102

Расчет строительства жилого помещения и его энергосбережение

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Эффективность действия отопительных установок обеспечивается путём оптимизации проектных решений с применением ЭВМ, придания установке надежности в эксплуатации автоматического поддержания необходимой температуры теплоносителя.

Русский

2012-11-14

309 KB

75 чел.

Содержание:

Введение

1.Исходные данные для выполнения курсового проекта.

1.1 Характеристика объекта.

1.2. Расчётные параметры наружного воздуха.

1.3. Расчётные параметры внутреннего воздуха.

2. Расчёт наружных ограждений..

2.2 Проверка конструкций ограждений на конденсацию водяных паров на их внутренней поверхности.

3. Расчёт тепловой мощности системы отопления.

3.1. Уравнение теплового баланса.

4. Гидравлический расчёт системы отопления.

4.1. Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и индивидуального теплового пункта.

4.2. Гидравлический расчет системы отопления.

4.3. Расчёт индивидуального теплового пункта.

5.Определение  площади  поверхности  и  числа  элементов  отопительных  приборов

6.Проектирование  и  расчет  вентиляции

Библиографический список рекомендуемой литературы

Введение

Потребление энергии в нашей стране, неуклонно возрастает и, прежде всего для теплообеспечения зданий и сооружений.

Основными среди теплозатрат на коммунально-бытовые нужды в зданиях (отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха, горячего водоснабжения) являются затраты на отопление. Это объясняется условием эксплуатации зданий в холодное время года, когда теплопотери через ограждающие конструкции зданий значительно превышают внутренние тепловыделения, поэтому используют отопительные установки для поддержания необходимой температуры.

Отопление – искусственное обогревание помещений зданий, является отраслью строительной техники. Монтаж стационарной отопительной установки проводится в процессе возведения зданий, её элементы при проектировании со строительными конструкциями и сочетаются планировкой и интерьером помещений. Так же отопление – один из видов технологического оборудования здания. Для создания и поддержания теплового комфорта требуется технически совершенные и надежные отопительные приборы

Эффективность действия отопительных установок обеспечивается путём оптимизации проектных решений с применением ЭВМ, придания установке надежности в эксплуатации автоматического поддержания необходимой температуры теплоносителя. Исследуются режимы эксплуатации, способы управления отопительной установкой для экономии тепловой энергии.

1.Исходные данные для выполнения курсового проекта.

1.1 Характеристика объекта.

Район строительства: город Петрозаводск

Назначение объекта: жилое 3-х этажное здание.

Габариты здания: 40000*14000

Высота этажа 3 метра.

Зона влажности – нормальная

1.2. Расчётные параметры наружного воздуха.

Температура наиболее холодной пятидневки  -29°С,

Температура средняя за отопительный период  -3.3°С

Продолжительность отопительного периода 242 сут.

Расчетная скорость ветра 3.7 м\с

Зона влажности нормальная

Располагаемое давление в теплосети 42 кПа

1.3. Расчётные параметры внутреннего воздуха.

Наименование помещения

 

Жилая комната

18 /60

Жилая угловая комната

20/60

Кухня18/60

Кухня угловая

20/60

Ванна

25/60

Санузел

18/60

Лестничная клетка

16/60

Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б

2. Расчёт наружных ограждений.

2.1. Теплотехнический расчёт наружных ограждений.

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, отвечающих санитарно-гигиеническим требованиям, определяют по формуле:

     (1)

где n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения ограждения по  отношению к наружному воздуху, принимают для жилых зданий: для наружных  стен и бесчердачных перекрытий n=1; для чердачных перекрытий n=0,9; для перекрытий над  проездами, подвалами и подпольями n=0,6;

- расчётная температура внутреннего воздуха, ,

- расчётная зимняя температура наружного воздуха,, равная средней  температуре  наиболее холодной пятидневки;

- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и  температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимают для  жилых зданий: для наружных стен =4; для покрытий и чердачных  перекрытий =3; для перекрытий над проездами, подвалами и подпольями  =2,

- коэффициент теплоотдачи к внутренней поверхности ограждающих конструкций; для                  стен, полов и гладких потолков  =8,7 Вт/(м2*).

Для наружной стены:

 n=1,

 t в=20°C

 tн=-29  °С

Δtн=4°С

αв=8,7Вт/м2·°С

2·°С\Вт)

Для чердачного покрытия (потолка):

n=0.9

Δtn=3°C

2·°С\Вт)

Для перекрытия над подвалом:

n=0.6

Δtn=2°C

2·°С\Вт)

Требуемое сопротивление теплопередаче наружных ограждений, исходя из условий энергосбережения, Rreq определяется в зависимости от градусо-суток отопительного периода Dd.

Градусо – сутки отопительного периода определяются по формуле

Dd =(t в- tот.пер) ·Zот.пер=(20-(-3,3)) ·242=5638,6(°С·сут),

где t в – то же, что и в формуле (1); tот.пер и Zот.пер - соответственно средняя температура, °С, за отопительный период и продолжительность, в сут., периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8°С.

Значение требуемого сопротивления теплопередачи следует определять по зависимости:

Rreq=а* Dd + b, где a,b – коэффициенты, значения которых определены по СНиП 23–02–2003.

Для наружной стены:

Rreq=0,00035*5638,6 + 1,4=3,37(м2·°С\Вт),

Для чердачного покрытия и перекрытия над подвалом:

 Rreq=0,00045*5638,6 + 1,9=4,44(м2·°С\Вт),

Так как для всех наружных ограждений требуемые сопротивления теплопередачи, определённые с учётом величины градусо – суток отопительного периода Dd, имеют большую величину по сравнению с значениями, полученными при вычислениях  по формуле (1), то в расчёт принимаем для наружной стены Rreq=3,37(м2·°С\Вт); для чердачного покрытия Rreq=4,44(м2·°С\Вт); для перекрытия над подвалом Rreq=4,44(м2·°С\Вт).

Величина фактического сопротивления  теплопередаче R02·°С\Вт) определяется по формуле:   

R0=Rв+Rk+Rн,

где Rв=1\αв=1\8,7=0,115 (м2·°С\Вт)– сопротивление теплопередачи внутренней поверхности

Rн=1\αн=1\23=0,043(м2·°С\Вт) - сопротивление теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции.

Rк – термическое сопротивление ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями, (м2·°С\Вт).

Наружная стена.

  1.  штукатурка известково-песчаная толщиной ;

  1.  кирпичная кладка из шлакового кирпича на цементно-песчаном растворе толщиной ;
  2.  утеплительная плита из резольно фенолформальдегидного пенопласта , толщина которой  определяется расчётом;
  3.  кирпичная кладка из шлакового кирпича на цементно-песчаном растворе толщиной ;
  4.  штукатурка сложная (песок, известь, цемент) толщиной ;

м

Принимаем толщину утепляющего слоя 0,17м.

2·°С\Вт)

Коэффициент теплопередачи:

К=1\R0=1\3.45=0.29 Вт\(м·°С)

Толщина стены δ=  δ5 +δ4 +δ3 +δ2 +δ1=0,020+0,12+0,17+0,38+0,015=0,71(м)

Чердачное покрытие (потолок).

     1.многопустотная железобетонная плита толщиной ;

2.пароизоляционный слой толщиной около 0,006м (в расчётах не учитывается);

3.утеплительная плита из резольно фенолформальдегидного пенопласта , толщина которой  определяется расчётом;

4.выравнивающая стяжка сложная (песок, известь, цемент) толщиной

5.водоизоляционный ковёр  - три слоя рубероида на битумной мастике (в расчётах не учитывается).

м

Принимаем толщину утепляющего слоя 0,28м.

2·°С\Вт);

Коэффициент теплопередачи:

К=1\R0=1\4.47=0.22 Вт\(м·°С)

Толщина перекрытия δ=  δ5 +δ4 +δ3 +δ2 +δ1=0,030+0,28+0,006+0,22=0,536(м)

Перекрытие над подвалом.

  1.  покрытие пола (линолеум поливинилхлоридный многослойный) толщиной ;
  2.  выравнивающая стяжка сложная (песок, известь, цемент) толщиной ;

  1.  утеплительная плита из минераловатных и стекловолокнистых материалов , толщина которой  определяется расчётом;
  2.  многопустотная железобетонная плита толщиной ;
  3.  пароизоляционный слой толщиной около 0,006м (в расчётах не учитывается);

м

Принимаем толщину утепляющего слоя 0,38м.

2·°С\Вт);

Коэффициент теплопередачи:

К=1\R0=1\4.51=0.22 Вт\(м·°С)

Толщина перекрытия δ=  δ5 +δ4 +δ3 +δ2 +δ1=0,006+0,22+0,38+0,03+0,01=0,646(м)

Сопротивления теплопередаче окон и балконных дверей будут следующие:

,

а следовательно коэффициенты теплопередач:

.

2.2 Проверка конструкций ограждений на конденсацию водяных паров на их внутренней поверхности.

  1.  Определяем температуру внутренней поверхности стены по формуле

  1.  Определяем температуру на внутренней поверхности стены в углу помещения по формуле

  1.  Упругость в состоянии полного насыщения  водяными парами определяем по формуле

  1.  Упругость водяного пара в воздухе помещения находим по формуле

  1.  Температуру точки росы вычисляем по формуле

Т.к. температура внутренней поверхности наружной стены в углу помещения() выше, чем температура точки росы (), то конденсации водяных паров в углу помещения не будет

3. Расчёт тепловой мощности системы отопления.

3.1. Уравнение теплового баланса.

Расчётная тепловая нагрузка системы отопления  в Вт определяется по формуле:

а) для комнат жилых зданий

                        при

                        при

;

б) для помещений лестничных клеток

в) для кухонь жилых зданий

где - основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции, Вт;

- бытовые тепловыделения, Вт;

- расход теплоты на нагревание поступающего в помещение наружного воздуха инфильтрации через неплотности наружных ограждений, Вт;

  - расход теплоты на нагревание поступающего в помещение наружного воздуха, исходя из санитарной нормы вентиляционного воздуха, Вт.

Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции , в Вт, определяются путём суммирования потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции, по формуле

,

где А – расчётная площадь ограждающей конструкции, ;

К – коэффициент теплопередачи, ;

- добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.

Юг, юго-запад -0

Юго-восток, запад – 0,05

Север, северо-запад – 0,1

Восток, северо-восток – 0,1

При определении площади наружных стен площадь окон не вычитают, а вместо коэффициента теплопередачи окон берут разность между коэффициентами теплопередачи окон и стен. Сумма теплопотерь через наружные стены и окна при этом не изменяется.

При определении теплопотерь через наружные двери площадь их следует вычитать из площади стен и коэффициент теплопередачи принимать полностью, так как добавки на основные теплопотери у наружной стены и двери разные.

Ограждающие конструкции обозначают сокращённо:

НС – наружная стена,

ДО – окно с двойным остеклением,

Пл – пол,

Пт – потолок,

ДД – двойная дверь.

Бытовые теплопоступления , Вт, для жилых комнат и кухонь определяют по формуле

,

где - площадь пола помещений, .

Расход теплоты , Вт, определяется по формуле

,

где - расход инфильтрующего воздуха, ,

С – удельная теплоёмкость воздуха, ,

- коэффициент учёта влияния встречного теплового потока.

Расход теплоты , Вт, определяют по формуле

,

где  - расход удаляемого воздуха, , не компенсируемый подогретым приточным  воздухом, для жилых зданий – удельный нормативный расход 3 на 1 жилых  помещений,

- плотность воздуха в помещении, .

Расход инфильтрующегося воздуха  определяют по формуле

,

где - площадь световых проёмов (окон, балконных дверей), ,

- сопротивление воздухопроницанию заполнений световых проёмов (окон, балконных  дверей) ,

- расчётная разность давлений на наружной и внутренней поверхностях каждой  ограждающей конструкции, Па.

,

где Н – высота здания, м, от уровня средней планировочной  отметки  земли  до верха  карниза;

h – расчётная высота, м, от уровня земли до верха окон; g – ускорение свободного падения, g=9,81 м/с2;  - плотность, , соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении,  определяемый по формуле

,

где t – температура воздуха, ; - расчётная скорость ветра, , - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания принимаются по СНиП 2.01.07 – 85*, ;

- коэффициент учёта изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты  здания принимается по СНиП 2.01.07 – 85*, .

4. Гидравлический расчёт системы отопления.

4.1. Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей и индивидуального теплового пункта.

Отопительные приборы необходимо располагать преимущественно под световыми проемами, у наружных стен или вблизи входных дверей. Отопительные приборы в лестничных клетках, сообщающихся с наружным воздухом, следует располагать при входе (без переноса на лестничные площадки) и присоединить к самостоятельным стоякам по однотрубной проточной схеме. В отсеках тамбуров, имеющих наружные двери, отопительные приборы размещать не следует.

Размещение стояков диктуется местоположением отопительных приборов. Во всех случаях желательна прокладка стояков отопления в наружных углах помещения. Присоединение подводок к отопительному прибору выполняется одно- и двусторонним. В двухтрубных системах отопления с верхней прокладкой подающей магистрали наиболее целесообразно размещать приборы по отношению к стоякам таким образом,

чтобы каждый стояк имел двустороннюю нагрузку. Для регулировки теплоотдачи приборов на подводках устанавливают краны двойной регулировки (кроме приборов лестничных клеток). Для отключения и опорожнения стояков в зданиях высотой более 3-х этажей предусматривают запорную арматуру. При температуре теплоносителя в подающей магистрали до  на стояках в местах их присоединения к магистрали устанавливают проходные краны и тройники с пробками.

Если система отопления с верхней разводкой магистрали, то подающая магистраль прокладывается на чердаке здания, а обратная магистраль - в подвале.

Для возможности опорожнения системы и удаления воздуха магистральные трубопроводы прокладывают с уклоном не менее 0,002 в сторону ввода.

Для удаления воздуха из систем отопления при верхней разводке трубопроводов рекомендуется предусматривать проточные воздухосборники. Для сохранения требуемых параметров теплоносителя предусматривают тепловую изоляцию магистральных трубопроводов систем отопления. Обязательно теплоизолируют трубопроводы, проходящие в не отапливаемых помещениях, подпольных каналах. Тепловой ввод располагается обычно в подвале здания, в центре его или рядом с лестничной клеткой.

4.2. Гидравлический расчет системы отопления.

Гидравлический расчет трубопроводов производится для основного циркуляционного кольца. При этом рекомендуется расчет проводить методом удельных потерь давления. Расход волы в каждом стояке или на участке вычисляем по формуле

,

где - тепловая нагрузка стояка или участка, Вт; - расчетная температура горячей и обратной воды в системе отопления,, - удельная массовая теплоёмкость воды;

и

и

Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления производят в следующей последовательности.

1. После определения тепловой мощности системы отопления, размещения отопительных приборов и теплового пункта вычерчиваем схему трубопроводов системы отопления с указанием всех поворотов, ответвлений, зазорно-регулирующей арматуры.

2. На схему наносим тепловые нагрузки всех отопительных приборов (записываются на расчетной схеме системы отопления над прямоугольниками, изображающими отопительные приборы), которые суммируются по стоякам и отдельным кольцам циркуляции.

З. Выбираем основное циркуляционное кольцо, т.е. наиболее протяженное, имеющее наибольшую тепловую нагрузку.

4. Расчетное циркуляционное кольцо разбиваем на участки. На каждом участке проставляем тепловую нагрузку (в числителе) и его длину (в знаменателе). Участком называется отрезок трубопровода, на котором расход протекающей воды, температура воды и диаметр трубопровода остаются неизменными. Нумеруем участки, начиная от распределительного коллектора и кончая сборным коллектором.

5. Определяем расчетное давление , Па, которое складывается из давления, создаваемого элеватором  и естественного циркуляционного давления  за счет отсасывания воды в отопительных приборах:

,

Величину  определяем по формуле:

где - разность давления в наружных тепловых сетях, в месте ввода в здание, кПа;

u - коэффициент смещения, вычисляем по формуле

,

где - расчетная температура воды в тепловой сети, ‚

Величину  определяем по формуле:

,

где h - вертикальное расстояние между серединой отопительного прибора,  расположенного на первом этаже, и осью элеватора, м; для основного  циркуляционного кольца h можно принимать от 1,5 до 1,7 м;

- плотность охлажденной и горячей воды, ;

,     ,    .

Итак, теперь вычисляем расчётное давление

6. При выборе диаметра труб исходим из среднего значения удельной линейной потери давления на трение в основном циркуляционном кольце

,

где - сумма длин последовательно соединенных участков расчетного циркуляционного  кольца; длина участков определяется с точностью до 0,1м по схеме системы  отопления; 0,65 - доля потерь на трение.

Гидравлический расчет сводят в таблицу.

7. В 1, 2 и 4 графы записываем номера участков, тепловые нагрузки и длины участков. В 3-ей графе проставляем расход воды на участке, который определяем по формуле:

8. Ориентируясь на значение , определяем диаметры труб, действительные удельные потери давления на трение  и скорость движения воды. Необходимо следить за тем, чтобы скорость движения воды не превышала предельно допустимой. Находим значение . Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяем по формуле:

,

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений (к.м.с.) на участке;

 v - скорость движения воды, м/с;

 - плотность воды, ;

- динамическое давление, Па.

Общие потери давления в основном циркуляционном кольце , полученные путем суммирования потерь давления на трение и в местных сопротивлениях на всех участках основного циркуляционного кольца, сопоставляем с расчетным циркуляционным давлением. Расчет основного циркуляционного кольца считается законченным, если выполняется условие:

Действительный запас расчётного давления в % вычисляем по формуле

Если запас меньше 5 % или больше 10%, то требуется изменить диаметры трубопроводов отдельных участков кольца циркуляции таким образом, чтобы потери давления увеличились (при уменьшении диаметра труб) или уменьшились (при увеличении диаметра).

Гидравлический расчёт трубопроводов системы водяного отопления

Номер участка

Тепловая нагрузка

 Q,Вт

Расход теплоноси

теля G,кг/ч

Длина участка,

l, м

Диаметр,

d,мм

Скорость воды,

V, м/с

Удельные потери на трение, R, Па/м

Потери давления на трение,Rl, Па

Сумма коэф. местных сопротивлений,∑ζ

Динамическое давление, Pдин, Па

Потери давления в местных сопротивлениях,Z, Па

Суммарные потери, Rl+Z,Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

80555

2874

12,10

50

0.364

38

460

1.5

63.74

96

556

2

39595

1412

7,56

40

0.300

34

257

1

44.13

44

301

3

29445

1050

5,68

40

0.210

18

102

1

21.57

22

124

4

19805

705

8,00

32

0.195

20

160

1.5

19.61

29

189

5

10165

363

8,00

20

0.280

75

600

1.5

38.25

57

657

6

3380

121

11,00

20

0.093

9

99

8

4.02

32

131

7

2145

77

3,00

20

0.061

3.45

10.35

2

1.77

4

14.35

8

1260

45

3,00

20

0.035

1.47

4.41

2

0.8

1.6

6

9

630

23

0,61

15

0.032

2

1

7.5

0.45

3

4

10

630

23

0,61

15

0.032

2

1

3

0.45

2

3

11

3380

121

9,71

20

0.093

9

88

8.5

4.02

34

122

12

10165

363

8,00

20

0.280

75

600

1.5

38.25

57

657

13

19805

705

8,00

32

0.195

20

160

1

19.61

20

180

14

29445

1050

5,68

40

0.210

18

102

1

21.57

22

124

15

39595

1412

8,76

40

0.300

34

298

1.5

44.13

66

364

16

80555

2874

2,50

40

0.612

142

355

1

183.42

183

1298

                                                            ∑l=102.21                                                                                                                                           ∑(Rl+Z)оцк=4730

, что допустимо.

Местные сопротивления и их коэффициенты на участках основного циркуляционного кольца

Номер участка

Диаметр

Наименование местных сопротивлений

Коэффициенты местных сопротивлений

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

1

50

Задвижка,

два отвод

0.5

2*0.5=1

1.5

2

40

Тройник на проходе

1

1

3

40

Тройник на проходе

1

1

4

32

Тройник на ответвлении

1.5

1.5

5

20

Тройник на ответвлении

1.5

1.5

6

20

Тройник на ответвлении,

внезапное расширение,

внезапное сужение,

кран проходной,

2 отвода

1.5

1

0.5

2

1.5*2=3

8

7

20

Крестовина на проходе

2

2

8

20

Крестовина на проходе

2

2

9

15

Тройник на ответвлении,

кран двойной регулировки,

кран проходной

1.5

4

2

7.5

10

15

Крестовина на ответвлении

3

3

11

20

Тройник на проходе

кран проходной,

кран двойной регулировки,

отвод

1

2

4

1.5

8.5

12

20

Тройник на проходе

1

1

13

32

Тройник на проходе

1

1

14

40

Тройник на ответвление

1.5

1.5

15

40

Тройник на ответвление

1.5

1.5

16

40

Отвод,

задвижка

0.5

0.5

1

4.3. Расчёт индивидуального теплового пункта.

Расчёт ИТП сводится к подбору серийного элеватора и остального оборудования.

По формуле

определяем расход воды в системе отопления, а коэффициент смешения принимаем равным (из проведённых ранее расчётов).

Вычисляем давление, создаваемое элеватором по формуле

,

Определяем расход воды, подаваемой в систему отопления из тепловой сети

,

Расход воды, подмешиваемой  из обратной магистрали системы отопления  в элеватор

,

.

Вычисляем диаметр горловины элеватора по формуле

.

Принимаем к установке стандартный элеватор №2 , имеющий диаметр горловины 20 мм, т.е. близкий к полученному по формуле.

После подбора серийного элеватора вычисляем диаметр сопла элеватора , мм

5.Определение  площади  поверхности  и  числа  элементов  отопительных  приборов

Для расчета площади поверхности отопительных приборов прежде всего необходимо определить номинальную плотность теплового потока qном, Вт/м2, которая получена путем тепловых испытаний отопительного прибора при стандартных условиях работы в системе водяного отопления. В стандартные условия входят следующие параметры: температура входящей сверху в прибор воды составляет 105 оС; выходящей снизу - 70 оС; температура воздуха в помещении - 18 оС; расход воды в приборе – 0,1 кг/с; атмосферное давление 1013,3 гПа.

Значение номинальной плотности теплового потока чугунных секционных приводятся в табл. 10. Для других типов отопительных приборов данную величину можно найти в [6, табл. 8.1].

Располагая величиной qном, можно определить расчетную плотность теплового потока отопительного прибора qпр, Вт/м2, для условий работы, отличных от стандартных, при теплоносителе – воде по формуле

,                                                          

где qном – номинальная плотность теплового потока отопительного прибора при стандартных условиях работы, Вт/м2, принимаемый по табл. 10 или [6, табл. 8.1]; GПР – действительный расход воды в отопительном приборе, кг/с; n, р – экспериментальные значения показателей степени (табл. 10); ΔtСР –  средний температурный напор, равный

,                                                                

где  tВХ,  tВЫХ,  tВ – температуры, соответственно, теплоносителя на входе и выходе из отопительного прибора, а так же воздуха, оС.

Расчетная площадь отопительного прибора, в м2, определяется по формуле

,                                                                      

где QПОТР – теплопотребность помещения, равная его теплопотерям за вычетом теплопоступлений, Вт; QТР – суммарная теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения стояков, подводок, к которым непосредственно присоединен прибор (коэффициент 0,9 учитывает долю теплового тока от теплопроводов, полезную для поддержания температуры воздуха в помещении), Вт.

Суммарную теплоотдачу теплопроводов для практических задач можно найти по упрощенной формуле

,                                                                             

где qв, qг – теплоотдачи 1 м вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м, определяемые по табл. 11 исходя из разности температур теплоносителя и воздуха помещения (tТ-tВ)  lв, lг – длина вертикальных и горизонтальных открыто проложенных теплопроводов в пределах помещения, м.

Расчетное число секций чугунных радиаторов вычисляют из соотношения

,                                                                                   

где f1 – площадь поверхности нагрева одной секции, м2, зависящая от типа радиатора, принятого к установке в помещении (табл. 10); β4 – коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении, при открытой установке β4=1,0; β3 – коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе и принимаемый для радиаторов типа МС-140 равным: при числе секций от 3 до 15 – 1, от 16 до 20 – 0,98, от 21 до 25 – 0,96, а для остальных чугунных радиаторов вычисляется по формуле                     .

Поскольку расчетное число секций по формуле редко получается целым, то его приходится округлять для получения числа секций NУСТ, принимаемых к установке. При этом допускают уменьшение теплового потока (QПОТР-0,9QТР) не более чем на 5 % (но не более чем на 60 Вт). Как правило, к установке принимают ближайшее большее число секций радиатора.

Определить число секций чугунного радиатора типа МС–140–108, установленного на первом этаже 109 комнаты у наружной стены без ниши под подоконником (на расстоянии от него 50 мм, в помещении высотой 2,7 м при QОТ=1260 Вт и tВ=20 оС.

Радиаторы присоединены к двухтрубному стояку системы отопления с верхней разводкой при tГ=95 оС и tО=70 оС.

Охлаждение воды в подающей магистрали не учитываем.

Температурный напор, т.е. разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры охлаждающего воздуха

Действительный расход в отопительном приборе определяем по формуле

Плотность теплового потока радиатора МС-140-108 при GПР=44,95кг/ч или 0,01248кг/с находим по выражению

Определяем теплоотдачу трубопроводов

Так как в комнате установлено два отопительных прибора, то тепловая нагрузка каждого прибора составляет 1260:2=630 Вт. Расчётная площадь отопительного прибора рассчитывается по формуле

Расчётное число секций вычисляем по формуле

, где

К установке принимаем отопительный прибор, состоящий из трёх секций.

Определить число секций чугунного радиатора типа МС–140–108, установленного на первом этаже 209 комнаты у наружной стены без ниши под подоконником (на расстоянии от него 50 мм, в помещении высотой 2,7 м при QОТ=885 Вт и tВ=20 оС.

Радиаторы присоединены к двухтрубному стояку системы отопления с верхней разводкой при tГ=95 оС и tО=70 оС.

Охлаждение воды в подающей магистрали не учитываем.

Температурный напор, т.е. разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры охлаждающего воздуха

Действительный расход в отопительном приборе определяем по формуле

Плотность теплового потока радиатора МС-140-108 при GПР=31,57кг/ч или 0,00877кг/с находим по выражению

Определяем теплоотдачу трубопроводов

Так как в комнате установлено два отопительных прибора, то тепловая нагрузка каждого прибора составляет 442 Вт. Расчётная площадь отопительного прибора рассчитывается по формуле

Расчётное число секций вычисляем по формуле

, где

К установке принимаем отопительный прибор, состоящий из двух секций.

Определить число секций чугунного радиатора типа МС–140–108, установленного на первом этаже 309 комнаты у наружной стены без ниши под подоконником (на расстоянии от него 50 мм, в помещении высотой 2,7 м при QОТ=1235 Вт и tВ=20 оС.

Радиаторы присоединены к двухтрубному стояку системы отопления с верхней разводкой при tГ=95 оС и tО=70 оС.

Охлаждение воды в подающей магистрали не учитываем.

Температурный напор, т.е. разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры охлаждающего воздуха

Действительный расход в отопительном приборе определяем по формуле

Плотность теплового потока раидатора МС-140-108 при GПР=31,57кг/ч или 0,00877кг/с находим по выражению

Определяем теплоотдачу трубопроводов

Так как в комнате установлено два отопительных прибора, то тепловая нагрузка каждого прибора составляет 615 Вт. Расчётная площадь отопительного прибора рассчитывается по формуле

Расчётное число секций вычисляем по формуле

, где

К установке принимаем отопительный прибор, состоящий из трёх секций.

6.Проектирование  и  расчет  вентиляции

В жилых зданиях проектируется общеобменная естественная вентиляция с удалением воздуха из санитарных узлов, кухонь, ванных или совмещенных санитарных узлов через каналы, которые прокладывают в толще внутренних капитальных стен либо выполняют в виде специальных блоков из бетона и других материалов.

Наружный приточный воздух для компенсации естественной вытяжки поступает неорганизованно через неплотности в строительных конструкциях и форточки.

В квартирах из четырех и более комнат предусматривают дополнительную вытяжку непосредственно из помещений, за исключением двух ближайших к кухне. Можно не предусматривать вытяжку из угловых комнат, имеющих два окна и более.

При компоновке систем вентиляции следует иметь в виду, что в одну систему объединяют одноименные или близкие по назначению помещения. Кухни, уборные, ванные комнаты должны иметь вытяжную вентиляцию с удалением воздуха непосредственно из данных помещений. В одной квартире допускается объединять вентиляционные каналы уборной и ванной комнаты, а также вентиляционные каналы ванной комнаты (без унитаза) с кухней. Не допускается присоединять к одному вентиляционному каналу вытяжные решетки из кухни и уборной.

Рекомендуемые минимальные размеры жалюзийных решеток в кухнях – 200х250 мм; в уборной и ваннах комнатах – 150х150 мм. В санитарных узлах устанавливают регулируемые вытяжные решетки, в кухнях – неподвижные.

В крупнопанельных зданиях вентиляционные каналы изготавливают в виде специальных блоков.

Библиографический список использованной литературы

  1.  СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника/ Минстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2001. – 29 с.
  2.  СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий/ Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 25 с.
  3.  СНиП 2.04.05-86. Отопление, вентиляция и кондиционирование/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. – 64 с.
  4.  Богословский В.Н. и др. Отопление и вентиляция: Учебник для ВУЗов/В.Н. Богословский, В.П. Щеглов, Н.Н. Разумов. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1980. – 295с., ил.
  5.  Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника и вентиляция: Учеб. для ВУЗов. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991. – 480 с.: ил.
  6.  Новосельцев Ь.П. Отопление и вентиляция гражданского здания [Текст]: учеб. – метод. пособие для студ. Спец. 270102/ Б.П. Новосельцев, Т.В. Щукина; Воронеж. Гос. Арх. – Строит. Ун-т., Воронеж, 2006. – 72 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

76083. РЕМОНТ ТУРБОКОМПРЕССОРА 2.29 MB
  Цель работы: Углубление и закрепление знаний, полученных при изучении теоретического курса, развития навыков самостоятельного творческого решения конкретных технологических задач, связанных с выбором способа восстановления деталей...
76084. Организация производственно-хозяйственной деятельности дистанции сигнализации, централизации и блокировки 192.54 KB
  По рассчитанному штату работников аппарата управления и производственно-технического штата рассчитывается фонд зарплаты работников дистанции сигнализации. В фонд зарплаты включают также премии работникам дистанции, доплату за работу в праздничные дни и ночные часы.
76085. Электрооборудование ленточного конвейера 1.81 MB
  Энергетика является для экономики России ключевой отраслью. Это определяется приоритетным развитием отраслей энергетики, испытавшим по сравнению с другими отраслями наименьший спад производства в период проведения экономической реформы, их высоким ресурсным потенциалом...
76086. Проект аудиодомофона 295 KB
  Домофон - это устройство, предназначенное для связи входящего в помещение и лица находящегося в помещении. Домофон является своеобразным устройством контроля и управления входной двери. Устанавливаются они, как правило, на входе в помещение, на частную территорию.