1091

Влияние начальных и конечных параметров водяного пара на мощность паровых турбин

Лекция

Энергетика

Влияние начального давления на мощность турбин. Относительное изменение внутренней мощности паровой турбины. Влияние начальной температуры пара и его температуры после промежуточного перегрева на мощность турбины. Влияние конечного давления пара на мощность турбины. Универсальная кривая приращения мощности от давления в конденсаторе вида.

Русский

2013-01-06

228 KB

130 чел.

Лекция №14. Влияние начальных и конечных параметров водяного пара на мощность паровых турбин

При эксплуатации турбин отклонение начальных и конечных параметров пара от номинальных значений сопровождается изменением мощности и экономичности, а также  надежности элементов турбин. Последующий анализ изменения внутренней мощности Ni=GH0oi паровой турбины при изменении названных параметров (П) водяного пара осуществляется на основе следующего выражения:

                                    .                                                 (14.1)

14.1. Влияние начального давления на мощность турбин

При незначительном отклонении давления свежего пара р0 от номинального значения р0 (t0=const) изменение внутренней мощности турбины определяется из выражения:

              .           (14.2)

Введем коэффициенты, характеризующие изменение мощности турбины при отклонении давления р0, обусловленные, соответственно, изменениями расхода водяного пара G, располагаемого теплоперепада Н0 и относительного внутреннего КПД oi с их оценкой, принятой в инженерных расчетах:

                    ,                         (14.3)

где р2, v2t – давление и теоретическое значение удельного объема пара за последней ступенью турбины. Тогда выражение (14.2) после преобразований примет следующий вид:

                            .                                 (14.4)

Из (14.4) следует, что для всех турбин, не имеющих регулируемых отборов, в том числе и для турбин с промежуточным перегревом пара, приращение мощности пропорционально изменению давления р0. При полностью открытых клапанах увеличение начального давления вызывает перегрузку и снижение надежности всех ступеней турбины и особенно последней, за которой давление р2 сохраняется неизменным. Поэтому ограничивают расход пара так, чтобы давление в камере регулирующей ступени не превышало допустимого значения. В условиях длительной эксплуатации на повышенном давлении ограничивают ход последнего регулирующего клапана на его открытие, а при кратковременной – вводят в работу ограничители мощности. При этом расход пара снижается до расчетного значения, что обеспечивает нормальные условия работы всех нерегулируемых ступеней турбины. При повышенном давлении р0 опасным является режим работы с одним открытым клапаном, так как в рабочих лопатках регулирующей ступени возникают наибольшие изгибающие напряжения из-за максимального значения теплового перепада в этом режиме. Понижение р0 ограничивается только условиями работы вспомогательного оборудования.  

Из выражения (14.4) видно, что значительное влияние на мощность имеет отклонение р0 для турбин с противодавлением. Для них при полностью открытых клапанах увеличение начального давления приводит к опасному росту напряжений в диафрагме последней ступени. При этом снижение давления свежего пара перед турбиной приводит к большему снижению мощности, чем понижение давления перед конденсационной турбиной. На рис.14.1 показаны кривые изменения относительного изменения мощности от отношения р010,ном, полученные для двух значений давления р2 за турбиной с противодавлением (220) и для конденсационной турбины.

Рис. 14.1. Относительное изменение внутренней мощности паровой турбины 

(р0=8,8 МПа, t0=500 0С) при отклонении давления р0 от номинального значения  (р010, ном) 

в зависимости от противодавления р2

( ____ - для паровой турбины с противодавлением; ---- - для конденсационной турбины)

В турбинах с дроссельным парораспределением при частичных нагрузках изменение начального давления пара при постоянном его расходе через турбину не отражается на ее мощности и режиме работы последней ступени, поскольку это изменение будет компенсироваться в процессе дросселирования пара в регулирующих клапанах. В турбинах с сопловым парораспределением постоянство расхода пара обеспечивается изменением положения исполнительных органов регулирующих клапанов и изменением расхода пара через частично открытую сопловую группу. При этом потери от дросселирования в этой сопловой группе изменяются в зависимости от первоначального положения последнего регулирующего клапана перед моментом изменения начального давления. Если турбина имеет сопловое парораспределение с большим числом клапанов, так что потерями от дросселирования пара, протекающего через частично открытый клапан, можно пренебречь, изменение мощности при отклонении р0 от номинального значения определяется выражением:

                                                 .                                            (14.5)

14.2. Влияние начальной температуры пара и его температуры после промежуточного перегрева на мощность турбины

Изменение внутренней мощности турбины при отклонении начальной температуры на t0 при постоянном давлении р0 определяется из соотношения

                                                     .                                                      (14.6)

Внутренняя мощность турбины при расходе Q0 теплоты на турбоустановку, энтальпии свежего пара h0 и энтальпии питательной вода hпв 

                                               .                                               (14.7)

Совместное решение (14.6) и (14.7) дает различные расчетные уравнения для относительного изменения мощности в зависимости от условий, при которых происходит изменение температуры t0 пара. При этом в анализ вводятся следующие коэффициенты:

- , учитывающий изменение мощности, вызванное изменением располагаемого теплоперепада турбины;

- , учитывающий изменение затрат теплоты на производство 1 кг водяного пара при изменении начальной температуры;

- , учитывающий влияние температуры свежего пара на oi турбины;

- , учитывающий изменение мощности, вызванное изменением расхода пара.

    Тогда расчетные уравнения представляются:

  1.  при постоянстве расхода теплоты на турбоустановку (Q0=const)

                                          ;                                           (14.8)

  1.  при постоянно открытых регулирующих клапанах (Fкл=const)

                                             ;                                                 (14.9)

  1.  при постоянном расходе пара (G=const)

                                                     .                                               (14.10)

В практике приведенные ранее коэффициенты влияния определяются следующим образом:

                                                (14.11)

Тогда, например, изменение мощности при постоянном расходе пара и отклонении его начальной температуры Т0 на t0 вычисляется по выражению

                                                   .                                              (14.12)

Повышение температуры свежего пара вызывает следующие явления:

  1.  увеличение тепловых расширений и деформаций элементов турбины, что приводит к повышенному уровню ее вибрации;
  2.  понижение прочностных свойств металла из-за ползучести (увеличение размеров паропроводов, клапанных коробок, рабочих лопаток и пр.) и релаксацию напряжений (ослабление посадки дисков на вал, уменьшение напряжений в шпильках горизонтального разъема корпуса турбины);
  3.  перегрузку лопаточного аппарата регулирующей ступени из-за увеличения ее теплового перепада.

Обычно число часов работы турбины при повышенной температуре регламентируется и не должно превышать 200…300 часов в год. Снижение t0 сопровождается ростом влажности в последних ступенях турбины, что приводит к  росту эрозионных процессов в их лопаточном аппарате. При снижении t0 уменьшается располагаемый теплоперепад турбины и ее мощность. Восстановление мощности можно было бы осуществить увеличением расхода пара в турбину, но это приводит к увеличению напряжений в ее проточной части и, прежде всего, к перегрузке последней ступени. Кроме того, растут и осевые усилия. Поэтому заводы-изготовители указывают для турбины ограничение мощности при снижении начальной температуры водяного пара. Быстрое снижение начальной температуры может вызвать охлаждение ротора и сокращение его длины относительно корпуса турбины, что может служить причиной задеваний в проточной части, включая концевые уплотнения.

В турбинах с промежуточным перегревом изменение t0 приводит к изменению расхода пара через все ступени турбины. Однако это изменение расхода не столь значимо, как в турбинах без промперегрева. При увеличении температуры пара tпп после промежуточного перегрева (t0=const) давление в промежуточном перегревателе растет, что приводит к некоторой разгрузке ступеней ЧВД, но к перегрузке последней ступени турбины. При этом меняются и осевые усилия в ее роторе. Понижение  tпп приводит к понижению давления в промежуточном перегревателе, вследствие чего перегруженной окажется последняя ступень ЦВД турбины. При этом ступени ЧСД и ЧНД будут работать с повышенной степенью реактивности, что приведет к изменению осевого усилия. В инструкциях по эксплуатации каждого турбоагрегата указывается порядок снижения допустимой нагрузки при снижении соответствующих температур.

На рис. 14.2 показан график относительного изменения удельного расхода теплоты при изменении температуры свежего пара и температуры пара после промежуточного перегрева, отражающий степень влияния изменения соответствующих температур на тепловую экономичность турбоустановки.

Рис. 14.2. График изменения удельного расхода теплоты при изменении t0 (1) и tпп (2)

 

14.3. Влияние конечного давления пара на мощность турбины

В процессе эксплуатации конденсационных турбин давление рк в конденсаторе изменяется в зависимости от времени года, изменения паровой нагрузки конденсатора, загрязнения его трубок, ухудшения вакуумной плотности и ряда других причин. При этом изменяются располагаемый теплоперепад турбины и относительный внутренний oi ее последних ступеней, потери с выходной скоростью и расход пара в конденсатор, а также степень влажности водяного пара в ЧНД турбины. При этом изменение конечного давления в основном сказывается на режиме работы последних ступеней.

Различают два возможных случая работы последних ступеней:

  1.  режим с докритическими скоростями истечения пара из рабочей решетки (кк2кр1);
  2.  режимы при критическом и сверхкритическом истечении с дополнительным расширением пара в косом срезе решетки (кк2кр1).

Критическое давление, устанавливающее границу между этими режимами, определяется выражением:

                                        р2кр = Gка/(хF2) = 0,32810-3Gк/F2, МПа,                      (14.13)

где Gк – расход пара через последнюю ступень ЦНД турбины, кг/с; а - значение критической скорости истечения, определяемое параметрами пара за последней ступенью; х – показатель изоэнтропы влажного водяного пара; F2 – площадь горловых сечений на выходе из рабочей решетки последней ступени.

Пусть при докритическом режиме давление в конденсаторе увеличилось с расчетного значения рк0 до рк (ухудшился вакуум в конденсаторе). Это приведет к уменьшению теплового перепада турбины на Н0, изменениям влажности пара, потерь с выходной скоростью Нвс в последней ступени, а также расхода пара в первом по ходу конденсата регенеративном подогревателе низкого давления (в связи с изменением температуры конденсата на входе в подогреватель из-за изменения давления рк). В результате уменьшение внутренней мощности турбины составит:

                                      Ni = Ni - Ni0 = - (Gк0 + Gк) Hi + Hi0Gк,                      (14.14)

где Нi0 и Нi – соответственно, использованный теплоперепад группы ступеней части низкого давления турбины за последним нерегулируемым отбором пара в расчетном режиме и изменение этого теплоперепада; Gк0 – расход пара в конденсатор в исходном режиме, а Gк – его изменение.

Изменение использованного теплового перепада турбины

                                            Hi = (1 - yср)(H0oi - Hвс),                                       (14.15)

где oi – относительный внутренний КПД процесса расширения пара в интервале между изобарами рк и рк0 без учета потерь от влажности и с выходной скоростью; yср – среднее значение степени влажности пара, определяемое по h,s- диаграмме.

В свою очередь, изменение расхода пара в конденсатор определяется изменением расхода в ранее рассмотренном ПНД регенеративной системы турбоустановки:

                                                                                          (14.16)

где hп и hп1 – энтальпии отбираемого (греющего) пара и его конденсата; hк1 – энтальпия основного конденсата.

Изменение потерь с выходной скоростью

                                                     Hвс = 0,5(с22 - с202),                                               (14.17)

где значения абсолютных скоростей определяются по треугольникам скоростей.

Итак, для режимов с докритическими скоростями существует прямая связь между приращением теплоперепада и мощности. В турбине с противодавлением относительное изменение конечного давления влияет в большей степени на режим ее работы, в сравнении с конденсационной турбиной. Это объясняется сравнительно малым теплоперепадом, приходящимся на турбину типа Р и отсутствием условий для формирования критических скоростей в ее нерегулируемых ступенях.

При сверхкритических режимах изменение конечного давления рк для конденсационной турбины не сказывается на параметрах пара перед ее последней ступенью. Поэтому мощность всех ступеней, кроме последней, остается постоянной. До тех пор, пока не реализуется предельное расширение в косом срезе ее решеток, будет происходить увеличение мощности по мере снижения давления рк. Давление отработавшего пара, соответствующее режиму, при котором исчерпывается расширительная способность косого среза и прекращается прирост мощности, называется предельным вакуумом. Испытания паровых турбин показали, что для каждой из них может быть построена универсальная зависимость относительного прироста мощности от относительного давления отработавшего пара.

Универсальная кривая приращения мощности от давления в конденсаторе вида

                                                                                                               (14.19)

показана на рис. 14.3.

Рис. 14.3. Универсальная зависимость прироста мощности конденсационной турбины

от конечного давления

Линия АВ в ней отражает приращение мощности при снижении рк в докритических режимах истечения. Точка В соответствует формированию критической скорости течения в последней ступени турбины, а участок ВС отражает прирост мощности за счет расширительной способности косого среза рабочей решетки. В точке С эта способность исчерпывается и при дальнейшем понижении давления в конденсаторе мощность турбины изменяться не будет. Поскольку при снижении рк уменьшается энтальпия конденсата на входе в ПНД-1, то расход отбираемого пара в него возрастает. Следовательно, уменьшится расход пара через последний отсек ЦНД турбины и ее мощность. Поэтому на универсальной кривой вместо участка неизменной (максимальной) мощности пунктиром показана кривая ее снижения.

На рис.14.4 в качестве примера показана серия кривых для турбины К-800-23,5, позволяющих вводить поправки к электрической мощности на давление отработавшего пара р2 при разных его расходах GЦНД.

Рис. 14.4. Поправки к мощности турбины К-800-23,5

В ряде турбоустановок используется режим работы на ухудшенном вакууме с использованием теплоты отработавшего пара (конденсационные турбины старых выпусков и теплофикационные турбины, где конденсатор используется в качестве первой ступени подогрева сетевой воды). При этом необходима тщательная проверка плотности конденсатора, а также работы конденсатного насоса в условиях роста температуры конденсата отработавшего пара турбины. При значительном ухудшении вакуума могут возникать отклонения в нормальной работе осевого подшипника из-за роста осевых усилий в роторе. Поэтому турбины снабжают защитой от ухудшения вакуума в конденсаторе, включающейся при давлении рк, которому соответствует температура конденсации пара около 600С.

Лектор: В.Ф. Касилов


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

43218. Реконструкция здания исторической застройки 99.5 KB
  Введение Реконструкция и обновление городской застройки и зданий стали в последние десятилетия одним из основных направлений архитектурностроительной науки что потребовало приобретения студентами соответствующих знаний и навыков закрепляемых в ходе курсовой работы по дисциплине Реконструкция зданий и сооружений. Реконструкция актуальна как для зданий исторической застройки с традиционными конструкциями так и для зданий массового строительства 19501960 гг. В связи с этим программа дисциплины предусматривает выполнение студентами двух...
43219. Реализация интерпретатора для модифицированной грамматики учебного языка MILAN 1.68 MB
  Position текущая позиция в строке просматриваемая лексическим анализатором; Number_String текущая строка программы просматриваемая лексическим анализатором; при любом условии любой символ. Семантические функции к Rсхеме лексического анализатора: y0: подготовка инициализация таблиц и переменных Position=0 Number_String=1; y1: чтение следующего символа программы на языке МИЛАН; y2: увеличение счётчика текущей позиции Position; y3: переход на новую строку в программе увеличение счётчика текущей строки и...
43220. Реконструкция зданий и сооружений 55.5 KB
  В тоже время здания возводились из капитально огнестойких и долговечных конструкций обеспечивающих срок службы зданий 100125 лет. Единственной рациональной альтернативной сносу являются модернизация и реконструкция рассматриваемых зданий методами градостроительного преобразования и переустройства которые должны быть произведены с учётом экономических социально – функциональных технических эстетических и экологических...
43221. Четырех комнатный мансардный дом с подвалом 134.5 KB
  В этих целях основное внимание уделяется обеспечению своевременного ввода в действие основных фондов и производственных мощностей концентрации средств и ресурсов на важнейших стройках направлению капитальных вложений в первую очередь на техническое перевооружение и реконструкцию действующих предприятий и на завершение ранее начатых строек сокращению сроков строительства улучшению проектного дела осуществлению строительства по наиболее прогрессивным и экономичным проектам...
43222. Проектирование участка на базе станков с ЧПУ по изготовлению корпусных деталей 3.19 MB
  Целью данного дипломного проекта является проектирование участка на базе станков с ЧПУ по изготовлению корпусных деталей разработка операционного технологического процесса на выполнение операций применение полученных знаний за время обучения в университете.; tшт – штучное время iой операции мин. Штучное время: где tО – основное время; tВ – вспомогательное...
43223. Расчет параметров конвейера 393.5 KB
  Были произведены необходимые расчеты, среди которых расчет конструкционных параметров конвейера (ширина настила, диаметры валов и др.), расчет на прочность всех наиболее ответственных элементов конвейера, определение нагрузок на валы, выбор двигателя и редуктора, расчет натяжного устройства и другие расчеты.
43224. Расчет транспортирующего конвейера 98 KB
  Определяем диаметр винта D конвейера. Диаметр винта определяем из формулы производительности. S шаг винта м; nчастота вращения вала винта об. мин; y коэффициент наполнения желоба винта.
43225. Реконструкция жилого дома исторической застройки 175 KB
  Наружные стены – кирпичные. Так как усиление фундамента выполнено в виде железобетонной рубашки по всему периметру существующих фундаментов стен то вертикальная гидроизоляция фундаментов выполняется следующим образом: на зачищенное и просушенное основание под гидроизоляцию стены фундаментных рубашек наносится слой горячего битума по которому тут же наклеивают слой рубероида. Восстановление горизонтальной гидроизоляции между существующим фундаментом и кирпичной стеной включает три операции: Образование сквозной борозды в цокольной...
43226. Разработка программы реализующей игру «морской бой» 228 KB
  Алгоритмы реализации игры Реализацию программы я начал с того что описал базовый класс который будет содержать поля и методы общие для игрока и компьютерного оппонента назвав его Mtr. В обоих классах есть унаследованное от базового класса Mtr поле life по умолчанию равное 20 количество палуб как только у кого то из соперников оно становится равным 0 на экран выводится соответствующее сообщение о победе одного из игроков. Приложение 1 Некоторые детали программного кода Базовый класс Cmtr хранится в файле Cmtr.h ifndef MTR define...