1123

Стальной каркас одноэтажного производственного здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия. Горизонтальные размеры поперечной рамы. Постоянная нагрузка от веса продольной стены и остекления. Постоянные нагрузки от подкрановой конструкции. Величина продольного усилия от постоянной нагрузки в отдельных сечениях колонны. Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.

Русский

2013-01-06

756 KB

32 чел.

Задание на проектирование

Скомпоновать стальной каркас одноэтажного производственного здания:

Длина – 96 м

Пролет – 24 м

Шаг рам – 6 м

Высота головки кранового рельса – 10 м

Грузоподъемность первого мостового крана – 100/20 т

Грузоподъемность второго мостового крана – 50/10 т

Режим работы кранов - легкий

Сталь колонн – С255

Сталь поясов ферм – С375

Район строительства – г. Ставрополь

Здание отапливаемое, тип кровли прогонный.

Таблица 1 - Основные параметры кранов:

Грузоподъемность

Пролет

Размеры, мм

Максимальное давление колеса, кН

Масса, т

Тип кранового рельса

Высота рельса, мм

Главный крюк

Вспомогательный крюк

Нк

В1

В2

К

Fк1,max

Fк2,max

Тележки

Крана с тележкой

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

100

20

24

3700

400

9350

4600

410

450

41

125

КР-120

170

50

10

24

3150

300

6750

5250

465

-

18

66,5

КР-80

130

Вследствие большой грузоподъемности крана и значительной высоты цеха примем жесткое сопряжение ригеля с колонной. Т.к. цех отапливаемый примем железобетонные стеновые панели

ПТ60.12.3-6 М=2,67 т

ПТ60.18.3-6 М=3,35 т

Покрытие примем из ребристых плит 4ПГ6-1А800 М=1,5 т

Состав кровли: 2 слоя бикроста, цементно-песчаная стяжка, утеплитель (минеральная вата), пароизоляция, стальной профилированный настил.

Примем стропильную ферму:

Рисунок 1 Стропильная ферма

Типовые подкрановые балки: 70Ш3 ГОСТ 19281-81 h=700 мм, G=235,4 кг/м

1 Размеры поперченной рамы:

  1.  Вертикальные размеры

Расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия:

примем

полная высота цеха от пола до низа конструкций покрытия

Т.к. Н0 должно быть кратно 600 мм, то принимаем Н0=14400 мм, а значит Н1=10200 мм

Т.к. грузоподъемность крана больше 20 т, колонну принять ступенчатой

Ориентировочная высота верхней части колонны:

Примем hБ=600 мм.

примем

Тогда высота верхней части колонны:

Заглубление колонны ниже уровня чистого пола , тогда высота нижней части колонны:

Общая высота колонны от низа базы до низа ригеля:

  1.  Горизонтальные размеры поперечной рамы

Высота сечения верхней части колонны с учетом привязки фермы к разбивочной оси при отсутствии прохода:

;

где а – привязка, равная 500 мм;

а’ – привязка фермы, равная 200 мм

;

700>416,7 мм

Примем .

Расстояние от оси подкрановой балки до оси колонны:

принять , кратно 250 мм.

С учетом совмещения оси подкрановой балки с осью подкрановой ветви колонны, высота сечения нижней части колонны:

По максимальному значению принять

Условие выполняется, принятое решение обеспечивает передвижение крана.

Т.к. , то верхнюю часть колонны делаем сквозного двутаврового сечения.

Т.к. , то нижнюю часть колонны делаем сквозного двутаврового сечения.

Т.к. принято жесткое сопряжение ригеля с колонной, то конструктивная длина ригеля:

3 Сбор нагрузок на раму

3.1 Постоянные нагрузки

Таблица 2  Нагрузки от веса покрытия на 1м2 горизонтальной поверхности.

Наименование

Нормативная нагрузка, кН/м2

Коэффц.

f

Расчетная нагрузка, кН/м2

1

2

3

4

1. 2 слоя бикроста δ=8мм, γ=500кг/м3

0,04

1.2

0,048

2. Ц/п стяжка  =20мм, =1800кг/м3

0,36

1,3

0,468

3. Утеплитель (минеральная вата) =50мм, =15кг/м3

0,0075

1,3

0,00975

4. Стальной профилированный настил δ=1мм, γ=160кг/м3

0,03

1,3

0,039

5. Прогоны сплошные пролетом 6 м

0,08

1,05

0,084

6. Стропильная ферма  

0,23

1,05

0,24

7. Связи покрытия

0,05

1,05

0,053

Итого:

0,7975

0,942

Погонная  расчетная нагрузка на ригель поперечной рамы от покрытия с учетом коэффициента надежности по назначению:

Расчетное давление на колонну от веса покрытия:

3.1.2 Постоянная нагрузка от веса продольной  стены и остекления

Нагрузка от веса стены и остекления прикладывается к колонне на отметках: +1,800; +8,400; +13,200.

Нагрузка от стеновой панели  и

Нагрузка от парапетной плиты  

Нагрузка от остекления

Действующие усилия:

Вес цокольной  панели и нижнего остекления передается на фундаментную балку.

3.1.3 Постоянные нагрузки от подкрановой конструкции

3.1.4 Постоянная нагрузка от собственного веса колонны

Собственный вес колонны определяется  в процентном соотношении, приняв для верхней части 20%, а для нижней 80% от веса колонны- q f=0,4кН/м2:

Расчетный вес верхней части колонны:

Расчетный вес нижней части колонны:

3.1.5 Величина продольного усилия от постоянной нагрузки в отдельных сечениях колонны

В точках С и Е часть постоянной нагрузки приложена с эксцентриситетом, поэтому кроме продольных сил в этих точках действуют сосредоточенные изгибающие моменты

3.2 Временные нагрузки

3.2.1 Снеговая нагрузка

Снеговая расчетная равномерно распределенная нагрузка на 1 м2 горизонтально поверхности согласно [1]:

где – расчетное сопротивление веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, равное в данном районе 1,2 кПа;

μ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снегвоой нагрузке на покрытие, т.к. уклон кровли равен 7о, μ равен 1.

Давление на колонну от снега на стропильной ферме:

Т.к. давление от ригеля передается через опорный столик, прикрепленный к внутренней полке колонны, то в узле С возникает сосредоточенный изгибающий момент

В узле Е, то есть в месте изменения сечения колонный возникает момент:

3.2.2 Вертикальное воздействие кранов

Ординаты линий влияния:

У1=0,1

У2=0,87       

У3=0,875

Умах=1

Наибольшее нормативное значение вертикальной нагрузки:

где, - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по СНиП =1,2 – для кранов

=0,95 –коэффициент надежности по назначению

=1 – коэффициент, учитывающий режим работы кранов

– коэффициент сочетания, от двух кранов легкого режима работы nc=0,85

– вертикальное давление колеса крана

Наибольшее расчетное давление на колонну:

Наименьшее нормативное значение вертикальной нагрузки:

Наименьшее расчетное давление на колонну:

Подкрановые балки устанавливаются с эксцентриситетом по отношению к оси нижней части колонны, поэтому под действием верхних крановых нагрузок возникает изгибающий момент:

3.2.3 Горизонтальное воздействие кранов

Нормативное значение горизонтальной силы передается на поперечную раму:

- коэффициент трения при торможении тележки, принимаемый для кранов с жестким подвесом груза f=0,2

- грузоподъемность крана

- число колес с одной стороны крана

- вес тележки

- число тормозных колес тележки

- общее число колес тележки

Расчетная сила поперечного торможения:

3.2.4 Воздействие ветровой нагрузки

Нормативный скоростной напор ветра в данном регионе для открытой местности:

Коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте  

Тогда:

Аэродинамический к-т с наветренной стороны: сн=0,8

С заветренной строны: с3=-0,6

Полная высота проектируемого цеха: 20300 мм.

Полной высоте цеха соответствует напор:

На уровне низа стропильной конструкции:

Для упрощения расчета вводим среднее значение ординат:

Представим ветровую нагрузку в виде двух составляющих:

1)равномерно-распределенную по высоте колонны,qв

2)сосредоточенная нагрузка на уровне пояса ригеля, заменяющая равномерно распределенную на выше расположенных участках здания, W

Площадь участка покрытия:

Площадь участка стены:

С заветренной стороны:

4 Статический расчет рамы

4.1 Расчетная схема поперечной рамы.

Расчетная схема поперечной рамы является статически неопределенной сквозной системой с жесткими узлами

Рисунок  . Расчетная схема поперечной рамы

Проверим необходимость учета упругих деформаций ригеля при расчете рамы (за исключением вертикальных нагрузок, непосредственно приложенных к ригелю).

Проверим условие:

   

Т.к. на данной стадии проектирования сечение колонны неизвестно, то условно установим соотношение:

, а , тогда принимаем , и , тогда получаем:

проверка условия:

Условие выполняется, упругими деформациями ригеля можно пренебречь.

4.2 Расчет рамы на постоянную нагрузку

Необходимые параметры для расчета:

по методу перемещений каноническое уравнение для левого узла

построим эпюры изгибающих моментов от поворота узлов на величину  

Эпюра от заданной нагрузки:

Находим коэффициенты канонического уравнения  и

Тогда каноническое уравнение примет вид:

Изгибающие моменты от фактического угла поворота :

Построим суммарную эпюру моментов от постоянной нагрузки :

Строим эпюру поперечных и продольных сил.

Строим эпюру продольных сил используя значения продольных сил из п.3.1:

4.3 Расчет рамы на действие снеговой нагрузки

по методу перемещений каноническое уравнение для левого узла

построим эпюры изгибающих моментов от поворота узлов на величину  

Эпюра от заданной нагрузки:

Находим коэффициенты канонического уравнения  и

Тогда каноническое уравнение примет вид:

Изгибающие моменты от фактического угла поворота

Построим суммарную эпюру моментов от постоянной нагрузки :

Строим эпюру поперечных и продольных сил.

Строим эпюру продольных сил используя значения продольных сил из п.3.2:

4.4 Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов

При расчете на вертикальную нагрузку от мостовых кранов жесткость ригеля не учитываем. Расчетную схему, эпюры см. рисунок .

Предположим, что тележка крана расположена у колонны ряда А. Каноническое уравнение для определения смещения плоской рамы:

Построим эпюры изгибающего момента от смещения верхней опоры на величину . Введем в расчет параметр . Тогда единичные моменты:

Значения изгибающего момента от заданной нагрузки:

Коэффициенты канонических уравнений

каноническое уравнение принимает вид:

Крановая нагрузка является местной, приложенной не по всем рельсам, поэтому необходимо учесть пространственную работу каркаса. Т.к. кровля выполнена из мелкоразмерных элементов, то коэффициент пространственной работы каркаса:

- число колес крана

- сумма ординат линий влияния (см.п.3.2)

При жестком сопряжении  и

По таблице справочника по значению  получаем значения  и , тогда

Смещение рамы с учетом пространственной работы каркаса:

Изгибающие моменты от фактического угла поворота с учетом коэффициента пространственной работы каркаса :

Построим суммарную эпюру моментов :

Строим эпюру поперечных сил в раме методом дифференциации эпюры :

Строим эпюру продольных сил с учетом поперечных сил и значений Dmax и Dmin:

4.5 Расчет на горизонтальное воздействие мостовых кранов

расчет производим без учета жесткости ригеля. Каноническое уравнение:

Построим единичную эпюру М1 от смещения верхней опоры на :

от заданной нагрузки:

определим неизвестные коэффициенты канонического уравнения:

каноническое уравнение принимает вид:

Изгибающие моменты от фактического угла поворота с учетом коэффициента пространственной работы каркаса :

Построим суммарную эпюру моментов :

Строим эпюру поперечных сил в раме:

Строим эпюру продольных сил:

4.6 Расчет на ветровую нагрузку

Расчет производим без учета жесткости ригеля

Каноническое уравнение:

построим эпюры изгибающих моментов

от смещения верхней опоры на

от заданной нагрузки

коэффициенты канонического уравнения:

тогда

Значения изгибающих моментов:

суммарные моменты:

Строим эпюру поперечных сил в раме:

Строим эпюру продольных сил:

4.7 Таблица расчетных усилий и колебаний нагрузок в сечениях рамы

Таблица 3

Q

-7,49

-1,28

-1,152

-40,89

-36,8

Сечение подкрановой балки

4-4

N

154,25

14,4

12,96

-

-

M

-54,28

-10,17

-9,153

-212,21

-190,99

3-3

N

250,73

14,4

12,96

1249,4

1124,46

M

9,45

-2,47

-2,223

304,73

274,26

Сечение надкрановой балки

2-2

N

258,73

14,4

12,96

1249,4

1124,46

M

-68,09

-6,07

-5,46

-632,32

-569,09

1-1

N

375,91

14,4

12,96

1249,4

1124,46

M

60,99

9,55

8,595

417,57

375,81

Коэффициент сочетания

1

1

0,9

1

0,9

Номер загружения

1

2

3

4

5

Эпюра изгибающих моментов

Наименование нагрузки

постоянная

Снеговая

Dmax на левой стойке


13

17,82

16,04

49,55

44,6

50,28

45,25

12

-

-

-

-

-

-

11

-88,97

-80,07

-194,26

-174,83

-95,47

-85,92

10

288,5

259,65

-

-

-

-

9

72,67

65,4

108,02

97,22

5,5

4,95

8

288,5

259,65

-

-

-

-

7

-143,71

-129,34

108,02

97,22

5,5

4,95

6

288,5

259,65

-

-

-

-

5

185,51

166,96

102,83

92,55

212,81

191,53

4

1

0,9

1

0,9

1

0,9

3

6

7

8

9

10

11

2

1

Dmax на правой стойке

Тmax на левой стойке

Тmax на правой стойке

13

8,83

7,95

15,46

13,91

12

-

-

-

-

11

24,73

22,26

88,3

79,47

10

-

-

-

-

9

-40,39

-36,35

-80,87

-72,78

8

-

-

-

-

7

-40,39

-36,35

-80,87

-72,78

6

-

-

-

-

5

-202,97

-182,67

-85,95

-77,36

4

1

0,9

1

0,9

3

12

13

14

15

1

ветер слева

ветер справа


13

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

12

168,65

1,2,6

167,21

1,3,7,15

168,65

1,2,4

167,21

1,3,5,9

168,65

1,2,4

167,21

1,3,5

11

-153,42

-64,03

-276,66

-430,25

-276,66

-254,42

10

1514,53

1,2,4

1388,15

1,3,5,9

265,13

1,2,14

263,69

1,3,11,15

1514,53

1,2,4

1388,15

1,3,5

9

311,71

378,71

-73,89

-60,603

311,71

281,49

8

273,13

1,2,8

271,69

1,3,9,13

1522,53

1,2,4

1396,15

1,3,5,13

1522,53

1,2,4

1396,15

1,3,5

7

33,86

-12,68

-706,48

-678,99

-706,48

-642,64

6

1639,71

1,2,4

1513,33

1,3,5,9

390,31

1,2,12

362,95

1,3,9,13

1639,71

1,2,4

1513,33

1,3,5

5

488,11

537,95

-132,43

-20,54

488,11

445,39

4

1

0,9

1

0,9

1

0,9

3

Mmax, Nсоотв.

Mmin, Nсоотв.

Nmax, Mсоотв.

2

1

5 Расчет стропильной фермы

5.1 Сбор нагрузок на ферму

Снеговую нагрузку и постоянную от кровли, стропильных ферм, связей по покрытию примем равномерно распределенной по всему пролету фермы. Равномерно распределенную нагрузку представим в виде эквивалентного сосредоточенного усилия, приложенного в узлах фермы.

Нагрузка на :

Таблица   - Сбор нагрузок на ферму

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка

Расчетная нагрузка

Постоянная

Кровля

0,7975

0,942

Временные

Снеговая

1,2

1,4

1,68

                    Итого

1,9975

                   

2,622

Расчетная узловая нагрузка по верхнему поясу фермы (от равномерно распределенной нагрузки):

Опорные реакции:

Т. к. ферма опирается жестко на колонну, то для учета влияния опорного момента МОП заменим его парой сил Н, с плечом равным высоте ригеля на опоре h0, тогда усилие от единого опорного момента:

При этом опорные реакции:

При определении усилии в стержнях фермы опорные реакции Н и VM не учитываем, т.к. их значения малы и не имеют решающего значения.

5.2 Определим усилия в стержнях фермы

N 1-2

-22,47

N 7-8

-292,48

N 1-3

-244,08

N 7-9

-18,2

N 1-5

187,43

N 8-9

26,61

N 2-3

0

N 2-4

-0,45

N 3-4

-244,08

N 4-6

-281,47

N 4-5

121,05

N 6-5

-44,4

N 5-7

-44,96

N 5-9

310,24

N 6-7

-275,23

5.3 Расчет сечений фермы

5.3.1 Расчет сечений верхнего пояса

Сечение фермы запроектируем из двух равнополочных уголков.

Наиболее загруженный элемент верхнего пояса 7-8 с , работающий на сжатие.

Расчетная длина всех стержней верхнего пояса в плоскости фермы:

Расчетная длина из плоскости фермы:

Примем толщину фасонки  

Ферма выполнена из стали С375 с

Задаемся предельной гибкостью элемента   

Требуемая площадь сечения:

,

где - расчетное усилие в стержне

Примем сечение 2∟160х10 ГОСТ 8509-93

Гибкость элемента:

,

Коэффициент продольного изгиба по максимальной гибкости:

 

Условие соблюдается, устойчивость элемента обеспечена.

Примем стержни 7-8 сечением 2∟160х10 ГОСТ 8509-93.

Подбор сечения для стержней 4-6, 6-7 по наибольшему усилию

Задаемся предельной гибкостью элемента

Требуемая площадь сечения:

,

где - расчетное усилие в стержне

Примем толщину фасонки  

Примем сечение 2∟140х9 ГОСТ 8509-93

Гибкость элемента:

,

Коэффициент продольного изгиба по максимальной гибкости:

 

Условие соблюдается, устойчивость элемента обеспечена.

Примем стержни 2-4, 4-6, 6-7 сечением 2∟140х9  ГОСТ 8509-93.

5.3.2 Расчет сечения нижнего пояса

Подберем сечения стержней 5-9 по наибольшему усилию  (раст)

Расчетная длина элемента в плоскости фермы:

Расчетная длина из плоскости фермы равна расстоянию между закреплениями:

Примем толщину фасонки

Ферма выполнена из стали С375 с

Требуемая площадь сечения:

,

где - расчетное усилие в стержне

Примем сечение 2∟80х6 ГОСТ 8509-93

Гибкость элемента:

,

Напряжение в элементе:

 

Условие соблюдается, устойчивость элемента обеспечена.

Примем стержни 1-5, 5-9 - сечением 2∟80х6 ГОСТ 8509-93.

5.3.3 Расчет сечения раскосов

Расчет сечения наиболее загруженного сжатого раскоса  

Расчетная длина наиболее загруженного раскоса:

Расчетная длина из плоскости фермы равна расстоянию между закреплениями:

Примем толщину фасонки

Ферма выполнена из стали С375 с

Задаемся предельной гибкостью элемента:

Требуемая площадь сечения:

,

где - расчетное усилие в стержне

Примем сечение 2∟125х10 ГОСТ 8509-93

Гибкость элемента:

,

Коэффициент продольного изгиба по максимальной гибкости:

 

Условие соблюдается, устойчивость элемента обеспечена.

Примем стержень 1-3, 3-4, 5-7, 7-9 сечением 2 ∟125х10  ГОСТ 8509-93.

Расчет сечения наиболее загруженного растянутого раскоса

Расчетная длина наиболее загруженного раскоса:

Расчетная длина из плоскости фермы равна расстоянию между закреплениями:

Примем толщину фасонки

Ферма выполнена из стали С375 с

Требуемая площадь сечения:

,

где - расчетное усилие в стержне

Примем сечение 2∟50х4 ГОСТ 8509-93

Гибкость элемента:

,

Напряжение в элементе:

 

Условие соблюдается, устойчивость элемента обеспечена.

Примем стержни 4-5 сечением 2∟50х4  ГОСТ 8509-93.

5.3.4 Расчет сечения стоек

Стойка 6-5

Расчетная длина элемента:

Расчетная длина из плоскости фермы равна расстоянию между закреплениями:

Примем толщину фасонки

Ферма выполнена из стали С375 с

Задаемся предельной гибкостью элемента:

Требуемая площадь сечения:

,

где - расчетное усилие в стержне

Примем сечение 2∟125х8 ГОСТ 8509-93

Гибкость элемента:

,

Коэффициент продольного изгиба по максимальной гибкости:

 

Условие соблюдается, устойчивость элемента обеспечена.

Примем стержень 1-2, 6-5, 8-9 сечением 2∟125х8  ГОСТ 8509-93.

На раскосах и стойках устанавливаем прокладки на равном расстоянии. Количество прокладок на одном стержне определим по формулам:

для сжатых элементов:

для растянутых элементов:

Раскосы сечения 2∟125х10 ГОСТ 8509-93:

Раскосы сечения 2∟50х4 ГОСТ 8509-93:

Стойки  сечения 2∟125х8 ГОСТ 8509-93:

5.3.5 Результаты расчета

Таблица 5 - Подбор сечений стержней фермы

Эл-т фермы

Обозн. стержней

Расчетное усилие

Принятое сеч.

Площадь

,

см2

Расчет длина, см

Радиус инерции, см

Коэф. прод. изгиба

Толщина фасонки, см

Гибкость

Напряжение

кН/см2

Верхний пояс

2-4

4-6

6-7

-0,45

-281,47

-275,23

2∟

140х9

49,44

302,3

302,3

4,34

2,79

0,365

10

69,65

108,35

15,6<34,5

15,6<34,5

15,6<34,5

7-8

-292,48

2∟

160х10

62,86

302,3

302,3

4,96

3,19

0,462

10

60,95

94,76

10,07<39,95

Ниж-ний пояс

1-5

5-9

187,43

310,24

2∟

80х6

18,76

600

600

2,47

1,58

-

10

242,91

379,75

16,54<34,5

16,54<34,5

Рас-косы

1-3

3-4

5-7

7-9

-244,08

-244,08

-44,96

-18,2

2∟125х10

48,66

197,7

197,7

3,85

2,47

0,58

8

51,35

80

8,65<34,5

8,65<34,5

8,65<34,5

8,65<34,5

4-5

121,05

2∟50х4

7,78

395,4

395,4

1,54

0,99

-

6

256,75

399,4

15,56<34,5

Стойки

1-2

5-6

8-9

-22,47

-44,4

26,61

2∟125х8

39,38

295

295

3,87

2,49

0,308

6

76,23

118,47

3,66<34,5

3,66<34,5

3,66<34,5

6 Расчет узлов

6.1 Опорный узел

Рисунок 16 - Опорный узел (см. лист1 узел 1)

Для сварки узлов фермы примем полуавтоматическую сварку проволокой СВ-08Г2С электродом Э42А с расчетным сопротивлением углового шва срезу по металлу шва:

Расчетное сопротивление по металлу границы сплавления:

А. Рассчитаем длину швов прикрепляющих раскос 1-3 к фасонке. Определим требуемую длину шва обушка:

 

Примем

Так как

Решающее значение будет иметь разрушение шва по металлу шва. Расчетная длина обушка:

,

где - коэффициент распределения напряжений между швами пера и    обушка,

- коэффициент работы шва

Примем  с катетом шва

Определим требуемую длину шва пера:

 

Примем

Так как

Решающее значение будет иметь разрушение шва по металлу шва.

Расчетная длина пера:

Примем  с


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

73894. Ионная упругая поляризация 34.66 KB
  Но во внешнем электрическом поле катионы т анионы смещаются под действием кулоновских сил создавая полярную решетку с элементарными электрическими моментами. Если приложить электрическое поле то к упругой энергии заряженных частиц добавляется энергия накопленная ими в поле...
73895. Электронная тепловая поляризация 123.69 KB
  Тензоры упругости и податливости Приложенные извне механические напряжения Х упруго и обратимо изменяют форму кристалла – происходит его деформация х. Поскольку xmn и Xmn – тензоры второго ранга в анизотропных кристаллах или текстурах можно ожидать что каждая из девяти компонентов деформаций xkp индуктирована девятью компонентами тензора напряжения...
73896. Виникнення класичної буржуазної політичної економії в Англії. 32.5 KB
  Петті Уільям Петті 1623 1687 основоположник класичної політичної економії в Англії. Петті є неоднозначною. У своїх працях особливо ранніх Петті віддає данину меркантилізму. Отже на відміну від меркантилістів які використовували емпіричний описовий метод Петті заклав основи абстрактного методу в політичній економії.
73897. Зародження і проблеми суперечливого розвитку класичної буржуазії політекономії у Франції. 29.5 KB
  Буагільбер У XVII ст. П’єр де Буагільбер 1646 1714 засновник класичної політичної економії у Франції народився в Руані в дворянській сім'ї здобув гарну освіту займався певний час літературною діяльністю потім юриспруденцією. Особливості економічного розвитку Франції позначилися на формуванні економічних поглядів Буагільбера. 1696 Роздрібна торгівля Франції 1699 Міркування про природу багатства грошей і податків 1707 та інших Буагільбер виступає з гострою критикою меркантилізму.
73898. Виникнення політичної економії в Німеччині. Ф. Ліст, “Стара і нова” історичні школи В. Рошер, К. Кніс, Б. Гільдебранд, Г. Шмолер, В. Зомбард, Брентано 50.5 KB
  Німеччина XIX ст. — це країна, що складалася з політично й економічно відособлених держав, обєднаних у конфедерацію за національною ознакою. їхня економічна відособленість базувалась на феодальних відносинах
73899. Економічна думка Давньої Греції. 34.5 KB
  Проте Ксенофонт як захисник натурального господарства все ж помітив зрослий поділ праці в суспільстві хоча й заперечував об'єктивний недолік який випливав звідси потребу розгортання товарногрошових відносин. Зрівняльний розподіл у філософів та воїнів поєднувався з широким розподілом праці між всіма громадянами. Численні його праці охоплюють найрізноманітніші галузі знання: логіку психологію риторику етику поетику економіку фізику зоологію. Серед визначних його відкриттів у галузі економіки аналіз розвитку форм вартості в...
73900. Начала політичної економії та оподаткування 33 KB
  Давід Рікардо 17721823 рр. Рікардо покладена теорія вартості визначення вартості товару робочим часом. Рікардо і проблему усереднення прибутку та впливу застосованого капіталу на ціноутворення. Рікардо є те що він як і багато його попередників ототожнював робочу силу як товар з його функцією працею.