1382

Проектирование 5-ти этажного жилого дома

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Расчет ограждающих конструкций. Сбор действующих нагрузок на обрешетку. Расчет клеефанерных плит. Расчет стропильной (Вальмовой кровли). Сбор действующих нагрузок на прогон.

Русский

2012-11-28

447.5 KB

23 чел.

Введение

Объект проектирования 5-ти этажный жилой дом.

Так как 5-ти эт. дом относится к типу жилых зданий, расчетные схемы будут представлять:

-Арочную систему

-Стропильную систему

Нагрузки в соответствии с местностью:

г. Карачаевск состоит в климатическом подрайоне, который характеризуется следующими данными:

- климатический район                                           - III ;

- расчетная снеговая нагрузка (II район)               - 120 кгс/м2;

- нормативная ветровая нагрузка (V район)         - 60 кг/м2;

- расчетная зимняя температура воздуха              - минус 20° С;

Расчет ограждающих конструкций.

Настилы и обрешетки под кровлю следует рассчитывать на следующие сочетания нагрузок:

Первое сочетание - это общая нагрузка от собственного веса g и веса снега s, расположенного на всей длине плиты настила q= g + s.

На расчетное значение этой нагрузки настил проверяется по несущей способности при изгибе:

                                          ,                                               (3)

На нормативные значения нагрузок проверяют максимальный относительный прогиб настила, при учете его неразрезности:

                                                       (4)

В формулах 3 и 4:

σ — напряжения возникающие в древесине;

М — момент действующий в наиболее опасном сечении;

Rи — расчетное сопротивление древесины изгибу;

Е — модуль упругости древесины;

1 — момент инерции сечения.

Относительный прогиб от нормативных нагрузок не должен превышать 1/150 пролета.

Второе сочетание - это общее действие равномерной нагрузки от собственного веса q= g и сосредоточенной силы Р, приложенной на расстоянии . В этом сечении возникает максимальный изгибающий момент:

                                     .                                     (5)

На этот изгибающий момент сечение настила проверяют только по несущей способности при изгибе по формуле:

                                                    (6)

 где mи =1,2 —  коэффициент условия работы древесины при временной силе.

Сбор действующих нагрузок на обрешетку

 

Обрешетка

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес –

Катепал 0,06 кН/м2х площадь участка кровли 0,5 м2

0.0225

1.05

0.023625

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 х 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Общая нагрузка на обрешетку

0.0385

 

0.042825

 

Временная длительная

4

Треугольная снеговая нагрузка, площадь участка кровли 0,5 м2

0.525

0.7

0.75

 

Сосредоточенная нагрузка

5

Вертикальая нагрузка от веса рабочих по монтажу или ремонту кровли

1

1.2

1.2

 

Сочетание нагрузок 3 и 4

0.5635

 

0.792825

Расчет обрешетки по несущей способности и по прогибу

l, м

Нагрузки

i,радианы

0.27

Собств.вес и снеговая нагр.

Расчетное значение монтажной нагрузки Р, кН/м

sinα

0.2669

qн, кН/м

q, кН/м

cosα

0.9637

1

0.5635

0.792825

1.2

tgα

0.2769

Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи, МПа

14

Сечение обрешетки b1х h1, см

3.2

10

Действующие моменты

Изгибающий момент M=ql2/12

КНм

МНм

0.0661

0.0000661

Нормальная составляющая момента: Мх=М cosα

0.0637

Cкатная составляющая момента Му=М sinα

0.017632367

1.76324E-05

Поперечная сила Q=ql/2

КНм

МНм

0.3964125

0.000396413

Моменты сопротивления сечения относительно осей

Wx=bh2/6

3

м3

53.333

0.0000533

Wу=hb2/6

17.067

0.0000171

Местный изгибающий момент  

КНм

МНм

0.30389775

0.0003039

Момент сопротивления W=bh2/6

53.333

0.0000533

 

5.698

16.8

    

Проверки

Напряжение в прогоне  σ=Mx/Wx+My/Wy, МПа< Rи

2.2270047

<14

Модуль упругости древесины Е=104 МПа

Моменты инерции сечения

Ix=bh3/12

4

м4

266.66667

0.00000267

Iу=hb3/12

27.306667

0.000000273

Cоставляющие нормативной нагрузки

qxн=qн cosα

кН/м

МН/м

0.543

0.000543

qун=qн sinα

0.150

0.000150

Составляющие прогиба

fx=(2,13/384)qxнl4/(EIx)

м

см

0.000113

0.0113

fу=(2,13/384)qунl4/(EIу)

0.0003055

0.0305

Полный относительный прогиб

f/l=                    /l<1/150

0.0003257

<0,005

Расчет клеефанерных плит производят по прочности и прогибам при изгибе по схеме однопролетной шарнирно опертой балки на нормальные составляющие нагрузок от собственного веса g и снега s, отнесенных к их полной ширине: q =g + s. От суммы этих двух нагрузок определяют изгибающие моменты, поперечные силы и максимальные прогибы.

Сечения клеефанерных плит можно подбирать методом попыток, причем предварительно задаваться сечениями, а затем производить необходимые проверки по прочности, прогибу и определять несущую способность плит. Высоту сечения h следует принимать примерно 1/30 пролета.

Верхнюю обшивку проверяют на сжатие и устойчивость при изгибе, нижнюю обшивку – на растяжение при изгибе.

Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле

                                                        ,                                   (7)             где М — изгибающий момент;

     Rфс — расчетное сопротивление фанеры сжатию;

     Wпр — приведенный к фанере момент сечения;

     φф – коэффициент устойчивости раный:

      

                                              при 50;                        (8)

                                                 при < 50                      (9)

(а – расстояние между ребрами в свету; – толщина фанеры).

Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 кН (100 кгс) (с коэффициентом перегрузки n = 1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку.

Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по формуле

                                      ,  

                (10) где Q — расчетная поперечная сила;

     Sпр — статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси;

    1пр — приведенный момент инерции;

     Rсп — расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон или фанеры вдоль волокон наружных слоев;

    bрас — расчетная ширина сечения, которую следует принимать равной суммарной ширине ребер каркаса.

Клеевые соединения проверяют только между слоями фанеры, ближайшими к ребрам, по общей формуле скалывания при изгибе.

Проверку плит по прогибам производят по общей формуле для определения прогиба свободно опертых балок с учетом модуля упругости фанеры. Пониженная жесткость сечения плит учитывается коэффициентом 0,7. Относительный прогиб от нормативных нагрузок не должен превышать 1/250 пролета.

Сбор действующих нагрузок на клеефанерную плиту

 

Клеефанерная плита

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

Постоянная

1

Собственный вес кровли, покрытие "Катепал" площадь участка кровли 1 м2

0.06

1.05

0.063

2

Собственный вес фанеры 6 кН/м3, толщиной 10 мм, размером  1м2, количество обшивок -2

0.2

1.1

0.22

3

Собственный вес утеплителя объемным весом 0,75 кН/м3, толщиной 100 мм

0.075

1.1

0.0825

4

Пароизоляция кН/м3

0.002

1.3

0.0026

5

Собственный вес брусков объемным весом 5 кН/м3, сечением 50х180 мм, количество на 1 м плиты - 3 шт

0.135

1.1

0.1485

6

Общая нагрузка от собственного веса плиты

0.472

 

0.5166

Временная длительная

7

снеговая нагрузка

1.5

0.7

1.05

Сосредоточенная нагрузка

нагрузки 6 и 7

1.972

 

1.5666

8

Вертикальая нагрузка от веса рабочих по монтажу или ремонту кровли

1

1.2

1.2

L, м

B, м

нагрузки

Расчетное значение монтажной нагрузки Р, кН/м

Уклон, град.

qн, кН/м

q, кН/м

6

1.5

1.97

1.57

1.2

65

 

b1

5

см

h1

17.5

см

l=

5.95

м

l1=(B-4b1)/3=

0.433

м

 

КНм

MНм

M=ql2/8=

8.73

0.00873

Q=ql/2=

4.661

0.004661

Р=

1.2

 

М1=Рl1/8=

0.065

0.000065

 

м

 

δтр=M/(0,6Bh0Rф.с)=

0.0044

1.00

 

b=0,9B=

135

h=h1+2δ=

19.5

z=h/2=

9.75

см4

м4

 

I=Iф +Iд=bδ(z-δ/2)/2+bphp3/12

9556.7

0.000096

 

W=2I/h=

0.00196

м3

b=

1

м

 

см3

м3

S= bδ(z-δ/2) =

1248.75

0.0012488

Wф=bδ2/8=

12.5

0.0000125

Еф=

9000

МПа

а/δ=

45

 

φ=1-(а/δ)2/5000

0.595

 

σ=М/( φW)=

7.5

МПа< Rф.с

=12МПа

mф=

0.6

 

 

σ=М/( mф W)=

7.419

МПа< Rф.р

=14МПа

b=bp=

20

см

0.2

τ=QS/(Ib)=

0.304

МПа< Rф.ск

=0,8МПа

σ=М1/ Wф =

5.20

МПа< Rф.и

=6,5МПа

 

f/l=(5/384)qнl3/(0,7EфI)=

0.714

<

2.4

Расчет арки.

Статический расчет арок производят в следующем порядке:

- определяют действующие на арку расчетные нагрузки;

-вычисляют опорные реакции — вертикальную R и горизонтальную Н,  действующие в сечениях арки усилия — изгибающие моменты М, продольные N и поперечные силы Q;

- подбирают сечения арки — ее верхнего и нижнего поясов и проверяют действующие в них нормальные  и скалывающие напряжения, которые не должны превышать расчетных сопротивлений древесины при сжатии Rc растяжении Ru, скалывании Rск‚и расчетного сопротивления стали R. В заключение рассчитывают узловые соединения.

При расчете арок на прочность по деформированной схеме и на устойчивость плоской формы деформирования величины N и Мд следует принимать в сечении с максимальным моментом (для проверяемого случая нагружения), расчет арок на устойчивость в плоскости кривизны следует производить на ту же сжимающую силу Nо.

Верхние пояса рассчитывают на сжатие с изгибом и скалывание, а нижние пояса на растяжение.

Нормальные сжимающие напряжения в сечениях арки проверяют по формуле:

                                        ,                                  (37)

где                                                ;                                         (38)

                                                                               (39)

Расчетное сопротивление сжатию должно приниматься с учетов высоты сечения mб, ветра mп и толщины досок mсл.

Устойчивость плоской формы деформирования верхнего пояса сегментной клеедеревянной арки, имеющей площадь сечения A=bh, момент сопротивления W=bh2/6, длину полуарки s, центральный угол ее оси  (рад) и закрепленного из плоскости скатными связями поверху с шагом lp 

на которую действует продольная сила N и отрицательный изгибающий момент Мд, определяют по формуле:

                           ,                            (40)

где  - коэффициенты устойчивости

                                       ;                                                  (41)

                                       ;                                                 (42)

                        , при Кф=1,13;                                 (43)

                        ;                                (44)

                       .                               (45)

Собственный вес клеефанерной плиты на 1 м арки

1

Собственный вес кровли, покрытие "Катепал" - 0,06 кН/м2 х площадь участка кровли 1 м2

0.06

1.3

0.078

2

Собственный вес фанеры 6 кН/м3, толщиной 10 мм, размером  1м2, количество обшивок -2

0.2

1.1

0.22

3

Собственный вес утеплителя объемным весом 0,75 кН/м3, толщиной 100 мм

0.075

1.1

0.0825

4

Пароизоляция

0.002

1.3

0.0026

5

Собственный вес брусков объемным весом 5 кН/м3, сечением 50х180 мм, количество на 1 м плиты - 3 шт

0.135

1.1

0.1485

6

Общая нагрузка от собственного веса плиты

0.472

 

0.5316

Геометрия

Геометрический расчет

№ сечения

координаты по х

координаты по y

угол α(β)

sinα

cosα

L, м

12.90

f, м

4.30

0

0.00

0.00

-

-

-

b1, м

1.20

b2, м

5.25

1

0.40

0.86

65

0.91

0.42

h1, м

2.58

h2, м

1.72

2

0.80

1.72

65

0.91

0.42

α, °

65.00

β, °

18.15

3

1.20

2.58

65

0.91

0.42

c1, м

2.85

с2, м

5.52

4

2.95

3.15

18

0.31

0.95

h4=0.7h2, м

1.20

c3,м

3.87

5

4.70

3.73

18

0.31

0.95

h3, м

0.52

c4,м

1.66

6

6.45

4.30

18

0.31

0.95

нагрузки

вес клеефанерной плиты

снеговая

ветровая

qн, кН/м

q, кН/м

qw=qg*µ1, кН/м

qwmax=qg*µ2, кН/м

q/qw

wm1=w0*k*ce1, кН/м

wm2=w0*k*ce2, кН/м

wm3=w0*k*ce3, кН/м

0.472

0.532

0.9

1.5

0.5907

0.1596

0.2736

0.0912

Распределенная снеговая нагрузка

Треугольная снеговая нагрузка

снег слева

снег справа

RA=RB, кН

1.1805

RA, RB, кН

5.050

3.214

RA, RB, кН

3.214

5.050

HA=HB, кН

-3.6012

HA, HB, кН

4.201

4.201

HA, HB, кН

4.201

4.201

Сечение

Усилия

расчетные

от собственного веса q, кН/м

от снеговой равном.распр.нагр. qw, кН/м

от снеговой треуг.нагр. qwmax, кН/м

на всем пролете

на лев.полупр.

на прав.полупр.

Изгибающие моменты М, кН м

1

1.550

2.624

 

-1.59

-2.32

4.17

-0.77

2

3.099

5.247

 

-3.18

-4.65

8.35

-1.55

3

5.034

8.522

 

-4.76

-7.65

13.56

-2.61

4

6.965

11.792

 

-6.47

-7.83

18.76

-0.86

5

8.740

14.797

 

-9.41

-10.13

23.54

-1.39

Продольные силы N, кН

1

3.351

5.673

 

2.985

3.390

9.024

6.741

2

3.050

5.164

 

1.622

2.411

8.215

5.462

3

3.272

5.539

 

1.423

2.559

8.811

5.831

4

3.849

6.517

 

2.897

4.409

10.366

8.258

5

3.484

5.899

 

3.107

4.860

9.383

8.344

6

5.466

9.255

 

10.575

12.411

14.721

17.878

Поперечные силы Q, кН

1

0.423

0.716

 

4.000

2.209

2.631

1.138

2

-0.570

-0.965

 

2.753

1.095

0.525

-1.535

3

-2.540

-4.300

 

-0.210

-1.653

-4.193

-6.840

4

-4.493

-7.607

 

-3.814

-4.856

-9.349

-12.100

5

-4.753

-8.047

 

-4.590

-5.136

-9.889

-12.800

6

-4.259

-7.210

 

-4.210

-4.211

-8.470

-11.468

 

Подбор сечения

Проверка

расчетное сопротивление  Rc=Rи,МПа

14

σ=N/F+М/W< Rc=14МПа

12.41

Максимальный изгибающий момент М

кН

МН

Проверка скалывающих напряжений

23.54

0.0235

Rск, МПа

1

Максимальная продольная сила N

14.72

0.0147

Статический момент  S=bh^2/8

м

1423.83

0.001424

требуемый момент сопротивления: Wтр=M/ Rи, м3

см

м

Напряжение τ=QS/(Ib)< Rф.ск, МПа

0.002930

<1

1681

0.0017

Проверка устойчивости при отрицательном моменте

ширина сечения b, cм

22.5

0.225

φМ = 140b2Kф/(lрhmб)

0.247

Требуемая высота сечения hтр=√(6W/b) , см

21.17

22.5

Kнм = 0,142lр/h + 1,76h/lр + 1,4αр

4.568

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

1898.44

0.0019

KнN = 0,75 + 0,06(lр/h)2 + 0,6αрlр/h

55.035

Момент инерции I=bh3/12, см4

21357.42

0.0214

Расчетная длина l0

640.50

6.4050

N/(FбрφRс) + Mд/(WбрφмRи) < 1

0.79

< 1

Радиус инерции r=0,289h

6.5025

0.065

Гибкость λ=l0/r<120

98.501

 

0.224

Расчет стропильной ( Вальмовой кровли )

Сбор действующих нагрузок на стропила

 

Стропила

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал - 0,06 кН/м2 площадь участка кровли 1 м2

0.045

1.05

0.04725

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 х 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес страпил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1 м

0.09375

1.2

0.1125

4

Общая нагрузка

0.15475

 

0.17895

 

Временная длительная

5

Треугольная снеговая нагрузка, площадь участка кровли 1 м2

1.05

0.7

1.5

 

Сосредоточенная нагрузка

6

Вертикальая нагрузка от веса рабочих по монтажу или ремонту кровли

1

1.2

1.2

 

Сочетание нагрузок 4 и 5

1.14375

 

1.67895

Расчет стропил по прочности и по прогибу

l, м

Нагрузки

i,радианы

0.27

Собств.вес и снеговая нагр.

sinα

0.26688

qн, кН/м

q, кН/м

cosα

0.96373

6.5

1.14375

1.67895

tgα

0.27692

Сечение стержня b*h

см

м

qx=q cosα

1.61805452

12.5

0.125

qун=qн sinα

0.30524295

15

0.15

Расчетная длина l0, м

455

4.55

Расчетное сопротивление изгибу Rи,МПа

13

Радиус инерции r=0,289h, см

4.335

Расчетное сопротивление сжатию Rс, МПа

13

Гибкость λ=l0/r>70

104.96

Площадь F=bh, cм2

187.5

0.01875

0.272

Изгибающий момент от расчетной нагрузки M=ql2/11, MНм

0.0062

Модуль упругости Е=10^4МПа

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

468.75

0.00046875

Проверка

Момент инерции I=bh3/12, см4

3515.63

3.51563E-05

Напряжение изгиба σ=N/(φF)+(M/W)Rс/Rи, МПа< Rс

14.3180

<13

Относительный прогиб f/l=(2,13/384) qнl3/(EI)=1/200

0.00496

˂0,005

 

Сбор действующих нагрузок на прогон

 

Прогон

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал 0,06 кН/м2 грузовую площадь  5 м2

0.225

1.05

0.23625

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 х 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес стропил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1м, количесвто на 1 м - 1 шт

0.09375

1.2

0.1125

4

Собственный вес балки - 5 кН/м2 х сечение 0,08х0,15 м

0.06

1.2

0.072

5

Общая нагрузка

0.39475

 

0.43995

 

Временная длительная

6

Треугольная снеговая нагрузка, площадь участка кровли 5 м2

5.25

0.7

7.5

 

Сосредоточенная нагрузка

 

Сочетание нагрузок 5 и 6

5.31

 

7.93995

Расчет многопролетной балки

l, м

нагрузки

q, кН/м

qн, кН/м

4.8

7.93995

5.31

Действующие моменты

Проверки

М=ql2/12

кНм

МНм

Напряжение в прогоне σ=M/W, МПа< Rи=13МПа

13.82739592

<13

15.2447

0.015245

Модуль упругости древесины     Е=104 МПа

Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи, МПа

13

Моменты инерции сечения

Требуемый момент сопротивления сечения Wтр=М/ Rи, м3

0.00117

I=bh3/12

4

м4

Подбор сечения прогона

11576.25

0.0001158

Количество досок

Толщина доски, см

Ширина b, см

Относительный прогиба

2

8

15

f/l=(2,5/384)qнl3/(EI)

м

<0,005

hтр=               , см

21.65797

21

0.003302624

Моменты сопротивления сечения относительно осей

W=bh2/6

3

м3

1102.5

0.001103

 

Сбор действующих нагрузок на стойку

 

Стойка

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал - 0,06 кН/м2 грузовую площадь 5 x 5 м2

1.125

1.05

1.18125

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 количество на 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес стропил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1м, количесвто на 1 м - 1 шт

0.09375

1.2

0.1125

4

Собственный вес балки - 5 кН/м2 х сечение 0,08х0,15 м

0.06

1.2

0.072

5

Общая нагрузка

1.29475

 

1.38495

 

Временная длительная

6

Треугольная снеговая нагрузка, грузовая площадь 5 х 5 м2

26.25

0.7

37.5

Расчет стойки

пролет, м

нагрузки на изгиб

1.9

26.31

38.885

Сечение стержня b*h, см

Расчетная длина l0, м

1.65

7.5

7.5

Радиус инерции r=0,289h, см

2.1675

расчетное сопротивление сжатию Rс, МПа

14

Гибкость λ=l0/r<70

76.12457

Площадь F=bh, cм2

56.25

0.517692

м2

0.00563

Проверка

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

70.3125

σ=N/(φF), МПа< Rc=14МПа

13.35326

м3

7E-05

 

Сбор действующих нагрузок на диагональную ногу

 

диагональная нога

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал - 0,06 кН/м2 грузовую площадь  5 м2

0.225

1.05

0.23625

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 количество на 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес стропил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1м, количесвто на 1 м - 1 шт

0.09375

1.2

0.1125

4

Собственный вес балки - 5 кН/м2 х сечение 0,08х0,15 м

0.06

1.2

0.072

5

Общая нагрузка

0.39475

 

0.43995

 

Временная длительная

6

Треугольная снеговая нагрузка, грузовая площадь  5 м2

5.25

0.7

7.5

 

Сосредоточенная нагрузка

 

Сочетание нагрузок 5 и 6

5.31

 

7.93995

Расчет диагональной ноги  по прочности и по прогибу

l, м

Нагрузки

i,радианы

0.20933

Собств.вес и снеговая нагр.

sinα

0.20781

qн, кН/м

q, кН/м

cosα

0.97817

8.5

5.31

7.94

tgα

0.21245

Сечение стержня b*h

см

м

qx=q cosα

7.767

12.5

0.125

qун=qн sinα

1.103

15

0.15

Расчетная длина l0, м

595

5.95

Расчетное сопротивление изгибу Rи,МПа

13

Радиус инерции r=0,289h, см

4.335

Расчетное сопротивление сжатию Rс, МПа

13

Гибкость λ=l0/r>70

137.254902

Площадь F=bh, cм2

187.5

0.01875

 

0.1592

Изгибающий момент от расчетной нагрузки M=ql2/11, MНм

0.0051

Модуль упругости Е=10^4МПа

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

468.75

0.00046875

Проверка

Момент инерции I=bh3/12, см4

3515.63

0.000035

Напряжение изгиба σ=N/(φF)+(M/W), МПа< Rс

11.25

<13

Относительный прогиб f/l=(2,13/384) qнl3/(EI)=1/200

0.051

˂4.6

Теплотехнический расчет

Приведенное сопротивление теплопередаче R0, м2·°C/Bt, ограждающих конструкций, а также окон и фонарей (с вертикальным остеклением или с углом наклона более 45°) следует принимать не менее нормируемых значений Rreq, м2·°С/Вт, определяемых по таблице 4 СНиП 23-02-2003в зависимости от градусо-суток района строительства Dd, °С·сут.

    Значения Rreq для величин Dd, отличающихся от табличных, определяем по формуле:

                                                      Rreq = aDd + b,

          где Dd — градусо-сутки отопительного периода, °С·сут, для конкретного пункта;

a, b — коэффициенты, значения принимать по  таблице 4, СНиП (10).         

          Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут, определяем по формуле

                                                          ,                                                                                                                 

где  tint

расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по  таблице 4 СНиП 23-02-2003

 tht, zht — средняя температура наружного воздуха , ºС, и продолжительность, сут,     

                отопительного периода, принимаем  по СНиП 23-01.

Термическое сопротивление R, м2·С/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции определяем  по формуле

                                                       ,                                                              

         где    

толщина слоя, м;

                  

расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя,

Вт/(м·°С), принимаемый по приложению Е , СП 23-101-2000

Термическое сопротивление ограждающей конструкции , м2·С/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями  определяем как сумму термических сопротивлений отдельных слоев

                                                    ,                                                                                 

               

где , , ...,  —

термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2·С/Вт;

                            —

термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по приложению 4 СНиП II-3

        Сопротивление теплопередаче , м2·С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями определяем по формуле

                               ,         

                                                  

где ,  —

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2·С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02-2003

 ,  —

коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода года, Вт/(м2·С), принимаемый по таблице 6* СНиП II-3

термическое сопротивление ограждающей конструкции.

Расчетный температурный перепад t0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин tn, °C, установленных в таблице 5 СНиП 23-02-2003, и определяем по формуле

                                               ,  

                                                        

где n

коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6 СНиП 23-02-2003

text

расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01

R0

приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, м2·°С/Вт;

int

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02-2003

СНиП 23-02-2003

 

 

 

Dd

3687

°С·сут

 

a 

0.00045

 

 

b 

1.9

 

 

tint 

21

°C

 

text

-16

°C

 

 п 

1

 

 

aint 

8.7

Вт/(м2·°С)

 

Rsi 

0.115

Вт/(м2·°С)

 

 Rse

0.083

Вт/(м2·°С)

 

 

0.14

 

 

СНиП 23-01

 

tht

0.4

zht 

179

Rreq = aDd + b

3.56

м2·°С/Вт

 

 

3687

 

 

 

 

 

1.999

м2·°С/Вт

 

 

2.198

м2·°С/Вт

 

 

0.107

<

4

°С

 

 

СП 23-101-2000

 

R1-2..n

 

 

 

d1 =

10

l1 =

0.18

d / l

0.556

фанера

d2 =

4

l2 =

0.27

d / l

0.148

катепал

d3 =

10

l3 =

0.18

d / l

0.556

фанера

d4 =

9

l4 =

0.15

d / l

0.6

гибсокартон


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

45948. Конструкционные стали: классификация, маркировка, химический состав, механические и технологические свойства, применение 50.2 KB
  Конструкционные стали: классификация маркировка химический состав механические и технологические свойства применение. Широкое использование стали в промышленности обусловлено сочетанием комплекса механических физикохимических и технологических свойств. Сталью называются сплавы железа с углеродом и некоторыми другими элементами причем углерода в стали должно содержаться меньше 214 . Постоянными примесями в стали являются: кремний до 04 марганец до 08 сера до 005 фосфор до 005 и газы NOH и др.
45949. Инструментальные стали: классификация, маркировка, свойства, применение 24.34 KB
  Инструментальные стали: классификация маркировка свойства применение. ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ СТАЛИ. Инструментальные стали предназначены для изготовления режущего измерительного инструмента и штампов холодного и горячего деформирования. Основные свойства которыми должны обладать инструментальны стали: износостойкость прочность при удовлетворительной вязкости теплостойкость прокаливаемость и хорошая обрабатываемость давлением и резанием.
45950. Статические и динамические испытания металлов: основные механические свойства и их определение 186.98 KB
  В этих испытаниях создаётся однородное напряжённое состояние по сечению образца причём доля нормальных напряжений является преобладающей поэтому эти испытания считаются жёсткими. Машины автоматически фиксируют величины приложенной нагрузки и изменение длины образца в виде диаграммы растяжения по которой производятся все необходимые расчеты. длинные образцы где F0 –площадь сечения рабочей части образца. При этом необходимо соблюдать важное условие: заготовки не должны нагреваться до температуры 150С иначе изменится структура и свойства...
45951. Сплавы на основе меди: классификация, маркировка, свойства, применение 21.83 KB
  По техническим свойствам медные сплавы делятся на деформируемыеГОСТ1817578 и литейные ГОСТ61383; по способности к закалке – термоупрочняемые и нетермоупрочняемые; по химическому составу на бронзы Cu другие элементы кроме Zn и латуни СuZn и другие элементы. Бронзы маркируются буквами Бр бронза и буквами и цифрами: буквы означают название элемента а цифры – его количество в сплаве в процентах. Бронзы имеют более высокие по сравнению с латунями прочностные антифрикционные коррозионостойкие свойства но являются более...
45952. Сплавы на основе алюминия: классификация, маркировка, свойства, применение 16.94 KB
  Сплавы на основе алюминия: классификация маркировка свойства применение. Единой цифровой маркировки алюминиевых сплавов не существует деформируемые литейные и спеченные сплавы маркируются поразному. Деформируемые сплавы имеют буквенную и буквенноцифровую маркировку причем выбор букв и цифр производится случайным образом: сплав lSiCuMg обозначается АВ авиаль сплав lMn обозначается АМц а сплав LMg обозначается АМг. Для группы сплавов первые цифры после букв обозначают соответственно: 1сплавы упрочняемые Сu и Mg...
45953. Теория и технология термической обработки стали: виды, применение 13.64 KB
  Основными видами термической обработки являются: отжиг закалка и отпуск. Отжиг бывает полный неполный диффузионый рекристаллизационный и нормализа Закалка. Закалкавид термической обработки заключающийся в нагреве изделий с контролируемой скоростью1000С час до температуры АС330500С выше линии окончания фазовых переходов GS диаграммы железо углерод выдержке при этойтемпературе для выравнивания температуры по сечению и осуществления фазовых переходов Fe3C Feα Feγ и быстром охлаждении в воде или масле. Закалка бывает обычная...
45954. Пластмассы: состав, структура, классификация, свойства, применение 13.75 KB
  Полиэтилен со степенью полимеризации 20 предет собой жидкость обладающая смазывающими сввами. Полиэтилен со степенью полимеризации 2000 предет собой твердый пластичныйупругий металл испмый для изгния пленок. К не полярным относятся: полиэтилен второпласты орг. Полиэтилен.
45955. Каучук и резина: строение, состав, свойства, методы получения, применение 14.01 KB
  Особенно важным и спецким сввом каучука явлся его эластть упругость – способть каучука восстанавливать свою первоначую форму после прекращения действия сил вызвавших деформацию. Резинами наз высоко молекулярный матл редко сетчатые стрры которые получают в резте вулканизации каучука с наполнителями. В состав входят: связующие в виде каучука естеств. сера в колве 13 которая служит для смешивания каучука наполнители в виде порошковой сожи материала ткани или другие волокнакапронмягчители – парафин стеориновая кислота...
45956. Химико-термическая обработка стали: виды, технология, оборудование, свойства, применение 187.39 KB
  ХТО –- процесс насыщения поверхности детали различными легирующими элементами с целью изменения состава структуры и свойств поверхностного слоя детали. Поверхность детали может насыщаться следующими элементами: углерод азотом хромом кремний алюминий бром. Цель: получить на поверхности детали высокую тв. достаточной вязкости и пластичности сердцевины деталикулачки эксцентрики.