1382

Проектирование 5-ти этажного жилого дома

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Расчет ограждающих конструкций. Сбор действующих нагрузок на обрешетку. Расчет клеефанерных плит. Расчет стропильной (Вальмовой кровли). Сбор действующих нагрузок на прогон.

Русский

2012-11-28

447.5 KB

24 чел.

Введение

Объект проектирования 5-ти этажный жилой дом.

Так как 5-ти эт. дом относится к типу жилых зданий, расчетные схемы будут представлять:

-Арочную систему

-Стропильную систему

Нагрузки в соответствии с местностью:

г. Карачаевск состоит в климатическом подрайоне, который характеризуется следующими данными:

- климатический район                                           - III ;

- расчетная снеговая нагрузка (II район)               - 120 кгс/м2;

- нормативная ветровая нагрузка (V район)         - 60 кг/м2;

- расчетная зимняя температура воздуха              - минус 20° С;

Расчет ограждающих конструкций.

Настилы и обрешетки под кровлю следует рассчитывать на следующие сочетания нагрузок:

Первое сочетание - это общая нагрузка от собственного веса g и веса снега s, расположенного на всей длине плиты настила q= g + s.

На расчетное значение этой нагрузки настил проверяется по несущей способности при изгибе:

                                          ,                                               (3)

На нормативные значения нагрузок проверяют максимальный относительный прогиб настила, при учете его неразрезности:

                                                       (4)

В формулах 3 и 4:

σ — напряжения возникающие в древесине;

М — момент действующий в наиболее опасном сечении;

Rи — расчетное сопротивление древесины изгибу;

Е — модуль упругости древесины;

1 — момент инерции сечения.

Относительный прогиб от нормативных нагрузок не должен превышать 1/150 пролета.

Второе сочетание - это общее действие равномерной нагрузки от собственного веса q= g и сосредоточенной силы Р, приложенной на расстоянии . В этом сечении возникает максимальный изгибающий момент:

                                     .                                     (5)

На этот изгибающий момент сечение настила проверяют только по несущей способности при изгибе по формуле:

                                                    (6)

 где mи =1,2 —  коэффициент условия работы древесины при временной силе.

Сбор действующих нагрузок на обрешетку

 

Обрешетка

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес –

Катепал 0,06 кН/м2х площадь участка кровли 0,5 м2

0.0225

1.05

0.023625

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 х 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Общая нагрузка на обрешетку

0.0385

 

0.042825

 

Временная длительная

4

Треугольная снеговая нагрузка, площадь участка кровли 0,5 м2

0.525

0.7

0.75

 

Сосредоточенная нагрузка

5

Вертикальая нагрузка от веса рабочих по монтажу или ремонту кровли

1

1.2

1.2

 

Сочетание нагрузок 3 и 4

0.5635

 

0.792825

Расчет обрешетки по несущей способности и по прогибу

l, м

Нагрузки

i,радианы

0.27

Собств.вес и снеговая нагр.

Расчетное значение монтажной нагрузки Р, кН/м

sinα

0.2669

qн, кН/м

q, кН/м

cosα

0.9637

1

0.5635

0.792825

1.2

tgα

0.2769

Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи, МПа

14

Сечение обрешетки b1х h1, см

3.2

10

Действующие моменты

Изгибающий момент M=ql2/12

КНм

МНм

0.0661

0.0000661

Нормальная составляющая момента: Мх=М cosα

0.0637

Cкатная составляющая момента Му=М sinα

0.017632367

1.76324E-05

Поперечная сила Q=ql/2

КНм

МНм

0.3964125

0.000396413

Моменты сопротивления сечения относительно осей

Wx=bh2/6

3

м3

53.333

0.0000533

Wу=hb2/6

17.067

0.0000171

Местный изгибающий момент  

КНм

МНм

0.30389775

0.0003039

Момент сопротивления W=bh2/6

53.333

0.0000533

 

5.698

16.8

    

Проверки

Напряжение в прогоне  σ=Mx/Wx+My/Wy, МПа< Rи

2.2270047

<14

Модуль упругости древесины Е=104 МПа

Моменты инерции сечения

Ix=bh3/12

4

м4

266.66667

0.00000267

Iу=hb3/12

27.306667

0.000000273

Cоставляющие нормативной нагрузки

qxн=qн cosα

кН/м

МН/м

0.543

0.000543

qун=qн sinα

0.150

0.000150

Составляющие прогиба

fx=(2,13/384)qxнl4/(EIx)

м

см

0.000113

0.0113

fу=(2,13/384)qунl4/(EIу)

0.0003055

0.0305

Полный относительный прогиб

f/l=                    /l<1/150

0.0003257

<0,005

Расчет клеефанерных плит производят по прочности и прогибам при изгибе по схеме однопролетной шарнирно опертой балки на нормальные составляющие нагрузок от собственного веса g и снега s, отнесенных к их полной ширине: q =g + s. От суммы этих двух нагрузок определяют изгибающие моменты, поперечные силы и максимальные прогибы.

Сечения клеефанерных плит можно подбирать методом попыток, причем предварительно задаваться сечениями, а затем производить необходимые проверки по прочности, прогибу и определять несущую способность плит. Высоту сечения h следует принимать примерно 1/30 пролета.

Верхнюю обшивку проверяют на сжатие и устойчивость при изгибе, нижнюю обшивку – на растяжение при изгибе.

Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле

                                                        ,                                   (7)             где М — изгибающий момент;

     Rфс — расчетное сопротивление фанеры сжатию;

     Wпр — приведенный к фанере момент сечения;

     φф – коэффициент устойчивости раный:

      

                                              при 50;                        (8)

                                                 при < 50                      (9)

(а – расстояние между ребрами в свету; – толщина фанеры).

Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 кН (100 кгс) (с коэффициентом перегрузки n = 1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку.

Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по формуле

                                      ,  

                (10) где Q — расчетная поперечная сила;

     Sпр — статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси;

    1пр — приведенный момент инерции;

     Rсп — расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон или фанеры вдоль волокон наружных слоев;

    bрас — расчетная ширина сечения, которую следует принимать равной суммарной ширине ребер каркаса.

Клеевые соединения проверяют только между слоями фанеры, ближайшими к ребрам, по общей формуле скалывания при изгибе.

Проверку плит по прогибам производят по общей формуле для определения прогиба свободно опертых балок с учетом модуля упругости фанеры. Пониженная жесткость сечения плит учитывается коэффициентом 0,7. Относительный прогиб от нормативных нагрузок не должен превышать 1/250 пролета.

Сбор действующих нагрузок на клеефанерную плиту

 

Клеефанерная плита

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

Постоянная

1

Собственный вес кровли, покрытие "Катепал" площадь участка кровли 1 м2

0.06

1.05

0.063

2

Собственный вес фанеры 6 кН/м3, толщиной 10 мм, размером  1м2, количество обшивок -2

0.2

1.1

0.22

3

Собственный вес утеплителя объемным весом 0,75 кН/м3, толщиной 100 мм

0.075

1.1

0.0825

4

Пароизоляция кН/м3

0.002

1.3

0.0026

5

Собственный вес брусков объемным весом 5 кН/м3, сечением 50х180 мм, количество на 1 м плиты - 3 шт

0.135

1.1

0.1485

6

Общая нагрузка от собственного веса плиты

0.472

 

0.5166

Временная длительная

7

снеговая нагрузка

1.5

0.7

1.05

Сосредоточенная нагрузка

нагрузки 6 и 7

1.972

 

1.5666

8

Вертикальая нагрузка от веса рабочих по монтажу или ремонту кровли

1

1.2

1.2

L, м

B, м

нагрузки

Расчетное значение монтажной нагрузки Р, кН/м

Уклон, град.

qн, кН/м

q, кН/м

6

1.5

1.97

1.57

1.2

65

 

b1

5

см

h1

17.5

см

l=

5.95

м

l1=(B-4b1)/3=

0.433

м

 

КНм

MНм

M=ql2/8=

8.73

0.00873

Q=ql/2=

4.661

0.004661

Р=

1.2

 

М1=Рl1/8=

0.065

0.000065

 

м

 

δтр=M/(0,6Bh0Rф.с)=

0.0044

1.00

 

b=0,9B=

135

h=h1+2δ=

19.5

z=h/2=

9.75

см4

м4

 

I=Iф +Iд=bδ(z-δ/2)/2+bphp3/12

9556.7

0.000096

 

W=2I/h=

0.00196

м3

b=

1

м

 

см3

м3

S= bδ(z-δ/2) =

1248.75

0.0012488

Wф=bδ2/8=

12.5

0.0000125

Еф=

9000

МПа

а/δ=

45

 

φ=1-(а/δ)2/5000

0.595

 

σ=М/( φW)=

7.5

МПа< Rф.с

=12МПа

mф=

0.6

 

 

σ=М/( mф W)=

7.419

МПа< Rф.р

=14МПа

b=bp=

20

см

0.2

τ=QS/(Ib)=

0.304

МПа< Rф.ск

=0,8МПа

σ=М1/ Wф =

5.20

МПа< Rф.и

=6,5МПа

 

f/l=(5/384)qнl3/(0,7EфI)=

0.714

<

2.4

Расчет арки.

Статический расчет арок производят в следующем порядке:

- определяют действующие на арку расчетные нагрузки;

-вычисляют опорные реакции — вертикальную R и горизонтальную Н,  действующие в сечениях арки усилия — изгибающие моменты М, продольные N и поперечные силы Q;

- подбирают сечения арки — ее верхнего и нижнего поясов и проверяют действующие в них нормальные  и скалывающие напряжения, которые не должны превышать расчетных сопротивлений древесины при сжатии Rc растяжении Ru, скалывании Rск‚и расчетного сопротивления стали R. В заключение рассчитывают узловые соединения.

При расчете арок на прочность по деформированной схеме и на устойчивость плоской формы деформирования величины N и Мд следует принимать в сечении с максимальным моментом (для проверяемого случая нагружения), расчет арок на устойчивость в плоскости кривизны следует производить на ту же сжимающую силу Nо.

Верхние пояса рассчитывают на сжатие с изгибом и скалывание, а нижние пояса на растяжение.

Нормальные сжимающие напряжения в сечениях арки проверяют по формуле:

                                        ,                                  (37)

где                                                ;                                         (38)

                                                                               (39)

Расчетное сопротивление сжатию должно приниматься с учетов высоты сечения mб, ветра mп и толщины досок mсл.

Устойчивость плоской формы деформирования верхнего пояса сегментной клеедеревянной арки, имеющей площадь сечения A=bh, момент сопротивления W=bh2/6, длину полуарки s, центральный угол ее оси  (рад) и закрепленного из плоскости скатными связями поверху с шагом lp 

на которую действует продольная сила N и отрицательный изгибающий момент Мд, определяют по формуле:

                           ,                            (40)

где  - коэффициенты устойчивости

                                       ;                                                  (41)

                                       ;                                                 (42)

                        , при Кф=1,13;                                 (43)

                        ;                                (44)

                       .                               (45)

Собственный вес клеефанерной плиты на 1 м арки

1

Собственный вес кровли, покрытие "Катепал" - 0,06 кН/м2 х площадь участка кровли 1 м2

0.06

1.3

0.078

2

Собственный вес фанеры 6 кН/м3, толщиной 10 мм, размером  1м2, количество обшивок -2

0.2

1.1

0.22

3

Собственный вес утеплителя объемным весом 0,75 кН/м3, толщиной 100 мм

0.075

1.1

0.0825

4

Пароизоляция

0.002

1.3

0.0026

5

Собственный вес брусков объемным весом 5 кН/м3, сечением 50х180 мм, количество на 1 м плиты - 3 шт

0.135

1.1

0.1485

6

Общая нагрузка от собственного веса плиты

0.472

 

0.5316

Геометрия

Геометрический расчет

№ сечения

координаты по х

координаты по y

угол α(β)

sinα

cosα

L, м

12.90

f, м

4.30

0

0.00

0.00

-

-

-

b1, м

1.20

b2, м

5.25

1

0.40

0.86

65

0.91

0.42

h1, м

2.58

h2, м

1.72

2

0.80

1.72

65

0.91

0.42

α, °

65.00

β, °

18.15

3

1.20

2.58

65

0.91

0.42

c1, м

2.85

с2, м

5.52

4

2.95

3.15

18

0.31

0.95

h4=0.7h2, м

1.20

c3,м

3.87

5

4.70

3.73

18

0.31

0.95

h3, м

0.52

c4,м

1.66

6

6.45

4.30

18

0.31

0.95

нагрузки

вес клеефанерной плиты

снеговая

ветровая

qн, кН/м

q, кН/м

qw=qg*µ1, кН/м

qwmax=qg*µ2, кН/м

q/qw

wm1=w0*k*ce1, кН/м

wm2=w0*k*ce2, кН/м

wm3=w0*k*ce3, кН/м

0.472

0.532

0.9

1.5

0.5907

0.1596

0.2736

0.0912

Распределенная снеговая нагрузка

Треугольная снеговая нагрузка

снег слева

снег справа

RA=RB, кН

1.1805

RA, RB, кН

5.050

3.214

RA, RB, кН

3.214

5.050

HA=HB, кН

-3.6012

HA, HB, кН

4.201

4.201

HA, HB, кН

4.201

4.201

Сечение

Усилия

расчетные

от собственного веса q, кН/м

от снеговой равном.распр.нагр. qw, кН/м

от снеговой треуг.нагр. qwmax, кН/м

на всем пролете

на лев.полупр.

на прав.полупр.

Изгибающие моменты М, кН м

1

1.550

2.624

 

-1.59

-2.32

4.17

-0.77

2

3.099

5.247

 

-3.18

-4.65

8.35

-1.55

3

5.034

8.522

 

-4.76

-7.65

13.56

-2.61

4

6.965

11.792

 

-6.47

-7.83

18.76

-0.86

5

8.740

14.797

 

-9.41

-10.13

23.54

-1.39

Продольные силы N, кН

1

3.351

5.673

 

2.985

3.390

9.024

6.741

2

3.050

5.164

 

1.622

2.411

8.215

5.462

3

3.272

5.539

 

1.423

2.559

8.811

5.831

4

3.849

6.517

 

2.897

4.409

10.366

8.258

5

3.484

5.899

 

3.107

4.860

9.383

8.344

6

5.466

9.255

 

10.575

12.411

14.721

17.878

Поперечные силы Q, кН

1

0.423

0.716

 

4.000

2.209

2.631

1.138

2

-0.570

-0.965

 

2.753

1.095

0.525

-1.535

3

-2.540

-4.300

 

-0.210

-1.653

-4.193

-6.840

4

-4.493

-7.607

 

-3.814

-4.856

-9.349

-12.100

5

-4.753

-8.047

 

-4.590

-5.136

-9.889

-12.800

6

-4.259

-7.210

 

-4.210

-4.211

-8.470

-11.468

 

Подбор сечения

Проверка

расчетное сопротивление  Rc=Rи,МПа

14

σ=N/F+М/W< Rc=14МПа

12.41

Максимальный изгибающий момент М

кН

МН

Проверка скалывающих напряжений

23.54

0.0235

Rск, МПа

1

Максимальная продольная сила N

14.72

0.0147

Статический момент  S=bh^2/8

м

1423.83

0.001424

требуемый момент сопротивления: Wтр=M/ Rи, м3

см

м

Напряжение τ=QS/(Ib)< Rф.ск, МПа

0.002930

<1

1681

0.0017

Проверка устойчивости при отрицательном моменте

ширина сечения b, cм

22.5

0.225

φМ = 140b2Kф/(lрhmб)

0.247

Требуемая высота сечения hтр=√(6W/b) , см

21.17

22.5

Kнм = 0,142lр/h + 1,76h/lр + 1,4αр

4.568

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

1898.44

0.0019

KнN = 0,75 + 0,06(lр/h)2 + 0,6αрlр/h

55.035

Момент инерции I=bh3/12, см4

21357.42

0.0214

Расчетная длина l0

640.50

6.4050

N/(FбрφRс) + Mд/(WбрφмRи) < 1

0.79

< 1

Радиус инерции r=0,289h

6.5025

0.065

Гибкость λ=l0/r<120

98.501

 

0.224

Расчет стропильной ( Вальмовой кровли )

Сбор действующих нагрузок на стропила

 

Стропила

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал - 0,06 кН/м2 площадь участка кровли 1 м2

0.045

1.05

0.04725

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 х 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес страпил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1 м

0.09375

1.2

0.1125

4

Общая нагрузка

0.15475

 

0.17895

 

Временная длительная

5

Треугольная снеговая нагрузка, площадь участка кровли 1 м2

1.05

0.7

1.5

 

Сосредоточенная нагрузка

6

Вертикальая нагрузка от веса рабочих по монтажу или ремонту кровли

1

1.2

1.2

 

Сочетание нагрузок 4 и 5

1.14375

 

1.67895

Расчет стропил по прочности и по прогибу

l, м

Нагрузки

i,радианы

0.27

Собств.вес и снеговая нагр.

sinα

0.26688

qн, кН/м

q, кН/м

cosα

0.96373

6.5

1.14375

1.67895

tgα

0.27692

Сечение стержня b*h

см

м

qx=q cosα

1.61805452

12.5

0.125

qун=qн sinα

0.30524295

15

0.15

Расчетная длина l0, м

455

4.55

Расчетное сопротивление изгибу Rи,МПа

13

Радиус инерции r=0,289h, см

4.335

Расчетное сопротивление сжатию Rс, МПа

13

Гибкость λ=l0/r>70

104.96

Площадь F=bh, cм2

187.5

0.01875

0.272

Изгибающий момент от расчетной нагрузки M=ql2/11, MНм

0.0062

Модуль упругости Е=10^4МПа

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

468.75

0.00046875

Проверка

Момент инерции I=bh3/12, см4

3515.63

3.51563E-05

Напряжение изгиба σ=N/(φF)+(M/W)Rс/Rи, МПа< Rс

14.3180

<13

Относительный прогиб f/l=(2,13/384) qнl3/(EI)=1/200

0.00496

˂0,005

 

Сбор действующих нагрузок на прогон

 

Прогон

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал 0,06 кН/м2 грузовую площадь  5 м2

0.225

1.05

0.23625

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 х 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес стропил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1м, количесвто на 1 м - 1 шт

0.09375

1.2

0.1125

4

Собственный вес балки - 5 кН/м2 х сечение 0,08х0,15 м

0.06

1.2

0.072

5

Общая нагрузка

0.39475

 

0.43995

 

Временная длительная

6

Треугольная снеговая нагрузка, площадь участка кровли 5 м2

5.25

0.7

7.5

 

Сосредоточенная нагрузка

 

Сочетание нагрузок 5 и 6

5.31

 

7.93995

Расчет многопролетной балки

l, м

нагрузки

q, кН/м

qн, кН/м

4.8

7.93995

5.31

Действующие моменты

Проверки

М=ql2/12

кНм

МНм

Напряжение в прогоне σ=M/W, МПа< Rи=13МПа

13.82739592

<13

15.2447

0.015245

Модуль упругости древесины     Е=104 МПа

Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи, МПа

13

Моменты инерции сечения

Требуемый момент сопротивления сечения Wтр=М/ Rи, м3

0.00117

I=bh3/12

4

м4

Подбор сечения прогона

11576.25

0.0001158

Количество досок

Толщина доски, см

Ширина b, см

Относительный прогиба

2

8

15

f/l=(2,5/384)qнl3/(EI)

м

<0,005

hтр=               , см

21.65797

21

0.003302624

Моменты сопротивления сечения относительно осей

W=bh2/6

3

м3

1102.5

0.001103

 

Сбор действующих нагрузок на стойку

 

Стойка

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал - 0,06 кН/м2 грузовую площадь 5 x 5 м2

1.125

1.05

1.18125

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 количество на 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес стропил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1м, количесвто на 1 м - 1 шт

0.09375

1.2

0.1125

4

Собственный вес балки - 5 кН/м2 х сечение 0,08х0,15 м

0.06

1.2

0.072

5

Общая нагрузка

1.29475

 

1.38495

 

Временная длительная

6

Треугольная снеговая нагрузка, грузовая площадь 5 х 5 м2

26.25

0.7

37.5

Расчет стойки

пролет, м

нагрузки на изгиб

1.9

26.31

38.885

Сечение стержня b*h, см

Расчетная длина l0, м

1.65

7.5

7.5

Радиус инерции r=0,289h, см

2.1675

расчетное сопротивление сжатию Rс, МПа

14

Гибкость λ=l0/r<70

76.12457

Площадь F=bh, cм2

56.25

0.517692

м2

0.00563

Проверка

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

70.3125

σ=N/(φF), МПа< Rc=14МПа

13.35326

м3

7E-05

 

Сбор действующих нагрузок на диагональную ногу

 

диагональная нога

№ нагрузки

наименование нагрузки

нормативное значение

коэффициент надежности

расчетное значение

 

Постоянная

1

Собственный вес Катепал - 0,06 кН/м2 грузовую площадь  5 м2

0.225

1.05

0.23625

2

Собственный вес обрешетки 5 кН/м3, размер 0,032 х 0,1 количество на 1 м

0.016

1.2

0.0192

3

Собственный вес стропил 5 кН/м3, размер 0,125 х 0,15 х 1м, количесвто на 1 м - 1 шт

0.09375

1.2

0.1125

4

Собственный вес балки - 5 кН/м2 х сечение 0,08х0,15 м

0.06

1.2

0.072

5

Общая нагрузка

0.39475

 

0.43995

 

Временная длительная

6

Треугольная снеговая нагрузка, грузовая площадь  5 м2

5.25

0.7

7.5

 

Сосредоточенная нагрузка

 

Сочетание нагрузок 5 и 6

5.31

 

7.93995

Расчет диагональной ноги  по прочности и по прогибу

l, м

Нагрузки

i,радианы

0.20933

Собств.вес и снеговая нагр.

sinα

0.20781

qн, кН/м

q, кН/м

cosα

0.97817

8.5

5.31

7.94

tgα

0.21245

Сечение стержня b*h

см

м

qx=q cosα

7.767

12.5

0.125

qун=qн sinα

1.103

15

0.15

Расчетная длина l0, м

595

5.95

Расчетное сопротивление изгибу Rи,МПа

13

Радиус инерции r=0,289h, см

4.335

Расчетное сопротивление сжатию Rс, МПа

13

Гибкость λ=l0/r>70

137.254902

Площадь F=bh, cм2

187.5

0.01875

 

0.1592

Изгибающий момент от расчетной нагрузки M=ql2/11, MНм

0.0051

Модуль упругости Е=10^4МПа

Момент сопротивления W=bh2/6, см3

468.75

0.00046875

Проверка

Момент инерции I=bh3/12, см4

3515.63

0.000035

Напряжение изгиба σ=N/(φF)+(M/W), МПа< Rс

11.25

<13

Относительный прогиб f/l=(2,13/384) qнl3/(EI)=1/200

0.051

˂4.6

Теплотехнический расчет

Приведенное сопротивление теплопередаче R0, м2·°C/Bt, ограждающих конструкций, а также окон и фонарей (с вертикальным остеклением или с углом наклона более 45°) следует принимать не менее нормируемых значений Rreq, м2·°С/Вт, определяемых по таблице 4 СНиП 23-02-2003в зависимости от градусо-суток района строительства Dd, °С·сут.

    Значения Rreq для величин Dd, отличающихся от табличных, определяем по формуле:

                                                      Rreq = aDd + b,

          где Dd — градусо-сутки отопительного периода, °С·сут, для конкретного пункта;

a, b — коэффициенты, значения принимать по  таблице 4, СНиП (10).         

          Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут, определяем по формуле

                                                          ,                                                                                                                 

где  tint

расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по  таблице 4 СНиП 23-02-2003

 tht, zht — средняя температура наружного воздуха , ºС, и продолжительность, сут,     

                отопительного периода, принимаем  по СНиП 23-01.

Термическое сопротивление R, м2·С/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции определяем  по формуле

                                                       ,                                                              

         где    

толщина слоя, м;

                  

расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя,

Вт/(м·°С), принимаемый по приложению Е , СП 23-101-2000

Термическое сопротивление ограждающей конструкции , м2·С/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями  определяем как сумму термических сопротивлений отдельных слоев

                                                    ,                                                                                 

               

где , , ...,  —

термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м2·С/Вт;

                            —

термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по приложению 4 СНиП II-3

        Сопротивление теплопередаче , м2·С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями определяем по формуле

                               ,         

                                                  

где ,  —

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2·С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02-2003

 ,  —

коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода года, Вт/(м2·С), принимаемый по таблице 6* СНиП II-3

термическое сопротивление ограждающей конструкции.

Расчетный температурный перепад t0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин tn, °C, установленных в таблице 5 СНиП 23-02-2003, и определяем по формуле

                                               ,  

                                                        

где n

коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6 СНиП 23-02-2003

text

расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01

R0

приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, м2·°С/Вт;

int

коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02-2003

СНиП 23-02-2003

 

 

 

Dd

3687

°С·сут

 

a 

0.00045

 

 

b 

1.9

 

 

tint 

21

°C

 

text

-16

°C

 

 п 

1

 

 

aint 

8.7

Вт/(м2·°С)

 

Rsi 

0.115

Вт/(м2·°С)

 

 Rse

0.083

Вт/(м2·°С)

 

 

0.14

 

 

СНиП 23-01

 

tht

0.4

zht 

179

Rreq = aDd + b

3.56

м2·°С/Вт

 

 

3687

 

 

 

 

 

1.999

м2·°С/Вт

 

 

2.198

м2·°С/Вт

 

 

0.107

<

4

°С

 

 

СП 23-101-2000

 

R1-2..n

 

 

 

d1 =

10

l1 =

0.18

d / l

0.556

фанера

d2 =

4

l2 =

0.27

d / l

0.148

катепал

d3 =

10

l3 =

0.18

d / l

0.556

фанера

d4 =

9

l4 =

0.15

d / l

0.6

гибсокартон


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

40413. Война́ за австри́йское насле́дство 115.2 KB
  Претензии сторон После смерти императора Карла VI 20 октября 1740 года его старшая дочь Мария Терезия вступила согласно постановлениюПрагматической санкции во владение всеми землями австрийской монархии но её наследственные права стали оспариваться с разных сторон а одновременно с тем заявлены были и разные другие притязания. Прусский король Фридрих II Великий прежде всех воспользовался этим случаем чтобы заявить древние права своего дома на силезские герцогства Лигниц Волау Бриг и Егерндорф и в декабре 1740 годавступил в Силезию....
40414. Английская революция XVII века 262.06 KB
  Гражданская война Начало войны Большое число роялистов присоединилось к армии короля. Один из офицеров парламентской армии Оливер Кромвель обратил внимание на вражескую кавалерию. Солдаты Армии нового образца получали должную военную подготовку и в бою вели себя очень дисциплинированно. Раньше офицерами становились солдаты из благополучных и знатных семей но в Армии нового образца они выдвигались по службе по мере своих заслуг на поле боя и боевых качеств.
40415. Буржуазные революции и национально-освободительные движения в 20-е годы XIX века в Европе 58.93 KB
  Буржуазные революции в Испании Португалии и Италии были вызваны притязаниями буржуазии на власть и ее борьбой против абсолютизма восстановленного после краха наполеоновской империи. Хотя обстановка в этих странах в годы Реставрации существенно различалась в Италии антифеодальные преобразования революционного и наполеоновского периода в основном остались в силе тогда как в Испании и Португалии феодальные устои общества не были поколеблены вспыхнувшие здесь буржуазные революции имели некоторые общие специфические черты. Революции в...
40416. Европейский абсолютизм и его особенности 24.47 KB
  Во Франции абсолютизму благоприятствовали богословы приписывающие верховной власти божественное происхождение и юристы признававшие за государями абсолютную власть древних римских императоров. На протяжении всего девятнадцатого века после Великой Французской Революции происходит процесс постепенной демократизации и ограничения власти монарха. Юридическое обоснование своей власти монархи находили в восстановлении нормы римского права которая была зафиксирована в VI веке в Кодексе византийского императора Юстиниана: Воля императора имеет...
40417. Великая францу́зская револю́ция 244.54 KB
  [править]Характер Историки утверждают что Великая французская революция по своему характеру была буржуазной заключалась в смене феодального строя капиталистическим и ведущую роль в этом процессе играл класс буржуазии свергнувший в ходе революции феодальную аристократию. [править]Созыв Генеральных штатов После целого ряда неудачных попыток выйти из затруднительного финансового положения Людовик XVI объявил в декабре 1787 года что созовёт государственные чины Франции на заседаниегенеральных штатов через пять лет....
40418. ГЕРМАНИЯ В 1815–1847 ГГ 16.77 KB
  Самыми развитыми в экономическом отношении районами стали территории среднего течения Рейна – Рейнско Вестфальские провинции Пруссии богатые залежами каменного угля и железной руды. крупнейшим торгово промышленным центром становится столица Пруссии – Берлин город с 400–тысячным населением. В нем сосредоточилось 2 3 всего машиностроительного и ситценабивного производства Пруссии. и Пруссии таможенные барьеры между государствами входившими в Германский союз.
40419. Англійський абсолютизм, його особливі риси 149.2 KB
  произвол королевских чиновников и судей злоупотребления королевских фаворитов герцог Бэкингем; распространение законов военного времени на время мирное постои армии в домах частных лиц; ограничения в торговой и промышленной сферах государственные монополии; стремление реставрировать ненавистный большинству англичан католицизм; ориентация династии Стюартов Яков I Карл I на католические государства континентальной Европы Францию Италию традиционных торговых соперников Англии. зачастую поразному относились к тем или...
40420. Німеччина 102.91 KB
  На развитие немецкого Просвещения влияли политическая раздробленность Германии и ее экономическая отсталость что определило преимущественный интерес немецких просветителей не к социальнополитическим проблемам а к вопросам философии морали эстетики и воспитания. Молодой Лессинг первый в Германии XVIII в. В отличие от Англии и Франции где абсолютизм способствовал государственному объединению в Германии XVIIXVIII вв. Он взял сюжет не из далекого прошлого но из самой живой современности Минна фон Барнхельм Направленная...
40421. Іспанський абсолютизм, його характерні риси 62.5 KB
  Это дало основание Марксу сравнить абсолютную монархию в Испании с Турецкой империей. Испания – писал Маркс – подобно Турции оставалась скоплением дурно управляемых республик с номинальным сувереном во главе В сложившихся условиях в Испании не выработался единый национальный язык сохранились обособленные этнические группы: каталонцы галисийцы и баски говорили на своих языках отличных от кастильского диалекта который составил основу литературного испанского языка. Абсолютная монархия в Испании не смогла стать объединяющим началом...