1704

Проектирование одноцепной ВЛ 500 кВ ПС

Контрольная

Производство и промышленные технологии

Определение расчетных климатических условий. Электрический расчет проводов. Определение единичных нагрузок на провод АС 400/51. Определение единичных нагрузок на трос ТК – 70. Расчет и комплектование гирлянд изоляторов.

Русский

2013-01-06

139.05 KB

63 чел.

1. Расчетно-конструктивный раздел

1.1 Описание трассы ВЛ.

Проектируемая одноцепная ВЛ 500 кВ ПС «Северная – Кристалл», предназначена для выдачи мощности от межсистемной ПС «Северная» в

г. Ростов.

Прогнозируемая передаваемая мощность на пятом году эксплуатации ВЛ 1250 МВт. Трасса проектируемой ВЛ проложена по землепользованию Ростовской области и Ростовского лесничества. Общая протяженность проектируемой трассы ВЛ составляет 40 км.

На проектируемом участке ВЛ предусматривается шесть анкерных участков: наибольший 10 км, наименьший 4,2 км.

Лесные угодия на трассе ВЛ представлены одним массивом общей протяженностью 1,1 км. Лес средней крупности, средней густоты твердых пород. Средняя высота лесного массива 12 метров. Остальная часть трассы проложена по выгонным землям и землям, которые не пригодны для землепользования.

Рельеф трассы слабо холмистый. Грунты на трассе представлены суглинками со следующими характеристиками:

ρэ = 100 Ом*м; Сн=25*103Н/м2; φн=22о; группа грунтов I.

Началом трассы ВЛ 500 кВ служит подстанция «Северная», конечный пункт подстанция «Кристалл».

На всем протяжении проектируемого участка трассы три угла поворота и пять пересечений с инженерными сооружениями. Угол 1 направляет трассу ВЛ на наименее залесенный участок. Угол 2 направляет трассу ВЛ вдоль озера Шахтинского. Угол 3 направляет трассу ВЛ на конечную подстанцию «Кристалл». Все углы поворота не превышают 60о . Наименьший угол поворота 22о.

Трасса проектируемой ВЛ пересекает:

- электрифицированная железная дорога «Ростов-Баку» на анкерно – угловых опорах. Габарит по ПУЭ 5 м., а фактически по проекту 6,2 м.

- автодорога I категории «Ростов-Баку» на анкерно –угловых опорах. Габарит по ПУЭ 9,5 м., а по проекту 13,6 м.

- ВЛ 110 кВ на промежуточных опорах.

- автодорога III категории с асфальтовым покрытием. Габарит по ПУЭ

9,5 м., а по проекту 11м.

В районе проектируемой трассы ВЛ имеются дороги «Грязи - Аскай» и «Аскай - Ростов» III категории с асфальтовым покрытием. Движение по этим дорогам возможно в любое время года. Ближайшая к трассе ВЛ автодорога «Грязи - Аскай» проходит от начала трассы до угла поворота №2. Строительство новых автодорог не требуется.

Ближайшая железнодорожная станция «Аскай», имеющая возможность принять грузы, поступающие по железной дороге, находятся на расстоянии 1,5 км от трассы проектируемой ВЛ. На юго-западной окраине поселка «Аскай», предусматривается прирельсовая база, а рядом с ней – база прорабского участка с  полигоном для сборки секции стальных опор.

В графической части проекта на листе № 1 представлен обзорный план трассы ВЛ, условные обозначения к плану трассы, участок продольного профиля трассы, транспортная схема вывозки грузов на трассу ВЛ и переход ВЛ 500 кВ через автодорогу I категории «Ростов- Баку».

1.2 Определение расчетных климатических условий.

Климатические условия проектируемой трассы ВЛ 500 кВ в Ростовской области определяем по ПУЭ [1], СНиП II- 6- 74 «Нагрузки и воздействия» и картам климатического районирования РФ.

Значение максимальных ветровых давлений и толщины стенок гололеда для ВЛ на высоте 10 м. от поверхности земли определяем с повторяемостью один раз в 25 лет, 2.5.40.[1]. Нормативное ветровое давление W0 принимаем по табл. 2.5.1, нормативную толщину стенки гололеда ßэ, по табл. 2.5.3[1].

Климатические условия.

Район по гололеду (РГ)         -IV

Район по ветру (РВ)          -III

Нормативная толщина стенки гололеда ßэ        -25мм

Нормативное ветровое давление W0       -650Па

Скорость ветра V0          -32м/с

Температуры: высшая t+         -+400С

  низшая t-              --300C

  среднегодовая tсг            - +50C

Средняя продолжительность гроз в году      - 60 - 80 ч.

Для определения расчетных климатических условий определяем высоту приведенного центра тяжести (ц.т.), принятого провода АС 400/51 для габаритного пролета принятой промежуточной опоры ПБ – 2 по формуле 2.5.44.[1]:

hпр= hср-  f =22,2-*12,63=13,68 м.,

где hср - среднеарифметическая высота крепления проводов к изоляторам     

от земли, м.

    hср= H0-λ=27,2-5=22,2 м;

где H0 - высота от земли до точек крепления гирлянд к траверсе опоры, м;

λ - длина гирлянды изоляторов ВЛ 500 кВ, м. Принимаем среднее значение  

известное из практики;

f - стрела провеса провода АС 400/51 в середине пролета при высшей

температуре, м, таблица [10].

Высоту приведенного ц.т. тросов определяем ориентировочно по методическим указаниям [12]:

    hпр.т= H0п- Hт- λт=32,2-5-0,4=26,8 м,

где H0п - высота опоры с тросостойкой, м;

Hт - высота тросостойки, м;

 λт - длина поддерживающего крепления троса ТК – 70, м.

Так как высота приведенного ц.т. проводов и тросов более 25 м, то вводим поправочные коэффициенты на толщину стенки по формуле:

   ß= ßэ*кid=1,144*0,99*25= 28мм,

где кi , кd коэффициенты принемаем по таблице 2.5.4. [1]

1.3 Электрический расчет проводов.

Выбор сечения проводов производим методом экономических токовых интервалов и проверяем по допустимой токовой нагрузке по нагреву.

1. Наибольший ток фазы линии на пятом году ее эксплуатации

Iнб(5)=

где - прогнозируемый переток мощности на пятом году эксплуатации

  линии, кВт;

  - номинальное напряжение линий, кВ;

  - количество цепей линий;

  - количество проводов в фазе;

  - коэффициент мощности.

2. Определяем коэффициент αi, учитывающий изменение нагрузки по годам эксплуатации линий по формуле:

αi = = = 1,65

где и - отношение токов по годам эксплуатации приняты согласно

   задания.

3. Определяем расчетное значение наибольшего тока нагрузки на пятом году эксплуатации линий по выражению:

Iр= αi* αт* Iнб(5)=1,65*1,4*559,45=1292,33 А,

где αт – коэффициент учитывающий число часов использования максимальной

 нагрузки Тmax и коэффициент участия Куч, табл. 4.9 [3].

4. Исходя из заданного материала опор (сталь), цепности линии (одно), района по гололеду IV и расчетного тока нагрузки, по табл. 7.8[3] выбираем сечение алюминиевой части провода 400 мм2, экономической нагрузкой Iэк = 1545А, которая больше расчетного значения наибольшего тока на пятом году эксплуатации.

По ГОСТ 839 – 80E выбираем провод АС 400/51, т.к. толщина стенки гололеда 28 мм, 2.5.80[1].

Проверяем выбранный провод по допустимой токовой нагрузки по нагреву по условию:

   Iодоп ≥ Iнб(5),

где Iодоп =825А - длительно допустимый ток, А, для принятого провода.

 Iодоп =825А> Iнб(5)=559,45 А- условие выполнено

5. Принимаем расщепленную на три провода фазу( 3*АС 400/51) с шагом расщепления а=400 мм и по таблице [4] для IV РГ выбираем стальную портальную опору на оттяжках ПБ – 2.

Приводим схему расположения проводов на опоре для определения среднегеометрического расстояния между фазами

Дср.г=

6. Определяем радиус описанной окружности фазы (радиус расщепления) по формуле:

ρψ=

где - среднее геометрическое расстояние между проводами фазы, определяемое

 по формуле:

=

  1.  Определяем эквивалентный радиус расщепления фазы по формуле:

Rэ=

где r = d/2=27,5/2=13,8 мм – радиус провода, мм;

     d – диаметр провода АС 400/51, мм.

8. Индуктивное сопротивление, на 1 км длины линии (при расщепленной фазе):

X0=0,144*lg lg

где - среднегеометрическое расстояние между фазами, мм.

9. Сопротивление линий.

R=

X=X0*Lп=0,3*40=12 Ом.

где R0 – сопротивление провода АС 400/51 постоянному току при 200C,

Ом/км;

Lп – полная длина линии, км (задание).

10. Максимальные потери мощности на нагрев проводов в линии:

11. Наибольшие реактивные потери мощности:

где Pнб(5) – передаваемая мощность МВт.

12. Число часов максимальных потерь мощности на нагрев проводов линии определяем по эмпирической формуле:

13. Годовые потери энергии в линии:

*

14. Определение количества энергии, передаваемой по линии за год:

W=P*Tmax=1250*5000=6250000МВт*ч.

15. Определяем значение годовых потерь электроэнергии в процентах:

Потери энергии составили 1,23%, что значительно меньше допустимых 5%.

Характеристики принятого провода приводим в таблице 1.1.

Таблица 1.1 Характеристики провода и грозозащитного троса.

 

Наименование

Обозн.

Ед. изм.

Провод ГОСТ 839-80Е

Трос ГОСТ 3063-80

Примен.

Марка

-

-

АС400/51

ТК-70

Диаметр

d

мм

27,5

11,0

Номинальное сечение

A

мм2

445,1

72,58

Масса 1 км

P

кг/км

1490

623

Отношение алюм./сталь

A/C

-

7,71

-

Сопротивление постоянному току

Ro

Ом/км

0,075

-

при 200С

Длительно допустимый ток

Iодоп

А

825

-

Строительная длина

S

км

1,5

2

Предел прочности при растяжении

σр

Н/мм2

270

1370

Допустимые напряжения:

[σ]3

[σ]6

[σ]г

Н/мм2

Н/мм2

Н/мм2

84

126

126

420

600

600

при tсг

при t-

при tг

Термитные патроны

-

-

ПАС400

-

Типы барабанов (номер)

-

-

18

12а

Масса барабанов

mб

кг

2770

1397

Марка соединителей

-

-

САС-500-1

СВС-70-3

ГОСТ25703-80

Масса соединителей

mc

кг

3,118

0,3

Марка виброгасителей

-

-

ГВН-5-30

ГВН-3-12

ТУ34-2711096-86

Масса виброгасителей

mR

кг

7,62

4,0

Марка дистанционных распорок

-

-

3РГН-5-2

-

ГОСТ9681-83

Масса дистанционных распорок

mp

кг

4,1

-

-

1.4 Определение единичных нагрузок на провод АС 400/51.

 

1. От собственного веса:

 P1=P*10-2=1490*10-2=14,9 H/м,

где P – масса 1 км провода, кг/км.

2. От веса гололеда на проводе:

 P2=0,9*π*ß(d+ß)*q*10-3=0,9*3,14*25(27,5+25)*9,8*10-3=36,35 H/м,

где 0,9 – плотность льда, г/см3;

ß – толщина стенки гололеда, мм;

 d – диаметр провода, мм;

 q – ускорение свободного падения, м/с2.

3. От веса провода и гололеда на нем:

 P3=P1+P2=14,9+36,349=51,25 H/м.

4. От давления ветра на провод без гололеда:

P4=αW*Kl*KW*CX*W*d*10-3=0,7*1*1*1,1*650*27,5*10-3=13,76 H/м,

где αW – коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления

по пролету ВЛ, 2.5.52[1], для высоты до 15 м;

Kl – коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую

нагрузку, и равный 1,0 при длине пролета 250 м и более;

KW - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по

высоте в зависимости от типа местности, определяем по табл. 2.5.2 для

высоты до 15 м для местности типа А;

CX - коэффициент сопротивления, принимаем равным 1,1 так как

провод без гололеда, а его диаметр больше 20мм, 2.5.52[1];

 W – нормативное ветровое давление, Па.

5. От давление ветра на провод с гололедом:

 P5= αW1* Kl* KW* CX1*Wг(d+2*ß)*10-3=1*1*1*1,2*160*(27,5+2*25)*10-3= =14,88 H/м,

где αW1 – принимаем в зависимости от Wг;

 CX1 – принимаем равным 1,2 так как провод покрыт гололедом, 2.5.52[1];

Wг = 0,25*W=0,25*650=162,5Па, принимаем 160 Па, округляя его значение

 до ближайшего, 2.5.43[1].

6. От веса провода и давления ветра на него:

 P6=

7. От веса провода с гололедом и давления ветра на него:

 P7=

1.5 Определение единичных нагрузок на трос ТК – 70.

Определение нагрузок производим аналогично пункту 1.4, но с учетом расположения приведенного ц.т. тросов hпр.т=30 м.

1. От собственного веса троса:

 P1=P*10-2=623*10-2=6,23 H/м;

где P – вес 1 км троса ТК – 70, кг/км.

2. От веса гололеда на тросе:

 P2=0,9*π*ß(d+ß)*q*10-3=0,9*3,14*28(11+2*28)*9,8*10-3=30,24 H/м.

3. От веса троса и гололеда на нем:

 P3=P1+P2=6,23+30,24=36,47 H/м.

4. От давления ветра на трос без гололеда:

P4=αW*Kl*KW*CX*W*d*10-3=0,7*1*1,38*1,2*650*11*10-3=8,288 H/м;

где KW – определяем интерполяцией по табл. 2.5.2[1] для высоты приведенного

  ц.т. троса hпр.т=30м:

KW= KW1+

CX=1,2 так как трос без гололеда и d < 20мм.

5. От давление ветра на трос с гололедом:

 P5= αW1* Kl* KW* CX1*Wг(d+2*ß)*10-3=1*1*1,38*1,2*160(11+2*28)*10-3= =17,35 H/м;

где CX1=1,2 так как трос с гололедом, 2.5.52[1].

6. От веса троса и давления ветра на него:

 P6=

7. От веса троса с гололедом и давления ветра на него:

 P7=

1.6 Расчет и комплектование гирлянд изоляторов.

 

Изоляторы выбираем по величине электромеханической разрушающей нагрузке Pэл, которая должна быть не меньше нагрузок, действующих на изолятор, при среднеэксплуатационных нагрузках Qэ и при максимальных нагрузках Qг, то есть должны выполняться условия (с учетом коэффициентов надежности по материалу, регламентированных ПУЭ п.2.5.10[1]):

Для поддерживающих гирлянд Pэл ≥ 5*Qэ и Pэл ≥ 2,5 Qг;

Для натяжных гирлянд Pэл ≥ 6*Qэ и Pэл ≥ 2,5 Qг.

  1.  Определяем расчетную нагрузку для изоляторов поддерживающих гирлянд по формулам 2.1[7]:

 P=5*(n*P1*lвес+)*10-3=5*(3*14,9*460+4200)*10-3=123,81 кН.

 P=2,5*(n*P7*lвес+)*10-3=2,5*(3*53,37*460+4200)*10-3=194,63 кН,

где n - число проводов в фазе;

P1, P7 - единичные нагрузки от собственного веса и веса провода с гололедом

 при ветре, H/м;

 lвес - весовой пролет опоры, м;

  - вес поддерживающей гирлянды, но так как точный вес гирлянды до

выбора типа изоляторов не известен, принимаем среднее значение,

известное из практики с учетом увеличения их веса на 50% из

обледенения, 2.5.68[1].

Выбираем стеклянный подвесной изолятор ПС 210-Б, у которого  Pэл=210 кН>194,63 кН.

2.Определяем расчетную нагрузку для изоляторов натяжных гирлянд по формулам 2.2[7]:

 P=6*

  кН.

 P=2,5*

  кН,

где σ3 - напряжение в проводе при среднегодовой температуре, H/мм2;

σ6 - напряжение в проводе, при наибольшей нагрузке, H/мм2. Принимаем

 σ6 = 126 H/м, так как А/С=7,71 табл. 2.5.7[1],

Ап - сечение провода мм2;

 - вес одной цепи натяжной гирлянды, принят аналогично с учетом

оледенения на 50%.

Выбираем подвесной стеклянный изолятор ПС 160- В.

Производим комплектование изолирующих подвесок по типовым проектам [9] в зависимости от напряжения ВЛ, марки провода и типов выбранных изоляторов. Комплектование линейной арматуры для изолирующих подвесок производим по разрушающим нагрузкам и присоединительным размерам, которые должны сопрягаться друг с другом. Составы гирлянд изоляторов приведены в таблицах ниже.

ТАБЛИЦА 1.2 Поддерживающая одноцепная гирлянда 2*23 ПС 210-Б для провода АС 400/51.

Поз.

Обозн.

Наименование

Кол-во

Масса, кг

1 шт

Общая

1

2

3

4

5

6

7

8

КГП-21-3

СК-21-1А

ПР-21-6

ПТМ-21-3

СР-21-20

ПС210-Б

УСК-21-20

ЗПГМ-5-7

Узел крепления подвесок к опоре

Скобы

Звено пром. прямое

Звено пром. монтажное

Серьга

Изолятор подвесной

Ушко специальное укороченное

Зажим поддержив.

2

2

2

2

2

46

1

1

1,22

1,82

1,75

3,08

0,65

7,5

4,2

27,3

2,44

3,64

3,50

6,16

1,30

345

4,2

27,3

Масса арматуры

Масса подвески

48,54

393,54

ТАБЛИЦА 1.3 Натяжная трехцепная гирлянда 3*22 ПС 160-В для провода АС 400/51.

Поз.

Обозн.

Наименование

Кол-во

Масса, кг

1 шт

Общая

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

КГ-21-3

СК-16-1А

ПРВ-16-1

ПРР-16-1

ПТМ-16-3

СР-16-20

ПС160-В

У1-16-20

2ПРР-16-2

НАС-450-1

ЭЗ-500-1

УКЭ-750-1Б

ЗКЛ-21-3

Узел крепления подвесок к опоре

Скобы

Звено промежуточное вывернутое

Звено промежуточное регулируемое

Звено промежуточное монтажное

Серьга

Изолятор подвесной

Ушко однолапчатое

Звено промежуточное двойное

Зажим натяжной

Экран защитный

Узел крепления экранов

Коромысло лучевое

3

3

3

9

6

6

66

6

3

3

1

1

1

2,0

1,22

0,91

5,0

2,39

0,55

6,33

2,02

2,82

3,18

13,9

18,0

48,3

6,0

3,66

2,73

45,0

14,34

3,3

417,8

12,12

8,46

9,54

13,9

18,0

48,3

Масса арматуры

Масса подвески

185,34

603,1

ТАБЛИЦА 1.4 Поддерживающая гирлянда 2*29 ПС 70-Д для обводных шлейфов проводов АС 400/51 на крайних стойках анкерно- угловых опор У2.

Поз.

Обозн.

Наименование

Кол-во

Масса, кг

1 шт

Общая

1

2

3

4

5

6

7

8

9

КГП-7-3

СК-7-1А

ПР-7-6

ПРР-7-1

ПТМ-7-3

СР-7-16

ПС70-Д

УСК-7-16

ЗРС-3-400

Узел крепления подвесок к опоре

Скобы

Звено промежуточное прямое

Звено промежуточное регулируемое

Звено промежуточное монтажное

Серьга

Изолятор подвесной

Ушко специальное укороченное

Распорка специальная

2

2

2

8

2

2

58

2

1

0,41

0,38

0,34

1,97

0,66

0,30

3,49

1,2

92,23

0,82

0,76

0,68

15,76

1,32

0,60

202,42

2,4

92,23

Масса арматуры

Масса подвески

114,57

317,0

ТАБЛИЦА 1.5 Поддерживающие одноцепные гирлянды 1*29 ПС 70-Д для оттяжки шлейфов проводов АС 400/51 на соседнюю стойку опоры У2.

Поз.

Обозн.

Наименование

Кол-во

Масса, кг

1 шт.

Общая

1

2

3

4

5

6

7

КГП-7-3

ПРР-7-1

ПТМ-7-3

СР-7-16

ПС70-Д

УСК-7-16

ЗПГМ-5-7

Узел крепления подвесок к опоре

Звено промежуточное регулируемое

Звено промежуточное монтажное

Серьга

Изолятор подвесной

Ушко специальное укороченное

Зажим поддерживающий

1

1

1

1

29

1

1

0,41

1,97

0,66

0,30

3,49

1,2

27,3

0,41

1,97

0,66

0,30

101,21

1,2

27,3

Масса арматуры

Масса подвески

31,84

133,0

ТАБЛИЦА 1.6 Натяжное изолированное крепление 1*1 ПС 120-Б (С искровым промежутком и заземлением) для троса ТК-70.

Поз.

Обозн.

Наименование

Кол-во

Масса, кг

1 шт

Общая

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

СК-12-1А

ПР-12-16

ПРР-12-1

ПТМ-12-3

СР-12-16

ПС120-Б

У1-12-16

МС-70-3

РРВ-95

РРМ-88

Скоба

Звено промежуточное прямое

Звено промежуточное регулируемое

Звено промежуточное монтажное

Серьга

Изолятор

Ушко однолапчатое

Зажим натяжной прессуемый

Рог разрядный верхний

Рог разрядный нижний

3

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0,91

0,65

4,05

1,8

0,41

4,43

1,4

1,68

0,52

0,41

2,73

0,6

4,05

1,8

0,41

4,43

1,4

1,68

0,52

0,41

Масса арматуры

Масса подвески

13,76

18,2

ТАБЛИЦА 1.7 Поддерживающие крепление 1*1 ПС 120-Б (С искровым промежутком) для троса ТК-70.

Поз.

Обозн.

Наименование

Кол-во

Масса, кг

1 шт.

Общая

1

2

3

4

5

6

КГП-16-3

СРС-7-16

ПС70-Д

РР-168

У1-7-16

ПГ-1-11

Узел крепления подвесок к опоре

Серьга специальная

Изолятор

Рог разрядный

Ушко однолапчатое

Зажим поддерживающий

1

1

1

1

1

1

0,81

0,32

3,49

0,436

0,76

3,70

0,81

0,32

3,49

0,436

0,76

3,70

Масса арматуры

Масса подвески

6,02

9,51

   

   1.7 Выбор конструкции ВЛ.

Для проектируемой ВЛ принимаем стандартное оборудование и унифицированные конструкции.

Сталеаллюминиевый провод АС 400/51 выбран согласно электрического расчета провода (п.1.3.) и рекомендаций ПУЭ по применению проводов в зависимости от А/С и толщины стенки гололеда, 2.5.80 [1].

Конструкция фазы выбрана с учетом типовых рекомендаций, обеспечивающих наименьшие потери на корону и снижение помех радио и телевизионному приему и уровня шума до допустимых пределов. В проекте принята фаза с расщеплением на три провода (3*АС 400/51) с шагом расщепления а=400 мм, для обеспечения которого выбираем глухие трехлучевые дистанционные распорки 3РГН-5-2.

Для защиты от перенапряжений ВЛ при грозовых разрядах согласно конструкции промежуточной опоры (портальная) принимаем два грозозащитных троса, которые подвешиваются по всей длине ВЛ над фазами проводами. Для грозозащитных тросов согласно требования ПУЭ выбираем стальной канат, изготовляемый из оцинкованной проволоки для особо жестких агрессивных условий работы (ОЖ) марки 11.0-Г-I-ОЖ-Н-1370 ГОСТ 3063-80 (условное обозначение ТК-70). Крепление тросов на всех опорах изолированное шунтированием искровым промежутком не менее 40мм.

Характеристики провода и грозозащитного троса приведены в таблице 1.1.

В качестве промежуточных опор согласно принятого провода 3*АС400/51, района по гололеду IV и задание на материал опор (сталь) выбираем унифицированные металлические портальные опоры на оттяжках ПБ-2 с габаритным пролетом lгаб=370 м. Эти опоры более дешёвые, технологичны в сборке, более экономичны в эксплуатации.

Оттяжки опор стальным канатом 15,5-В-СС-Н-1570 ГОСТ 3079-80, поставляемый на барабанах № 14а строительной длиной 1,5км.

В качестве а/у опор выбираем унифицированные свободностоящие трехстоечные стальные опоры У2 с раздельными стойками.

Защиту металлоконструкций от коррозии всех опор принимаем горячим оцинкованием в заводских условиях.

Переходы через электрифицированную железную дорогу и автодорогу категории IА принимаем на анкерно-угловых опорах У2. Требуемые габариты в переходных пролетах обеспечиваются этими опорами без их повышения. Переход через автодорогу I категории представлен в графической части проекта на листе № 1.

Остальные переходы согласно ПУЭ принимаем на промежуточных опорах, которые обеспечивают требуемые габариты.

Характеристики выбранных опор приводим в таблице 1.8.

ТАБЛИЦА 1.8 Характеристики стальных опор.

Тип опоры

Марка провода

РГ

Угол повор

Расчетные пролеты, м

Масса опоры

Соп, кг

Кол. болт. n, шт

Н/Но, м

Д, м

Габ

Ветр

Вес

ПБ-2

3хАС400/51

IV

-

370

370

460

6910

1475

32,4/27,4

24

У2

60о

-

-

-

15920

2580

24,72/17,2

28

Примечание: 1. H/H0-числитель-полная высота опоры над землей, знаменатель- высота точки крепления гирлянды провода, м.

   2. Д-расстояние между проводами крайних фаз, м.

Закрепление опор выбираем на унифицированный сборных железобетонных фундаментах, устанавливаемых в копанные котлованы. Выбор элементов фундаментов производим по технологической карте К-I-19, а их характеристики приводим в таблице 1.9. Монтажные схемы опоры и фундаментов представлены в графической части проекта на листе №2.

ТАБЛИЦА 1.9 Характеристики фундаментов стальных опор.

Тип опоры

База опоры, м

Наименование элемента фундамента

Шифр элемента

Кол. на опору

h, м

Объем бетона, м3

Масса, кг

Объемы грунта, м3

А

Б

V

Vo

ПБ-2

17400

18000

Подножник

ФЗ-0

2

2,5

1,1

2900

131

130

Анкерная плита

ПА2-1

2

2,5

0,65

1600

Анкерный U-обр. болт

АМ-3

4

2,5

-

67

У2

33000

5000

Фундамент

УНФ-4

12

3,5

2,6

6500

2118

2098

Примечание:

1. h-заглубление элементов фундамента, м.

2. v- объем вынутого грунта, м3.

3. v0- объем грунта обратной засыпки, м3.

4. Объемы грунта приведены для группы II с углом откоса котлована 1:0,67.

Выбор заземляющих устройств опор производим по типовому проекту 3602-ТМ [11] в зависимости от удельного электрического сопротивления грунта ρэ и конструкции фундамента опор.

Для принятых опор нормируемое сопротивление заземление Rнорм=150 Ом при ρэ=100 Ом (задание) обеспечивается фундаментами этих опор без устройства заземлителей.

Изоляторы выбраны согласно расчетов на них нагрузок (см.п.1.6).

В проекте выбраны следующие гирлянды изоляторов и крепление грозозащитных тросов:

Поддерживающие для провода 2*23ПС210-Б

Натяжные для провода 3*22ПС160-В

Поддерживающие для оттяжки шлейфов проводов      

на соседние стойки опор У2 1*29ПС70-Д

Поддерживающие Л-обр. гирлянды для обводных

шлейфов на крайних стойках опор У2     2*29ПС70-Д

Поддерживающие крепления для тросов 1*1ПС70-Д

Натяжные крепления для тросов      1*1ПС120-Б

Для соединения проводов в пролетах выбираем прессуемые соединители САС-500-1, а для тросов СВС-70-3.

Для соединения проводов в шлейфах выбираем термитные патроны ПАС400.

Для грозозащитного троса выбираем виброгасители ГВН-3-12, так как напряжение в тросе равно 210 Н/мм2, что больше допустимого равного 170 Н/мм2.

Дистанционные распорки должны устанавливаться в промежуточных пролетах на расщепленной фазе на расстоянии не более 40 метров, так как ВЛ проходит по местности типа А, 2.5.76[1].

1.8.1 Определение нагрузок на промежуточную опору в нормальном и

  аварийном режимах.

 

1. Определение нормативных вертикальных нагрузок в нормальном режиме.

1.1 От веса провода без гололёда:

  Gпн=Р1*lвес= 14,9*460=6854 Н,

где, Р1 – единичная нагрузка от собственного веса провода, Н/м;

lвес – длина весового пролёта, м.

   Gтн= Р1*lвес=6,23*460= 2865,8 Н,

где, Р1 – единичная нагрузка от собственного веса троса, Н/м.

1.2 От веса гололеда на проводе:

   Gгол. п.н= Р2*lвес=36,35*460=16721 Н,

где, Р2 – единичная нагрузка от веса гололёда на проводе, Н/м.

От веса гололёда на тросе:

   Gгол. т.н= Р2*lвес=30,24*460=13910,4 Н,

где, Р2 – единичная нагрузка от веса гололёда на тросе, Н/м.

1.3 От веса провода с гололёдом:

   Gп.гол.н= Gпн+Gгол. п.н= 6854+16721=23575 Н.

От веса троса с гололёдом:

   Gт.гол.н=Gтн +Gгол. т.н=2865,8+13910,4=16776,2 Н.

2. Определение нормативных горизонтальных нагрузок в нормальном режиме.

2.1 От давления ветра на провод без гололёда:

   Рпн=Р4*lветр.=13,76*370=5091,2 Н,

где, Р4 – единичная нагрузка от давления ветра на провод без гололёда, Н/м;

 lветр.- длина ветрового пролёта, м.

От давления ветра на трос без гололёда:

   Ртн= Р4*lветр.=6,01*370=2223,7 Н,

где, Р4 – единичная нагрузка от давления ветра на трос без гололёда, Н/м;

 2.2 От давления ветра на провод с гололёдом:

   Рп. гол.н=Р5*lветр.=14,88*370=5505,6 Н,

где, Р5- единичная нагрузка от давления ветра на провод с гололёдом, Н/м.

 От давления ветра на трос с гололёдом:

   Рт. гол.н=Р5*lветр.=12,07*370=4465,9 Н,

где, Р5- единичная нагрузка от давления ветра на трос с гололёдом, Н/м.

 3. Определение нормативных горизонтальных нагрузок в аварийном режиме.

 3.1 От тяжения при обрыве провода:

   Тпн=γ*α*σ3*Ап=0,7*0,4*84*445,1=10468,75 Н,

где, γ – коэффициент расщепления проводов в фазе;

α – коэффициент, учитывающий материал опор и сечение провода;

σ3 - напряжение в проводе при среднегодовой температуре, Н/мм2;

Ап - сечение провода, мм2.

 3.2 От тяжение при обрыве тросе:

   Ттн= 0,5* σт*Ат=0,5*216*72,58=7838,64 Н,

где, σт- напряжение в тросе, Н/мм2;

Ат- сечение троса.

Таблица 1.10  Нормативные и расчетные нагрузки на опору.

Наименование нагрузок.

Обозн.

Нормат. нагрузки

Н

Коэффициенты

Расчетные нагрузки, Н

Режим работы ВЛ

Нормальн.

Аварийн.

γn

γf

γp

γd

Без гол.

При гол.

Обрыв провода

Обрыв троса

Вес опоры

Gк

69100

-

1,05

-

-

72555

72555

72555

72555

Вес поддерживающей гирлянды

Gгир.

4000

-

1,05

-

-

4200

4200

4200

4200

Вес провода

Gп

6854

-

1,05

-

-

7197

7197

7197

7197

Вес троса

Gт

2865,8

-

1,05

-

-

3009

3009

3009

3009

Вес гололёда на проводе

Gгол.п.

16721

1,3

1,6

1

1

-

34780

-

-

Вес гололёда на тросе

Gгол.т.

13910,4

1,3

1,6

1

1

-

28934

-

-

Вес провода с гололёдом

Gп.гол.

23575

-

-

-

-

-

41977

-

-

Вес троса с гололёдом

Gт.гол.

16776,2

-

-

-

-

-

31943

-

-

Давление ветра на провод

Рп

5091,2

1,1

1,3

1

-

7280

-

-

-

Давление ветра на трос

Рт

2223,7

1,1

1,3

1

-

3180

-

-

-

Давление ветра на провод с гололёдом

Рп гол

5505,6

1,1

1,3

1

-

-

7873

-

-

Давление ветра на трос с гололёдом

Рт гол

4465,9

1,1

1,3

1

-

-

6386

-

-

Тяжение при обрыве провода

Тп

1335,3

-

1,3

-

-

-

-

1736

-

Тяжение при обрыве троса

Тт

7620,9

-

1,3

-

-

-

-

-

9907

    4. Использованная литература.

1. Правила устройства электроустановок – Москва, 2004.

2. Строительные нормы и правила: СНиП 13.05.06-85: Электротехнические устройства. Правила приемки работ. М.: Стройиздат, 1986.

3. Роконян С.С., Шапиро И.М. Справочник по проектированию электротехнических систем. М.: Энергоатомиздат, 1985.

4. Справочник по энергоустановкам высокого напряжения/Под ред. И.А. Баумштейна и С.А. Бажанова. М.: Энергоатомиздат, 1989.

5. Справочник по сооружению линии электропередачи напряжения 35-750кВ: Справочник мастера./Под ред. М.А. Реута. М.: Энергоатомиздат, 1990.

6. Справочник по проектированию линий электропередачи/Под ред. М.А. Реута и С.С. Рокотяна. М.: Энергия, 1980.

7. Крюков К.П., Новгородцев Б.П. Конструкции и механический расчет линий электропередачи. Л.: Энергия, 1979.

8. Технология сооружения линий электропередачи/Под ред. М.А. Реута. М.: Энергоатомиздат, 1983.

9. Изоляторы и арматура ВЛ и ОРУ. – М.: Внешторгиздат, 1977.

10. Монтажные таблицы сталеаллюминиевых проводов (справочное пособие)/Под ред. Г.Е. Поспелова, В.Ш., Минск: 1974.

11. Заземляющие устройства опор ВЛ 35-750кВ. Типовой проект 3602тм.

12. Методическое пособие по дипломному проектированию. НЭТ: 2004.

13. Техника безопасности при строительно-монтажных работах в энергетике: Справочное пособие/Под ред. П.А. Долина. М.: Энергоатомиздат, 1990.

14. Правила устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов: ПБ10-382-00, М.: 2000.

15. ЕниР: Единые нормы и расценки: Сборник Е23: Электромонтажные работы: Вып. 3: Воздушные линии электропередачи и строительные конструкции ОРУ напряжение 35кВ и выше. – М.: Стройиздат, 1988.

16. Типовые технологические карты на сооружение ВЛ 35-750кВ. Оргэнергострой.

17. А.П. Ганенко, Ю.В.Милованов, М.И. Лапсарь. Оформление текста и графических материалов при подготовке дипломных проектов., курсовых и письменных экзаменационных работ. (требования ЕСКД)/Учеб. Пособие. – М.: Проф Обр Издат, 2001.

18. Зеличенко. «Ремонт и эксплуатация линий электропередачи».

19. Методические рекомендации по расчету среднегодовых показателей проектируемой ЛЭП. НЭТ:2005.

20.С.Е. Кожевников «Экономика отрасли».Академия,2004.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

66394. Клінічний перебіг гострого калькульозного пієлонефриту у хворих на цукровий діабет та удосконалення його комплексного лікування з урахуванням стану вегетативної нервової системи (клініко-експериментальне дослідження) 990.5 KB
  Однією з найбільш важливих, складних проблем в урології та медицині в цілому є інфекційно-запальні ускладнення, значення яких з відомих причин медичного, соціального, економічного характеру з часом зростає. Частота їх розвитку стає загрозливою, що знаходить відображення...
66395. ФІНАНСОВА СТРАТЕГІЯ ТОРГОВЕЛЬНИХ ПІДПРИЄМСТВ В УМОВАХ НЕСТАБІЛЬНОГО ЕКОНОМІЧНОГО СЕРЕДОВИЩА 315.5 KB
  Розвитку фінансової діяльності торговельних підприємств на сучасному етапі притаманний ряд недоліків. Ці недоліки фінансової діяльності суттєво знижують рівень її ефективності внаслідок чого протягом останніх років більш ніж третина торговельних підприємств є збитковими.
66396. ВНУТРІШНЬОАРТЕРІАЛЬНА ПОЛІХІМІОТЕРАПІЯ РАКУ МОЛОЧНОЇ ЗАЛОЗИ. УСКЛАДНЕННЯ, ЇХ ПРОФІЛАКТИКА ТА ЛІКУВАННЯ 272 KB
  Місцеворозповсюджені форми раку молочної залози вважаються прогностично несприятливими і лише впровадження сучасних схем хіміогормонотерапії в клінічну практику зокрема внутрішньоартеріальних інфузій хіміопрепаратів дозволило декілька покращити результати лікування хворих.
66397. Забезпечення продуктивності багатономенклатурних механообробних виробництв на основі синтезу структур технологічних систем 611 KB
  Існуючий стан машинобудування в Україні не достатньо забезпечує необхідні показники конкурентоспроможності продуктивності та якості техніки. Одним із напрямків підвищення ефективності таких виробництв є створення механообробних технологічних систем ТС що сполучають в собі суперечливі властивості високої продуктивності та гнучкості.
66398. ОСОБЛИВОСТІ МОРФОГЕНЕЗУ НАДНИРКОВИХ ЗАЛОЗ ПІД ВПЛИВОМ НА ОРГАНІЗМ ТОЛУОЛУ 232.5 KB
  У зв'язку з цим актуальним компонентом нашої роботи став пошук препаратів здатних нормалізувати структуру надниркових залоз щурів які перенесли вплив толуолу. Встановити особливості будови надниркових залоз статевозрілих щурівсамців...
66399. ГЕНДЕРНА СПЕЦИФІКА СТАНОВЛЕННЯ ПРОФЕСІЙНОГО ІНТЕЛЕКТУ У СТУДЕНТІВ ВИЩОГО ТЕХНІЧНОГО НАВЧАЛЬНОГО ЗАКЛАДУ 183 KB
  Сучасному молодому фахівцю інженерної галузі необхідно вміти продуктивно та творчо розв’язувати завдання й вирішувати виробничі проблеми виявляти здатність професійно інтелектуально розвиватися....
66400. РОЗВИТОК ТЕХНІЧНОГО МИСЛЕННЯ У МАЙБУТНІХ ВЧИТЕЛІВ ТЕХНОЛОГІЙ В ПРОЦЕСІ ВИВЧЕННЯ СПЕЦІАЛЬНИХ ДИСЦИПЛІН 252.5 KB
  Характер технічної оснащеності і наявних технологій у їх сукупності відображають рівень інтелектуального, духовного потенціалу суспільства, можливості самореалізації кожної людини. Безперечно, що підростаючому поколінню потрібно оволодівати знаннями про сутність технологічних перетворень навколишньої дійсності.
66401. КОНЦЕПТ ПРИРОДИ В ПОЕЗІЇ ВІЛЬЯМА БЛЕЙКА ТА ФЕДОРА ТЮТЧЕВА 157 KB
  Якщо йдеться про порівняння художніх світів англійця Блейка вільного митця й принципового нонконформіста та російського аристократа-царедворця Тютчева який намагався щиро сповідувати офіційну ідеологічну доктрину царату більше того порівняння письменників...
66402. СОЦІАЛЬНО-ПЕДАГОГІЧНА ПІДТРИМКА ОБДАРОВАНИХ ДІТЕЙ У ШКОЛАХ США 163 KB
  Проблема навчання й виховання обдарованих дітей набула особливого значення на порозі ХХІ століття. Навчання й виховання обдарованих дітей є надзвичайно важливими для створення підґрунтя розвитку інтелектуальних та творчих ресурсів суспільства будьякої держави зокрема України.