19126

ПРОБЛЕМЫ ОБОСНОВАНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ТВЭЛОВ

Лекция

Энергетика

ЛЕКЦИЯ 6 ПРОБЛЕМЫ ОБОСНОВАНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ТВЭЛОВ Тепловыделяющие элементы ядерных реакторов эксплуатируются в сложных условиях совместного воздействия радиационного излучения высоких температур механических напряжений и коррозионных сред. Выбор надежно...

Русский

2013-07-11

235.5 KB

32 чел.

ЛЕКЦИЯ 6

ПРОБЛЕМЫ ОБОСНОВАНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ТВЭЛОВ

Тепловыделяющие элементы ядерных реакторов эксплуатируются в сложных условиях совместного воздействия радиационного излучения, высоких температур, механических напряжений и коррозионных сред. Выбор надежного конструктивного решения, удовлетворяющего заданным требованиям, условиям и длительности эксплуатации проводится на этапе проектирования. Проектирование включает в себя поиск наилучшего варианта конструкции, выбор материалов, обоснование работоспособности, ресурса и разработку принципиальной схемы технологии изготовления твэла и тепловыделяющей сборки (ТВС).

Конструкция твэла должна обеспечить его надежную работу в течение длительного времени в чрезвычайно тяжелых условиях эксплуатации.

Твэл считается работоспособным, если он в течение всего времени эксплуатации герметичен, а его геометрические размеры и форма не изменились настолько, чтобы заметным образом ухудшилось внешнее охлаждение и объемное распределение температур в активной зоне. Выход твэла из строя приводит к тяжелым последствиям — загрязнению теплоносителя ядерным топливом и радиоактивными продуктами деления. По этой причине одной из главных задач при разработке новых конструкций твэлов является обеспечение его надежности. В современных энергетических реакторах  вероятность  разгерметизации  твэла  должна  быть  меньше  (1 — 2)·10-5.

Физико-химические процессы, определяющие работоспособность твэлов

Твэл является энергонапряженной конструкцией. Линейное тепловыделение достигает 550 Вт/см, а объемное энерговыделение в сердечнике — до 2500 Вт/см3. Это приводит к высоким температурам и градиентам температур в конструкции, достигающим в случае оксидного топлива 500 град/мм.

Изменение структуры топливной таблетки в процессе эксплуатации определяется градиентом и уровнем температур. В процессе изготовления топлива образуются зерна беспорядочной формы, но с общими граничными поверхностями. Для краткости говорят о границе зерен, имея в виду переходную зону между соседними кристалликами. Интенсивные тепловые колебания при высоких температурах приводят к перемещению атомов путем диффузии с вогнутой граничной поверхности к соседнему зерну с соответствующей выпуклой поверхностью. Иначе говоря, имеет место процесс роста зерен или рекристаллизация. Следует ожидать, что из-за повышенной подвижности атомов в реакторном топливе в условиях облучения, высокой температуры и градиента температуры по радиусу процесс роста зерен будет особенно интенсивным. Структура топливного сердечника при достаточно высоких выгораниях условно показана на рис. 6.1.

Рис. 6.1. Перестройка структуры сердечника в процессе эксплуатации

Сразу после пуска реактора и выхода на полную мощность, т. е. после установления рабочих температурных распределений в топливе, начинаются существенные изменения его структуры. Выше определенной температурной границы начинается весьма быстрый рост зерен, приводящий к тому, что их размеры становятся во много раз больше по сравнению с первоначальными. Излучение не оказывает влияния на этот эффект. Именно высокая температура и ее градиент приводят к образованию крупных зерен. Их называют равноосными зернами. Плотность топлива в зоне равноосных зерен диаметром Dр повышается до 98 % от теоретической.

Сопутствующим процессом при высокой температуре (особенно в центральной части твэла) является объединение и миграции пор. Их перемещение направлено против температурного градиента (в сторону более высокой температуры) по механизму испарение — конденсация или путем поверхностной диффузии. В конечном счете, поры мигрируют в центр топливной таблетки, формируя или увеличивая центральное отверстие. Возникают очень крупные зерна, называемые столбчатыми кристаллами, которые располагаются подобно спицам в колесе. Эффективная плотность топлива в зоне столбчатых кристаллов диаметром Dc достигает 99 % от теоретической.

От микроструктуры топлива зависит теплопроводность, распределение и выход газообразных и летучих продуктов деления, механические и другие свойства. Поэтому важно знать радиальное  положение и объемы областей с различной микроструктурой. Это можно сделать путем оценки температурных границ, разделяющих области равноосной (Тр) и столбчатой (Тс) структур по соотношениям:

       ,           (6.1)

где t — время, ч; T —  абсолютная температура. Многочисленные наблюдения показали, что зона равноосных зерен образуется при температурах выше 1350 — 1400 оС, а зона столбчатых кристаллов при температурах выше 1700 — 1750 оС.

 С учетом баланса количества топлива в любом сечении сердечника (без RIM-слоя) для определения диаметра центрального отверстия можно получить соотношение:

            ,           (6.2)

где Dц, Dр и Dс — начальный диаметр центрального отверстия, диаметры зон равноосных зерен и столбчатых кристаллов, соответственно; р и с — плотность топлива в зонах равноосных и столбчатых кристаллов.

Микроструктура топлива на более холодной, периферийной части сердечника при низких и средних выгораниях не отличается от исходной.

При повышении выгорания на поверхности таблетки образуется кольцевой слой (RIM-слой) с низкой плотностью и малым (десятки нанометров) размером зерна. Образование RIM-слоя связано с накоплением радиационных дефектов и их скоплений, являющихся движущей силой процесса рекристаллизации. Плотность топлива уменьшается до 80 — 90 % от теоретической плотности в зависимости от уровня температур и выгораний, а размер зерна уменьшается до 50 — 200 нм.

Образование периферийного RIM-слоя было обнаружено сравнительно недавно при увеличении выгорания в водо–водяных реактора  до 45 — 55 МВт.сут/кг. Для формирования пористой рекристаллизованной структуры в оксидном топливе необходимо определенное сочетание выгорания и температуры топлива. Зависимость пороговых выгораний от температуры оксидного топлива показана на рис. 6.2. При низких температурах перестройка структуры ограничена малой подвижностью радиационных дефектов, при высокой — их отжигом.

Отличительной особенностью периферийной зоны является повышенная концентрация плутония и большее, по сравнению со средним, выгорание топлива. Это является следствием экранирования нейтронов и увеличения вероятности их захвата изотопом 238U с образованием 239Pu на внешних слоях сердечника. Установлено, что выгорание в периферийной зоне (BRIM) связано со средним выгоранием по таблетке (Bср) соотношением: BRIM = 1,33 Bср.

Поскольку в сердечнике существуют значительные радиальные градиенты температур, а при температурах выше 700 оС, как следует из рис. 6.2, пороговые выгорания формирования рекристаллизованной структуры очень высоки, толщина RIM-слоя ограничена.

В условиях, характерных для эксплуатации топлива реакторов с водой под давлением для толщины RIM-слоя получено выражение: RIM = 2,34Вср – 32,5, где RIM — толщина слоя в мкм, Вср — среднее выгорание в таблетке, МВт.с/кг.

Рис. 6.2. Зависимость пороговых выгораний образования RIM-слоя

в оксидном топливе от температуры поверхности таблетки

Образование периферийной структуры ведет к повышению температуры топлива, поскольку RIM-слой имеет большое термическое сопротивление. Свойства RIM-слоя должны обязательно учитываться при проектировании твэлов с повышенным выгоранием, поскольку он непосредственно взаимодействует с оболочкой. Его механические характеристики будут определять силовое взаимодействие с оболочкой. В настоящее время они не изучены. Сообщается об уменьшении твердости на 30 % и увеличении коэффициента концентрации напряжений в два раза при комнатной температуре. Проблемы могут возникнуть с дополнительным выходом продуктов деления из-за повышения средних температур топлива вследствие увеличения термического сопротивления.

Зависимость толщины RIM-слоя от выгорания топлива и изменение теплопроводности сердечника показаны на рис.6.3.

Рис.6.3. Зависимость толщины RIM-слоя от выгорания топлива и

изменение теплопроводности сердечника

Накопление продуктов деления

На изменение свойств топлива оказывает влияние накопление продуктов деления, общая концентрация которых равна выгоранию или числу разделившихся атомов урана. Исследования химического и фазового состава облученного оксидного топлива дают возможность классифицировать продукты деления по химическому состоянию и выделить следующие группы:

  •  газообразные продукты деления (Xe, Kr);
  •  летучие продукты деления (J, Br, Rb, Cd, Sb, Cs);
  •  продукты деления, образующие металлические включения (Mo, Zr, Tc, Ru, Rh, Pd и др.);
  •  продукты деления, образующие оксидные включения с кристаллической решеткой, отличной от решетки диоксида урана (Rb, Cs, Ba, Sr, Zr, Mo Nb, Te);
  •  продукты деления, полностью растворимые в диоксиде урана и плутония (редкоземельные элементы, Y);
  •  частично растворимые продукты деления (Zr, Sr, Cs, Zr, Mo).

В зависимости от концентрации, температуры и химического потенциала кислорода некоторые продукты деления могут присутствовать в оксидном топливе одновременно в нескольких формах. Например, цирконий при высоких температурах и малых уровнях выгорания (10 — 20 МВт·с/кг) может растворяться в заметных количествах. При более высоких выгораниях, когда температура топлива снижается, цирконий большей частью входит в состав соединений с перовскитовой решеткой типа (Ba, Sr) ZrO3. Аналогично ведут себя такие продукты деления, как Ba, Sr, Rb, Cs. Щелочные металлы Cs и Rb могут находиться в топливе в виде соединений с галогенами и халькогенидами (CsI, ITe, RbBr, Cs2Te и др.).

Молибден присутствует в оксидном топливе в металлической фазе или в виде оксидной фазы МоО2, которая частично растворяется в диоксиде урана, частично в перовскитовой фазе типа АВО3. Степень окисления молибдена определяет кислородный потенциал топлива, т.е. отклонение состава топлива от стехиометрического. В диоксиде урана и смешанном уран-плутониевом оксидном топливе химический состав продуктов деления для данного отношения Pu/U и известного начального отношения О/М зависит при определённой температуре от сродства продуктов деления к кислороду.

Вопрос об изменении кислородного потенциала и кислородного коэффициента в процессе выгорания является одним из важнейших при анализе изменения рабочих свойств сердечника и состояния продуктов деления. Кислородный потенциал оксидного топлива во многом определяется количеством молибдена в виде оксида и металлических включений. Принято считать, что состав диоксида урана в процессе эксплуатации твэла в условиях реакторов с водяным охлаждением стремится к стехиометрическому. Для смешанного оксидного топлива с исходными значениями О/М 1,99; 1,97 и 1,95 состав становиться стехиометрическим при достижении выгораний 1,5; 4,8 и 6,7 % соответственно.

Таблица 6.1

Вероятное состояние продуктов деления в оксидном топливе

с малым отклонением от стехиометрии

Продукты деления

Химическое и физическое

состояния

Вероятная

валентность

Zr  и Nb*

Оксид в матрице топлива, некоторое количество Zr в оксидной фазе щелочноземельных металлов

4+

Y  и редкие земли**

Оксиды в матрице топлива

3+

Ba и Sr

Оксидная фаза щелочноземельных металлов

2+

Mo

Оксид в матрице топлива или в атомарном состоянии металлических включений

4+ или 0

Ru, Te, Rh, Pd

Элементы в металлических

включениях

0

Cs, Rb

Пары химического элемента или отдельная оксидная фаза в холодных областях топлива

1+ или 0

I, Te

Пары элементов. Возможно образование соединения с Cz (CzI)

0 или 1+

Xe, Kr

Газ химического элемента

* Предполагается, что в топливе стабилен NbO2, а не Nb2O5. Выбор валентности не критичен, поскольку его выход не превышает 4 %.

** Церий имеет валентность +4 и может быть стабилен в виде CeO2 в топливе с высоким кислородным потенциалом. Возможен в оксидной фазе щелочноземельных металлов.

Данные о физическом и химическом состояниях основных продуктов деления в околостехиометрическом диоксиде урана и смешанном оксидном топливе приведены в табл. 6.1. Следует отметить, что для топлива с более высокими или более низкими значениями отношения О/М данные о состоянии продуктов деления могут сильно изменяться.

Распухание топлива

Распухание топлива может быть вызвано следующими причинами: накоплением продуктов деления, имеющих больший объем, чем объем разделившихся атомов; формоизменением отдельных зерен; образованием пор в результате слияния мигрирующих вакансий; увеличением объема пор в результате накопления в них газовых продуктов деления; увеличением размера пор вследствие их слияния при миграции.

В зависимости от температуры облучения относительное значение этих процессов меняется. При температурах меньше 0,3Тпл распухание определяется, в основном, накоплением продуктов деления, их химическим состоянием и слабо зависит от температуры, состава топлива и технологии его получения. Теоретическое значение предельного распухания в результате накопления твердых продуктов деления оценивается равным 0,32 % на 1 % выгорания (в предположении о полном заполнении вакантных мест в решетке) и 1,3 % на 1 % выгорания, если принять, что все вакантные места остаются свободными. Экспериментальные данные, полученные  при низких температурах,  не позволяют определенно разделить распухание от накопления твердых и газообразных продуктов деления. Прирост объема топлива вследствие накопления продуктов деления при низких температурах выражается зависимостью:

                                         ,                                   (6.1)

где К = (0,7 — 1,5) % на процент выгорания.

В расчетах при повышенных выгораниях обычно используют значение скорости распухания 1 % на 1 % выгорания.

В области температур (0,3 — 0,5) Тпл изменение объема определяется накоплением атомов–продуктов деления, образованием пор при слиянии вакансий и увеличением объема пор под действием газообразных продуктов деления. Скорость распухания в этой области температур зависит от структуры и технологии получения топлива. Все это значительно снижает надежность расчетных оценок и требует экспериментальных исследований.

При температурах выше 0,5Тпл распухание контролируется, в основном, увеличением объема пор под действием внутреннего давления газовых осколков и процессами слияния и укрупнения пор вследствие их миграции в поле градиента температур. Пластичная матрица не оказывает достаточного сопротивления росту газовых пор.

В зависимости от продолжительности облучения процесс распухания может быть разделен на две стадии: начальную, на которой число и размер пор существенно изменяются в результате процессов коалисценции, и квазистационарную, на которой поры укрупняются настолько, что их увеличение (и изменение размеров) протекает весьма медленно. Сложность и многообразие процессов распухания затрудняет создание какой-либо единой расчетной модели. Поэтому при анализе работоспособности твэла используют в основном экспериментальные данные.

Рис. 6.4. Зависимость изменения объема диоксида урана от температуры при выгорании 1020 дел/см3

На рис.6.4 показана зависимость распухания от температуры. При температурах ниже 900 оС изменение объема контролируется накоплением твердых осколков деления. По мере повышения температуры и активации диффузии развивается газовое распухание путем образования и роста газовых пор. Максимальная величина распухания наблюдается в интервале температур 1800 — 1900 оС. При более высоких температурах распухание снижается за счет увеличения выхода газообразных продуктов деления из топлива.

Распухание топлива определяет силовое взаимодействие сердечника с оболочкой и уровень напряжений в твэле при стационарных условиях эксплуатации.

Радиационное уплотнение топлива

Радиационное  уплотнение приводит также к уменьшению диаметра таблетки, увеличению зазора между топливом и оболочкой и, следовательно, термического сопротивления. Следствием этого является рост температуры топлива и интенсификация выхода продуктов деления, что оказывает отрицательное влияние на работоспособность твэла.

Уплотнение связано с распылением мелких пор осколками деления или их диффузионным растворением. По техническим требованиям к топливу из диоксида урана для реакторов на тепловых нейтронах изменение объема за счет радиационного уплотнения не должно превышать 1,2 %.

При использовании специальных технологических приемов можно создать топливо с уплотнением меньше 1 %.  Такое топливо должно иметь размер зерна выше 15 — 20 мкм и содержать закрытые поры размером больше 1 мкм.

Вклад различных процессов в изменение плотности (объема) показан на рис.6.5.

Рис. 6.5. Изменение объема сердечника из диоксида урана вследствие уплотнения:

1 — распухание; 2 — уплотнение за счет субмикроскопических пор; 3 — уплотнение за счет пор размером 0,5 мкм; 4 — уплотнение за счет пор размером 4 мкм;  5 — суммарное изменение объема

Выход газообразных продуктов деления из топлива

Примерно четверть осколков деления составляют атомы инертных газов — ксенон и криптон. Для 235U 20,6 % осколков деления составляет ксенон, 3,7 % — криптон. При делении 239Pu доля ксенона равна 23,7 %, криптона — 1,9 %. Выход газообразных продуктов деления (ГПД) из топливного сердечника определяет давление под оболочкой, а так же термическое сопротивление в зазоре или на контакте топливо — оболочка. Обоснование работоспособности твэлов в стационарных и переходных условиях, предсказание поведения твэлов в аварийных режимах, оптимизация давления в твэлах — все эти вопросы непосредственно связаны с изучением и прогнозированием поведения ГПД.

В качестве примера на рис.6.6 показаны экспериментальные данные по относительному выходу ГПД для твэлов с топливом из диоксида урана при тепловом потоке 150 Вт/см2 и со смешанным уран-плутониевым топливом при тепловом потоке 180 Вт/см2.

Выход ГПД определяет напряжения в оболочке твэла, его длительную прочность или потерю устойчивости.

Рис. 6.6. Зависимость выхода газообразных продуктов делений от выгорания для твэлов реакторов с водой под давлением: 1 — с топливом из диоксида урана; 2 — с МОХ-топливом

Изменение механических свойств топлива

Изменение механических свойств топлива вызвано влиянием облучения, накоплением радиационных дефектов и продуктов деления.

В процессе эксплуатации уменьшается предел прочности и увеличивается предел текучести оксидного топлива. Облучение вызывает радиационную ползучесть в области температур, где в термических условиях ползучести не наблюдается и увеличивает скорость деформации термической ползучести (рис.6.7).

Рис. 6.7. Зависимость скорости радиационной ползучести оксидного топлива от обратной температуры: — диоксид урана; — смешанное уран-плутониевое оксидное топливо

Изменение теплофизических свойств

Накопление продуктов деления приводит к уменьшению температуры плавления оксидного топлива на 70 — 120 0С при выгорании около 8 %.

Коэффициент теплопроводности оксидного топлива является функцией температуры, состава, плотности и выгорания топлива, что является следствием увеличения рассеяния фононов на дефектах кристаллической решетки, на продуктах деления, новых фазах и границах раздела. По этой причине теплопроводность топлива в процессе эксплуатации снижается (рис.6.8), что отрицательно сказывается на работоспособности твэла вследствие повышения температур и их градиентов.

Рис. 6.8. Зависимость коэффициента теплопроводности диоксида урана

от температуры. Цифрами у кривых показано выгорание в %

Изменение свойств конструкционных материалов в процессе эксплуатации

Изменение размеров

Под действием нейтронного облучения изменяются размеры оболочек за счет распухания или радиационного роста. Эти процессы, наряду с силовым взаимодействием с топливом, во многом определяют напряженно-деформированное состояние.

В процессе облучения циркониевые сплавы подвержены радиационному росту, т.е. изменению размеров изделий при постоянном объеме. Это явление связано с анизотропией стоков радиационных точечных дефектов вследствие несимметричности  кристаллической структуры. Для оболочек из циркониевых сплавов радиационный рост проявляется в изменении размеров в осевом и диаметральном направлении, что может ограничивать достижение высоких выгораний вследствие изгиба твэлов. Кинетика радиационного роста для разных сплавов циркония показана на рис.6.9.

Рис. 6.9. Зависимость радиационного роста сплавов циркония в осевом направлении от флюенса быстрых

(Е  0,1 МэВ) нейтронов при температурах 330 — 350 С

Распухание конструкционных материалов — один из основных параметров, определяющих работоспособность и ресурс эксплуатации твэлов и ТВС реакторов на быстрых нейтронах. При облучении большими флюенсами в материалах возникает пористость и, как следствие, макроскопическое изменение объема. Это объясняется значительным вакансионным перенасыщением облучаемых материалов в диапазоне температур от 0,3 до 0,6 абсолютной температуры плавления. Повышенное содержание вакансий, оставшихся после рекомбинации, связано с различием во взаимодействии радиационных точечных дефектов и стоков. В частности промежуточные атомы с большей вероятностью поглощаются дислокациями. Оставшиеся вакансии коагулируют в поры, вызывая макроскопическое изменение объема. Зависимость скорости распухания сталей при больших (выше пороговых) дозах облучения от температуры показана на рис. 6.10.

Рис. 6.10. Зависимость скорости распухания сталей от температуры:

1 — Х18Н10Т; 2 — ЭИ847; 3 — ЭП172; 4 — ЭП450

Изменение механических свойств

При высоких дозах облучения существенно изменяются механические свойства оболочки. Увеличивается предел текучести, снижается пластичность. Под действием облучения оболочки из нержавеющих сталей становятся хрупкими, пластические деформации при разрушении падают практически до нуля. В области относительно низких температур, при которых без облучения скорость ползучести близка нулю,  деформации контролируются радиационной ползучестью.

На рис. 6.11 показана зависимость предела текучести 0,2 и равномерного удлинения при растяжении сплавов циркония от флюенса быстрых нейтронов при температуре 350 С. При температурах выше 450 °С облучение практически не влияет на механические свойства сплава Zr + 1 % Nb вследствие интенсификации процессов отжига радиационных дефектов.

Рис. 6.11. Зависимость механических свойств сплавов циркония от флюенса

На рис. 6.12. показаны зависимости предела прочности и пластичности для стали 0Х16Н15М3Б от температуры после дозы облучения, соответствующей 57 СНА.

Область охрупчивания совпадает с температурной областью интенсивного распухания. Снижение прочности и пластичности связано с образованием пор большого размера и увеличением их концентрации. На рис. 6.13 показана зависимость предела прочности стали от величины распухания при температурах 400 — 500 оС.  

Рис. 6.12. Зависимость свойств облученной стали ЭИ847 от температуры: сплошная линия — предел прочности; пунктирная — пластичность

Рис. 6.13. Корреляция между прочностью и распуханием: — разрушение  пластичное; — разрушение хрупкое

Ползучесть сплавов циркония в реакторах с водой под давлением определяет силовое взаимодействие топлива и оболочки, изменение ее диаметра, развитие эллипсности и потерю устойчивости под действием внешнего давления теплоносителя. В условиях аварии с потерей теплоносителя высокотемпературная ползучесть оболочки, нагруженной внутренним давлением ГПД, определяет изменение диаметра, перекрытие проходного сечения в ТВС и процессы разгерметизации твэлов.

На рис. 6.14 показана зависимость диаметральной деформации ползучести нагруженных внутренним давлением оболочек из сплава 110 в процессе облучения.

Рис. 6.14. Зависимость диаметральной деформации оболочек из сплава 110 от длительности испытаний при температуре 330 — 350 оС, напряжении 130 МПа: сплошные линии — в процессе облучения при плотностях потоков нейтронов 3.1014 (1),  5.1014 (2) и 1.1015 н/см2с (3); пунктирная линия — без облучения

Зависимость модуля ползучести (В) от температуры для различных сталей показана на рис. 6.15.

Рис. 6.15. Зависимость модуля радиационной ползучести от температуры:

1 — 0Х16Н11М3 МТО; 2 — 12Х18Н10Т МТО; 3 — 0Х16Н15М3Б;

4 — 0Х16Н15М3БР;  5 — 0Х16Н15М3БР ХД;  6 — 12Х13М2БФР

Облучение изменяет длительную прочность материалов, циклическую усталость и т.д. Топливо и оболочка в процессе эксплуатации подвержены действию термических напряжений от теплового потока, термомеханических напряжений из-за различия температур и коэффициентов термического расширения. Высокие скорости теплоносителя вызывают вибрации твэлов и циклическое изменение напряжений в оболочке, что может привести к циклической усталости и разрушению.

Существенным фактором, ограничивающим работоспособность твэлов, является  коррозия и абразивный износ со стороны теплоносителя, а также фреттинг-коррозия в местах контакта оболочки и дистанционирующих решеток. С внутренней стороны оболочка подвержена коррозионному взаимодействию с топливом и продуктами деления. Некоторые продукты деления, например йод, цезий, теллур и др., вызывают коррозионное растрескивание оболочки под действием растягивающих напряжений.

Отдельно следует рассмотреть факторы, обусловленные объединением твэлов в ТВС, такие, как установочные силы, изгиб и взаимодействие твэлов друг с другом через дистанционирующие элементы.

Степень изменений, происходящих в твэлах под влиянием перечисленных факторов, зависит от интенсивности и длительности реакторного облучения, температуры облучения, от исходной структуры и свойств материалов, от конструктивного оформления твэлов и т.д.  В процессе эксплуатации происходит не только изменение геометрии и формы твэлов, но и накопление повреждений в оболочке, приводящих к ее разрушению. Все эти факторы должны быть в полной мере учтены при разработке конструкции, в противном случае возможна преждевременная разгерметизация оболочки и выход твэла из строя.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

4414. Побудова дерева рішень шляхом застосування алгоритму ID3 79.5 KB
  План: Мета роботи. Теоретичні відомості. Постановка задачі. Алгоритм розв`язку задачі. Виконання роботи. Висновок. Мета роботи: Навчитися будувати дерева рішень шляхом застосування алгоритму ID3. Теоретичні ...
4415. Основы эксплуатации авиационной техники. Конспект лекций 550.5 KB
  Изложены условия эксплуатации ВС и АД. Дана классификация повреждений и отказов изделий авиационной техники. Рассмотрены технологические процессы технического обслуживания ВС, общие правила технической эксплуатации авиационной техники, общие виды ра...
4416. Порушники в інформаційній безпеці 142 KB
  Визначення терміну Хакер Модель порушника Види загроз безпеки інформації Способи несанкціонованого доступу Десятка кращих хакерів Цікаві факти. Модель порушника - це всебічна структурована характеристика порушника, яку разом із моделлю загроз використовують під час розроблення політики безпеки інформації
4419. Эффективные способы осевого уравновешивания ротора центробежного насоса 4.3 MB
  Анализ существующих способов уравновешивания осевой силы в центробежных насосах. Оценка величины осевой силы, действующей на рабочее колесо Во время работы центробежного насоса на его ротор действует сложная система сил. В случае применения в н...
4420. Пейзаж в текстильном коллаже художников Санкт-Петербурга конца ХХ – начала ХХI века. 252 KB
  Введение. Диссертация посвящена истории возникновения текстильного коллажа, изучению творчества художников-текстильщиков Санкт-Петербурга конца ХХ – начала ХХI века, анализу методов и способов создания текстильных коллажей, а также выявлению ху...
4422. Технология производства котлет Московские мясной лавки ИП Иванов С.Г. г. Новочебоксарска Чувашской республики 251.42 KB
  Введение Мясная отрасль агропромышленного комплекса призвана снабжать население высококачественными продуктами питания: мясом, полуфабрикатами, готовыми быстрозамороженными блюдами. Кроме того, она выпускает лечебные препараты, изделия широкого потр...