19128

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ПО ВЫСОТЕ АКТИВНОЙ ЗОНЫ

Лекция

Энергетика

ЛЕКЦИЯ 8 РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ПО ВЫСОТЕ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГОВЫДЕЛЕНИЯ В АКТИВНОЙ ЗОНЕ Создание реактора с максимально выровненным и стабильным полем энерговыделения в течении кампании одна из важнейших задач оптимизации активной зоны. Выра...

Русский

2013-07-11

134 KB

56 чел.

ЛЕКЦИЯ 8

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР ПО ВЫСОТЕ АКТИВНОЙ ЗОНЫ

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГОВЫДЕЛЕНИЯ В АКТИВНОЙ ЗОНЕ

Создание реактора с максимально выровненным и стабильным полем энерговыделения в течении кампании — одна из важнейших задач оптимизации активной зоны. Выравнивание и стабилизация поля тепловыделения существенно улучшают физические и экономические   характеристики реактора, а также влияют на решение вопросов его регулирования и безопасности. Так как максимальное удельное энерговыделение, как правило, ограничено предельными характеристиками материалов, то снижение .неравномерности даёт    возможность повысить среднюю тепловую нагрузку на делящийся материал и, следовательно, увеличить мощность активной зоны или уменьшить её объем. Более равномерное тепловыделение   позволяет, при прочих равных условиях, увеличить глубину и    равномерность выгорания топлива, сократить объемную долю теплоносителя и конструкционных материалов, что приводит к улучшению физических характеристик реактора  и экономических показателей установки.

Удельное объемное энерговыделение в топливе (qv) определяется   соотношением:

                                                    ,                                                     (8.1)

где — поток нейтронов; f — макроскопическое сечение деления; С = 3,1.1010  дел/Вт.с. Для расчета энерговыделения необходимо использовать многогрупповые методы, учитывающие спектр нейтронов и зависимость сечения деления от энергии.

Полная тепловая мощность реактора равна:

                                                  .                                                  (8.2)

Интегрирование ведется по объему, занятому топливом.

Функция определяет плотность потока нейтронов соответствующей энергетической группы в любой точке активной зоны для любого момента времени:

= maxf(x,y,z,t)

Распределение нейтронного потока при стационарной мощности реактора можно получить из решения уравнения переноса:

+2 = 0, 2=а/D:

— для активной зоны в виде параллелепипеда со сторонами a, b, c :

                                      ;                                           (8.3)

— для цилиндрической активной зоны радиуса R и высотой H:

                                     ;                                               (8.4)

— для шаровой активной зоны радиусом R:

                                         .                                                            (8.5)

Плотность объемного энерговыделения в топливе можно определить из распределения нейтронного потока:

                                    ,                                (8.6)

или:

                                              .                                                  (8.7)

Соотношения (8.4 — 8.5) справедливы для реакторов без отражателя нейтронов. Наличие отражателей снижает неравномерность распределения нейтронов и энерговыделения в активной зоне. Другим способом выравнивания энерговыделения является профилирование обогащения топлива и рациональное использование поглотителей. В процессе работы реактора распределение энерговыделения меняется. С учетом всех факторов функция f  не может быть получена аналитически. Для различных реакторов в настоящее время существуют компьютерные программы, позволяющие вычислять потоки нейтронов и энерговыделения в любой точке реактора для любого момента времени.

Степень неравномерности энерговыделения  в реакторе характеризуется коэффициентами неравномерности, равном отношению его максимального  значения к среднему.

Объемный коэффициент неравномерности равен:

                                          .                                                   (8.8)

Объемный коэффициент неравномерности равен произведению коэффициентов неравномерности по координатам. В частности, для цилиндрической активной зоны Kv=KrKz, где  Kr — радиальный коэффициент неравномерности,  Kz — коэффициент неравномерности по высоте активной зоны:

                    .                          (8.9)

Для реактора без отражателя коэффициенты неравномерности равны:

цилиндр — Kr= 2,32; Kz = /2 = 1,57. Kv=KrKz = 3,64;

куб — Kv=KxKyKz = (/2)3 = 3,88;

шар — Kv=2/3 = 3,29.

Для реальных энергетических реакторов коэффициенты неравномерности меньше. Это достигается конструкцией отражателя, профилированием обогащения, введением выгорающих поглотителей, рациональным размещением органов СУЗ и т.д. Так для реактора БН–600 максимальные значения коэффициентов неравномерности равны 1,3 при двухзонном и 1,2 при трехзонном выравнивании поля энерговыделения. Для реактора ВВЭР–1000 с борным регулированием Kr=1,2 — 1,4;  Kz=1,5. Для РБМК Kr=1,45;  Kz=1,5.

Распределение потока нейтронов по радиусу активной зоны показано на рис.8.1.

Рис. 8.1. Распределение тепловыделения по радиусу активной зоны:

1 — без отражателя; 2 — с отражателем; 3 — профилированная зона

8.2. Распределение энерговыделения в реакторе на быстрых нейтронах по радиусу

1 – Зона малого обогащения; 2 — зона большого обогащения, 3 — боковой экран

8.3. Распределение энерговыделения по высоте в реакторе на быстрых нейтронах

Коэффициенты неравномерности энерговыделения в реакторе БН–600 при двухзонном профилировании обогащения представлены в табл. 8.1.

Таблица.8.1

Коэффициенты неравномерности энерговыделения

Зона

Радиальный

Осевой

Воспроизводства

1,7

2

Малого обогащения

1,06

1,27

Большого обогащения

1,2

1,27

Подогрев теплоносителя

При постоянном проходном сечении ТВС по высоте активной зоны подогрев теплоносителя на участке dz равен:

                                                  ,                                                         (8.10)

где Ql (z) — распределение линейной мощности кассеты по высоте; G — расход теплоносителя, Ср — его теплоемкость. Интегрирование в пределах от –Н/2 до + Н/2 с учетом (1.4 и 1.9) дает:

                                                          .                                                         (8.11)

Если известна мощность кассеты (Q), то подогрев (Т) равен:    

                                                     .

Для расчета температуры теплоносителя и температуры элементов активной зоны после остановки реактора необходимо иметь данные по остаточному тепловыделению. Для вычисления остаточного энерговыделения можно рекомендовать выражение:

                                 ,                                    (8.12)

где W — мощность реактора перед остановкой в момент времени , t —  время, прошедшее после остановки реактора.

Распределение температуры теплоносителя по высоте активной зоны

Приращение температуры теплоносителя на участке оболочки dz равно:

,

где ql(z) = qlmcos(z/H) — распределение линейной тепловой нагрузки по высоте активной зоны; g — расход теплоносителя в элементарной ячейке. Температура теплоносителя в точке z определяется путем интегрирования:

                                           .

Учитывая, что средняя линейная нагрузка связана с максимальной  через коэффициент неравномерности энерговыделения по высоте активной зоны: qlm = qlKz = ql/2, а подогрев теплоносителя равен qlН /gCp, получим:

                          .                        (8.13)

В последнем выражении Твх — температура теплоносителя на входе в активную зону.

Распределение температур по высоте активной зоны реактора ВВЭР–1000 при температуре входа теплоносителя 290 0С и подогреве 32 градуса показано на рис. 8.4.

Рис.8.4. Распределение температуры теплоносителя по высоте активной зоны

Приведенные соотношения получены для активной зоны без отражателя. Для вычисления температур в реальном реакторе необходимо учесть эффективную добавку отражателя, как будет указано в следующих лекциях.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

420. Станция локальной вычислительной сети с маркерным способом доступа 591.5 KB
  Разработка структурной и принципиальной схемы станции локальной вычислительной сети (ЛВС). Разработка блок-схемы алгоритма работы станции в режиме ликвидации логического соединения. Написание программы в командах микропроцессорного комплекта серии PIC16C64.
421. Построение с помощью компьютерной графики 767.5 KB
  Построение третьего вида по двум данным. Построение трех видов с простыми разрезами. Местные виды, сечения, выносные элементы, местные разрезы (на примере вала) в среде AutoCAD 2011.
422. Построение эмпирических формул методом наименьших квадратов 575.5 KB
  Нахождение эмпирических формул методом наименьших квадратов (МНК) посредством возможностей пакета Microsoft Excel, Mathcad, MATLAB. Уравнения различных видов с помощью аппроксимации линейной, квадратичной и экспоненциальной зависимостей.
423. Привод к роликовому конвейеру 4.24 MB
  Выбор электродвигателя и кинематический расчет привода. Предварительный расчет валов редуктора и выбор подшипников. Проверка прочности шпоночных соединений. Конструирование корпуса редуктора.
424. Философское учение о ценностях (аксиология) 164.5 KB
  В качестве философской категории ценность — то, что чувства людей диктуют признать стоящим над всем и к чему можно стремиться, созерцать, относиться с уважением, признанием, почтением. Жизненные ценности: их роль в воспитательной деятельности. Типы ценностного сознания в истории культуры.
425. Использование стекла в архитектуре 79 KB
  Сырьем для производства обычного стекла служит главным образом оксид кремния (71-73%), или, иначе говоря, обычный песок. Оксиды магния и алюминия выполняют стабилизирующую функцию, повышая прочность стекла.
426. Финансовые институты. Биржа как финансовый институт 136 KB
  Банки, их виды и функции. Совокупность кредитно-финансовых учреждений, аккумулирующих и предоставляющих в долг денежные средства. Биржа как финансовый институт, её роль и функции. Прочие финансовые институты, их роль в организации финансового обращения.
427. Общепринятые теории происхождения жизни на планете Земля 83.5 KB
  Теории происхождения жизни на Земле. Абиогенная теория происхождения жизни на Земле. Поиск жизни во Вселенной. Вероятность самозарождения живого организма из неорганических веществ практически равняется нулю.
428. Вибір стратегічного профілю зовнішньоекономічної діяльності 132 KB
  Нині у практиці міжнародного бізнесу сформувалося чотири основних стратегічних профілі міжнародних компаній, з урахуванням яких доцільно виробляти основні стратегічні рішення. Процес формування, оцінювання і прийняття стратегій розвитку бізнесу.