209

Передатчик импульсной РЛС сантиметрового диапазона

Курсовая

Коммуникация, связь, радиоэлектроника и цифровые приборы

Проектирование ГУН. Исследование фазового шума, температурной нестабильности частоты и мощности генерируемого сигнала. Проектирование усилителя мощности и генератора модулирующей частоты. Разработка входной и выходной развязок.

Русский

2012-11-14

623.5 KB

173 чел.

МО                  РБ

Полоцкий государственный университет

Кафедра радиоэлектроники

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

ПО КУРСУ: “Радиопередающие устройства”

НА ТЕМУ: ”Передатчик  импульсной РЛС сантиметрового диапазона”

Группа 08–РТ

Выполнил:                                                                                           Бардеев А. С.

                                                               

Проверил:                                                                                             Алиев М. Ю.

Новополоцк

2011


СОДЕРЖАНИЕ.

  1.  Задание к курсовому проекту
  2.  Введение
  3.  Описание структурной схемы
  4.  Проектирование ГУН. Исследование фазового шума, температурной нестабильности частоты и мощности генерируемого сигнала
  5.  Проектирование усилителя мощности. Разработка входной и выходной развязок
  6.  Проектирование ФНЧ
  7.  Проектирование генератора модулирующей частоты

Заключение

Список использованной литературы.   

Приложение 1.  ФНЧ

Приложение 2.  Электрическая принципиальная схема передатчика импульсной РЛС


1. Задание к курсовому проекту.

Разработать передатчик импульсной радиолокационной станции по следующим исходным данным:

  •  Несущая частота 10 ГГц.
  •  Мощность импульса 10 Вт.
  •  Скважность 1000.
  •  Длина импульса 1мкс.
  •  Отклонение амплитуды 10%.


2. Введение.

Радиопередающими называют устройства, предназначенные для генерации электромагнитных колебаний высокой или сверхвысокой частоты и их модуляции в соответствии с передаваемым сообщением. РПДУ входят в состав радиокомплексов, содержащих, кроме того, антенны, радиоприемные и различные вспомогательные устройства. РПДУ– это устройства состоящие из радиопередатчиков и антенно-фидерной системы.

Одной из основных тенденций развития техники радиопередающих устройств является стремление выполнить радиопередатчик по возможности полностью на полупроводниковых приборах и интегральных схемах. Если требуемая выходная мощность не может быть обеспечена существующими генераторными полупроводниковыми приборами, то выходные каскады передатчика выполняют на вакуумных приборах: радиолампах, клистронах и т.д.

Радиопередатчики классифицируют по назначению, условиям эксплуатации, выходной мощности, частоте, виду модуляции и т.д.  По выходной мощности радиопередатчики на полупроводниковых приборах могут быть разделены на маломощные (выходная мощность – десятки милливатт), средней мощности (сотни милливатт – десятки ватт) и мощные (сотни ватт – единицы киловатт); по частоте на высокочастотные (частота не более 300 МГц) и сверхвысокочастотные (частота более 300МГЦ).

Функциональные схемы передатчиков определяются предъявляемыми к ним техническими требованиями – рабочей частотой, выходной мощностью, стабильностью частоты и т.д.

В большинстве случаев требования по стабильности частоты и выходной мощности не могут быть обеспечены применением одного генератора. В современных радиопередатчиках функции генерирования высокостабильных колебаний и получения требуемой выходной мощности разделены. Условно радиопередатчик может быть представлен в виде двух блоков – блока формирования частоты и блока формирования выходной мощности. При этом частотная и фазовая осуществляются в блоке формирования частоты, а амплитудная модуляция – в мощном усилителе. Проектирование радиопередатчиков включает следующие этапы: составление и расчет функциональной схемы, принципиальных электрических схем и топологии отдельных каскадов.


3. Описание структурной схемы.

Условно радиопередатчик может быть представлен в виде двух блоков: блока формирования частоты и блока формирования выходной мощности. Основным элементом блока формирования частоты является генератор высокостабильных колебаний. Кроме того, в него могут быть включены каскады усиления, умножители частоты, элементы системы АПЧ, модулятор. Для формирования частоты все более широко применяют синтезаторы частот, которые обеспечивают генерацию колебаний высокой частоты в определенной полосе с заданным шагом.

Выходную мощность радиопередатчиков формируют каскады усилителей мощности. В случае, когда она может быть получена с помощью одиночного прибора, применяют системы каскадного наращивания мощности на транзисторах или диодах. Однако часто требуемая выходная мощность передатчика превышает мощность одиночного прибора. В этом случае необходимо суммировать мощности отдельных усилительных каскадов. В современных радиопередатчиках используют в основном два способа сложения мощностей: с помощью сумматоров и предварительных делителей мощности и с помощью активных фазированных антенных решеток.

Структурной схемы передатчика имеет вид:

Рисунок 1. Структурная схема передатчика импульсной РЛС.


Описание схемы:

  •  Генератор постоянного напряжения формирует высокостабильное напряжение заданного уровня.
  •  ГУН представляет собой микросхему, генерирующую опорный высокостабильный синусоидальный сигнал частотой 10ГГц.
  •  Генератор синуса генерирует синусоидальный сигнал частотой 10КГц.
  •  Генератор уровня - источник постоянного напряжения.
  •  Компаратор формирует короткие импульсы на основе сигналов с генераторов синуса и уровня.
  •  Ключ является в данном случае импульсным модулятором, формирующим короткие последовательности высокочастотного синусоидального сигнала.
  •  Усилитель мощности представляет собой параллельное соединение усилителей на базе транзисторов.
  •  Фильтр нижних частот срезает высшие гармоники сгенерированного сигнала.


4. Проектирование ГУН. Исследование фазового шума, температурной нестабильности частоты и мощности генерируемого сигнала.

В качестве генератора несущей частоты  целесообразно применить микросхему генератор, управляемый напряжением, на вход которого подано высокостабильное постоянное напряжение, соответствующее требуемой частоте несущего сигнала. Выбор микросхемы  определяется такими параметрами как диапазон генерируемых частот, выходная мощность, уровень шума, стабильность генерируемой частоты, цена и прочие.

По совокупности данных параметров выбрана микросхема RFVC1800DS компании RFMD. Типовая схема включения изображена на рисунке.

Рисунок 2. Типовая схема включения микросхемы RFVC1800DS.

Таблица 1. Основные параметры микросхемы.

Рисунок 3. Описание выводов микросхемы.

1-3, 5-11, 13, 17-24  не подключены

4                                вход управляющего напряжения  VTUNE

12                              напряжение питания  VS

14, 16                        заземление  GND

15                              выход генерируемого сигнала RFOUT

Значения элементов обвязки микросхемы выбраны в соответствии с сопутствующей технической документацией по микросхеме и приведены далее вместе с назначением.

C1=1000 пФ. Предназначен для фильтрации цепи питания от переменного напряжения. Так как в данном случае высокая стабильность напряжения питания крайне важна, выбран керамический SMD конденсатор малого номинала.

C2=4.7 мкФ. Предназначен для защиты цепи питания от скачков напряжения, а также для компенсации температурной нестабильности. В связи с этим выбран танталовый конденсатор, обладающий обратной микросхеме температурной зависимостью.

C3=22 мкФ. Предназначен для защиты микросхемы от скачков входного напряжения, а также для компенсации температурной нестабильности. В связи с этим выбран танталовый конденсатор, обладающий обратной микросхеме температурной зависимостью.

R1=0 Ом. Перемычка.

Величину входного напряжения и выходную мощность определим по соответствующему графику сопутствующей документации, представленному на рисунке.

Питание микросхемы в типовом включении Vs=5В, Is=55мА.

Уход частоты по питанию 90 МГц на вольт.

Рисунок 4. Зависимость частоты и мощности выходного сигнала от напряжения на входе микросхемы при типовом включении.

Из графика следует, что для получения частоты выходного сигнала равной 10 ГГц необходимо подать на вход микросхемы напряжение 3.35 В., мощность выходного сигнала при этом составит 4дБ.

В качестве входного напряжения используем напряжение питания генератора модулирующей частоты, соответствующим образом отфильтрованное от высокочастотных колебаний и приведенное по уровню при помощи резистивного делителя.

Рисунок 5. Резистивный делитель.

Значение блокировочного конденсатора С1 выбран из соображения наибольшей эффективности фильтрации напряжения питания по переменному току.

C1=20 пФ

Напряжения, которые необходимо получить при помощи делителя:

U=15B, U1=3.35B

Сопротивление R1 выбирается произвольно:

R1=3.35 Ом

Значение резистора R2 получено из расчета

R1/R2=U1/(U-U1)

R2=R1*(U-U1)/(U1)=3.35*(15-3.35)/3.35=11.65 Ом

Итоговые значения:

R1=3.35 Ом

R2=11.65 Ом

При этом, зная ток, который должен протекать через нагрузку, можно рассчитать мощности резисторов.

I1=I*R2/(R1+R2)

Ток источника питания

I=I1*(R1+R2)/R2=5.5*10^-3*(11.65+3.35)/11.65=7 мА

Мощность источника

Pи=(7*10^-3)^2*(R1+R2)=7 мВт

Мощности резисторов

P1=I1^2*R1=(5,5*10^-3)^2*3.35=1 мВт

P2=Pи-P1=6 мВт


Исследование температурных зависимостей микросхемы.

Рисунок 6. Зависимость частоты от входного напряжения на типовой и граничных температурах.

Исходя из исходных данных и параметров, рассчитаем уход частоты за время импульса. Расчеты ведем из условия, что, благодаря большой скважности, набега температуры не происходит.

Время импульса с

Рассеиваемая в секунду мощность   Вт/с

Тепловое сопротивление  С/Вт

Уход частоты на градус кельвина Гц

Уход частоты за время импульса: 

  Гц

Как видим, частота, генерируемая микросхемой, слабо зависит от температуры.

Рисунок 7. Зависимость мощности от входного напряжения на типовой и граничных температурах.

Рисунок 8. Зависимость фазового шума от частоты на типовой и граничных температурах.


5. Выбор усилителя мощности. Разработка входной и выходной развязок.

В технике СВЧ мостовые схемы обычно используются как делители мощности на два канала (в равных отношениях при высокой развязке между ними) и как балансные смесители с высокой развязкой между входными каналами.

В качестве усилителя мощности в данном передатчике целесообразно использовать параллельное включение нескольких маломощных усилителей полосы частот, построенных на сверхвысокочастотных транзисторах. Чтобы не допустить взаимного возбуждения усилителей необходимо спроектировать и рассчитать СВЧ развязки в узлах разделения и суммирования мощности. Для достижения наилучших показателей стабильности и уровня потерь в качестве делителей мощности и сумматоров используем кольцевые делители мощности с омической нагрузкой.

Кольцевой делитель мощности (Рисунок ) с сосредоточенной нагрузкой позволяет разделить мощность пополам (по двум каналам 2 и 3) с достаточно

большой развязкой между этими каналами.

Рисунок 9. Кольцевой делитель мощности с сосредоточенной нагрузкой.

Расчет кольцевого делителя и фильтра будем производить нормировано к Z0, что позволит легко адаптировать данные узлы к условиям физической реализации передатчика. Расчеты произведем в соответствии со значениями

  •  Сопротивление Z0=50 Ом.
  •  Толщина подложки h=0.35 мм.
  •  Диэлектрическая проницаемость εr=4.3

Величина сосредоточенного сопротивления выбирается из расчета

R=100 Ом

Волновое сопротивление кольца равно  

Zк=1.41*50=70.71 Ом

Ширина полоска рассчитывается по формуле

Мм

Геометрическая длина между плечами

lr= = 4.1  мм

Граничная частота для данных параметров полоска

ГГц

Диаметр кольца, учитывая, что длина сопротивления с проводящими выводами соизмерима с lr, мм


Потери в делителе рассчитаем следующим образом:

КСВ делителя

Исходя из предельной мощности используемых в усилителях транзисторов Pmax=225мВт, составляем блок усилителей по схеме на рисунке . Количество усилителей 10000/225=70,7=71.

Рисунок 10. Схема распределения мощности в блоке усилителей.


6. Проектирование ФНЧ.

Электрическим фильтром называется пассивная линейная цепь с резко выраженной частотной избирательностью. Фильтры широко применяются в радиотехнических системах для частотной селекции нужного сигнала на фоне других сигналов или помех.

В диапазоне СВЧ фильтр представляет собой линию передачи, включающую неоднородности, согласованные в определенной полосе частот и резко рассогласованные вне этой полосы. В этом смысле работа фильтра похожа на работу широкополосного согласующего устройства (иногда фильтр используется для широкополосного согласования.) Для уменьшения потерь в полосе пропускания фильтр должен выполняться из реактивных элементов. Главным параметром фильтра является его частотная характеристика.

Главным назначением фильтров является подавление одних частотных составляющих сигнала и пропускание других. Частотная характеристика фильтра есть кривая зависимости затухания в нем от частоты. Фильтры различают: ФНЧ – фильтр нижних частот; ФВЧ – фильтр верхних частот; ППФ – полосно-пропускающий фильтр; ПЗФ – полосно-заграждающий фильтр. При построении гибридных и интегральных схем СВЧ обычно используют несимметричные полосковые линии. Фильтры из отрезков несимметричной полосковой линии очень технологичны и почти не нуждаются в настройке при использовании достаточно точной методики расчета конструкции.

Существующие фильтры подразделяют на четыре основных класса: с максимально плоской характеристикой; с чебышевской характеристикой; фильтры, состоящие из идентичных звеньев и фильтры с эллиптическими характеристиками.

Фильтр нижних частот из отрезков микрополосковой линии показан на рисунке 11.

Секции фильтра нижних частот имеют одинаковую фазовую длину, но разные волновые сопротивления. Фильтры подобного типа используются в диапазоне частот от 1 до 10 ГГц.

Рисунок 11. Фильтр нижних частот из отрезков микрополосковой линии.

Исходными данными при расчёте фильтра нижних частот являются:

  •  Максимальное затухание в полосе пропускания Az=1дБ
  •  Подавление второй гармоники не менее  An=30 дБ;
  •  Начало полоса задержания:  f2=10,5 ГГц
  •  Частота среза: f3=11,5 ГГц.
  •  КСВ: 1,5.

Выбор материала диэлектрика и толщины подложки производится исходя из требований, предъявляемых к конечному устройству, экономических соображений, материалов, применяемых при производстве остальных узлов устройства. Руководствуясь техническим заданием, рассчитаем ФНЧ на диэлектрике из плавленого кварца и подложке толщиной 0.35 мм.

Толщина подложки h=0.35.

Диэлектрическая проницаемость εr=9.8

Число секций ФНЧ n принимается ближайшему большему нечетному значению к рассчитанному по формуле

В данном случае n=5.

Из КСВ, n и соотношения

=0.1

по таблице 2 выбираются нормированные сопротивления первых
n/2+1 секций. Остальные берутся по формуле


Таблица 2. Величины нормированных сопротивлений.

Исходя из табличных значений, запишем нормированные сопротивления секций.

Ширина сегментов W рассчитывается по формуле

Эффективная диэлектрическая проницаемость

Длина сегментов

В результате данных расчетов имеем нормированные геометрические размеры li и Wi секций, соответствующих ФНЧ с заданными характеристиками.


7. Проектирование генератора модулирующей частоты.

Генератором гармонических колебаний называют устройство, без постороннего возбуждения преобразующее энергию источника питания в энергию гармонических колебаний. Схемотехнически генератор – это усилитель с глубокой положительной обратной связью. Глубина ПОС подбирается такой, при которой усилитель самовозбуждается и генерирует незатухающие колебания.

Различают генераторы с внешней и внутренней ПОС. Однако, исходя из условий технического задания к курсовому проекту, генераторы с внутренней ПОС не рассматриваются.

Рисунок 12. Генератор с внешней ПОС.

Генераторы с внешней ПОС реализуются на усилителе, с выхода которого часть энергии колебания возвращается на вход. Такой генератор представим структурной схемой, показанной на рисунке 12. Он состоит из усилителя К и цепи ПОС . Частотная избирательность, цепи ПОС может обеспечиваться при помощи LC-контуров, пьезоэлектрических и электромеханических резонаторов, а также RC-цепей. Наиболее распространены LC- и RC-генераторы.

Частота колебаний в LC-генераторе fг близка к резонансной частоте контура:

f0  

Отсюда видно, что для генерирования колебаний с низкими частотами требуются большие индуктивности и емкости, применение которых ни технологически, ни конструктивно не оправдано.

Частота колебаний RC-генераторов пропорциональна частоте среза RC-цепочек

fг     

Малогабаритные резисторы и конденсаторы могут иметь большие номинальные значения параметров, поэтому RC-генераторы предпочтительны в низкочастотной части диапазона. Верхний частотный предел RC-генераторов ограничивается значениями паразитных емкостей и минимальными сопротивлениями R, при которых допустимые силы токов усилителей еще обеспечивают напряжение требуемой амплитуды. Практически такие генераторы используются для генерирования колебаний, частоты которых достигают сотен килогерц.

Учитывая все выше написанное и то, что необходимо выполнить генератор гармонических колебаний с частотой fг = 10 кГц. в качестве частотно избирательной цепочки ПОС выбираю RC-цепь, а усилительным элементом по заданию является операционный усилитель (ОУ).

RC-цепочка может быть подключена как к инвертирующему, так и к неинвертирующему входу ОУ. При подключении RC-цепочки к инвертирующему входу ОУ она должна вносить фазовый сдвиг, равный . Пример такого генератора показан на рисунке 13. Недостаток RC-генератора на инвертирующем усилителе – большое число (не менее 6) элементов в цепи отрицательной обратной связи (ООС), поэтому чаще применяются RC-генераторы с неинвертирующим усилителем. Т.е. RC-цепочка подключается к неинвертирующему входу ОУ.

На низких и средних частотах хорошим источником синусоидальных колебаний с малым уровнем искажений служит генератор с мостом Вина (рисунок 13). Идея его состоит в том, чтобы создать усилитель с обратной связью, имеющий сдвиг фазы 0 на нужной частоте, а затем отрегулировать петлевое усиление таким образом, чтобы возникли автоколебания. Для гарантированного возбуждения автогенератора при любых колебаниях параметров усилителя и цепи ПОС петлевое усиление должно быть несколько большим, чем единица. После возникновения автоколебаний их амплитуда стабилизируется, в конечном счете, на таком уровне, при котором за счет нелинейного элемента в петле коэффициент усиления снижается до единицы. Упомянутая нелинейность проявляется в амплитудной характеристике ОУ.

Рисунок 13. Мост Вина

Коэффициент передачи моста Вина

=Z2/(Z1+Z2) где Z1=R1+1/(jwC1), Z2=R2/(1+jwC2R2)

Если R1=R2=R и C1=C2=C то

=1/(3+j(wCR-1/( wCR)))

Коэффициент будет вещественным на частоте w0, определяемой из уравнения

w0CR-1/(w0CR)=0

откуда частота автоколебаний

w0=1/(RC)

Так как на этой частоте = 1/3, то для выполнения условия К = 1 усилитель при замкнутой цепи ООС должен иметь коэффициент усиления немного больше трех. При меньшем усилении колебания затухают.

Рисунок 14.

Рассмотрим схему, изображенную на рисунок 14. В этой схеме усилительный элемент (ОУ) охвачен положительной и отрицательной ОС.

ОУ в совокупности с ООС, которая представляет собой делитель, составленный из резисторов R3 и R4, является неинвертирующим усилителем. Коэффициент усиления усилителя, при котором возбуждаются колебания, должен быть не меньше трех. Аналитическое выражение для рассчета коэффициента усиления имеет следующий вид: Ku = R3/R4 + 1. Таким образом, для устойчивой генерации, сопротивление резистора R3 должно быть больше сопротивления R4 как минимум в два раза.

ПОС является уже рассмотренный мост Вина (R1, R2, C1, C2).

После возбуждения, за счет нелинейности амплитудной характеристики ОУ коэффициент усиления усилителя будет равен трем, а петлевое усиление единице, что обеспечит генерацию сигнала заданной частота с амплитудой, которая будет равна выходному напряжению в режиме насыщения ОУ.

Рассчитаем элементы схемы:

fг = 10кГц тогда RC = 1/(2*Pi*f) , где R=R1=R2, а C=C1=C2.

R выбираем так, чтобы не перегрузить ОУ по входному току, а ОУ, в свою очередь, должен обладать большим входным и малым выходным сопротивлениями, а также достаточно большим значением входного тока. В качестве операционного усилителя выбираю К153УД1Б.

Его электрические параметры:

Коэффициент усиления:  К > 10000

Входной ток:   Iвх < 2000 нА

Сопротивление нагрузки: Rн > 2 кОм

Входное сопротивление: Rвх > 0,2 мОм

Выходное сопротивление: Rвых < 200 Ом

Выходное напряжение: Uвых  9 В

Задаемся сопротивлением R:

R = 47 кОм, тогда С = 1/(2*Pi*10000*47000) = пФ.

Таким образом:

R1 = R2 = 47 кОм

С1 = C2 = 340 пФ

Сопротивления R3 и R4 выбираем таким образом, чтобы

R3/R4 > 2 и R3+R4 >> Rвых ОУ

тогда получим:

R3 = 150 кОм,

R4 = 70 кОм

Схема (рисунок 15) с рассчитанными выше номинальными параметрами элементов, будет генерировать синусоидальные колебания с частотой 10 кГц и выходным напряжением порядка 9 В.

Для согласования с нагрузкой Rн = 75Ом на выходе необходимо поставить эмиттерный повторитель, который должен удовлетворять следующим требованиям: обладать входным сопротивлением намного большим выходного сопротивления генератора, и малым, намного меньшим сопротивления нагрузки, выходным сопротивлением.

Рисунок 15. Эмитерный повторитель.

Выходное сопротивление генератора – это сопротивление неинвертирующего усилителя (ОУ, R3, R4, где R3 и R4 - ООС), которое приближенно находится по формуле:

,

Рисунок 16 Схема генератора с мостом Вина.

Где Rвых – выходное сопротивление ОУ,

Кu – коэффициент усиления усилителя,

  - глубина ООС.

= 200 Ом.

В качестве повторителя, который соответствует всем перечисленным требованиям, подходит ОУ К153УД1Б включенный по схеме рис. 4.

Коэффициент передачи повторителя К = 1.

Входное сопротивление

,

Где К – коэффициент усиления ОУ,

 Rвх – входное сопротивление ОУ,

 Rсф – входное сопротивление ОУ по синфазному сигналу, измеренное на входе (+) относительно земли или общей точки. На низких частотах это сопротивление составляет примерно 100 МОм.

вх.п.= Ом = 10 КОм.

Выходное сопротивление

,

Где Rвых – выходное сопротивление ОУ.

Ом.

Таким образом:

вх.п. = 10 КОм >> = 200 Ом, и = 0.02 Ом << Rн = 75 Ом.


Эмиттерный повторитель на ОУ К153УД1Б полностью соответствует предъявляемым ему требованиям, а окончательная схема генератора приведена на рисунке 16.

Разделительные емкости С3, С4 выбираются таким образом, чтобы их коэффициенты передачи Кп.р. были не меньше . Это означает, что на каждом из разделительных конденсаторов должно выделяться не больше чем полезной мощности, поступившей от источника.

Кп.р.=,

Где fг – частота генерируемых колебаний,

Ср – емкость разделительного конденсатора. В нашем случае – это С3 и С4,

R – полезное сопротивление, на котором должна выделяться основная часть поступившего напряжения. В нашем случае R - этовх.п. и Rн.

Приняв Кп.р. = 0.99, определим значение емкостей:

C3 = = 0.32 нФ,

С4 = = 43.2 нФ.


Итак, окончательные значения элементов схемы (рисунок 16):

DA1, DA2 – операционные усилители серии К153УД1Б,

R1 = R2 = 47 кОм,

R3 = 150 кОм,

R4 = 70 кОм,

С1 = C2 = 340 пФ,

C3 = 0.32 пФ,

С4 = 43.2 нФ.

Требования к источнику питания

Для питания ОУ требуется два источника питания: положительное +Uп и отрицательное –Uп относительно земли. Обычно на схемах условно источник питания не показывают.

Для ОУ К153УД1Б напряжение питания равно В.

Рисунок 17. Зависимость минимального значения коэффициента усиления и максимальных выходных напряжений ОУ К153УД1Б от напряжений источника питания.

Ряд параметров ОУ зависит от стабильности источников питания. Поэтому последние должны быть хорошо отфильтрованы и стабилизированы. Допускается разброс значений напряжения питания в пределах % и пульсации не более 5 мВ эффективного значения. Допускается использование ОУ в диапазоне питающих напряжений от  до В. Однако, это влияет на коэффициент усиления и максимальное выходное напряжение (рисунок 17), что в свою очередь приводит к некоторому изменению и соответствующему перерасчету параметров генератора.

Для предотвращения паразитной генерации по цепям питания около каждого ОУ рекомендуется заблокировать цепи питания +Uп и –Uп конденсаторами емкостью 0,01 – 0,05 мкФ.


Заключение.

В ходе выполнения курсового проекта был разработан передатчик импульсной радиолокационной станции. На основании технического задания был проведен расчет передающего устройства в соответствующих пунктах данного курсового проекта.  

В пояснительной записке представлены:

  •  Структурная схема передатчика
  •  Принципиальные схемы основных блоков:

Генератор несущей частоты. Исследование температурных и шумовых характеристик генератора.

Усилитель мощности.

Фильтр нижних частот.

Генератор модулирующей частоты.

  •  Расчеты номиналов элементов.


Список использованной литературы.

  1.  Справочная книга радиолюбителя- конструктора / А.А. Бокуняев, Н.М. Борисов; под ред. Н.И. Чистякова. – М: Радио и связь, 1990 г.
  2.  Зааль Р. Справочник по расчёту фильтров: пер. с нем.– М.: Радио и связь, 1983 г.
  3.  Петров Б.Е., Романюк В.А. Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах: Учеб. пособие для радиотех. спец. Вузов.– М.: Высш. шк., 1989 г.  
  4.  Радиопередающие устройства /под ред. Г.М. Уткина.– М.: Радио и связь, 1982 г.
  5.  РПдУ: учебное пособие для техникумов./ Хиленко В.И., Малахов                                     Б.М. – М., 1991



l

l

2

p


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

43397. Диагностика влияния молодёжных субкультур на развитие ценностных ориентаций подростка 227 KB
  Объединение подростков в отдельные группы обусловлено тем, что подростки, как наиболее чуткая и восприимчивая группа первой воспринимает новые формы развития в сфере досуга со всеми позитивными и негативными явлениями. Их не могут до конца удовлетворить существующие общепринятые развлечения, и способы провождения времени
43398. Расчет L50MC/MCE MAN-B and W DIESEL A/S 260.5 KB
  Судовой дизель фирмы МАН - Бурмейстер и Вайн (MAN B_W Diesel A/S), марки L50MC/MCE - двухтактный простого действия, реверсивный, крейцкопфный с газотурбинным наддувом (с постоянным давлением газов перед турбиной) со встроенным упорным подшипником, расположение цилиндров рядное, вертикальное.
43399. Аналіз ліквідності, платоспроможності та кредитоспроможності підприємства на матеріалах базового підприємства 193.5 KB
  Він характеризується забезпеченістю фінансовими ресурсами які необхідні для нормального функціонування підприємства доцільністю їх розміщення та ефективністю використання фінансовими взаємовідносинами з іншими юридичними та фізичними особами платоспроможністю та фінансовою стійкістю. Сигнальним показником в якому проявляється фінансовий стан є платоспроможність підприємства тобто його здатність своєчасно задовольняти платіжні вимоги постачальників сировини матеріалів техніки згідно з господарськими угодами повертати банківські...
43400. Базові засоби мови С++. Технологія складу програм 244 KB
  Для полегшення сприйняття таких алгоритмів їх розбивають на подзадачи кожна з яких розглядається як окреме завдання й може бути вирішена при заданих значеннях її аргументів. Позначення відноситься до операції нарощування С. Основне його призначення спростити та зробити більш приємним процес програмування для окремого програміста. Ключові зарезервовані слова це слова які мають спеціальне значення для компілятора.
43401. Проектування інформаційної підсистеми складу магазина Фуршет 3.22 MB
  Логічна модель бази даних Фізична модель бази даних Схема бази даних у MS SQL Server 2008 DtModule підсистеми Главная форма О программе Безопасность Форми для перегляду: Акт прийома Накладная Квитанция Складской ордер Поставщики Товар Автотранспорт Операторы Форма Меню форми для введення даних Акт прийома Поставщик Товар НУХТ АКС46 31 Листів.ПЗ 3 Лист. Лист. НУХТ АКС46 31 Листів.
43402. Мониторинг, система и меры антикризисного управления 157.5 KB
  Мировая практика показывает то что проработанная политика государственного регулирования является мощным фактором подъема экономики страны. Задачи государственного регулирования экономики это набор целевых установок органов власти при регулировании экономических отношений. Раньше в стране преобладала установка официального планомерного и пропорционального а следовательно и бескризисного развития экономики стало быть нужда в антикризисном управлении отсутствовала. Отмечая важность этой темы для нашей экономики необходимо указать...
43403. Проектирование усилительного устройства 100 KB
  Структурная схема усилительного устройства Определение основных параметров усилителя По исходным данным необходимо определить основные параметры усилительного устройства: входное сопротивление усилителя Rвх которое нужно оптимальным образом согласовать с источником сигнала. Лист № док Подпись Дата Выбор схемы входного каскада Так как Rвх = R1 = 150 Ком и R1 Rг где Rг = 1Ком то входной каскад можно исключить. Лист № док Подпись Дата где fр = fо а С1 = R2 = 700 КОм R1 =...
43404. Моделирование полосно-пропускающего фильтра Чебышева методом инвариантного преобразования 12.84 MB
  Теория моделирования систем фильтрации сигналов.3 Моделирование передаточной функции аналогового фильтра низких частот.33 Приложения А Текст исходной программы Б Simulink – модель цифрового полосно-пропускающего фильтра В Графики АЧХ ФЧХ и времени задержки ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ДОНСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра Робототехника...