21852

Управление геомеханическими процессами при системах с искусственным поддержанием выработанного пространства: с магазинированием руды и креплением очистного пространства

Лекция

География, геология и геодезия

Магазинирование полезного ископаемого накопление отбитого полезного ископаемого очистной выработке. Различают полное магазинирование полезного ископаемого если оно ведётся на всю высоту этажа блока или частичное слоевое если оно ведётся в пределах отдельных частей блока. Магазинирование полезного ископаемого составляет технологическую основу специального класса систем разработки. Отличительной особенностью этого класса систем: выемка полезного ископаемого в восходящем порядке; выпуск 3040 отбитой руды; поддержание боков...

Русский

2013-08-04

433 KB

7 чел.

6

Тема 7. Управление геомеханическими процессами при системах с искусственным поддержанием выработанного пространства: с магазинированием руды и креплением очистного пространства. 4 часа.

Общие сведения. Особенности развития геомеханических процессов при системах с магазинированием. Особенности развития геомеханических процессов при системах с креплением выработанного пространства.

7.1. Общие сведения.

Магазинирование полезного ископаемого — накопление отбитого полезного ископаемого очистной выработке. Различают полное магазинирование полезного ископаемого, если оно ведётся на всю высоту этажа (блока) или частичное (слоевое), если оно ведётся в пределах отдельных частей блока. Магазинирование полезного ископаемого составляет технологическую основу специального класса систем разработки.

Отличительной особенностью этого класса систем:

  •  выемка полезного ископаемого в восходящем порядке;
  •  выпуск 30-40% отбитой руды;
  •  поддержание боков выработанного пространства замагазинированной рудой;
  •  после магазинирования на всю высоту блока – полный выпуск.

Системы с магазинированием применяются на залежах полезных ископаемых с углами падения свыше 55°, мощностью от 0,5 до 3, реже 5 м, с выдержанными элементами залегания и устойчивыми боковыми породами. Ограничивающий фактор — склонность полезного ископаемого к слёживанию и самовозгоранию.

Удельный вес добычи из рудных жил системами с магазинированием в бывшем СССР составлял около 50%. При добыче угля частичное магазинирование применяют при разработке тонких крутопадающих пластов в Донбассе. За рубежом системы с магазинированием распространены в США, Канаде, Австралии, Германии, Болгарии, Румынии и др.

Подготовка блоков при разработке с полным магазинированием полезного ископаемого включает проведение откаточного штрека (рис. 7.1), располагаемого посредине или ближе к лежачему боку залежи (верхним вентиляционным штреком служит откаточный штрек вышележащего этажа). По простиранию этаж восстающими разделяют на блоки, изолированные друг от друга целиками. Рудоспуски проводят из откаточного штрека через 4,5— 7,5 м.

Рис. 7.1. Разработка залежи с полным магазинированием полезного ископаемого:

1 — шпуры; 2 — вентиляционный штрек; 3 — потолочина блока; 4 — поверхность отбитого полезного ископаемого; 5 — восстающий; 6 — междублоковый целик; 7 — подштрековый целик; 8 — рудоспуски; 9 — блоки; 10 — воронка; 11 — магазин; 1 2 — откаточный штрек.

Выемка полезного ископаемого в блоке включает подсечку магазина, отбойку полезного ископаемого до уровня подштрекового целика с попутным магазинированием и выпуск полезного ископаемого с одновременной выемкой целиков.

Вследствие разрыхления полезного ископаемого при отбойке часть его (около 30%) выпускают, оставляя свободным рабочее пространство высотой около 2 м. Подсекают магазин и формируют воронки сразу по всей длине блока. Цикл очистной выемки включает бурение комплекта шпуров, их взрывание, проветривание, выпуск излишков полезного ископаемого и разработку потолочины.

Безопасность работы в забое в случае шпуровой отбойки обеспечивается сравнительно небольшим расстоянием между отбитой рудой икровлей забоя (до 2.0 – 2.5 м), а также предварительной оборкой стенок и кровли очистного пространства с целью предотвращения вывалов и отслоений. Иногда устанавливаются деревянные распорки или анкерная крепь. Если недостаточно устойчивые породы висячего (а иногда и лежачего) бока не укреплять, то при окончательном выпуске полезного ископаемого из магазина возможны интенсивные отслоения пород, приводящие к значительному разубоживанию.

Когда фронт очистной выемки достигнет границы подштрекового целика, приступают к выпуску всего замагазинированного полезного ископаемого через воронки и рудоспуски. После этой операции выработанное пространстве оставляют открытым или заполняют пустой породой.

При разработке тонких залежей с крепкими боковыми породами вместо оставления целиков устанавливают распорную крепь; воронки над рудоспусками не делают. При неустойчивых боковых породах и потолочине обуривание массива полезного ископаемого производят из специально пройденных выработок небольшого сечения, подэтажных штреков или восстающих. Это обеспечивает большую безопасность работ, но вызывает возрастание их трудоёмкости и расхода крепёжных материалов. При разработке широких камер с магазинированием полезного ископаемого отбойку ведут длинными до 30—40 м скважинами, которые бурят из восстающих. Располагают их горизонтально веером через 3—5 м по высоте.

Технико-экономические показатели добычи изменяются в зависимости от мощности залежи и крепости полезного ископаемого; на 1 м длины подготовительных выработок добывается от 40 до 160 т полезного ископаемого; производительность труда рабочего по забою от 7 до 30 т в смену; расход ВВ от 0.3 до 1,2 кг на тонну добычи; потери полезного ископаемого 5—8%.

При частичном (слоевом) магазинировании полезного ископаемого блоки по высоте разделяют на горизонтальные полосы высотой 4-6 м, которые затем вынимают сплошным забоем снизу вверх с отбойкой полезного ископаемого на настил и последующим выпуском его через окна в настиле (рис. 7.2).

Рис. 7.2. Разработка залежи с частичным (слоевым) магазинированием полезного ископаемого:

1 —- потолочина; 2 — слои полезного ископаемого;3 — временный полок; 4 — выпускные окна; 5 — настил; 6 — отбойные рештаки; 7 — распорки; 8 — прогоны; 9 — накатник.

По сути дела системы с частичным магазинированием являются комбинированными системами с точки зрения методов поддержания выработанного пространства одновременно за счёт замагазинированной руды и путём установки распорной крепи.

Очистную выемку начинают с обуривания потолочины и взрывания зарядов в шпурах с временных полков. При этом на настиле образуется слой полезного ископаемого высотой около 2 м. Второй и третий слои обуривают с поверхности замагазинированного полезного ископаемого соответственно первого и второго слоёв. После этого производят выпуск полезного ископаемого от границ блока через окна, образуемые в настиле путём перемещения накатника. Одновременно выше сооружают новый настил. Частичное магазинирование полезного ископаемого позволяет несколько увеличить производительность труда рабочих, сократить расход крепёжных материалов при более безопасных условиях работы, чем при использовании распорной крепи.

7.2. Особенности развития геомеханических процессов при системах с магазинированием.

Временно оставляемое в выработанном пространстве полезное ископаемое оказывает вертикальное давление на выработки днища блоков и боковое давление на стенки очистных выработок, блоковых восстающих и межблоковых целиков (если они оставляются).

Отсюда управление геомеханическими процессами при системах с магазинированием заключается в выборе устойчивых параметров выработок днища блоков, восстающих и целиков сообразно величинам нагрузок, действующих на них.

Мелкокусковой материал магазина можно рассматривать как сыпучую среду, не имеющую сцепления, но обладающую трением. В крупнокусковом и уплотнившемся материале, кроме трения, наблюдается зацепление между отдельными глыбами.

Для определения давления магазинированного полезного ископаемого на стенки выработанного пространства и крепь откаточных штреков и восстающих можно воспользоваться расчётными методами статики сыпучих сред.

Согласно теории Кулона, предельное состояние сыпучего материала определяется условием

τ = f σ,                                                                                           (7.1)

где τ, σ - соответственно касательное и нормальное напряжение, f — коэффициент трения, f = tgφ (здесь φ — угол внутреннего трения).

Напряжения в элементарном объеме сыпучего материала (руды) на глубине Z от поверхности можно определить из формул:

σz = γ z;

σy = ξ z;                                                                                           (7.2)

в которых γ - удельный вес руды; ξ - коэффициент бокового распора.

Значение ξ находится из следующих выражений:

ξ = (1 – sinφ)/(1 + sinφ)

или ξ = tg2(π/4 – φ/2)                                           (7.3)

Величина φ изменяется в зависимости от гранулометрического состава, увлажнения и уплотнения сыпучего материала. Значения углов внутреннего трения для некоторых сыпучих материалов составляют:

известняк - 30- 450;

дробленый камень, влажный, под давлением — 35-400;

сланец крупнокусковатый и уплотненный - 38-400;

песок малослежавшийся, влажный и сухой - соответственно 27 и 320;

жирная глина, сухая, под давлением — 40—600.

Отсюда очевидно, что значение коэффициента бокового распора зависит от плотности магазинированной руды, что, в свою очередь, будет влиять на величину вертикального давления на днище блока и бокового давления на стенки выработанного пространства.

При неподвижной уплотненной руде рекомендуется принимать ξ =0.3. В этом случае давление на крепь откаточного штрека и блоковых восстающих, если они пройдены без оставления междублоковых целиков, будет максимальным.

Необходимо отметить, что уплотнение магазинированной руды может возрастать за счет смещения боковых пород. Величина таких деформаций пропорциональна увеличению пролетов обнажения и времени отработки блоков. Наибольшие величины смещений висячего бока наблюдаются в средней части магазина, а также в местах нарушений и расслоений. В результате конвергенции (сближения) стенок выработанного пространства происходит зажатие отбитой руды в магазине, - выпуск становится затруднительным, опасным, а иногда и невозможным. Поэтому, когда непосредственная кровля представлена трещиноватыми или слоистыми породами, склонными к деформациям, необходимо устанавливать распорную или анкерную крепь.

В качестве примера рассмотрим горно-техническую ситуацию, которая сложилась при разработке медно-никелевого месторождения Ниттис-Кумужье-Травяная (Кольский полуостров).

Месторождение представлено свитой тонких крутопадающих жил, залегающих в массиве ультраосновных пород – перидотитов и пироксенитов. Длина различных жил по простиранию неодинакова и колеблется в пределах от 100 до 1400 м. Протяжённость в глубину изменяется от 30 до 440 м. Мощность жил непостоянна: варьирует в пределах от нескольких сантиметров до 2-3 м и составляет преимущественно 0.2-0.3 м.

Разработка месторождения проводилась с применением двух систем: системы с распорным креплением и системы с магазинированием руды. Преимущественное применение на руднике имела первая система, её удельный вес составлял 90%. Система с магазинированием руды применялась лишь на отдельных участках, главным образом в условиях, когда нельзя было обеспечить достаточно малую ширину очистного пространства, например, на участках раздувов или разветвления жил.

Максимальная глубина разработки достигала 440 м, высота этажа – 40 м, длина блоков по простиранию составляла обычно 60 м.

На рис.7.3 приведена типовая схема блока, разрабатываемая системой с распорным креплением. Очистная выемка осуществляется потолкоуступным забоем, лентами шириной 2 м. При разработке обычно производится прирезка боковых пород с тем, чтобы ширина рабочего пространства составляла 0.9-1.1 м.

Рис. 7.3. Типовая схема очистных работ в блоках на руднике Ниттис-Кумужья.

Узел I – погашение потолочины при значительном горном давлении;

Узел II – блоковый восстающий в плохих горногеологических уловиях (крепление разрушено, значительные вывалы породы со стенок восстающего).

В последние двадцать лет работы рудника по большинству блоков после их отработки и зачистки производилась закладка выработанных пространств пустыми породами от проведения капитальных и подготовительных выработок.

Потери полезного ископаемого составляли около 3%, причём в последние годы вследствие ухудшения условий разработки и интенсификации проявлений горного давления потери возросли до 4-5%.

В рассматриваемых условиях одним из основных видов проявлений горного давления являлось сближение (конвергенция) стенок блоков и подготовительных выработок по мере развития очистных работ и образования выработанного пространства. В результате происходили поломки стоек распорной крепи в блоках, нарушения крепи и завалы подготовительных выработок.

Специальными комплексными инструментальными исследованиями были установлены основные закономерности развития указанных процессов. На рис. 7.4 приведены типичные графики сближений и скоростей сближений одной из пар реперов в штреке на глубине от поверхности 210 м. Сближение началось в апреле 1955 г., когда высота

Рис. 7.4. Сближение и скорости сближения парных реперов в штреке гор. +102 м по жиле 18 (рудник Ниттис-Кумужье, глубина от поверхности 210 м).

потолочины составляла 12-14 м. При этом характерно, что верхний блок не был ещё полностью отработан. В июне 1955 г. Одновременно были отбиты потолочины верхнего и нижнего блоков. Высота пролёта выработанного пространства по падению достигла 220 м. Максимальные скорости сближения в этот период составляли около 7 мм/мес. В 1958 г. На рассматриваемом участке начались деформации породной толщи между жилами 18 и 33, и в связи с этим наблюдался значительный рост интенсивности процесса сближения; скорость сближения возросла до 11 мм/мес. Конечная величина сближения достигла в рассматриваемом случае 210 мм.

Необходимо отметить, что при этом наблюдалось качественное изменение характера деформирования пород. В частности, если образцы ультраосновных пород - пироксенитов и перидотитов, включающие структурные неоднородности только четвертого порядка, практически деформируются упруго вплоть до разрушения (рис. 7.5, а), то по мере увеличения области деформирования отчетливо начинают проявляться вязкие свойства массива, поскольку процесс постепенного сближения боков очистного пространства блоков – типично временной процесс вязкого деформирования (рис. 7.5, б).

Рис. 7.5. Характер деформирования ультраосновных пород в зависимости от размеров деформирующихся объемов.

а - упругое деформирование образцов диаметром 40 мм (ОА-нагружение; AБ-разгрузка); б - развитие деформаций (сближения) стенок выработки u во времени t (1 - сближение реперов над выработанным пространством вертикального очистного блока высотой 40 м; 2 - то же, под выработанным пространством очистного блока).

В таблице 7.1 приведены сводные данные о параметрах процесса сближения боковых пород на участках полного его развития, они позволяют оценить степень максимального уплотнения закладки в выработанном пространстве.

Параметры процесса сближения боковых пород и степень уплотнения закладочного массива в выработанном пространстве

(рудник Ниттис-Кумужье).

Таблица 7.1.

№№ жил

Глубина, м

Ширина

очистного

пространства, м

Конечная

величина

сближения,

мм

Наибольшая

скорость

сближения

мм/мес

Продолжительность

процесса

сближения,

год

Коэфф.

уплотнения

закладки

16

40

0.87

125

4.8

5.8

0.86

33

110

0.90

190

5.8

4.7

0.79

16

145

1.20

244

13.6

6.0

0.80

18

170

0.93

184

13.8

6.2

0.80

16

180

1.20

117

4.9

5.5

0.90

16

180

1.40

181

11.3

4.0

0.87

18

210

1.03

210

10.8

6.0

0.78

Из данных табл.7.1 следует, что максимальное уплотнение достигало 22%. Конечная величина сближения на всех участках, где были проведены наблюдения. Не превышала 250 мм. Процесс сближения от начала и, практически, до полного затухания продолжался более 6 лет.

Однако, самым информативным параметром является скорость сближения, впоследствии были установлены критические значения скоростей (среднее значение ≈ 200 мм/мес), при которых массив пород, вмещающий блок, терял устойчивость и очистные работы продолжать становилось небезопасно.

Деревянная распорная крепь обычно применяется в том случае, когда ширина очистного пространства не превышает 2,0-2,5 м.

Анкеры устанавливают по сетке от 1x1 до 2x2, 2x2,5 м. Их длина выбирается с таким расчетом, чтобы можно было надежно связать недостаточно устойчивую непосредственную кровлю и закрепить концы анкеров в устойчивой части пород, На практике длина анкеров бывает от 1.0—1,5 м до 2,0-2,5 м. В зависимости от ширины очистного пространства анкеры делают сплошными или составными.

Если распорная и анкерная крепь не могут предотвратить нарастания опасных деформаций боковых пород, следует размеры камер-магазинов принимать меньшими, чтобы сократить сроки их отработки.

В заключение, характеризуя роль магазинированной руды, как средства поддержания выработанного пространства, необходимо отметить временный  характер этой меры. После окончательного выпуска отбитой руды камеры остаются пустыми или частично заполненными обрушающимися породами. Для предотвращения внезапной посадки налегающей толщи в остающиеся пустоты необходимо перепускать породы сверху или заполнять их закладочным материалом.

7.3. Особенности развития геомеханических процессов при системах с креплением выработанного пространства.

Поддержание выработанного пространства в системах рассматриваемой группы может осуществляться

  •  деревянной крепью (деревянные стойки и распорки, крепежные рамы, станки, костры);
  •  каменной или бетонной крепью;
  •  металлическими стойками;
  •  механизированными комплексами.

Характерным для большинства этих систем является работа в очистных забоях с крепи, устанавливаемой по мере выемки руды.

Эти системы разработки применяют в самых неблагоприятных горнотехнических условиях эксплуатации месторождений ценных руд, когда руда и вмещающие породы неустойчивы и основным требованием является высокое извлечение запасов с незначительным разубоживанием.

На практике часто крепление очистных забоев сочетают с закладкой или обрушением выработанного пространства, так как крепь не гарантирует надежного сохранения равновесия подрабатываемых пород.

Геомеханические процессы при всех системах разработки с креплением очистного пространства развиваются идентично и, практически, не зависят от вида применяемой крепи.

Крепление очистного пространства деревянной крепью в настоящее время чаще всего встречается в практике отработки жильных месторождений мощностью не более 2,0-2,5 м при необходимости поддержать неустойчивую непосредственную кровлю.

Работа крепи определяется ее рабочим сопротивлением Ра и податливостью δα. величины которых зависят от угла падения α рудного тела[Совершенствование управления горным давлением при разработке наклонных и крутых угольных пластов /К.А.Ардашев, Н.И.Куксов, А.С.Шалыгин, В.М. Шик, В.Ф.Богомолов. М., Недра, 1975]:

Ра = Р0cosα                                                                             (7.4)

δα = δ0cosα                                                                             (7.5)

где Р0, δ0 - необходимое сопротивление и податливость крепи при α=0.

Распределение опорного давления при разработке с креплением

очистного пространства показано на рис. 7.6.

Рис.7.6. Распределение опорного давления при разработке с креплением очистного пространства (стрелкой показано направление отработки).

Вследствие того, что в нижней части отрабатываемого блока будут накапливаться руда и отслаивающиеся породы кровли для большей безопасности работ и надежного поддержания очистного пространства в верхней части блока Ра и δα необходимо принимать большими по величине:

Рmax = 0.9÷1.0 Р0; δmax = 0.9÷1.0 δ0.

Принимая во внимание, что распорки поддерживают слабую, склонную к обрушению кровлю, нагрузки на них должны рассчитываться с учетом трещиноватости, а места установки определяться расстоянием между трещинами.

Для случая кососекущей трещиноватости пород непосредственной кровли (рис.7.7) рабочее сопротивление стоек определяется по формуле, рекомендованной ВНИМИ для угольных пластов:

Рис. 7.7. Схема к определению рабочего сопротивления стоек при трещиноватой слоистой непосредственной кровле:

1 - выработанное пространство; 2 - стойка; 3 - целик; 4 - непосредственная кровля; 5 – порода-мост.

            cos (α – ω) – φ sin(α – ω)

Ра = Р0 --------------------------------                                                        (7.6)

              √cosα (cos ω - φ sin)

где ω - угол между диагональными трещинами и нормалью к пласту; φ - коэффициент внутреннего трения пород.

Из формулы (7.6) следует, что с увеличением α давление на крепь Ра уменьшается. Если α =90°, то крепь испытывает боковой распор пород σy = ξ z (формула 7.2). В этом случае рабочее сопротивление крепи выбирается из условия Ра > σy.

На случай подвижки пород висячего бока рекомендуется устанавливать распорки с отклонением от нормали (по восстанию) на 6-100 во избежание их выпадения. Для обеспечении совместной работы пород и крепи необходимо тщательное расклинивание распорок со стороны лежачего и висячего боков, а для предотвращения вывалов - затяжка обнажений висячего бока.

Если породы висячего бока имеют однородное строение (неслоистое) то давление на крепь определяется на основании теории свода. Распределение опорного давления показано на рис 7.6, стойки рассчитываются на случай наиболее неблагоприятной работы, т.е. в средней части блока. Величины Ро и δ0 принимаются на основании давления пород, заключённыx в объеме свода давления.

В случае поддержания очистного забоя крепежными рамами рассчитываются не только стойки, но и верхняки. Расчеты проводятся для наиболее тяжелых условий работы крепи (на границе с выработанным пространством).

Рассмотрим случай разработки горизонтально залегающего месторождения, когда для обеспечения безопасности работ сохраняются неполные крепежные рамы в трех отрабатываемых заходках, остальные погашаются вместе с обрушением пород (рис. 7.8).[Использована методика расчёта проф. И.И. Зурабишвили]

Рис 7.8. Схема к расчету крепёжной рамы в заходке (а), эпюры действующих нагрузок (б), изгибающих моментов (в) на верхняк крепёжной рамы:

1, 2, 3 - заходки; 4 - массив руды- 5 - контур предполагаемого самообрушения.

Давление на крепежные рамы будет возрастать в направлении от рудного массива к выработанному пространству и поэтому каждая стойка и верхняк будут испытывать различные напряжения и деформации. В нашем случав в наиболее тяжелых условиях горного давления будет находиться заходка 1, предназначенная для погашения. Основные работы по добыче полезного ископаемого (бурение, доставка) сосредотачиваются в эаходке 3 и поэтому ее крепление должно быть наиболее надежным.

Размеры отдельных элементов крепежных рам определяют на основании конкретных условий напряженного состояния вышележащих пород. Для этого опытным путем или расчётами горного давления определяют нагрузки на стойки и верхняк крепежной рамы, на основании которых методами строительной механики рассчитывают их диаметры.

Диаметр верхняка d выбирают на основании момента сопротивления W круглого леса по формуле

W = π d3 / 32 ≈ 0.1 d3,                                                                     (7.7)

откуда d = 2.15 W1/3.

Зная, что максимальное сопротивление изгибу σизг = Мmax / W (где Мmax - максимальный изгибающий момент), можно d определить из формулы (7.7).

d = 2.15 (Мmax / σизг)1/3.                                                                 (7.8)

Если учесть коэффициент запаса прочности крепежного материала Кз , то формула (7.8) будет иметь следующий вид

d = 2.15 (Мmax Кз / σизг)1/3.                                                                 (7.9)

Коэффициент запаса прочности обычно принимают равным 1.5÷2.0.

Максимальный изгибающий момент определяется в зависимости от распределения нагрузки на верхняк:

при равномерно-распределённой нагрузке q на пролете l :

Мmax = q l2 /8;                                                                                          (7.10)

при различных усилиях Р1 и Р2

                       P1 l02     l03

Мmax = R1 l0 - ------- - ----- (Р2Р1),                                                  (7.11)

                         2        6 l

где R1 - реактивное усилие: R1 = l0 (Р2 + 2Р1) / 6,

l0 - расстояние от стойки крепежной рамы до точки максимального прогиба верхняка

l √[Р12 + (Р2 – Р1) (Р2 + 2Р1) / 3]

l0 = -------------------------------------.                                                   (7.12)

                      Р2 – Р1

Здесь Р1 = q1 b и Р2 = q2 b - соответственно усилия на стойки со стороны рудного массива и выработанного пространства; q1 и q2 - действующие напряжения на стойки; bрасстояние между крепежными рамами.

Величину Мmax определяют по формулам (7.10) и (7.11), затем, подставив в формулу (7.9), находят диаметр верхняка. Стойки принимают такого же диаметра, как верхняк, но предварительно проверяют на прочность при большем осевом усилии Р2. Если Р2сж] Sст (где [σсж] - сопротивление материала стойки на сжатие; Sст - площадь сечения стойки), то стойка будет устойчивой.

Верхняки в заходках 1 и 2 (см. рис. 7.7) будут нагружены равномерно-распределенной нагрузкой и расчеты Мmax можно вести по формуле (7.10); значение q может быть значительно выше, чем q1 и q2. В результате крепежные рамы, принятые ранее для заходки 3, будут деформироваться, что и наблюдается на практике.

Каменная крепь применяется в виде искусственных опор или полос из бутового камня на песчано-цементном растворе.- Отдельные столбы - опоры возводятся и очистных забоях по мере подвигания работ, полосы выкладываются взамен междублоковых и междуэтажных целиков до начала отработки блока или с некоторым опережением. Материал и размеры каменных опор выбираются на основании конкретных горно-геологических условий. Из-за трудности механизации работ и больших объемов ручного труда возведение каменной крепи требует значительных экономических затрат. Поэтому этот вид поддержания наибольшее распространение получил при отработке жильных месторождений ценных руд или опасных по горным ударам (Индия, Южная Африка) При больших объемах работ по креплению этот способ поддержания становится нецелесообразным и его заменяют закладкой выработанного пространства.

На калийных и марганцевых месторождения, залегающих в слабых осадочных породах и характеризующихся достаточно выдержанными условиями залеганий (сравнительно постоянная мощность, горизонтальный или пологий угол падения), применяют системы разработки длинными столбами с обрушением пород. Для крепления очистных забоев применяют металлические стойки и различного типа передвижные механизированные комплексы. Конструкции применяемых крепей для поддержания очистных забоев - лав аналогичны тем, которые широко используются при разработке пологих угольных пластов. По этим вопросам имеется обширная специальная литература и поэтому изложение вопросов технологии применения механизированной передвижной крепи здесь не приводится.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

48581. Сорбционные и ионообменные установки для очистки сточных вод. Конструкции фильтров и электрофильтров для очистки газов от пыли 834 KB
  Сорбционный вертикальный насыпной фильтр: 1 корпус; 2 неподвижный слой активного угля; 3 отбойник; 4 трубопровод подачи очищаемой сточной воды; 5 труба сброса воздуха; 6 люк Фильтры с неподвижным слоем сорбента применяют при регенеративной очистке сточных вод с целью утилизации выделенных относительно чистых продуктов. Зернистые фильтры используют в газоочистке при высокой температуре среды. Различают насыпные зернистые фильтры в которых элементы фильтрующего слоя не связаны жестко друг с другом и жесткие зернистые фильтры в...
48583. Теория автоматического управления. Конспект лекций 12.04 MB
  Линейные непрерывные системы Рекомендовано УМО вузов Республики Беларусь по образованию в области информатики и радиоэлектроники в качестве учебно-методического пособия для студентов учреждений обеспечивающих получение высшего образования по специальности I53 01 07 Информационные технологии и управление в технических системах Минск БГУИР 2007 УДК 681. 1 : Линейные непрерывные системы : учеб. Конспект лекций предназначен для студентов всех форм обучения изучающих системы автоматического управления. Под моделью понимают...
48584. Дискретные системы, нелинейные системы, случайные процессы в системах автоматического управления. Теория автоматического управления. Конспект лекций 4.96 MB
  В компактной форме изложены основы теории дискретных, нелинейных, стохастических систем автоматического управления. Рассмотрены элементы современной теории систем. Конспект лекций предназначен для студентов всех форм обучения, изучающих системы автоматического управления. Полезен при выполнении курсовых и дипломных проектов.
48585. Случайные процессы в системах автоматического управления 5.5 MB
  Различают статические и динамические нелинейности. В первом случае связь и описывается алгебраическим уравнением, а в случае динамической нелинейности переменные и связаны дифференциальным, разностным или интегральным уравнениями. Например, зависимость будет характеризовать нелинейное динамическое звено, где – производная по времени.