30225

Электроснабжение цеха каустизации и регенерации извести филиала ООО «Илимтехносервис»

Дипломная

Энергетика

Описание технологического процесса каустизации щелока Зеленый щелок из растворителя плава котельного цеха № 2 ТЭС с температурой не менее 85 ОС массовой концентрацией общей щелочи 112122 г дм3 в единицах Na2O сульфидностью не менее 28 подается в однокамерный осветлитель зеленого щелока № 5 № 6 поз. Осветленный зеленый щелок из осветлителя сливается в бак хранения зеленого щелока поз. 306140 откуда центробежными насосами поз. S72; S73 S74; S75 подается на гасители классификаторы поз.

Русский

2013-08-23

2.04 MB

35 чел.

PAGE   \* MERGEFORMAT 94

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ…………………………………………………………………

5

1.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОМЫШЛЕННОГО

ПРЕДПРИЯТИЯ……………………………………………………….

7

1.1.

Общие сведения………………………………………………...

7

1.2.

Краткая характеристика физико-географических и

климатических условий района………………………………..

8

1.3.

Характеристика потребителей электрической энергии………

9

1.4.

Общая характеристика производства………………………….

10

1.5.

Технологическая схема производства и описание

технологического процесса ЦКРИ – II………………………..

11

1.5.1.

Описание технологического процесса каустизации щелока…………………………………………………...

11

1.5.2.

Описание технологического процесса регенерации извести…………………………………………………...

15

2.

РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ……………………….....

19

3.

ВЫБОР КАБЕЛЕЙ И РАСЧЕТ ТОКОВ ТРЕХФАЗНОГО

КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ………………………………………...

31

3.1.

Выбор и проверка сечения питающих кабелей……………….

31

3.2.

Выбор и проверка сечения кабелей от РП…………………….

35

3.3.

Выбор шин………………………………………………………

37

3.4.

Расчет токов короткого замыкания……………………………

39

3.4.1.

Общие сведения о коротких замыканиях……………..

39

3.4.2.

Теория расчета токов короткого замыкания………..

41

3.4.3.

Расчет токов КЗ схемы………………………………....

43

4.

ВЫБОР ОСНОВНОГО ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ……………...

52

4.1.

Выбор высоковольтных выключателей……………………….

54

4.2.

Выбор автоматических выключателей………………………..

57

4.3.

Выбор ячейки КРУ……………………………………………

58

4.4.

Выбор высоковольтных шин…………………………………

58

4.5.

Выбор реакторов………………………………………………..

60

4.6.

Выбор трансформаторов напряжения…………………………

60

4.7.

Выбор измерительных трансформаторов тока (ТТ)………….

62

5.

СПЕЦИАЛЬНЫЙ ВОПРОС…………………………………………..

66

5.1.

Системы регулируемых электроприводов и тенденции их развития………………………………………………………….

67

5.2.

Техническая характеристика…………………………………...

71

5.3.

Характеристика статистических режимов работы

электропривода………………………………………………….

72

5.3.1.

Составление схемы замещения электропривода и расчёт недостающих параметров……………………...

72

5.3.2.

Расчёт скоростных характеристик электропривода….

73

5.3.3.

Расчёт механических характеристик электропривода.

75

5.4.

Энергетические характеристики электропривода……………

77

5.4.1.

Расчёт потерь в электроприводе……………………….

77

5.4.2.

Расчёт КПД……………………………………………...

77

5.4.3.

Расчёт коэффициента мощности………………………

79

6.

ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ…………………………………………

81

6.1.

Технико-экономическое сравнение вариантов………………

81

6.2.

Составление локальной сметы на приобретение и монтаж электрооборудования…………………………………………...

82

7.

БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ………………………

93

7.1.

Технические средства защиты от поражения электрическим током……………………………………………………………..

93

7.2.

Классификация…………………………………………………

93

7.3.

Назначение………………………………………………………

94

7.4.

Принцип действия………………………………………………

95

7.5.

Неверная трактовка принципа работы………………………...

96

7.6.

Неэффективность работы защитного заземления в сетях с глухим заземлением нейтрали…………………………………

97

ЗАКЛЮЧЕНИЕ………………………………………………………..……

100

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ………………………

101


ВВЕДЕНИЕ

Ни одна отрасль народного хозяйства не обходится без древесины. Поэтому важную роль в развитии экономики играет лесообрабатывающая отрасль промышленности. В её состав входят деревообрабатывающая, целлюлозно-бумажная и лесохимическая промышленность. Из них по объёму производимой валовой продукции и стоимости производственных фондов первое место занимает деревообрабатывающая промышленность. Лесопильные, деревообрабатывающие и мебельные предприятия превратились в современные промышленные комплексы с большим потреблением тепловой и электрической энергии. Их энерговооруженность в последние годы возросла в 2-3 раза. Они располагают широким набором разнообразного теплосилового и электрооборудования, зачастую имеют мощные собственные котельные и подстанции.

Целью  настоящего   проекта   является   исследование  электроснабжения цеха каустизации и регенерации извести филиала ООО «Илимтехносервис». Исследование электрической схемы подразумевает то, что перерасчёт  и  перепроверка элементов подстанции производится на основании действующих в настоящее время нормативно- технических документов, чтобы  затем установить различия с расчётной схемой и схемой, которая имеется  на данный  момент.  Но так, же исследование подразумевает нахождение каких-либо недостатков схемы, и предложение возможных вариантов их решения.

В данное время в цехе располагаются три трансформаторные подстанции (ТП). Две ТП питаются от РП-2, одна от ТЭЦ. Учитывая перегруженность РП-2, целесообразно питать все три ТП от ТЭЦ. Поэтому изначально предлагаю два варианта схемы электроснабжения цеха. В одном из вариантов в цехе остаются все шесть трансформаторов, но меняется схема электроснабжения. В другом – происходит замена 6 трансформаторов по 1000 кВА, на 2 более мощных по 4000 кВА. Используя экономический расчёт обоих вариантов, требуется выбрать один, наиболее выгодный. Нужно провести расчёт токов короткого замыкания, проверить всё силовое оборудование и, если необходимо, заменить неподходящее оборудование.

Все высоковольтное оборудование и кабели выбраны по номинальным параметрам, и проверены по их устойчивости к действию токов короткого замыкания, а кабели – также по экономической плотности тока и нагреву при длительных эксплуатационных нагрузках в нормальном и аварийном режимах.

При разработке дипломного проекта была использована учебная, научно-техническая и справочная литература, список которой представлен в конце работы.

В приложении приведены протоколы расчетов токов короткого замыкания на ЭВМ с помощью программы GTCURR.


1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ

1.1. Общие сведения

ООО "Илимтехносервис" в г. Усть-Илимске (Иркутская область) – образован на базе Усть-Илимского ЛПК - одного из крупнейших в России производителей целлюлозы и картона, традиционного поставщика на рынки Юго-Восточной Азии. Проектная мощность предприятия составляет 1068 тыс. тонн целлюлозы (по варке). Филиал производит более 20% всей российской товарной целлюлозы и около 8 % картона всех видов. Основные рынки сбыта – Китай (до 80% от общего объема экспорта) и Юго-Восточная Азия. Производственные мощности предприятия на основе канадского и финского оборудования способны перерабатывать до 7 млн. куб. м древесины в год.

По состоянию на декабрь 2007 года в городе Усть-Илимске было выпущено 652,7 тысячи тонн целлюлозной продукции. За 11 месяцев 2007 года ввоз сырья на целлюлозно-бумажное предприятие составила 3 млн. 135,5 тысяч кубических метров. Выработка технологической щепы составила 2 млн. 754,3 тысячи кубометров.

На ЛПК изготавливаются следующие виды продукции: сульфатная беленая хвойная целлюлоза, сульфатная беленая лиственная целлюлоза, сульфатная небеленая целлюлоза, картон тарный для плоских слоев гофрокартона (крафтлайнер), продукты лесохимической переработки.

В 2002 году предприятие прошло сертификационный аудит на соответствие международному стандарту управления качеством ISO 9001, а в 2003 году получило сертификат соответствия системы экологического менеджмента международному стандарту ISO 14001. В конце 2004 года предприятие прошло сертификацию на соответствие стандартам системы менеджмента промышленной безопасности и здоровья OHSAS 18001. В 2002 году предприятие стало обладателем диплома межрегионального конкурса "Лучший менеджер по качеству" в номинации "За вклад руководства и коллектива организации во внедрение системы менеджмента качества"; такой же диплом был вручен комбинату торгово-промышленной палатой Восточной Сибири. В 2003 предприятие стало дипломантом Всероссийского конкурса Лучший менеджер по качеству» в номинации "За выдающийся вклад руководства и коллектива предприятия в повышение конкурентоспособности продукции, выразившееся в создании и обеспечении функционирования системы менеджмента качества на основе ISO серии 9000". Два года подряд, в 2000 и 2001 годах, предприятие становилось обладателем медали "За высокое качество продукции из древесины и внедрение прогрессивных технологий" на выставке "Сиблесопользование" в Иркутске. Предприятие сертифицировано на соответствие международным требованиям Лесного Попечительского Совета (FSC).

1.2. Краткая характеристика физико-географических и климатических условий района

Промплощадка ЛПК расположена на севере г. Усть-Илимска. Рельеф местности промплощадки характеризуется относительно ровной поверхностью.  Климат, в котором находится предприятие, резко континентальный с продолжительной холодной зимой и коротким жарким летом. Район города Усть-Илимска, согласно карте климатического районирования РФ, относится к IB климатическому району. Наиболее теплым месяцем является июль (18,0оС) с абсолютным максимумом 37оС. Самые низкие температуры наблюдаются в январе (-21,2оС) с абсолютным минимумом -57оС. Расчетная температура самой холодной пятидневки -43оС. Глубина промерзания грунта принята – 3 м. По климатическому районированию Усть-Илимск расположен в области достаточного увлажнения. В среднем за год выпадает 369 мм осадков, из которых 25 % приходится на холодный период и 75 % - на теплый. В конце зимы толщина снежного покрова достигает 80 см. Наиболее часты ветра западного направления.

1.3. Характеристика потребителей электрической энергии

Электроснабжение потребителей завода осуществляется на напряжении 6 кВ. Лесопромышленный комплекс является крупным потребителем тепла и электрической энергии, поэтому в качестве источника питания выступает теплоэлектроцентраль. Также имеется две ТЭС. Основная нагрузке - потребители главного корпуса ЦЗ и объектов приема, подготовки, обработки и транспорта древесины и щепы - питается от генераторного РУ теплоэлектроцентрали (ГРУ 6 кВ ТЭЦ) но двухцепному магистральному токопроводу 6 кВ. Подключение распределительных устройств к токопроводам осуществляется через реакторы. Все РУ  6 кВ (РП) двухсекционные с раздельной работой секций в нормальном режиме.

По степени надежности электроснабжения, согласно классификации ПУЭ, основные электроприемники завода относятся к I категории и допускают перерывы электроснабжения на время, требуемое для включения резервного питания устройствами АВР.

Основные электроприемники завода:

  1.  cинхронные электродвигатели 10 и 6 кВ рубительных машин, компрессоров, воздуходувов и насосов;
  2.  асинхронные электродвигатели 6 кВ производственных  механизмов;
  3.  асинхронные электродвигатели 380 В и приводы технологических и сантехнических механизмов;
  4.  электрическое освещение.

Работа основных цехов принята в две смены. Электротехнический персонал подразделяется на оперативный и ремонтный. Оперативный персонал осуществляет оперативные переключения и допуски бригад ремонтного персонала в электроустановки. Ремонтный персонал производит текущий, капитальный ремонт, а также профилактическое обслуживание электрооборудования производства целлюлозы.

1.4. Общая характеристика производства

Цех  каустизации зеленого щелока и регенерации извести (ЦКРИ) входит в состав производства приготовления химикатов филиал ОАО «Группа Илим». Цех предназначен для приготовления крепкого белого щелока и регенерации извести из полученного в цехе каустизационного шлама.

В состав ЦКРИ входят две очереди: ЦКРИ - I и ЦКРИ - II.

Отдел каустизации ЦКРИ I очереди включает два потока по производству крепкого белого щелока,  производительностью:

  1.  первый поток   3240 м3/ сутки;
  2.  второй поток    2160 м3/ сутки.

В состав отдела регенерации извести ЦКРИ - I входят три известерегенерационных печи № 1, 2, 3, предназначенные для  работы на каустизационном шламе с добавкой известняка. Производительность одной известерегенерационной печи  120 т/сут.

В настоящее время печь № 3 находится на консервации.

Проект разработан институтами «ЛенГипробум» и «ЛенГипрогазочистка». Оборудование отделов каустизации и регенерации поставлено фирмами «KMW», «Хедемора», «Эйнар-Эриксон» (Швеция) и «Дорр-Оливер» (Нидерланды).

ЦКРИ первой очереди введен в эксплуатацию в 1985 году.

За период эксплуатации были заменены шесть вакуум-фильтров фирмы «Дорр-Оливер» на четыре вакуум-фильтра БОК - 20 и два вакуум-фильтра БОН - 20 завода «Уралхиммаш».

В состав отдела каустизации ЦКРИ второй очереди входят два потока по производству крепкого белого щелока, снабженные однотипным оборудованием.

Производительность отдела каустизации  6480 м3 / сутки.

В состав отдела регенерации ЦКРИ - II входят три известерегенерационных печи № 4, 5, 6, предназначенные  для работы на каустизационном шламе с добавкой известняка. Производительность одной известерегенерационной печи  составляет  240 т / сут. Проект разработан институтами «ЛенГипробум». Оборудование отдела каустизации поставлено фирмой «Энсо-Гутцайт» (Финляндия); отдела регенерации – заводом «Волгоцеммаш» (Россия).

1.5. Технологическая схема производства и описание технологического процесса ЦКРИ - II

В состав отделения каустизации ЦКРИ – II входят два потока по производству крепкого белого щелока, снабженные однотипным оборудованием.

Регенерационное отделение  включает в себя три печи.

1.5.1. Описание технологического процесса каустизации щелока

Зеленый щелок из растворителя плава котельного цеха № 2 ТЭС с температурой не менее 85 ОС, массовой концентрацией общей щелочи              112-122 г/дм3 в единицах Na2O, сульфидностью не менее 28 % подается в однокамерный осветлитель зеленого щелока № 5 (№ 6) поз. 3061-1 для осветления зеленого щелока. В осветлитель предусмотрена подача острого пара.

Осветленный зеленый щелок из осветлителя сливается в бак хранения зеленого щелока поз. 3061-40, откуда центробежными насосами поз. S72; S73 (S74; S75) подается на гасители - классификаторы поз. 3061-12 для гашения извести. Схемой предусмотрена также подача осветленного зеленого щелока в гасители – классификаторы потоков № 1 - № 5 поз. Г-1К; Г-2К; Г-3К; Г- 4В; Г-5В  ЦКРИ - I.

Шлам, отделенный от щелока, из нижнего конуса осветлителя поз. 3061-1 центробежными насосами поз. S76; S77 (S78; S79) откачивается в напорный бачок поз. 3061-6, откуда самотеком поступает для промывки на вакуум-фильтр Эймко-Белт поз. 3061-5. В напорный бачок поз. 3061-6 также поступает  шлам из осветлителей зеленого щелока типа Дорра из ЦКРИ - I  поз. Д-5К; Д-5В. Промывка шлама осуществляется горячей водой. Разрежение  в отсасывающей системе Эймко-Белта создается вакуум-насосом поз. S13.

Промытый шлам с массовой долей сухого вещества не менее 50% и массовой долей общей щелочности не более 3% удаляется в бак отходов       поз. 3061-15, куда также подается насосом S140 сточная вода из канализации отдела каустизации. Из бака поз. 3061-15 отходы шлама вместе со сточной водой насосами поз. S129, S130 откачиваются на багерную поз. 0-8 ЦКРИ - I.

Фильтрат от промывки шлама зеленого щелока через ресивер поз. 3061-7 встроенным насосом поз. S80 перекачивается в линию подачи осветленного зеленого щелока на всас насосов поз. S72; S73 (S74; S75).

Известь после известерегенерационной печи с массовой долей активной окиси кальция не менее 85 % из бункера поз. 3061-11 питателем дозировано подается в гасители - классификаторы  поз. 3061-12  потоков № 6, 7, 8 (9, 10, 11). Гашение извести производится осветленным зеленым щелоком с массовой концентрацией общей щелочи 112-122 г/дм3 в единицах  Na2O.

Температура в гасителях - классификаторах 96-103 ОС поддерживается острым паром. Из гасителя реакционная смесь, очищенная от песка и мелких камней в классификаторах, направляется через распределительный ящик         поз. 3061-13 в каустизаторы поз. 3061-16, которые расположены последовательно по три каустизатора на каждой батарее (из четырех батарей).

Из гасителя – классификатора № 8 реакционная смесь может поступать в распределительный ящик, как первого, так и второго потоков.

Отходы от классификаторов транспортером отводятся в бункера отходов  № 1 и № 2 поз. 3061-14, а из них машинами вывозятся в шламоотвал.

Реакция каустизации, начатая в гасителях, продолжается в каустизаторах. Температура 92-98 ОС, при которой протекает реакция каустизации, поддерживается острым паром, подаваемым в каустизаторы. Степень каустизации после третьего каустизатора – 78-84%.

Суспензия, состоящая из белого щелока с массовой концентрацией общей щелочи 112-122 г/дм3 в единицах Na2O, активной щелочи не менее 100 г/дм3 и карбоната кальция, из последнего каустизатора самотеком поступает на двух- зонные вакуум-фильтры БсхТШ-50  № 4 (№ 3) поз. 3061-19/1 и в бак реакционной смеси поз. 3061-17, откуда насосами поз. S137; S138 подается на вакуум-фильтр БсхТШ-50  № 2 (№ 1) поз. 3061-19/2. Схемой предусмотрена  подача реакционной смеси насосами поз. S201, S202 в ЦКРИ - I в бак реакционной смеси поз. 0-2К, в гасители - классификаторы Г-2К; Г-3К; Г-4В; Г-5В, и в каустизатор поз. 83.

Вакуум в отсасывающих зонах барабанов вакуум-фильтров № 4, № 2      (№ 3, № 1) создается вакуум-насосами поз. S56, S63 (S58, S146) с установленными перед ними барометрическими конденсаторами поз. 3061-22 для удаления водяных паров.

Белый щелок из нижней и верхней вакуумных зон фильтров через ресиверы поз. 3061-20 насосами откачивается в осветлитель крепкого белого щелока № 3 (№  4) поз. 3061-21. Откачка белого крепкого щелока производится с вакуум-фильтра БсхТШ-50 № 4  (№ 3) поз. 3061-19/1 насосами поз. S97; S98 (S86; S94) и № 2 (№ 1) поз. 3061-19/2  насосами поз. S173; S174 (S149; S150).

Промывка шлама и фильтровального полотна на фильтрах БсхТШ-50 осуществляется горячей водой, подаваемой насосами дополнительного напора поз. S108; S109. Схемой предусмотрено использование  вместо горячей воды  дезодорированного конденсата выпарного цеха.

Один раз в шесть дней фильтровальная сетка регенерируется ингибированной соляной кислотой, поступающей из бака соляной кислоты поз. 3061-41.

Подсеточная вода от промывки фильтровального полотна с массовой концентрацией общей щелочи 0,5-1,0 г/дм3 в единицах Na2O собирается в бак подсеточной воды поз. 3061-28, из которого насосами поз. S270; S271 откачивается в осветлитель № 1 слабых белых щелоков поз. 3061-24.

В бак подсеточной воды также поступает реакционная смесь из линии опорожнения каустизаторов и вакуум-фильтров БсхТШ-50, подаваемая насосами поз. S102 (S100).

Промытый на вакуум-фильтре БсхТШ-50 каустизационный шлам поступает в репульпер поз. 3061-23, где разбавляется горячей водой до плотности 1,34-1,40 г/см3, затем через сборники шлама поз. 3061-25/1 и  3061-25/2 насосами откачивается в бункер хранения шлама поз. 3061-37. Откачка шлама из сборника шлама поз. 3061-25/1 производится насосами поз. S101; S110 (S99; S103), из сборника поз. 3061-25/2 – насосами поз. S171; S172 (S147; S148). На первом потоке шлам из сборника поз. 3061-25/2 насосами поз. S147; S148  сначала перекачивается в сборник шлама поз. 3061-25/1, а из него насосами    поз. S99; S103 - в бункер хранения шлама.

Осветленный крепкий белый щелок из осветлителя № 3 (№ 4)  поз. 3061-21 через переливную трубу самотеком поступает в бак неполированного щелока поз. 3061-39, откуда насосами поз. S89; S114; S115 откачивается в расходный бак крепкого белого щелока поз. 3061-30. Для восполнения потерь щелочи в осветлитель № 3 (№ 4) периодически подается натр едкий из ЦБР.

Из расходного бака крепкий белый щелок с массовой концентрацией общей щелочи 112-122 г/дм3, активной щелочи не менее 100 г/дм3 в единицах Na2O, сульфидностью не менее 28%, степенью каустизации 78-86% насосами поз. S127; 128; S126 (S116; S117) подается в варочный цех ЦП-2 или расходные баки поз. 2К; 1В ЦКРИ – I .

Шлам из осветлителя крепкого белого щелока № 3 (№ 4) насосами         поз. S190; S191 (S196; S197)  откачивается в бак реакционной смеси поз. 3061- 17 или в осветлитель слабого белого щелока № 1 поз. 3061-24.

Осветленный слабый белый щелок насосами поз. S176; S177 из переливной трубы осветлителя № 1 поз. 3061-24 откачивается в расходный бак слабого белого щелока поз. 3061-38, из которого с массовой концентрацией общей щелочи 10-20 г/дм3, взвешенных веществ – не более 200 мг/дм3 насосами поз. S124; S125 (S121; S122; S123) подается на растворение плава в котельный цех № 2 ТЭС. Схемой предусмотрена подача осветленного слабого белого щелока из осветлителя поз. 3061-24 в расходные баки слабого белого щелока ЦКРИ – I   поз. 4К; 4В.

Переливы из расходных баков крепкого и слабого белых щелоков            поз. 3061-30; 3061-38 самотеком поступают в бак для сбора переливов                               поз. 3061-26,  а из него  в расходный бак слабого белого щелока поз. 3061-38 или в бак фильтрата поз. 3061-29.

Шлам из осветлителя слабого белого щелока насосами поз. S178; S179 откачивается в репульпер поз. 3061-23 вакуум-фильтра БсхТШ-50 № 3             поз. 3061-19/1.

1.5.2. Описание технологического процесса регенерации извести

В бункерах хранения шлама поз. 3061-37 создается запас каустизационного шлама для обеспечения равномерной загрузки печи.

Шлам в бункере хранения перемешивается сжатым воздухом. Из бункеров хранения каустизационный шлам насосами поз. S104; S105 (S106; S107) подается для окончательной промывки на барабанные вакуум-фильтры   «Эймко» № 4 и БЛН - 40 № 5; 6 поз. 3061-31. Схемой предусмотрена откачка каустизационного шлама в баки хранения поз. Б1-Б3 ЦКРИ - I  и прием шлама из ЦКРИ - I  в бункера хранения шлама поз. 3061-37.

Вакуум в отсасывающей зоне вакуум-фильтров создается вакуум-насосами поз. S70; S71; S153 с установленными перед ними барометрическими конденсаторами поз. 3061-33 для удаления водяных паров. Насос S153 может создавать вакуум на вакуум-фильтрах поз. Ф1-Ф6  ЦКРИ - I .

Промывка шлама производится горячей водой или дезодорированным конденсатом, поступающими от насоса дополнительного напора поз. S149,   отдувка шлама ведется технологическим воздухом.

Фильтрат из вакуум-фильтра через ресивер поз. 3061-32 поступает в бак фильтрата поз. 3061-29, откуда насосами поз. S31; S32 подается в осветлитель слабого белого щелока № 1 поз. 3061-24.

Окончательно промытый на фильтре поз. 3061-31 каустизационный шлам с массовой долей общей щелочи не более 0,9 %, сухих веществ не менее  58 % шнековыми транспортерами поз. 100Д; 200Д и винтовым загрузочным шнеком поз. 1Д подается к загрузочной головке вращающейся печи поз. 5Д. При  загрузке шлама в печь к нему добавляется известковый камень в количестве 10-15 % от расхода абсолютно сухого шлама для восстановления потерь извести с пылью, выносимой из печи с дымовыми газами.

Движение материала в печи происходит за счет вращения и уклона. Скорость вращения печи 0,6-1,2 мин-1, уклон – 3,5 %. Продолжительность пребывания извести в печи колеблется от 4 до 5 часов.

Обжигаемый шлам и горячие газы, получаемые от сжигания мазута в потоке воздуха, движутся в печи противотоком. Шлам по мере его продвижения в печи проходит зону сушки, зону подогрева, зону обжига или активной кальцинации и зону охлаждения.

Для улучшения теплообмена между материалом и газами в зоне сушки смонтирована цепная завеса. Цепи набирают на себя пастообразный шлам, увеличивая тем самым поверхность его соприкосновения  с газами. Цепная завеса также препятствует налипанию шлама на стенки в загрузочном конце печи, сбивая своими ударами о стенки, налипшие на них комья шлама.

Температура в зоне сушки – 350 - 500 ОС. В зоне сушки шлам теряет влагу. На последнем участке цепной завесы происходит гранулирование материала.

В зоне подогрева материал нагревается до температуры диссоциации карбоната кальция  - 750-800 ОС. Температура в зоне обжига – 900 - 1000 ОС.

В зоне охлаждения известь охлаждается до температуры 850 - 950 ОС за счет передачи тепла непосредственно вторичному воздуху, подаваемому вентилятором поз. 16Д, а также за счет теплообмена между известью и охлажденной воздухом футеровкой.

С выгрузочного конца печи через топливную головку при помощи форсунки распыляется мазут. Для поддержания горения мазута в зону горения поступает первичный воздух, подаваемый вентилятором поз. 15Д. Объем первичного воздуха составляет 25 - 30 % от объема всего воздуха, подаваемого в печь. Остальная часть воздуха, называемая вторичным, подается вентилятором поз. 16Д для интенсификации процесса горения. Воздух, подаваемый в печь, предварительно пропускается через холодильник извести поз. 19Д, где нагревается до температуры 120 - 150 ОС.

Из разгрузочной головки печи известь поступает во вращающийся барабанный холодильник поз. 19Д, где окончательно охлаждается воздухом до температуры не более 150 ОС.

Охлажденная известь скребковыми конвейерами поз. 51Д; 53Д; 81Д; 82Д; элеватором поз. 79Д; 80Д; конвейерами 55Д; 56Д подается в бункер извести поз. 3061-11 потоков № 6 - № 11.

В печи поддерживается разрежение, которое создается дымососом         поз. 2Д. Разрежение в пыльной камере  минус 150 - минус 180 Па, в разгрузочной головке – минус 30 - минус 50 Па.

Дымовые газы из загрузочной головки печи отсасываются дымососом  поз. 2Д и для очищения и улавливания пылевого уноса, пропускаются через вертикальный скруббер Вентури, состоящий из струйного промывателя  (трубы Вентури) поз. 25Д и циклонного каплеуловителя поз. 26Д, после чего выбрасываются в атмосферу.

В горло струйного промывателя поз. 25Д под давлением взбрызгивается вода, подаваемая насосами поз. 21Д; 22Д из бака постоянного уровня скрубберной воды поз. 28. В осветлитель также поступает сточная вода из отдела регенерации, подаваемая насосами поз. 121Д; 4-23Д. Образующаяся жидкая грязь собирается в конусе каплеуловителя и оттуда насосами поз. 23Д и 24Д откачивается в осветлитель скрубберной воды № 2 поз. 27. Осветленная вода из осветлителя переливается в бак постоянного уровня скрубберной воды поз. 28. Избыток оборотной скрубберной воды из бака поз. 28 насосами поз. 212Д, 4-23Д откачивается на очистные сооружения промстоков (ОСП). Схемой предусмотрена подача скрубберной воды из бака поз. 28 в расходные баки слабого белого щелока  поз. 3061-38.

Из осветлителя скрубберной воды поз. 27 шлам насосами поз. S184; S185 откачивается в репульпер поз. 3061-23 вакуум-фильтра БсхТШ-50 № 4             поз. 3061-19/1.

Таким образом, из описания технологического процесса видно, что в цехе установлены следующие электрические приемники: дымососы, насосы, вентиляторы, холодильники, питатели, транспортёры, мешалки и др.


2. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

Создание каждого промышленного объекта начинается с его проектирования. Правильное определение ожидаемых электрических нагрузок и обеспечение необходимой степени бесперебойности их питания имеют большое значение. При этом суммируются не установленные (номинальные) мощности элсктроприемников, а определяются ожидаемые (расчетные) значения электрических нагрузок. Расчетная максимальная мощность, потребляемая электроприемниками, всегда меньше суммы номинальных мощностей этих приемников. От этого расчета зависят исходные данные для выбора всех элементов СЭС промышленного предприятия и денежные затраты при монтаже и эксплуатации выбранного электрооборудования. Завышение ожидаемых нагрузок приводит к удорожанию строительства, перерасходу проводникового материала и неоправданному увеличению мощности трансформаторов и другого оборудования. Занижение может привести к уменьшению пропускной способности электрической сети, к лишним потерям мощности, перегреву проводов, кабелей и трансформаторов, и. следовательно, к сокращению срока их службы.

К основным методам определения расчетных электрических нагрузок относят следующие:

1)   метод упорядоченных диаграмм (метод коэффициента максимума);

2)  по удельному потреблению электроэнергии на единицу продукции;

3)  метод коэффициента спроса;

4)  по удельной плотности электрической нагрузки на 1 м2  производственной площади.

В наших расчетах будем опираться на первый из этих методов. Он позволяет по номинальной мощности элсктроприемников с учетом их числа и характеристик определить расчетную нагрузку любого узла схемы электроснабжения.

В ЦКРИ находятся три ТП, от которых питаются различные ЩСУ (щит силового управления). Приведем пример расчета мощности одного из ЩСУ.

РрасчмКиРном,      (1)

где Ррасч – активная расчетная мощность двигателя, кВт;

Км – коэффициент максимума активной мощности;

Ки – коэффициент использования активной мощности;

Рном  номинальная активная мощность электроприемника, кВт.

Для электроприемников с практически постоянным графиком нагрузки Км принимается равным единице.

Расчетная активная нагрузка определяется по формуле (4):

Ррасчи,     (2)

где   – номинальная активная мощность двигателя, кВт;

 –  номинальный кпд двигателя, %.

Полная номинальная нагрузка для двигателей определяется по формуле:

Sном=,     (3)

Полная расчетная мощность исходя из полной номинальной мощности определяется по формуле:

Sрасч=,      (4)

Расчетную реактивную мощность находим по формуле:

Qрасч=,     (5)

Для примера рассчитаем полную расчетную мощность главного привода печи №5 в ЩСУ №5:

В соответствии с формулой (2):

кВт.

Находим полную номинальную нагрузку по формуле (3):

Полная расчетная мощность определяем согласно формуле (4):

кВА

Расчетную реактивную мощность находим по формуле (5):

кВар

Аналогично рассчитаем все нагрузки ЩСУ №5 и сведем их в таблице 1

Таблица 1

Нагрузки ЩСУ №5

Наименование позиции

Pном, кВт

Ки

КПД

cosφ

Sном, кВА

Sрасч, кВА

Pрасч, кВт

Qрасч, кВар

Загрузочный шнек

16

66,4

95,4

0,86

19,5

12,95

11,13

6,62

Дымосос

16

55

93,8

0,84

20,3

12,165

9,38

7,75

Главный привод печи №5

9,5

62,5

93,8

0,84

12,06

8,54

6,34

5,72

Вспомог. привод печи №5

16

66,5

96,4

0,86

19,29

14,83

11,04

9,9

Насос станции жидкой смазки Ж-1

3

62

96,4

0,86

3,62

2,24

1,92

1,15

Насос станции жидкой смазки Ж-2

3

62

96,4

0,86

3,62

2,24

1,92

1,15

Насос системы гидроупоров №1

3

66

96,4

0,86

3,62

2,38

2,05

1,21

Насос системы гидроупоров №2

3

66

96,4

0,86

3,62

2,38

2,05

1,21

Вентилятор первого воздуха

12,5

62,5

95,9

0,85

15,33

11,58

8,15

8,23

Дымосос холодильника

16

64,9

96,6

0,86

19,26

12,49

10,75

6,36

Холодильник

16

65,5

95,4

0,86

19,5

12,77

10,99

6,5

Питатель поток №8

2,2

54,5

95,4

0,86

2,68

1,46

1,26

0,74


Продолжение таблицы 1

Наименование позиции

Pном, кВт

Ки

КПД

cosφ

Sном, кВА

Sрасч, кВА

Pрасч, кВт

Qрасч, кВар

Насос воды Вентури

20

62

95,2

0,85

24,72

17,33

13,025

11,43

Насос откачки сточных вод

12,5

62

95,8

0,85

15,35

9,52

8,08

5,03

Скребковый транспортёр отходов №2

16

66

96,4

0,86

19,29

12,73

10,05

7,81

Насос р/смеси №1

12,5

58

96,6

0,86

15,05

9,73

7,5

6,19

Воздушная завеса ворот №2 В3-2

16

66,4

95,4

0,86

19,5

12,95

9,7

8,58

Гаситель (мешалка) поток №11

7,5

64

93,8

0,84

9,52

8,09

5,12

6,26

Классификатор (шнек) поток №11

7,5

64

93,8

0,84

9,52

8,09

5,12

6,26

Гаситель (мешалка) поток №8

11

62

96,4

0,86

13,27

8,23

7,07

4,21

Насос горячей воды

3

62

96,4

0,86

3,62

2,24

1,93

1,14

Насос для отстоя песка №1

12,5

66,5

96,2

0,86

15,1

10,04

8,64

5,11

Питатель поток №11

2,2

66

96,2

0,86

2,66

1,76

1,5

0,92

Суммарная нагрузка ЩСУ

196,735

153,715

122,48

При расчете нагрузок трансформаторных подстанций необходимо учесть потери мощности трансформаторов:

,     (6)

,    (7)

где   – потери активных мощностей в трансформаторе, кВт;

– потери реактивных мощностей в трансформаторе, кВар;

– потери холостого хода, кВт;

– потери короткого замыкания, кВт;

– расчетная мощность трансформатора, кВА;

– номинальная мощность трансформатора, кВА;

– ток холостого хода, %;

– напряжение короткого замыкания, %.

Рассчитаем полную расчетную мощность для трансформатора КТП–54 (Т1). В КТП-54 установлен трансформатор марки ТМ–1000/10 со следующими параметрами:

;   ;    ;

;    ;   .

Нагрузочную мощность трансформатора без учета потерь определим, как сумму мощностей соответствующих ЩСУ, которые питаются от каждого трансформатора. К примеру, для трансформатора Т1 в КТП-54 это будет сумма мощностей 1 ЩСУ, 7 ЩСУ(2), 8 ЩСУ(2), 9 ЩСУ(2):

Рассчитываем остальные ЩСУ и, учитывая потери в трансформаторах, сводим расчёт в таблице 2.

Таблица 2

Нагрузки ЩСУ

   

ЩСУ

Pрасч, кВт

Qрасч, кВар

Sрасч, кВА

ЩСУ 1

397

303

500

ЩСУ 2

217

191

290

ЩСУ 3

102

140

173

ЩСУ 4 (секция 1)

290

220

364

ЩСУ 4 (секция 2)

364

233

395


Продолжение таблицы 2

ЩСУ

Pрасч, кВт

Qрасч, кВар

Sрасч, кВА

ЩСУ 5

153,7

122,5

196,5

ЩСУ 6

77,5

52

93,4

ЩСУ 7 (секция 1)

197,7

152

249,3

ЩСУ 7 (секция 2)

243,8

190,7

309

ЩСУ 8 (секция 1)

198

152

249

ЩСУ 8 (секция 2)

120

98

155

ЩСУ 9 (секция 1)

95

62

113

ЩСУ 9 (секция 2)

27

20

34

ЩСУ 10

57,5

54

79

ЩСУ 11

724

639

964

ЩСУ 12

516

456

689

ЩСУ 14

742

571

936

ЩСУ 15

209

157

262

ЩСУ 16

179

116

213

Потери в тр-х

45,24

236,58

240,87

Сумма:

4955,44

4165,78

6505,07

Рассчитаем коэффициенты загрузки трансформаторов по формуле:

     (8)

Для примера рассчитаем КЗ для T1 в КТП-53:

В таблице 3 показано, как распределены ЩСУ по трансформаторным подстанциям в цехе.

  Таблица 3

Коэффициенты загрузки

КТП

Тр-р

Потребитель

S, кВА

ΣS

Кз

КТП-53

Т1

12ЩСУ(689)

4 ЩСУ (2)

395

1089,8

1,089

5 ЩСУ

196,5

7 ЩСУ (1)

249,3

8 ЩСУ (1)

249


Продолжение таблицы 3

КТП

Тр-р

Потребитель

S, кВА

ΣS

Кз

Т2

панель 5-1--5-4 ЩСУ

575

788

0,788

13 ЩСУ

16 ЩСУ

213

КТП-54

Т1

14 ЩСУ (936)

1 ЩСУ

500

998

0,998

7 ЩСУ (2)

309

8 ЩСУ (2)

155

9 ЩСУ (2)

34

Т2

панель 6-1--6-4 ЩСУ

642

642

0,642

КТП-158

Т1

11 ЩСУ (964)

3 ЩСУ

173

1084,4

1,084

4 ЩСУ (1)

364

6 ЩСУ

93,4

9 ЩСУ (1)

113

10 ЩСУ

79

15 ЩСУ

262

Т2

панель 4-1--4-4 ЩСУ

588

878

0,878

2 ЩСУ

290

Из таблицы 3 видно, что есть недогруженные и перегруженные трансформаторы. Поэтому целесообразно разработать новую схему. Предлагаю два варианта схемы: с заменой трансформаторов и без замены.

Вариант 1

Вариант без замены трансформаторов. Нагрузки питаются от двух секций, которые состоят из шести трансформаторов (по три в каждой секции) (рис.1). Перераспределяем нагрузки ЩСУ таким образом, чтобы выровнять коэффициенты загрузки трансформаторов. Это представлено в таблице 4.

  


Рис. 1. Первый вариант схемы


Таблица 4

Коэффициенты загрузки первого варианта схемы

Тр-р

Потребитель

S, кВА

ΣS

Кз

Кз.ав.

Секция 1

Т1(КТП-53)

4 ЩСУ (2)

395

893,3

0,8933

1,362

7 ЩСУ (1)

249,3

8 ЩСУ (1)

249

Т1(КТП-54)

1 ЩСУ

500

936,4

0,9364

1,269

7 ЩСУ (2)

309

9 ЩСУ (2)

34

6 ЩСУ

93,4

Т1(КТП-158)

5 ЩСУ

196,5

822,5

0,8225

1,291

4 ЩСУ (1)

364

15 ЩСУ

262

Секция 2

Т2(КТП-53)

панель 5-1--5-4 ЩСУ

575

961

0,961

1,389

13 ЩСУ

16 ЩСУ

213

3 ЩСУ

173

Т2(КТП-54)

панель 6-1--6-4 ЩСУ

642

910

0,91

1,391

8 ЩСУ (2)

155

9 ЩСУ (1)

113

Т2(КТП-158)

панель 4-1--4-4 ЩСУ

588

957

0,957

1,388

2 ЩСУ

290

10 ЩСУ

79

Вариант 2

Вариант с заменой трансформаторов (рис.2). Нагрузки распределяются таким образом, чтобы коэффициенты загрузки более мощных трансформаторов соответствовали норме.

Рассчитаем номинальную мощность трансформаторов по формуле:

     (9)

кВА


Рис. 2. Первый вариант схемы


Коэффициент загрузки рассчитаем по формуле 8. Аварийный коэффициент загрузки рассчитаем по формуле:

    (10)

Распределение нагрузок и коэффициенты загрузки трансформаторов представлены в таблице 5.

Таблица 5

Коэффициенты загрузки второго вариант схемы

Потребитель

S, кВА

ΣS

Кз

Кз.ав.

1 тр-р

4 ЩСУ (2)

395

2731,2

0,683

1,37

7 ЩСУ (1)

249,3

8 ЩСУ (1)

249

1 ЩСУ

500

7 ЩСУ (2)

309

9 ЩСУ (2)

34

6 ЩСУ

93,4

5 ЩСУ

196,5

4 ЩСУ (1)

364

15 ЩСУ

262

10 ЩСУ

79

2 тр-р

панель 5-1--5-4 ЩСУ

575

2749

0,687

1,37

13 ЩСУ

16 ЩСУ

213

3 ЩСУ

173

панель 6-1--6-4 ЩСУ

642

8 ЩСУ (2)

155

9 ЩСУ (1)

113

панель 4-1--4-4 ЩСУ

588

2 ЩСУ

290

В дальнейшем в экономической части произведем расчет обоих вариантов схемы и определим, что первый вариант является более экономичным. Поэтому дальнейший расчет и выбор оборудования производим только для первого варианта.


  

Рис. 3. Второй вариант схемы


3. ВЫБОР КАБЕЛЕЙ И РАСЧЕТ ТОКОВ ТРЕХФАЗНОГО КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

 3.1 Выбор и проверка сечения питающих кабелей

Выбор сечения КЛ необходимо начать с выбора марки силового кабеля и способа его прокладки. В данном случае прокладка кабеля на территории завода осуществляется по инженерным сооружениям, в которых кабельные линии не соприкасаются с землёй (эстакады).

Марка силового трёхжильного кабеля – ААГ.

Произведём расчёт сечения силового кабеля для линии от ТЭЦ-6 до ЦКРИ.  

  1.  по экономической плотности тока:

,      (11)

где   – экономическая плотность тока, зависит от материала проводника и числа использования максимальной нагрузки,  для алюминия и для

TMAX>5000  =1,2 А/мм2;

– Расчетный ток в нормальном режиме, протекающий по одному  кабелю,  А. Согласно формуле:

      (12)

Аналогично рассчитываем ток второй линии:

Расчетное сечение кабеля рассчитывается по формуле:

     (13)

Принимаем ближайшее стандартное сечение Fном = 185 мм2.

Выбранный кабель ААГ с Fном = 185 мм2 и IДОП = 250 А необходимо проверить по следующим параметрам:

  1.  по нагреву током нормального режима согласно формуле:

    (14)

где КПР – коэффициент прокладки, учитывающий количество кабелей, проложенных в одной траншее.

Сечение по току не проходит, поэтому повышаем до 240 мм2.

  1.  по нагреву током послеаварийного режима Iр.ав с учетом перегрузочной способности КЛ по формуле:

   (15)

где КПЕР – коэффициент перегрузки КЛ (на стадии начального проектирования допускается принимать 30% перегрузки КЛ, т.е. КПЕР=1,3)

Это сечение не проходит по аварийному току, поэтому необходимо выбрать два кабеля на одну линию. Выбираем два кабеля по 150 мм2.

По нагреву током послеаварийного режима Iр.ав с учетом перегрузочной способности КЛ по формуле 15:

  1.  по термической устойчивости к токам короткого замыкания:

,      (16)

где  – параметр, зависящий от вида проводника. Принимаем .

ВК – тепловой импульс тока короткого замыкания, равный:

,    (17)

где  IПО – начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания, кА;

tКЗ.РАСЧ – время действия тока короткого замыкания (принимаем равным 0, 1 с) оно складывается из времени действия релейной защиты (0, 02 с) и времени отключения выключателя (0, 08 с);

ТА – постоянная времени затухания, с;

кА2∙с

мм2

Таким образом, минимальное сечение кабеля, при котором он будет термически стойким при КЗ, составит 120 мм2, поэтому оставляем сечение 150 мм2.

  1.  по потерям напряжения в нормальном и послеаварийном режимах.

Если длина кабельной линии менее 400 метров в сетях выше 1 кВ, то проверку на потерю напряжения можно не производить.

Допустимыми считаются потери напряжения ΔU = 5–7% в нормальном режиме и ΔU = 12–14% в послеаварийном режиме.

Напряжение нагрузки на конце линии равно:

,    (18)

где    P1 – передаваемая активная мощность по линии, кВт;

Q1 – передаваемая реактивная мощность по линии, кВар;

R1 – активное сопротивление линии;

X1 –реактивное сопротивления линии;

U1 – напряжение в начале линии, кВ;

;       (19)

,       (20)

где     r0 – удельные активные сопротивления кабеля, Ом/м;

x0 – удельные реактивные сопротивления кабеля, Ом/м;

L – Длина линии (определяется по генплану, в соответствии с масштабом), м;

– количество линий.

Потери напряжения равны:

    (21)

В нормальном режиме, в соответствии с формулами (18), (19), (20) и (21):

Ом;

Ом;

кВ

%

В послеаварийном режиме:

Ом;

Ом;

кВ

%

Полученные потери напряжения меньше допустимых, следовательно, кабель удовлетворяет условию.

3.2. Выбор и проверка сечения кабелей от РП

Выбор сечения КЛ необходимо начать с выбора марки силового кабеля и способа его прокладки. В данном случае прокладка кабеля на территории завода осуществляется по инженерным сооружениям, в которых кабельные линии не соприкасаются с землёй (эстакады).

Марка силового трёхжильного кабеля – ААШв.

Произведём расчёт сечения силового кабеля для линии от РП к трансформаторам.  

  1.  по экономической плотности тока согласно формуле 22:

– Расчетный ток в нормальном режиме, протекающий по одному  кабелю,  А. Согласно формуле:

     (22)

Принимаем ближайшее стандартное сечение Fном = 50 мм2.

Выбранный кабель ААШв с Fном = 50 мм2 и IДОП = 110 А необходимо проверить по следующим параметрам:

  1.  по нагреву током нормального режима согласно формуле 14:

  1.  по нагреву током послеаварийного режима Iр.ав с учетом перегрузочной способности КЛ по формуле 15:

Следовательно кабель ААШв с сечение Fном = 50 мм2 не проходит. Нужно увеличить сечение кабеля до 120 мм2.

Выбранный кабель ААШв с Fном = 120 мм2 и IДОП = 190 А необходимо проверить по пунктам 2 и 3.

  1.  по термической устойчивости к токам короткого замыкания согласно формуле 16

ВК – тепловой импульс тока короткого замыкания, равный, согласно формуле 17:

кА2∙с

мм2

Таким образом, минимальное сечение кабеля, при котором он будет термически стойким при КЗ, составит 120 мм2

3.3. Выбор шин

В закрытых распределительных устройствах в основном применяются алюминиевые шины, как наиболее экономичные.

При проверке шин на электродинамическую устойчивость при коротком замыкании допускают, что они являются многопролетными балками, свободно лежащими на опорных изоляторах и находящимися под действием равномерно распределенной нагрузки.

Намечаем к установке шины, выполненные из алюминиевого сплава марки ШМА73У3, имеющие прямоугольное сечение 300х160 и следующие параметры: l=0,75 м; а=0,6м; σдоп.=137,2 МПа.  

 Проверка шин на термическую устойчивость токам КЗ сводится к определению наименьшего допустимого сечения, :

,                (23)

где  – тепловой импульс тока КЗ, ;

С   – параметр, зависящий от вида проводника. Для выбранной марки шины, принимаем .

мм2

При принятом сечении 48000 мм2 термическая устойчивость будет выполняться.

Выбранная шина должна удовлетворять условию:

,

где  – максимальное напряжение в материале шины, Па;

– допустимое напряжение для  шины, в зависимости от материала.

Максимальное напряжение в материале шины определяется из выражения:

,     (24)

где  – момент сопротивления поперечного сечения шины, ;

– коэффициент, зависящий от расчетной модели;

– длина пролета, м.

– максимальная сила, возникающая при трехфазном КЗ, Н;

,             (25)

где    – ударный ток КЗ, А;

– коэффициент формы;

– коэффициент расположения в плоскости;

– расстояние между осями смежных фаз, м.

При однополосных шинах, расположенных плашмя:

,                 (26)

где   h– высота полосы, мм;

– ширина полосы, мм.

;

Н;

=235 Па.

Таким образом, выбранная шина удовлетворяет все условия.

3.4. Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов короткого замыкания является важнейшим этапом при проектировании любого электротехнического сооружения, т.к. на основании его результатов производится проверка выбранного электрооборудования, токоведущих частей на термическую и электродинамическую устойчивость к токам короткого замыкания, расчет установок релейных защит.

3.4.1. Общие сведения о коротких замыканиях

Коротким замыканием называют всякое замыкание между фазами, а в сетях с глухозаземленной нейтралью также замыкание одной или нескольких фаз на землю.

Короткие замыкания возникают при нарушении изоляции электрических цепей. Причины таких нарушений различны: старение изоляции и вследствие этого ее пробой, набросы на провода линий электропередачи, обрывы проводов с падением на землю, механические повреждения изоляции при земляных работах, удары молний в линии электропередачи и др.

Чаще всего короткое замыкание происходит через переходное сопротивление, например через сопротивление электрической дуги, возникающей в месте повреждения изоляции. Иногда возникает металлическое короткое замыкание без переходного сопротивления. Для упрощения анализа в большинстве случаев при расчетах токов короткого замыкания рассматривают металлическое короткое замыкание без переходного сопротивления.

В трехфазных электроустановках возникают трех- и двухфазные короткие замыкания. Кроме того, в трехфазных сетях с глухозаземленной нейтралью дополнительно могут возникать также однофазные и двухфазные короткие замыкания на землю (замыкание двух фаз между собой с одновременным соединением их с землей).

При трехфазном коротком замыкании все фазы электрической сети оказываются в одинаковых условиях, поэтому его называют симметричным. При других видах короткого замыкания фазы сети находятся в разных условиях, в связи, с чем векторные диаграммы токов и напряжений искажаются. Такие короткие замыкания называют несимметричными.

Короткие замыкания, как правило, сопровождаются увеличением токов в поврежденных фазах до величин, превосходящих в несколько раз номинальные значения.

Протекание токов короткого замыкания приводит к увеличению потерь электроэнергии в проводниках и контактах, что вызывает их повышенный нагрев. Нагрев может ускорить старение и разрушение изоляции, вызвать сваривание и выгорание контактов, потерю механической прочности шин, проводов и т.п. Проводники и аппараты должны без повреждений переносить нагрев токами короткого замыкания, т.е. должны быть термически устойчивыми.

Протекание токов короткого замыкания сопровождается также значительными электродинамическими усилиями между проводниками. Если не принять должных мер, то под действием этих усилий токоведущие части, аппараты и электрические машины могут быть разрушены. Токоведущие части, аппаратные электрические машины должны быть сконструированы так, чтобы выдерживать без повреждений усилия, возникающие при коротких замыканиях, т.е. должны быть устойчивыми в электродинамическом отношении.

Короткие замыкания сопровождаются понижением уровня напряжения в сети, особенно вблизи места повреждения.

Снижение напряжения на шинах потребителя может привести к опасным последствиям. Особенно чувствительны к снижению напряжения асинхронные двигатели. При глубоких снижениях напряжения уменьшается момент вращения двигателя до значений ниже момента сопротивления механизма. Двигатель тормозится, что влечет за собой увеличение потребляемого им тока. При этом еще больше уменьшается напряжения в сети, вследствие чего развивается лавинообразный процесс, захватывающий все большее количество потребителей электроэнергии.     

Резкое понижение напряжения при коротких замыканиях может привести к нарушению устойчивости параллельной работы генераторов и к системной аварии с большим ущербом.

Для обеспечения надежной работы энергосистем и предотвращения повреждений оборудования при коротких замыканиях необходимо быстро отключать поврежденный участок. К мерам, уменьшающим опасность развития аварий, относится также правильный выбор аппаратов по условиям короткого замыкания, применение токоограничивающих устройств, выбор рациональной схемы сети и т.п.

Для осуществления указанных мероприятий необходимо уметь определять величину токов короткого замыкания и характер их изменения во времени.

3.4.2. Теория расчета токов короткого замыкания

Для расчета токов короткого замыкания необходимо составить схему замещения. Схему замещения составляют по известной схеме первичного электроснабжения и принятой однолинейной схеме проектируемой станции или подстанции.

В схему замещения входят:

  1.  источники питания (генераторы, синхронные компенсаторы и т.п.);
  2.  элементы связи, по которым протекает ток от источников питания к месту повреждения;
  3.  силовые трансформаторы;
  4.  электрические нагрузки.

В расчетной схеме замещения сети все элементы заменяются эквивалентными сопротивлениями.

Двухобмоточные трансформаторы, линейные реакторы, воздушные и кабельные линии заменяются обычными сопротивлениями.

Трехобмоточные трансформаторы, автотрансформаторы и трансформаторы с расщепленной обмоткой заменяются трехлучевой звездой.

Генераторы, синхронные и асинхронные машины, системы заменяются эквивалентной ЭДС и сопротивлением.

Расчет токов КЗ с учетом действительных характеристик и действительных режимов работы всех элементов системы электроснабжения сложен. Поэтому для решения большинства практических задач вводят допущения, которые не дают существенных погрешностей:

1)  не учитываются активные сопротивления различных элементов расчетной схемы (генераторов), за исключением случаев, когда требуется определять постоянные времени затухания свободных токов;

2)  не учитываются емкости, следовательно, и емкостные токи в воздушной и кабельной сети;

3)  отсутствует насыщение стали электрических машин (генераторов, трансформаторов и электродвигателей);

4)  не учитывают сдвиг по фазе ЭДС различных источников питания, входящих в расчетную схему;

5) пренебрегают различием значений сверхпереходных реактивных сопротивлений по продольной и поперечной осям синхронных машин.

6) все электроприёмники, присоединенные к сборным шинам электростанции или подстанции, за исключением крупных электродвигателей, подключенных непосредственно в месте КЗ или на небольшом электрическом удалении от него, учитываются в виде одной обобщенной нагрузки с определенными параметрами.

Основной причиной нарушения нормального режима работы системы электроснабжения является возникновение коротких замыканий (КЗ) в сети или в элементах электрооборудования вследствие повреждения изоляции или неправильных действий со стороны обслуживающего персонала. Для снижения ущерба, обусловленного выходом из строя электрооборудования при протекании токов КЗ, а также для быстрого восстановления нормального режима работы системы электроснабжения необходимо правильно определять токи КЗ и по ним выбирать электрооборудование, защитную аппаратуру и средства ограничения токов КЗ.

Расчетным видом КЗ для выбора или проверки параметров электрооборудования обычно считают трехфазное КЗ.

Расчет токов короткого замыкания можно производить двумя способами – в относительных единицах и именованных.

3.4.3. Расчёт токов КЗ схемы

Расчёт ведем в именованных единицах. Вычисляем параметры оборудования.

  1.  система:

Мощность системы:

            (27)

принимаем равным 119кА.

Сопротивление системы:

    (28)

  1.  кабельные линии:

КЛ 150:

Активное сопротивление:

     (29)

r0 принимаем равным 0,206 Ом/км (из выбора кабелей)

Рис.4  Схема замещения электрооборудования


L=0,6 км

N=2

Реактивное сопотивление:

     (30)

x0 принимаем равным 0,074 Ом/км (из выбора кабелей)

  1.  шинопровод

Активное сопротивление:

     (31)

r0 принимаем равным 0,031 Ом/км (из выбора шин)

L=0,002 км

N=1

Реактивное сопротивление:

    (32)

x0 принимаем равным 0,022 Ом/км (из выбора шин)

  1.  трансформатор:

Активное сопротивление:

    (33)

РК=0,88 МВт

UСР.НОМ.=6,3 кВ

SНОМ=1 МВА

Реактивное сопротивление:

     (34)

UК=11 %

  1.  нагрузки:

Нагрузка 1:

   (35)

UБ=6,3 кВ

UСР.НОМ.=0,4 кВ

Хн”=0,35

SНОМ1=0,8933 МВА

Нагрузка 2:

   (36)

Нагрузка 3:

   (37)

Рассчитываем токи КЗ от каждой нагрузки и от системы.

  1.  Ток КЗ от нагрузки 1:

 (38)

Ен = 0,85

  1.  Ток КЗ от нагрузки 2:

  1.  Ток КЗ от нагрузки 3:

  1.  Ток КЗ от системы:

  (39)

Рассчитываем суммарный ток КЗ:

   (40)

Рассчитываем постоянную времени Та:

     (41)

Складываем последовательно реактивные сопротивления каждой ветви:

    (42)

Рис.5  Схема замещения реактивных сопротивлений (R=0)

    (43)

    (44)

    (45)

Складываем ветви параллельно и находим эквивалентное реактивное сопротивление:

     (46)

    (47)

    (48)

Аналогичные расчеты проводим с активными сопротивлениями:

Складываем последовательно активные сопротивления каждой ветви:

          (49)

Складываем ветви параллельно и находим эквивалентное активное сопротивление:

     (50)

     (51)

Рис.6  Схема замещения активных сопротивлений (X=0)

    (52)

Находим постоянную времени:

Находим ударный коэффициент:

               (53)

Находим ударный ток:

    (54)

Находим величину теплового импульса короткого замыкания ВК:

                   (55)

tОТКЛ = 0,1

Таблица 6

Токи трехфазного короткого замыкания

Номер точки к.з.

Ручной расчет

Расчет при помощи программы “GTCURR”

Iп0,

кА

Та,

с

Ку

iуд,

кА

Вк,

кА2∙с

Iп0,

кА

Та,

с

iуд,

кА

1

118,968

0,04298

1,791

301,387

2023,651

118,95

0,043

301,4

2

21,438

0,05756

1,839

55,764

72,413

21,44

0,057

55,75

3

21,405

0,05691

1,846

55,895

71,892

21,44

0,057

55,74

4

18,198

0,00971

1,349

34,713

36,332

17,94

0,009

33,25

5

17,99

0,00953

1,309

33,302

35,448

17,93

0,009

33,24

6

3,96

0,00642

1,199

6,72

1,669

3,99

0,006

6,69

7

3,98

0,04768

1,235

6,95

2,339

3,99

0,047

6,99


4. ВЫБОР ОСНОВНОГО ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ

Высоковольтные электрические аппараты выбираются по условиям длительного режима работы и проверяются по условиям коротких замыканий. При этом для всех аппаратов необходимо провести:

  1.  выбор по напряжению;
  2.  выбор по нагреву при длительных токах;
  3.  проверку на электродинамическую стойкость (согласно ПУЭ не проверяются аппараты и проводники, защищённые плавкими предохранителями с номинальным током до 60 А включительно);
  4.  проверку на термическую стойкость (согласно ПУЭ не проверяются аппараты и проводники, защищённые плавкими предохранителями);
  5.  выбор по форме исполнения (для наружной или внутренней установки).

Выбор электрооборудования производится по следующим параметрам:  

  1.  Номинальное напряжение сети, в которой устанавливается выключатель:

                                               (56)

где Uном – номинальное напряжение аппарата, кВ.

  1.  Расчётный ток продолжительного режима цепи, в которой устанавливается выключатель (аппарат).

                                                  (57)

где Iном – длительный номинальный ток аппарата, А;

Iрасч – расчётный ток, выбирается из наиболее неблагополучного эксплуатационного режима, А.

  1.  Проверка на электродинамическую стойкость выполняется по условиям:

                                                  (58)

где IПР.С – предельный сквозной ток (действующее значение периодической составляющей), допустимый для рассматриваемого аппарата, кА;

IПО – расчётное значение периодической составляющей тока КЗ, кА.

                                                 (59)

где iуд – ударный ток КЗ, кА;

iПР.С – номинальный ток электродинамической стойкости аппарата (амплитудное значение предельного полного тока, допустимого для рассматриваемого аппарата), кА.

Выбрав выключатель по рассмотренным параметрам, а следовательно, зная собственное время отключения выключателя (tС.В) находится :  

                                              (60)

где tз.min – минимальное время действия релейной защиты (принимается 0,01с).  

Для момента времени определяется периодическая (Iп) и апериодическая (iа) составляющие тока КЗ.

  1.  Симметричная (периодическая) составляющая тока КЗ, соответствующая расчётному времени отключения КЗ, определяется:

                                  (61)

где Iоткл.ном – номинальный симметричный ток отключения выключателя, кА.

Апериодическая составляющая тока КЗ, соответствующая времени до момента расхождения дугогасительных контактов выключателя  выбирается из условия:

                                (62)

где iа ном–номинальный апериодический ток отключения выключателя, кА;

ном – номинальное относительное содержание апериодической составляющей тока отключения для времени .  

При а  допускается выполнение условия:

                   (63)

  1.  Интеграл Джоуля тока КЗ, характеризующий количество теплоты, кА2·с, выделяющейся в аппарате за время КЗ, выбирается по условию:

                                                  (64)

где Iпр.т – предельный ток термической стойкости, который данный аппарат может выдержать без повреждения в течение предельного времени термической стойкости tт.

Для расчёта интеграла Джоуля при tоткла = 1 2 можно использовать следующее выражение:

                                       (65)

где tоткл. – время от начала КЗ до его отключения, с;

Та – постоянная времени затухания апериодического тока.

4.1. Выбор высоковольтных выключателей

В соответствии с ГОСТ 687-70 для выбора выключателей необходимо иметь следующие токи КЗ: начальный периодический ток Iпо; ударный ток iУД; периодический Iп и апериодический iа, отключаемые к моменту размыкания дугогасительных контактов выключателя.

Для примера проведем выбор выключателя Q8.

Расчётный ток отходящей линии приближенно может быть принят:

    (66)

SУП – мощность, передаваемая к удаленному потребителю.

А.

Апериодический ток в момент отключения выключателя:

,      (67)

где tОТК -  расчетное время выключателя, отключаемого быстродействующей защитой, принимается равным 0,1с.

кА.

 Выключатели выбираем в табличной форме (таблица 7).

  Таблица 7

Условия выбора выключателей

Расчётные величины

Каталожные данные

Выключателя типа

ВВЭ-10-20/630 У3

Условия выбора

UУСТ = 6кВ

UH = 10 B

IРАБ.ФОРС=138,5 А

IДЛ.Н = 630 А

I” = 17,99кА

IПР.С. = 20kA

iУД = 33,302кА

iПР.С. = 52 кА

IП = 17,99кА

IОТКЛ.Н. = 20 кА

25,442кА

40%

ВК = 35,448 кА2с

IТН=20кА;  tТН=3с.

 

По результатам условия выбора выключателей принимаем выключатель типа ВВЭ-10-20/630 У3.

Поскольку IРАБ.ФОРС выключателей Q1, Q2, Q3, Q4, Q9, Q10, Q11 не превышает 630 А, эти выключатели выбираем такие же.

Аналогично выбираем вводные выключатели:

 Таблица 8

Условия выбора выключателей

Расчётные величины

Каталожные данные

Выключателя типа

ВВЭ-10-31,5/630 У3

Условия выбора

UУСТ = 6 кВ

UH = 10 B

IРАБ.ФОРС=527,332 А

IДЛ.Н = 630 А

Продолжение таблицы 8

Расчётные величины

Каталожные данные

Выключателя типа

ВВЭ-10-31,5/630 У3

Условия выбора

I” = 21,438 кА

IПР.С. = 31,5 kA

iУД = 55,764 кА

iПР.С. = 80 кА

IП = 21,438 кА

IОТКЛ.Н. = 31,5 кА

30,318 кА

40%

ВК = 72,413 кА2с

IТН=31,5кА;  tТН=3с.

По результатам условия выбора выключателей принимаем выключатель типа ВВЭ-10-31,5/630 У3.

Аналогично выбираем секционный выключатель:

Таблица 9

Условия выбора выключателей

Расчётные величины

Каталожные данные

Выключателя типа

ВВЭ-10-31,5/630 У3

Условия выбора

UУСТ = 6 кВ

UH = 10 B

IРАБ.ФОРС=272,124 А

IДЛ.Н = 630 А

I” = 21,438 кА

IПР.С. = 31,5 kA

iУД = 55,764 кА

iПР.С. = 80 кА

IП = 21,438 кА

IОТКЛ.Н. = 31,5 кА

30,318 кА

40%

ВК = 72,413 кА2с

IТН=31,5кА;  tТН=3с.

Выбор остальных выключателей сводим в таблицу 10:

   Таблица 10

Выбор выключателей

Обозначение выключателя на схеме

Тип выключателя

Q1

ВВЭ-10-20/630 У3

Q2

ВВЭ-10-20/630 У3

Q3

ВВЭ-10-20/630 У3

Q4

ВВЭ-10-20/630 У3

Продолжение таблицы 10

Обозначение выключателя на схеме

Тип выключателя

Q5

ВВЭ-10-31,5/630 У3

Q6

ВВЭ-10-31,5/630 У3

Q7

ВВЭ-10-31,5/630 У3

Q8

ВВЭ-10-20/630 У3

Q9

ВВЭ-10-20/630 У3

Q10

ВВЭ-10-20/630 У3

Q11

ВВЭ-10-20/630 У3

4.2. Выбор автоматических выключателей

Автоматические воздушные выключатели (автоматы) выбираются:

  1.  по напряжению установки − Uуст ≤ Uном;
  2.  по роду тока и его значению − Iраб.утж ≤ Iном;
  3.  по конструктивному выполнению;
  4.  по предельно отключаемому току.

Проведём выбор автоматического выключателя QF7:

    (68)

А

Выбор сведем в таблицу 11:

 Таблица 11

Условия выбора выключателей

Расчетные величины

Значения

Каталожные данные

Значения

Условия выбора

, кВ

0,38

, кВ

0,38

, А

2178,09

, А

2500

, кА

3,96

, кА

65

Выбираем выключатель Emax E3-N


4.3. Выбор ячейки КРУ

Распределительное устройство 6-10 кВ без реакторов на отходящих линиях выполнено одноэтажным с двухрядной установкой ячеек КРУ, с одним коридором и двумя отсеками по числу секций. Выводы отходящих кабельных линий осуществляются в трубах, выходящих из ячеек наружу в соответствующую сторону от здания РУ.

В КРУ 10(6) кВ встраивают различные виды выключателей - маломасляные, электромагнитные и вакуумные. По основным параметрам эти выключатели мало различаются.

Существенными отличиями являются коммутационные ресурсы,  трудозатраты на эксплуатацию выключателей и собственное время включения и отключения выключателя.

По всем этим параметрам вакуумные выключатели, а, следовательно, и КРУ с вакуумными выключателями имеют существенные преимущества.

Намечаем к установке шкаф КРУ типа КВ-1-10-20У3, имеющий следующие параметры:

Номинальное напряжение – 10 кВ;

Номинальный ток главных цепей шкафа КРУ при частоте 50 Гц – 630 А;

Номинальный ток сборных шин при частоте 50 Гц – 1000 А;

Номинальный ток отключения выключателя при частоте 50 Гц – 20 кА;

Стойкость главных цепей к токам КЗ: электродинамическая – 51 кА; термическая – 20/3 кА/с;

Габариты (ширина х глубина х высота) – 750 х 1200 х 2310 мм;

Вид встраиваемого выключателя – вакуумный.

4.4. Выбор высоковольтных шин

В закрытых распределительных устройствах в основном применяются алюминиевые шины, как наиболее экономичные.

При проверке шин на электродинамическую устойчивость при коротком замыкании допускают, что они являются многопролетными балками, свободно лежащими на опорных изоляторах и находящимися под действием равномерно распределенной нагрузки.

Шины выполнены из алюминиевого сплава марки АД31Т1. Зная

IРАБ.ФОРС.=527 А, выбираем шину сечением 40х5 мм с допустимым током 540 А.

м; м; ; Па; МПа; кг/м

Момент инерции шины:

     (69)

м4

Момент сопротивления поперечного сечения шины:

     (70)

м3

Частота собственных колебаний:

                (71)

Принимаем r1=4,73

Гц

Максимальное напряжение в шинах:

     (72)

Максимальная нагрузка на изолятор:

              (73)

Принимаем КФ=0,88, КРАСП=1,0

Н

МПа

Выбираем изоляторы типа ИО-6-3,75 У3. Они удовлетворяют условию электродинамической стойкости, так как

4.5. Выбор реакторов

Реакторы выбирают по номинальному напряжению, току; проверяют на термическую и электродинамическую стойкость. Условия выбора реакторов представлены в таблице:

      Таблица 12

Выбор реакторов

Расчетные величины

Каталожные данные реактора типа

РБСГ 10-2×1600-0,14

Условия выбора

UУСТ=6 кВ

UН=10 кВ

UУСТ≤UН

IРАБ.ФОРС.=387,51А

IДЛ.Н.=1600 А

IРАБ.ФОРС. ≤ IДЛ.Н.

iУД=55,895кА

iДИН=79 кА

iУД≤ iДИН

ВК=71,892кА2с

IТН;

ВК≤ IТН

 

По результатам условия выбора реакторов принимаем реактор типа:                                                      РБСГ 10-2×1600-0,14.

4.6. Выбор трансформаторов напряжения

Выбор трансформатора напряжения проводим согласно их номинальным параметрам: классу точности, нагрузке, определяемой мощностью, которая потребляется катушками электроизмерительных приборов,   подключенных к данному трансформатору.

Приборы, подключенные к вторичной обмотке трансформатора напряжения,  и их нагрузки сведены в таблицу 13.

Таблица 13

Вторичная нагрузка трансформаторов напряжения

Прибор

Тип

Мощность одной обмотки

Число обмоток

cosφ

sinφ

Число приборов

Общая потребляемая мощность

Р, Вт

Q, Вар

Ваттметр

Д-335

1,5

2

1

0

1

3

Варметр

Д-335

1,5

2

1

0

1

3

Счетчик

акт. эн.

САЗ-И674

3

2

0,38

0,925

1

6

14,6

Счетчик

реак. эн

СРЗ-И674

З

2

0,38

0,925

1

6

14,6

Активная и реактивная мощности вторичной нагрузки составили:

Р = 3+3+6+6 = 18 Вт

Q=14,6+14,6 = 29,2 Вар

Намечаем к установке  трансформатор напряжения типа НТМИ-6 УЗ. Условия выбора сведены в таблицу 14.

    Таблица 14

Условие выбора трансформатора напряжения

Расчетные

величины

Паспортные

данные

Условия выбора

=6 кВ

=6 кВ

=34,3ВА

=75 ВА

Для класса точности 1

Таким образом, выбранный трансформатор напряжения удовлетворяет всем расчетным условиям.

4.7. Выбор измерительных трансформаторов тока (ТТ)

Для питания измерительных приборов устанавливают трансформаторы тока ТТ.

Трансформаторы тока целесообразно использовать с несколькими сердечниками соответствующего класса точности. Один – для питания измерительных приборов, другой – для релейной защиты.

Трансформаторы тока, предназначенные для питания измерительных приборов, выбираются:

  1.  по номинальному напряжению – UУСТ ≤ UНОМ;
  2.  по номинальному току – IРАБ.УТЖ≤ I1НОМ, причем, номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей;
  3.  по конструкции и классу точности;
  4.  по электродинамической стойкости;
  5.  по термической стойкости.

Выбор класса точности определяет назначение трансформатора тока. В соответствие с ПУЭ:

а) трансформаторы тока для включения электроизмерительных приборов должны иметь класс точности не ниже 3;

б) обмотки трансформаторов тока для присоединения счётчиков, по которым ведутся денежные расчеты, должны иметь класс точности 0,5;

в) для технического учёта допускается применение трансформаторов тока класса точности 1.

Для обеспечения выбранного класса точности необходимо, чтобы действительная нагрузка вторичной цепи Z2 не превосходила нормированной для данного класса точности нагрузки Z2НОМ, Ом, т.е.

Рассмотрим подробнее выбор трансформаторов тока по вторичной нагрузке. Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому

Вторичная нагрузка r2 состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов rпр и переходного сопротивления контактов rк:

    (74)

Сопротивление приборов определяется по выражению

,      (75)

где Sприб – мощность, потребляемая приборами,

I2ном – вторичный номинальный ток прибора.

Ом

Сопротивление контактов принимается 0,05 0м при двух - трех приборах и 0,1 0м при большем числе приборов. Сопротивление соединительных проводов зависит от их длины и сечения. Чтобы трансформатор тока работал в заданном классе точности, необходимо выдержать условие:

Приняв Z2 = Z2НОМ, определяю rПР:

    (76)

Ом.

Зная rПР, можно определить сечение соединительных проводов

,      (77)

где ρ - удельное сопротивление материала провода.

Провода с медными жилами (ρ = 0,0175) применяются во вторичных цепях основного и вспомогательного оборудования мощных электростанций с агрегатами 100 МВт и более, а также на подстанциях с высшим напряжением 220 кВ и выше. В остальных случаях – во вторичных цепях применяются провода с алюминиевыми жилами (ρ = 0,0283); Iрасч – расчётная длина соединительных поводов, учитывающая схемы включения приборов и трансформаторов тока (рис.7)

Рис.7. Схемы включения приборов и трансформаторов тока

                                                  Таблица 15

Подсчет нагрузки ТТ

Наименование прибора

Тип прибора

Нагрузка трансформатора тока, ВА

Фаза А

Фаза Б

Фаза С

Ваттметр

Д – 335

0,5

-

0,5

Ваттметр

Д – 335

0,5

-

0,5

Счётчик активной энергии

САЗ-И680

2,5

-

2,5

Амперметр регистрирующий

Н – 344

-

10

-

Ваттметр щитовой

Д335

0,5

-

0,5

Ваттметр регистрирующий

Н-348

10

-

10

ИТОГО:

14

10

14

Длину соединительных проводов от трансформаторов тока до приборов (в один конец) можно принять для равных присоединений приблизительно равной 5 м.

мм2

По условию прочности сечение соединительных проводов не должно быть меньше 2,5 мм2.Сечение больше 6 мм2 обычно не применяется.

Условие проверки по электродинамической стойкости:

Условие проверки по термической стойкости:

                Таблица 16

Условия выбора ТТ

Расчётные величины

Каталожные данные

ТТ типа ТПЛК-10

Условия выбора

UУСТ = 6кВ

UH = 10кB

IРАСЧ =527,332 А

Iдл.н. = 600 A

iУД = 55,895 кА

iдни=74,5 кА

ВК = 72,413 кА2с

IТЕР/tТЕР = 28,3/3


5. СПЕЦИАЛЬНЫЙ ВОПРОС

В современном промышленном производстве, на транспорте, в строительстве, в быту применяются различные технологические процессы, для реализации которых человек создал тысячи самых разнообразных машин. С их помощью осуществляется добыча полезных ископаемых, обрабатываются различные материалы и изделия, перемещаются люди, предметы труда, жидкости и газы и реализуются многие другие процессы, необходимые для жизнеобеспечения человека. Так, добыча полезных ископаемых ведется с помощью экскаваторов, буровых установок и угольных комбайнов, детали и материалы обрабатываются на разнообразных станках, люди и изделия перемещаются электрическим транспортом, лифтами и эскалаторами, жидкости и газы транспортируются с помощью насосов и вентиляторов.

Рабочая машина состоит из множества взаимосвязанных деталей и узлов, один из которых непосредственно выполняет заданный технологический процесс или операцию и поэтому называется исполнительным органом. В лифтах – это кабина, в эскалаторах – ковш, у вентиляторов и насосов – рабочее колесо (крыльчатка), во фрезерном станке – фреза и т.д.

Все названные технологические процессы осуществляются за счет механического движения исполнительных органов.

Исполнительный орган в процессе выполнения заданной технологической операции должен преодолевать сопротивление своему движению, обусловленное наличием сил трения или сил тяжести, упругой и пластической деформациями веществ или другими факторами. Для этого к нему должна быть подведена механическая энергия от устройства, которое в соответствии со своим назначением получило название привод.

Механическая энергия вырабатывается приводом за счет использования других видов энергии. В зависимости от вида используемой энергии различают гидравлический, пневматический, тепловой и электрический приводы. В современном промышленном производстве, коммунальном хозяйстве и в других областях наибольшее применение находит электрический привод (ЭП), на долю которого приходится более 60% потребляемой в стране электроэнергии.

Такое широкое применение ЭП объясняется целым рядом его преимуществ по сравнению с другими видами приводов: использование электрической энергии, распределение и преобразование которой в другие виды энергии, в том числе и в механическую, наиболее экономично; большой диапазон мощности электроприводов и скорости их движения; разнообразие конструктивных исполнений, что позволяет рационально сочленять привод с работы в различных условиях – в воде, среде агрессивных жидкостей и газов, космическом пространстве; простота автоматизации технологических процессов; высокий КПД и экологическая чистота.

Возможности использования современных ЭП продолжают постоянно расширяться за счет достижений в смежных областях науки и техники: электромашиностроении и электроаппаратостроении, электронике и вычислительной технике, автоматике и механике. Так, например, разработаны и применяются на практике регулируемые ЭП с двигателями переменного тока на рабочие напряжения до 16 кВ и мощности в несколько десятков мегаватт.

5.1. Системы регулируемых электроприводов и     тенденции их развития

Основными типами регулируемого электропривода являются следующие системы: «полупроводниковый преобразователь – двигатель постоянного тока» (ПП – ДПТ) и «полупроводниковый преобразователь частоты – асинхронный двигатель» (ППЧ – АД). Однако частотно-регулируемые электроприводы переменного тока постепенно вытесняют приводы постоянного тока. Современные преобразователи частоты обеспечивают регулирование скорости асинхронных двигателей, по качеству не уступающих приводам постоянного тока.

Преимущества асинхронного короткозамкнутого двигателя по сравнению с двигателями постоянного тока, такие как высокая надежность, меньшая стоимость, простота изготовления и эксплуатации, в сочетании с высокими регулировочными и динамическими показателями превращают асинхронный частотно-регулируемый электропривод в доминирующий тип регулируемого электропривода, массовое применение которого позволяет решать не только технологические задачи, но и проблему энергосбережения.

Современная тенденция характеризуется возрастанием применения регулируемых электроприводов. По некоторым данным ежегодный прирост мирового рынка продаж электроприводов постоянного тока составляет 7%. Причем в общем объеме продаваемых электроприводов ежегодно возрастает доля асинхронных электроприводов, так в 1990 г. она составила 60%, в 1995 г. – 75%, в 2002 г. – 82%.

В исследуемом цехе стояли двигатели постоянного тока. Заменим их на асинхронные двигатели, аналогичные по характеристикам, и подберем для них преобразователь частоты фирмы «Стремберг».

Преобразователь частоты SAMI F STAR используется для короткозамкнутых электродвигателей требовательных объектов.

  1.  Динамические показатели как у привода постоянного тока. Благодаря применению преобразователя SAMI F и векторного регулирования короткозамкнутый электродвигатель соответствует двигателю постоянного тока по диапазону регулирования и скорости. Например, приводами кранов легко управлять, потому что минимальная скорость равна нулю.
  2.  Нагружаемость двигателя отлично. Модуляцией в звезду преобразователя SAMI F достигается оптимальное напряжение двигателя, что обеспечивает отличную работоспособность в требовательных условиях нагрузки.
  3.  КПД более 98%. Силовыми компонентами в SAMI F используются транзисторы и запираемые тиристоры, с помощью которых достигается простая конструкция и незначительные потери.
  4.  Возможность сопряжения с ЭВМ. Управление преобразователем SAMI F является полностью цифровым, и таким образом, его можно соединить с современной системой автоматики процесса подходящей программой последовательной связи.
  5.  Малые габариты – большая мощность. Благодаря простой модульной конструкции преобразователь SAMI F малогабаритный. Работа преобразователя частоты SAMI F основывается на т.н. методе ШИМ. В инверторе применяются или силовые транзисторы (GTR) или запираемые тиристоры (GTO) в зависимости от мощности. Конструкция преобразователя частоты – модульная. Электропривод с преобразователем частоты осуществляется путем соединения модулей в единый работоспособный блок.

Блок питания SAFUS включает в себя коммутационные аппараты, диодный мост, реактор постоянного тока и конденсаторную батарею. При мощностях выше 200 кВА приборы блока питания установлены в трех отдельных блоках:

  1.  Блок контакторов SAFUL, в который входит коммутационная аппаратура: главный выключатель, предохранители, главный контактор, цепи операционного напряжения, а также требуемый для зарядки конденсаторной батареи вспомогательный контактор и зарядный резистор.
  2.  Сетевой выпрямитель SAFUC, который преобразует напряжение трехфазной сети в напряжение постоянного тока для промежуточной цепи. Простейший сетевой выпрямитель состоит из диодного моста и реактора постоянного тока.
  3.  Блок конденсаторных батарей SAFUB в промежуточной цепи постоянного напряжения предназначен для сглаживания пульсаций, которые возникают как при выпрямлении, так и при инвертировании напряжения двигателя. CBU – это конденсаторная батарея.

Инвертор SAFUI образует из напряжения постоянного тока трехфазное напряжение для двигателя.

Рис.8.  Блок-схема преобразователя частоты SAMI F

Инвертор состоит из силовых полупроводников, реактора, преобразователя  тока, вентилятора и следующих электронных плат:

  1.  источник напряжения;
  2.  импульсные усилители;
  3.  плата управления;
  4.  соединительная плата;
  5.  плата клеммников.

Панель управления CP1 применяется для управления, контроля и программирования преобразователя частоты.

5.2. Техническая характеристика

Напряжение сети UN……………….380В, 415В, 500В и 660В, 3~, ±10%

Частота сети fN………………………………………………….50 Гц ±3%

Напряжение управления…………………………………..24 В пост.тока

Коэфф. Мощности при основной гармонике…………………..cos φ ~ 1

К.П.Д. при номинальной нагрузке………………………….……..η > 0,98

Выходное напряжение UOUT……………………………………0…1,0 UN

Выходная частота UOUT/f = постоянная…………………….…...fМИН…fN

UOUT = постоянная……………………………………..………..fN…fМАКС

Минимальная частота……………..…………………………….……0 Гц

Номинальная частота (можно настроить)………..…30 – 100 Гц (200 Гц)

Максимальная частота………………………………………………200 Гц

Стабильность частоты…………………………±0,01% от макс. частоты

Температура окр. среды…………...0…40ºС (1000м над уровнем моря)

Температура хранения………………………………………..-40…+70ºС

Способ охлаждения……………………вентилятор (чистый воздух <95%

      относ. Влажность без конденсации)

Место расположения над уровнем моря……………………….≤ 1000 м

Степень защиты, модули……………………………………………..IP00

Аппаратура…………………………………………...……………...IP21C

Цвет………………………………………………………….светло-серый

Нормы………………………….МЭК и VDE, применимые публикации


5.3. Характеристика статических режимов работы электропривода

5.3.1. Составление схемы замещения электропривода и расчет недостающих параметров

Выражения для построения скоростных и механических характеристик в разомкнутой системе привода можно получить на основании схемы замещения АД:

Рис.9. Схема замещения АД с короткозамкнутым ротором.

- активное сопротивление статора АД;

- активное приведенное сопротивление ротора АД;

x1- индуктивное сопротивление статора АД;

x2’- индуктивное сопротивление ротора АД, приведенное к статорной обмотке;

- фазное напряжение питания АД.

Воспользуемся следующими формулами для определения недостающих параметров схемы замещения:

Номинальное скольжение:

;    (78)

Критическое скольжение:

;      (79)

Индуктивное фазное сопротивление короткого замыкания:

;      (80)

Ом

5.3.2.Расчет скоростных характеристик электропривода

Скоростные характеристики можно получить, исходя из выражения для тока . Рассчитаем скоростную характеристику для различной частоты питающего напряжения.

,     (81)

где S(f) это скольжение при заданной частоте, которое можно найти по формуле:

,       (82)

где    ;      (83)

- номинальная скорость вращения; 

- заданная частота питающего напряжения;

- изменяющаяся частота;  

В результате подстановки  выражения (82) в (81) получим окончательное выражение для скоростной характеристики:

;     (84)

(рад/с);

Подставив различные значения частоты питающего напряжения   и скорости от 0 до ω0(f) в формулу (84), получим значения момента для скоростных характеристик при различных частотах (таблица 17).

Таблица 17

50

Гц

ω

0

15

30

45

60

75

85

95

104

I2

727

725

723

718

709

687

648

521

79

40

Гц

ω

0

10

20

30

40

50

60

70

80

I2

902

899

895

889

880

863

828

734

355

30

Гц

ω

0

10

20

30

40

45

50

55

60

I2

1181

1172

1158

1133

1081

1030

937

754

367

20

Гц

ω

0

5

10

15

20

25

30

35

40

I2

1692

1673

1648

1612

1558

1472

1317

1011

377

10

Гц

ω

0

4

8

10

12

14

16

18

20

I2

2781

2643

2433

2285

2092

1835

1489

1017

383

Рис. 10. Скоростные характеристики

5.3.3. Расчет механических характеристик электропривода

Запишем выражения для момента АД, подставляя в него значения параметров с учетом частоты питающего напряжения:

   (85)

В результате элементарных преобразований выражения (85), подставив в него (82), получим окончательное выражение для построения механической характеристики:

   (86)

Подставив различные значения частоты питающего напряжения   и скорости от 0 до ω0(f) в формулу (86), получим значения момента для механических характеристик при различных частотах (таблица 18).

Таблица 18

50

Гц

ω

0

15

30

45

60

75

85

95

104

M

393

456

543

670

871

1228

1638

2118

491

40

Гц

ω

0

10

20

30

40

50

60

70

80

M

604

681

781

913

1097

1367

1784

2398

1966

30

Гц

ω

0

10

20

30

40

45

50

55

60

M

1037

1214

1460

1821

2378

2756

3164

3323

2102

20

Гц

ω

0

5

10

15

20

25

30

35

40

M

2126

2360

2648

3003

3444

3974

4511

4558

2212

10

Гц

ω

0

4

8

10

12

14

16

18

20

M

5747

6409

7104

7402

7583

7507

6917

5376

2283

Рис. 11. Механические характеристики и статический момент Mc(f)=0,45Mкр(f)


5.4. Энергетические характеристики электропривода

5.4.1. Расчет потерь в электроприводе

Суммарные потери состоят из постоянных потерь, и потерь переменных.

Суммарные потери:

   (87)

где  – постоянные потери;

– переменные потери.

К постоянным потерям отнесем потери механические и потери в меди статора от намагничивающего тока:

Механические потери:

,   (88)

Вт

где ;

- найдем из формулы (82);

- номинальная паспортная мощность двигателя.

Потери в меди статора:

;      (89)

Вт

Вт

Переменные потери определим из выражения:

;    (90)

Вт

Вт

5.4.2. Расчет КПД

К. п. д. системы рассчитаем по формуле:

;     (91)

где  М – момент нагрузки;

ω – скорость рабочей точки;

– суммарные потери в системе.

Результаты расчетов занесем в таблице 19.

Таблица 19

50

Гц

ω

5

15

30

45

60

75

85

100

104

η

0,016

0,052

0,117

0,198

0,304

0,450

0,580

0,853

0,895

40

Гц

ω

5

10

20

30

40

50

60

70

80

η

0,027

0,055

0,119

0,193

0,281

0,387

0,517

0,679

0,877

30

Гц

ω

5

10

20

30

40

45

50

55

60

η

0,047

0,097

0,209

0,341

0,496

0,584

0,682

0,787

0,892

20

Гц

ω

1

5

10

15

20

25

30

35

40

η

0,018

0,091

0,188

0,291

0,401

0,519

0,644

0,776

0,896

10

Гц

ω

2

6

8

10

12

14

16

18

20

η

0,087

0,264

0,355

0,447

0,540

0,634

0,727

0,816

0,867

Рис. 12. Зависимость КПД=f(ω) при Mс(f)=0,45Mкр(f)

5.4.3. Расчет коэффициента мощности

Рассчитаем  по формуле

    (92)

и занесем полученные результаты в таблицу 20.

Таблица 20

50

Гц

ω

5

15

30

45

60

75

85

100

104

cosφ

0,930

0,934

0,940

0,948

0,957

0,966

0,971

0,930

0,523

40

Гц

ω

5

10

20

30

40

50

60

70

80

cosφ

0,935

0,938

0,944

0,950

0,957

0,964

0,971

0,973

0,918

30

Гц

ω

5

10

20

30

40

45

50

55

60

cosφ

0,947

0,950

0,958

0,966

0,973

0,975

0,976

0,969

0,898

20

Гц

ω

1

5

10

15

20

25

30

35

40

cosφ

0,960

0,964

0,968

0,972

0,975

0,978

0,978

0,971

0,862

10

Гц

ω

2

6

8

10

12

14

16

18

20

cosφ

0,976

0,979

0,979

0,979

0,979

0,976

0,969

0,947

0,785

Рис. 13. Зависимость cosφ от скорости при Мс(f)=0,45Мкр(f)

Рис. 14. Зависимости КПД и cosφ от нагрузки на валу при частотах питающего напряжения f=50 Гц  (а),  f=30 Гц (б) и f=10 Гц (в).


6. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

6.1. Технико-экономическое сравнение вариантов

В экономическом разделе произведем технико-экономическое сравнение двух вариантов схемы и составим локальную ресурсную ведомость.

Рассчитаем капиталовложения в схемы и представим расчет в виде таблиц:

     Таблица 21

Капиталовложения в схему 1

Наименование

шт.

Кi, тыс.руб.

К, тыс.руб.

К, тыс.руб.

ВВЭ-10-20/630 У3

8

50

400

2805,254

ВВЭ-10-31,5/630 У3

3

55

165

Emax E3-N (2500 А)

16

140

2240

Шина

2

0,127

0,254

     Таблица 22

Капиталовложения в схему 2

Наименование

шт.

Кi, тыс.руб.

К, тыс. руб.

К, тыс. руб.

Тр-р ТМ-4000

2

1500

3000

4200,254

Шина

2

0,127

0,254

Emax E-V(6300 А)

3

400

1200

Ежегодные издержки складываются из отчислений на амортизацию, расходов на текущий ремонт и обслуживание. Амортизационные отчисления используются для выполнения капитальных ремонтов и полной замены оборудования. Расходы на текущий ремонт и обслуживание включают в себя зарплату ремонтного персонала, расходы на приобретение необходимых для эксплуатации материалов, приборов и прочие общесетевые расходы.

Величина годовых эксплуатационных издержек (И) может быть определена по формулам:

    (93)

    (94)

- эксплуатационные издержки для подстанций;

- отчисления на амортизацию, ремонт и обслуживание по подстанциям (принимается равным 7,8%);

- стоимость потерь электроэнергии;

     (95)

Определим значения приведенных затрат (З):

,

где  - нормативный коэффициент капитальных вложений в систему (принимается равным 0,12).

Сравнение двух вариантов сводим в таблицу:

     Таблица 23

Технико-экономическое сравнение вариантов схемы

Затраты

Вариант 1

Вариант 2

Общая стоимость, тыс. руб.

Общая стоимость, тыс. руб.

Капиталовложения

2805,254

4200,254

Издержки по п/ст

218,810

327,619

Стоимость потерь эл.энергии

1,982

4,239

Суммарные издержки

220,792

331,858

Приведенные затраты

557,422

835,888

Из данного расчета следует, что вариант схемы № 1 экономически выгодный. Поэтому производим полный расчет только для этого варианта.

6.2. Составление локальной сметы на приобретение и монтаж электрооборудования

Сметная стоимость строительства - это сумма денежных средств, определяемая сметными документами в соответствии с выбранным проектом.

Сметная стоимость является основой для финансирования строительства, расчетов за выполнение строительно-монтажных работ, оплаты расходов по приобретению и доставке оборудования.

Стоимость строительства определяется его сметой - экономическим документом, характеризующим предел допустимых затрат на сооружение объекта. Смета - это документ, определяющий стоимость реализации проекта. В сметах определяются денежные, трудовые и материальные затраты, необходимые для выполнения определенного объема работ.

Правильно составленная сметная документация, принятая и согласованная заинтересованными организациями, является основным финансовым документом на весь период выполнения работ.

Дальнейшее совершенствование сметной документации, повышение ее качества, приближение цены на материалы и объемы работ к реальным необходимым затратам имеют важное значение.

Для определения сметной стоимости используются сметные нормы на строительные работы, прейскуранты на оборудование, ценники на монтаж оборудования, единичные расценки - нормативы, характеризующие сметную стоимость единицы строительных работ и включающие стоимость материалов, заработную плату рабочих, затраты на эксплуатацию используемых механизмов, нормы накладных расходов. Смета составляется по типовой форме, представленной ниже в примере.

Составление сметного документа в дипломной работе производится по  ГЭСНм-2001-08 (Государственные Элементные Сметные Нормы на монтаж электротехнических установок). Настоящие ГЭСНм предназначены для определения потребности в ресурсах (затраты труда рабочих, строительные машины, материалы) при выполнении работ по монтажу электротехнических установок и составления сметных расчетов (смет) ресурсным методом. ГЭСНм–2001 являются исходными нормативами для разработки единичных расценок на работы федерального, территориального, отраслевого уровней,  индивидуальных и укрупненных норм (расценок) и других нормативных документов, применяемых для определения прямых затрат в сметной стоимости монтажных работ.

Таблица 24

ЛОКАЛЬНАЯ  РЕСУРСНАЯ  ВЕДОМОСТЬ

на приобретение и монтаж основного электрооборудования

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

08-01-007-1

Трансформатор напряжения

2

Затраты труда рабочих-монтажников

чел.-ч

19,4

38,8

Средний разряд работы

4

Затраты труда машинистов

чел.-ч

3,44

6,88

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

3,18

6,36

400002

Автомобили бортовые грузоподъёмностью до 8т

маш.-ч

0,24

0,48

040502

Установки для сварки ручной дуговой (постоянного тока)

маш.-ч

1,35

2,7

МАТЕРИАЛЫ

101-0113

Бязь суровая арт. 6804

10 м2

0,033

0,066

101-1977

Болты строительные

кг

11,4

22,8

500-9597

Шлифовальная бумага

кг

4

8

542-0031

Смазка универсальная тугоплавкая УТ (консталин жировой)

т

0,00006

0,00012

101-1924

Электроды диаметром 4 мм Э42А

кг

0,3

0,6

101-9852

Краска

кг

0,33

0,66

101-9109

Дюбели для пристрелки

10 шт.

0,9

1,8

101-9100

Патроны для пристрелки

10 шт.

0,9

1,8


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

101-1755

Сталь полосовая спокойная марки Ст3сп, шириной 50-200 мм толщиной 4-5 мм

т

0,01

0,02

08-01-053-1

Трансформатор тока

15

Затраты труда рабочих-монтажников

чел.-ч

2,43

38,88

Средний разряд работы

4

Затраты труда машинистов

чел.-ч

0,1

1,6

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

0,039

0,624

400002

Автомобили бортовые грузоподъемностью до

8 т

маш.-ч

0,039

0,624

030408

Лебедки электрические, тяговым усилием 156,96 (16) кН (т)

маш.-ч

0,024

0,384

МАТЕРИАЛЫ

101-1977

Болты строительные с гайками и шайбами

кг

0,39

6,24

500-9807

Оконцеватели маркировочные

100 шт.

0,041

0,656

500-9081

Перемычки гибкие, тип ПГС-50

шт.

1

16

08-01-058-2

Выключатель вакуумный

16

Затраты труда рабочих

чел.-ч

12,4

198,4

Средний разряд работы

4

Затраты труда машинистов

чел.-ч

0,41

6,56


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

0,13

2,08

400002

Автомобили бортовые грузоподъемностью до

8 т

маш.-ч

0,13

2,08

030408

Лебедки электрические, тяговым усилием 156,96 (16) кН (т)

маш.-ч

0,15

2,4

МАТЕРИАЛЫ

101-1977

Болты строительные с гайками и шайбами

кг

0,42

6,72

101-1755

Сталь полосовая спокойная марки Ст3сп, шириной 50-200 мм толщиной 4-5 мм

т

0,00042

0,00672

101-9852

Краска

кг

0,03

0,48

500-9807

Оконцеватели маркировочные

100 шт.

0,04

0,64

101-9925

Шайбы квадратные

100 шт.

0,04

0,64

08-02-151-1

Кабель прокладываемый по эстакаде

9

Затраты труда рабочих-монтажников

чел.-ч

19,7

177,3

Средний разряд работы

4

Затраты труда машинистов

чел.-ч

20,2

181,8

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

0,21

1,89


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

400002

Автомобили бортовые грузоподъемностью до 8 т

маш.-ч

0,21

1,89

010410

Тракторы на пневмоколесном ходу при работе на других видах строительства (кроме водохозяйственного) 59 (80) кВт (л.с.)

маш.-ч

3,56

32,04

030902

Подъемники гидравлические высотой подъема 10 м

маш.-ч

12,5

112,5

030408

Лебедки электрические, тяговым усилием 156,96 (16) кН (т)

маш.-ч

3,75

33,75

030203

Домкраты гидравлические грузоподъемностью 63 т

маш.-ч

3,75

33,75

МАТЕРИАЛЫ

500-9500

Бирки маркировочные

100 шт.

0,1

0,9

500-9623

Лента К226

100 м

0,0245

0,2205

101-0813

Проволока стальная низкоуглеродистая разного назначения оцинкованная диаметром 3.0 мм

т

0,00002

0,00018

500-9031

Скобы

10 шт.

7,8

70,2

101-0865

Роли свинцовые марки С1 толщиной 1.0 мм

т

0,0008

0,0072

522-0077

Припои оловянно-свинцовые бессурьмянистые  марки ПОС30

кг

0,5

4,5

101-1481

Шурупы с полукруглой головкой 4х40 мм

т

0,00011

0,00099

101-1786

Лак битумный БТ-123

т

0,00006

0,00054

101-1481

Шурупы с полукруглой головкой 4х40 мм

т

0,00011

0,00099


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

08-01-068-1

Шина сборная

2

Затраты труда рабочих-монтажников

чел.-ч

52,5

105

Средний разряд работы

4

Затраты труда машинистов

чел.-ч

6,13

12,26

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

0,22

0,44

400002

Автомобили бортовые грузоподъемностью до 8 т

маш.-ч

0,22

0,44

040502

Установки для сварки ручной дуговой (постоянного тока)

маш.-ч

1,96

3,92

351201

Шинотрубогибы

маш.-ч

5,69

11,38

331002

Станки сверлильные

маш.-ч

1

2

МАТЕРИАЛЫ

542-0008

Аргон газообразный, сорт 1

м3

0,31

0,62

520-0009

Прутки из алюминиевых сплавов марки АД1, круглого сечения, нормальной точности и прочности, немерной длины, диаметром 135-200 мм

т

0,00006

0,00012

522-0051

Пруток круглый медный марки М3-Т, диаметром 20 мм

т

0,00003

0,00006

101-1977

Болты строительные с гайками и шайбами

кг

2,88

5,76

101-9924

Шайбы пружинные

т

0,00012

0,00024


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

101-9852

Краска

кг

1,74

3,48

500-9500

Бирки маркировочные

100 шт.

0,102

0,204

08-01-085-1

Шкафы комплектных распределительных устройств

16

Затраты труда рабочих-монтажников

чел.-ч

32,8

524,8

Средний разряд работы

4

Затраты труда машинистов

чел.-ч

24,4

390,4

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

3,19

51,04

400002

Автомобили бортовые грузоподъемностью до

8 т

маш.-ч

3,19

51,04

040502

Установки для сварки ручной дуговой (постоянного тока)

маш.-ч

0,2

3,2

030408

Лебедки электрические, тяговым усилием 156,96 (16) кН (т)

маш.-ч

18

288

МАТЕРИАЛЫ

101-1977

Болты строительные с гайками и шайбами

кг

1,23

19,68

101-9852

Краска

кг

0,2

3,2

542-0031

Смазка универсальная тугоплавкая УТ (консталин жировой)

т

0,0003

0,0048

113-0180

Спирт этиловый ректификованный технический, сорт I

т

0,0024

0,0384

101-0622

Миткаль "Т-2" суровый (суровье)

10 м

0,03

0,48


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

500-9807

Оконцеватели маркировочные

100 шт.

0,02

0,32

08-01-052-1

Изолятор опорный

22

Затраты труда рабочих-монтажников

чел.-ч

0,46

10,12

Средний разряд работы

4

Затраты труда машинистов

чел.-ч

0,01

0,22

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

0,005

0,11

400002

Автомобили бортовые грузоподъемностью до

8 т

маш.-ч

0,005

0,11

030408

Лебедки электрические, тяговым усилием 156,96 (16) кН (т)

маш.-ч

0,004

0,088

МАТЕРИАЛЫ

101-1977

Болты строительные с гайками и шайбами

кг

0,08

1,76

ИТОГО по ресурсной ведомости:

Затраты труда рабочих-монтажников

чел.-ч

1142,076

Затраты труда машинистов

чел.-ч

170,336

МАШИНЫ И МЕХАНИЗМЫ

400002

Автомобили бортовые грузоподъемностью до8т

маш.-ч

8,7688

021102

Краны на автомобильном ходу при работе на монтаже технологического оборудования 10 т

маш.-ч

71,9688


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

040502

Установки для сварки ручной дуговой (постоянного тока)

маш.-ч

9,82

030408

Лебедки электрические, тяговым усилием 156,96 (16) кН (т)

303,558

010410

Тракторы на пневмоколесном ходу при работе на других видах строительства (кроме водохозяйственного) 59 (80) кВт (л.с.)

маш.-ч

13,8128

030902

Подъемники гидравлические высотой подъема 10 м

маш.-ч

48,5

030203

Домкраты гидравлические грузоподъемностью 63 т

маш.-ч

14,55

351201

Шинотрубогибы

маш.-ч

5,69

11,38

331002

Станки сверлильные

маш.-ч

1

2

МАТЕРИАЛЫ

101-0113

Бязь суровая арт. 6804

10 м2

0,522

101-1977

Болты строительные с гайками и шайбами

кг

69,02

500-9597

Шлифовальная бумага

кг

68,48

542-0031

Смазка универсальная тугоплавкая УТ (консталин жировой)

т

0,00504

101-1924

Электроды диаметром 4 мм Э42А

кг

0,6

101-9852

Краска

кг

7,34

101-9109

Дюбели для пристрелки

10 шт.

1,8

101-9100

Патроны для пристрелки

10 шт.

1,8

113-9042

Клей БМК-5к

кг

0,06

500-9807

Оконцеватели маркировочные

100 шт.

1,616


Продолжение таблицы 24

Шифр,

номера

нормативов и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат

Ед-цы

изме-рения

Количество

на

единицу измерения

общая величина

500-9081

Перемычки гибкие, тип ПГС-50

шт.

18

500-9500

Бирки маркировочные

100 шт.

0,204

500-9623

Лента К226

100 м

0,09506

101-0813

Проволока стальная низкоуглеродистая разного назначения оцинкованная диаметром 3.0 мм

т

0,0000776

500-9031

Скобы

10 шт.

30,264

101-0865

Роли свинцовые марки С1 толщиной 1.0 мм

т

522-0077

Припои оловянно-свинцовые бессурьмянистые  марки ПОС30

кг

1,94

101-1786

Лак битумный БТ-123

т

0,0002328

101-1481

Шурупы с полукруглой головкой 4х40 мм

т

0,0004268

542-0008

Аргон газообразный, сорт 1

м3

0,62

520-0009

Прутки из алюминиевых сплавов марки АД1, круглого сечения, нормальной точности и прочности, немерной длины, диаметром 135-200 мм

т

0,00012

113-0180

Спирт этиловый ректификованный технический, сорт I

т

0,0384

Смета составляется на более высоком уровне профессионалами-бухгалтерами с использованием ГЭСНм.


7. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

7.1. Технические средства защиты от поражения электрическим током

Технические средства защиты (ТСЗ) предназначены для уменьшения тока через тело человека до безопасного значения при случайном контакте с токоведущими частями или при необходимости выполнения работ под напряжением. Этот эффект достигается одним из двух способов: либо напряжение прикосновения (то есть напряжение, приложенное непосредственно к телу человека) уменьшается до безопасного значения, либо оно становится равным нулю.

В зависимости от параметров сети (рабочее напряжение, уровни сопротивления изоляции и емкости относительно земли, режим нейтрали и пр.), технических требований для обеспечения непрерывности питания электроприемников, экономических соображений, особенностей эксплуатации (например, уровень квалификации персонала) и других условий применяют различные виды ТСЗ.

7.2. Классификация

Необходимость применения конкретного вида ТСЗ при эксплуатации электроустановок указана в ПУЭ и ПЭЭП. Тем не менее, вопросы обеспечения условий безопасности прорабатываются не в период эксплуатации, а на стадии проектирования (изделия, объекта, технологического процесса). Согласно ГОСТ 2.119-73, еще на стадии эскизного проекта должна быть разработана программа обеспечения безопасности (ПОБ) проектируемого объекта. Искусство разработчика и эксплуатационника состоит в грамотном анализе возможных причин возникновения опасных ситуаций на объекте и в выборе наиболее эффективных и экономичных средств защиты.

В настоящее время наиболее широко применяют следующие ТСЗ:

  1.  защитное заземление;
  2.  зануление;
  3.  уравнивание потенциалов;
  4.  защитное отключение;
  5.  защитное разделение сетей;
  6.  выравнивание потенциалов;
  7.  защита от опасности перехода высокого напряжения на сторону низшего;
  8.  защитное шунтирование;
  9.  компенсация емкостных токов;
  10.  обеспечение недоступности токоведущих частей;
  11.  контроль изоляции;
  12.  двойная изоляция;
  13.  защитные средства.

Рассмотрим особенности применения некоторых из них.

7.3. Назначение

Защитное заземление - это намеренное соединение металлических нетоковедущих частей, могущих оказаться под напряжением, с землей или ее эквивалентом; оно предназначено для защиты людей от поражения током при прикосновении к этим нетоковедущим частям. Опасное напряжение на последних может оказаться по различным причинам - заряды статического электричества, вынос потенциала, разряд молнии, наведенный заряд и пр. Основная из них - случайное замыкание фазы на корпус электротехнического изделия из-за повреждения электрической изоляции или механического повреждения токоведущих частей.

Рис. 15

Прикосновение к корпусу такого неисправного электроприемника, по существу, является режимом однофазного прикосновения, хотя при этом человек не нарушает правил техники безопасности. Защитное заземление, как основной вид защиты именно в этом режиме в электроустановках, изолированных от земли.

Рис. 16

7.4. Принцип действия

Пусть в электроприемнике полюс 1 замыкается на корпус (рис. 15). В этом случае человек, касающийся корпуса, оказывается в режиме прикосновения к полюсу 1 (рис. 17). Если бы корпус не был заземлен, то человек мог бы оказаться под опасным напряжением (см. "НЭТ" № 2 (8)) в соответствии с распределением падений напряжения на плечах делителя напряжения (Z1, Rh) - Z2. В данном случае корпус заземлен через сопротивление Rз << Rh, поэтому сопротивление плеча (Z1, Rh, Rз) делителя напряжения становится несоизмеримо меньше сопротивления плеча Z2 (то есть сопротивления изоляции здорового полюса). В результате рабочее напряжение U практически полностью прикладывается к сопротивлению изоляции этого полюса, а напряжение прикосновения Uпр снижается до безопасного значения; соответственно и ток через тело человека Ih = Uпр / Rh оказывается незначительным.

7.5. Неверная трактовка принципа работы 

Зачастую, и даже в некоторых учебниках, бытует другая трактовка принципа защиты с применением заземления, которую можно сформулировать следующим образом: "Без заземления весь ток течет через тело человека, коснувшегося корпуса неисправного приемника. Если корпус заземлить, то наибольшая часть тока будет протекать по пути с наименьшим сопротивлением, то есть через заземление Rз << Rh. В результате ток через тело человека уменьшается до безопасного значения". Эта трактовка принципа работы неверна. Более того, она опасна, так как, исходя из нее, применяют заземление и в тех случаях, когда оно не улучшает, а наоборот, ухудшает условия безопасности.

Рис. 17

Действительно, когда нет заземления, через тело человека протекает ток Ih1, и при наличии сопротивления Rз << Rh новый ток Ih2 << Ih1 (рис. 17, а и б). Рассмотрим схемы замещения этих режимов, соответствующие приведенному выше неправильному толкованию принципа работы (рис. 18, в и г). Согласно рис. в, ток Ih1 = Uпр / Rh. Неверная трактовка права в том, что при наличии заземления (рис. 18, г) ток Iзам через сопротивление Rз безусловно будет много больше тока Ih2. Но если последний оценить количественно, то, согласно второму правилу Кирхгофа, из схемы рис. г имеем Ih2 = Uпр / Rh = Ih1, то есть небольшой (по сравнению с током замыкания) ток Ih2 имеет прежнее, опасное для жизни значение. Ошибка заключается в том, что в схеме на рис. 17 не учтено влияние сопротивления изоляции сети. Правильные схемы приведены на рис. 18, б и в, из которых видно, что Uпр2 << Uпр1 и поэтому Ih2 << Ih1. При наличии заземления значение тока уменьшается до безопасного за счет перераспределения напряжения с тела человека на изоляцию здорового полюса сети.

Рис. 18

7.6. Неэффективность работы защитного заземления в сетях с глухим заземлением нейтрали 

Пусть происходит замыкание фазы на заземленный корпус (рис. 19). В контуре "фаза - корпус электроприемника - сопротивление защитного заземления Rз - сопротивление заземления нейтрали R0 - нейтраль обмотки трансформатора" будет протекать ток замыкания Iзам. В этом контуре фазное напряжение Uф распределяется на примерно равных сопротивлениях Rз и R0, то есть напряжение между корпусом неисправного электроприемника и землей максимально может уменьшиться только в 2 раза. При этом Uпрmin = 110 В, то есть ток через тело человека Ih = 110 мА - выше фибрилляционного и порогового неотпускающего тока.

Рис. 19

Поскольку во многих производственных помещениях и в бытовых помещениях шины заземления отсутствуют, корпуса электроприемников в нарушение требований ПУЭ подключают к любым металлоконструкциям, имеющим связь с землей (водопроводные трубы, батареи отопления и пр.). Учитывая социальную опасность подобных операций, рассмотрим подробнее вопрос использования водопроводных труб в целях заземления.

На эквивалентной схеме (рис. 20) корпус прибора, получающего питание от двухпроводной сети с заземленным нулевым проводом, электрически соединен с трубой Т1 системы водопровода. В случае замыкания фазы на корпус прибора ток замыкания Iзам. протекает по контуру "фаза - корпус – труба Т1 - сопротивление зоны растекания тока с трубы на землю Rтр-з - сопротивление заземления нейтрали R0 - нейтраль обмотки трансформатора". В этом контуре фазное напряжение источника распределяется на сопротивлениях R0 и Rтр-з. Первое сопротивление подлежит периодическому контролю. Сопротивление Rтр-з - случайная величина, несоизмеримо большая первой. Поэтому основная часть фазного напряжения будет падать на этом сопротивлении, то есть соответствующий потенциал будет на "заземленном" корпусе и на всех трубах.

Пусть человек касается батареи отопления Т2 (потенциал равен нулю) и корпуса прибора. Тогда Uпр = Uф., то есть сделавший заземление себя же и убил. Пусть другой человек, находящийся в другом помещении и не знакомый с первым, принимает душ (ванну) после работы и касается водопроводной трубы. Потенциал водосточной фановой системы равен нулю. Тогда напряжение прикосновения равно фазному и здесь также вероятна электротравма с летальным исходом.

Рис. 20

Вынос опасного потенциала по водопроводной трубе угрожает жизни неограниченного числа людей. Поэтому использование металлоконструкций, связанных с землей, с целью заземления корпусов электроприемников ПУЭ запрещает (п. 1.7.73-8). В целях гарантированного обеспечения условий безопасности в зданиях и сооружениях применяется система уравнивания потенциалов, предусматривающая электрическое соединение всех металлоконструкций и нулевого защитного проводника.


ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В первом разделе приведена краткая характеристика района строительства, характеристика потребителей электрической энергии, общая характеристика производства, а также приведено описание технологического процесса каустизации щелока и регенерации извести.

Во втором разделе представлен расчет нагрузок и определение коэффициентов трансформации, а также приведено два возможных варианта схемы электроснабжения цеха.

В третьем разделе произведен выбор кабельных линий,  расчет токов короткого замыкания в цехе на стороне 6 кВ и на стороне 0,4 кВ.

В четвертом разделе произведен выбор электросилового оборудования. Результаты выбора следующие:

1) выключатели – тип ВВЭ-10-20/630 У3 и ВВЭ-10-31,5/630 У3;

2) автоматические выключатели – тип Emax E3-N;

3) трансформаторы тока – тип ТПЛК-10;

4) трансформаторы напряжения – тип НТМИ-6 УЗ;

5) реактор – РБСГ 10-2×1600-0,14;

6) КРУ – тип КВ-1-10-20У3.

В пятом разделе рассмотрен специальный вопрос. Рассмотрены системы регулируемых электроприводов и тенденции их развития, также рассмотрен метод выбора преобразователя частоты SAMI, с использованием номограмм. Также исследованы статические режимы работы электропривода и рассчитаны скоростные, механические и энергетические характеристики электропривода.

В шестом разделе проведено технико-экономическое сравнение двух вариантов схемы и выбран более выгодный. Также составлена локальная ресурсная ведомость на приобретение и монтаж основного электрооборудования.

В заключительном, седьмом, разделе представлены сведения об основных опасностях производства в цехе, описаны меры безопасности при эксплуатации производственных объектов, а также описаны технические средства защиты от поражения электрическим током.


СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

  1.  Арустамов Э.А. и др. Безопасность жизнедеятельности.– М.: Дашков и К, 2007.
  2.  Баев И.А., Варламова З.Н., Васильева О.Е. Экономика предприятия: Учебник для вузов. 4-е изд. /Под ред. акад. В.М. Семенова – СПб.: Питер, 2005.
  3.  Белов С.В. Безопасность жизнедеятельности. – М.: Высшая школа, 2007.
  4.  Борбат В.С. Электроснабжение промышленных предприятий. Разработка цеховых электрических сетей: Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию. – 1-е изд. – Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2006.
  5.  Браславский И.Я., Ишматов З.Ш., Поляков В.Н. Энергосберегающий асинхронный электропривод. – М.: Издательский центр «Академия», 2004
  6.  Герасименко А.А., Федин В.Т. Передача и распределение электрической энергии: Учебеное пособие. – Ростов-н/Д.: Феникс,2006.
  7.  Государственные элементные сметные нормы на монтаж оборудования. ГЭСНм–2001-08. Сборник №8. – М.: Кольна, 2003.
  8.  Емцев А.Н. Электрическая часть станций и подстанций. Проектирование электрической части ТЭЦ: Учебное пособие. – Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2005.
  9.  Зайцев Н.Л. Экономика организации: Учебник для вузов. – 2-е изд., перераб. и доп. /Н.Л. Зайцев. – М.: Издательство «Экзамен», 2004г.
  10.  Игнатьева С.В., Савицкая С.М. Экономический расчет комплекса электромонтажных работ: Методические указания к курсовой работе. –  Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2007.
  11.  Карапетян И.Г., Файбисович Д.Л., Шапиро И.М. Справочник по проектированию электрических сетей. – М.: НЦ Энас, 2006.
  12.  Карякин Р.Н. Устройство электроустановок производственных зданий. – М.: Энергосервис, 2004
  13.  Крючков И.П., Неклепаев Б.Н., Старшинов В.А. и др. Расчет коротких замыканий и выбор электрооборудования. – 2-е изд., стер.– М.: Издательский центр «Академия», 2006.
  14.  Кукин П.П. Безопасность жизнедеятельности. Производственная безопасность и охрана труда. –  М.: Высшая школа, 2003.
  15.  Макаров Е.Ф. Справочник по электрическим сетям 0,4-35 кВ и 110-1150 кВ. В 6 томах. Том 3. – М.: Папирус Про, 2004.
  16.  Меньшиков В.А. Методология исследования коммутационных перенапряжений в системах электроснабжения промышленных преприятий напряжением 6(10) кВ и разработка мероприятий по их ограничению. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата  технических наук, Красноярск, 2006.
  17.  Москаленко В.В. Электрический привод. – М.: Издательский центр «Академия», 2007
  18.  Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учебное пособие для вузов. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат,  1989.
  19.  Ополева Г.Н. Схемы и подстанции электроснабжения. Справочник. –М.: Форум, 2006.
  20.  Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей – М.: НЦ Энас, 2006.
  21.  Правила устройства электроустановок. – 7-е издание – М.: Энергоатомиздат, 2006.
  22.  РД 153-34.0-20.527-98 Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования. – 3-е изд., под ред. Б.Н. Неклепаева – М.:  НЦ Энас, 2002.
  23.  Федоров А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий. – М.: Энергоатомиздат, 1987.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

74010. Европейский тоталитаризм и авторитаризм 20 – 30-х гг.: общая характеристика и региональная специфика 34.61 KB
  Появление в межвоенный период группы фашистских госв где была чрезвычайно высока роль госва и насилия не было случайным стечем обстоятельств. Для фашистских государств характерно усиление регулирующей роли государства как в экономике так и в идеологии: корпоративизация государства посредством создания системы массовых организаций и социальных объединений насильственные методы подавления инакомыслия неприятие принципов экономического и политического либерализма. Авторитарная модель характерна для тех западноевропейских госв которым...
74011. Левые силы Европы между двумя мировыми войнами. Народные фронты и Гражданская война в Испании 32.25 KB
  Для политической жизни Великобритании ХХ в. харак-но усил-е влияния лев.идей. Их представитель лейборист.партия(1900г). Особ.яркие успехи лейбористов в 20-х,когда стремит.увеличился их электорат возросло их представит-во в Парламенте.
74012. Международные отношения в Европе в предвоенные годы. Политика «умиротворения агрессора» и ее итоги 21.5 KB
  ВОСТОЧНЫЙ ПАКТ проект договора о взаимопомощи между СССР Чехословакией Польшей Финляндией Латвией Эстонией и Литвой против агрессии фашистской Германии. Из крупных держав только СССР не имевший дипломатических отношений с Абиссинией решительно выступил в ее защиту. международные позиции СССР значительно окрепли. явное нежелание Англии и Франции договориться с СССР о коллективной безопасности ставили его в условия полной изоляции перед агрессором.
74013. Комплексная характеристика Второй Мировой войны и ее итогов 27.83 KB
  Ослабла роль Западной Европы в общемировой политике. Главными державами в мире стали СССР и США. Gb и Фр были значительно ослаблены. Война показала неспособность их и других западноевропейских стран содержать огромные колониальные империи. В странах Африки и Азии усилилось антиколониальное движение. В результате войны часть стран смогла добиться независимости: Эфиопия, Исландия, Сирия, Ливан, Вьетнам, Индонезия.
74014. Международные отношения в период «холодной войны» (1946 -1991 гг.) 32.76 KB
  Проблема репараций: Формы репараций с Германии и её союзников были определены на Ялтинской конференции 1945 г На Потсдамской конф-ии 1945г: репарац. претензии СССР будут удовлетворены путём изъятия из вост.зоны Германии и за счёт германских активов, находящихся в Болгарии
74016. Становление, развитие и крах социалистической системы в странах Восточной Европы. Государства региона на современном этапе исторического развития 48.84 KB
  В известной мере этому способствовала внутренняя и внешняя политика правящих кругов СССР. Руководство КПСС оставило в неприкосновенности режим безраздельной власти партийно-государственного аппарата,продолжало сохранять стиль авторитаризма в отношениях
74017. Страны Запада на рубеже XX – XXI вв.: становление и эволюция постиндустриального общества 39.5 KB
  США отменили золотое содержание доллара. А поскольку именно арабские страны являлись основным поставщиком нефти то вскоре они заявили что не будут поставлять нефть странам поддержавшим Израиль это касалось прежде всего США и их союзников в Западной Европе.