3235

Фундаменты на естественном основании и свайные фундаменты

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

В данном курсовом проекте по дисциплине “Основания и фундаменты” рассчитаны и запроектированы фундаменты на естественном основании и свайные фундаменты. Приведены необходимые данные по инженерно-геологическим изысканиям, схемы жилого здания, действующие нагрузки по расчетным сечениям.

Русский

2012-10-28

1.13 MB

40 чел.


Введение

В данном курсовом проекте по дисциплине “Основания и фундаменты” рассчитаны и запроектированы фундаменты на естественном основании и свайные фундаменты. Приведены необходимые данные по инженерно-геологическим изысканиям, схемы жилого здания, действующие нагрузки по расчетным сечениям. Расчет оснований и фундаментов произведен в соответствии с нормативными документами по первой и второй группе предельных состояний.

В конце пояснительной записки произведён вывод о наиболее подходящем варианте фундаментов.

В данном варианте проекта выгодным является вариант фундамента на естественном основании.

СНиП 2.02.01-83 Основания и фундаменты;

СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты;

          СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобетонные конструкции

  1.  Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства.
    1.  Ситуационный план и инженерно геологический разрез (задание для проектирования).


1.2 Таблица физических свойств грунтов

Определение производных и классификационных характеристик грунтов производится в соответствии с рекомендациями ГОСТ 25100-96 Грунты «Классификация» . При определении данных характеристик в расчетах принимают участие основные физические показатели грунтов, приведенные в задании. Заполняем таблицу исходя из физических характеристик грунта, представленных в задании:

Наименование и № выработки

Глубина отбора проб, м.

Природная влажность, д.е.

Влажность на границе текучести, д.е.

Влажность на границе раскатывания, д.е.

Число пластичности, д.е.

Показатель текучести, д.е.

Плотность грунта, г/см3

Пористость частиц грунта, г/см3

Плотность сухого грунта, г/см3

Пористость, %

Коэффициент пористости

Коэффициент водонасыщения, д.е.

Угол внутреннего трения

Удельное сцепление, кПа

Модуль деформации, МПа

Расчетное сопротивление грунта, кПа

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

1

1,8

0,18

0

0

0

0

1,8

2,65

1,53

42

0,74

0,27

78,4

0,2

10,87

300

1

2,5

0,25

0

0

0

0

2

2,56

1,6

37,5

0,6

1,07

32

5

9,09

100

1

5

0,19

21

15

6

0,67

2,08

2,67

1,75

34,5

0,53

0,96

26,4

15,8

15,87

229

1

7,5

0,27

44

24

20

0,15

2,01

2,74

1,58

42,2

0,73

1,01

19,2

56,8

25,64

235

1

12

0,255

0

0

0

0

1,99

2,54

1,59

37,6

0,6

1,08

32

5

32,26

400

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Табл. 1

1.3 Строительная классификация грунтов.

Строительная классификация заключается в определении полного наименования грунтов, характеризующего их строительные свойства. По заданию:

   ИГЭ 1 – Песок желтый, пылеватый, сухой, средней плотности.

   ИГЭ 2 – Песок желтый, пылеватый, насыщенный водой, средней плотности.

   ИГЭ 3 – Супесь желтая, текучая

  ИГЭ 4 – Глина коричневая, пластичная

 ИГЭ 5– Песок желтый, средней крупности, насыщенный водой, средней плотности.

1.4 Определение условного значения сопротивления грунтов основания .

Значение R0 определяется в соответствии с заданием.

ИГЭ 1  

ИГЭ 2

ИГЭ 3

ИГЭ 4

ИГЭ 5

2. Сбор нагрузок в характерных сечениях.

2.1 Общие положения.

Сбор нагрузок для проектируемого сооружения ведется на две близстоящие стены. При сборе нагрузок учитываются указания и рекомендации СНиП. Сбор нагрузок выполняется на основное сочетания нагрузок. Для упрощения расчетов при сборе нагрузок учитываются только наиболее характерные виды вертикальных нагрузок. Ветровая нагрузка не учитывается.

Расчет производится в табличной форме.

Сбор нагрузок на ленточный фундамент производится на 1 погонный метр длины фундамента.

Сбор нагрузок учитывает следующие объемно-планировочные и конструктивные особенности сооружения:

  •  плиты перекрытия и покрытия приняты с опиранием по 2-м сторонам, одинаковые.
    •  стены подвалов устраиваются из кирпича.
    •  расчет производится без учета моментов

2.2  Определение расчетных значений нагрузок.

Сбор нагрузок на противостоящие по осям D и C стены в осях 1 – 5.

№ п/п

Наименование нагрузки

Нормативная

γf

Расчетная

на ед. площади

от грузовой площади

по D

по C

по D

по C

Постоянные

 

1

От 3-х слойного ковра

0,3

0,45

2,25

1,3

0,59

2,93

2

От стяжки

1,36

2,04

10,2

1,3

2,65

13,26

3

От утеплителя

2

3

15

1,3

3,90

19,50

4

От пароизоляции

0,06

0,09

0,45

1,3

0,12

0,59

5

От ж/б плиты покрытия

2,8

4,2

21

1,1

4,62

23,10

6

От межэтажных плит на 12 этажах

33,6

50,4

252

1,1

55,44

277,20

7

От линолеума на 12 этажах

0,24

0,36

1,8

1,3

0,47

2,34

8

От Урса на 1-ом этаже

0,029

0,0435

0,2175

1,3

0,06

0,28

9

От кирпичных стен на 12 этажах (0,64*(1*3,3)*18*12) - D; (0,64*((18*3,3 - 2(2,05*1,2))/18)*18*12) -C

 

456,2

418,41

1,3

593,06

543,93

10

От стен цокольного этажа (0,64*(1*3,3)*18*12) - D; (0,64*(1*3,3 )*18*12) -C

 

33,66

33,66

1,3

43,76

43,76

Временная от снега

 

11

Кратковременная

1,2

1,8

9

1,4

2,52

12,60

12

Длительного действия

2

3

15

1,4

4,20

21,00

На перекрытие с учетом  ψ= 0,49

 

13

Кратковременная

1,5

2,25

11,25

1,3

2,93

14,63

14

Длительного действия

0,3

0,45

2,25

1,3

0,59

2,93

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого

 

 

 

 

714,89

978,03

 

 

 

 

 

 

 

 

Табл. 2

3. Расчет фундаментов мелкого заложения на естественном основании.

3.1 Подбор площади подошвы фундамента.

Определяем требуемую площадь подошвы фундамента из расчета условия:

SSu, где 

Sсовместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом                   Suпредельная деформация основания.

При этом должно выполняться условие:

P    R 

Предварительно площадь подошвы находится по формуле:

- сумма нагрузок на обрез фундамента по II предельному  состоянию (кН);

- расчетное сопротивление несущего слоя грунта (3 слой - несущий), (кПа);

d- глубина заложения подошвы фундамента (м);

- осредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта   уступках   ,  ().

3.2 Подбор  подошвы ленточного фундамента под стену по оси С в осях        1 - 5.

1.Определяем предварительно требуемую площадь подошвы фундамента:        

2.Определяем требуемые размеры подошвы фундамента:

3.  Уточняем размеры подошвы фундамента:

4.  Определяем расчетное сопротивление грунтов основания по формуле СНиП 2.02.01-83* «Основ. зданий и сооружений»:

где  - коэффициенты условий работы грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием, определяемые по табл. 3 ;

- коэффициент надежности, принятый равным 1,1 т.к. прочностные характеристики грунта  приняты по табл. СНиП;

- коэффициенты, принимаемые по табл. 4 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения  несущего слоя.

- коэффициент, при ;  

При наличии подземных вод определяется с учётом взвешенного и насыщенного действия воды.

- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента;

СII = 15,8 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;

4м – приведенная глубина заложения подошвы фундамента зданий от уровня пола подвала;  ;

db = 2 м – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до дна подвала

5.  Методом итерации уточняем b:

R2= (299+569,7)/2= 434,4 кПа

b1 =  = 2,8м

R3= [0,87x1x2,8x20+291+113,1+110,6]=507,1 кПа

R4= (434,4+507,1)/2=470,8  кПа

b2= = 2,5 м , принимаем b=2,5 м

  1.  Определяем среднее давление, действующее под подошвой фундамента:

,

Получаем:  P=403,2  кПа  R=470,8 кПа   –  условие выполняется.

  1.  Производим расчет осадок фундамента по методу линейного деформирования полупространства (метод послойного суммирования).

Для этого: а) определяем шаг суммирования:    h 0,4b

б) вычисляем для каждого шага zg,i = zg,i-1 +    h (zg,0 = γ1*d)(природное напряжение в грунте под фундаментом)

в) вычисляем дополнительные напряжения грунтовой толщи от  фундамента:  zр = αР0, где : Р0давление фундамента на грунт с учетом выемки котлована Р0= Р - zg,0,          α – коэффициент, учитывающий изменение дополнительного напряжения

г) Определяем осадки слоя Si (определяются в каждом маленьком элементарном слое)       Si=( zg,i     h)/Ei  *  β , где β= 0,8

д) результаты расчета сводим в таблицу №3 :

№ слоя

hi, м

z, м

ξ=2z/b

α

σzg, кН/см2

σzp, кН/см2

σzpi, кН/см3

0,2σzg, кН/см2

Ei, кПа

S, м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

1

0

0

1,000

104,00

315,70

296,92

20,80

15870

0,0150

1

0,8

0,881

278,13

2

1

1

0,8

124,80

278,13

240,41

24,96

15870

0,0121

2

1,6

0,642

202,68

3

1

2

1,6

145,60

202,68

176,63

29,12

15870

0,0089

3

2,4

0,477

150,59

4

1

3

2,4

156,90

150,59

134,33

31,38

25640

0,0042

4

3,2

0,374

118,07

5

1

4

3,2

168,20

118,07

107,34

33,64

25640

0,0033

5

4,0

0,306

96,60

6

1

5

4,0

179,50

96,60

86,03

35,90

25640

0,0027

6

4,8

0,239

75,45

7

1

6

4,8

190,80

75,45

72,93

38,16

25640

0,0023

7

5,6

0,223

70,40

8

1

7

5,6

202,10

70,40

66,14

40,42

32260

0,0016

8

6,4

0,196

61,88

9

1

8

6,4

213,40

61,88

58,56

42,68

32260

0,0015

9

7,2

0,175

55,25

10

1

9

7,2

224,70

55,25

52,56

44,94

32260

0,0013

10

8,0

0,158

49,88

11

1

10

8,0

 236,00

49,88

   47,51

47,20

32260

0,0012

11

8,8

0,143

 247,30

45,15

49,47

S=

0,0530

Табл. №3

3.3 Подбор  подошвы ленточного фундамента под стену по оси D в осях        1 - 5.

Расчеты производим аналогично.

1.Определяем предварительно требуемую площадь подошвы фундамента:        

2.Определяем требуемые размеры подошвы фундамента:

3.  Уточняем размеры подошвы фундамента:

4.  Определяем расчетное сопротивление грунтов основания по формуле СНиП 2.02.01-83* «Основ. зданий и сооружений»:

5.  Методом итерации уточняем b:

R2= (299+547,5)/2= 423,3 кПа

b1 =  = 2,1 м

R3= [0,87x1x2,1x20+291+113,1+110,6]=501,1 кПа

R4= (423,3+501,1)/2=462,2  кПа

b2= = 1,9 м , принимаем b=2 м

  1.  Определяем среднее давление, действующее под подошвой фундамента:

,

Получаем:  P=393,9  кПа  R=462,2 кПа   –  условие выполняется.

  1.  Производим расчет осадок фундамента по методу линейного деформирования полупространства (метод послойного суммирования).

Для этого: а) определяем шаг суммирования:    h 0,4b

б) вычисляем для каждого шага zg,i = zg,i-1 +    h (zg,0 = γ1*d)(природное напряжение в грунте под фундаментом)

в) вычисляем дополнительные напряжения грунтовой толщи от  фундамента:  zр = αР0, где : Р0давление фундамента на грунт с учетом выемки котлована Р0= Р - zg,0,          α – коэффициент, учитывающий изменение дополнительного напряжения

г) Определяем осадки слоя Si (определяются в каждом маленьком элементарном слое)       Si=( zg,i     h)/Ei  *  β , где β= 0,8

д) результаты расчета сводим в таблицу №4 :

Табл.№4

№ слоя

hi, м

z, м

ξ=2z/b

α

σzg, кН/см2

σzp, кН/см2

σzpi, кН/см3

0,2σzg, кН/см2

Ei, кПа

S, м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0,8

0

0

1,000

99,84

256,70

241,43

19,97

15870

0,0122

0,8

0,8

0,881

226,15

2

0,8

0,8

0,8

108,08

226,15

195,48

21,62

15871

0,0099

1,6

1,6

0,642

164,80

3

0,8

1,6

1,6

116,32

164,80

143,62

23,26

15872

0,0072

2,4

2,4

0,477

122,45

4

0,8

2,4

2,4

124,56

122,45

109,23

24,91

15873

0,0055

3,2

3,2

0,374

96,01

5

0,8

3,2

3,2

132,64

96,01

87,28

26,53

25640

0,0027

4

4

0,306

78,55

6

0,8

4

4

140,72

78,55

72,39

28,14

25641

0,0023

4,8

4,8

0,258

66,23

7

0,8

4,8

4,8

148,80

66,23

61,74

29,76

25642

0,0019

5,6

5,6

0,223

57,24

8

0,8

5,6

5,6

156,88

57,24

49,41

31,38

25643

0,0015

7,4

7,4

0,162

41,59

9

0,8

7,4

7,4

164,56

41,59

40,56

32,91

32260

0,0010

8,2

8,2

0,154

39,53

10

0,8

8,2

8,2

172,24

39,53

37,73

34,45

32261

0,0009

9

9

0,14

35,94

11

0,8

9

9

179,92

35,94

34,40

35,98

32262

0,0009

9,8

9,8

0,128

187,60

32,86

37,52

S=          0,0452

Sumax  по СНиП составляет 10 см, а ( )u =0,002. Произведя сравнение получаем:                                - по оси D   S = 0,053м  < Su = 0,1м

- по оси C   S = 0,046м  <  Su = 0,1м.

( ) =  = 0,0023 ≈ ( )u =0,002

4. Расчет свайных фундаментов.

     4.1.Выбор длины и количества свай в ростверке.

Подбор размеров сваи по несущей способности:

1.Задаемся длиной сваи и размерами поперечного сечения.

2.Определяем несущую способность сваи Fd

. 

-коэффициент условия работы сваи в грунте для забивания=1

-коэф. работы условного грунта под нижним концом и на боковой поверхности.

=1;=1

А-площадь поперечного сечения сваи(м2)

U-периметр поперечного сечения сваи(м)-4d

hi-толщина i слоя грунта основания, соприкасающаяся с боковой поверхностью сваи(м)

R-расчетное сопротив. грунта под нижним концом сваи(кПа)(по табл.8 методички)

fi-расчет.сопротив. i слоя грунта основания, соприкасающаяся с боковой поверхностью сваи(кПа)(по табл.9 методички)

3.Определим расчетное сопротивление сваи по грунту.

 

-коэф. Принимаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи (в данном случае - аналитический=1,4 )

4.Определим количество свай.

5.   Определяем нагрузку, приходящуюся на 1 сваю:

6.  Производим проверку условия:

N<Fh

  1.  Принимаем  стандартную сваю  сечением 0,3 Х0,3  м

Длина сваи принимается исходя из:

- геологических условий (опирание – в наиболее малосжимаемый грунт)

- величины заделки в ростверк

     - наличия подвала в здании.

В нашем случае длина сваи  L=105,2 – 98,2 = 7м.

рис.

  1.  Несущую способность сваи Fd:

Fd = 1(1*10740*0,09+1,2*274,64)=1296,17 кH

  1.  Расчетное сопротивление сваи по грунту Fh:

           Fh=  1296,17/ 1,4 = 925,84 кН

  1.  Количество свай n:

Внутренняя стена: n= 978,03/925,84 = 1,056 шт/на 1 м.п.*18 м= 19 свай

Наружная стена: n=714,89/925,84=0,77 шт/на 1 м.п.*18м=14 свай

  1.  Нагрузка на сваю N:

Nв=  = 948,8 ; Nн==943,4

  1.  Производим проверку:

Nв =948,8 и Nн =943,4> F=925,84 => необходимо увеличить количество свай.

Принимаем  n=20 и n=15, тогда:

Nв =  = 902,2;  Nн==881,6

Nв = 902,2 и Nн =881,6 < F= 925,84

Необходимое условие выполняется.

Вычисляем шаг свай в ростверке.  lш ≥  3d, но не более 6d, т.е. для свай сечением 0,3Х0,3 м  -     1,8 м  ≥   lш ≥  0,9 м.

Принимая свес ростверка 150 мм для стены L=18 м  по осям расстояние между сваями составит :

Вн. стена : lш = 17,4/19 = 0,92 м

Нар. стена : lш=17,4/14=1,24

Условия 1,8 м  ≥   lш ≥  0,9 м.выполняется – сваи располагаем в 1 ряд.

  1.   Деформация основания.
    1.  Расчет деформации основания ленточного свайного фундамента под внутренней стеной здания.

Расчет деформации производится через грунтово-свайный массив – фиктивный фундамент, который состоит из  грунта и свай.

  1.  А)Определяем размеры грунтового массива:

Определим ширину массива b.

, где

  а – размер сваи (0,3);

,

-осредненное значение угла внутреннего трения массива.

В) произведем сбор нагрузок по линии FL подошвы массива

 N = N0 + Np + Ncв + Nгсм =  17604,54 + 86,4 + 252 + 906,26 =  18849,2 кН

Nгсм = Vгсм * γmt = 184,95 * 4,9 = 906,26 кН

γmt = 1h12h23h3)/∑h =4,9 кН/м3

2.Определяем расчетное сопротивление на уровне  подошвы  массива:

3.Определяем среднее давление, действующее под подошвой массива:

,

4.Проверяем условие

- условие выполняется.

5.Определяем осадку условного свайного грунтового массива:

Строим расчетную схему, для этого:

а) Разбиваем грунтовый массив:

;

б) Производим расчет природных давлений от сооружения:

 

г) производим расчет дополнительных давлений :

               

                    

Результаты расчетов заносим в таблицу

№ слоя

hi, м

z, м

ξ=2z/b

α

σzg, кН/см2

σzp, кН/см2

σzpi, кН/см3

0,2σzg, кН/см2

Ei, кПа

S, м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0,6

0

0

1,000

218,90

479,22

456,46

43,78

32260

0,0113

0,6

0,5

0,905

433,69

2

0,6

0,6

0,5

230,84

433,69

412,85

46,17

32260

0,0102

1,2

1,0

0,818

392,00

3

0,6

1,2

1,0

242,78

392,00

363,49

48,56

32260

0,0090

1,8

1,4

0,699

334,97

4

0,6

1,8

1,4

254,72

334,97

315,81

50,94

32260

0,0078

2,4

1,9

0,619

296,64

5

0,6

2,4

1,9

266,66

296,64

262,61

53,33

32260

0,0065

3

2,4

0,477

228,59

6

0,6

3

2,4

278,60

228,59

212,29

55,72

32260

0,0053

3,6

2,9

0,409

196,00

7

0,6

3,6

2,9

290,54

196,00

183,30

58,11

32260

0,0045

4,2

3,4

0,356

170,60

8

0,6

4,2

3,4

302,48

170,60

162,46

60,50

32260

0,0040

4,8

3,8

0,322

154,31

9

0,6

4,8

3,8

314,42

154,31

145,92

62,88

32260

0,0036

5,4

4,3

0,287

137,54

10

0,6

5,4

4,3

326,36

137,54

130,59

65,27

32260

0,0032

6

4,8

0,258

123,64

11

0,6

6

4,8

338,30

123,64

118,13

67,66

32260

0,0029

6,6

5,3

0,235

112,62

12

0,6

6,6

5,3

350,24

112,62

108,78

70,05

32260

0,0027

7,2

5,8

0,219

104,95

13

0,6

7,2

5,8

362,18

104,95

101,59

72,44

32260

0,0025

7,8

6,2

0,205

98,24

14

0,6

7,8

6,2

374,12

98,24

94,17

74,82

32260

0,0023

8,4

6,7

0,188

90,09

15

0,6

8,4

6,7

386,06

90,09

84,82

77,21

32260

0,0021

9

7,2

0,166

79,55

16

0,6

9

7,2

398,00

79,55

79,07

79,60

32260

0,0020

9,6

7,7

0,164

78,59

0,0802

  1.  Расчет деформации основания ленточного свайного фундамента под наружной стеной здания.

Расчет деформации производится аналогично.

1. А)Определяем размеры грунтового массива:

Определим ширину массива b.

, где

В) произведем сбор нагрузок по линии FL подошвы массива

 N = N0 + Np + Ncв + Nгсм =  12868,02 + 86,4 + 189 + 906,26 =  14049,68 кН

2.Определяем расчетное сопротивление на уровне  подошвы  массива:

3.Определяем среднее давление, действующее под подошвой массива:

,

4.Проверяем условие

- условие выполняется.

5.Определяем осадку условного свайного грунтового массива:

Строим расчетную схему, для этого:

а) Разбиваем грунтовый массив:

;

б) Производим расчет природных давлений от сооружения:

 

г) производим расчет дополнительных давлений :

               

                    

Результаты расчетов заносим в таблицу:

№ слоя

hi, м

z, м

ξ=2z/b

α

σzg, кН/см2

σzp, кН/см2

σzpi, кН/см3

0,2σzg, кН/см2

Ei, кПа

S, м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0,6

0

0

1,000

218,90

301,46

283,52

43,78

32260

0,0070

0,6

0,6

0,881

265,59

2

0,6

0,6

0,6

227,14

265,59

229,56

45,43

32260

0,0057

1,2

1,2

0,642

193,54

3

0,6

1,2

1,2

235,38

193,54

168,67

47,08

32260

0,0042

2,4

2,4

0,477

143,80

4

0,6

2,4

2,4

243,62

143,80

128,27

48,72

32260

0,0032

3,2

3,2

0,374

112,75

5

0,6

3,2

3,2

251,70

112,75

102,50

50,34

32260

0,0025

4

4

0,306

92,25

6

0,6

4

4

259,78

92,25

85,01

51,96

32260

0,0021

4,8

4,8

0,258

77,78

7

0,6

4,8

4,8

267,86

77,78

72,50

53,57

32260

0,0018

5,6

5,6

0,223

67,23

8

0,6

5,6

5,6

275,94

67,23

58,03

55,19

32260

0,0014

7,4

7,4

0,162

48,84

9

0,6

7,4

7,4

283,62

48,84

47,63

56,72

32260

0,0012

8,2

8,2

0,154

46,42

10

0,6

8,2

8,2

291,30

46,42

44,31

58,26

32260

0,0011

9

9

0,14

42,20

11

0,6

9

9

298,98

42,20

40,40

59,80

32260

0,0010

9,8

9,8

0,128

38,59

S =   0,0303

Для каждой из стен суммарная величина осадок имеет допустимые значения:

Sв = 0,08м< Su =0,1 м ; ∑ Sн = 0,03м< Su =0,1 м, но

           ( ) =  = 0,017 > ( )u =0,002

  1.  Сравнение вариантов фундаментов.

При таком близком расположении стен более предпочтителен, согласно расчетам, ленточный фундамент на естественном основании. При выборе свайного фундамента необходимо будет провести ряд мероприятий по уменьшению осадки грунтосвайного массива под внутренней стеной и произвести расчет на осадку заново. Возможными мероприятиями могут быть: увеличение количества, либо длины свай; увеличение ширины ростверка с расположением свай в два ряда. Это повлечет за собой увеличение сметной стоимости устройства фундамента по сравнению с первоначально рассчитанным.  

Список использованной литературы.

Нормативные источники:

1.  СниП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия»

2.  СниП  2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений»

3.  СниП  23-01-99 «Строительная климатология»

4.   ГОСТ 19804-91 «Сваи железобетонные технические условия» .

Библиографические источники:

5.Гаевой А.Ф., Усик С.А. Курсовое и дипломное проектирование. Промышленные и гражданские здания: Учеб. пособие для техникумов – Л.: Стройиздат, 1987

6.Пилягин А.В., Проектирование оснований и фундаментов зданий и сооружений: Учебное пособие. – М.: Издательство Ассоциации строительных ВУЗов, 2006

7.Справочник строителя: Справочник: В 2т. Т. 2., Под общ. ред. Ю. Гетлинг – Свердловск: Свердловское книжное издательство, 1963

8. Ягупов, Б.А. Строительное дело: Учеб. для техникумов. – М.: Стройздат, 1988

9. Учебник /Основания и фундаменты. Ч.2. Авторы Далматов Б.И., Бронин В.Н., Карлов В.Д. и другие. – М.: Изд-во АСВ; СПбГАСУ, 2002г.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

45930. Способы установки в приспособлении заготовок корпусных деталей 11.35 KB
  При L D 4 где L длина обрабатываемой заготовки D ее диаметр заготовки закрепляют в патроне при 4 L D 10 в центрах или в патроне с поджимом задним центром при L D 10 в центрах или в патроне и центре задней бабки и с поддержкой люнетом. Самой распространенной является установка обрабатываемой заготовки в центрах станка. Заготовку обрабатывают в центрах если необходимо обеспечить концентричность обрабатываемых поверхностей при переустановке заготовки на станке если последующая обработка выполняется на шлифовальном станке и тоже в...
45931. Типы зажимных устройств приспособлений. Краткая характеристика по составу, типу производства 12.18 KB
  По составу зажимные устройства делят на группы. 1Зажимные устройства состоящие из силового механизма и привода который обеспечивает перемещение контактного элемента и создаёт исходное усилие преобразуемое силовым механизмом в зажимное усилие. 2Зажимные устройства в котором силовой механизм приводится в действие рабочим прилагающим исходное усилие на орпеделёное плечё.Такие зажимные устройства с ручным приводом.
45932. Правила определения силы зажима заготовок в приспособлении 2.1 MB
  Для этого составляют расчетную схему где изображают все действующие силы и моменты резания зажимного усилия реакции опор и силы трения в местах контакта заготовки с опорными элементами и зажимными устройствами. По этому уравнению выводят формулу для расчета силы зажима Пример: расчетная схема на фрезерные операции. условий применительно к которым рассчитывались силы и моменты резания то их надо увеличить введением коэффициента запаса надежности закрепления согласно требованиям безопасности.
45933. Приводы зажимных устройств 1.73 MB
  Недостатки: незначительная плавность перемещения рабочих органов особенно при переменой нагрузке; низкое давление воздуха 04 мПа обуславливающие большие размеры приводов для приложения значительных усилий. на всех производственных участках подаётся воздушная среда давлением до 1МПа. Пневмоприводы рассчитываются на прочность при Р=06мПа а исходное усилие определяется при р=04МПа. Испытания их осуществляют при р не менее 09МПа.
45934. Цели, принципы, функции и основные задачи стандартизации 16.4 KB
  В соответствии с Федеральным Законом О техническом регулировании стандартизация осуществляется в целях: повышения уровня безопасности жизни или здоровья граждан имущества физических или юридических лиц государственного или муниципального имущества экологической безопасности безопасности жизни или здоровья животных и растений и содействия соблюдению требований технических регламентов; повышения уровня безопасности объектов с учетом риска возникновения чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера; обеспечения...
45935. Основные понятия в области метрологии. Метрология. Измерение. Погрешности измерения. Средство измерения. Единство измерений. Проверка средств измерений 18.03 KB
  Единство измерений. Проверка средств измерений.Рассматривает общие теоретические проблемы разработка теории и проблем измерений физических величин их единиц методов измерений.Устанавливает обязательные технические и юридические требования по применению единиц физической величины методов и средств измерений.
45936. Погрешности средств измерений. Систематическая погрешность средств измерений. Случайная погрешность средств измерений. Абсолютная, относительная погрешность. Точность средств измерений. Класс точности средств измерений 12.85 KB
  Погрешности средств измерений. Систематическая погрешность средств измерений. Случайная погрешность средств измерений. Точность средств измерений.
45937. Эталоны единиц физической величины. Эталон еденицы физической величины. Поверочная схема для средств измерений. Рабочий эталон. Вторичный эталон. Международный эталон 12.86 KB
  Эталоны единиц физической величины. Эталон еденицы физической величины. Рабочий эталон. Вторичный эталон.
45938. Средства измерительной техники. Средство измерений. Автоматичесое средство измерений. Автоматизированное средство измерений 12.24 KB
  Средство измерений. Автоматичесое средство измерений. Автоматизированное средство измерений. Средства измерительной техники измерительная техника – обобщающее понятие охватывающее технические средства специально предназначенные для измерений.