3235
Фундаменты на естественном основании и свайные фундаменты
Курсовая
Архитектура, проектирование и строительство
В данном курсовом проекте по дисциплине “Основания и фундаменты” рассчитаны и запроектированы фундаменты на естественном основании и свайные фундаменты. Приведены необходимые данные по инженерно-геологическим изысканиям, схемы жилого здания, действующие нагрузки по расчетным сечениям.
Русский
2012-10-28
1.13 MB
43 чел.
В данном курсовом проекте по дисциплине “Основания и фундаменты” рассчитаны и запроектированы фундаменты на естественном основании и свайные фундаменты. Приведены необходимые данные по инженерно-геологическим изысканиям, схемы жилого здания, действующие нагрузки по расчетным сечениям. Расчет оснований и фундаментов произведен в соответствии с нормативными документами по первой и второй группе предельных состояний.
В конце пояснительной записки произведён вывод о наиболее подходящем варианте фундаментов.
В данном варианте проекта выгодным является вариант фундамента на естественном основании.
СНиП 2.02.01-83 Основания и фундаменты;
СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты;
СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобетонные конструкции
Наименование и № выработки |
Глубина отбора проб, м. |
Природная влажность, д.е. |
Влажность на границе текучести, д.е. |
Влажность на границе раскатывания, д.е. |
Число пластичности, д.е. |
Показатель текучести, д.е. |
Плотность грунта, г/см3 |
Пористость частиц грунта, г/см3 |
Плотность сухого грунта, г/см3 |
Пористость, % |
Коэффициент пористости |
Коэффициент водонасыщения, д.е. |
Угол внутреннего трения |
Удельное сцепление, кПа |
Модуль деформации, МПа |
Расчетное сопротивление грунта, кПа |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
1 |
1,8 |
0,18 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1,8 |
2,65 |
1,53 |
42 |
0,74 |
0,27 |
78,4 |
0,2 |
10,87 |
300 |
1 |
2,5 |
0,25 |
0 |
0 |
0 |
0 |
2 |
2,56 |
1,6 |
37,5 |
0,6 |
1,07 |
32 |
5 |
9,09 |
100 |
1 |
5 |
0,19 |
21 |
15 |
6 |
0,67 |
2,08 |
2,67 |
1,75 |
34,5 |
0,53 |
0,96 |
26,4 |
15,8 |
15,87 |
229 |
1 |
7,5 |
0,27 |
44 |
24 |
20 |
0,15 |
2,01 |
2,74 |
1,58 |
42,2 |
0,73 |
1,01 |
19,2 |
56,8 |
25,64 |
235 |
1 |
12 |
0,255 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1,99 |
2,54 |
1,59 |
37,6 |
0,6 |
1,08 |
32 |
5 |
32,26 |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл. 1
1.3 Строительная классификация грунтов.
Строительная классификация заключается в определении полного наименования грунтов, характеризующего их строительные свойства. По заданию:
ИГЭ 1 Песок желтый, пылеватый, сухой, средней плотности.
ИГЭ 2 Песок желтый, пылеватый, насыщенный водой, средней плотности.
ИГЭ 3 Супесь желтая, текучая
ИГЭ 4 Глина коричневая, пластичная
ИГЭ 5 Песок желтый, средней крупности, насыщенный водой, средней плотности.
Значение R0 определяется в соответствии с заданием.
ИГЭ 1
ИГЭ 2
ИГЭ 3
ИГЭ 4
ИГЭ 5
Сбор нагрузок для проектируемого сооружения ведется на две близстоящие стены. При сборе нагрузок учитываются указания и рекомендации СНиП. Сбор нагрузок выполняется на основное сочетания нагрузок. Для упрощения расчетов при сборе нагрузок учитываются только наиболее характерные виды вертикальных нагрузок. Ветровая нагрузка не учитывается.
Расчет производится в табличной форме.
Сбор нагрузок на ленточный фундамент производится на 1 погонный метр длины фундамента.
Сбор нагрузок учитывает следующие объемно-планировочные и конструктивные особенности сооружения:
Сбор нагрузок на противостоящие по осям D и C стены в осях 1 5.
№ п/п |
Наименование нагрузки |
Нормативная |
γf |
Расчетная |
|||
на ед. площади |
от грузовой площади |
||||||
по D |
по C |
по D |
по C |
||||
Постоянные |
|
||||||
1 |
От 3-х слойного ковра |
0,3 |
0,45 |
2,25 |
1,3 |
0,59 |
2,93 |
2 |
От стяжки |
1,36 |
2,04 |
10,2 |
1,3 |
2,65 |
13,26 |
3 |
От утеплителя |
2 |
3 |
15 |
1,3 |
3,90 |
19,50 |
4 |
От пароизоляции |
0,06 |
0,09 |
0,45 |
1,3 |
0,12 |
0,59 |
5 |
От ж/б плиты покрытия |
2,8 |
4,2 |
21 |
1,1 |
4,62 |
23,10 |
6 |
От межэтажных плит на 12 этажах |
33,6 |
50,4 |
252 |
1,1 |
55,44 |
277,20 |
7 |
От линолеума на 12 этажах |
0,24 |
0,36 |
1,8 |
1,3 |
0,47 |
2,34 |
8 |
От Урса на 1-ом этаже |
0,029 |
0,0435 |
0,2175 |
1,3 |
0,06 |
0,28 |
9 |
От кирпичных стен на 12 этажах (0,64*(1*3,3)*18*12) - D; (0,64*((18*3,3 - 2(2,05*1,2))/18)*18*12) -C |
|
456,2 |
418,41 |
1,3 |
593,06 |
543,93 |
10 |
От стен цокольного этажа (0,64*(1*3,3)*18*12) - D; (0,64*(1*3,3 )*18*12) -C |
|
33,66 |
33,66 |
1,3 |
43,76 |
43,76 |
Временная от снега |
|
||||||
11 |
Кратковременная |
1,2 |
1,8 |
9 |
1,4 |
2,52 |
12,60 |
12 |
Длительного действия |
2 |
3 |
15 |
1,4 |
4,20 |
21,00 |
На перекрытие с учетом ψ= 0,49 |
|
||||||
13 |
Кратковременная |
1,5 |
2,25 |
11,25 |
1,3 |
2,93 |
14,63 |
14 |
Длительного действия |
0,3 |
0,45 |
2,25 |
1,3 |
0,59 |
2,93 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
|
|
714,89 |
978,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл. 2
SSu, где
S совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом Su предельная деформация основания.
При этом должно выполняться условие:
P R
Предварительно площадь подошвы находится по формуле:
- сумма нагрузок на обрез фундамента по II предельному состоянию (кН);
- расчетное сопротивление несущего слоя грунта (3 слой - несущий), (кПа);
d- глубина заложения подошвы фундамента (м);
- осредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта уступках , ().
1.Определяем предварительно требуемую площадь подошвы фундамента:
2.Определяем требуемые размеры подошвы фундамента:
3. Уточняем размеры подошвы фундамента:
4. Определяем расчетное сопротивление грунтов основания по формуле СНиП 2.02.01-83* «Основ. зданий и сооружений»:
где - коэффициенты условий работы грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием, определяемые по табл. 3 ;
- коэффициент надежности, принятый равным 1,1 т.к. прочностные характеристики грунта приняты по табл. СНиП;
- коэффициенты, принимаемые по табл. 4 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения несущего слоя.
- коэффициент, при ;
При наличии подземных вод определяется с учётом взвешенного и насыщенного действия воды.
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента;
СII = 15,8 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
4м приведенная глубина заложения подошвы фундамента зданий от уровня пола подвала; ;
db = 2 м глубина подвала расстояние от уровня планировки до дна подвала
5. Методом итерации уточняем b:
R2= (299+569,7)/2= 434,4 кПа
b1 = = 2,8м
R3= [0,87x1x2,8x20+291+113,1+110,6]=507,1 кПа
R4= (434,4+507,1)/2=470,8 кПа
b2= = 2,5 м , принимаем b=2,5 м
,
Получаем: P=403,2 кПа R=470,8 кПа условие выполняется.
Для этого: а) определяем шаг суммирования: h 0,4b
б) вычисляем для каждого шага zg,i = zg,i-1 + h (zg,0 = γ1*d)(природное напряжение в грунте под фундаментом)
в) вычисляем дополнительные напряжения грунтовой толщи от фундамента: zр = αР0, где : Р0 давление фундамента на грунт с учетом выемки котлована Р0= Р - zg,0, α коэффициент, учитывающий изменение дополнительного напряжения
г) Определяем осадки слоя Si (определяются в каждом маленьком элементарном слое) Si=( zg,i h)/Ei * β , где β= 0,8
д) результаты расчета сводим в таблицу №3 :
№ слоя |
hi, м |
z, м |
ξ=2z/b |
α |
σzg, кН/см2 |
σzp, кН/см2 |
σzpi, кН/см3 |
0,2σzg, кН/см2 |
Ei, кПа |
S, м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
1 |
0 |
0 |
1,000 |
104,00 |
315,70 |
296,92 |
20,80 |
15870 |
0,0150 |
1 |
0,8 |
0,881 |
278,13 |
|||||||
2 |
1 |
1 |
0,8 |
124,80 |
278,13 |
240,41 |
24,96 |
15870 |
0,0121 |
|
2 |
1,6 |
0,642 |
202,68 |
|||||||
3 |
1 |
2 |
1,6 |
145,60 |
202,68 |
176,63 |
29,12 |
15870 |
0,0089 |
|
3 |
2,4 |
0,477 |
150,59 |
|||||||
4 |
1 |
3 |
2,4 |
156,90 |
150,59 |
134,33 |
31,38 |
25640 |
0,0042 |
|
4 |
3,2 |
0,374 |
118,07 |
|||||||
5 |
1 |
4 |
3,2 |
168,20 |
118,07 |
107,34 |
33,64 |
25640 |
0,0033 |
|
5 |
4,0 |
0,306 |
96,60 |
|||||||
6 |
1 |
5 |
4,0 |
179,50 |
96,60 |
86,03 |
35,90 |
25640 |
0,0027 |
|
6 |
4,8 |
0,239 |
75,45 |
|||||||
7 |
1 |
6 |
4,8 |
190,80 |
75,45 |
72,93 |
38,16 |
25640 |
0,0023 |
|
7 |
5,6 |
0,223 |
70,40 |
|||||||
8 |
1 |
7 |
5,6 |
202,10 |
70,40 |
66,14 |
40,42 |
32260 |
0,0016 |
|
8 |
6,4 |
0,196 |
61,88 |
|||||||
9 |
1 |
8 |
6,4 |
213,40 |
61,88 |
58,56 |
42,68 |
32260 |
0,0015 |
|
9 |
7,2 |
0,175 |
55,25 |
|||||||
10 |
1 |
9 |
7,2 |
224,70 |
55,25 |
52,56 |
44,94 |
32260 |
0,0013 |
|
10 |
8,0 |
0,158 |
49,88 |
|||||||
11 |
1 |
10 |
8,0 |
236,00 |
49,88 |
47,51 |
47,20 |
32260 |
0,0012 |
|
11 |
8,8 |
0,143 |
247,30 |
45,15 |
49,47 |
|||||
∑S= |
0,0530 |
Табл. №3
3.3 Подбор подошвы ленточного фундамента под стену по оси D в осях 1 - 5.
Расчеты производим аналогично.
1.Определяем предварительно требуемую площадь подошвы фундамента:
2.Определяем требуемые размеры подошвы фундамента:
3. Уточняем размеры подошвы фундамента:
4. Определяем расчетное сопротивление грунтов основания по формуле СНиП 2.02.01-83* «Основ. зданий и сооружений»:
5. Методом итерации уточняем b:
R2= (299+547,5)/2= 423,3 кПа
b1 = = 2,1 м
R3= [0,87x1x2,1x20+291+113,1+110,6]=501,1 кПа
R4= (423,3+501,1)/2=462,2 кПа
b2= = 1,9 м , принимаем b=2 м
,
Получаем: P=393,9 кПа R=462,2 кПа условие выполняется.
Для этого: а) определяем шаг суммирования: h 0,4b
б) вычисляем для каждого шага zg,i = zg,i-1 + h (zg,0 = γ1*d)(природное напряжение в грунте под фундаментом)
в) вычисляем дополнительные напряжения грунтовой толщи от фундамента: zр = αР0, где : Р0 давление фундамента на грунт с учетом выемки котлована Р0= Р - zg,0, α коэффициент, учитывающий изменение дополнительного напряжения
г) Определяем осадки слоя Si (определяются в каждом маленьком элементарном слое) Si=( zg,i h)/Ei * β , где β= 0,8
д) результаты расчета сводим в таблицу №4 :
Табл.№4
№ слоя |
hi, м |
z, м |
ξ=2z/b |
α |
σzg, кН/см2 |
σzp, кН/см2 |
σzpi, кН/см3 |
0,2σzg, кН/см2 |
Ei, кПа |
S, м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
0,8 |
0 |
0 |
1,000 |
99,84 |
256,70 |
241,43 |
19,97 |
15870 |
0,0122 |
0,8 |
0,8 |
0,881 |
226,15 |
|||||||
2 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
108,08 |
226,15 |
195,48 |
21,62 |
15871 |
0,0099 |
|
1,6 |
1,6 |
0,642 |
164,80 |
|||||||
3 |
0,8 |
1,6 |
1,6 |
116,32 |
164,80 |
143,62 |
23,26 |
15872 |
0,0072 |
|
2,4 |
2,4 |
0,477 |
122,45 |
|||||||
4 |
0,8 |
2,4 |
2,4 |
124,56 |
122,45 |
109,23 |
24,91 |
15873 |
0,0055 |
|
3,2 |
3,2 |
0,374 |
96,01 |
|||||||
5 |
0,8 |
3,2 |
3,2 |
132,64 |
96,01 |
87,28 |
26,53 |
25640 |
0,0027 |
|
4 |
4 |
0,306 |
78,55 |
|||||||
6 |
0,8 |
4 |
4 |
140,72 |
78,55 |
72,39 |
28,14 |
25641 |
0,0023 |
|
4,8 |
4,8 |
0,258 |
66,23 |
|||||||
7 |
0,8 |
4,8 |
4,8 |
148,80 |
66,23 |
61,74 |
29,76 |
25642 |
0,0019 |
|
5,6 |
5,6 |
0,223 |
57,24 |
|||||||
8 |
0,8 |
5,6 |
5,6 |
156,88 |
57,24 |
49,41 |
31,38 |
25643 |
0,0015 |
|
7,4 |
7,4 |
0,162 |
41,59 |
|||||||
9 |
0,8 |
7,4 |
7,4 |
164,56 |
41,59 |
40,56 |
32,91 |
32260 |
0,0010 |
|
8,2 |
8,2 |
0,154 |
39,53 |
|||||||
10 |
0,8 |
8,2 |
8,2 |
172,24 |
39,53 |
37,73 |
34,45 |
32261 |
0,0009 |
|
9 |
9 |
0,14 |
35,94 |
|||||||
11 |
0,8 |
9 |
9 |
179,92 |
35,94 |
34,40 |
35,98 |
32262 |
0,0009 |
|
9,8 |
9,8 |
0,128 |
187,60 |
32,86 |
37,52 |
|||||
∑S= 0,0452 |
Sumax по СНиП составляет 10 см, а ( )u =0,002. Произведя сравнение получаем: - по оси D S = 0,053м < Su = 0,1м
- по оси C S = 0,046м < Su = 0,1м.
( ) = = 0,0023 ≈ ( )u =0,002
4.1.Выбор длины и количества свай в ростверке.
Подбор размеров сваи по несущей способности:
1.Задаемся длиной сваи и размерами поперечного сечения.
2.Определяем несущую способность сваи Fd
.
-коэффициент условия работы сваи в грунте для забивания=1
-коэф. работы условного грунта под нижним концом и на боковой поверхности.
=1;=1
А-площадь поперечного сечения сваи(м2)
U-периметр поперечного сечения сваи(м)-4d
hi-толщина i слоя грунта основания, соприкасающаяся с боковой поверхностью сваи(м)
R-расчетное сопротив. грунта под нижним концом сваи(кПа)(по табл.8 методички)
fi-расчет.сопротив. i слоя грунта основания, соприкасающаяся с боковой поверхностью сваи(кПа)(по табл.9 методички)
3.Определим расчетное сопротивление сваи по грунту.
-коэф. Принимаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи (в данном случае - аналитический=1,4 )
4.Определим количество свай.
5. Определяем нагрузку, приходящуюся на 1 сваю:
6. Производим проверку условия:
N<Fh
Длина сваи принимается исходя из:
- геологических условий (опирание в наиболее малосжимаемый грунт)
- величины заделки в ростверк
- наличия подвала в здании.
В нашем случае длина сваи L=105,2 98,2 = 7м.
рис.
Fd = 1(1*10740*0,09+1,2*274,64)=1296,17 кH
Fh= 1296,17/ 1,4 = 925,84 кН
Внутренняя стена: n= 978,03/925,84 = 1,056 шт/на 1 м.п.*18 м= 19 свай
Наружная стена: n=714,89/925,84=0,77 шт/на 1 м.п.*18м=14 свай
Nв= = 948,8 ; Nн==943,4
Nв =948,8 и Nн =943,4> F=925,84 => необходимо увеличить количество свай.
Принимаем n=20 и n=15, тогда:
Nв = = 902,2; Nн==881,6
Nв = 902,2 и Nн =881,6 < F= 925,84
Необходимое условие выполняется.
Вычисляем шаг свай в ростверке. lш ≥ 3d, но не более 6d, т.е. для свай сечением 0,3Х0,3 м - 1,8 м ≥ lш ≥ 0,9 м.
Принимая свес ростверка 150 мм для стены L=18 м по осям расстояние между сваями составит :
Вн. стена : lш = 17,4/19 = 0,92 м
Нар. стена : lш=17,4/14=1,24
Условия 1,8 м ≥ lш ≥ 0,9 м.выполняется сваи располагаем в 1 ряд.
Расчет деформации производится через грунтово-свайный массив фиктивный фундамент, который состоит из грунта и свай.
Определим ширину массива b.
, где
а размер сваи (0,3);
,
-осредненное значение угла внутреннего трения массива.
В) произведем сбор нагрузок по линии FL подошвы массива
N = N0 + Np + Ncв + Nгсм = 17604,54 + 86,4 + 252 + 906,26 = 18849,2 кН
Nгсм = Vгсм * γmt = 184,95 * 4,9 = 906,26 кН
γmt = (γ1h1 +γ2h2 +γ3h3)/∑h =4,9 кН/м3
2.Определяем расчетное сопротивление на уровне подошвы массива:
3.Определяем среднее давление, действующее под подошвой массива:
,
4.Проверяем условие
- условие выполняется.
5.Определяем осадку условного свайного грунтового массива:
Строим расчетную схему, для этого:
а) Разбиваем грунтовый массив:
;
б) Производим расчет природных давлений от сооружения:
г) производим расчет дополнительных давлений :
Результаты расчетов заносим в таблицу
№ слоя |
hi, м |
z, м |
ξ=2z/b |
α |
σzg, кН/см2 |
σzp, кН/см2 |
σzpi, кН/см3 |
0,2σzg, кН/см2 |
Ei, кПа |
S, м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
0,6 |
0 |
0 |
1,000 |
218,90 |
479,22 |
456,46 |
43,78 |
32260 |
0,0113 |
0,6 |
0,5 |
0,905 |
433,69 |
|||||||
2 |
0,6 |
0,6 |
0,5 |
230,84 |
433,69 |
412,85 |
46,17 |
32260 |
0,0102 |
|
1,2 |
1,0 |
0,818 |
392,00 |
|||||||
3 |
0,6 |
1,2 |
1,0 |
242,78 |
392,00 |
363,49 |
48,56 |
32260 |
0,0090 |
|
1,8 |
1,4 |
0,699 |
334,97 |
|||||||
4 |
0,6 |
1,8 |
1,4 |
254,72 |
334,97 |
315,81 |
50,94 |
32260 |
0,0078 |
|
2,4 |
1,9 |
0,619 |
296,64 |
|||||||
5 |
0,6 |
2,4 |
1,9 |
266,66 |
296,64 |
262,61 |
53,33 |
32260 |
0,0065 |
|
3 |
2,4 |
0,477 |
228,59 |
|||||||
6 |
0,6 |
3 |
2,4 |
278,60 |
228,59 |
212,29 |
55,72 |
32260 |
0,0053 |
|
3,6 |
2,9 |
0,409 |
196,00 |
|||||||
7 |
0,6 |
3,6 |
2,9 |
290,54 |
196,00 |
183,30 |
58,11 |
32260 |
0,0045 |
|
4,2 |
3,4 |
0,356 |
170,60 |
|||||||
8 |
0,6 |
4,2 |
3,4 |
302,48 |
170,60 |
162,46 |
60,50 |
32260 |
0,0040 |
|
4,8 |
3,8 |
0,322 |
154,31 |
|||||||
9 |
0,6 |
4,8 |
3,8 |
314,42 |
154,31 |
145,92 |
62,88 |
32260 |
0,0036 |
|
5,4 |
4,3 |
0,287 |
137,54 |
|||||||
10 |
0,6 |
5,4 |
4,3 |
326,36 |
137,54 |
130,59 |
65,27 |
32260 |
0,0032 |
|
6 |
4,8 |
0,258 |
123,64 |
|||||||
11 |
0,6 |
6 |
4,8 |
338,30 |
123,64 |
118,13 |
67,66 |
32260 |
0,0029 |
|
6,6 |
5,3 |
0,235 |
112,62 |
|||||||
12 |
0,6 |
6,6 |
5,3 |
350,24 |
112,62 |
108,78 |
70,05 |
32260 |
0,0027 |
|
7,2 |
5,8 |
0,219 |
104,95 |
|||||||
13 |
0,6 |
7,2 |
5,8 |
362,18 |
104,95 |
101,59 |
72,44 |
32260 |
0,0025 |
|
7,8 |
6,2 |
0,205 |
98,24 |
|||||||
14 |
0,6 |
7,8 |
6,2 |
374,12 |
98,24 |
94,17 |
74,82 |
32260 |
0,0023 |
|
8,4 |
6,7 |
0,188 |
90,09 |
|||||||
15 |
0,6 |
8,4 |
6,7 |
386,06 |
90,09 |
84,82 |
77,21 |
32260 |
0,0021 |
|
9 |
7,2 |
0,166 |
79,55 |
|||||||
16 |
0,6 |
9 |
7,2 |
398,00 |
79,55 |
79,07 |
79,60 |
32260 |
0,0020 |
|
9,6 |
7,7 |
0,164 |
78,59 |
|||||||
0,0802 |
||||||||||
Расчет деформации производится аналогично.
1. А)Определяем размеры грунтового массива:
Определим ширину массива b.
, где
В) произведем сбор нагрузок по линии FL подошвы массива
N = N0 + Np + Ncв + Nгсм = 12868,02 + 86,4 + 189 + 906,26 = 14049,68 кН
2.Определяем расчетное сопротивление на уровне подошвы массива:
3.Определяем среднее давление, действующее под подошвой массива:
,
4.Проверяем условие
- условие выполняется.
5.Определяем осадку условного свайного грунтового массива:
Строим расчетную схему, для этого:
а) Разбиваем грунтовый массив:
;
б) Производим расчет природных давлений от сооружения:
г) производим расчет дополнительных давлений :
Результаты расчетов заносим в таблицу:
№ слоя |
hi, м |
z, м |
ξ=2z/b |
α |
σzg, кН/см2 |
σzp, кН/см2 |
σzpi, кН/см3 |
0,2σzg, кН/см2 |
Ei, кПа |
S, м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
0,6 |
0 |
0 |
1,000 |
218,90 |
301,46 |
283,52 |
43,78 |
32260 |
0,0070 |
0,6 |
0,6 |
0,881 |
265,59 |
|||||||
2 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
227,14 |
265,59 |
229,56 |
45,43 |
32260 |
0,0057 |
|
1,2 |
1,2 |
0,642 |
193,54 |
|||||||
3 |
0,6 |
1,2 |
1,2 |
235,38 |
193,54 |
168,67 |
47,08 |
32260 |
0,0042 |
|
2,4 |
2,4 |
0,477 |
143,80 |
|||||||
4 |
0,6 |
2,4 |
2,4 |
243,62 |
143,80 |
128,27 |
48,72 |
32260 |
0,0032 |
|
3,2 |
3,2 |
0,374 |
112,75 |
|||||||
5 |
0,6 |
3,2 |
3,2 |
251,70 |
112,75 |
102,50 |
50,34 |
32260 |
0,0025 |
|
4 |
4 |
0,306 |
92,25 |
|||||||
6 |
0,6 |
4 |
4 |
259,78 |
92,25 |
85,01 |
51,96 |
32260 |
0,0021 |
|
4,8 |
4,8 |
0,258 |
77,78 |
|||||||
7 |
0,6 |
4,8 |
4,8 |
267,86 |
77,78 |
72,50 |
53,57 |
32260 |
0,0018 |
|
5,6 |
5,6 |
0,223 |
67,23 |
|||||||
8 |
0,6 |
5,6 |
5,6 |
275,94 |
67,23 |
58,03 |
55,19 |
32260 |
0,0014 |
|
7,4 |
7,4 |
0,162 |
48,84 |
|||||||
9 |
0,6 |
7,4 |
7,4 |
283,62 |
48,84 |
47,63 |
56,72 |
32260 |
0,0012 |
|
8,2 |
8,2 |
0,154 |
46,42 |
|||||||
10 |
0,6 |
8,2 |
8,2 |
291,30 |
46,42 |
44,31 |
58,26 |
32260 |
0,0011 |
|
9 |
9 |
0,14 |
42,20 |
|||||||
11 |
0,6 |
9 |
9 |
298,98 |
42,20 |
40,40 |
59,80 |
32260 |
0,0010 |
|
9,8 |
9,8 |
0,128 |
38,59 |
|||||||
∑S = 0,0303 |
||||||||||
Для каждой из стен суммарная величина осадок имеет допустимые значения:
∑ Sв = 0,08м< Su =0,1 м ; ∑ Sн = 0,03м< Su =0,1 м, но
( ) = = 0,017 > ( )u =0,002
При таком близком расположении стен более предпочтителен, согласно расчетам, ленточный фундамент на естественном основании. При выборе свайного фундамента необходимо будет провести ряд мероприятий по уменьшению осадки грунтосвайного массива под внутренней стеной и произвести расчет на осадку заново. Возможными мероприятиями могут быть: увеличение количества, либо длины свай; увеличение ширины ростверка с расположением свай в два ряда. Это повлечет за собой увеличение сметной стоимости устройства фундамента по сравнению с первоначально рассчитанным.
Список использованной литературы.
Нормативные источники:
1. СниП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия»
2. СниП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений»
3. СниП 23-01-99 «Строительная климатология»
4. ГОСТ 19804-91 «Сваи железобетонные технические условия» .
Библиографические источники:
5.Гаевой А.Ф., Усик С.А. Курсовое и дипломное проектирование. Промышленные и гражданские здания: Учеб. пособие для техникумов Л.: Стройиздат, 1987
6.Пилягин А.В., Проектирование оснований и фундаментов зданий и сооружений: Учебное пособие. М.: Издательство Ассоциации строительных ВУЗов, 2006
7.Справочник строителя: Справочник: В 2т. Т. 2., Под общ. ред. Ю. Гетлинг Свердловск: Свердловское книжное издательство, 1963
8. Ягупов, Б.А. Строительное дело: Учеб. для техникумов. М.: Стройздат, 1988
9. Учебник /Основания и фундаменты. Ч.2. Авторы Далматов Б.И., Бронин В.Н., Карлов В.Д. и другие. М.: Изд-во АСВ; СПбГАСУ, 2002г.
А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать | |||
64731. | Управление банковскими депозитами (на примере Среднерусского сберегательного банка(ОАО)) | 820.5 KB | |
Организация работы с депозитными счетами на материалах Сберегательного банка. Организационно-экономическое устройство Сберегательного банка. Анализ финансового состояния Сберегательного банка. | |||
64732. | Українська та зарубіжна культура | 437.5 KB | |
Сьогодні в Україні існує релігійна течія яка пропагує повернення до язичества РУНвіра рідна українська народна віра засуджує хрещення Русі князем Володимиром Великим і власне є одною з численних спроб затримати історичний поступ і увіковічити відсталість нації. | |||
64733. | Социология как наука: структура и уровни социального знания | 279.5 KB | |
Однако по мере накопления знаний она постепенно теряла статус универсальной теории общества. Во-вторых представления о функционировании отдельных сфер общественной жизни: знания о социальном составе населения и социальной структуре общества знания... | |||
64734. | Планирование и анализ фармацевтической деятельности фармацевтической организации | 293 KB | |
Маркетинговые исследования это систематический сбор документирование и анализ данных касающихся вопросов организации сбыта товаров и услуг. Структура маркетинговых исследований В ходе маркетинговых исследований собираются первичные... | |||
64735. | Основные функции культуры | 223.5 KB | |
Можно говорить о функциях отдельных элементов культуры по отношению ко всей системе культуры например о функциях языка или науки в культуре. Перечень социальных функций культуры: защитная; креативная лат. | |||
64736. | ТЕОРИЯ, МЕТОДОЛОГИЯ И ФИЛОСОФИЯ ИСТОРИИ: ОЧЕРКИ РАЗВИТИЯ ИСТОРИЧЕСКОЙ МЫСЛИ ОТ ДРЕВНОСТИ ДО СЕРЕДИНЫ XIX ВЕКА | 155 KB | |
До того как возникла историография с собственной методологией и тем более философия и теория истории историческая мысль прошла длительный путь. Тем не менее элементы методологии часто теории а также философии истории всегда явно или скрыто присутствуют... | |||
64738. | Воруем изображение с помощью плат видеозахвата | 394.5 KB | |
Рано или поздно счастливый обладатель видеокамеры в своем стремлении к самовыражению посредством видео сталкивается с проблемой превращения отснятого им видеоматериала в законченный фильм. | |||