3310

Выбор наивыгоднейшего режима резания

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Введение Наивыгоднейший режим резания – это такое сочетание глубины резания, подачи и скорости резания, при котором получается минимальное машинное время при обеспечении необходимой точности и чистоты обработанной поверхности детали и заданной...

Русский

2012-10-29

236.5 KB

66 чел.

Введение

Наивыгоднейший режим резания – это такое сочетание глубины резания, подачи и скорости резания, при котором получается минимальное машинное время при обеспечении необходимой точности и чистоты обработанной поверхности детали и заданной стойкости режущего инструмента.

Выбор режима резания состоит в определении для заданных условий обработки глубины резания, числа проходов, подачи и скорости резания.

В нашей работе мы попытаемся теоретически использовать данные из таблиц, рекомендации и другие нормативы по выбору наивыгоднейшего режима резания для нашей работы, данные к которой рассмотрим ниже.
       Данные для расчета

Деталь – вал;

  1.  Вид обработки Наружное продольное точение
  2.  Метод закрепления детали в станке патрон центр
  3.  Материал детали сталь ХН75МБТЮ; в = 860 МПа
  4.  Длина детали – 600 мм
  5.  Длина обработки – 500 мм
  6.  Диаметр детали до обработки 75 мм
  7.  Диаметр готовой детали в мм 70 мм
  8.  Чистота обработанной поверхности Rа = 1,25 RZ = 6,3
  9.  Станок модели 16К20Т1

Паспортные данные станка 16К20Т1 ТОМ 2 стр. 17

Наименование

Параметры

Высота центров, мм

200

Расстояние между центрами, мм

1000

Наибольший диаметр обточки:

прутка, мм

53

над верхней частью суппорта, мм

215

над станиной, мм

500

Наибольшая длина обточки, мм

900

Наибольшие размеры державки, мм (ширина и высота)

25х25

Мощность двигателя, кВт

11

Максимально допустимая масса (кг) изделия, устанавливаемого:

в патроне

в центрах

300

650, 900, 1300, 1800.

Наибольшее усилие, допускаемое механизмом подач, Н (кгс)

продольное

поперечное

5884 (600)

3530 (360)

Пределы чисел оборотов шпинделя, об/мин

24,4 – 2240

Пределы подач:

продольных, мм/об

поперечных, мм/об

0,01 – 2,8 б/с

0,005 – 1,4 б/с


1. Табличный метод расчета наивыгоднейшего режима резания.

1.1 Выбор марки инструментального материала и геометрических размеров режущей части

1.1.1 Выбираем инструментальный материал твердый сплав марки ВК 8 ГОСТ 25426-90. Однокарбидный или вольфрамокобальтовый сплав. Рекомендуемый применять для жаропрочных и коррозионно-стойких сталей, а также для черновой и чистовой обработке. /1 стр. 116 табл. 3/

Рис. № 1

1.1.2 Форму заточки передней поверхности принимаем криволинейную с отрицательной фаской для материалов с σВ = 700 ÷ 1000 МПа. /6 стр. 109 табл. 27/

Рис. № 2

1.1.3 Выбираем стандартное значение державки резца (h х b = 25 х 16 мм). Паспортные данные станка 25х25.

Выбираем резец по ГОСТ 18879-73. Токарный проходной резец с углом в плане 90º (правый). /1 стр. 120/

Рис. № 3

1.1.4 Выбираем углы в плане φ = 90º и φ1 = 10º ÷ 15º (для чернового точения) и φ1 = 5º ÷ 10º (для чистового точения), радиус при вершине резца 1 мм. /5 стр. 189 табл. 19/.

1.1.5 Выбираем угол наклона главной режущей кромки λ = 0º (для чернового точения) и λ = -2º ÷ 4º (для чистового точения), передний угол γ = 10º, задний угол α = 10º. /5 стр. 189 табл. 19/.

1.2 Выбор глубины резания t и числа проходов i

По величине припуска на черновую обработку Δ = 2,5 мм. (на сторону), а если учесть припуск на чистовую обработку 0,5 мм., устанавливаем глубину резания t = 2 мм. Или по формуле:

, мм.    (1.1)

где D – диаметр обрабатываемой поверхности мм., 75;

d – диаметр обработанной поверхности мм., 70;

мм,

Для достижения заданной чистоты поверхности Ra 1,25 мкм., (6 класс шероховатости поверхности) – припуск снимается за два прохода. При этом глубина резания последнего прохода принимается равной 0,5÷0,1 мм. Что в нашем случае.

мм.

1.3 Выбор подачи.

При черновой обработке принимаем подачу S для жаропрочных сплавов равную 0,8 мм/об; /1 стр. 266 табл. 11/.

При чистовой обработке принимаем подачу S равная 0,12 мм/об; /3 стр. 70 табл. 24/.

Уточняем величины подач по станку. Для черновой обработки S = 0,8 мм/об; для чистовой S = 0,12 мм/об.

Найдем силу PZф при выбранном режиме резания:

   (1.2)

черновая обработка

кгс;

чистовая обработка

кгс;

Найдем силу PZд при допустимой прочности пластинки:

черновая обработка

Н;

чистовая обработка

Н;

Условие PZф < PZд выполняется.

1.4 Выбор скорости резания.

Скорость резания V, м/мин при наружном продольном точении рассчитывается по эмпирической формуле:

м/мин  (1.3)

где CV – значение коэффициента показателей степени (x, y, m) скорости резания при обработке резцами ВК – 8. /1 стр. 269 таблица 17/.

Т – среднее значение стойкости при одноинструментальной обработке – 30 ÷ 60 мин.

KV – поправочный коэффициент, учитывающий влияние материала заготовки KMV, состояние поверхности KПV, материала инструмента KИV, КТи – коэффициент изменения стойкости в зависимости от числа одновременно работающих инструментов, КТс – коэффициент изменения периода стойкости в зависимости от числа одновременно обслуживаемых станков, KφV, Kφ1V, Kr – поправочные коэффициенты, учитывающие влияние параметров резца на скорость резания, соответственно;

 (1.4)

Выбираем табличное значение скорости резания для различных параметров t и S (с учетом поправочных коэффициентов К1, К2,) /4 карта Т – 4 стр. 29/.

V = Vтабл · К1 · К2 · К3 м/мин,   (1.5)

Черновая обработка: при t = до 2,5 мм, угол в плане φ = 90º, S = 0,8 мм/об, материал инструмента твердый сплав, обрабатываемый материал сталь, принимаем Vтабл = 93 м/мин. (Поправочные коэффициенты на скорость резания. К1 = 0,7 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала; К2 = 1,15 – коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава; К3 = 1 – коэффициент, зависящий от вида обработки)

Тогда скорость при черновой обработке:

V = 93 · 0,7 · 1,15 · 1,0 = 74,86 м/мин.

Чистовая обработка: при t = до 1 мм, угол в плане φ = 90º, S = до 0,2 мм/об, материал инструмента твердый сплав, обрабатываемый материал сталь, принимаем Vтабл = 160 м/мин. (Поправочные коэффициенты на скорость резания. К1 = 0,7 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала; К2 = 1,15 – коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава; К3 = 0,8 – коэффициент, зависящий от вида обработки)

Тогда скорость при чистовой обработке:

V = 160 · 0,7 · 1,15 · 0,8 = 103,04 м/мин.

По установленной скорости резания определяем число оборотов шпинделя

, об/мин   (1.6)

где D – диаметр обрабатываемой поверхности, мм.

Число оборотов шпинделя уточняется по станку, и рассчитывается уточненная скорость резания

черновая обработка

об/мин.

чистовая обработка

об/мин.

Найденное число оборотов корректируем по паспорту станка. Принимаем фактическое число оборотов nф = 315 об/мин при черновой обработке и nф = 450 об/мин при чистовой обработке. Находим соответствующую этому числу оборотов фактическую скорость резания:

 м/мин.   (1.7)

черновая обработка

 м/мин.

чистовая обработка

 м/мин.

1.5 Проверка выбранного режима резания по прочности механизма подачи и мощности станка

Наибольшее усилие, допускаемое механизмом подачи станка, QСТ = 600 кг сравнивается с осевой составляющей силы резания РХ

QCT  PX.     (1.8)

Рассчитаем PX по формуле:

  (1.9)

где КР – поправочный коэффициент.

KP = KMp · Kφp · Kγp · Kλp · Krp.   (1.10)

где KMp – коэффициент, учитывающий влияние обрабатываемого материала на силовые зависимости       (1.11)

n – показатель степени для твердого сплава 0,75 /1 стр. 264 табл. 9/

черновая обработка

По таблице 23 /1 стр. 275 /

Кφ  поправочный коэффициент, учитывающий главный угол в плане φ 1,17;

Кγ – поправочный коэффициент, учитывающий передний угол γ 1,0;

Кλ – поправочный коэффициент, учитывающий угол наклона главной режущей кромки λ = 1,0, для чистовой λ = 1,07;

Кr – поправочный коэффициент, учитывающий радиус при вершине резца r = 1;

черновая обработка

KP = 1,11 · 1,17 · 1 · 1 · 1 = 1,29.

чистовая обработка

KP = 1,11 · 1,17 · 1 · 1,07 · 1 = 1,38.

По таблице 22 /1 стр. 273/

Ср – постоянный коэффициент 339;

x, y, n – показатели степени в формулах силы резания при точении.

x = 1,0; y = 0,5; n = – 0,4.

t – глубина резания мм., 2 мм. для черновой обработки, 0,5 для чистовой;

S – подача мм/об., 0,8 для черновой, 0,12 для чистовой.

при черновой обработке

Н.

при чистовой обработке

Н.

Условие (9) выполняется.

Если условие не выполняется, то надо уменьшить подачу. Мощность на шпинделе станка NШП сравнивается с мощностью процесса резания NРЕЗ:

NШП = NДВ·η·КП,    (1.12)

где NДВ – мощность двигателя станка, 11 кВт;

η – КПД станка ≈ 0,75;

КП – коэффициент перегрузки станка принимаемый 1,3 ÷ 1,5 /7 стр. 116/.

NШП = 11·0,75·1,3 = 10,725 кВт,

, кВт;   (1.13)

где PZ – вертикальная составляющая силы резания, Н.

NШП  NРЕЗ    (1.14)

черновая обработка

кВт

чистовая обработка

кВт

Условие (14)выполняется NШП  NРЕЗ.

Рассчитаем PZ с учетом скорости и коэффициента КР.

 кгс   (1.15)

черновая обработка

чистовая обработка

1.6 Расчет машинного времени ТМ

Расчет выполняем по формуле:

, мин;   (1.16)

где α – общая длина прохода инструмента в направлении подачи, 500 мм;

n – число оборотов заготовки в минуту 125 и 315 для черновой и чистовой обработки соответственно;

S – подача, мм/об 0,8 и 0,12 для черновой и чистовой обработки соответственно;

i – число проходов 1, для черновой и чистовой обработки.

α = l + l1 + l2,    (1.17)

где l – длина обработанной поверхности, 500 мм;

l1 – величина врезания, 2 мм; /2 стр. 620/.

l2 – величина выхода (перебега) резца, 1 мм.

α = 500 + 2 + 1 = 503 мм;

тогда для черновой обработки

мин.

для чистовой обработки

мин.


2. Аналитический метод расчета наивыгоднейшего режима резания

2.1 Выбор марки инструментального материала и геометрических параметров режущей части инструмента.

Выбираем твердый сплав ВК-8 тип (ГОСТ 25426-90) для никелевого сплава ХН75МБТЮ (жаропрочный сплав). С главным углом в плане φ = 90º, вспомогательный угол φ1 = 10º, угол главной режущей кромки λ = 0º (для черновой обработки), а для чистовой рекомендуется угол λ < 0 (-2º ÷ 4º), задний угол α = 8º, передний угол γ = 10º. Для чистовой обработки такого сплава рекомендуется также твердый сплав ВК-6М. /1 стр. 116/.

2.2 Выбор глубины резания t и числа проходов i.

Принимаем значения аналогично табличному методу.

Черновая обработка t = 2 мм, i = 1 проход, чистовая обработка t = 0,5 мм, i = 1 проход.

2.3 Расчет подачи S

2.3.1 Определение подачи по заданной шероховатости обработанной поверхности (S1). По табл. 37 /2 стр. 207/.

Черновая обработка S = 0,45 ÷ 0,6 мм/об.

Чистовая обработка S = 0,13 мм/об. /1 стр. 268/.

2.3.2 Определение подачи по прочности пластинки твердого сплава (S2).

Определяем подачу из таблицы 13 /1 стр. 268/

По ГОСТ 25426-90 толщина пластины 5 мм, глубина резания t до 4 мм. Принимаем подачу 1,04 мм/об.

2.3.3 Расчет подачи по прочности механизма станка.

Наибольшее усилие, допускаемое механизмом подачи станка, сравнивается с осевой составляющей силы резания РХ.

QCT  PX;     (2.1)

PX = Cp·tXp·SYр·Kмр·К·Vnp, H   (2.2)

черновая обработка

PX = 10·339·21·0,80,5·1,11·1,17·30-0,4 = 2037,52. Н.

где Ср – коэффициент, учитывающий влияние обрабатываемого материала и геометрии резца на силу резания РХ , Ср = 339;

Хр, Yр, np – показатели степени x = 1;y = 0,5; n = - 0,4; характеризующие влияние t, S и V на величину осевой силы PX;

Kмр·– поправочный коэффициент, учитывающий влияние механических свойств обрабатываемого материала 1,11.

В уравнение (1.19) вводится поправочный коэффициент К:

К = Кφ · Кγ · Кλ · Кr · Кhз,   (2.3)

где Кφ  поправочный коэффициент, учитывающий главный угол в плане φ 1,17;

Кγ – поправочный коэффициент, учитывающий передний угол γ 1,0;

Кλ – поправочный коэффициент, учитывающий угол наклона главной режущей кромки λ = 1,0, для чистовой λ = 1,07;

Кr – поправочный коэффициент, учитывающий радиус при вершине резца r = 1;

Кhз – поправочный коэффициент, учитывающий износ инструмента по задней поверхности hз 1,0 Основы рез Мат стр. 121 1,0 ÷ 1,1

черновая обработка

К = 1,17·1·1·1·1 = 1,17,

Подставив формулу (2.2) в выражение (2.1) и решив это уравнение относительно подачи, получим

, мм/об;  (2.4)

При решении этого уравнения следует иметь в виду, что скорость резания пока еще не известна, поэтому предварительно ее величину можно принять 30 ÷ 50 м/мин. при обработке твердосплавным инструментом жаропрочных и титановых сплавов с σВ = 500 ÷ 1000 МПа.

Примем V = 30 м/мин для черновой обработки;

черновое точение

мм/об.

2.3.4 Расчет подачи по жесткости в связи с точностью обработки

В процессе обработки под действием сил резания обрабатываемая деталь деформируется. Это приводит к изменению взаимного расположения детали и вершины резца, определяющего геометрическую форму и размеры обработанной поверхности.

Деталь изгибает сила Р (рис. 4 )

            Р

           l

Рис. № 4

.  (2.5)

черновая обработка

кгс

Стрела прогиба детали f под действием силы Р рассчитывается по уравнению:

, мм;    (2.6)

черновая обработка

мм.

чистовая обработка

мм.

где f – стрела прогиба детали, 0,0026 и 0,0002 (для черновой и чистовой соответственно) мм;

l – длина детали, 600 мм;

μ – коэффициент, учитывающий способ закрепления заготовки, (патрон – центр) 130;

Е – модуль упругости материала детали, МПа;

Материал детали

Е, МПа

ХН75МБТЮ жаропрочная сталь

180000 – 210000

J – момент инерции поперечного сечения детали  

, мм4.   (2.7)

черновая обработка

чистовая обработка

где D – диаметр детали (при обработке в патроне с задним центром), 75 мм;

f – при чистовой обработке не должна превышать 0,2 поля допуска, а для черновой f = 0,2 ÷ 0,4 мм. соответствующего данной операции.

Тангенциальную силу резания РZ можно рассчитать по формуле:

РZ = Ср·tXp·SYp·Vnp·KMP·K.    (2.8)

при черновом точении

РZ = 10·204·21·0,80,75·300·1,11·1,17 = 4503,8. Н

Подставив формулу (2.5) и (2.7) в выражение (2.6) и решив это уравнение относительно подачи, получаем

, мм/об  (2.9)

черновая обработка

мм/об

2.3.5 Расчет подачи по прочности державки резца

Прочность державки резца проверяют расчетом на изгиб (рис. 5) от действия вертикальной составляющей силы резания PZ:

   B

       PZ

Рис. 5 Расчетная схема для резца

,    (2.10)

Условие выполняется (PZ черновое 450,3), ≤ 888,89

где В – ширина державки, 16 мм;

Н – высота державки, 25 мм;

[σu] – допускаемое напряжение на изгиб материала державки резца, МПа;

l1 – вылет резца, 37,5 мм.

Вылет резца l1 = 1,5·Н.

При применении державок из конструкционной стали с пределом прочности σв = 600-700 МПа можно принимать [σu] = 200 МПа.

Если выражение для составляющей силы PZ по формуле (2.8) подставить в уравнение (2.10) и решить относительно S, то:

, мм/об. (2.11)

черновая обработка

мм/об

2.3.6 Расчет подачи по жесткости державки резца

Под действием силы резания PZ державка резца деформируется, и в результате отклонения вершины резца от первоначального положения возникают погрешности.

Допустимая стрела прогиба резца f1 = 0,1 мм – для черновой обработки и f1 = 0,03÷0,05 мм – для чистовой обработки.

Величину подачи по жесткости державки резца рассчитывают по уравнению, аналогичному уравнению (2.9). Для консольного закрепления резца μ = 3.

, мм/об  (2.12)

черновая обработка

мм/об

где J1 – момент инерции поперечного сечения державки резца, 26041,67 мм4.

, мм4.   (2.13)

мм4

Из найденных значений подачи по ограничивающим факторам выбираем наименьшее. Эту подачу сравниваем с рядом подач, имеющихся у данного станка, и выбираем ближайшую меньшую. Это и будет наибольшая технологически допустимая подача S0.

Результаты: S1 = 0,6; S2 = 1,04; S3 = 6,86; S4 = 0,78; S5 = 1,99; S6 = 7,01. Откуда принимаем S0 = S1 (0,6). Уточним подачу по станку S0 = 0,6.

Примечание. При получистовом и чистовом точении максимальная подача ограничивается требуемой шероховатостью обработанной поверхности. Последняя во многом зависит от значений вспомогательного угла в плане φ1, радиуса закругления при вершине резца r и скорости резания V.

На практике для определения подач, обеспечивающих требуемый класс шероховатости, используют таблицы или номограммы, где подачи даются в зависимости от требуемого класса шероховатости обработки с учетом значений φ1, r, t, и V. Так как при получистовом и чистовом точении резцами с углом φ1 > 0 силы резания незначительные, проверка подачи по прочности и жесткости резца, детали и станка не производится. /7 стр. 146/.

2.4 Расчет стойкости инструмента

Определим экономический период стойкости инструмента ТЭ, соответствующий наименьшей себестоимости механической обработки:

, мин.   (2.14)

мин.

где m – показатель относительной стойкости 0,2;

tСМ – время на смену затупившегося инструмента и его подналадку за период стойкости, 2,4 мин;

е – стоимость эксплуатации инструмента за период его стойкости, 9 коп.; /1 стр. 426/.

Е – стоимость станко – минуты, коп.;

Е = араб + аст,    (2.15)

где араб – минутная заработная плата рабочего с начислениями, 3,82 коп.;

аст – затраты, связанные с эксплуатацией станка в течение 1 минуты его работы, 0,574 коп.

Е = 3,82 + 0,574 = 4,394

2.5 Расчет скорости резания

Скорость резания рассчитывается из условия полного использования режущих свойств инструмента и полного использования мощности станка.

2.5.1 Расчет скорости резания из условия полного использования режущих свойств инструмента

Выбрав глубину резания t, подачу S, период стойкости инструмента ТЭ, скорость резания можно рассчитать по формуле:

, м/мин,  (2.16)

где CV – значение коэффициента показателей степени (x, y, m) скорости резания при обработке резцами ВК – 8. /1 стр. 269/.

CV – значение коэффициента скорости резания при обработке резцами для чернового точения при S = 0,8 мм/об CV = 340; для чистового точения при S = 0,12 мм/об CV = 420;

x = 0,15 – показатель степени;

y = 0,45; 0,2 – показатель степени для черновой и чистовой соответственно;

m = 0,2 – показатель степени;

(2.17)

где KMV – поправочный коэффициент, учитывающий влияние физико-механических свойств жаропрочных и коррозионно-стойких сталей и сплавов на скорость резания – 0,53;

KПV – поправочный коэффициент, учитывающий влияние состояния поверхности заготовки на скорость резания – 1;

KИV – поправочный коэффициент, учитывающий влияние инструментального материала на скорость резания – 1;

КТи – коэффициент изменения стойкости в зависимости от числа одновременно работающих инструментов – 1;

КТс – коэффициент изменения периода стойкости в зависимости от числа одновременно обслуживаемых станков – 1;

KφV, Kφ1V, Kr – поправочные коэффициенты, учитывающие влияние параметров резца на скорость резания, соответственно 0,7; 1; 0,94.

По таблицам №№ 3, 5, 6, 7, 8, 18. /1 стр. 262-271/.

КV = 0,53·1·1·1·1·0,7·1·0,94 = 0,35

тогда скорость при черновой обработке

м/мин.

при чистовой

м/мин.

Скорость резания можно определить по формуле:

, м/мин.

Подставив это выражение в уравнение 2.16 и решив относительно подачи, получим:

;   (2.18)

, мм/об. (2.19)

черновая обработка

мм/об

По уравнению (2.19) для каждого числа оборотов шпинделя может быть найдена такая подача Sрез., при которой режущие свойства резца будут использованы полностью, т.е. будет обеспечиваться выбранный период стойкости инструмента ТЭ.

2.5.2 Расчет скорости резания из условия полного использования мощности станка

Мощность на шпинделе станка NШП должна равняться мощности резания Nрез:

NШП = NДВ·η·КП, кВт    (2.20)

где NДВ – мощность двигателя станка, 11 кВт;

η – КПД станка 0,75;

КП – коэффициент перегрузки станка. /7 стр. 116/.

, кВт   (2.21)

где PZ – вертикальная составляющая силы резания, Н.

Скорость резания можно определить по формуле:

, м/мин.   (2.22)

Подставим выражение (2.8) и (2.22) в уравнение получим:

 (2.23)

Решив уравнение (2.22) относительно подачи, получим

;  (2.24)

   (2.25)

черновая обработка

мм/об

По уравнению 2.25 для каждого числа оборотов шпинделя может быть найдена такая подача SCT, при которой мощность станка будет использована полностью.

Есть такая подача, при которой полностью используется режущие свойства резца и обозначается SОДН.

Для нахождения подачи SОДН делим уравнение 2.24 на уравнение 2.18:

,  (2.26)

откуда

 (2.27)

черновая обработка

мм/об

Сравним подачи S0 и SОДН. Могут быть три случая:

1) S0 > SОДН.

2) S0 < SОДН.

3) S0 = SОДН.

Второй случай: 2) S0 < SОДН.

В этом случае ограничение происходит по режущим свойствам резца. Находим обороты шпинделя n по уравнению (2.18), в которое надо подставить подачу S0.

об/мин  (2.28)

черновая обработка

об/мин

чистовая обработка

об/мин

Полученное расчетом число оборотов будет находиться между соседними числами оборотов шпинделя nY и nY+1.

По паспорту станка принимаем nY = 315 об/мин и nY+1 = 450 об/мин.

Рис. № 6

Для оборотов nY берется подача S0.

Для оборотов nY+1 берется подача S0’’, подсчитываемая уравнением (2.19), в которое вместо n надо подставить nY+1.

Таким образом, на заданном станке можно работать на одном из двух режимов: nY - S0 или nY+1 - S0’’. Выгоднее работать на том режиме, который обеспечит большую минутную подачу.

Поэтому сравниваем:

SМИН Y = nY · S0;

SМИН Y+1 = nY+1 · S0”;    (2.29)

SМИН Y = 315 · 0,6 = 189;

SМИН Y+1 = 450 · 1,22” = 549;

Выбираем ступень, у которой минутная подача больше. Принимаем SМИН Y+1 = 549.

3. Расчет машинного времени

Расчет выполняем по формуле:

, мм    (2.30)

где α – общая длина прохода инструмента в направлении подачи, 500 мм;

n – число оборотов заготовки в минуту 315 и 450 для черновой и чистовой обработки соответственно;

S – подача, мм/об 0,6 и 0,12 для черновой и чистовой обработки соответственно;

i – число проходов 1, для черновой и чистовой обработки.

α = l + l1 + l2,    (2.31)

где l – длина обработанной поверхности, 500 мм;

l1 – величина врезания, 2 мм; стр 620 /2 стр. 620/.

l2 – величина выхода (перебега) резца, 1 мм.

α = 500 + 2 + 1 = 503 мм;

тогда для черновой обработки

мин.

Сопоставление режимов резания, полученных разными методами расчета.

Режим резания

Табличный метод

Аналитический метод

Глубина резания. t,мм

черновое (на сторону)

чистовое (на сторону)

2

0,5

2

0,5

продолжение таблицы 1

Подача S, мм/об

черновое

чистовое

0,8

0,12

0,6

0,12

Число оборотов n, об/мин

при черновом

при чистовом

315

450

315

450

Скорость резания V , м/мин

при черновом

при чистовом

74,18

100,32

82,67

121,62

Основное время ТМ , мин

при черновом

при чистовом

общее

1,9

9,31

11,21

0,9

9,3

10,2

Различие в результатах табличного и аналитического методов заключается в погрешностях вычисления и ограничения связанные с обработкой.


Литература

1. Справочник технолога – машиностроителя. В 2-х т. Т.2 / Под ред. А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1986. – 496 с.

2. Обработка металлов резанием: Справочник технолога / А. А. Панов, В. В. Аникин, Н. Г. Бойм и др.; / Под общ. ред. А. А. Панов. – М.: Машиностроение. 1988. – 736 с.:

3. Режимы резания труднообрабатываемых материалов: Справочник. – М.: Машиностроение, 1986. – 240 с.

4. Режимы резания металлов: Справочник / Под ред. Ю. В. Барановского. Изд. 3-е – М.: Машиностроение, 1972. – 407 с.

5. Справочник металлиста. Т3 / Под ред. А. Н. Маслова. – М.: Машиностроение, 1977. – 748 с.

6. Справочник токаря – универсала. / Д. Г. Белецкий / Под ред. М. Г. Шеметова. – М.: Машиностроение, 1987. – 560 с.

7. Основы резания материалов и режущий инструмент: /П. И. Ящерицын, М. Л. Еременко, Н. И. Жигалко. – 2-е изд., доп. И перераб. – Мн.:Выш. Школа, 1981. – 560 с.,


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

23451. Алфавитно-справочный перечень государей русских и замечательнейших особ их крови 4.98 MB
  АГАФИЯ великая княгиня Так некоторые известия именуют жену Всеволода II Ольговича великого князя киевского сообщая что она выдана за него в 1116 г. 189 и родила мужу сыновей Святослава князя киевского и Ярослава князя черниговского да еще дочь Звениславу за Болеславом IV герцогом польским. АГАФИЯ ВСЕВОЛОДОВНА великая княгиня жена по Татищеву вторая великого князя Юрия Георгия II Всеволодовича великого князя владимирского дочь Всеволода Святославича Чермного князя черниговского одно время великого князя киевского от...
23453. Древние майя. Загадки погибшей цивилизации 2.28 MB
  Древние майя. Кто создал эти колоссы Когда С какой целью Что вызвало к жизни блестящую цивилизацию майя в саном центре гиблых тропических джунглейАвтор книги на основе новейших данных о древнеамериканской истории рассматривает ряд таинственных событий далекого прошлого индейцев майя. Гуляева это древнейшие судьбы Мезоамерики важнейшего и глубоко своеобразного региона одного из первых очагов производящего хозяйства высокой и оригинальной цивилизации индейских народностей майя сапотеков нахуа. Гуляев назвал ее Древние...
23454. Георгий Константинович Жуков Воспоминания и размышления 10.56 MB
  Скоро мы узнали что в Питере 9 января 1905 года царские войска и полиция расстреляли мирную демонстрацию рабочих которая шла к царю с петицией просить лучших условий жизни. После Нижегородской ярмарки в том же году пришлось поехать на другую ярмарку в Урюпино в Область Войска Донского. Я всегда восхищался этим романтическим родом войск. От раненых мы многое узнали и в первую очередь то что наши войска очень плохо вооружены.
23455. Третий Рим 14.12 MB
  Ведь ему известно что русские были сторонниками христианской Византии и противниками мусульманской Турции. Следуя тезису о богоустановленном единстве всего христианского мира Филофей доказывал что первым мировым центром был Рим старый за ним Рим новый Константинополь а в последнее время на их месте стал третий Рим Москва. Не надо думать что это какаято гипербола или метафора. Филофей ясно подчеркивает что речь идет об объединении всех христианских царств под властью великого князя Василия.
23456. ПРАВДА ВИКТОРА СУВОРОВА 3.84 MB
  Он гласит: СССР всегда последовательно боролся за мир. Смена статуса сталинского СССР с жертвы и освободителя на статус палача и агрессора тяжело дается даже людям не испытывающим симпатий к сталинизму. Даже если они специалисты по истории СССР. И тем более если они советские специалисты по военной истории СССР.
23457. Красные партизаны Украины 1941-1944 3.2 MB
  На обложке: Целлюлознобумажная фабрика сожжённая партизанами соединения им. Коротченко в верхнем ряду второй слева с партизанами Тернопольского соединения им. Соединения партизан которые посылали в эти регионы чтобы они с помощью агитации получали поддержку выслеживались и уничтожались 11. ИЗ ОПЕРАТИВНОГО ОТЧЁТА КОМАНДИРА СУМСКОГО ПАРТИЗАНСКОГО СОЕДИНЕНИЯ С.
23458. Муса Джалиль 60 KB
  2002 Залилов Джалиль Муса Мустафович 15. Мир и мировая литература знает много поэтов обессмертивших свои имена неувядаемой славой но таких как поэтгерой Муса Джалиль увековечивших свое имя и бессмертными творениями и смертью которая сама является подвигом не так уж много. Вот они: великий Байрон славный поэт Венгрии Петефи герой Юлиус Фучик и наконец Муса Джалиль .
23459. ТАТАРСКИЙ ЯЗЫК: ИЗУЧИТЬ ЛЕГКО! 866.5 KB
  Несколько слов о терминологии. В настоящей книге используется немало словтерминов лингвистического характера как падежные формы залог категория притяжательности которые многим напомнят уроки русского языка в школе. От терминов к сожалению не убежать если хочешь быть однозначным в своих пояснениях. И вместо того чтобы сказать: моя книга минем китабым если дословно: минем китап но это стилистическая ошибка можно сказать китап минеке или просто добавить мын м ым в конце в виде суффикса т.