35507

Железобетонные и каменные конструкции

Контрольная

Архитектура, проектирование и строительство

В качестве напрягаемой рекомендуется применять стержневую термически упрочненную арматуру классов АтVI тV tIVC горячекатаную арматуру классов VI V и IV; для элементов длиной свыше 12 м целесообразно применять арматурные канаты и высокопрочную проволоку допускается применение стержней классов IV V. Конструктивные особенности железобетонных изгибаемых элементов. Основные положения расчета изгибаемых элементов по предельным состояниям. По нормальному сечению рассчитывают изгибаемые элементы прямоугольного профиля с одиночной и...

Русский

2013-09-15

1.87 MB

72 чел.

Железобетонные и каменные конструкции

1.1. Основные физико-механические свойства бетонов.

Затвердевший бетон относится к материалам составного (конгломератного) типа, так как включает в себя заведомо разнородные компоненты - зерна заполнителей, скрепленные цементным камнем. Поэтому к важнейшим свойствам, определяющим качество цементного камня, относятся прочность и адгезия, т. е. способность к сцеплению с зернами заполнителя.

Основными показателями качества тяжелого бетона являются прочность на сжатие и растяжение, морозостойкость и водонепроницаемость. Отличительная особенность бетонных работ - значительная неоднородность получаемого бетона. В необходимых случаях устанавливают также классы бетона по прочности на осевое растяжение, обозначаемый индексом Вt, и на растяжение при изгибе - Btb.

На растяжение бетон работает намного хуже, чем на сжатие: предел прочности при растяжении в 10...20 раз меньше предела прочности при сжатии. Для повышения несущей способности, в особенности при изгибе и растяжении, бетон сочетают со стальной арматурой, изготовляя железобетонные конструкции.

По структуре различают бетоны плотной, поризованной, ячеистой или крупнопористой структуры.

По плотности: особо тяжёлый (плотность свыше 2500 кг/м3), тяжёлый (плотность 2200—2500 кг/м3), облегченные (плотность 1800—2200 кг/м3), легкий (плотность 500—1800 кг/м3).

1.2. Бетоны, применяемые в строительных конструкциях: классы и марки.

Основной показатель, которым характеризуется бетон — прочность на сжатие. По ней устанавливается класс бетона.

Класс обозначается латинской буквой «B» и цифрами, показывающими выдерживаемое давление в мегапаскалях (МПа). Принимается с гарантированной обеспеченностью 0,95.

Наряду с классами, прочность бетона также задается марками, обозначаемыми латинской буквой «М» и цифрами от 50 до 1000, означающими предел прочности на сжатие в кгс/см2.

Классы: В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60.

Соответствующие марки: М50, М75, М100, М150, М150, М200, М250, М350, М400, М450, М550, М600, М600, М700, М800.

Морозостойкость — способность материала в насыщенном водой состоянии выдерживать многократное попеременное замораживание и оттаивание без видимых признаков разрушения и без значительного понижения прочности.

Марки по морозостойкости: F50, F75, F100, F150, F200, F300, F400, F500, F600, F800, F1000 (количество циклов замерзания-оттаивания).

Водонепроницаемость — характеристика материала, показывающая, при достижении каких значений гидростатического давления этот материал теряет способность не впитывать и не пропускать через себя воду.

Марки по водонепроницаемости: W2, W4, W6, W8, W12, W14, W16, W18, W20 (давление воды (кгс/см2), при котором образец-цилиндр высотой 15 см не пропускает воду в условиях стандартного испытания).

2.1. Основные физико-механические свойства сталей.

 Зависимость деформаций (Е) от напряжений ().

График 1. Обычная сталь (малоуглеродистая, мягкая).

Первый участок (прямая линия): стадия упругой работы, после разгрузки, деформации исчезают.

Второй участок:  площадка текучести, деформации происходят почти без увеличения нагрузки. Снятие напряжений приводит к остаточным деформациям.

Третий участок: стадия самоупрочнения – происходит повышение сопротивления внешним воздействиям, упругопластическая работа (до временного сопротивления).

Четвертый участок: после достижения точки временного сопротивления деформации моментально возрастают, площадь сечения уменьшается, если нагрузку не снять, происходит разрушение.

График 2. Углеродистая сталь (легированная, закаленная, хрупкая).

Стадии те же, что и на первом графике, лишь отсутствует площадка текучести (после упругих деформаций сразу же проявляется зона повышения сопротивления и почти сразу же - разрушение).

При повторных нагрузках в упругой стадии работа материала не меняется. В упругопластической стадии повторная нагрузка ведёт к увеличению пластических деформаций в результате необратимых искажений структуры Ме предыдущим нагружением и увеличением числа дислокаций. При перерыве упругие свойства восстанавливаются и достигают пределов предыдущего цикла (наклёп). При многократном непрерывном нагружении возникает явление усталости, выражающееся в понижении прочности, приближающейся к некоторой величине предела усталости, ниже которого разрушения стали не происходит.

2.2. Классификация арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях.

Стержневая горячекатаная арматура в зависимости от ее основных механических характеристик подразделяется на шесть классов с условным обозначением: A-I, А-II, А-III, A-IV, A-V, A-VI. Термическому упрочнению подвергают стержневую арматуру четыёх классов, упрочнение в ее обозначении отмечается дополнительным индексом «т»: Ат-III, Ат-IV, At-V, At-VI. Дополнительной буквой С указывается на возможность стыкования сваркой, К — на повышенную коррозионную стойкость.

В качестве ненапрягаемой арматуры применяют имеющие сравнительно высокие показатели прочности стержневую арматуру классов Ат-III, А-III, арматурную проволоку класса Вр-I. Возможно применение арматуры класса А-II, если прочность арматуры класса А-III не полностью используется в конструкции из-за чрезмерных деформаций или из-за раскрытия трещин. Арматуру класса A-I можно применять в качестве монтажной, хомутов вязаных каркасов, поперечных стержней сварных каркасов.

В качестве напрягаемой рекомендуется применять стержневую термически упрочненную арматуру классов Ат-VI, Aт-V, At-IVC, горячекатаную арматуру классов A-VI, A-V и A-IV; для элементов длиной свыше 12 м целесообразно применять арматурные канаты и высокопрочную проволоку, допускается применение стержней классов A-IV, A-V.

2.3. Арматурные изделия.

Ненапрягаемую арматуру железобетонных конструкций изготовляют на заводах, как правило, в виде арматурных сварных изделий — сварных сеток и каркасов. Продольные и поперечные стержни сеток и каркасов в местах пересечений соединяют контактной точечной электросваркой. Сварные сетки изготовляют по стандарту из обыкновенной арматурной проволоки диаметром 3—5 мм и арматуры класса А-Ш диаметром 6—10 мм; они бывают рулонные и плоские. В рулонных сетках наибольший диаметр продольных стержней 7 мм. Рабочей арматурой могут служить продольные или поперечные стержни сетки; стержни, расположенные перпендикулярно рабочим, являются распределительными (монтажными). В качестве рабочей арматуры можно также использовать стержни сеток обоих направлений. Ширина сетки ограничивается размером 3800 мм, длина сетки принимается по проекту, но не более 9000 мм, длина рулонной сетки ограничивается массой рулона 900—1300 кг, причем длину сетки принимают по проекту, но не более 9000 мм.

Плоские сварные каркасы (их также называют сетками) изготовляют из одного или двух рабочих продольных стержней и привариваемых к ним поперечных стержней.

Соотношение диаметров свариваемых стержней не должно быть менее 1/4. Наименьшее расстояние между свариваемыми стержнями также зависит от их диаметров.

Арматурные проволочные изделия. Напрягаемую арматуру предварительно напряженных конструкций изготовляют из отдельных проволок, объединяемых в арматурные изделия — канаты и пучки. Арматурный канат — наиболее эффективная напрягаемая арматура, он состоит из группы проволок, свитых так, чтобы было исключено их раскручивание. Периодический профиль канатов обеспечивает надежное сцепление с бетоном. Применяют канаты марок К-3, К-7, К-19 (число проволок в пучке).

Арматурные пучки состоят из параллельно расположенных высокопрочных проволок. Проволоки (14, 18 и 24 шт) располагают по окружности с зазорами, обеспечивающими проникание цементного раствора внутри пучка, и обматывают мягкой проволокой. В более мощных арматурных пучках вместо отдельных проволок применяют параллельно расположенные канаты. В многорядных пучках число отдельных проволок диаметром 4—5 мм достигает 100 шт.

3.1. Конструктивные особенности железобетонных изгибаемых элементов.

1. Наиболее распространенные изгибаемые элементы железобетонных конструкций — плиты и балки. Плитами называют плоские элементы, толщина которых h значительно меньше длины l и ширины b. Балками называют линейные элементы, длина которых значительно больше поперечных размеров h и b.

Плиты и балки могут быть однопролетными и многопролетными.

Армируют плиты сварными сетками. Сетки укладывают в плитах так, чтобы стержни их рабочей арматуры располагались вдоль пролета и воспринимали растягивающие усилия, возникающие в конструкции при изгибе под нагрузкой, в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. Поэтому в пролетах плит сетки размещают понизу, а в многопролетных плитах — также и поверху над промежуточными опорами. Стержни рабочей арматуры принимают диаметром 3—10 мм, располагают их на расстоянии (с шагом) 100—200 мм один от другого.

Защитный слой бетона для рабочей арматуры принимают не менее 10 мм, в особо толстых плитах (толще 100 мм) не менее 15 мм.

Поперечные стержни сеток (распределительную арматуру) устанавливают для обеспечения проектного положения рабочих стержней, уменьшения усадочных и температурных деформаций конструкций, распределения местного воздействия сосредоточенных нагрузок на большую площадь. Поперечные стержни принимают меньшего диаметра общим сечением не менее 10% сечения рабочей арматуры, поставленной в месте наибольшего изгибающего момента; размещают их с шагом 250—300 мм, но не реже чем через 350 мм.

2. Железобетонные балки могут быть прямоугольного, таврового, двутаврового, трапециевидного сечения. Высота балок h колеблется в широких пределах; она составляет 1/10—1/20 часть пролета в зависимости от нагрузки и типа конструкции. Ширину прямоугольных поперечных сечений b принимают в пределах (0,3—0,5)h.

В поперечном сечении балки рабочую арматуру размещают в растянутой зоне сечения в один или два ряда с такими зазорами, которые допускали бы плотную укладку бетона без пустот и каверн. Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры, ненапрягаемой или напрягаемой с натяжением на упоры, должно приниматься не менее большего диаметра стержней.

Продольную рабочую арматуру в балках (как и в плитах) укладывают согласно эпюрам изгибающих моментов в растянутых зонах, где она должна воспринимать продольные растягивающие усилия, возникающие при изгибе конструкции под действием нагрузок.,

Для экономии стали часть продольных арматурных стержней может не доводиться до опор и обрываться в пролете там, где они по расчету на восприятие изгибающего момента не требуются.

Площадь сечения продольной рабочей арматуры As в изгибаемых элементах должна определяться расчетом, но составлять не менее u=0,05% площади сечения элемента с размерами b и h0. Для продольного армирования балок обычно применяют стержни периодического профиля (реже гладкие) диаметром 12—32 мм.

В железобетонных балках одновременно с изгибающими моментами действуют поперечные силы. Этим вызывается необходимость устройства поперечной арматуры. Количество ее определяют расчетом и по конструктивным требованиям.

По расчетно-конструктивным условиям расстояние в продольном направлении между поперечными стержнями (или хомутами)   в элементах   без   отгибов   должно быть в балках высотой выше 400 мм — не более h/2, но не более 500 мм. Это требование относится к приопорным участкам балок длиной 1/4 пролета элемента при равномерно распределенной нагрузке, а при сосредоточенных нагрузках, кроме того, и на протяжении от опоры до ближайшего груза, но не менее 1/4 пролета. В остальной части элемента расстояние между поперечными стержнями (хомутами) может быть больше, но не более чем 3/4h и не более 500 мм.

Поперечные стержни (хомуты) в балках и ребрах высотой более 150 мм ставят, даже если они не требуются по расчету; при высоте менее 150 мм поперечную арматуру можно не применять.

3.2. Основные положения расчета изгибаемых элементов по предельным состояниям.

1.Расчет по нормальному сечению.

По нормальному сечению рассчитывают изгибаемые элементы прямоугольного профиля с одиночной и двойной арматурой (в сжатой зоне), и изгибаемых элементов таврового сечения.

Общее условие прочности изгибаемых элементов по нормальным сечениям: момент внешних сил не должен превосходить момента внутренних усилий:

Моменты внутренних усилий определяются по формулам (в качестве примера прямоугольное сечение балки с одиночной арматурой).

Условие прочности по сжатой зоне:

Условие прочности по растянутой арматуре:

Данные формулы применяют при условии

Где  характеризует положение граничной высоты сжатой зоны бетона. Если , в то в сжатую зону добавляют арматуру.

В случае таврового сечения в сжатую зону добавляют работу полок.

2. Расчет прочности элементов по наклонным сечениям

На приопорных участках под действием поперечной силы и изгибающего момента в сечениях, наклонных к продольной оси элемента, развиваются напряженно-деформированные состояния, как и в нормальных сечениях.

Разрушение изгибаемого элемента по наклонному сечению происходит по одному из трех возможных случаев:

1) Раздробление бетона наклонной сжатой полосы между наклонными трещинами. Происходит при малой ширине сечения, когда главные сжимающие напряжения превышают расчетное сопротивление бетона сжатию Rb.

Экспериментально установлено, что прочность железобетонных элементов по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена, если соблюдается условие:

Если условие не соблюдается, необходимо увеличить размеры сечения или повысить класс бетона.

  

2) Сдвиг по наклонному сечению от действия поперечной силы.

Образование наклонной трещины происходит при .

При разрушении происходит взаимное смещение частей элемента по вертикали. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечной силы производят в обязательном порядке.

Если касательные напряжения не достигают максимального значения, наклонные трещины не образуются. Т.е. если , поперечная арматура ставится конструктивно.

3) Излом по наклонному сечению от действия изгибающего момента.

Под воздействием изгибающего момента главные растягивающие напряжения начинают превышать сопротивление растяжению , образуются наклонные трещины с максимальным раскрытием в растянутой зоне. Бетон растянутой зоны выключается из работы и все растягивающие усилия передаются на арматуру. Происходит взаимный поворот частей элемента относительно точки М. При слабом заанкеривании арматура выдергивается, при хорошем – сжатая зона бетона сокращается по высоте и разрушается.

3. Расчет прочности по наклонным сечениям на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой.

Прочность элемента по наклонному сечению на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой обеспечивается условием:

;

где Q – поперечная сила от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

4.1. Конструктивные особенности сжатых железобетонных элементов.

К центрально-сжатым элементам условно относят: промежуточные колонны в зданиях и сооружениях, верхние пояса ферм, загруженных по узлам восходящие раскосы и стойки решетки ферм. Обычно центральное сжатие в чистом виде не наблюдается, а происходит внецентренное сжатие с так называемыми случайными эксцентриситетами.

По форме поперечного сечения сжатые элементы со случайным эксцентриситетом делают чаще всего квадратными или прямоугольными, реже круглыми, многогранными, двутавровыми. Чтобы обеспечить хорошее качество бетонирования, монолитные колонны с поперечными размерами менее 25 см к применению не рекомендуются

Поперечные сечения внецентренно сжатых элементов целесообразно делать развитыми в плоскости действия момента. Для сжатых элементов применяют бетон классов по прочности на сжатие не ниже В15, для сильно загруженных не ниже В25.

Колонны армируют продольными стержнями диаметром 12—40 мм (рабочая арматура) преимущественно из горячекатаной стали класса А-III и термомеханически упрочненной Ат-IIIС, а также поперечными стержнями из горячекатаной стали классов А-III, А-II, A-I и проволоки класса B-I. Продольную и поперечную арматуру сжатых со случайными эксцентриситетами и внецентренно сжатых элементов объединяют в плоские и пространственные каркасы, сварные или вязаные. Насыщение поперечного сечения продольной арматурой элементов, сжатых со случайными эксцентриситетами, оценивают процентом армирования, где под As подразумевается суммарная площадь сечения всех продольных стержней. В практике для сжатых стержней обычно принимают армирование не более 3 %.

4.2. Конструктивные особенности растянутых железобетонных элементов.

В условиях центрального (осевого) растяжения находятся затяжки арок, нижние пояса и нисходящие раскосы ферм, стенки круглых в плане резервуаров для жидкостей. Центрально-растянутые элементы применяют, как Правило, предварительно напряженными, что является радикальным средством существенного повышения их сопротивления образованию трещин в бетоне. Стержневую рабочую арматуру, применяемую без предварительного напряжения, соединяют по длине обычно на сварке, стыки внахлестку без сварки допускаются только в плитных и стеновых конструкциях.

Внецентренно растянутые элементы, армируют продольными и поперечными стержнями аналогично армированию изгибаемых элементов. предварительное напряжение значительно повышает трещиностойкость растянутых элементов.

Во внецентренно растянутых элементах содержание продольной арматуры должно быть u>0,05%.

4.3. Основные положения расчета таких элементов по предельным состояниям.

1. Расчет прочности внецентренно сжатых элементов.

Существуют 2 расчетных случая.

1) Случай (). Внецентренно сжатые элементы с большими эксцентриситетами продольной силы. Элемент ведет себя, как изгибаемый. Часть сечения растянута, имеет трещины, растягивающее усилие воспринимается арматурой. Часть сечения сжато вместе с арматурой. Разрушение начинается с достижения предела текучести в растянутой арматуре, завершается разрушением сжатой зоны бетона.

2) Случай (). Внецентренно сжатые элементы с малыми эксцентриситетами. Сечение либо полностью сжато, либо большей частью. Всегда разрушается вследствие разрушения бетона сжатой зоны.

Условие достаточной несущей способности:

; ; .

При подборе арматуры неизвестны сразу 3 величины: ,  и х.

Принимаем ; .

; .

Если при расчете , арматурой нужно задаться из минимального процента армирования.

При симметричном армировании, когда ; :

; ; .

Если , то .

Обычно в случае малых эксцентриситетов рационально симметричное армирование.

2. Расчет прочности центрально-растянутых элементов.

Разрушение центрально-растянутых элементов происходит после того, как в бетоне образуются сквозные трещины, и он выключится из работы, а в арматуре напряжения достигнут предела текучести.

Несущая способность центрально-растянутого элемента обусловлена предельным сопротивлением арматуры без участия бетона: N<RsAs,tot, где Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению, As,tot – площадь сечения всей продольной арматуры.

3. Расчет прочности внецентренно растянутых элементов.

Расчет должен производиться в зависимости от положения продольной силы N.

1) Случай малых эксцентриситетов (продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в растянутой и сжатой арматуре. В этом случае всё сечение растянуто. В предельном состоянии в бетоне образуются сквозные поперечные трещины. Бетон в работе не участвует. Разрушение элемента происходит, когда напряжения в продольной арматуре достигнут предельного значения: ; .

2) Случай больших эксцентриситетов (продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в растянутой и сжатой арматуре. Как и при изгибе, часть сечения сжата, а часть растянута. Вследствие образования трещин, в бетоне растянутой зоны растягивающие усилия воспринимаются арматурой.

Несущая способность элемента обусловлена предельным сопротивлением растяжению арматуры растянутой зоны, а также предельным сопротивлением сжатию бетона и арматуры сжатой зоны:

;

при этом высота сжатой зоны x определяется из условия .

Если полученное значение , в условие прочности подставляется .

5.1. Конструкция и виды плоских железобетонных перекрытий.

Железобетонные плоские перекрытия — наиболее распространенные конструкции, применяемые в строительстве промышленных и гражданских зданий и сооружений. Их широкому применению в строительстве способствуют высокая индустриальность, экономичность, жесткость, огнестойкость и долговечность. По конструктивной схеме железобетонные перекрытия могут быть разделены на две основные группы: балочные и безбалочные. Балочными называют перекрытия, в которых балки, расположенные в одном направлении или в двух направлениях, работают совместно с опирающимися на них плитами перекрытий. В безбалочных перекрытиях плита опирается непосредственно на колонны с уширениями, называемыми капителями. Те и другие перекрытия могут быть сборными, монолитными и сборно-монолитными. Конструктивные схемы перекрытий при сборном и монолитном выполнении различны, поэтому классификация перекрытий ведется по конструктивным признакам:

- балочные сборные;

- ребристые монолитные с балочными плитами;

- ребристые монолитные с плитами, опертыми по контуру;

- балочные сборно-монолитные;

- безбалочные сборные;

- безбалочные монолитные;

- безбалочные сборно-монолитные.

В строительстве, как правило, применяют сборные перекрытия, отличающиеся высокой индустриальностью. Монолитные перекрытия применяют в зданиях, возводимых по индивидуальным (нетиповым) проектам.

а) балочная плита l2/l1>2; б) плита, опертая по контуру l1/l2<2.

5.2. Принцип расчета конструкций перекрытия.

Расчет плит ведется по приведенному тавровому сечению с полкой в сжатой зоне.

При расчете прочности по изгибающему моменту ширина ребра равна суммарной ширине всех ребер плиты, а расчетная ширина сжатой полки принимается равной полной ширине панели.

В остальном принцип расчета такой же, как и для других изгибаемых элементов (см. п. 3.2. Основные положения расчета изгибаемых элементов по предельным состояниям).

6.1. Железобетонные плоские конструкции покрытий одноэтажных промышленных зданий.

1. Плиты беспрогонных покрытий представляют собой крупные ребристые панели размером 3×12 и 3×6 м, которые опираются непосредственно на ригели поперечных рам. Плиты другого типа - прогонных покрытий значительно меньших размеров (3×0.5 и 1,5×0,5 м) - опираются на железобетонные прогоны, которые, в свою очередь, опираются на ригели поперечных рам. Ребристые плиты 3×12 (3×6) м, принятые в качестве типовых, имеют продольные ребра сечением 100×450 мм, поперечные ребра сечением 40×150 мм, полку толщиной 25 мм. Продольные ребра армируют напрягаемой стержневой или канатной арматурой, поперечные ребра и полки - сварными каркасами и сетками. Бетон принимают классов В30, В40.

2. Балки покрытий могут быть пролетом 12 и 18 м, а в отдельных конструкциях - пролетом 24 м. Очертание верхнего пояса при двускатном покрытии может быть трапециевидным с постоянным уклоном, ломаным или криволинейным. Шаг балок покрытий 6 или 12 м. Наиболее экономичное поперечное сечение балок покрытий - двутавровое со стенкой, толщина которой 60 - 100 мм. Стенки балок в средней части пролета, где поперечные силы незначительны, могут иметь отверстия круглой или многоугольной формы, что несколько уменьшает расход бетона, создает технологические удобства для сквозных проводок и различных коммуникаций. Высоту сечения балок в середине пролета принимают (1/10 – 1/15)l. Высоту сечения двускатной трапециевидной балки в середине пролета определяет уклон верхнего пояса 1:12 и типовой размер высоты сечения на опоре 800 мм. Ширину сжатой полки принимают 1/50-1/60l. Ширину нижней полки для удобного расположения продольно растянутой арматуры - 250-300 мм. Двускатные балки выполняют из бетона марки В25-В40 и армируют напрягаемой проволочной, стержневой и канатной арматурой.

3. Железобетонные фермы применяют при пролетах 18, 24 и 30, при шаге 6 или 12 м. В железобетонных фермах в сравнении со стальными расход металла почти вдвое меньше, но трудоемкость и стоимость изготовления немного выше. При пролетах 36 м и больше, как правило, применяют стальные фермы. Различают следующие основные типы ферм: сегментные с верхним поясом ломаного очертания и прямолинейными участками между узлами, арочные раскосные с редкой решеткой и верхним поясом плавного криволинейного очертания, арочные безраскосные с жесткими узлами в примыкании стоек к поясам и верхним поясам криволинейного очертания, полигональные с параллельными поясами или с малым уклоном верхнего пояса трапециевидного очертания, полигональные с ломаным нижним поясом.

Высоту ферм всех типов в середине пролета обычно принимают равной 1/7 – 1/9 пролета. Панели верхнего пояса ферм, за исключением арочных раскосных, проектирует размером 3 м с тем, чтобы нагрузка от плиты покрытия передавалась в узлы ферм и не возникал местный изгиб. Нижний растянутый пояс ферм всех типов и растянутые раскосы ферм некоторых типов проектируют предварительно напряженными с натяжением арматуры, как правило, на упоры. Наиболее благоприятное очертание по статической работе имеют сегментные и арочные фермы, так как очертание их верхнего пояса приближается к кривой давления.

Для ферм всех типов уменьшение размеров сечений и снижение общей массы достигается применением бетонов высоких классов (В30 - В50) и установлением высоких процентов армирования сечений поясов. Решетка ферм может быть закладной из заранее изготовленных железобетонных элементов с выпусками арматуры, которые устанавливают перед бетонированием поясов и втапливают в узлы на 30 - 50 мм, или изготовляемой одновременно с бетонированием поясов. Ширину сечения верхнего и нижнего поясов ферм из условий удобства изготовления принимают одинаковой. Ширину сечения поясов при шаге ферм 6 м принимают 200 - 250 мм, а при шаге ферм 12 м — 300 - 350 мм.

Верхний сжатый пояс и решетки армируют ненапрягаемой арматурой в виде сварных каркасов. Растянутые элементы решетки при значительных усилиях выполняют предварительно напряженными.

6.2. Принципы их расчета.

1. Плиты покрытий рассчитываются по приведенному тавровому сечению с полкой в сжатой зоне (см. п. 5.2. Принцип расчета конструкций перекрытия).

Схема армирования опорного ребра.

2. Для железобетонных ферм рассчитывают отдельно сжатый пояс, растянутый пояс и элементы решетки (стойки и раскосы). Все вычисления производятся по принципам расчета сжатых и растянутых элементов, т.к. пользуются несколькими упрощениями: 1) все нагрузки приложены к узлам ферм; 2) все узлы ферм шарнирны и в них отсутствуют моменты, (см. п. 4.3. Основные положения расчета сжатых и растянутых элементов по предельным состояниям).

Армирование узлов ферм

3. Железобетонные балки рассчитывают как свободно лежащие; нагрузки от плит передаются через ребра. Для двускатной балки расчетным оказывается сечение, расположенное на некотором расстоянии x от опоры. Так, при уклоне верхнего пояса 1 : 12 и высоте балки в середине пролета h = l:12 высота сечения на опоре составит hоп = l:24, а на расстоянии x от опоры:

В итоге найдем x = 0,37l. В общем случае расстояние от опоры до расчетного сечения x = 0,35 … 0,4l.

Принципы расчета балок как изгибаемых элементов см. в п. 3.2. Основные положения расчета изгибаемых элементов по предельным состояниям.

7.1. Одноэтажные промышленные здания.

Могут быть бескрановыми или оборудованными мостовыми электрическими кранами. Пролеты зданий составляют 12, 18, 24 и 30 м, шаг колонн 6 и 12 м, высота зданий от 8,4 до 18 м. Масса сборных элементов составляет от 2,5 до 33 т. Здания характеризуются однотипными ячейками, конструкциями и большими размерами в продольном и поперечном направлениях.

Основные достоинства одноэтажных промышленных зданий — относительная дешевизна, возможность применять разреженную сетку колонн и передавать нагрузки от технологического оборудования непосредственно на грунт. Такие здания обычно строят прямоугольного очертания в плане, без перепадов высот, с пролетами в одном направлении.

Основная конструкция каркаса – поперечная рама. Пространственная жёсткость и устойчивость достигается защемлением колонн в фундаментах. В поперечном направлении – поперечными рамами. В продольном – продольными рамами, образованными колоннами, элементами покрытия, подкрановыми балками и вертикальными связями.

7.2. Основные несущие железобетонные элементы таких зданий.

1. Фундаменты (17). В промзданиях применяются столбчатые фундаменты стаканного типа под отдельные колонны.

2. Колонны (3,14). Бывают сплошными и двухветвевыми (по больших крановых нагрузках, высоте цеха и т.п.). Для возможности опирания подкрановых балок (2) предусматриваются консоли и уступы.

3. Ригели. К ним относятся конструкции покрытия: стропильные фермы (5) и балки. При шаге колонн 12 м стропильные конструкции могут опираться на подстропильные балки или фермы (4).

4. Подкрановые балки (2). Служат опорой для крановых путей с крановыми механизмами.

7.3. Технология монтажа.

Монтаж зданий и сооружений из сборных элементов заключается в последовательном подъеме, установке и закреплении их в проектном положении. Способы монтажа могут быть различными и зависят от условий строительства, вида элементов (конструкций), мощности и наличия монтажных механизмов и машин. На выбор способов монтажа влияют общий объем конструкций и деталей, подлежащих монтажу, а также установленные сроки строительства.

Любой способ монтажа должен обеспечивать устойчивость, неизменяемость и прочность смонтированных конструкций и всего сооружения в целом, максимально сжатые сроки монтажа, технически грамотное производство, работ, безопасность их выполнения и наиболее полное использование монтажных механизмов и машин. Выбор способа монтажа следует производить на основе сопоставления технико-экономических показателей различных вариантов комплексной механизации всех основных строительных и монтажных процессов.

Возведение всего здания в целом осуществляется по комплексному методу, то есть для ведения следующих потоков (монтажа оборудования) ритмично выдаются «готовые участки».

В то же время внутри монтажного участка возведение (монтаж конструкции) ведется высокопроизводительным методом.

Монтаж одноэтажных промышленных зданий производится главным образом по продольной монтажной схеме вдоль пролета.

Поперечная монтажная схема для таких зданий целесообразна лишь в тех случаях, когда цех вводится в эксплуатацию отдельными секциями, включающими все здание; при использовании кранов большого радиуса действия; при невозможности применения продольных проходов кранов.

8.1. Тонкостенные пространственные железобетонные покрытия: классификация.

Пространственные покрытия представляют системы, образуемые из тонкостенных оболочек (тонких плит) и контурных конструкций (бортовых элементов, опорных колец, диафрагм в виде балок, ферм, арок, брусьев и т. п.). Идеальной считается форма яйца. Оболочкам придают очертания криволинейных поверхностей или многогранников.

Тонкостенные пространственные покрытия особенно целесообразны при строительстве производственных и гражданских зданий в условиях, когда требуется перекрывать помещения больших размеров (порядка 30×30 м и более) без промежуточных опор. Впрочем, их успешно применяют и при меньших пролетах.

Характерные схемы наиболее часто применяемых тонкостенных пространственных покрытий:

а - с цилиндрическими оболочками; б - с призматическими складками; в - с оболочками с вертикальной осью вращения (купола); г - с оболочками двоякой положительной гауссовой кривизны, прямоугольными в плане; д - с оболочками двоякой отрицательной гауссовой кривизны, прямоугольными в плане; е - с составными оболочками из прямоугольных в плане элементов; ж - то же, из треугольных элементов; з - в виде волнистых сводов; и - висячего типа с поверхностью однозначной кривизны; к - то же, разнозначной кривизны;

1 - оболочка; 2 - диафрагма; 3 - бортовой элемент; 4 - элемент складки; 5 - опорное кольцо; 6 - элемент оболочки; 7 - волна свода; 8 - висячая оболочка

8.2. Тонкостенные пространственные железобетонные покрытия: конструктивные особенности.

Чтобы придать сборным элементам необходимую прочность и жесткость на период изготовления, перевозки и монтажа, их обычно снабжают бортовым окаймлением по контуру. В этом случае оболочка получается ребристой. Стыки во всех случаях необходимо заполнять бетоном. Для обеспечения плотного заполнения шва ширину его следует назначать не менее 30 мм, если толщина (высота) элемента в месте стыка не превышает 100 мм, и не менее 50 мм, если толщина элемента в месте стыка более 100 мм.

В областях двухосного сжатия оболочки необходима проверка ее устойчивости. Сборные элементы должны быть проверены на прочность от усилий, возникающих в них при изготовлении и перевозке. Подбор арматуры и конструирование тонкостенных пространственных конструкций производятся в соответствии с нормальными и касательными усилиями, а также изгибающими моментами, которые в них действуют. Максимальное значение главных сжимающих напряжений не должно превышать Rb. В зонах, где арматура по расчету не требуется, ее ставят конструктивно площадью не менее 0,2% сечения бетона с шагом стержней 20 - 25 см. При толщине плиты более 8 см рекомендуется ставить двойные сетки. Сечение арматуры для восприятия изгибающих моментов в гладких оболочках определяют как в плитах. При этом арматуру устанавливают соответственно эпюре моментов в растянутой зоне с минимальным защитным слоем бетона. Примыкания плиты к бортовым элементам и диафрагмам следует делать плавными и армировать двойными щетками из стержней диаметром 6 - 10 мм с шагом не более 20 см. В ребристых конструкциях сечение основной арматуры ребер определяют расчетом на восприятие моментов, возникающих при изготовлении сборных элементов, а также в период эксплуатации покрытия. Ребра армируют сварными каркасами, в которых поперечные стержни ставят диаметром 5 - 6 мм с шагом 20 - 25 см. Контурные конструкции рассчитывают по общим правилам строительной механики на усилия, передающиеся им с оболочек, и на нагрузки, действующие на них в период монтажа.

8.3. Принципы расчета цилиндрических оболочек.

1. Общие принципы. Классическая теория расчета оболочек основана на двух гипотезах: линейный элемент, нормальный к срединной поверхности оболочки, остается прямым и нормальным к данной поверхности после деформации конструкции; напряжения на площадках, параллельных срединной поверхности, не учитываются. Применение этих гипотез приводит к расчетным дифференциальным уравнениям высокого порядка относительно неизвестных функций. Уравнения получают в частных производных по двум переменным координатам точек срединной поверхности.

Теоретические и экспериментальные исследования свидетельствуют, что железобетонные пространственные конструкции могут работать под нагрузкой в упругом и упругопластическом состояниях. В общем случае в нормальных сечениях оболочек возникают нормальные силы Nx и Ny, сдвигающие силы Qxy и Qyх, изгибающие моменты Мх и Му, поперечные силы Qx и Qy, а также крутящие моменты Тх и Ту. Все эти усилия относятся к единице длины сечения. Расчет оболочек начинают с состояния статических уравнений, т. е. уравнений равновесия. К ним добавляют геометрические уравнения, связывающие линейные и угловые деформации, а также кривизны срединной поверхности оболочек с их перемещениями.

2. Длинная цилиндрическая оболочка под действием нагрузки от собственного веса и снега деформируется при определенных условиях подобно балке пролетом l1 с фигурным поперечным сечением высотой h1, включая бортовые элементы (см. рис.), шириной, равной длине волны l2; в нижних частях поперечного сечения оболочки возникает растяжение, в верхней — сжатие.

При определенных условиях: покрытие в целом оперто по углам, нагрузка равномерно распределенная, отношение размеров в плане l1/l2 > 3 (для промежуточных волн l1/l2 ≥ 2), покрытия можно приближенно рассчитывать на прочность, жесткость и трещиностойкость как балки корытообразного профиля.

Касательные усилия в оболочке достигают наибольшего значения на опоре; их можно найти по формулам сопротивления материалов. Для определения изгибающих моментов My, действующих вдоль волны, из оболочки нужно выделить поперечную полосу единичной длины. Она находится под действием внешней вертикальной нагрузки q, приложенной по поверхности, и касательных сил, действующих по плоскостям сечений, ограничивающих полосу.

Внутренние усилия в длинной цилиндрической оболочке как в упругой пространственной системе можно с небольшим приближением определить по безмоментному напряженному состоянию. Около диафрагм возникают местные моменты Mx.

Устойчивость длинных цилиндрических оболочек в деформированном под нагрузкой состоянии считается обеспеченной, если нормальные напряжения σx = Nx/h и касательные напряжения τ = Nxy/h, определенные по упругому состоянию конструкции, не превосходят значений соответственно:

А при сочетаниях σ и τ отвечают условию:

В растянутой зоне оболочки, там, где растягивающие напряжения меньше Rbt, содержание продольной арматуры должно быть не менее 0,2% площади сечения бетона. Сокращение площади продольной арматуры достигается не обрывом стержней, а уменьшением их диаметра и сваркой в стыках. Сжатую зону оболочки в продольном направлении армируют конструктивно стержнями d = 5 - 6 мм с шагом 20 - 25 см, общим сечением не менее 0,2% площади сечения бетона. Вблизи диафрагм касательные усилия Nxy принимают максимальное значение. Они вызывают главные растягивающие усилия, направленные под углом 45° к прямолинейной образующей.

8.4. Технология монтажа.

Для восприятия распора, создаваемого панелями на монтаже, диафрагмы, расположенные друг против друга, соединяются между собой монтажными тросами с талрепами по концам.

При монтаже покрытия из цилиндрических панелей размером 3x12 м при шаге колонн 12 м плиты укладываются непосредственно на контурные диафрагмы, которые на период монтажа усиливаются временными затяжками.

При шаге колонн 24 и 36 м монтаж покрытия ведется с использованием инвентарных передвижных монтажных ферм.

Монтаж ведется при помощи двух башенных кранов.

9.1. Инженерные сооружения.

На территориях промышленных и гражданских объектов строительства помимо зданий производственного, жилищного, административного, культурно-бытового назначения размещают инженерные сооружения. Они предназначены обеспечивать транспортные, погрузочно-разгрузочные, производственные операции (железнодорожные и автодорожные эстакады на складах сырья, полуфабрикатов, готовой продукции; крытые и открытые транспортные галереи); перемещение людских потоков подземные и надземные переходы); снабжение объектов электроэнергией (трансформаторные подстанции), водой (резервуары, водонапорные башни, насосные, градирни), сжатым воздухом (компрессорные установки), теплом (теплоагрегаты), газом (газодувки); сбор и очистку сточных вод (отстойники, фильтры, аэротенки); благоустройство территории (подпорные стенки) и т. д.

Менее сложные инженерные сооружения включают в состав объектов промышленно-гражданского строительства. Наибольшее значение среди них имеют: резервуары для воды (круглые и прямоугольные в плане) и подобные им емкостные очистные сооружения систем канализации и водоснабжения, водонапорные башни; силосы (большие емкости для хранения сыпучих материалов); бункера (малые емкости для хранения сыпучих материалов, устройства для погрузочно-разгрузочных операций самотеком); подпорные стены (на складах сырья, для благоустройства территорий); подземные сооружения на производственных площадках (каналы и тоннели для инженерных сетей, сооружения глубокого заложения).

9.2. Конструктивные особенности силосов.

Силосами называют емкости для хранения сыпучих материалов при соотношении глубины h и размеров в плане a и b, отвечающем условию h > 1.5a (где a > b). Трение сыпучих материалов о стены силосов, возникающее в процессе истечения содержимого, велико и потому учитывается в расчетах.

Силосы отдельные или объединенные в корпуса входят в состав производственных объектов: промышленных (силосы для цемента, угля, соды и т. п.) или сельскохозяйственных (элеваторы для зерна).

По верху силосного корпуса предусматривают галерею для загрузочного оборудования, снизу — подсилосное помещение для разгрузки содержимого в транспортные механизмы.

По форме силосы могут быть цилиндрическими или призматическими с четырьмя, шестью, восемью гранями. По затрате материалов и стоимости возведения для цилиндрических силосов оптимальный размер диаметра 6 м, для квадратных в плане — оптимальный размер стороны 3 - 4 м. Эти размеры и принимают в практике.

Схема 8-гранного силоса; а – разрез, б – план, в – расположение панелей-оболочек.

9.3. Основные сведения о расчете силосов.

Давление (вертикальное и горизонатльное) сыпучих материалов на стенки силоса:

;  (х – глубина, на которой измеряется давление Р).

Формула Янсена: ; где  - угол внутреннего трения материала.

 а — вертикальный разрез по силосу; б — эпюра нормального давления в сыпучем материале силоса; в — к расчету кольцевого усилия; г - внутреннее давление от сыпучего материала на кольцевой элемент силоса.

Вертикальное давление, передающееся стене силоса вследствие трения сыпучего материала τ = μp2. Коэффициент γf для сыпучих материалов принимают 1.3; при расчете на сжатие нижней зоны стен силосов, колонн подсилосного этажа и фундаментных плит значение расчетной нагрузки от массы сыпучих материалов умножают на коэффициент 0,9.

Площадь сечения горизонтальной арматуры цилиндрических силосов на единицу высоты стены находят по выражению As = N2/Rs. По усилию N1 (на 1 м длины периметра горизонтального сечения силоса) с учетом вертикального давления от всех вышерасположенных конструкций проверяют прочность стен силоса как сжатых элементов в наиболее загруженных местах (у воронки или фундаментной плиты).

9.4. Технология монтажа.

Недостатком силосов является необходимость возведения мощных фундаментов и необходимость обеспечения затвердевания бетона с последующим тщательным просушиванием.

1. Монтаж фундамента (свайного основания) с кольцевой опорной балкой.

2. Монтаж сборных элементов днища силоса (воронки).

3. Сборные элементы воронки крепят к ригелям сваркой, а ригели приваривают к закладным деталям колонн.

4. Сварка стыков (закладных деталей).

5. Замоноличивание стыков и заделка швов.

6. Монтаж сборных элементов стен силоса (из сборных железобетонных элементов с предварительно напряженной арматурой, представляющих собой плиту корытообразного сечения).

7. Сварка стыков (закладных деталей).

8. Замоноличивание стыков и заделка швов.

9. Устройство водоотбойного экрана из полиэтилена

10. Устройство разжелобки наклонного днища

Над бункерами устанавливают защитные металлические решетки из рельсов, связанных между собой поперечными стержнями круглой или полосовой стали. Решетка не допускает попадания в бункер крупных кусков материалов и таким образом частично защищает стенки бункеров от чрезмерных ударов.

Монтаж сборных железобетонных элементов производился краном с легких деревянных подмостей, находящихся внутри силоса. В зависимости от размеров это могут быть автомобильные, гусеничные башенные краны. Для подачи бетона используются автобетонасосы.

Все соединения после сварки любых элементов, швы замоноличивают бетоном или раствором.

при необходимости предусматривают строительство нижнего и верхнего технического этажа для технологического оборудования.

10.1. Каменные конструкции.

Каменная кладка — конструкция, состоящая из камней, уложенных на строительном растворе в определённом порядке. Кладка воспринимает собственную силу тяжести, других конструктивных элементов, опирающихся на кладку, и приложенных к ним нагрузок, а также выполняет теплоизоляционные, звукоизоляционные и другие функции.

Каменную кладку выполняют на известковых, смешанных цементно-известковых и цементных растворах, а также на цементно-глиняных растворах, у которых глина играет роль пластифицирующей добавки.

В армокаменных конструкциях с целью повышения несущей способности применяется стальная арматура (стальные сетки укладываются в горизонтальные швы).

10.2. Основные материалы, применяемые для каменных и армокаменных конструкций.

К искусственным каменным материалам:

1. Полнотелый глиняный кирпич имеет размеры 250х120х65 мм и модульный (утолщенный) - 250х120х88 мм, масса кирпича 3,6...5 кг. Плотность 1,6—1,8 т/м3, марки кирпича 75, 100, 150, 200, 250 и 300, водопоглощение до 8%.

2. Пустотелый, пористый и дырчатый кирпичи имеют при тех же размерах высоту 65, 88, 103 и 138 мм (в 1,25, 1,5 и 2 раза большую высоту по сравнению с полнотелым кирпичом), меньшую плотность - 1,35... 1,45 т/м3. Марки кирпича - 75, 100 и 150.

3. Силикатный кирпич применяют для стен с относительной влажностью не более 75%, марки кирпича - 75, 100 и 150.

4. Керамические и силикатные пустотелые камни имеют размеры: обычные - 250х120х138 мм, укрупненные - 250х250х138 мм и модульные - 288х138х138 мм. Толщина камня соответствует двум кирпичам, уложенным на постель, с учетом толщины шва между ними. Поверхность камней бывает гладкой и рифленой.

5. Камни бетонные и гипсовые стеновые выпускают сплошными и пустотелыми. Их изготовляют из тяжелых, облегченных и легких бетонов и гипсобетона с размерами 400х200х 200 мм, 400х200х90 мм и массой до 35 кг.

Также используют блоки

6. Пенобетонный блок представляет собой смесь песка, цемента, воды и пенообразователя. Простота изготовления пенобетонного блока дает возможность изготавливать его непосредственно на строительных площадках.

7. Газосиликатный блок производится только в промышленных условиях, где проходит термическую обработку в автоклавных печах. Представляют собой смесь песка, извести, алюминиевой пудры и воды.

Но блоки боятся замачивания, неморозостойки. Только для внутренних перегородок.

Пустотелые и силикатные кирпичи нельзя применять для кладки стен ниже гидроизоляционного слоя, для кладки цоколей, стен мокрых помещений.

К природным материалам относят

8. Бутовый камень - куски камня (доломита, известняка или песчаника) неправильной формы, размером не более 500 мм по наибольшему измерению и массой до 50 кг.

Растворы служат для связывания между собой отдельных камней кладки в монолит.

Для каменной кладки применяются растворы марок 10, 25, 50, 75, 100, 150, 200.

При сетчатом армировании горизонтальных швов кладки применяется арматура классов Вр-I и А-I. Для продольной и поперечной арматуры, анкеров и связей – арматура классов А-I, A-II и Вр-I.

10.3. Сжатые элементы: работа.

При сжатии кладки в кирпиче возникают не только напряжения сжатия, но и изгиба, растяжения и среза. Это происходит из-за того, что кирпич опирается не всей поверхностью, а только участками по причине неровности поверхностей кирпича и разной толщины раствора. Сжимающие силы, действующие через раствор на кирпич сверху и снизу, не совпадают. Поэтому в кирпиче возникают напряжения изгиба и среза.

Модуль упругости кирпича больше модуля упругости раствора. Поэтому менее жесткий раствор выжимается из швов и тянет за собой кирпич, разрывая его. Для уменьшения растяжения кирпича в горизонтальные швы кладки укладываются арматурные сетки.

Вертикальные швы кладки хуже заполняются раствором. Кроме того, сцепление раствора с кирпичом в вертикальных швах меньше прочности кирпича на растяжение. Поэтому над и под вертикальными швами в кирпиче возникают трещины от концентрации напряжений.

От момента загружения кладки до ее разрушения различают четыре стадии напряженного состояния.

В первой стадии трещины в кладке отсутствуют. При переходе во вторую стадию появляются небольшие трещины в кирпичах над и под вертикальными швами кладки, которые являются концентраторами напряжений (рис. 1).

Величина нагрузки, при которой появляются трещины, зависит от прочности кирпича, системы перевязки кладки и деформативных свойств раствора. При оценке запасов прочности поврежденной кладки должно учитываться повышение ее хрупкости с увеличением возраста кладки и с применением малодеформируемых цементных растворов. При большом возрасте кладки, выполненной на цементном растворе, резервы ее прочности снижаются и составляют всего 40…20 % от разрушающей нагрузки. Во второй стадии трещины не растут без повышения нагрузки. Далее, при увеличении нагрузки, наступает третья стадия. Трещины пересекают несколько рядов кладки, разбивая ее на отдельные столбики шириной в половину кирпича. При этом разрушение может произойти без увеличения нагрузки. Концом третьей стадии является стадия разрушения, когда отдельные кирпичные столбики, на которые расслоилась кладка, теряют устойчивость.

10.4. Сжатые элементы: принцип расчета.

Расчет производится по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) и по предельным состояниям второй группы (по образованию и раскрытию трещин и по деформациям)

К центрально сжатым относятся внутренние столбы и простенки каменных зданий.

Расчет выполняется по формуле:

где N – усилие от расчетных нагрузок; R – расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое в зависимости от вида кладки, марки камня и раствора по таблице; A – площадь сечения элемента; – коэффициент продольного изгиба, зависящий от гибкости и упругой характеристики кладки ; mg– коэффициент, учитывающий влияние на прочность длительного действия нагрузки,

где Ng и N – усилия от длительной и полной нагрузки соответственно; – коэффициент, зависящий от гибкости сжатого элемента и вида кладки, определяемый по какой-то таблице. При высоте сечения элемента h>30 см или радиусе инерции i>8,7 см сечения см коэффициент mg=1.

Изменение коэффициентов и mg по высоте центрально сжатого элемента.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

78470. Клинико-рентгенологические признаки легочного инфильтрата. Наиболее частые причины легочного инфильтрата. Тактика ведения больных с легочным инфильтратом 102 KB
  Легочной инфильтрат - клинико-рентгенологический признак воспалительного изменения легочной паренхимы за счет экссудативно-пролиферативных процессов, сопровождающихся потерей воздушности, эластичности и уплотнением структур легочной ткани.
78471. Классификация пневмоний. Критерии для постановки диагноза «пневмония». Оценка тяжести и прогноза исхода пневмонии по шкале CURB-65 97 KB
  Критерии для постановки диагноза пневмония. Классификация пневмоний Американского торакального общества 1993 г: Внебольничная пневмония ВП; Нозокомиальная внутригоспитальная пневмония НП; Аспирационная пневмония АП; Пневмония у лиц с тяжелым дефектом иммунитета; Типичные вызываются пневмотропными микробами; Атипичные вызываются внутриклеточными облигантами такими как вирусы хламидии микоплазмы клебсиеллы легионеллы и др.; Вторичные пневмонии: Застойная гипостатическая пневмония декомпенсация ХСН; Инфарктная...
78472. Внебольничная пневмония: принципы диагностики на амбулаторном и стационарном этапах ведения. Принципы выбора эмпирической антимикробной терапии в зависимости от группы риска и вероятной этиологии пневмонии 133 KB
  Лечение ВП в амбулаторных условиях: возбудители и препараты выбора: S. influenz: Препараты выбора: Амоксициллин или макролиды внутрь; Альтернативные препараты: Респираторные фторхинолоны левофлоксацин моксифлоксацин Доксициклин внутрь; S.ureus Enterobctericee: Препараты выбора: Амоксициллин Клавуланат или цефуроксим аксетил внутрь; Альтернативные препараты: Респираторные фторхинолоны левофлоксацин моксифлоксацин внутрь; Лечение ВП в стационарных условиях: возбудители и препараты выбора: S.ureus Enterobctericee: Препараты...
78473. Критерии пневмонии тяжелого течения. Инфекционно-токсический шок. Сепсис. Тактика ведения больных с тяжелой пневмонией 93.5 KB
  и ниже; Большие: Необходимость проведения ИВЛ; Увеличение объема инфильтрата в легких на 50 и более в течении 48 часов от начала терапии; Острая почечная недостаточность диурез менее 80 мл за 4 часа или сывороточный креатинин более 2 мг дл при отсутствии анамнестических указаний на наличие ХПН; Септический шок или потребность в вазопрессорах более 4 часов; Оценка тяжести и прогноза исхода пневмонии по шкале CURB65 по 1 баллу за признак: Спутанное сознание; Мочевина 7 ммоль л; ЧДД = 30 в мин; АД = 90 60 мм. Клиника: резкая...
78474. Нозокомиальная пневмония, как разновидность внутрибольничной инфекции. Наиболее частые причины нозокомиальных пневмоний 137.5 KB
  Классификация: Ранняя НП возникающая в течение первых 5 дней с момента госпитализации для которой характерны определенные возбудители чаще чувствительные к традиционно используемым антимикробным препаратам имеющую более благоприятный прогноз; Поздняя НП развивающаяся не ранее 6 дня госпитализации которая характеризуется более высоким риском наличия полирезистентных возбудителей и менее благоприятным прогнозом; Пути попадания инфекции в легочную ткань: аспирация секрета ротоглотки содержащего потенциальные возбудители НП;...
78475. Вентилятор-ассоциированная пневмония (ВАП): причины возникновения, клинико-рентгенологические и лабораторные критерии 97.5 KB
  Вентиляторассоциированная пневмония ВАП это частный случай ГП развивающейся у больных которым требуется протезирование функции внешнего дыхания т. Возникновение ВАП возможно и ранее 48 часов особенно у больных находящихся в критическом состоянии. Наиболее часто с ВАП ассоциируются такие микроорганизмы как кишечные грамотрицательные бактерии грибы и Stphylococcus ureus но есть данные о полимикробной инфекции.
78476. Аспирационная пневмония (АП) или синдром Мендельсона: причины возникновения, особенности микробного фона. Группы риска возникновения АП. Клинико-рентгенологические, эндоскопические и лабораторные критерии для диагноза АП 85 KB
  Патогенез: аспирация пищевых масс приводит большей частью к закупорке преимущественно средних бронхиол и возникновению острой гипоксии; аспирация желудочного сока нередко возникающая у больных и натощак означает распространенный химический ожог слизистой оболочки трахеи бронхов и бронхиол и как правило обусловливает крайне тяжелое течение возникающей острой ДН; истинный химический ожог бронхов происходит тогда когда рН аспирируемой жидкости менее 25; наиболее выраженное повреждение легких возникает при рН желудочного сока около...
78477. Легочные и внелегочные осложнения бактериальных пневмоний. Принципы профилактики, диагностики и лечения осложнений 92.5 KB
  Массивное действие токсина на сосудистую стенку приводит к выраженной дилатации венозных сосудов и депонированию крови преимущественно в органах брюшной полости, в результате чего уменьшается приток к правым отделам сердца, падает ударный объем, сердечный выброс и нарушается перфузия периферических органов (развивается гиповолемический шок).
78478. Клинико-этиологические различия атипичных пневмоний (вызванных микоплазмой, хламидиями или легионеллой). Принципы диагностики и выбора эмпирической антимикробной терапии 88 KB
  Характеристика: передается от человека человеку воздушнокапельным путем; пневмонии часто предшествуют воспаление верхних дыхательных путей; вызывает очаговое или сегментарное воспаление легочной ткани; чаще течение не тяжелое; начало постепенное: субфебрильная температура кашель с небольшим отделяемым вязкой мокроты; кашель становится упорным появляются выраженные симптомы интоксикации миалгии артралгии перикардит и др. Характеристика: пневмонии также часто предшествуют воспаление верхних дыхательных путей; сухой кашель...