35548

Проектирование фасонных резцов

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Целью работы является ознакомление с различными формами и видами фасонных резцов, правилами установки, правилами назначения передних и задних углов, алгоритмом проектирования профиля фасонного резца

Русский

2013-09-16

111 KB

21 чел.

Федеральное агентство по образованию

Волгоградский государственный технический университет

Кафедра “Металлорежущие станки и инструменты”

Проектирование фасонных резцов

Выполнил:

Студент группы

ТОА-428

Подоленчук И.А.

Проверил:

Григорова О.Л.

Волгоград 2008

Содержание

  1.  Цель и выполняемые задачи работы…………………………………………............3
  2.  Исходные данные………………………………………………………………...........3
  3.  Определение неуказанных размеров…………………………………………............3
    1.  Минимальный диаметр прутка……………………………………………...........3
    2.  Определение координат промежуточных узловых точек………………............3
  4.  Выделение узловых точек профиля……………………………………………..........4
  5.  Выбор инструментального материала, переднего () и заднего () углов…...........4
    1.  Назначение материала фасонного резца…………………………………............4
    2.  Назначение геометрических параметров фасонных резцов……………….........4
  6.  Выполнение расчетной схемы…………………………………………………...........5
  7.  Коррекционный расчет профиля………………………………………………...........5

8. Определение конструктивных параметров резца…………………………….............7

Список используемой литературы...........................……………………………..............8

1. Цель и выполняемые задачи работы

Целью работы является ознакомление с различными формами и видами фасонных резцов, правилами установки, правилами назначения передних и задних углов, алгоритмом проектирования профиля фасонного резца. Задача работы состоит в проектировании профиля фасонного резца и выполнении рабочего чертежа резца.

2. Исходные данные

Спроектировать профиль фасонного резца при условии:

Тип резца – призматический

Обрабатываемый материал – сталь [в] ≤ 490 Н/мм2

Передний угол = 250

Задний угол = 100

Профиль обрабатываемой детали приведен на чертеже

3. Определение неуказанных размеров

3.1. Минимальный диаметр прутка

Минимальный диаметр прутка принимается на 3…5 мм больше максимального диаметра детали, то есть:

Dпр = dmax + (3…5) мм = 41 + (3…5) = 44…46 мм                                   (3.1)

где Dпр – минимальный диаметр прутка, мм

     dmax – максимальный диаметр детали, мм

Полученную величину диаметра прутка необходимо скорректировать  с учетом имеющихся стандартных номинальных диаметров и в качестве расчетной взять ближайший больший размер. В соответствии с государственным стандартом выпускается прокат следующих номинальных диаметров: 20, 21, 22, 24, 25, 26, 27, 28, 30, 32, 34, 36, 38, 41, 42, 45, 46, 48, 50, 53, 55, 56, 60, 63, 65, 70, 80, 90, 95, 100 мм.

Окончательно выбираем прокат диаметром 46 мм.

3.2. Определение координат промежуточных узловых точек

Промежуточной узловой точкой является точка Т12. Определим её координаты.

Сначала определим координаты центра: lρ = 27 мм; rρ = 19 мм; ρ = 35 мм.

Так как |li lj| > |ri rj| или |27 - 47| > |16 - 10|, то назначаем координату lk:

lk = l12 = |li lj| / 2 + li = |27 – 47| / 2 + 27 = 37 (мм)                                   (3.2)

Недостающую координату rk  найдём из уравнения окружности:

 (lk lρ) 2 + (rk rρ) 2 = ρ2                                                                               (3.3)

(37 – 27) 2 + (rk - 19) 2 = 352

 Получим: rk = r12= 14,541019 (мм).

4. Выделение узловых точек профиля

Т1        

Т2        

Т3        

Т4        

Т5        

Т6       

Т7       

Т8       

Т9       

Т10     Т11

Т12

l1=0

l2=14

l3= 14

l4=17      

l5=17       

l6=25        

l7=25        

l8=27        

l9=27        

l10=47        

l11=50

l12=37

r1=11

r2=13

r3=16,5

r4=16,5

r5=20,5

r6=20,5

r7=15

r8=15

r9=16

r10=10

r11=10

r12=14,5

5. Выбор инструментального материала и назначение переднего и заднего углов резца

5.1. Назначением материала фасонного резца

С целью экономии инструментального материала призматический фасонный резец проектируется составным. В качестве инструментального материала при обработке конструкционных сталей применим быстрорежущую сталь марки Р6М5 ГОСТ 19265-73. В качестве материала державки используем сталь 45 ГОСТ 1050-88.

5.2. Назначение геометрических параметров фасонных резцов

Передний угол призматических фасонных резцов назначается в зависимости от физико-механических свойств обрабатываемого материала и материала рабочей части резца.

Точки Т10 и Т11 расположена наиболее близко к оси детали, поэтому в этих точках примем значение переднего угла 250 и заднего угла 100 (задано по условию).

Определим значение переднего угла в остальных точках профиля по формуле:

i=arcsin [(r11/ri) ∙ sin11]                                                                              (5.1)

где: 11=250; r11=10 мм

1 = arcsin [(10/11) ∙ sin 250] = 22035’38”

2 = arcsin [(10/13) ∙ sin 250] = 18058’16”

3,4 = arcsin [(10/16,5) ∙ sin250] = 14050’26”

5,6 = arcsin [(10/20,5) ∙ sin250] = 11053’50”

7,8 = arcsin [(10/15) ∙ sin250] = 16021’52”

9 = arcsin [(10/16) ∙ sin250] = 15018’56”

12 = arcsin [(10/14,541019) ∙ sin250] = 1605346”

Подтверждается утверждение, что угол с увеличением радиуса уменьшается.

Определим значение заднего угла в остальных узловых точках по формуле:

i=11+(11-i)                                                                                              (5.2)

где: 11 = 100; 11=250

1= 100 + (250 - 22035’38”) = 12024’22”

2 = 100 + (250 - 18058’16”) = 1601’44”

3,4 = 100 + (250 - 14050’26”) =2009’34”

5,6 = 100 + (250 - 11053’50”) = 2306’10”

7,8 = 100 + (250 - 16021’52”) = 18038’8”

9 = 100 + (250 - 1501856”) = 190414

12 = 100 + (250 - 1605346”) = 180614”

Расчет подтверждает предположение, что угол с увеличением радиуса увеличивается.

После принятия величины заднего угла во всех точках, определим величину заднего угла в нормальном сечении для самой неблагоприятной точки профиля резца. Такой точкой будет точка, для которой угол между проекцией режущей кромки на основную плоскость и направлением подачи будет наименьшим. В нашем случае в точке T11 min=300. Величина угла Nmin для этой точки определяется по формуле:

Nmin = arctg (tg11 ∙ sinmin) = arctg (tg 100 ∙ sin 300) = 502’18’’              (5.3)

Определенная по приведенной формуле величина должна быть не менее (2-3)0. Полученное значение Nmin удовлетворяет данному условию.

6. Выполнение расчетной схемы

Сущностью определения профиля призматического фасонного резца с точкой по центру детали сводится к определению расстояний Pi от узловых точек профиля резца до образующей задней поверхности, проходящей через точку, расположенную по центру детали, и определению осевых размеров li.

7. Коррекционный расчет профиля.

При проведении коррекционного расчета аналитическим методом значение Pi определяется путем вычислений. Необходимые для этого расчеты производятся в следующей последовательности:

h = R11 ∙ sin 11 = 10 ∙ sin 250 = 4,226183 (мм)                                                      (7.1)

Определяем величины отрезков Аi:  Ai = Ricos i                                  (7.2)

 A1 = R1 ∙ cos 1 = 11 ∙ cos 22035’38” = 10,155763 (мм)

A2 = R2 ∙ cos 2 = 13 ∙ cos 18058’16” = 12,293873 (мм)

A3,4 = R3,4 ∙ cos 3,4 = 16,5 ∙ cos 14050’26”= 15,949598 (мм)

A5,6= R5,6 ∙ cos 5,6 = 20,5 ∙ cos 11053’50” = 20,059639 (мм)

A7,8 = R7,8 ∙ cos 7,8 = 15 ∙ cos 16021’52” = 14,392335 (мм)

A9 = R9 ∙ cos 9 = 16 ∙ cos 15018’56” = 15,431772 (мм)

A10,11 = R10,11 ∙ cos 10,11 = 10 ∙ cos 250 = 9,063078 (мм)

A12 = R12 ∙ cos 12 = 14,541019 ∙ cos 16053’46”= 13,913331 (мм)

Определяются величины отрезков Сi: Сi = Аi – А11                                     (7.3)

С1 = А1 – А11 = 10,155763 – 9,063078 = 1,092685 (мм)

С2 = А2 – А11 = 12,293873 – 9,063078 = 3,230795 (мм)

С3,4 = А3,4 – А11 = 15,949598 – 9,063078 = 6,88652 (мм)

С5,6 = А5,6 – А11 = 20,059639 – 9,063078 = 10,996561 (мм)

С7,8 = А7,8 – А11 = 14,392335 – 9,063078 = 5,329257 (мм)

С9 = А9 – А11 = 15,431772 – 9,063078 = 6,368694 (мм)

С12 = А12 – А11 = 13,913331 – 9,063078 = 4,850253 (мм)

Определяется расстояние Pi:  Рi = Сicos (11+11)                                 (7.4)

Р1 = С1cos (11+11) = 1,092685 ∙ cos 350 = 0,895075 (мм)

Р2 = С2cos (11+11) = 3,230795 ∙ cos 350 = 2,646512 (мм)

Р3,4 = С3,4cos (11+11) = 6,88652 ∙ cos 350 = 5,641107 (мм)

Р5,6 = С5,6cos (11+11) = 10,996561 ∙ cos 350 = 9,007855 (мм)

Р7,8 = С7,8cos (11+11) = 5,329257 ∙ cos 350 = 4,365472 (мм)

Р9 = С9cos (11+11) = 6,368694 ∙ cos 350 = 5,216929 (мм)

Р12 = С12cos (11+11) = 4,850253 ∙ cos 350 = 3,973095 (мм)

Построение радиусных участков профиля резца.

Для этого необходимо построить и рассчитать заменяющую окружность для данного призматического резца.

Расчёт осуществляется по формулам:

(li - l)2 + (Pi - P)2 = 2;                                                                                         (7.5)

(lk - l)2 + (Pk - P)2 = 2;                                                                                        (7.6)

(lj - l)2 + (Pj - P)2 = 2;                                                                                         (7.7)

В нашем случае: li = l9 = 27 мм;  Pi = P9 = 5,216929 мм;

lj = l10 = 47 мм;  Pj = P 10 = 0 мм;

lk = l12 = 37 мм;  Pk = P12 = 3,973095 мм.

       (27 - l)2 + (5,216929 - P)2 = 2;

       (37 - l)2 + (3,973095 - P)2 = 2;

       (47 - l)2 + (0 - P)2 = 2;

Решая систему уравнений получим:

l = 26,9703 мм;

P = - 35,8422 мм (центр заменяющей окружности находится выше оси, проходящей через точку Т11);

= 41,0591 мм;

8. Определение конструктивных параметров резца

При определении конструктивных параметров призматического фасонного резца производится назначение дополнительных режущих кромок, определение ширины резца и назначение параметров крепления.

Общая ширина призматического фасонного резца определяется с учетом дополнительных режущих кромок по формуле:

B0 = L + l2 + l3                                                                                                        (8.1)

где L - длина детали, мм; l2 - ширина дополнительной режущей кромки со стороны прутка, l2 = 4 мм; l3 - ширина дополнительной режущей кромки со стороны открытого торца детали, l3 = 3 мм.

B0 = 50 + 4 + 3 = 57 мм

Остальные конструктивные параметры призматического фасонного резца в каждом отдельном случае назначаются в зависимости от наибольшей глубины профиля детали и длины детали по таблице. Наибольшая глубина профиля детали определяется по формуле:

tmax = rmax - rmin = 20,5 - 10 = 10,5 мм

Таким образом, принимаем:

tmax,

мм

L,

мм

Размеры резца, мм

Размер хвостовика М, мм

B

H0

E

A

F

r

d

l

m

dp

10,5

57

35

90

10

40

25

1,0

M8

25

20

10

55,77

Список использованной литературы:

1) Руководство по курсовому проектированию металлорежущих инструментов: Учебное пособие для вузов по специальности «Технология машиностроения, металлорежущие станки и инструменты» / Под общ. ред. Г.Н.Кирсанова - М.: Машиностроение, 1986. - 288 с.

2) Нарожных А.Т., Скребнев Г.Г., Токарев В.В. Проектирование фасонных резцов: Учебное пособие / ВолгГТУ, Волгоград, 1999. - 88 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

38915. Исследование процесса квантования по уровню случайных последовательностей 137.5 KB
  Цель работы Исследование способов моделирования процесса квантования по уровню последовательностей непрерывных случайных величин. Приобретение практических навыков определения статистических характеристик последовательностей дискретных случайных величин и шумов квантования. При квантовании по уровню диапазон возможных изменений функции интервал Xmin Xmx разбивается на m интервалов квантования: qk=zk–zk1 k=1 2 m где z0=Xmin z1 zm1 zm=Xmx.
38916. Исследование способов Моделирования стационарных случайных процессов с разной степенью дифференцируемости 180.5 KB
  Краткие теоретические сведения Распределение энергии случайного процесса по гармоническим составляющим описывается его спектральной плотностью спектром Sw где w=2πf круговая частота. В зависимости от временной структуры процесса этот спектр может принимать различную форму. Следовательно характер распределения энергии процесса по спектру связан со степенью гладкости самого процесса и может быть использован для ее оценки. Известно что спектр процесса однозначно связан с его корреляционной функцией Bτ парой преобразований Фурье...
38917. Исследование способов Моделирование стационарных случайных процессов с заданными статистическими свойствами 181.5 KB
  В настоящей работе такой моделью является модель случайного стационарного процесса с заданными статистическими свойствами описываемыми его корреляционной функцией и спектральной плотностью В соответствии с теорией сформировать случайный процесс с заданной корреляционной функцией можно в частности следующим образом.01; интервал дискретизации t=0 : Ts : 20; вектор моментов времени x1=rndn1 lengtht; белый шум...
38918. Исследование способов ОБРАБОТКИ ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ в программной среде curveexpert 1.3 236 KB
  Цель работы Исследование возможностей приложения CurveExpert для обработки и анализа экспериментальных данных. Получение практических навыков по аппроксимации данных различными моделями поиску наилучшей модели созданию собственных моделей. Получение практических навыков по анализу полученной модели получение дополнительных сведений о исследуемых данных и их моделях.
38919. Исследование способов интерполяции случайных стационарных процессов с разной степенью дифференцируемости 152 KB
  Цель работы Численное исследование погрешности интерполяции случайных стационарных процессов имеющих заданное количество производных. Экспериментальное определение погрешности интерполяции негауссовских процессов сопровождаемых аддитивным шумом. Такое восстановление непрерывного процесса по его дискретным отсчетам носит название интерполяции.
38920. Исследование Свойств энтропии одиночных отсчетов случайных последовательностей 107 KB
  Цель работы Численное определение величины энтропии последовательностей дискретных случайных величин. Краткие теоретические сведения Согласно классической теории информации минимальное количество данных на один отсчет необходимых при идеальном кодировании дискретной случайной величины X определяется распределением вероятностей этой величины Pxi. Квантование непрерывной случайной величины преобразует эту величину в дискретную. Очевидно что полученный при этом результат будет зависеть как от плотности распределения вероятностей...
38921. АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ В ПРОЕКТИРОВАНИИ 2.4 MB
  В каждом узле присутствует 2 степени свободы: X –перемещение вдоль оси X; Z – перемещение вдоль оси Z. В каждом узле присутствует 3 степени свободы: X –перемещение вдоль оси X; Z – перемещение вдоль оси Z; UY – поворот вокруг оси Y. В каждом узле присутствует 3 степени свободы: Z – перемещение вдоль оси Z; UX – поворот вокруг оси X; UY – поворот вокруг оси Y. В каждом узле присутствует 3 степени свободы: X – перемещение вдоль оси X; Y – перемещение вдоль оси Y; Z – перемещение вдоль оси Z.
38922. МЕТАДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ЛАБОРАТОРНЫМ РАБОТАМ ПО АВТОМАТИЗИРОВАННЫМ СИСТЕМАМ, ИСПОЛЬЗУЕМЫМ В ПРОЕКТИРОВАНИИ 5.29 MB
  Расчёт элементов каменных и армокаменных конструкций по подпрограмме КАМИН SCD Office 11. Анализ результатов армирования бетонных элементов и конструкций по программе АРБАТ SCD Office 11. Расчёт элементов деревянных конструкций по подпрограмме ДЕКОР SCD Office 11. Расчёт элементов оснований и фундаментов по программе ЗАПРОС SCD Office 11.