37388

Расчет колонны одноэтажного промышленного здания

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

4 Определение геометрических характеристик приведенного сечения.6 Расчет прочности по наклонным сечениям.7 Проверка прочности по нормальным сечениям.2 Расчет сечения 10 на уровне верха консоли.

Русский

2013-09-24

2.36 MB

79 чел.

Содержание

   Реферат…………………………………………………………………………………...4

   Введение…………………………………………………………………………………5

1  Компоновка поперечной рамы одноэтажного промышленного здания......................6

2  Расчет преднапряженной двускатной балки покрытия …………………….………...8

2.1  Расчетные данные……………….……………………………..…………….………..8

2.2  Расчетный пролет и нагрузки…...…………………....................................................8

2.3  Предварительный подбор напрягаемой арматуры…   ………….…………………12

2.4  Определение геометрических характеристик приведенного сечения………..…..13

2.5  Определение потерь предварительного напряжения……………………...………16

2.6  Расчет прочности по наклонным сечениям……….………..………………………19

2.7  Проверка прочности по нормальным сечениям……………………...……….……21

2.7.1  Стадия изготовления и монтажа……………………………………...…….……..21

2.7.2  Стадия эксплуатации……………………………………………………………….23

2.8  Расчет по образованию трещин……………………………………………………...24

2.8.1  Стадия изготовления………………………………..……………………………...24

2.8.2  Стадия эксплуатации…………………………………...…………………………..25

2.9  Расчет по раскрытию нормальных трещин…………………………………………26

2.9.1  Стадия изготовления и монтажа…………………………………………………..26

2.9.2  Стадия эксплуатации……………………………………………………………….28

2.10  Определение прогиба балки………………………………………………………..29

3  Статический расчет поперечной рамы……………………….……………………….35

3.1 Определение нагрузок на раму………………………………………………...….…35

3.2 Определение усилий в  средних колоннах рамы………………..……………….…38

3.3 Определение усилий в  крайних колоннах рамы………………..……………….…38

3.4 Усилия в  колоннах рамы от постоянной нагрузки..……….………………………39

3.5 Усилия в  колоннах рамы от снеговой нагрузки..…….………………………….…40

3.6Усилия в  колоннах рамы от крановой нагрузки..……………………………….….41

3.7 Расчет на действие горизонтальной нагрузки..……….……..……………….….…41

3.8  Расчет на действие ветровой нагрузки..……………………………………………42

4  Расчет сплошной железобетонной колонны ……………….…..…….….……….….46

4.1 Данные для расчета………………………………………………….…….…………46

4.2 Расчет сечения 1-0 на уровне верха консоли……………………….…..…………..46

4.2.1 Расчет в плоскости изгиба………………...……………………….…..…………..46

4.2.2 Расчет из плоскости изгиба…………..…...……………………….…..…………..48

4.3 Расчет сечения 2-1……….……………………………………………..………….....48

4.3.1 Расчет в плоскости изгиба………………...……………………….…..…………..48

4.3.1 Расчет из плоскости изгиба………………...……………………….…..…………51

5  Расчет фундамента под двухветвевую колону……………………….………….…..52

5.1 Данные для расчета…………………………………………………………………..52

5.2 Определение геометрических размеров фундамента……………….……………..52

5.3 Расчет арматуры фундамента……………………………………….……………….53

      Основные буквенные обозначения………………………………………………….56

      Список использованных источников………………………………………………..58

1 Компоновка поперечной рамы одноэтажного промышленного здания

В качестве несущей конструкции задана железобетонная двутавровая балка

пролётом 21 м, трапециевидным очертанием с постоянным уклоном (1:12).

Плиты покрытия предварительно напряженные железобетонные ребристые размером 3х6 м.

Подкрановые балки принимаем железобетонные предварительно напряжённые высотой 1 м. Наружные стены панельные навесные,

опирающиеся на опорные столики колонн на отметки  7,8 м. Стеновые панели и остекление ниже отметки 7,8 м также навесные, опирающиеся

на фундаментную балку.

Отметка кранового рельса 10,1 м. Высота кранового рельса 0,15 м.

Колонны имеют длину от обреза фундамента до верха подкрановой консоли:

.

От верха подкрановой консоли до низа стропильной конструкции:

.

Длина  колонны равна  принимаем

- кратно 0,6 м. С учетом расстояния от верха фундамента до уровня чистого пола .

Высота надкрановой части .

Полная высота здания равна:

- кратно 0,6 м.

        где - высота парапета;

Поскольку  высота колонны , грузоподъемность крана

, пролет здания , принимаем сплошные колонны.

Колонны крайнего ряда при высоте от пола до низа балки  и при шаге колонн 6 м располагаются с нулевой привязкой, совмещая

наружные грани колонн и внутренние поверхности стен с продольными осями. Соединение колонн с балками выполняется сваркой закладных деталей и в расчётной схеме поперечной рамы считается шарнирным.

где расстояние от оси кранового рельса до края моста крана;

      горизонтальный зазор между гранью колонны и габаритом крана;

                    

                    Рисунок 1 - Компоновка сечений колонны:

                                                       а) средней колонны;  б) крайней колонны.            

Пространственная жесткость каркаса обеспечивают колонны, защемленные в

фундаментах, жесткий диск покрытия и система стальных связей

(вертикальных и горизонтальных).

В продольном направлении устойчивость каркаса в целом обеспечивают крестовые металлические связи по колоннам. Такие связи устраиваются в одном шаге каждого ряда колонн посредине температурного блока на высоту от пола до низа подкрановых балок. Связи-фермы имеют номинальную длину 6 м и высоту, равную высоте фермы на опоре (0,9 м) и располагаются в крайних ячейках температурного блока, а поверху каждого продольного ряда колонн располагаются стальные распорки. Посредством связей-ферм продольные горизонтальные усилия с диска покрытия передаются на колонны и, в конечном счете, на вертикальные связи по колоннам.

        

              Рисунок 2 - Температурные блоки и связи каркасного здания

                                            1- вертикальные связи по колоннам;

                             2- вертикальные связи-фермы;

                  

                        Рисунок 3 - Компоновка поперечного сечения рамы


2 Расчет предварительно напряженной двускатной двутавровой балки  покрытия пролетом 21 м

             2.1  Расчетные данные

Район строительства: VI снеговой район.

Расчетная снеговая нагрузка -

Пролёт балки: .

Шаг колонн:  

Вес балки:  120 кН

Бетон тяжелый класса В35 с расчетными характеристиками при коэффициенте условий работы :

Предварительно напрягаемая арматура класса Ø6 Вр1400,

Ненапрягаемая арматура класса А300:

и из обыкновенной арматурной проволоки класса В500 .

Способ натяжения арматуры – электротермический на упоры форм. Изделие подвергается тепловой обработке (пропарке) при атмосферном давлении.

Влажность воздуха более 40%.

     

                  2.2 Расчетный пролет и нагрузки

Расчетный пролет принимаем равным расстоянию между анкерными болтами                          

   

 

Подсчёт нагрузок на 1 м2 балки с учетом коэффициента надежности по назначению здания  выполнен в таблице 1.

Нагрузка на балку от плит перекрытия в местах опирания их продольных ребер передается в виде сосредоточенных грузов (рисунок 4 б); однако при числе таких грузов  нагрузку условно можно считать равномерно распределенной.


                                Таблица 1 – Подсчет нагрузок на  балку

Наименование нагрузки

Нагрузка, кПа

Нормативная

Расчетная

Нагрузка на 1м2 балки

1. Постоянная

Железобетонные плиты 3х6  м

1,57

1,49

1,64

1,1

Обмазочная пароизоляция,

0,05

0,048

0,062

1,3

Асфальтовая стяжка

0,88

0,84

1,09

1,3

Рубероид (3 слоя),

0,15

0,143

0,19

1,3

Вес балки:

0,936

0,889

0,98

1,1

Итого: постоянная от покрытия

3,586

3,41

3,95

-

2. Временная

Временная полная

2,8

4

4

-

в.т.ч. длительнодействующая 60%

1,68

2,4

2,4

-

кратковременная

2,8

4

4

-

3. Полная

6,386

7,41

7,95

-

4. Продолжительно действующая

5,266

5,81

6,35

-

Нагрузка на 1 п.м. балки (с полосы, шириной 6 м)

Полная

38,32

44,46

47,7

-

Продолжительно действующая

31,6

34,86

38,1

-

0-0

- по грани опоры балки;

I-I

- на расстоянии 1/6 пролета от опоры;

II-II

- в месте установки монтажной петли;

III-III

- на расстоянии 1/3 пролета от опоры;

IV-IV

- на расстоянии 0,37 пролета от опоры (опасное сечение при      изгибе);

V-V

- в середине пролета.

Рисунок 4 – Расчетная схема балки и расположение сечений:

                      а) расположение анкерных болтов;

                      б) схема загружения балки;

                      в) расположение расчетных сечений.

Сечения 0-0, I-I, III-III и V-V рассматриваются при оценке трещиностойкости и жесткости балки в стадии эксплуатации; сечение II-II – для оценки прочности и трещиностойкости в стадии изготовления и монтажа; сечение IV-IV – для подбора продольной арматуры балки.

Изгибающие моменты в сечениях определяем из выражения

рассматриваемое расстояние от оси опоры до

  рассматриваемого сечения;

Поперечная сила на опоре:

      при

от полной нагрузки

от продолжительно действующей  нагрузки                         

      при

от полной нагрузки

Распределенную по длине балки нагрузку собираем с грузовой площади и

суммируем с нагрузкой от веса конструкции, с  учетом изложенного.

Вес балки покрытия 120 кН, длина 20,96 м. Нагрузка от веса балки на 1 м

ее длины составляет, кН/м:

Нормативная .

Расчетная при  : .

Тоже при : .

Распределенную по длине балки нагрузку собираем с грузовой площади и суммируют с нагрузкой от веса конструкции, с  учетом изложенного.

Расчетная нагрузка при :

постоянная :

временная длительная :

кратковременная .

Продолжительно действующая .

Полная (продолжительно действующая и кратковременная):

.

Расчетная нагрузка при :

постоянная ;

временная длительная ;

кратковременная .

Продолжительно действующая  

Полная (продолжительно действующая и кратковременная)

.

Значения изгибающих моментов приведены в таблице 2.

                               Таблица 2 – Изгибающие моменты в сечениях балки

Сечения

 х, м

Моменты, , при коэффициенте надежности

                                     

            от продолжительной

        нагрузки

от полной нагрузки

от полной

нагрузки

0-0

0,15

51,04

86,18

90,93

I-I

3,45

985,44

1663,88

1755,62

II-II

4,45

1197,39

2021,75

2133,22

III-III

6,90

1576,70

2662,21

2808,99

IV-IV

7,66

1653,97

2792,67

2946,65

V-V

10,35

1773,79

2994,98

3160,11

2.3 Предварительный подбор продольной напрягаемой арматуры

Поскольку потери предварительного напряжения пока неизвестны, требуемую площадь сечения напрягаемой арматуры определим приближенно, а после вычисления потерь проверим несущую способность. Подбор сечения предварительно напряженной арматуры ведем без учета конструктивной арматуры.

Рассматриваем сечение IV-IV как наиболее опасное:

Принимаем

при симметричном расположении арматуры по высоте нижнего пояса. В верхнем поясе балки предусматриваем конструктивную арматуру в количестве 4Ø12 А300 с .

  ; в нижнем поясе - 4Ø5 В500 () в виде сетки, охватывающей напрягаемую арматуру.

Рабочая высота сечения

Граничная относительная высота сжатой зоны бетона

где

при коэффициенте условий работы .

Устанавливаем положение границы сжатой зоны

следовательно, нижняя граница сжатой зоны проходит в пределах верхнего пояса балки

Вспомогательные коэффициенты (с учетом арматуры ):

;

т.е сжатой арматуры достаточно;

;

.

Принимаем .

 

Требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры

Принимаем 48Ø6 Вр1400 с которую равномерно распределяем по нижнему поясу балки.

      Площадь ненапрягаемой арматуры в сжатой зоне бетона (полке) конструктивно, 4Ø12 A300 с , в растянутой зоне

4 Ø5 B500 с As = 0.785*10-4 м2 в виде сетки, охватывающей напрягаемую арматуру.

2.4 Определение геометрических характеристик приведенного  сечения

При определении геометрических характеристик сечений учитываем

только предварительно напряженную арматуру. Последовательность

вычислений приведем для сечения IV-IV.

Площадь приведенного сечения:

где   - для арматуры Вр1400;

       - для арматуры B500;

       - для арматуры A300;

Статический момент приведенного сечения относительно нижней     грани:

       Расстояние от центра тяжести сечения до нижней грани:

Момент инерции сечения относительно центра тяжести

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего нижнего волокна

.

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего верхнего волокна .

Упругопластический момент сопротивления для нижнего волокна (для удобства вычислений размеры приняты в см.) согласно п.117 [1]определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле

                                                

Положение нулевой линии определяется из условия

                                                 

где  - статический момент площади бетона сжатой зоны относительно нулевой линии;

- статический момент площади

арматуры сжатой зоны относительно нулевой линии;

-статический момент площади арматуры растянутой зоны относительно нулевой линии;

- площадь растянутой зоны в

предположении, что  .

Упругопластический момент сопротивления для крайнего растянутого

волокна:

где  -

момент инерции площади сжатой зоны относительно нулевой линии;

- момент инерции сечения арматуры растянутой зоны относительно нулевой линии;

- момент инерции площади сечения арматуры сжатой зоны относительно нулевой линии;

статический момент площади растянутого сечения относительно нулевой линии.

Положение нулевой линии двутаврового сечения при растянутой верхней зоне определяем по той же методике в предположении, что

;

;

-статический момент площади арматуры растянутой зоны относительно нулевой линии;

- площадь растянутой зоны в предположении, что  .

Упругопластический момент сопротивления для крайнего растянутого волокна:

 ; .

Геометрические характеристики остальных приведенных сечений балки вычислены по аналогии и приведены в таблице 3.

       

    Таблица 3 – Геометрические характеристики приведенных сечений балки

Сечение

0-0

2674,41

55,46

2564176,15

46237,79

69611,77

127879,71

91205,38

923

I-I

2894,41

71,31

5193600,66

72835,10

107116,85

199213,01

135322,96

1198

II-II

2961,07

76,05

6189215,19

81385,95

118846,73

221201,40

148722,72

1281

III-III

3124,41

87,56

9025474,82

103076,96

148004,41

275300,48

181918,25

1485

IV-IV

3175,07

91,10

10020996,73

109994,41

157141,82

292099,21

192383,23

1549

V-V

3354,41

103,56

13990716,27

135101,48

189744,32

351468,71

230365,87

1773

2.5 Определение потерь предварительного напряжения

Принятое предварительное напряжение должно находится в пределах,

рекомендуемых п. 1.15.[4].

-условие выполняется.

Вычисление потерь приведем на примере сечения IV-IV.

Первые потери

От релаксации напряжений проволочной арматуры при электротермическом способе натяжения:

От температурного перепада (  )

От деформации анкерных устройств

,

где ; - длина натягиваемого

     стержня диаметром d.

Потери от быстронатекающей ползучести определяем в следующих местах по высоте поперечного сечения:

- на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры, т.е. при

;

- на уровне крайнего сжатого волокна бетона, т.е. при

;

- на уровне центра тяжести сжатой арматуры, т.е при

,

для чего вычисляем следующие параметры:

- усилия от обжатия  с учетом потерь при

;

- напряжения в бетоне на уровне арматуры

где ;

- то же на уровне сжатой арматуры ()

;

- то же на уровне крайнего сжатого волокна ()

.

Коэффициент   больше

нормированного значения 0,8.

Для всех уровней сечения отношение , тогда потери от

быстронатекающей ползучести соответственно составят:

;

;

.

Итого первые потери

Предварительное напряжение с учетом первых потерь

.

Усилие обжатия с учетом первых потерь

где,- напряжения в ненапрягаемой

конструктивной арматуре соответственно .

Эксцентриситет усилия  относительно центра тяжести приведенного

сечения

Вторые потери

От усадки бетона .

От ползучести бетона:

- напряжение на уровне центра тяжести предварительно напряженной

арматуры ()

;

- то же на уровне сжатой арматуры ()

;

- то же на уровне крайнего сжатого волокна ()

.

При , тогда потери от быстронатекающей ползучести

соответственно составят:

;

;

.

Итого вторые потери

Полные потери

Предварительное напряжение с учетом полных потерь и при коэффициенте точности натяжения

.

Усилие обжатия с учетом первых потерь

где,- напряжения в ненапрягаемой

конструктивной арматуре соответственно .

Эксцентриситет усилия  относительно центра тяжести приведенного сечения

Характеристики предварительного напряжения для остальных сечений вычислены аналогично и приведены в таблице 4. для сечения 0-0, которое располагается в пределах зоны передачи предварительных напряжений с арматуры на бетон, при вычислении потерь учтены коэффициентыи .

         Таблица 4 – Характеристики предварительного напряжения

Сечение

Потери предварительного напряжения, МПа

Усилия        обжатия, кН

Эксцентриситет, мм

0-0

13,07

11,91

76,19

    71,93

169,80

280,99

1660,85

1091,18

413,09

622,82

I-I

9,91

8,54

62,62

57,59

166,64

264,25

1670,57

1179,77

573,26

810,69

II-II

9,26

7,90

59,68

54,69

165,99

260,66

1672,68

1197,94

621,09

867,56

III-III

8,02

6,73

53,85

49,15

164,74

253,59

1676,79

1232,88

737,15

1006,62

IV-IV

7,70

6,46

52,33

47,78

164,43

251,76

1677,81

1241,62

772,88

1049,82

V-V

6,80

5,66

47,79

43,63

163,53

246,31

1680,90

1267,83

898,30

1200,61

2.6 Расчет прочности наклонных сечений

Так как фактическая нагрузка на балку приложена в виде сосредоточенных сил с шагом, равным ширине плит покрытия 3 м, принимаем длину проекции наклонного сечения с = 3 м (расстояние от опоры до ближайшего сосредоточенного груза). В опорном сечении , тогда в конце наклонного расчетного сечения рабочая высота составит

,

а средняя рабочая высота в пределах наклонного сечения

.

Величину усилия обжатия примем равной среднему значению для сечений 0-0 и I-I (см. таблицу 4).

.

Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры

;

;

где .

Так как  одно из условий не выполняется, поперечную арматуру подбираем по расчету согласно п.3,22-3,23[4].

Для рассматриваемого наклонного сечения (от грани опоры до первого сосредоточенного груза) имеем:  

( в запас прочности); .

,

принимаем .

При требуемая интенсивность поперечного армирования

,

,

поэтому принимаем .

Максимально допустимый шаг поперечных стержней

.

Принимаем на приопорном участке шаг поперечных стержней

, тогда требуемая площадь сечения

хомутов.

Принимаем в поперечном сечении 2Ø10 В500 () c шагом

150 мм.

Выясним, на каком расстоянии от опоры шаг хомутов можно увеличить до 300 мм.

Фактическая интенсивность поперечного армирования:

- для шага ;

- для шага ;

.

Задаем длину участка с шагом хомутов  равной расстоянию от опоры до первого груза. Длину проекции расчетного наклонного сечения принимаем равной расстоянию от опоры до второго груза, т.е. , но меньше расстояния  от опоры до сечения с максимальным моментом.

- Рабочая высота в конце расчетного наклонного сечения

.

      Длина проекции наклонной трещины в пределах рассматриваемого

наклонного сечения:

,

При  поперечная сила, воспринимаемая

хомутами:

.

     Поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:

.

Наибольшая поперечная сила внешних нагрузок для рассматриваемого наклонного сечения с учетом п.3.22 [4]

,

где .

     Проверяем условие прочности наклонного сечения

, т.е. прочность обеспечена

Окончательно принимаем на приопорных участках длиной

шаг хомутов , на остальной части пролета балки шаг хомутов  

.

     2.7 Проверка прочности нормальных сечений

                2.7.1 Стадия изготовления и монтажа

От совместного действия усилия обжатия P и собственного веса балки при подъеме возникают отрицательные изгибающие моменты, растягивающие верхнюю грань (рисунок 5, а); нагрузка от собственного веса принимается при коэффициенте надежности  с учетом коэффициента динамичности  и условно считается равномерно распределенной

.

Изгибающие моменты, возникающие в местах расположения подъемных петель, определяем по расчетным схемам на рисунке 6.6, б по принципу независимости действия сил.

Нагрузка только в пролетах  и .

;

,

где фокусные отношения:

;

;

.

Нагрузка только на консолях  

.

Для определения момента  используем метод фокусов:

  1.  Фокусные отношения

;

.

Рисунок 5 - К расчету балки в стадии монтажа

Момент на опоре В

.

Суммарные изгибающие моменты:

;

.

Расчетным является сечение II-II на опоре А; высота сечения

; рабочая высота при растянутой верхней грани составляет

Усилие обжатия вводится в расчет как внешняя внецентренно приложенная сила N при коэффициенте точности натяжения

,

где - при электротермическом способе натяжения.

Эксцентриситет усилия обжатия

.

Расчетное сопротивление бетона в стадии изготовления и монтажа (т.е.

для класса ) с учетом коэффициента условий работы

.

Граничная относительная высота сжатой зоны бетона

где ;

- так как в зоне, растянутой при обжатии, предусмотрена ненапрягаемая арматура класса A300 [4, п.3.6];

при коэффициенте условий работы .

Устанавливаем положение границы сжатой зоны

- граница сжатой зоны

проходит в пределах нижнего пояса балки и сечение рассчитываем как

прямоугольное высотой .

Высота сжатой зоны

,

где , так как устойчивость проволочной арматуры  Ø5 В500 в нижнем

(сжатом) поясе балки не обеспечена [4, п.5.39].

При   несущую способность проверяем из

условия

следовательно, прочность сечения в этой стадии обеспечена.

                          2.7.2 Стадия эксплуатации

Проверяем прочность наиболее опасного сечения IV-IV, расположенного на расстоянии  от опоры.

.

Граничная относительная высота сжатой зоны бетона

где  - вычислено ранее;  при ;

;

;

(см. таблицу 4);

при электротермическом способе преднапряжения;

Устанавливаем положение границы сжатой зоны, принимая в первом приближении коэффициент :

- граница сжатой зоны проходит в пределах верхнего  пояса балки и сечение

рассчитываем как прямоугольное высотой

Высота сжатой зоны при

,

 

- принимаем

Предельный момент, воспринимаемый сечением IV-IV:

следовательно, прочность сечения в этой стадии обеспечена.

2.8  Расчет по образованию нормальных трещин

Расчет выполняется для стадии  изготовления и эксплуатации на действие расчетных нагрузок м коэффициентом надежности  и коэффициентом точности натяжения .

                     2.8.1 Стадия изготовления

Рассматриваем следующие сечения по длине балки: II-II – наиболее опасное по раскрытию верхних (начальных) трещин в момент подъема; 0-0, I-I, II-II, III-III и V-V – для выяснения необходимости учета начальных трещин

в сжатой зоне при расчете по трещиностойкости нижней зоны и по деформациям.

Расчет выполним на примере сечения II-II. Исходные данные для расчета принимаем по таблицам 2 и 3. Образование верхних (начальных) трещин при обжатии элемента из условия (3):

                       

где  - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней ядровой точки;

- коэффициент, учитывающий неупругие деформации сжатого бетона и обусловленное ими уменьшение размеров ядра сечения;

- момент от собственного веса элемента; принимается со знаком «+», когда направление  этого момента и момента усилия  совпадают.

Усилие обжатия , эксцентриситет . Изгибающий момент от собственного веса для сечения II-II с учетом коэффициента

динамичности при подъеме

.

Максимальное краевое напряжение в сжатом бетоне от действия собственного веса усилия обжатия ()

.

Коэффициент, учитывающий неупругие деформации сжатого бетона и обусловленное ими уменьшение размеров ядра сечения:

принимаем ;

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней ядровой точки:

.

следовательно, в сечении II-II при подъеме балки образуются начальные (верхние) трещины. В связи с чем необходимо проверить ширину их раскрытия. Проверка трещиностойкости остальных сечений выполнена аналогично, и результаты ее приведены в таблице 5.

            Таблица 5 – К расчету образования начальных (верхних) трещин

Сечение

Моменты,

Верхние трещины

1

  2

 3

              4

0-0

349,6

164,5

образуются

I-I

463

232,4

образуются

II-II

621,68

256,28

образуются

III-III

679,4

330,2

образуются

IV-IV

703,9

349,6

образуются

V-V

785,9

420,7

образуются

                 2.8.2 Стадия эксплуатации

Расчет по образованию нормальных трещин производится в условиях (5.7)

                                                 

где  - изгибающий момент от внешних нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке ;  - момент, воспринимаемый сечением  при образовании нормальных трещин; здесь  - момент усилия обжатия относительно ядровой точки сечения, наиболее удаленной от грани, трещиностойкость которой проверяется (на данной стадии проверяется трещиностойкость нижней грани балки, следовательно момент  определяется относительно верхней ядровой точки сечения). Расчет проводим на примере сечения IV-IV. По таблице 4 усилие обжатия , его эксцентриситет , изгибающий момент в сечении IV-IV по таблице 2 .

Максимальное напряжение в крайнем сжатом волокне бетона

, принимаем , тогда .  

Момент образования трещин

При  в стадии эксплуатации в нижней грани балки образуются нормальные трещины и необходимо выполнить расчет по их раскрытию.  Результаты определения момента образования трещин   для остальных сечений приведены в таблице 6.

              Таблица 6 – К расчету образования  трещин в стадии эксплуатации

Сечение

Моменты,

Нормальные трещины

0-0

86,18

618,38

Не образуются

I-I

1663,88

855,73

Образуются

II-II

2021,75

1982,87

Образуются

III-III

2662,21

2195,39

Образуются

IV-IV

2792,67

2486,66

Не образуются

V-V

2994,98

2496,99

Образуются

2.9 Расчет по раскрытию нормальных трещин

  2.9.1 Стадия изготовления и монтажа.

Проверяем раскрытие трещин в сечении II-II. В данном сечении действует усилие обжатия  с эксцентриситетом  и момент от собственного веса  (с учетом коэффициента динамичности ),

; высота сечения

; рабочая высота сечения .

Вычисляем вспомогательные коэффициенты и параметры.

Эксцентриситет усилия  относительно центра тяжести растянутой арматуры верхнего пояса балки

.

Заменяющий момент всех усилий относительно центра тяжести растянутой арматуры верхнего пояса

.

;

,

где - для арматуры класса В500;

- для арматуры класса Вр1400;

- при непродолжительном действии нагрузки;

;

;

;

;

Принимаем .

Плечо внутренней пары сил в сечении с трещиной

.

Напряжение в растянутой арматуре верхнего пояса балки

- неупругие деформации в арматуре не возникают.

Ширина непродолжительного раскрытия начальных трещин

где [4, п.4.15].

  1.  Стадия эксплуатации

Рассматриваем наиболее напряженное сечение IV-IV, в котором действует усилие обжатия    с эксцентриситетом  и момент от полной нагрузки , в т.ч. момент от продолжительно действующей нагрузки ; высота сечения , рабочая высота .

Определяем непродолжительное раскрытие трещин от полной нагрузки.

Вспомогательные коэффициенты и параметры

,

,

;

;

;

;

;

.

Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной

следовательно, высота сжатой зоны бетона .

Плечо внутренней пары сил в сечении с трещиной

.

Так как растянутая арматура расположена в два ряда по высоте сечения нижнего пояса, напряжения в ней определяем с учетом коэффициента , равного:

.

где - расстояние до центра тяжести всей растянутой арматуры нижнего пояса балки;  то же до нижнего ряда стержней.

Приращение напряжений в  растянутой арматуре

.

Средний диаметр растянутой арматуры

.

Ширина непродолжительного раскрытия трещин

где .

Определим непродолжительное (начальное) раскрытие трещин от продолжительно действующей нагрузки.

Высота сжатой зоны мм в данном случае не изменится (с уменьшением нагрузки она увеличивается), поэтому не изменится и плечо внутренней пары сил . Тогда приращение напряжений в растянутой арматуре

,

Следовательно, трещины от продолжительных нагрузок не образуются.

Полная (непродолжительная) ширина раскрытия трещин

.

                        2.10 Определение прогиба балки

В соответствии с таблицей 19 разд.10[2] для элементов покрытий зданий производственного назначения прогиб ограничивается эстетико-психологическими  требованиями и определяется только от продолжительно действующих нагрузок (постоянных и временных длительно действующих).

Наша балка представляет сквозной стержень переменного сечения, прогиб которого приближенно можно определить по формуле (5)

(5)

где - кривизна на опоре (сечение 0-0);

- кривизна в сечении на расстоянии  от опоры;

- кривизна в сечении на расстоянии  от опоры;

- кривизна в сечении посередине пролета.

Значения этих кривизн определяются при отсутствии трещин в растянутой зоне согласно указаниям п. 4.27-4.29[4], а при наличии трещин согласно п.4.30-4.32[4].

В нашем примере из таблицы 2 и 6 следует, что при действии момента от постоянной и временной нагрузок в сечении 0-0 трещины не образуются , а в сечениях I-I, III-III, V-V – образуются и полные кривизны в сечениях должны определяться соответственно по формулам

6 и 7.

Сечение 0-0

(6)

где     - кривизна от кратковременных нагрузок;

- кривизна от постоянных и длительных нагрузок (без учета усилия Р );

здесь Ml - момент от соответствующей внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

b1 =0,85 коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона для бетонов тяжелого, мелкозернистого и легкого при плотном мелком заполнителе;

- коэффициент, принятый по п. 4.28[4] для сечения без начальных трещин;

- кривизна, обусловленная выгибом элемента от кратковременного действия усилия предварительного обжатия Р;

- кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле

здесь         - относительные деформации бетона, вызванные его усадкой и ползучестью от усилия предварительного обжатия и определяемые соответственно на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры и крайнего сжатого волокна бетона по формулам:

;  

 

Тогда полная кривизна для сечения 0-0:

          

Сечения I-I, III-III, V-V

(7)

Сечение I-I

Вспомогательные коэффициенты и параметры

,

,

;

;

;

;

;

.

Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной

Плечо внутренней пары сил в сечении с трещиной

Полная кривизна сечения I-I

Сечение III-III

Вспомогательные коэффициенты и параметры

,

,

;

;

;

;

;

.

Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной

Плечо внутренней пары сил в сечении с трещиной

Полная кривизна сечения III-III

Сечение V-V

Вспомогательные коэффициенты и параметры

,

,

;

;

;

;

;.

Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной

Плечо внутренней пары сил в сечении с трещиной:

Полная кривизна сечения V-V:

Итого прогиб балки по формуле 5 составляет

где  - предельно допустимый прогиб по таблице 19 разд.10 [2].

3 Статический расчет поперечной рамы

                                    3.1 Определение нагрузок на раму

                                   Таблица 7 - Нагрузка от веса покрытия

Наименование нагрузки

Нормативная    Рн 

Па

Коэффициент надежности

по нагрузке

Расчётная    Р,

Па

  Ж/б плиты  3х6 м

1570

1,1

1727

  Обмазка, 5 мм

50

1,3

65

Асфальтовая стяжка,  

20 мм

440

1,3

572

 Рубероид, 12 мм

150

1,3

195

Итого от покрытия

2210

                -

2559

Постоянная

Расчётное опорное давление

- от балки: - при шаге колонн 6 м.

- от покрытия

Расчётная нагрузка от веса покрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению :

- на крайнюю колонну ;

- на среднюю колонну .

Расчётная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления передаваемая на колонну выше отметки 7,8 м до 15 м:

,

где

- вес 1 м2 железобетонных стеновых панелей;

- вес 1 м2 остекления;

Эта нагрузка передается на колонну в уровне подкрановых консолей, то есть на отметке 9,1 м.

Расчётная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления передаваемая на фундаментную балку:

.

Эта нагрузка через фундаментные балки передается непосредственно на фундаменты и не оказывает влияния на колонны.

Расчётная нагрузка от веса подкрановых балок и кранового пути:

       - вес стальной подкрановой балки при шаге колонн 6 м;

       

Расчётная нагрузка от веса колонны

  •  крайняя колонна

надкрановая часть

подкрановая часть  

  •  средняя колонна

надкрановая часть

подкрановая часть  

  Снеговая нагрузка

Расчётная снеговая нагрузка при :

  •  на крайнюю колонну
  •  на среднюю колонну.

Крановые нагрузки

Сумма ординат линий влияния:

       

               

                Рисунок 6 - Линия влияния давления на колонну

Вес поднимаемого груза Q=300 кН

Пролёт крана

вес тележки

Расчётное максимальное давление на колесо крана при

Расчётная поперечная тормозная сила на одно колесо

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближённых кранов с

  коэффициентом сочетания 0,85

Вертикальная крановая нагрузка на колонну от четырёх кранов  с

коэффициентом сочетания 0,7:

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при

поперечном торможении

.

Ветровая нагрузка

аэродинамический коэффициент для наружных стен с наветренной стороны равен , с подветренной

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки  с наветренной стороны равно:

- для части здания высотой до 5 м от поверхности земли

- для высоты до верха колонны 13,2 м:

- для высоты до верха навесных панелей 15 м:

- с наветренной стороны на высоте верха колонны 13,2 м:

- на высоте верха навесных панелей 15 м:

Переменную по высоте ветровую нагрузку с наветренной стороны заменяют равномерно распределённой, эквивалентной по моменту в заделке консольной балки длиной 13,2 м:           

с подветренной стороны

Расчётная равномерно распределённая нагрузка на колонны до

отметки  13,2 м при коэффициенте надёжности по нагрузке ,

коэффициенте надёжности по назначению :

  •  с наветренной стороны

  •  с подветренной стороны

Расчётная сосредоточенная ветровая нагрузка выше отметки 13,2 м:

                                3.2 Определение усилий в средних колоннах рамы

Моменты инерции сечений:

надкрановая часть

подкрановая часть

                        3.3 Определение усилий в крайних колоннах рамы

Моменты инерции сечений:

надкрановая часть

подкрановая часть

Суммарная реакция

   3.4 Усилия в колоннах рамы от постоянной нагрузки

                                      

      Рисунок 7 - Схема приложения постоянных нагрузок на колонну:

                             а) на крайнюю;

                             б) на среднюю.

 Крайняя колонна

Продольная сила  

Согласно принятому в расчете правилу знаков реакция, направленная вправо, положительна. Реакция правой колонны:

Средняя колонна

Продольная сила  

Согласно принятому в расчете правилу знаков реакция, направленная

вправо, положительна. Реакция правой колонны:

Упругая реакция для крайней колонны

Изгибающие моменты

Продольные силы в колонне

Упругая реакция для средней колонны

Изгибающие моменты

Продольные силы в колонне

                       3.5 Усилия от снеговой нагрузки

а) для крайней колонны:

Изгибающие моменты


   Продольные усилия

б) для средней колонны:

Изгибающие моменты


   Продольные усилия

           3.6 Усилия в колоннах от крановой нагрузки

  1) Два крана с Ммах на крайней колонне:

 

       Изгибающие моменты

    Продольные силы

2)Два крана с Ммах на средней колонне:

   Изгибающие моменты

   Продольные силы

   3)Четыре крана с Ммах на средней колонне:

   

  Продольные усилия:

  

                  3.7 Расчёт на действие горизонтальной нагрузки

Крайняя колонна

Изгибающие моменты

Поперечные силы

Средняя колонна

Изгибающие моменты

Поперечные силы

          3.8 Расчёт рамы на действие ветровой нагрузки

1.При единичном смещения верха рамы

- крайняя колонна

- средняя колонна

суммарная реакция

2.Реакции в дополнительной связи основной системы от действия ветровой

нагрузки

  •  реакция в верхней опоре левой колонны

  •  реакция в левой колонне

  •  реакция дополнительной связи

  •  суммарная реакция

1.Смещение верха рамы

2.Упругие реакции

 - реакция левой колонны

 - реакция правой колонны

 -  реакция средней колонны

  Изгибающие моменты

      правая колонна

средняя колонна

Поперечные силы

правая колонна

Средняя колонна  .

При изменении направления ветра усилия в стойках рамы-блока будут обратно симметричны.

На основании выполненного расчёта составляем таблицу расчётных усилий М, Q, N в сечении колонны. В каждом сечении колонны определяем комбинации усилий. В соответствии с главой СНиПа «Нагрузки и воздействия» и нормами проектирования железобетонных конструкций рассматриваем две группы основных сочетаний нагрузок с различными коэффициентами условий работы бетона  и коэффициентами сочетаний .


              4 Расчёт сплошной железобетонной колонны среднего ряда

              4.1 Данные для расчёта

             

              Арматура класса А300

Бетон класса В20

                  4.2 Расчёт сечения 1-0 на уровне верха консоли

                       4.2.1 Расчет в плоскости изгиба

  Сечение  

                    Таблица 10 – Усилия в сечении 1-0

Усилия

1-я комбинация

2-я комбинация

3-я комбинация

М, кНм

     29,15

-36,17

29,15

N, кН

     547,66

547,66

651,09

Усилия от продолжительного действия нагрузки .

Расчет производим исходя из наиболее невыгодной комбинации нагрузок, то есть, исходя из комбинации 3.

- т.к. в комбинацию включена снеговая, крановая, ветровая нагрузки

необходимо учитывать влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила равна:

где

 

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при

,

где


 

При  требуемая площадь сечения симметричной арматуры

составляет:

 где

По конструктивным требованиям минимальная площадь сечения продольной арматуры при гибкости  составляет:

Принимаем  в надкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба (коротких граней) по 3Ø16 A300 c .

Коэффициент армирования сечения:

.

У широких граней предусматриваем по 1Ø12 A300 с тем, чтобы расстояния между продольными стержнями не превышали 400 мм.

                            

            Рисунок 8 - Армирование надкрановой части колонны

                           4.2.2 Расчет из плоскости изгиба

Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба

. За высоту сечения принимаем его размер из плоскости, то есть, . При гибкости  меньше минимальной гибкости в плоскости изгиба  расчет из плоскости изгиба можно не делать.

                                   4.3 Расчёт сечения 2-1

                        4.3.1 Расчет в плоскости изгиба

Сечение колонны

                          Таблица 11 – Усилия в сечении 2-1

Усилия

1-я комбинация

2-я комбинация

3-я комбинация

М, кНм

     44,6

   14,73

   20,56

N, кН

   666,37

  731,85

  1622,6

Q, кН

     6,2

  15,43

  18,27

Усилия от продолжительного действия нагрузки .

Комбинация №1.

- т.к. в комбинацию включена снеговая, крановая, ветровая нагрузки

- т.к. в комбинацию включена снеговая, крановая, ветровая нагрузки

Условная критическая сила равна:

где           

 

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при

,

где

.

Поскольку , значение  определяем по формуле:

  

 где

По конструктивным требованиям минимальная площадь сечения продольной арматуры при гибкости  составляет:

Принимаем  в надкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба (коротких граней) по 3Ø16 A300 c .

Коэффициент армирования сечения:

.

У широких граней предусматриваем по 1Ø12 A300 с тем, чтобы расстояния между продольными стержнями не превышали 400 мм.

Комбинация №3.

- т.к. в комбинацию включена снеговая, крановая, ветровая нагрузки

- т.к. в комбинацию включена снеговая, крановая, ветровая нагрузки

Принимаем

Условная критическая сила равна:

где           

 

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при

,

где

.

Поскольку , значение  определяем по формуле:

  

 где

По конструктивным требованиям минимальная площадь сечения продольной арматуры при гибкости  составляет:

Принимаем  в надкрановой части колонны у граней, перпендикулярных плоскости изгиба (коротких граней) по 3Ø16 A300 c .

Коэффициент армирования сечения:

.

У широких граней предусматриваем по 1Ø12 A300 с тем, чтобы расстояния между продольными стержнями не превышали 400 мм.

                                       

              Рисунок 9 - Армирование подкрановой части колонны

                       4.3.2 Расчет из плоскости изгиба

Расчетная длина подкрановой части колонны из плоскости изгиба

, тогда гибкость из плоскости  

меньше гибкости в плоскости изгиба - следовательно, расчет из плоскости изгиба можно не выполнять.

Армирование надкрановой части колонны выполняется пространственными каркасами, собранными из плоских. Оголовок колонны усиливается сетками косвенного армирования из стержней Ø5В500.

Принимаем сетки на расстоянии  

с шагом , но не менее 4 сеток, - принимаем 4 сетки.

Диаметр хомутов надкрановой части принимаем из условия сварки с продольной арматурой диаметром  класса Ø4 В500 с шагом , что не более .

Диаметр хомутов подкрановой части принимаем из условия сварки с продольной арматурой диаметром  класса Ø4 В500 с шагом

, что не более .

5 Расчёт фундамента под сплошную колонну

                  5.1  Данные для расчёта

Грунты основания – данные по грунтам взяты из расчёта скважины №4.

Грунт – песок пылеватый, расчетное сопротивление.

Арматура класса А300

Бетон класса В20

Вес единицы объёма материала . Расчёт выполняется на наиболее опасную комбинацию расчётных усилий в сечении 2-1.

Нормативные значения при

5.2. Определение геометрических размеров фундамента.

Глубину стакана фундамента принимают 90 см, что не менее

Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента принято 250 мм.

Полная высота фундамента , принимается 1200 мм,

что кратно 300 мм.

Глубина заложения фундамента при расстоянии от планировочной

отметки до верха фундамента 150мм

Фундамент 3-х ступенчатый, высота ступеней принята одинаковой по

400 мм каждая.

Определяем предварительную площадь фундамента

1,05 – коэффициент, учитывающий наличие момента.

Назначаем соотношение сторон,  получаем размеры:  

.

При данных размерах фундамента  условие прочности не удовлетворялось.

Графически определенные размеры фундамента составляют:

Принимаем

Определяем рабочую высоту фундамента из условия прочности на

продавливание

Полная высота сечения принятой высоты сечения достаточно. Определяем краевое давление на основание.

Изгибающий момент в уровне подошвы фундамента:

Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах:

При условии, что

условия  удовлетворяется.

                 5.3 Расчёт арматуры фундамента

Определяем напряжения в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны без учёта веса фундамента и грунта на его уступах по формулам:

Расчётные изгибающие моменты:

Сечение I-I:

где    

Сечение II-II:

где  

Сечение III-III

где

Требуемое количество арматуры:

Принимаем 14Ø12 A300 сс шагом s=0,2 м плюс

1Ø12 A300 сс шагом s=0,15 м.

 Процент армирования

Арматуру, укладываемую параллельно меньшей стороне фундамента,

определяем по изгибающему моменту в сечении IV-IV:

Принимаем 16Ø12 A300 с  с шагом s=0,2 м.

Процент армирования

                      

   Рисунок 10 - Конструкция внецентренно-нагруженного фундамента

   

Список использованных источников

  1.  «Колонны одноэтажных промышленных зданий» - Методические указания по курсовому проекту №2 по курсу «Железобетонные конструкции» для студентов всех форм обучения специальности 2903 – Промышленное и гражданское строительство. – Краснодарский политехнический институт, 1987. – 41с.
  2.  Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для ВУЗов. – 5-е  изд., перераб. и дополн. – М.: Стройиздат, 1991. – 768с.
  3.  Голышев А.Б. и др. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. – Киев: Будивельник, 1994. – 496с.
  4.  СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. – 79с.
  5.  СП 52-101-2003
  6.  СП 52-102-2004


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

47890. СВІТОВЕ ГОСПОДАРСТВО У МІЖВОЄННИЙ ПЕРІОД 308.11 KB
  Воювали США на боці країн Антанти. У зв'язку зі зростаючим попитом на всі види стратегічної сировини зброю боєприпаси продукти харчування США перетворилися у економічно найрозвиненішу державу світу. Із країниборжника США перетворилися на найбільшого кредитора. У США продовжувало розвиватися ринкове господарство на відміну від інших індустріальних країн в яких економіка перетворювалася у ринковорегульовану.
47891. Культура України епохи бароко. Феномен українського бароко 331 KB
  Феномен українського бароко Культура бароко в Україні охоплює другу половину ХУІІХУШ ст. Порівняно із Західною Європою стиль бароко в Україні поширився із значним запізненням. Дух бароко в Україні утверджували великі національні зрушення козацькі звитяги бурхливі державотворчі процеси. ароко в Україні є універсальний стилем органічною системою що включає усі сфери духовного життя літературу історіографію архітектуру образотворче і прикладне мистецтво музику театр тощо.
47892. Застосування визначеного інтеграла до задач геометрії 15.13 MB
  Обчислимо значення функції. Тоді а nа інтегральна сума для функції. Поняття функції декількох змінних Поряд з поняттям функції однієї незалежної змінної можна розглянути функцію двох і більше незалежних змінних. Аналогічно можна дати визначення функції трьох і більше змінних.
47894. Теорія і методика викладання атлетизму 829 KB
  Основні поняття лекції: теорія і методика атлетизму тренувальні навантаження мастодонти. Основні поняття лекції: теорія і методика атлетизму тренувальні навантаженнякласифікація фізичних вправ. ТРЕНУВАЛЬНЕ НАВАНТАЖЕННЯ Тренованість розвивається під впливом фізичних вправ. Якщо вони дозуються так що дають тренувальний ефект тобто сприяють розвитку зміцненню або збереженню тренованості то говорять про тренувальне навантаження.
47895. ЗАБЕЗПЕЧЕННЯ БЕЗПЕКИ ЖИТТЄДІЯЛЬНОСТІ В ТУРИСТИЧНІЙ ІНДУСТРІЇ 100 KB
  Основний вид втрат втрата здоровя життя і матеріального майна персоналу та туристів. Безпека туристичних послуг це відсутність будьякого ризику для життя здоровя майна туристів і оточуючого природного середовища за звичних умов їх виробництва і споживання. В систему заходів із забезпечення безпеки туристів входять: запобігання ризикам для туристів пов'язаних з природними і техногенними катастрофами в туристичних центрах; попередження епідеміологічних бактеріологічних і інших медичних ризиків і дотримання відповідних...
47896. ПРИРОДА І СУТНІСТЬ ПІДПРИЄМНИЦТВА 78 KB
  Успіх у здійсненні підприємницької діяльності залежить від багатьох чинників проте однією з неодмінних умов досягнення високої результативності практично в будьякій її сфері є отримання мінімально необхідних знань уявлень про форми принципи та умови підприємницької діяльності. Умови і принципи підприємницької діяльності. Сутність і функції підприємництва Правові основи підприємницької діяльності в Україні встановлює Господарський кодекс від 16 січня 2003 року № 436IV набрав чинності з 1 січня 2004 р.
47897. ФОРМУВАННЯ І РОЗВИТОК ІСТОРИКО-ЕТНОГРАФІЧНИХ РЕГІОНІВ УКРАЇНИ 1.3 MB
  Першоначала людського життя на території сучасної України.Поява перших людей на території сучасної України Історія України бере свій початок з появи перших людей на її території. На думку сучасних українських істориків розселення прадавніх людей на території України відбувалося південнозахідним та західним шляхами.
47898. Розвиток енергетики України 259 KB
  Організація роботи робітників енергетики. Цехи допоміжного виробництва забезпечують основному виробництву необхідні умови для нормальної роботи здійснюють ремонт обладнання постачання матеріалами інструментами та пристосуванням запасними частинами різними видами енергії транспортом. Для кожного виду палива існує своя спеціальна система паливоподачи на підставі котрої організується свій режим роботи цеху. Завдання що поставлені перед майстром потребують від нього не тільки технічної підготовки але й знань економіки виробництва...