38669

Расчет плиты междуэтажного перекрытия марки ПТМ 56.12.22-7.0S800. СТБ 1383-2003

Практическая работа

Архитектура, проектирование и строительство

Расчёт рабочей арматуры Расчётное сечениетавровое геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.Расчёт рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчёта изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона.4 где d=hc=22040=180мм ds – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.7...

Русский

2013-09-28

696 KB

11 чел.

2  Расчетно-конструктивная часть.

2.1  Расчет плиты междуэтажного перекрытия марки

ПТМ 56.12.22-7.0S800. СТБ 1383-2003

2.1.1  Исходные данные.

По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХС1. Номинальные размеры плиты L=5,7м; b=1,2м, конструктивные размеры плиты Lк=5,65 bк=1,19м. Плита с предварительным напряжением изготовлена из бетона класса С25/30 с рабочей арматурой класса S800, натягиваемой электротермическим способом на упоры форм.

2.1.2  Подсчет нагрузок действующих на плиту.

Таблица 2.1  Нагрузки на 1 м2 междуэтажного перекрытия

Наименование нагрузки и подсчёт

Нормативная нагрузка кН/м2

Коэффициент безопасности γf

Расчётная нагрузка кН/ м2

1

2

3

4

1 Постоянная

1.1. Плитка керамическая

0,008м×27 кН/м3

1.2. Клеящий состав «Полимикс КС»

1,8 кг/м2/100

1.3. Монолитная цементно-песчаная стяжка

0,02м×20,0 кН/м3

1.4. Минеральная плита «Isover»

0,04м×1,3 кН/м3

1.5. Плита перекрытия (hred=0,11м)

0,11×25,000 кН/м3

1.6. Подвесной потолок «Prima cirrus»

(4,0 кг/м2×1,1)/100

0,22

0,02

0,40

0,05

2,75

0,04

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

0,29

0,03

0,54

0,07

3,71

0,06

Итого постоянная                                Gk=

3,48

        Gd=

4,7

2. Переменная                                      Qk=

4,0

 1,5 Qd=

6,0

Полная                                          Gk+ Qk=

7,48

Gd+ Qd=

10,7

Расчетная нагрузка на 1 м длины плиты при ширине плиты b=1,2м:

;


 2.1.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и        расчётных усилий Msd , Vsd.

Расчётный пролёт плиты равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.

Рисунок 2.1. Определение расчётного пролёта плиты leff

Расчётная схема и эпюры моментов и поперечных сил показаны на рисунке 2.2.

Рисунок 2.2. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты

                               Расчётный максимальный изгибающий момент:

                                                                              (2.1)

                              

                                Расчётная максимальная поперечная сила:

                                                                                  (2.2)

                              

  1.  Определение размеров расчётного сечения плиты.

                  Рисунок 2.4. Расчётное сечение плиты.

Для определения размеров расчётного сечения плиты круглые пустоты заменяются на эквивалентное квадратное сечение со стороной h1≈0,9d=0,9×159=143,1мм.

Тогда толщина сжатой полки таврового сечения будет равна:

n = 6- число пустот.

  1.  Расчёт рабочей арматуры

Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.4. Бетон тяжёлый класса С25/30, для которого fck=25МПа.

,

где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

Рабочая арматура класса S800,для которой fрк = 800МПа, fрd=640МПа по таблице 6.6. [СНБ 5.03.01-02].Расчёт рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчёта изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона. Для того, чтобы определить случай расчёта необходимо установить расположение нейтральной оси, проверив выполнения условия:

                                                                 M’f≥Msd,max,                                               (2.3)    

                                                         

где M’f- изгибающий момент, воспринимаемый полкой таврового сечения и определяемый по формуле 2.4.:

                                                                         (2.4)    

                                     где  d=h-c=220-40=180мм 

                                     

ds – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

Для тяжёлого бетона принимаем α=1

Т.к. =119,67кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bf.

Вычисляем значение коэффициента αm по формуле(2.5):

                                                                                                 (2.5)   

                                     

При найденном значении αm= 0,078  определили:

ξ=0,14,  η=0,949

Значение граничной относительной высоты сжатой зоны ξlim, при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения равного расчётному сопротивлению, определяют по формуле (2.6):

                                                                                            (2.6)                                                                                                  

Где ω- характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (2.7):

                                                                                                     (2.7)                                                                                                              

где kс- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,85

  

   σsc,u- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое равным 500н/мм2

σs,lim- напряжение в арматуре, определяемое при наличии напрягаемой арматуры по формуле:

                                                                                (2.8)                                                                                                              

                                     Где                                                              (2.9)                                                                                                              

Где σ0,max- величина предварительного напряжения в арматуре, которую следует назначать с учётом допустимых отклонений р, так, чтобы выполнялось условие:

                                                                                                         (2.10)                                                                                                                             

                                    

Где р- максимально допустимое отклонение значения предварительного напряжения, вызванное технологическими причинами.

При электротермическом способе натяжения арматуры:

                                        ,                                                                         (2.11)                                                                                                                             

Где l- длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м

 

Принимаем значение

560 + 90 = 650МПа < 0,9×800 = 720МПа

560 - 90 = 470МПа > 0,3×800 = 240МПа

Следовательно, требование 2.10  выполняется.

γsp- коэффициент точности натяжения арматуры определяется по формуле:

                                     γsp=1-Δ γsp,                                                                           (2.12)                                                                                                                              

где                                                                      (2.13)                                                                                        

где np = 4- число напрягаемых стержней.

- напряжение от неупругих относительных деформаций напрягаемой арматуры, определяемое по формуле:

                                                                               (2.14)    

                                                                                         

принимаем

σs,lim = 640 + 400 - 492,8 – 0 = 547,2 МПа

ξ = 0,14 < ξlim=0,574, следовательно fрd  при расчёте требуемой арматуры необходимо с коэффициентом γsn, определяемым по формуле:

                                                                       (2.15)                                                                                       

где η- коэффициент принимаемый равным 1,15 для арматуры S800

принимаем

Требуемая площадь напрягаемой арматуры:

                                                                                             (2.16)

По таблице сортамента принимаем  четыре стержня диаметром 12мм класса S800, для которых Asp=452мм2 >

ρmin=26 fctm/fyk= 26*2,6/800= 0, 08< 0.13

Уточняем значение рабочей высоты сечения d:

d=h-c=220-(30+12/2) =184мм.

  1.  Определение геометрических характеристик приведенного сечения.

              Рисунок 2.5. Приведенное сечение плиты.

Отношение модулей упругости                                                (2.17)                                                                                                              

где Еcm,n= 0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке (таблица 6.2 [СНБ 5.03.01-02])

Еs=20×104МПа- модуль упругости для напрягаемой арматуры.

Еs1=20×104МПа- модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.

                                               

Площадь приведенного сечения

Ared=Ac+αE *Asp+ αE1*Asc,                                                                                (2.18)  

                                                                                                           

где Ac= b’f×h’f + bf×hf +bw×(h-hf’-hf)                                                               (2.19)  

                                                                                                     

Ac=1160×38,5+1190×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)=133,58×103мм2

Asc=88мм2- площадь поперечного сечения семи продольных стержней диаметром 4мм класса S500 сетки С-1 марки  по ГОСТ 23279-85

Ared=133,58×103+6,35×452+6,35×88=137009мм2 = 0,137м2

Статический момент площади приведенного сечения относительно его нижней грани:

                                                                                (2.20)                                                                                              

где             (2.21)                                                                                                              

1160×38,5×(220-0,5×38,5)+1190×38,5×0,5×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)×0,5×220= =14588456мм4

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

                                                                                                                 (2.22)                                                                                                              

Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:

                                                                   (2.23)                                                                                                              

                                                               (2.24)                                                                                                          

y1 = y0-c =109-36 = 73мм

y2 = h-y0-c1 = 220-109-17=94мм

8,3×108+6,35×4,52×742+6,35×88×942 = 8,35×108мм4

2.1.7 Определение потерь предварительного напряжения.

Начальное растягивающее предварительное напряжение не остается постоянным, а с течением времени уменьшается независимо от способа натяжения арматуры на упоры или бетон.

Согласно нормам все потери предварительного напряжения разделены на две группы:

- технологические потери (первые потери в момент времени t = t0 );

- эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени tt0).

Технологические потери.

Потери от релаксации арматуры:

При электротермическом способе натяжения стержневой арматуры:

ΔPir=0,03×σ0max×Asp                                                                                                                                                   (2.25) 

                                                                                                                                                                             

ΔPir=0,03×560×452=7590Н=7,59кН

Потери от температурного перепада определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона, следует рассчитать для бетонов классов от С12/15 до С30/37 по формуле:

ΔPΔТ=1,25×ΔТ×Аsp ,                                                                                                                                             (2.26)                                                                                                                                      

где ΔТ- разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных принимать 65°С

ΔPΔТ=1,25×65×452=36,72кН

Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств ΔРА

При электротермическом способе натяжения арматуры ΔРА=0

Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах ΔРsl. При натяжении арматуры на упоры не учитываются.

Потери, вызванные деформациями стальной формы ΔРf в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.

Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов, об огибающие приспособления или о поверхность бетона конструкций ΔРμ(х). При изготовлении конструкции с натяжением арматуры на упоры будут отсутствовать.

Потери, вызванные  упругой деформацией бетона, ΔРс при натяжении на упоры определяются по формуле:

                                                                           (2.27)                                                                                                              

где αЕ = 6,35

zcp- расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения

zcp = y0-c = 109-36=73мм

Poc - усилие предварительного напряжения, с учётом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона.

                                                                                  (2.28)                                                                                                              

Усилие предварительного обжатия Рm,o  к моменту времени t=t0 действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию, должно быть:

                                                                              (2.29)                                                                                                              

Величину  определяют для элементов с натяжением на упоры:

                                                   (2.30)                                                                                                              

Условие выполняется.

Эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t>t0 )

Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре следует определять по формуле:

                                                                                                  (2.31)                                                                                                              

где - потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии х от анкерного устройства в момент t.

                                     (2.32)  

где ξсs(t,t0)-ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени t,определяемое по указаниям СНБ 5.03.01-02

ξсs(t,t0)= ξсs,d+ ξсs,a                                                                                                                                                          (2.33)                                                                                                              

ξсs,d- физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3. [СНБ 5.03.01-02]

при fck/f Gc,cube=25/30 RH=50%

ξсs,d=-0,645×10-3

ξсs,a- химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего.

ξсs,a=βas× ξс,a,∞                                                                                                                                                                     (2.34)   

                                                                                                                                                                 (2.35)   

t=100 суток

ξс,a,∞= -2,5×(fck-10)×10-6≤0,

ξс,a,∞= -2,5×(25-10)×10-6=-25×10-6<0,   

ξсs,a=0,865×(-25×106)=-21,625×106

ξсs(t,t0)=-0,645×10-3-21,625×10 -6=666×10-6

Ф(t,t0)- коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определённые по приложению Б либо в соответствии с указаниями подраздела 6.1[СНБ 5.03.01-02]

Ф(t,t0) определяют по номограмме, показанной на рисунке 6.1.а при RH=50%

                                                                                                                                                                        (2.36)   

Ас =133580 мм2  u- периметр поперечного сечения элемента

u = 4537,2 мм,

Ф(t,t0) = 5,6

- напряжения в бетоне на уровне центра тяжести  напрягаемой арматуры, от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.

                                                                                                                                                          (2.37)   

где Msd= (3,71+1,4*1,5)*1,2*5,552/8 = 26,84кНм

zcp=26,84

Jc=8,3 ×108мм4

- начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t=t0

                                                                                          (2.38)

   

- изменения напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблице 9.2 и 9.3[СНБ 5.03.01-02] в зависимости от уровня напряжений . Принимаем

- напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учётом первых потерь в момент времени t=t0) и действием практически постоянной комбинации нагрузок.

                                                                                                                                                        (2.39)   

   

Для

Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения составляют 1,5% (таблица 9.2[СНБ 5.03.01-02]), тогда

В формуле 2.32 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «+», т.к.

Подставляем в 2.31

Среднее значение усилия предварительного обжатия Pm,t  в момент времени t>t0 (с учётом всех потерь) при натяжении арматуры на упоры следует определять по формуле:

но не принимать больше, чем это установлено условиями 2.40

                                                                                                                                                                (2.40)   

                                                                                                                                                                  (2.41)   

Следовательно, условие 2.41 и 2.40 выполняются.

  1.   Расчёт прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси.

Поперечная сила от полной расчётной нагрузки Vsd=35,63кН с учётом коэффициента γn=1

Vsd1= Vsd× γn=35,63 × 1 = 35,63кН

Расчёт производится на основе расчётной модели наклонных сечений.

Проверяем прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами в соответствии с условием 2.42:

VsdVrd,max,                                                                                                                                                                                    (2.42)   

где Vrd,max=0,3×ηwηc1×fcd×bw×d,                                                                                                                              (2.43)                                                             

ηw1=1+5×αE×ρsw≤1,3                                                                                                                                                             (2.44)                        

αE=Es/Em                                                                                                                                                                                          (2.45)   

Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

Eсm=0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости для бетона С25/30 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости.

αE=20×104/31,5×103=6,35

                                                                                                                                                                               (2.46)   

Asw=113мм2- площадь сечения четырёх поперечных стержней диаметром 6мм класса S240

bw= 301,4мм  -ширина ребра расчётного сечения

- принимаем S=100мм

>

 = 0,08*√25/240=0,08*√25/240=1.6*10-3

ηw1=1+5×6,35×3,4×10-3=1,12<1,3

ηс1- коэффициент, определяемый по формуле:

ηс1=1-β4×fcd,                                                                                                                    (2.47)   

где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

ηс1=1-0,01×16,67 = 0,833

d=184мм

Vrd,max=0,3×1,12×0,833×16,67×301,4×184=258750кН=258,75кН

Vsd = 35,63кН<Vrd = 258,75кН

Следовательно прочность на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

                                                                                               (2.48)                                                                           

где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0. Учитывает вид бетона.

ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле

                                                                                                                                      (2.49)                          

При этом                                                                                                                                                      (2.50)               

1160 – 301,4 = 858,6 > 3hf = 3×38,5=115,5мм

Для расчёта ηf принимаем 115,5мм

ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, который рассчитывается по формуле:

                                                                                                                                                 (2.51)                       

Для предварительно напряженных элементов в формулу 2.51 вместо Nsd подставляем усилие предварительного обжатия:

Npd= Pm,t= 122,44 кН

МПа

(таблица 6.1[СНБ 5.03.01-02] )

vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемый по формуле:

                                                                                                                                                                        (2.52)   

где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02])

Vsd = 35,63 < VRd = 133,59кН

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.1.9. Расчёт монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 350мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

                                                                                                                                                                  (2.53)   

где

γf=1,35

γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже

В соответствии с указаниями норм при подъёме плоских изделий за 4 петли, масса изделия считается распределённой на 3 петли:

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S240, для которой fpd=218MПа

Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю)

2.2 Расчет фундаментной балки марки ФБ6-37.

2.2.1 Исходные данные.

По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХC1. Конструктивные размеры балки Lк=4,75 Bк=0,52м, bк=0,25м. Балка изготовлена из бетона класса С20/25 с рабочей арматурой класса S400.

2.2.2 Подсчет нагрузок действующих на плиту.

Таблица 2.2 Нагрузки на 1 м длины балки.

Наименование нагрузки и подсчёт

Нормативная нагрузка кН/м

Коэффициент безопасности γf

Расчётная нагрузка кН/ м

1

2

3

4

1 Постоянная

1.1. Бетон

0,3м×0,26м×24 кН/м3

1.2. Минеральная вата

0,2м×0,08м ×1,3 кН/м3

1.3. Блоки стен подвала

0,5м×3,0м×24 кН/м3

1.4. Цементно-песчаный раствор

0,01м×3,0м ×20 кН/м3

1.5. Керамическая плитка

0,008м×3,0м ×27кН/м3

1.6. Гидроизоляция окрасочная

0,002м×3,0м ×11 кН/м3

1.7. Фундаментная балка

1800,0 кг/(4,75м×100)

1,87

0,02

36,0

0,60

0,65

0,07

3,79

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

2,53

0,03

48,6

0,81

0,87

0,09

5,1

Итого постоянная                                Gk=

43,00

        Gd=

58,05

Полная                                          Gk+ Qk=

43,00

Gd+ Qd=

58,05

 2.2.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и        расчётных усилий Msd , Vsd.

 Расчётный пролёт балки равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.

Рисунок 2.6. Определение расчётного пролёта плиты leff

Расчётная схема показаны на рисунке 2.7

            

Рисунок 2.7. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты

Расчётный максимальный изгибающий момент:

Расчётная максимальная поперечная сила:

2.2.4.Расчёт рабочей арматуры.

Для сечения с одиночным армированием проверяем условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения bf’ .

,                                                                                                               (2.54)

Где d = h-c

 

– 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

d = 450мм – 30мм = 420мм

,что указывает на то, что сечение находиться в области деформации 1б.

По формулам таблицы 6.6  находим величину изгибающего момента воспринимаемого бетоном расположенным в пределах высоты полки:

                                                        (2.55)

Для тяжёлого бетона принимаем α=1

Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке  2.8 Бетон тяжёлый класса С20/25, для которого fck=20МПа

,

где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

Рабочая арматура класса S400,для которой fyd = 367МПа (таблица 6.5. [СНБ 5.03.01-02] )

Т.к. =205,41 кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bf.

Вычисляем значение коэффициента αm по формуле (2.5):

< Lm,ein=0,387

При найденном значении αm= 0,115  определили:

η= 0,931

Находим величину требуемой площади растянутой арматуры :

                                                                                                                  (2.56)

Минимальное значение требуемой площади поперечного сечения арматуры:

= 26fctm/fyk=26*2,2/400=0,143>0,13

 

Smin= 26*fctm/fyk=26*2,2/400= 0.143>0.13

По таблице сортамента арматуры принимаем четыре стержня диаметром 18 мм класс S400, для которого Ast= 10,17см2

2.2.5. Расчет наклонного сечения балки на действие поперечной силы Vsd.

Поперечная сила от полной расчетной нагрузки Vsd = 127,47 кН, с учетом коэффициента n=1,0:

Расчет производится на основе расчетной модели наклонных сечений.

Проверить прочность лобового ребра по наклонной полосе между наклонными трещинами,  в соответствии с условием:

,                                                                                                            (2.57)

                                                                    (2.58)

                                                                                       (2.59)

Отношение модулей упругости

Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

Eсm=0,9×32×103МПа=28,8×103МПа- модуль упругости для бетона С20/25 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости

                                                    ,                                                        (2.60)

Где Asw = 1,01 мм2 – площадь сечения двух поперечных стержней  диаметром 8 мм класса S240.

bw = 250мм – ширина ребра расчетного сечения.

длинной ¼ l, на остальной части пролета (принимаем 300мм)

- принимаем S=150мм

>

ηw1=1+5×6,94×2,7×10-3=1,09<1,3

ηс1- коэффициент, определяемый по формуле 2.47:

где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

ηс1=1-0,01×13,33 = 0,867

Уточняем значение d:

d = 450-(20+25/2+18) = 399,5мм

Vrd,max=0,3×1,09×0,867×13,33×250×395.5 = 397758кН=397,76кН

Vsd = 127,47кН < Vrd,max = 397,76кН

Следовательно прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

                                                                                               

где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0.

ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле 2.49:

                                                                                                                                      

При этом

520 – 250 = 270 < 3hf = 3×100 =300мм

Для расчёта ηf принимаем 270мм

ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, при отсутствии продольных сил = 0.

vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемое по формуле2.52:

                                                                                                                                                                           

где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02] )

Vsd = 127,47кН < VRd = 222,31кН

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.2.6. Расчёт монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 650мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

                                                                                                                                                                  (2.53)   

где

γf=1,35

γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже

Нагрузка приходящаяся на 1 петлю равна:

   P1k=18*1,4/2= 12,6 кН

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной петли из стали класса S240, для которой fуd=218MПа

Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом нормативного усилия, проходящегося при подъеме на одну петлю)


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

19133. АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ТВЭЛОВ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ 536 KB
  Лекция 13 АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ТВЭЛОВ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ Основы расчета на прочность Расчет на прочность важнейший этап конструирования элементов активной зоны ядерного реактора: на его основе выбираются их основные размеры ге
19134. Приближенные методы анализа напряжений и деформаций в оболочке в стационарных условиях эксплуатации твэла 663 KB
  ЛЕКЦИЯ 14 Приближенные методы анализа напряжений и деформаций в оболочке в стационарных условиях эксплуатации твэла В стационарных режимах эксплуатации при наличие зазора на оболочку действует давление равное разнице давлений теплоносителя и смеси газов внутри т
19135. Устойчивость оболочек твэлов энергетических реакторов 177 KB
  ЛЕКЦИЯ 15 Устойчивость оболочек твэлов энергетических реакторов Проблема устойчивости оболочек твэлов актуальна для реакторов с повышенным давлением теплоносителя а именно для реакторов с водяным и газовым охлаждением. Потеря устойчивости возможна при наличие за...
19136. Глобальные проблемы человечества. Мировое потребление энергии. Источники энергии. Экологические проблемы 1.33 MB
  Лекция 1 Глобальные проблемы человечества. Мировое потребление энергии. Источники энергии. Экологические проблемы. Преимущества ядерного топлива. Текущее состояние и тенденции развития ядерной энергетики в мире. 1.1. Глобальные проблемы человечества Глобальными п...
19137. История развития ядерной отрасли в мире и России. Текущее состояние ядерной энергетики в России. Предприятия ядерного топливного цикла 725 KB
  Лекция 2 История развития ядерной отрасли в мире и России. Текущее состояние ядерной энергетики в России. Предприятия ядерного топливного цикла. Планы на развитие ядерной энергетики в России. Проблемы ядерной энергетики. 2.1. История развития ядерной отрасли в мире и ...
19138. Состав атомных ядер. Ядерные силы. Энергия связи. Формула Вайцзекера. Радиоактивный распад. Типы распадов. Закон радиоактивного распада 221.5 KB
  Лекция 3. Состав атомных ядер. Ядерные силы. Энергия связи. Формула Вайцзекера. Радиоактивный распад. Типы распадов. Закон радиоактивного распада. 3.1. Состав атомных ядер. В 1932 г. Иваненко высказал гипотезу что в состав ядра атома входят только два вида элементарны
19139. Определение ядерной реакции. Элементарные частицы. Особенности ядерных реакций с нейтронами. Классификация нейтронов по энергии 150 KB
  Лекция 4. Определение ядерной реакции. Элементарные частицы. Особенности ядерных реакций с нейтронами. Классификация нейтронов по энергии. Сечение ядерной реакции. Микроскопическое и макроскопическое нейтронные сечения. 4.1. Определение ядерной реакции. Ядерная ре
19140. История открытия реакции деления. Осколки деления. Выходы осколков деления. Мгновенные и запаздывающие нейтроны 292 KB
  Лекция 5. История открытия реакции деления. Осколки деления. Выходы осколков деления. Мгновенные и запаздывающие нейтроны. Распределение энергии между продуктами деления. Спонтанное деление. Особенности сечений деления основных делящихся изотопов. 5.1. История откры
19141. Цепная самоподдерживающаяся реакция деления. Коэффициент размножения. Способы достижения критичности 4.71 MB
  Лекция 6 Цепная самоподдерживающаяся реакция деления. Коэффициент размножения. Способы достижения критичности. Критические и подкритические эксперименты. Первый ядерный реактор. 6.1. Цепная самоподдерживающаяся реакция деления В результате реакции деления появ...