38669

Расчет плиты междуэтажного перекрытия марки ПТМ 56.12.22-7.0S800. СТБ 1383-2003

Практическая работа

Архитектура, проектирование и строительство

Расчёт рабочей арматуры Расчётное сечениетавровое геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.Расчёт рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчёта изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона.4 где d=hc=22040=180мм ds – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.7...

Русский

2013-09-28

696 KB

11 чел.

2  Расчетно-конструктивная часть.

2.1  Расчет плиты междуэтажного перекрытия марки

ПТМ 56.12.22-7.0S800. СТБ 1383-2003

2.1.1  Исходные данные.

По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХС1. Номинальные размеры плиты L=5,7м; b=1,2м, конструктивные размеры плиты Lк=5,65 bк=1,19м. Плита с предварительным напряжением изготовлена из бетона класса С25/30 с рабочей арматурой класса S800, натягиваемой электротермическим способом на упоры форм.

2.1.2  Подсчет нагрузок действующих на плиту.

Таблица 2.1  Нагрузки на 1 м2 междуэтажного перекрытия

Наименование нагрузки и подсчёт

Нормативная нагрузка кН/м2

Коэффициент безопасности γf

Расчётная нагрузка кН/ м2

1

2

3

4

1 Постоянная

1.1. Плитка керамическая

0,008м×27 кН/м3

1.2. Клеящий состав «Полимикс КС»

1,8 кг/м2/100

1.3. Монолитная цементно-песчаная стяжка

0,02м×20,0 кН/м3

1.4. Минеральная плита «Isover»

0,04м×1,3 кН/м3

1.5. Плита перекрытия (hred=0,11м)

0,11×25,000 кН/м3

1.6. Подвесной потолок «Prima cirrus»

(4,0 кг/м2×1,1)/100

0,22

0,02

0,40

0,05

2,75

0,04

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

0,29

0,03

0,54

0,07

3,71

0,06

Итого постоянная                                Gk=

3,48

        Gd=

4,7

2. Переменная                                      Qk=

4,0

 1,5 Qd=

6,0

Полная                                          Gk+ Qk=

7,48

Gd+ Qd=

10,7

Расчетная нагрузка на 1 м длины плиты при ширине плиты b=1,2м:

;


 2.1.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и        расчётных усилий Msd , Vsd.

Расчётный пролёт плиты равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.

Рисунок 2.1. Определение расчётного пролёта плиты leff

Расчётная схема и эпюры моментов и поперечных сил показаны на рисунке 2.2.

Рисунок 2.2. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты

                               Расчётный максимальный изгибающий момент:

                                                                              (2.1)

                              

                                Расчётная максимальная поперечная сила:

                                                                                  (2.2)

                              

  1.  Определение размеров расчётного сечения плиты.

                  Рисунок 2.4. Расчётное сечение плиты.

Для определения размеров расчётного сечения плиты круглые пустоты заменяются на эквивалентное квадратное сечение со стороной h1≈0,9d=0,9×159=143,1мм.

Тогда толщина сжатой полки таврового сечения будет равна:

n = 6- число пустот.

  1.  Расчёт рабочей арматуры

Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.4. Бетон тяжёлый класса С25/30, для которого fck=25МПа.

,

где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

Рабочая арматура класса S800,для которой fрк = 800МПа, fрd=640МПа по таблице 6.6. [СНБ 5.03.01-02].Расчёт рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчёта изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона. Для того, чтобы определить случай расчёта необходимо установить расположение нейтральной оси, проверив выполнения условия:

                                                                 M’f≥Msd,max,                                               (2.3)    

                                                         

где M’f- изгибающий момент, воспринимаемый полкой таврового сечения и определяемый по формуле 2.4.:

                                                                         (2.4)    

                                     где  d=h-c=220-40=180мм 

                                     

ds – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

Для тяжёлого бетона принимаем α=1

Т.к. =119,67кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bf.

Вычисляем значение коэффициента αm по формуле(2.5):

                                                                                                 (2.5)   

                                     

При найденном значении αm= 0,078  определили:

ξ=0,14,  η=0,949

Значение граничной относительной высоты сжатой зоны ξlim, при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения равного расчётному сопротивлению, определяют по формуле (2.6):

                                                                                            (2.6)                                                                                                  

Где ω- характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (2.7):

                                                                                                     (2.7)                                                                                                              

где kс- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,85

  

   σsc,u- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое равным 500н/мм2

σs,lim- напряжение в арматуре, определяемое при наличии напрягаемой арматуры по формуле:

                                                                                (2.8)                                                                                                              

                                     Где                                                              (2.9)                                                                                                              

Где σ0,max- величина предварительного напряжения в арматуре, которую следует назначать с учётом допустимых отклонений р, так, чтобы выполнялось условие:

                                                                                                         (2.10)                                                                                                                             

                                    

Где р- максимально допустимое отклонение значения предварительного напряжения, вызванное технологическими причинами.

При электротермическом способе натяжения арматуры:

                                        ,                                                                         (2.11)                                                                                                                             

Где l- длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м

 

Принимаем значение

560 + 90 = 650МПа < 0,9×800 = 720МПа

560 - 90 = 470МПа > 0,3×800 = 240МПа

Следовательно, требование 2.10  выполняется.

γsp- коэффициент точности натяжения арматуры определяется по формуле:

                                     γsp=1-Δ γsp,                                                                           (2.12)                                                                                                                              

где                                                                      (2.13)                                                                                        

где np = 4- число напрягаемых стержней.

- напряжение от неупругих относительных деформаций напрягаемой арматуры, определяемое по формуле:

                                                                               (2.14)    

                                                                                         

принимаем

σs,lim = 640 + 400 - 492,8 – 0 = 547,2 МПа

ξ = 0,14 < ξlim=0,574, следовательно fрd  при расчёте требуемой арматуры необходимо с коэффициентом γsn, определяемым по формуле:

                                                                       (2.15)                                                                                       

где η- коэффициент принимаемый равным 1,15 для арматуры S800

принимаем

Требуемая площадь напрягаемой арматуры:

                                                                                             (2.16)

По таблице сортамента принимаем  четыре стержня диаметром 12мм класса S800, для которых Asp=452мм2 >

ρmin=26 fctm/fyk= 26*2,6/800= 0, 08< 0.13

Уточняем значение рабочей высоты сечения d:

d=h-c=220-(30+12/2) =184мм.

  1.  Определение геометрических характеристик приведенного сечения.

              Рисунок 2.5. Приведенное сечение плиты.

Отношение модулей упругости                                                (2.17)                                                                                                              

где Еcm,n= 0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке (таблица 6.2 [СНБ 5.03.01-02])

Еs=20×104МПа- модуль упругости для напрягаемой арматуры.

Еs1=20×104МПа- модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.

                                               

Площадь приведенного сечения

Ared=Ac+αE *Asp+ αE1*Asc,                                                                                (2.18)  

                                                                                                           

где Ac= b’f×h’f + bf×hf +bw×(h-hf’-hf)                                                               (2.19)  

                                                                                                     

Ac=1160×38,5+1190×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)=133,58×103мм2

Asc=88мм2- площадь поперечного сечения семи продольных стержней диаметром 4мм класса S500 сетки С-1 марки  по ГОСТ 23279-85

Ared=133,58×103+6,35×452+6,35×88=137009мм2 = 0,137м2

Статический момент площади приведенного сечения относительно его нижней грани:

                                                                                (2.20)                                                                                              

где             (2.21)                                                                                                              

1160×38,5×(220-0,5×38,5)+1190×38,5×0,5×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)×0,5×220= =14588456мм4

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

                                                                                                                 (2.22)                                                                                                              

Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:

                                                                   (2.23)                                                                                                              

                                                               (2.24)                                                                                                          

y1 = y0-c =109-36 = 73мм

y2 = h-y0-c1 = 220-109-17=94мм

8,3×108+6,35×4,52×742+6,35×88×942 = 8,35×108мм4

2.1.7 Определение потерь предварительного напряжения.

Начальное растягивающее предварительное напряжение не остается постоянным, а с течением времени уменьшается независимо от способа натяжения арматуры на упоры или бетон.

Согласно нормам все потери предварительного напряжения разделены на две группы:

- технологические потери (первые потери в момент времени t = t0 );

- эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени tt0).

Технологические потери.

Потери от релаксации арматуры:

При электротермическом способе натяжения стержневой арматуры:

ΔPir=0,03×σ0max×Asp                                                                                                                                                   (2.25) 

                                                                                                                                                                             

ΔPir=0,03×560×452=7590Н=7,59кН

Потери от температурного перепада определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона, следует рассчитать для бетонов классов от С12/15 до С30/37 по формуле:

ΔPΔТ=1,25×ΔТ×Аsp ,                                                                                                                                             (2.26)                                                                                                                                      

где ΔТ- разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных принимать 65°С

ΔPΔТ=1,25×65×452=36,72кН

Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств ΔРА

При электротермическом способе натяжения арматуры ΔРА=0

Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах ΔРsl. При натяжении арматуры на упоры не учитываются.

Потери, вызванные деформациями стальной формы ΔРf в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.

Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов, об огибающие приспособления или о поверхность бетона конструкций ΔРμ(х). При изготовлении конструкции с натяжением арматуры на упоры будут отсутствовать.

Потери, вызванные  упругой деформацией бетона, ΔРс при натяжении на упоры определяются по формуле:

                                                                           (2.27)                                                                                                              

где αЕ = 6,35

zcp- расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения

zcp = y0-c = 109-36=73мм

Poc - усилие предварительного напряжения, с учётом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона.

                                                                                  (2.28)                                                                                                              

Усилие предварительного обжатия Рm,o  к моменту времени t=t0 действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию, должно быть:

                                                                              (2.29)                                                                                                              

Величину  определяют для элементов с натяжением на упоры:

                                                   (2.30)                                                                                                              

Условие выполняется.

Эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t>t0 )

Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре следует определять по формуле:

                                                                                                  (2.31)                                                                                                              

где - потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии х от анкерного устройства в момент t.

                                     (2.32)  

где ξсs(t,t0)-ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени t,определяемое по указаниям СНБ 5.03.01-02

ξсs(t,t0)= ξсs,d+ ξсs,a                                                                                                                                                          (2.33)                                                                                                              

ξсs,d- физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3. [СНБ 5.03.01-02]

при fck/f Gc,cube=25/30 RH=50%

ξсs,d=-0,645×10-3

ξсs,a- химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего.

ξсs,a=βas× ξс,a,∞                                                                                                                                                                     (2.34)   

                                                                                                                                                                 (2.35)   

t=100 суток

ξс,a,∞= -2,5×(fck-10)×10-6≤0,

ξс,a,∞= -2,5×(25-10)×10-6=-25×10-6<0,   

ξсs,a=0,865×(-25×106)=-21,625×106

ξсs(t,t0)=-0,645×10-3-21,625×10 -6=666×10-6

Ф(t,t0)- коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определённые по приложению Б либо в соответствии с указаниями подраздела 6.1[СНБ 5.03.01-02]

Ф(t,t0) определяют по номограмме, показанной на рисунке 6.1.а при RH=50%

                                                                                                                                                                        (2.36)   

Ас =133580 мм2  u- периметр поперечного сечения элемента

u = 4537,2 мм,

Ф(t,t0) = 5,6

- напряжения в бетоне на уровне центра тяжести  напрягаемой арматуры, от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.

                                                                                                                                                          (2.37)   

где Msd= (3,71+1,4*1,5)*1,2*5,552/8 = 26,84кНм

zcp=26,84

Jc=8,3 ×108мм4

- начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t=t0

                                                                                          (2.38)

   

- изменения напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблице 9.2 и 9.3[СНБ 5.03.01-02] в зависимости от уровня напряжений . Принимаем

- напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учётом первых потерь в момент времени t=t0) и действием практически постоянной комбинации нагрузок.

                                                                                                                                                        (2.39)   

   

Для

Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения составляют 1,5% (таблица 9.2[СНБ 5.03.01-02]), тогда

В формуле 2.32 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «+», т.к.

Подставляем в 2.31

Среднее значение усилия предварительного обжатия Pm,t  в момент времени t>t0 (с учётом всех потерь) при натяжении арматуры на упоры следует определять по формуле:

но не принимать больше, чем это установлено условиями 2.40

                                                                                                                                                                (2.40)   

                                                                                                                                                                  (2.41)   

Следовательно, условие 2.41 и 2.40 выполняются.

  1.   Расчёт прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси.

Поперечная сила от полной расчётной нагрузки Vsd=35,63кН с учётом коэффициента γn=1

Vsd1= Vsd× γn=35,63 × 1 = 35,63кН

Расчёт производится на основе расчётной модели наклонных сечений.

Проверяем прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами в соответствии с условием 2.42:

VsdVrd,max,                                                                                                                                                                                    (2.42)   

где Vrd,max=0,3×ηwηc1×fcd×bw×d,                                                                                                                              (2.43)                                                             

ηw1=1+5×αE×ρsw≤1,3                                                                                                                                                             (2.44)                        

αE=Es/Em                                                                                                                                                                                          (2.45)   

Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

Eсm=0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости для бетона С25/30 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости.

αE=20×104/31,5×103=6,35

                                                                                                                                                                               (2.46)   

Asw=113мм2- площадь сечения четырёх поперечных стержней диаметром 6мм класса S240

bw= 301,4мм  -ширина ребра расчётного сечения

- принимаем S=100мм

>

 = 0,08*√25/240=0,08*√25/240=1.6*10-3

ηw1=1+5×6,35×3,4×10-3=1,12<1,3

ηс1- коэффициент, определяемый по формуле:

ηс1=1-β4×fcd,                                                                                                                    (2.47)   

где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

ηс1=1-0,01×16,67 = 0,833

d=184мм

Vrd,max=0,3×1,12×0,833×16,67×301,4×184=258750кН=258,75кН

Vsd = 35,63кН<Vrd = 258,75кН

Следовательно прочность на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

                                                                                               (2.48)                                                                           

где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0. Учитывает вид бетона.

ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле

                                                                                                                                      (2.49)                          

При этом                                                                                                                                                      (2.50)               

1160 – 301,4 = 858,6 > 3hf = 3×38,5=115,5мм

Для расчёта ηf принимаем 115,5мм

ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, который рассчитывается по формуле:

                                                                                                                                                 (2.51)                       

Для предварительно напряженных элементов в формулу 2.51 вместо Nsd подставляем усилие предварительного обжатия:

Npd= Pm,t= 122,44 кН

МПа

(таблица 6.1[СНБ 5.03.01-02] )

vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемый по формуле:

                                                                                                                                                                        (2.52)   

где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02])

Vsd = 35,63 < VRd = 133,59кН

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.1.9. Расчёт монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 350мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

                                                                                                                                                                  (2.53)   

где

γf=1,35

γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже

В соответствии с указаниями норм при подъёме плоских изделий за 4 петли, масса изделия считается распределённой на 3 петли:

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S240, для которой fpd=218MПа

Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю)

2.2 Расчет фундаментной балки марки ФБ6-37.

2.2.1 Исходные данные.

По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХC1. Конструктивные размеры балки Lк=4,75 Bк=0,52м, bк=0,25м. Балка изготовлена из бетона класса С20/25 с рабочей арматурой класса S400.

2.2.2 Подсчет нагрузок действующих на плиту.

Таблица 2.2 Нагрузки на 1 м длины балки.

Наименование нагрузки и подсчёт

Нормативная нагрузка кН/м

Коэффициент безопасности γf

Расчётная нагрузка кН/ м

1

2

3

4

1 Постоянная

1.1. Бетон

0,3м×0,26м×24 кН/м3

1.2. Минеральная вата

0,2м×0,08м ×1,3 кН/м3

1.3. Блоки стен подвала

0,5м×3,0м×24 кН/м3

1.4. Цементно-песчаный раствор

0,01м×3,0м ×20 кН/м3

1.5. Керамическая плитка

0,008м×3,0м ×27кН/м3

1.6. Гидроизоляция окрасочная

0,002м×3,0м ×11 кН/м3

1.7. Фундаментная балка

1800,0 кг/(4,75м×100)

1,87

0,02

36,0

0,60

0,65

0,07

3,79

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

2,53

0,03

48,6

0,81

0,87

0,09

5,1

Итого постоянная                                Gk=

43,00

        Gd=

58,05

Полная                                          Gk+ Qk=

43,00

Gd+ Qd=

58,05

 2.2.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и        расчётных усилий Msd , Vsd.

 Расчётный пролёт балки равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.

Рисунок 2.6. Определение расчётного пролёта плиты leff

Расчётная схема показаны на рисунке 2.7

            

Рисунок 2.7. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты

Расчётный максимальный изгибающий момент:

Расчётная максимальная поперечная сила:

2.2.4.Расчёт рабочей арматуры.

Для сечения с одиночным армированием проверяем условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения bf’ .

,                                                                                                               (2.54)

Где d = h-c

 

– 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

d = 450мм – 30мм = 420мм

,что указывает на то, что сечение находиться в области деформации 1б.

По формулам таблицы 6.6  находим величину изгибающего момента воспринимаемого бетоном расположенным в пределах высоты полки:

                                                        (2.55)

Для тяжёлого бетона принимаем α=1

Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке  2.8 Бетон тяжёлый класса С20/25, для которого fck=20МПа

,

где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

Рабочая арматура класса S400,для которой fyd = 367МПа (таблица 6.5. [СНБ 5.03.01-02] )

Т.к. =205,41 кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bf.

Вычисляем значение коэффициента αm по формуле (2.5):

< Lm,ein=0,387

При найденном значении αm= 0,115  определили:

η= 0,931

Находим величину требуемой площади растянутой арматуры :

                                                                                                                  (2.56)

Минимальное значение требуемой площади поперечного сечения арматуры:

= 26fctm/fyk=26*2,2/400=0,143>0,13

 

Smin= 26*fctm/fyk=26*2,2/400= 0.143>0.13

По таблице сортамента арматуры принимаем четыре стержня диаметром 18 мм класс S400, для которого Ast= 10,17см2

2.2.5. Расчет наклонного сечения балки на действие поперечной силы Vsd.

Поперечная сила от полной расчетной нагрузки Vsd = 127,47 кН, с учетом коэффициента n=1,0:

Расчет производится на основе расчетной модели наклонных сечений.

Проверить прочность лобового ребра по наклонной полосе между наклонными трещинами,  в соответствии с условием:

,                                                                                                            (2.57)

                                                                    (2.58)

                                                                                       (2.59)

Отношение модулей упругости

Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

Eсm=0,9×32×103МПа=28,8×103МПа- модуль упругости для бетона С20/25 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости

                                                    ,                                                        (2.60)

Где Asw = 1,01 мм2 – площадь сечения двух поперечных стержней  диаметром 8 мм класса S240.

bw = 250мм – ширина ребра расчетного сечения.

длинной ¼ l, на остальной части пролета (принимаем 300мм)

- принимаем S=150мм

>

ηw1=1+5×6,94×2,7×10-3=1,09<1,3

ηс1- коэффициент, определяемый по формуле 2.47:

где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

ηс1=1-0,01×13,33 = 0,867

Уточняем значение d:

d = 450-(20+25/2+18) = 399,5мм

Vrd,max=0,3×1,09×0,867×13,33×250×395.5 = 397758кН=397,76кН

Vsd = 127,47кН < Vrd,max = 397,76кН

Следовательно прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

                                                                                               

где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0.

ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле 2.49:

                                                                                                                                      

При этом

520 – 250 = 270 < 3hf = 3×100 =300мм

Для расчёта ηf принимаем 270мм

ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, при отсутствии продольных сил = 0.

vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемое по формуле2.52:

                                                                                                                                                                           

где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02] )

Vsd = 127,47кН < VRd = 222,31кН

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.2.6. Расчёт монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 650мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

                                                                                                                                                                  (2.53)   

где

γf=1,35

γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже

Нагрузка приходящаяся на 1 петлю равна:

   P1k=18*1,4/2= 12,6 кН

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной петли из стали класса S240, для которой fуd=218MПа

Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом нормативного усилия, проходящегося при подъеме на одну петлю)


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

25154. Вірогідне та достовірне знання 28.5 KB
  В науковому пізнанні поняття достовірне знання виконує дві основні функції: оціночну та методологічну. Оціночна функція поняття достовірність як показано в роботі Об’єктивне знання К.Поппера полягає у визначенні відношення одного знання до іншого.
25155. Концепця негативної діалектики 30.5 KB
  Концепця негативної діалектики Негативна діалектика термін Теодора Адорно – назва методології що функціонувала як критика до тенденцій схильного до універсалізації раціонального розуму Просвітництва зокрема того який знаходить свій вияв у процесі діалектичного розв’язання. Термін вперше з’являється в друці в 1966 році в книзі Адорно €œНегативна діалектика€. Адорно: розв’язання діалектичного протиставлення Ф. Адорно критично називає таке опосередкування €œмисленням ідентичності€.
25156. Російська релігійна філософія. Принципи всеєдності 31.5 KB
  Тому осягаючи істину в своїй теоретичній діяльності пізнаючий суб’єкт має брати суще не тільки в його даній дійсності але і в його цілісності універсальності тобто прагнути до пізнання всього у всьому€ в розвиваючій ся в полярних визначеннях€ єдності. Безумовна єдність€ як досконалий синтез істини добра і краси0 осягається за Соловйовим лише засобами цілісного знання€. За своєю структурою цілісне знання є органічною єдністю синтезом таких 3х необхідних компонентів як теологія філософія і досвідна наука. Тільки такий...
25157. Підсумкова робота Йєнського періоду творчості 34.5 KB
  тотожність буття та мислення – світ як прояв ідеї поняття Духа – процес самопізнання Абсолютною Ідеєю самої себе і процес породження дійсності тобто в феноменології розглядається еволюція людської свідомості розробка і реалізація принципу історизму формування ідеї тріадичності теза антитеза синтез істина як процес діалектика володаря і раба Абсолютна ідея в своєму розвитку проходить три етапи: розвиток ідеї у власному лоні в стихії чистого мислення€ Логіка розвиток ідеї у формі інобуття тобто в формі природи Філософія...
25158. Ідеалізація та ідеальні обєкти в науковому пізнанні 37.5 KB
  Ці предмети існують поза і незалежно від суб'єкта що пізнає і відображаються їм за допомогою органів почуттів мислення й мови. Вони називаються ідеалізованими об'єктами а процес їхнього створення ідеалізацією. Ясно що створення ідеалізованого об'єкта необхідно містить у собі абстракцію відволікання від ряду сторін і властивостей досліджуваних конкретних предметів. Але якщо ми обмежимося тільки цим те ще не одержимо ніякого цілісного об'єкта а просто знищимо реальний об'єкт або ситуацію.
25159. Суспільно-культурологічні засади еліністично-римської філософії, її періодизація 30.5 KB
  В стоїцизмі знаходить своє обґрунтування натурфілософія епохи еллінізму. Необхідно обґрунтувати ідеал внутрішньої свободи відбувається обґрунтування становища людини в новому світі світі монархії деспотичний режим. Але система обґрунтування в різних школах була різна. Головна задача філософії – обґрунтування та досягнення щастя людини.
25160. Єдність та багатоманітність історії як філософсько-історична проблема 29 KB
  Єдність та багатоманітність історії як філософськоісторична проблема. Осягнення всесвітньої історії в її єдності і багатоманітності проявів – головна мета філософії історії. На відміну від дослідження історика який зосереджується на описі одиничних фактів філософське осмислення історії завжди намагається усвідомити ціліснсть історичного процесу. Вихідною при поясненні окремих явищ історії з філософсько – історичної позиції є ідея закономірності історичного розвитку і саме вона становить фундамент для побудови загального...
25161. Ідеологія, її місце в житті суспільства 26 KB
  В ній з більшою чи меншою адекватністю виражено їх соціальне становище колективний інтерес історичну еволюцію сучасний стан можливі перспективи розвитку€ Можна визначити ряд характеристик ідеології з метою кращого усвідомлення даного феномену: завжди дає цілісну картину світу акцентуючи увагу на місці і ролі людини в цьому світі; інтерферує знання отримані попередніми поколіннями; стимулює і направляє людську поведінку інтегруючи суспільні дії; є організуючою формою громадського життя; в цілому визначає перетворення розвиток і...
25162. Ф.Шеллінг про місце натурфілософії в системі знання 25.5 KB
  Система трансцендентального ідеалізму – це шлях від суб’єкта до об’єкта. А натурфілософія – це шлях від об’єкта до суб’єкта. А як в природі зародилося це ідеальне Цим ідеальним є дух або безкінцевий суб’єкт. В абсолютному розумі суб'єкт і об'єкт нерозривно пов'язані створюють цілісну нерозрізнюваність суб'єктивного й об'єктивного .