38669

Расчет плиты междуэтажного перекрытия марки ПТМ 56.12.22-7.0S800. СТБ 1383-2003

Практическая работа

Архитектура, проектирование и строительство

Расчёт рабочей арматуры Расчётное сечениетавровое геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.Расчёт рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчёта изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона.4 где d=hc=22040=180мм ds – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.7...

Русский

2013-09-28

696 KB

11 чел.

2  Расчетно-конструктивная часть.

2.1  Расчет плиты междуэтажного перекрытия марки

ПТМ 56.12.22-7.0S800. СТБ 1383-2003

2.1.1  Исходные данные.

По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХС1. Номинальные размеры плиты L=5,7м; b=1,2м, конструктивные размеры плиты Lк=5,65 bк=1,19м. Плита с предварительным напряжением изготовлена из бетона класса С25/30 с рабочей арматурой класса S800, натягиваемой электротермическим способом на упоры форм.

2.1.2  Подсчет нагрузок действующих на плиту.

Таблица 2.1  Нагрузки на 1 м2 междуэтажного перекрытия

Наименование нагрузки и подсчёт

Нормативная нагрузка кН/м2

Коэффициент безопасности γf

Расчётная нагрузка кН/ м2

1

2

3

4

1 Постоянная

1.1. Плитка керамическая

0,008м×27 кН/м3

1.2. Клеящий состав «Полимикс КС»

1,8 кг/м2/100

1.3. Монолитная цементно-песчаная стяжка

0,02м×20,0 кН/м3

1.4. Минеральная плита «Isover»

0,04м×1,3 кН/м3

1.5. Плита перекрытия (hred=0,11м)

0,11×25,000 кН/м3

1.6. Подвесной потолок «Prima cirrus»

(4,0 кг/м2×1,1)/100

0,22

0,02

0,40

0,05

2,75

0,04

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

0,29

0,03

0,54

0,07

3,71

0,06

Итого постоянная                                Gk=

3,48

        Gd=

4,7

2. Переменная                                      Qk=

4,0

 1,5 Qd=

6,0

Полная                                          Gk+ Qk=

7,48

Gd+ Qd=

10,7

Расчетная нагрузка на 1 м длины плиты при ширине плиты b=1,2м:

;


 2.1.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и        расчётных усилий Msd , Vsd.

Расчётный пролёт плиты равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.

Рисунок 2.1. Определение расчётного пролёта плиты leff

Расчётная схема и эпюры моментов и поперечных сил показаны на рисунке 2.2.

Рисунок 2.2. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты

                               Расчётный максимальный изгибающий момент:

                                                                              (2.1)

                              

                                Расчётная максимальная поперечная сила:

                                                                                  (2.2)

                              

  1.  Определение размеров расчётного сечения плиты.

                  Рисунок 2.4. Расчётное сечение плиты.

Для определения размеров расчётного сечения плиты круглые пустоты заменяются на эквивалентное квадратное сечение со стороной h1≈0,9d=0,9×159=143,1мм.

Тогда толщина сжатой полки таврового сечения будет равна:

n = 6- число пустот.

  1.  Расчёт рабочей арматуры

Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.4. Бетон тяжёлый класса С25/30, для которого fck=25МПа.

,

где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

Рабочая арматура класса S800,для которой fрк = 800МПа, fрd=640МПа по таблице 6.6. [СНБ 5.03.01-02].Расчёт рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчёта изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона. Для того, чтобы определить случай расчёта необходимо установить расположение нейтральной оси, проверив выполнения условия:

                                                                 M’f≥Msd,max,                                               (2.3)    

                                                         

где M’f- изгибающий момент, воспринимаемый полкой таврового сечения и определяемый по формуле 2.4.:

                                                                         (2.4)    

                                     где  d=h-c=220-40=180мм 

                                     

ds – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

Для тяжёлого бетона принимаем α=1

Т.к. =119,67кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bf.

Вычисляем значение коэффициента αm по формуле(2.5):

                                                                                                 (2.5)   

                                     

При найденном значении αm= 0,078  определили:

ξ=0,14,  η=0,949

Значение граничной относительной высоты сжатой зоны ξlim, при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения равного расчётному сопротивлению, определяют по формуле (2.6):

                                                                                            (2.6)                                                                                                  

Где ω- характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (2.7):

                                                                                                     (2.7)                                                                                                              

где kс- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,85

  

   σsc,u- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое равным 500н/мм2

σs,lim- напряжение в арматуре, определяемое при наличии напрягаемой арматуры по формуле:

                                                                                (2.8)                                                                                                              

                                     Где                                                              (2.9)                                                                                                              

Где σ0,max- величина предварительного напряжения в арматуре, которую следует назначать с учётом допустимых отклонений р, так, чтобы выполнялось условие:

                                                                                                         (2.10)                                                                                                                             

                                    

Где р- максимально допустимое отклонение значения предварительного напряжения, вызванное технологическими причинами.

При электротермическом способе натяжения арматуры:

                                        ,                                                                         (2.11)                                                                                                                             

Где l- длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м

 

Принимаем значение

560 + 90 = 650МПа < 0,9×800 = 720МПа

560 - 90 = 470МПа > 0,3×800 = 240МПа

Следовательно, требование 2.10  выполняется.

γsp- коэффициент точности натяжения арматуры определяется по формуле:

                                     γsp=1-Δ γsp,                                                                           (2.12)                                                                                                                              

где                                                                      (2.13)                                                                                        

где np = 4- число напрягаемых стержней.

- напряжение от неупругих относительных деформаций напрягаемой арматуры, определяемое по формуле:

                                                                               (2.14)    

                                                                                         

принимаем

σs,lim = 640 + 400 - 492,8 – 0 = 547,2 МПа

ξ = 0,14 < ξlim=0,574, следовательно fрd  при расчёте требуемой арматуры необходимо с коэффициентом γsn, определяемым по формуле:

                                                                       (2.15)                                                                                       

где η- коэффициент принимаемый равным 1,15 для арматуры S800

принимаем

Требуемая площадь напрягаемой арматуры:

                                                                                             (2.16)

По таблице сортамента принимаем  четыре стержня диаметром 12мм класса S800, для которых Asp=452мм2 >

ρmin=26 fctm/fyk= 26*2,6/800= 0, 08< 0.13

Уточняем значение рабочей высоты сечения d:

d=h-c=220-(30+12/2) =184мм.

  1.  Определение геометрических характеристик приведенного сечения.

              Рисунок 2.5. Приведенное сечение плиты.

Отношение модулей упругости                                                (2.17)                                                                                                              

где Еcm,n= 0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке (таблица 6.2 [СНБ 5.03.01-02])

Еs=20×104МПа- модуль упругости для напрягаемой арматуры.

Еs1=20×104МПа- модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.

                                               

Площадь приведенного сечения

Ared=Ac+αE *Asp+ αE1*Asc,                                                                                (2.18)  

                                                                                                           

где Ac= b’f×h’f + bf×hf +bw×(h-hf’-hf)                                                               (2.19)  

                                                                                                     

Ac=1160×38,5+1190×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)=133,58×103мм2

Asc=88мм2- площадь поперечного сечения семи продольных стержней диаметром 4мм класса S500 сетки С-1 марки  по ГОСТ 23279-85

Ared=133,58×103+6,35×452+6,35×88=137009мм2 = 0,137м2

Статический момент площади приведенного сечения относительно его нижней грани:

                                                                                (2.20)                                                                                              

где             (2.21)                                                                                                              

1160×38,5×(220-0,5×38,5)+1190×38,5×0,5×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)×0,5×220= =14588456мм4

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

                                                                                                                 (2.22)                                                                                                              

Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:

                                                                   (2.23)                                                                                                              

                                                               (2.24)                                                                                                          

y1 = y0-c =109-36 = 73мм

y2 = h-y0-c1 = 220-109-17=94мм

8,3×108+6,35×4,52×742+6,35×88×942 = 8,35×108мм4

2.1.7 Определение потерь предварительного напряжения.

Начальное растягивающее предварительное напряжение не остается постоянным, а с течением времени уменьшается независимо от способа натяжения арматуры на упоры или бетон.

Согласно нормам все потери предварительного напряжения разделены на две группы:

- технологические потери (первые потери в момент времени t = t0 );

- эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени tt0).

Технологические потери.

Потери от релаксации арматуры:

При электротермическом способе натяжения стержневой арматуры:

ΔPir=0,03×σ0max×Asp                                                                                                                                                   (2.25) 

                                                                                                                                                                             

ΔPir=0,03×560×452=7590Н=7,59кН

Потери от температурного перепада определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона, следует рассчитать для бетонов классов от С12/15 до С30/37 по формуле:

ΔPΔТ=1,25×ΔТ×Аsp ,                                                                                                                                             (2.26)                                                                                                                                      

где ΔТ- разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных принимать 65°С

ΔPΔТ=1,25×65×452=36,72кН

Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств ΔРА

При электротермическом способе натяжения арматуры ΔРА=0

Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах ΔРsl. При натяжении арматуры на упоры не учитываются.

Потери, вызванные деформациями стальной формы ΔРf в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.

Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов, об огибающие приспособления или о поверхность бетона конструкций ΔРμ(х). При изготовлении конструкции с натяжением арматуры на упоры будут отсутствовать.

Потери, вызванные  упругой деформацией бетона, ΔРс при натяжении на упоры определяются по формуле:

                                                                           (2.27)                                                                                                              

где αЕ = 6,35

zcp- расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения

zcp = y0-c = 109-36=73мм

Poc - усилие предварительного напряжения, с учётом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона.

                                                                                  (2.28)                                                                                                              

Усилие предварительного обжатия Рm,o  к моменту времени t=t0 действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию, должно быть:

                                                                              (2.29)                                                                                                              

Величину  определяют для элементов с натяжением на упоры:

                                                   (2.30)                                                                                                              

Условие выполняется.

Эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t>t0 )

Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре следует определять по формуле:

                                                                                                  (2.31)                                                                                                              

где - потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии х от анкерного устройства в момент t.

                                     (2.32)  

где ξсs(t,t0)-ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени t,определяемое по указаниям СНБ 5.03.01-02

ξсs(t,t0)= ξсs,d+ ξсs,a                                                                                                                                                          (2.33)                                                                                                              

ξсs,d- физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3. [СНБ 5.03.01-02]

при fck/f Gc,cube=25/30 RH=50%

ξсs,d=-0,645×10-3

ξсs,a- химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего.

ξсs,a=βas× ξс,a,∞                                                                                                                                                                     (2.34)   

                                                                                                                                                                 (2.35)   

t=100 суток

ξс,a,∞= -2,5×(fck-10)×10-6≤0,

ξс,a,∞= -2,5×(25-10)×10-6=-25×10-6<0,   

ξсs,a=0,865×(-25×106)=-21,625×106

ξсs(t,t0)=-0,645×10-3-21,625×10 -6=666×10-6

Ф(t,t0)- коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определённые по приложению Б либо в соответствии с указаниями подраздела 6.1[СНБ 5.03.01-02]

Ф(t,t0) определяют по номограмме, показанной на рисунке 6.1.а при RH=50%

                                                                                                                                                                        (2.36)   

Ас =133580 мм2  u- периметр поперечного сечения элемента

u = 4537,2 мм,

Ф(t,t0) = 5,6

- напряжения в бетоне на уровне центра тяжести  напрягаемой арматуры, от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.

                                                                                                                                                          (2.37)   

где Msd= (3,71+1,4*1,5)*1,2*5,552/8 = 26,84кНм

zcp=26,84

Jc=8,3 ×108мм4

- начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t=t0

                                                                                          (2.38)

   

- изменения напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблице 9.2 и 9.3[СНБ 5.03.01-02] в зависимости от уровня напряжений . Принимаем

- напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учётом первых потерь в момент времени t=t0) и действием практически постоянной комбинации нагрузок.

                                                                                                                                                        (2.39)   

   

Для

Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения составляют 1,5% (таблица 9.2[СНБ 5.03.01-02]), тогда

В формуле 2.32 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «+», т.к.

Подставляем в 2.31

Среднее значение усилия предварительного обжатия Pm,t  в момент времени t>t0 (с учётом всех потерь) при натяжении арматуры на упоры следует определять по формуле:

но не принимать больше, чем это установлено условиями 2.40

                                                                                                                                                                (2.40)   

                                                                                                                                                                  (2.41)   

Следовательно, условие 2.41 и 2.40 выполняются.

  1.   Расчёт прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси.

Поперечная сила от полной расчётной нагрузки Vsd=35,63кН с учётом коэффициента γn=1

Vsd1= Vsd× γn=35,63 × 1 = 35,63кН

Расчёт производится на основе расчётной модели наклонных сечений.

Проверяем прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами в соответствии с условием 2.42:

VsdVrd,max,                                                                                                                                                                                    (2.42)   

где Vrd,max=0,3×ηwηc1×fcd×bw×d,                                                                                                                              (2.43)                                                             

ηw1=1+5×αE×ρsw≤1,3                                                                                                                                                             (2.44)                        

αE=Es/Em                                                                                                                                                                                          (2.45)   

Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

Eсm=0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости для бетона С25/30 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости.

αE=20×104/31,5×103=6,35

                                                                                                                                                                               (2.46)   

Asw=113мм2- площадь сечения четырёх поперечных стержней диаметром 6мм класса S240

bw= 301,4мм  -ширина ребра расчётного сечения

- принимаем S=100мм

>

 = 0,08*√25/240=0,08*√25/240=1.6*10-3

ηw1=1+5×6,35×3,4×10-3=1,12<1,3

ηс1- коэффициент, определяемый по формуле:

ηс1=1-β4×fcd,                                                                                                                    (2.47)   

где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

ηс1=1-0,01×16,67 = 0,833

d=184мм

Vrd,max=0,3×1,12×0,833×16,67×301,4×184=258750кН=258,75кН

Vsd = 35,63кН<Vrd = 258,75кН

Следовательно прочность на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

                                                                                               (2.48)                                                                           

где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0. Учитывает вид бетона.

ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле

                                                                                                                                      (2.49)                          

При этом                                                                                                                                                      (2.50)               

1160 – 301,4 = 858,6 > 3hf = 3×38,5=115,5мм

Для расчёта ηf принимаем 115,5мм

ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, который рассчитывается по формуле:

                                                                                                                                                 (2.51)                       

Для предварительно напряженных элементов в формулу 2.51 вместо Nsd подставляем усилие предварительного обжатия:

Npd= Pm,t= 122,44 кН

МПа

(таблица 6.1[СНБ 5.03.01-02] )

vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемый по формуле:

                                                                                                                                                                        (2.52)   

где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02])

Vsd = 35,63 < VRd = 133,59кН

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.1.9. Расчёт монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 350мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

                                                                                                                                                                  (2.53)   

где

γf=1,35

γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже

В соответствии с указаниями норм при подъёме плоских изделий за 4 петли, масса изделия считается распределённой на 3 петли:

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S240, для которой fpd=218MПа

Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю)

2.2 Расчет фундаментной балки марки ФБ6-37.

2.2.1 Исходные данные.

По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХC1. Конструктивные размеры балки Lк=4,75 Bк=0,52м, bк=0,25м. Балка изготовлена из бетона класса С20/25 с рабочей арматурой класса S400.

2.2.2 Подсчет нагрузок действующих на плиту.

Таблица 2.2 Нагрузки на 1 м длины балки.

Наименование нагрузки и подсчёт

Нормативная нагрузка кН/м

Коэффициент безопасности γf

Расчётная нагрузка кН/ м

1

2

3

4

1 Постоянная

1.1. Бетон

0,3м×0,26м×24 кН/м3

1.2. Минеральная вата

0,2м×0,08м ×1,3 кН/м3

1.3. Блоки стен подвала

0,5м×3,0м×24 кН/м3

1.4. Цементно-песчаный раствор

0,01м×3,0м ×20 кН/м3

1.5. Керамическая плитка

0,008м×3,0м ×27кН/м3

1.6. Гидроизоляция окрасочная

0,002м×3,0м ×11 кН/м3

1.7. Фундаментная балка

1800,0 кг/(4,75м×100)

1,87

0,02

36,0

0,60

0,65

0,07

3,79

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

1,35

2,53

0,03

48,6

0,81

0,87

0,09

5,1

Итого постоянная                                Gk=

43,00

        Gd=

58,05

Полная                                          Gk+ Qk=

43,00

Gd+ Qd=

58,05

 2.2.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и        расчётных усилий Msd , Vsd.

 Расчётный пролёт балки равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.

Рисунок 2.6. Определение расчётного пролёта плиты leff

Расчётная схема показаны на рисунке 2.7

            

Рисунок 2.7. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты

Расчётный максимальный изгибающий момент:

Расчётная максимальная поперечная сила:

2.2.4.Расчёт рабочей арматуры.

Для сечения с одиночным армированием проверяем условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения bf’ .

,                                                                                                               (2.54)

Где d = h-c

 

– 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

d = 450мм – 30мм = 420мм

,что указывает на то, что сечение находиться в области деформации 1б.

По формулам таблицы 6.6  находим величину изгибающего момента воспринимаемого бетоном расположенным в пределах высоты полки:

                                                        (2.55)

Для тяжёлого бетона принимаем α=1

Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке  2.8 Бетон тяжёлый класса С20/25, для которого fck=20МПа

,

где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

Рабочая арматура класса S400,для которой fyd = 367МПа (таблица 6.5. [СНБ 5.03.01-02] )

Т.к. =205,41 кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной bf.

Вычисляем значение коэффициента αm по формуле (2.5):

< Lm,ein=0,387

При найденном значении αm= 0,115  определили:

η= 0,931

Находим величину требуемой площади растянутой арматуры :

                                                                                                                  (2.56)

Минимальное значение требуемой площади поперечного сечения арматуры:

= 26fctm/fyk=26*2,2/400=0,143>0,13

 

Smin= 26*fctm/fyk=26*2,2/400= 0.143>0.13

По таблице сортамента арматуры принимаем четыре стержня диаметром 18 мм класс S400, для которого Ast= 10,17см2

2.2.5. Расчет наклонного сечения балки на действие поперечной силы Vsd.

Поперечная сила от полной расчетной нагрузки Vsd = 127,47 кН, с учетом коэффициента n=1,0:

Расчет производится на основе расчетной модели наклонных сечений.

Проверить прочность лобового ребра по наклонной полосе между наклонными трещинами,  в соответствии с условием:

,                                                                                                            (2.57)

                                                                    (2.58)

                                                                                       (2.59)

Отношение модулей упругости

Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

Eсm=0,9×32×103МПа=28,8×103МПа- модуль упругости для бетона С20/25 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости

                                                    ,                                                        (2.60)

Где Asw = 1,01 мм2 – площадь сечения двух поперечных стержней  диаметром 8 мм класса S240.

bw = 250мм – ширина ребра расчетного сечения.

длинной ¼ l, на остальной части пролета (принимаем 300мм)

- принимаем S=150мм

>

ηw1=1+5×6,94×2,7×10-3=1,09<1,3

ηс1- коэффициент, определяемый по формуле 2.47:

где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

ηс1=1-0,01×13,33 = 0,867

Уточняем значение d:

d = 450-(20+25/2+18) = 399,5мм

Vrd,max=0,3×1,09×0,867×13,33×250×395.5 = 397758кН=397,76кН

Vsd = 127,47кН < Vrd,max = 397,76кН

Следовательно прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

                                                                                               

где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0.

ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле 2.49:

                                                                                                                                      

При этом

520 – 250 = 270 < 3hf = 3×100 =300мм

Для расчёта ηf принимаем 270мм

ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, при отсутствии продольных сил = 0.

vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемое по формуле2.52:

                                                                                                                                                                           

где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02] )

Vsd = 127,47кН < VRd = 222,31кН

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

2.2.6. Расчёт монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 650мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

                                                                                                                                                                  (2.53)   

где

γf=1,35

γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже

Нагрузка приходящаяся на 1 петлю равна:

   P1k=18*1,4/2= 12,6 кН

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной петли из стали класса S240, для которой fуd=218MПа

Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом нормативного усилия, проходящегося при подъеме на одну петлю)


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

31075. ОПУХОЛИ СЛИЗИСТОЙ ОБОЛОЧКИ ПООСТИ РТА 18.21 KB
  Рак слизистой оболочки рта При локализации поражения на первом месте стоит нижняя губа на втором – язык на третьем – дно полости рта затем слизистая оболочка щек неба челюстей и др. По гистологической картине различаются следующие формы рака полости рта: Для внутриэпителиального рака характерны признаки малигнизации эпителия при сохраненной базальной мембране. Плоскоклеточный рак микроскопически представляет скопления злокачественных эпителиальных клеток инфильтрирующих подлежащую соединительную ткань. Для Лимфоэпителиомы характерна...
31076. Эпителиальные опухоли 25.42 KB
  Инфильтрация подлежащих тканей отмечается лишь в запущенных случаях когда опухоль прорастает вглубь с разрушением хряща кости. Клинически опухоль проявляется в виде язвенной и папиллярной форм.: эруптивная гидраденома гидроцистома киста потовой железы доброкачественная опухоль исходящая из внутриэпидермальной части протока эккринной потовой железы.
31077. Пиогенная гранулема 13.68 KB
  : дольчатая капиллярная гемангнома гипертрофическая капиллярная гемангиома частая разновидность капиллярной гемангиомы возникающая на пальцах и в слизистых оболочках полости рта и носа. Наряду с очажками типа грануляционной ткани и возможным вторичным воспалением отмечается сходство с ранней или поздней стадией ювенильной разновидности капиллярной гемангиомы.
31078. Опухоли мягких тканей орофациальной области из меланинобразующей ткани 29 KB
  Все они доброкачественные пигментные опухоли состоящие из невусных клеток и имеющие разные размеры от крошечных до гигантских. Часть гигантских разновидностей таких невусов безопасны остальная часть особенно касающиеся новорожденных таят в себе потенциальную опасность превращения в меланому до 50 случаев в течение первых 3 5 лет жизни. Мелкие и крупные врожденные невоклеточные невусы новорожденных сборная группа из весьма разнообразных новообразований.
31079. Органоспецифические опухоли челюстных костей 29 KB
  Фолликулярная форма состоит из островков одонтогенного эпителия различной величины и формы напоминающих строение эмалевого органа по периферии островков частоколом располагаются клетки цилиндрического эпителия а в центре они приобретают звездчатую форму эпителиальный ретикулум. Сетевидная форма представлена тяжами одонтоенного эпителия с его причудливыми ветвлениями. Плексиформный вариант характеризуется тяжами эпителия неправильных очертаний переплетающихся в виде сети. По периферии тяжи ограничены цилиндрическими или кубическими...
31080. Органонеспецифические неодонтогенные опухоли челюстных костей 57 KB
  Опухолеподобные поражения костей: 1 фиброзная дисплазия; 2 центральная гигантоклеточная гранулема; 3 херувизм; 4 эозинофильная гранулема; 5 болезнь Педжета; 6 коричневая опухоль гиперпаратиреоидизма. КОСТЕОБРАЗУЮЩИЕ ОПУХОЛИ Доброкачественные: Злокачественные: остеома остеогенная саркома...
31081. Челюстная киста 20.03 KB
  К одонтогенным дизонтогенетическим кистам относят: 1 первичную примордиальную или кератокисту; 2 фолликулярную зубосодержащую кисту; 3 парадентальную периодонтальную кисту; 4 кисту прорезывания зуба; 5 десневую гингивальную кисту. К одонтогенным приобретенным кистам относят радикулярную околокорневую кисту воспалительного генеза. Среди них выделяют: 1 кисты резцового носонебного канала; 2 глобуломаксиллярная; 3 носогубная носоальвеолярная киста преддверья полости рта. Перечисленные кисты и одонтогенные и...
31082. Фиброзная дисплазия челюстных костей 16.37 KB
  Образование увеличивается медленно годы десятилетия но может привести к тяжелой деформации лица за счет разрастания клеточноволокнистой остеогенной ткани Макроскопически: границы разросшейся сероватобелесоватого вида опухолеподобной ткани нечеткие размытые без образования капсулы; беловатокрасные опухолеподобные очаги разной плотности в зависимости от степени выраженности их минерализации имеются многочисленные кисты заполненные желтоватой или красноватой жидкостью и полупрозрачные участки хряща до 3 см в диаметре....
31083. Одонтогенная инфекция 20.53 KB
  Пато и морфогенетически все эти заболевания связаны с острым гнойным апикальным или обострением хронического верхушечного периодонтита нагноением кист челюсти гнойным пародонтитом альвеолитами воспаление костной альвеолы после удаления зуба. Остит воспаление костной ткани челюсти за пределами периодонта зуба. Острый периостит челюсти представляет собой острое воспаление надкостницы альвеолярного отростка верхней или альвеолярной части нижней челюсти иногда распространяющееся на надкостницу тела челюсти. В большинстве случаев процесс...