39291

Изготовление железобетонных подкрановых балок

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Эффективность применения бетона в современном строительстве в значительной мере определяется темпами производства железобетонных изделий. Решающим средством ускорения твердения бетона в условиях заводской технологии сборного железобетона является. тепловая обработка сборного железобетона является. На тепловуюобработку расходуется до 70 всей тепловой энергии на производство сборного железобетона.

Русский

2013-10-02

274.58 KB

26 чел.

Оглавление:

1. Введение …………………………………………………………………………………………………………………….. 2

2. Краткое описание технологического процесса ………………………………………………. 4

3. Характеристика изделия, форм и состав бетонной смеси ………………………….. 5

4.Состав бетонной смеси……………………………………………………………………………………………… 6

5. Выбор и обоснование режима тепловой обработки ………………………………………. 7

6. Определение требуемого количества тепловых агрегатов,

 их размеров и схемы размещения …………………………………………………………………………11

7. Составление и расчет уравнения теплового баланса установки ………………12  

8. Определение часовых и удельных расходов теплоты и теплоносителя

 по периодам (зонам) тепловой обработки ……………………………………………………….. 18   

9. Расчет трубопроводов …………………………………………………………………………………………. 19

10 Предложение по экономии энергоресурсов и повышения качества

  изделий………………………………………………………………………………………………………………………....21

11. Мероприятия по технике безопасности, охране труда

 и противопожарной технике ………………………………………………………………………………… 22

12. Перечень использованной литературы …………………………………………………………… 24

  1.  Введение.

Эффективность применения бетона в современном строительстве в значительной мере определяется темпами производства железобетонных изделий. Решающим средством ускорения твердения бетона в условиях заводской технологии сборного железобетона является. тепловая обработка  сборного железобетона является. тепловая обработка. Процесс тепловой обработки занимает 70—80 % времени всего цикла изготовления изделий. На тепловую
обработку расходуется до 70 % всей тепловой энергии на производство сборного железобетона. Затраты на тепловую обработку обусловлены не только затратами на пар и другие виды энергии, с ней связано количество форм и расход цемента. Длительность тепловой обработки определяет время оборачиваемости отдельных форм, стоимость которых составляет весьма существенную долю стоимости всех производственных фондов предприятия. Па формы расходуется до 60—70% массы всей стали, расходуемой на оборудование заводов, а отчисления на амортизацию форм в 1,5—2 раза выше, чем для всего основного оборудования. До 85 % всей продукции заводского производства подвергается пропариванию в камерах при нормальном атмосферном давлении пара и температуре среды 60—100°С. Кроме пропаривания применяют запаривание—обработку бетона в автоклавах при температуре насыщенного водяного пара 174—191°С и давлении 0,9—1,3 МПа, нагрев в закрытых формах с контактной передачей теплоты бетону от различных источников через ограждающие поверхности формы; электропрогрев бетона, прогрев бетона индукционными токами  электромагнитном поле. На действующих предприятиях продолжительность тепловой обработки колеблется от 2,5 до 24 ч. В большинстве случаев длительность тепловой обработки составляет12-13 ч.  Ускорение пропаривания без эффективных технологических приемов приводит к повышению расхода цемента. Например, ускорение пропаривания с 13 до 6—7 ч приводит к повышению расхода цемента в бетоне марки М 200 на 80—100 кг/м
3. Интенсификацию тепловой обработки необходимо осуществлять одновременно с проведением таких мероприятий, как введение химических добавок—ускорителей твердения, формование из горячих смесей, двухстадийная тепловая обработка, использование цементов повышенного качества. Тепловая обработка сборных железобетонных изделий производится до достижения ими требуемой отпуск-
ной (передаточной, распалубочной) прочности. При этом должна обеспечиваться необходимая прочность в возрасте 28 сут. после пропаривания, т. е. заданная проектная марка бетона. Под отпускной прочностью бетона
понимается такая прочность, при которой изделие разрешается отгружать с завода потребителю.

Передаточная прочность устанавливается для предварительно напряженных изделий и характеризует прочность бетона, необходимую к моменту передачи на него предварительного натяжения арматуры. Передаточная и отпускная прочность регламентируется техническими условиями на определенный вид изделий. В ряде случаев отпускная прочность согласуется с потребителем и проектной организацией. Распалубочная прочность характеризует минимальную прочность бетона на сжатие, при которой возможны распалубка и безопасное внутризаводское транспортирование изделий. Она назначается
предприятием-изготовителем. Для изделий из тяжелого и легкого бетонов марок М 150 и выше отпускная прочность бетона должна быть не менее 50 %; в изделиях из тяжелого и легкого бетонов марки М 100 соответственно не менее 70 и 80 %.В тех случаях, когда изделия подвергаются нагрузке не менее 90 % проектной до достижения 28-суточного возраста, а также если в процессе транспортирования и монтажа на них воздействуют нагрузки, близкие к расчет
ным в холодный период года, отпускная прочность
бето
на может назначаться равной его проектной марке. Оправданное снижение отпускной прочности бетона - один из существенных резервов экономии цемента. Электролиты-ускорители твердения эффективны и при электротсрмообработке бетона, снижая необходимое напряжение и расход электроэнергии. Относительный прирост прочности бетона с добавками электролитов увеличивается при сокращении режима тепловой обработки. Это позволяет применять для бетонов с добавками короткие форсированные режимы тепловой обработки при
сокращенной предварительной выдержке. Исследования показали, что совместное   использование  добавок  
Na2SO4   или ННХК и последующего роста прочности

бетона в течение суток после окончания тепловой обработки по особо форсированному режиму при вибропрокатной технологии снижает расход цемента на 30 %. Существенное снижение энергетических затрат при введении ускорителей твердения возможно при двухстадийной тепловой обработке, включающей после кратковременного твердения в естественных условиях прогрев при температуре около 50 С. Электролиты-ускорители твердения эффективны в композиции с пластифицирующими добавками. При этом представляется возможным усилить пластифицирующий эффект комплексной добавки, снизить расход дефицитного пластификатора, более существенно уменьшить В/и, или расход цемента. Совместное введение органических поверхностно-активных веществ и электролитов
позволяет в нужных пределах регулировать сроки схватывания.

  1.  Краткое описание технологического процесса.

Для изготовления железобетонных подкрановых балок применяются термоформы.

  1.  очистка, смазка и подготовка формы к формованию
  2.  подготовка и натяжение арматуры
  3.  укладка арматурного каркаса и закладных деталей
  4.  сборка формы
  5.  подача части бетонной смеси
  6.  уплотнение бетонной смеси
  7.  подача оставшейся бетонной смеси и её уплотнение
  8.  предварительная выдержка перед термообработкой (2 часа)
  9.  тепловая обработка изделия по заданному режиму (4-6-1,5)
  10.  извлечение подкрановой балки из формы
  11.  освидетельствование и приемка ОТК
  12.  передача изделия на склад

  1.  
    Характеристика изделия и формы.

В данном курсовом проекте в качестве строительного изделия принята подкрановая балка БСП9 . Такие балки изготовляются в соответствии с ГОСТ 20372-86 «Балки стропильные железобетонные с параллельными поясами»

Подкрановые балки должны удовлетворять  следующим требованиям ГОСТ 13015.0-83;

  1.  по прочности, жесткости и трещиностойкости
  2.  по показателю фактической прочности бетона( в проектном возрасте, отпускной и передаточной)
  3.  по морозостойкости и водонепроницаемости бетона
  4.  к качеству материалов, применяемых для приготовления бетонных балок
  5.  к маркам сталей для арматурных и закладных изделий
  6.  по отношению толщины защитного слоя бетона до арматуры
  7.  по защите от коррозии
  8.  по применению форм для изготовления балок

     

  Балки следует изготовлять из тяжелого бетона ( средней плотности более 2200 до 2500 кг\м3 ) или легкого бетона ( средней плотности 2000 кг\м3) марок по прочности на сжатие.

  Коэффициент вариации прочности бетона в партии для балок высшей категории качества не должен быть более 9%.

  Значение нормируемой передаточной  прочности бетона предварительно напряженных балок должно быть не менее значений , указанных в проектной документации.

  Значение нормируемой отпускной прочности бетона балок должно быть равно нормируемой передаточной прочности бетона для балок с напрягаемой продольной арматурой и 50% марки бетона по прочности на сжатие для балок с ненапрягаемой продольной  арматурой.

  При поставке балок в холодный период года допускается повышать значение нормируемой отпускной прочности бетона до 90% марки по прочности на сжатие.

  Для балок, эксплуатируемых в условиях воздействия слабоагрессивной газовой среды,- пониженной проницаемости согласно требованиям СНиП 2.03.11-85.

  Форма и размеры арматурных и закладных изделий и их положение в балках должны соответствовать указанным в проектной документации на эти балки.

  Допускается в балках первой категории качества применять стержневую арматурную сталь класса А-400, упрочненной вытяжкой с контролем величины напряжения и предельного удлинения.

  В качестве ненапрягаемой – стержневую арматуру сталь класса А – 400 ,

термически упрочненную класса Ат – 400 и обыкновенную арматурную проволоку класса Вр – 1.   

  

     

  1.  
    Состав бетонной смеси.

Согласно  ГОСТ 20372-86 «Балки стропильные железобетонные с параллельными поясами» подкрановые балки следует изготовлять из тяжелого бетона по ГОСТ 20372-86 класс по прочности на сжатие В25. Водонепроницаемость бетона для балок должна соответствовать марке по водонепроницаемости W4.

  1.  цемент марки М400 КНГ=0,28 ц=3075 кг/м3 =1,39     -     432 кг
  2.  песок речной   п=2630 кг/м3         

фракции:             2,5 - 5           15%

                     1,25 - 2,5        20%

                     0,63 - 1,25       25%

                     0,315 - 0,63      20%

                     0,14 - 0,315      15%

                     менее 0,14        5%             

  -     590 кг

  1.  щебень гранитный   щ=2690 кг/м3   

фракции:             5 - 10           65%

                     10 - 20          35%              

 -     1152 кг

  1.  вода                                                     -     231 кг

Плотность бетонной смеси бс=2405 кг/м3 

Для производства одной подкрановой балки марки 3БСО12-2АтIVC требуется 1 ,8 м3 бетона и 222,5 кг стали для каркаса.

  1.  
    Выбор и обоснование режима тепловой обработки.

       Подъем температуры                                   4 часа;

                  Изотермическая выдержка                             6 часов;

                  Время охлаждения                                     1.5 часа.;

                                   Итого: 11.5 часов

Для расчета температур воспользуемся критериальными зависимостями теплопроводности при нестационарных условиях теплопередачи. Бетон рассматриваем как инертное тело без учета теплоты, выделяющейся при гидратации цемента.

 Качественную характеристику скорости изменения температуры тела при неустановившемся режиме учитывают критериальным комплексом Фурье:

                                   (1)

             где

               - продолжительность нагрева (охлаждения), ч;

              R- определяющий размер изделия, м;

              a- коэффициент температуропроводности, м2/ч;

,                                  (2)

            где

- коэффициент теплопроводности материала, Вт/(м ºС), для твердеющее   го бетона =2,5 Вт/(м ºС);

                      ρ- плотность бетона, кг/м3,

с- теплоемкость материала, кДж/(кг ºС),

, кДж/(кг ºС),      (3)

где

сц,п,щ,в,м- массовые теплоемкости цемента, песка, щебня, воды, металла арматуры соответственно, кДж/(кг ºС),

Gц,п,щ,в,м – масса цемента, песка, щебня, воды, металла арматуры соответственно, кг.

цемент

песок

щебень

вода

сталь

с, кДж/(кг ºС)

0,84

0,84

0,84

4,19

0,48

G кг.

432

590

1152

231

123.6

кДж/(кгºС),

По формуле (2):

м2

По формуле (1) с учетом R=0,11 м. и τ=2,0 ч. имеем:

Зависимость скорости распространения теплоты в изделии от интенсивности внешнего теплообмена учитываем критериальным комплексом Био:

                                 (4),

где

α- коэффициент теплоотдачи от среды к поверхности обрабатываемого изделия Вт/(м2 ºС);

По формуле (4) для α1=100, α2=90, α3=80, имеем следующие значения Bi:

;    ;   ;

При расчете температуры материала в точке х используется критериальная зависимость типа:

,                          (5)

где

- безразмерная температура;

tс- средняя температура среды за соответствующий расчетный период, ºС

tн- температура изделия в начале расчетного периода, ºС.

Температура на поверхности равна

                            (6)

Температура в центре изделия

                            (7)

Значения безразмерных температур п и ц определим по таблицам исходя из рассчитанных выше величин Fo и Bi:

ц1=0,54; ц2=0,55; циз=0,58;

 п1=0,18; п2=0,19; пиз=0,21.

Средняя температура изделия за расчетный период определим по формуле

, ºС                               (8)

По формулам (6), (7) и (8) рассчитаем температуры в центре, на поверхности, а также средние температуры бетона на 2, и 4 часу режима подъема температуры и на протяжении 6-ти часов изотермической выдержки (с периодом в 2 часа) и занесем их в таблицу.

Bi

Fo

п

ц

tп

tц

tср

1

4,4

0,51

0,18

0,54

24,74

22,59

23,31

2

3,96

0,51

0,19

0,55

45,94

41,22

42,79

3

3,52

0,51

0,21

0,58

62,97

57,5

59,32

4

3,52

0,51

0,21

0,58

71,49

66,95

68,46

5

3,52

0,51

0,21

0,58

75,75

72,43

73,54

Для наглядности процесса разогрева бетона и паровоздушной среды построим график изменения температур во времени При таком тепловом расчете температур температуру изделий получают без учета теплоты гидратации. В реальных условиях температура бетона к концу изотермической выдержки  может быть уменьшена на 5…10 ºС по отношению к заданной по режиму.

 

Недогрев бетона составляет 6,5 Рассчитаем, поднимется ли температура в бетоне за счет тепла, выделяемого в процессе гидратации цемента.

,кДж/кг

где

М – марка цемента;

- количество градусо-часов от начала процесса, С∙ч;

В/ц – водоцементное отношение;

А – эмпирический коэффициент, равный

а = 0,32 + 0,002 ∙  при  < 290 С∙ч;

а = 0,84 + 0,0002 ∙  при  > 290 С∙ч;

.

Рассчитываем количество градусо-часов за весь период тепловой обработки; при этом средняя температура бетона в период изотермической выдержки определяется как

где

tбср11 - средняя температура бетона в конце изотермической выдержки;

тогда

С∙ч;

Определяем удельную теплоту гидратации в период экзотермической выдержки

при  = 115,58  а = 0,32 + 0,002 ∙115,58  = 0,551

при  = 464,57  а = 0,84 + 0,0002 ∙ 464,57 = 0,9329

кДж/кг

Определяем количество теплоты гидратации, выделяемое цементом 1 м3 бетона

,кДж

кДж

Определяем повышение средней температуры изделий за счет теплоты гидратации цемента

, С

С

Среднее повышение температуры составляет 31,5 С, что является достаточным для догрева до температуры заданного режима.

  1.  
    Определение требуемого количества тепловых агрегатов, их размеров и схемы размещения.

Число установок периодического действия определим по выражению

, шт.                          (9)

где

N0- годовая производительность линии, м3;

ц- продолжительность чикла работы установки (с учетом времени предварительной выдержки, загрузки и разгрузки, длительности тепловой обработки), ч;

Vб- суммарный объем бетона, одновременно обрабатываемого в одной установке, м3

М- число рабочих дней в году;

К- число смен;

Z- продолжительность рабочей смены, ч.

       шт.

Принимаем 16 установок в две линии по 8 штук в каждой

  1.  Составление и расчет уравнения теплового баланса установки.

 Теплотехнический расчет заключается в составлении теплового баланса установок, на основании которого определяется расход теплоты, требуемой на тепловую обработку изделий. Базовой величиной для расчета теплового баланса является количество теплоты, расходуемое за цикл тепловой обработки.

Для установок периодического действия уравнение теплового баланса имеет вид:

, кДж               (10)

где

Q- поступление теплоты от теплоносителя в каждом из периодов или за весь цикл тепловой обработки;

Qэкз- количество теплоты, выделяющейся в процессе экзотермической реакции гидратации цемента с водой затворения, кДж.

β- коэффициент, учитывающий неподвижные потери теплоты;

Qб- количество теплоты, расходуемое на нагрев бетона, кДж;

Qф- количество теплоты, расходуемое на нагрев металла формы, кДж;

Qпот- количество теплоты, потерянное установкой в окружающую среду, кДж;

Qк- потери с конденсатом, кДж.

Теплота на нагрев бетона. Количество теплоты, расходуемое на нагрев массы изделия, определим по формуле:

, кДж                      (11)

где сб- средневзвешенная теплоемкость бетонной массы изделия, кДж/(кгºС);

Gб- масса изделия, кг;

tн, tк- средние температуры бетона в начале и конце соответствующего периода, ºС.

Рассчитаем данную величину по периодам тепловой обработки:

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка:

кДж

Теплота на нагрев ограждения. Количество теплоты, расходуемое на нагрев металла формы определим по выражению:

, кДж                      (12)

где

 cм- теплоемкость материала формы, , кДж/(кг ºС)

Gп.р.- масса металла паровых рубашек , кг

Gиз- масса тепловой изоляции ,кг

Gогр- масса металла ограждающих листов установки , кг

1,2- коэффициент ,учитывающийнагрев станины установки

tк- средняя температура материала в конце рассматриваемого периода, ºС

tн- начальная температура металла формы, равная в период подъема температуры – температуре воздуха в цеху или на улице, а в период изотермической выдержки – температуре поверхности бетона изделия в конце периода подъема температуры, ºС.

     

        1=58Вт/м2С      2=0,06 Вт/м2С        3=58Вт/м2С 


Термическое сопротивление первого, второго и третьего слоев.

R1=;.(м2 ºС)/Вт                       

R2=;(м2 ºС)/Вт                       

R3=;(м2 ºС)/Вт

Общее термическое сопротивление конструкции.

; (м2 ºС)/Вт

Общее сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций.

     R0=;

в- к-т теплоотдачи у внутренней поверхности конструкции, (м2 ºС)/Вт

в=100 (м2 ºС)/Вт

н- к-т теплоотдачи у наружной поверхности ограждающей  конструкции, (м2 ºС)/Вт

н=10 (м2 ºС)/Вт

     R0==1,11 (м2 ºС)/Вт

Тепловой поток                       

q= 

q=

Температуру t2 можно принять равной t1=80 ºС

Рассчитаем температуру t3 по формуле.

    t3 = tср –( tсрt0 )/R0 (R1 +R2 ) ,  ºС

    t3=80-, ºС

t4 можно принять равным t3=21,4 ºС

 Плотность стали ст =7854кг/м3   

Плотность минеральной ваты =50 кг/м3  

                Gп.р=(8,960,89∙20,01+8,960,280,01+8,960,2220,01)7850=1582,5 кг             

                Gизол=(8,960,9520,06+0,168,9620,06)50 кг

 

 Gогр=(8,960,9520,003+8,960,1620,003)7850 кг

Потери теплоты поверхностями установки.

. Количество теплоты, отданное формой в окружающую среду определим по выражению

, кДж                    (13)

где

н- коэффициент теплоотдачи у наружной поверхности формы, Вт/(м2 ºС)

F- площадь поверхности формы, м2;

tк- конечная температура поверхности формы в соответствующем периоде, ºС;

t0- температура воздуха в цеху или на улице, ºС.

где н- рассчитывается по формуле

н=;Вт/м2 К4                     (14)

с- приведенный к-т лучеиспускания поверхностей ограждения, Вт/(м2 ºС)

с0

где с0- постоянная лучеиспускания поверхностей ограждения, Вт/(м2 ºС)

-степень черноты полного нормального излучения материала ограждения(выбирается из таблицы)                             

с=5,67∙0,95=5,39 Вт/(м2 ºС)

Вт/(м2 ºС)

Вт/(м2 ºС)

Вт/(м2 ºС)  Вт/(м2 ºС)

Рассчитаем площади поверхностей термоформы

F1=2∙8,96∙0,95+2∙8,96∙0,28=22,04 м2

F2=8,96∙0,28=2,66 м2  

Рассчитаем данный показатель по периодам тепловой обработки

подъем температуры:

кДж

                изотермическая выдержка:

кДж

Теплота, теряемая с конденсатом. Теплота, теряемая с конденсатом, рассчитывается по формуле

кДж                             (16)

где

Gк- количество конденсата, равное 0,8 … 0,9 искомого пара за период;

iк- энтальпия конденсата, уходящего из установки, кДж/кг.

   кДж/кг                        (17)

где

ск- теплоемкость конденсата (для воды ск=4,19), кДж/кг ºС;

tк- температура конденсата.

Рассчитаем энтальпию конденсата по формуле (17)

кДж/кг

Без учета теплоты гидратации бетона, после преобразования формула (10) имеет вид

                      (18)

с учетом того, что   получим

                  (19)

Энтальпия пара рассчитывается по формуле

 , кДж/кг                        (20)

где

i ’-энтальпия воды

r- теплота фазового перехода

x- степень сухости пара

кДж/кг

На основании выше перечисленных формул количество теплоносителя необходимого для работы установки рассчитывается по формуле

                        (21)

2274=236542,36

=104,02 кг

2274=206772,78

=90,93 кг

Теплота, теряемая с конденсатом по формуле (16) равна

 кДж

     кДж   

Статья баланса

Количество теплоты, кДж

Итого

%

Подъем температуры

Изотермическая выдержка

Теплота на нагрев бетона

142928,76

158152,55

301081,31

65,5

Теплота на нагрев формы

63124,22

-----------

63124,22

13,7

Потери в окружающую среду.

8985,53

29822,7

38808,23

8,4

Потери с конденсатом.

30509,07

26669,5

57178,57

12,4

итого

245547,58

214644,75

460192,33

100,00

 

  1.  Определение часовых и удельных расходов теплоты и теплоносителя по периодам (зонам) тепловой обработки.

Часовой расход теплоносителя для периодов подъема температуры и изотермической выдержки определяется по формулам

, кг/ч                          (22)

, кг/ч                          (23)

где QI, QII,- суммарные расходы теплоты с учетом коэффициента неучтенных потерь за периоды подъема температуры и изотермической выдержки соответственно, кДж.

I, II- продолжительность каждого периода, ч.

По формулам (18) и (19) час рассчитаем часовые расходы пара

кг/ч,

кг/ч.

Удельный расход теплоносителя на 1 м3 бетона рассчитывается по выражению

, кг/м3                     (24)

где  Vб- суммарный объем бетона, одновременно загружаемого в установку, м3.

кг/м3

Удельный расход теплоты на 1 м3 бетона

, кДж                           (25)

кДж/м3

  1.  
    Составление схемы подачи теплоносителя, построение циклограммы работы ТУ и расчет тепловых нагрузок и параметров сети

Построим циклограмму работы тепловых установок.

Диаметр труб отходящих от установок рассчитывается по формуле

    (26)

; МПа  

МПа                

м.

Принимаем трубу 25 мм

Максимальный расход теплоносителя, исходя из циклограммы, происходит в тот момент, когда 4 установки работают в режиме подъема температуры, а 4 в режиме изотермической выдержки. Но так как у нас две линии, то максимальный расход необходимо увеличить вдвое. В этот отрезок времени расход теплоносителя составляет

кг/ч

Диаметр трубы необходимой при таком расходе

м.

Принимаем трубу  68 мм с условным проходом 60 мм.

Далее рассчитаем трубопровод на всех его участках по формуле (26)  с учетом применяемых режимов работы тепловых установок и расходов теплоносителя.

Участок после i ответвления

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Режим работы установок

1 ПТ

2 ПТ

3 ПТ

4 ПТ

4ПТ+1ИЗ

4ПТ+2ИЗ

4ПТ+3ИЗ

4ПТ+4ИЗ

8ПТ+8ИЗ

Расход теплоносителя кг/ч

26,65

53,3

79,95

106,6

122,13

137,66

153,19

168,72

337,44

Необходимый диаметр, мм

17

24

30

34

37

39

41

43

68

Условный диаметр, мм

25

32

40

40

40

40

50

50

60

  1.  
    Предложения по экономии энергоресурсов и повышения качества изделий.

Тепловую обработку бетонных и железобетонных изделий следует производить с учетом закономерностей тепло- и массопереноса, параметров бетонной смеси и метода тепловлажностной обработки.  

Снижение потребления энергоресурсов при запроектированном процессе производства подкрановых балок может быть осуществлено за счет повышения термического сопротивления ограждающей конструкции – формы изделия.

Также снижения потребления энергоресурсов возможно обеспечить за счет повышения качества и точности применения контрольно-измерительной и запорно-регулирующей арматур.

Наиболее эффективными способами ускорения твердения бетона являются химические добавки – ускорители твердения и комплексные добавки, содержащие в себе суперпластификатор и ускоритель твердения. Для сокращения производственного цикла и повышения качества бетона можно применить такие методы и режимы тепловой обработки как, например, предварительный паро- и электроразогрев составляющих бетонной смеси или самой бетонной смеси с последующим кратковременным воздействием тепла.

Применение предварительного паро- и электроразогрева бетонной смеси позволяет значительно уменьшить время тепловой обработки. Из общего цикла практически полностью исключается время предварительной выдержки и подъема температуры, до 1,5 раз сокращается длительность изотермического прогрева.    

  1.  
    Мероприятия по технике безопасности, охране труда и противопожарной технике.

Заводы сборного железобетона относятся к числу предприятий, на которых санитарно-гигиенические условия труда и техника безопасности являются не только важнейшими критериями для повышения производительности труда, они обеспечивают сохранение здоровья каждого работающего на предприятии. Вопросы обеспечения нормальных санитарно-гигиенических условий труда на предприятиях сборного железобетона являются важнейшими, они закладываются еще при проектировании завода и должны строго соблюдаться при его эксплуатации. Многие. цехи в результате выполнения технологических процессов создают значительное выделение пыли, конвекционного или лучистого тепла, паров и вредных газов) в формовочных цехах используются вибрационные механизмы, которые оказывают отрицательное влияние на состояние здоровья рабочего, они же являются источником шума и т. д., поэтому на предприятиях сборного железобетона в целях обеспечения безопасных и нормальных санитарно-гигиенических условий труда необходимо строго руководствоваться правилами техники безопасности и производственной санитарии,  действующими на каждом заводе. В этих правилах изложены требования как к предприятию в целом, так и по отдельным его цехам, технологическим процессам, транспортным средствам, вибрационному оборудованию, регламентированы нормативы по естественному и искусственному освещению цехов и помещений, их отоплению и вентиляции. В цехах, где по технологическим условиям ворота открываются на продолжительное время (более чем на 40 мин), или в районах, где расчетная температура воздуха ниже -20 С, необходимо предусматривать воздушные завесы. Во всех производственных и вспомогательных здания;; должна предусматриваться естественная или принудительная вентиляция. В целях предотвращения загрязнения воздуха помещений с вредными выделениями: оборудование, приборы, трубопроводы и другие источники, выделяющие теплоту, должны быть теплоизолированы; агрегаты и оборудование, при эксплуатации которых происходит влаговыделение, должны быть укрыты и изолированы; технологические процессы, связанные с выделением пыли, следует изолировать так, чтобы их работа осуществлялась без участия людей, а выделяющиеся технологические выбросы в виде пыли, паров и вредных газов перед выпуском в атмосферу должны быть подвергнуты очистке. В цехах, где используются вибрационные механизмы, должны быть приняты меры по устранению воздействия вибрации и снижению уровня шума. При работе вибрационных механизмов шум характеризуется уровнем звукового давления в децибелах, а вибрация - виброскоростью. Звуковое давление измеряют шумомером на расстоянии 1 м от источника шума и 1,5 м от пола.

Звукопоглощающими материалами, своевременный профилактический осмотр, ремонт и наладку вибрационного оборудования. Рабочие должны использовать обувь на толстой подошве из губчатой резины, противошумные наушники (антифоны), рукавицы с прокладкой пенопласта.

Концентрация пыли в помещениях нормируется в зависимости от содержания свободного кремнезема в воздухе рабочей зоны, особенно должно уделяться внимание помещениям, где во взвешенном состоянии находятся цемент, известь и др. На складах цемента и в бетоносмесительных цехах для пылеосаждения используют пылеосадители типа НИИОГАЗ и матерчатые фильтры типа ФР-30, ФР-90, которые обеспечивают очистку воздуха до 97-99%.В качестве индивидуальной защиты в помещениях с большой концентрацией пыли необходимо пользоваться респираторами Ф-45 или ПРБ-1, герметичными защитными очками и спецодеждой. Строгое соблюдение правил техники безопасности должно соблюдаться при работе на основных технологических переделах. В арматурном цехе при ведении сварочных работ необходимо: заземлять сварочные аппараты, применять очки и щитки со светофильтрами, на рабочие места укладывать резиновые коврики, ограждать сварочные посты защитными экранами, а при работе гравйльно-отрезных станков их кожух подключать к местной системе аспирации.

При приготовлении бетонной смеси необходимо следить за исправной работой вентиляции, герметизацией кабин пультов управления дозаторами и смесителями, системой сигнализации и автоматизации. При натяжении арматуры гидродомкратами их необходимо ограждать сетками, а по торцам стендов и форм устанавливать щиты, на время натяжения арматуры включать сигнальную лампу; закладные детали, сетки и каркасы укладывать при натяжении арматуры не более чем на 50 % проектной; тяги захватов и упоров периодически испытывать нагрузкой, равной 110% усилий максимального натяжения. При электротермическом способе натяжения арматуры укладывать и снимать стержни разрешается только при выключенном токе, на время нагрева стержней включается лампа.


Перечень использованной литературы.

  1.  Цителаури Г.И. Проектирование технологии заводов сборного железобетона. - М.: Высшая школа, 1975.

  1.  Вознесенский А.А. Тепловые установки в производстве строительных материалов и изделий. – М.: Стройиздат, 1964.

  1.  Нестеров Л.В, Орлович А.И. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Теплотехника и теплотехнического оборудование». - Мн.: БГПА, 1997.

  1.  Баженов Ю.М. Технология бетонных и железобетонных изделий. – М.: Стойиздот, 1984.

  1.  СНБ 2.04.01.-97. Строительная теплотехника. - Мн.: Министерство архитектуры и строительства РБ, 1997.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

38918. Исследование способов ОБРАБОТКИ ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ в программной среде curveexpert 1.3 236 KB
  Цель работы Исследование возможностей приложения CurveExpert для обработки и анализа экспериментальных данных. Получение практических навыков по аппроксимации данных различными моделями поиску наилучшей модели созданию собственных моделей. Получение практических навыков по анализу полученной модели получение дополнительных сведений о исследуемых данных и их моделях.
38919. Исследование способов интерполяции случайных стационарных процессов с разной степенью дифференцируемости 152 KB
  Цель работы Численное исследование погрешности интерполяции случайных стационарных процессов имеющих заданное количество производных. Экспериментальное определение погрешности интерполяции негауссовских процессов сопровождаемых аддитивным шумом. Такое восстановление непрерывного процесса по его дискретным отсчетам носит название интерполяции.
38920. Исследование Свойств энтропии одиночных отсчетов случайных последовательностей 107 KB
  Цель работы Численное определение величины энтропии последовательностей дискретных случайных величин. Краткие теоретические сведения Согласно классической теории информации минимальное количество данных на один отсчет необходимых при идеальном кодировании дискретной случайной величины X определяется распределением вероятностей этой величины Pxi. Квантование непрерывной случайной величины преобразует эту величину в дискретную. Очевидно что полученный при этом результат будет зависеть как от плотности распределения вероятностей...
38921. АВТОМАТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ В ПРОЕКТИРОВАНИИ 2.4 MB
  В каждом узле присутствует 2 степени свободы: X –перемещение вдоль оси X; Z – перемещение вдоль оси Z. В каждом узле присутствует 3 степени свободы: X –перемещение вдоль оси X; Z – перемещение вдоль оси Z; UY – поворот вокруг оси Y. В каждом узле присутствует 3 степени свободы: Z – перемещение вдоль оси Z; UX – поворот вокруг оси X; UY – поворот вокруг оси Y. В каждом узле присутствует 3 степени свободы: X – перемещение вдоль оси X; Y – перемещение вдоль оси Y; Z – перемещение вдоль оси Z.
38922. МЕТАДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ЛАБОРАТОРНЫМ РАБОТАМ ПО АВТОМАТИЗИРОВАННЫМ СИСТЕМАМ, ИСПОЛЬЗУЕМЫМ В ПРОЕКТИРОВАНИИ 5.29 MB
  Расчёт элементов каменных и армокаменных конструкций по подпрограмме КАМИН SCD Office 11. Анализ результатов армирования бетонных элементов и конструкций по программе АРБАТ SCD Office 11. Расчёт элементов деревянных конструкций по подпрограмме ДЕКОР SCD Office 11. Расчёт элементов оснований и фундаментов по программе ЗАПРОС SCD Office 11.
38923. Автоматизированные системы, используемые в лабораторном проектировании 6.9 MB
  После этого щелкните по кнопке – Подтвердить. После этого щёлкните по кнопке – Применить. Щелкните по кнопке Сохранить. Щелкните по кнопке – Перерисовать.
38924. Измерение параметров оптического изображения 202.44 KB
  Таким образом в процессе вывода зарядов из ФЭП осуществляется второй этап преобразования: где – емкость выходной структуры ТВД.9 можно записать в виде Здесь в явной форме представлено соотношение между амплитудой сигнала от объекта и освещенностью создаваемой объектом на входе ФЭП. Амплитуда видеосигнала ; ток сигнала на выходе ФЭП; нагрузочное сопротивление коэффициент усиления видеоусилителя. Для описания свойств ФЭП как преобразователя световой энергии в энергию электрического...
38925. Основные алгоритмы телевизионных измерений 167 KB
  Алгоритмы предназначены для измерения геометрических энергетических и цветовых параметров протяженного объекта находящегося в поле зрения ТВД. Употребляемый по отношению к алгоритмам термин внутрикадровые означает чтo измерение параметра объекта выполняется на основе информации сосредоточенной в одном телевизионном кадре. Результат однократного измерения характеризует состояние объекта в момент съемки текущего кадра. Пересчет цифрового параметра объекта в его значение выраженное в соответствующих единицах измерения производится по...
38926. Межкадровая фильтрация и измерение динамических параметров 56 KB
  Кроме того изменения параметров динамического объекта за время Тк невелики опять же не всегда а в подавляющем большинстве случаев. применение к последним межкадрового усредения приведёт скорее всего к нежелательным последствиям например размазыванию изображения движущегося объекта. Но обычно перед ТВсистемами стоит задача измерения динамических параметров в частности непрерывный контроль за текущим состоянием объекта которые не могут быть определены однократным измерением. Так например скорость объекта где – положения...