39295

Технология изготовления трехслойных стеновых панелей

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Качественную характеристику скорости изменения температуры тела при неустановившемся режиме учитывают критериальным комплексом Фурье: 1 где  продолжительность нагрева охлаждения ч; R определяющий размер изделия м; a коэффициент температуропроводности м2 ч; 2 где  коэффициент теплопроводности материала Вт м С для твердеющего бетона =25 Вт м С; ρ плотность бетона кг м3 с теплоемкость материала кДж кг С кДж кг С 3 где сцпщвм...

Русский

2013-10-02

667 KB

51 чел.

Оглавление:

1. Введение …………………………………………………………………………………………………………………….. 2

2. Общий вид изделия………………………………………………………………………………. …………………. 3

3. Требования к применяемым материалам.

  Складирование и хранение ………………………………………………………………………….……….. 4

4. Характеристика армирования ………………………………………………………..……………………. 5

5. Технология бетона…………………………………………………………………………………………………….23

6. Технология изготовления продукции…………………………………………………. ………………12  

7. Внутризаводское транспортирование, складирование и хранение………………34

8. Карта контроля технологического контроля……………..…………………………………. 23

9. Мероприятия по технике безопасности, охране труда

 и противопожарной технике ………………………………………………………………………………… 25

10. Ведомость оборудования и оснастки………………………………………………………………..45

11. Перечень использованной литературы …………………………………………………………… 27

.

[0.1] ПЗ

[1] Лист

[2] Изм.

[2.0.1] Лист

[2.0.1.1] Подпись


Введение.

Производство сборного железобетона требует всемерной интенсификации технологических процессов, в частности сокращения длительности и энергоемкости тепловой обработки.

Сроки твердения бетона в конструкциях и изделиях, как известно, при применении тепловой обработки существенно сокращаются по сравнению с твердением в обычных температурных условиях, однако намного превышают длительность остальных операций по изготовлению железобетонных изделий. В общем цикле производства тепловая обработка составляет по времени 80 … 85 %, а ее стоимость составляет значительную часть от общей стоимости изделий и конструкций. Тепловая обработка определяет к тому же и качество структуры цементного камня в бетоне.

Продолжительность и энергоемкость тепловой обработки сборного железобетона определяются не только принятым способом и режимом интенсификации процесса твердения бетона, но и рядом других факторов минералогическим составом, активностью и расходом цемента, составом бетона, видом и количеством вводимых в бетонную смесь химических веществ.

В настоящем курсовом проекте рассмотрен процесс производства трехслойных стеновых панелей, тепловая обработка которых производится в щелевой камере. Прогрев изделий производится «глухим» паром. Произведен расчет удельных и часовых расходов теплоты и теплоносителя, рассчитаны диаметры паропровода.


Краткое описание технологического процесса.

Технология изготовления трехслойных стеновых панелей включает в себя следующие стадии (переделы):

  •  смазка формы
  •  сборка формы 
  •  установка нижней сетки, пространственного каркаса, анкерные выпуски, закладные детали
  •  укладка нижнего несущего слоя из тяжелого бетона класса В15 толщиной =100 см.
  •  уплотнение бетонной смеси на виброплощадке
  •  укладка утеплителя из пенополистирольных плит =140 см. и фиксация верхних сеток
  •  заполнение ребер жесткости керамзитобетоном
  •  укладка верхнего слоя из тяжелого бетона класса В15 толщиной =60 см.
  •  уплотнение верхнего слоя глубинным вибратором
  •  заглаживание изделия заглаживающей машиной
  •  предварительная выдержка перед термообработкой (2 часа)
  •  тепловая обработка изделия по заданному режиму (3 + 4 + 3)
  •  извлечение изделия из формы и переноса его мостовым краном на конвейер отделки и доводки
  •  освидетельствование и приемка ОТК
  •  передача изделия на склад готовой продукции.


Характеристика изделия, форм и состав бетонной смеси.

В данном курсовом проекте в качестве строительного изделия принята наружная трехслойная стеновая панель толщиной 300 мм. Такие панели предназначены для строительства 5-9-этажных жилых домов.

Геометрические размеры изделия:

 длина 2590 мм.

 высота 2800 мм.

 толщина 300мм.

Несущий слой толщиной 100 мм. и наружный слой толщиной 60 мм. приняты из тяжелого бетона  класса В15 и маркой по морозостойкости F50.

В качестве утеплителя в трехслойных стеновых панелях используются жесткие плиты из полистирольного пенопласта вида ПСБ толщиной 140 мм.

Изготовление панелей предусмотрено по конвейерной технологии в металлических формах «лицом» вверх.

Панели армируются пространственными каркасами и сварными сетками. Сетки устанавливаются в нижний несущий и верхний слои бетона.

В качестве рабочей арматуры используют стержневую арматуру классов А-240, А-300, А-400, арматурную проволоку класса Вр-, в качестве конструктивной арматуры арматуру классов А-240 и Вр-.

Для закладных изделий следует применять углеродистую сталь обыкновенного качества или низкоуглеродистую сталь согласно требованиям СНиП в зависимости от условий эксплуатации.

Формы стальные для изготовления панелей наружных стен должны изготавливаться по чертежам, утвержденным в установленном порядке и соответствовать требованиям ГОСТ 25781-83.

Прогиб формы в загруженном состоянии не должен превышать 1/1500 длины между подъемными устройствами или крайними опорами.

Борта форм должны плотно прилегать друг к другу и к поддону. Зазоры в отдельных местах примыкания бортов друг к другу и к поддону не должны превышать 1,5 мм., при этом общая длина местных зазоров не должна превышать 0,25 длины примыкания.

Состав бетонной смеси (расход компонентов на 1 м3 бетона)

 цемент 259 кг.

 песок 745 кг.

 щебень 1216 кг.

 вода 180 кг.

Объем изделия 1,93 м3 

Объем бетона в изделии 0,97 м3 

Масса изделия 2401 кг

Масса формы-вагонетки 2600 кг

Выбор и обоснование режима тепловой обработки.

Для производства изделия назначим следующий тепловой режим:

  1.  Подъем температуры                                   3 часа;
  2.  Изотермическая выдержка                             4 часов;
  3.  Время охлаждения                                      3 чача.

                                      Итого:     10 часов

Для расчета температур воспользуемся критериальными зависимостями теплопроводности при нестационарных условиях теплопередачи. Бетон рассматриваем как инертное тело без учета теплоты, выделяющейся при гидратации цемента.

Качественную характеристику скорости изменения температуры тела при неустановившемся режиме учитывают критериальным комплексом Фурье:

                                   (1)

где

- продолжительность нагрева (охлаждения), ч;

R- определяющий размер изделия, м;

a- коэффициент температуропроводности, м2/ч;

,                                  (2)

где

- коэффициент теплопроводности материала, Вт/(м ºС), для твердеющего бетона =2,5 Вт/(м ºС);

ρ- плотность бетона, кг/м3,

с- теплоемкость материала, кДж/(кг ºС),

, кДж/(кг ºС),      (3)

где

сц,п,щ,в,м- массовые теплоемкости цемента, песка, щебня, воды, металла арматуры соответственно, кДж/(кг ºС),

Gц,п,щ,в,м  масса цемента, песка, щебня, воды, металла арматуры соответственно, кг.

цемент

песок

щебень

вода

сталь

с, кДж/(кг ºС)

0,84

0,84

0,84

4,19

0,48

G кг.

259

745

1216

180

39

кДж/(кг ºС),

По формуле (2):

м2

По формуле (1) с учетом R=0,1 м. и τ=1,0 ч. имеем:

Зависимость скорости распространения теплоты в изделии от интенсивности внешнего теплообмена учитываем критериальным комплексом Био:

                                 (4),

где

α- коэффициент теплоотдачи от среды к поверхности обрабатываемого изделия Вт/(м2 ºС);

По формуле (4) для α1=80, α2=90, α3=100, αиз=110 имеем следующие значения Bi:

;    ;   ;        .

При расчете температуры материала в точке х используется критериальная зависимость типа:

,                          (5)

где

- безразмерная температура;

tс- средняя температура среды за соответствующий расчетный период, ºС

tн- температура изделия в начале расчетного периода, ºС.

Температура на поверхности равна

                            (6)

Температура в центре изделия

                            (7)

Значения безразмерных температур п и ц определим по таблицам исходя из рассчитанных выше величин Fo и Bi:

ц1=0,8; ц2=0,76; ц3=0,70; циз=0,68; п1=0,36; п2=0,34; п3=0,30; пиз=0,28.

Средняя температура изделия за расчетный период определим по формуле

, ºС                               (8)

По формулам (6), (7) и (8) рассчитаем температуры в центре, на поверхности, а так же средние температуры бетона на 1, 2 и 3 часу режима подъема температуры и на протяжении 4-ех часов изотермической выдержки и занесем их в таблицу.


 

Подъем температуры

Изотермическая выдержка

1

2

3

1

2

3

4

Qц

0,8

0,76

0,70

0,68

0,68

0,68

0,68

Qп

0,36

0,34

0,30

0,28

0,28

0,28

0,28

tс

24

42,5

61

70

70

70

70

tц

16,80

22,97

34,38

45,78

53,53

58,80

62,38

tп

20,76

35,11

53,23

65,30

68,68

69,63

69,90

tбср

18,12

27,02

40,66

52,29

58,58

62,41

64,89


Для наглядности процесса разогрева бетона и паровоздушной среды построим график изменения температур во времени

Недогрев бетона составляет 5,11С. Рассчитаем, поднимется ли температура в бетоне за счет тепла, выделяемого в процессе гидратации цемента.

,кДж/кг

где

М марка цемента;

- количество градусо-часов от начала процесса, С∙ч;

В/ц водоцементное отношение;

А эмпирический коэффициент, равный

а = 0,32 + 0,002 ∙ при  < 290 С∙ч;

а = 0,84 + 0,0002 ∙ при > 290 С∙ч;

Определяем количество градусо-часов за период подъема температуры:

,

где

tбср1 средняя температура бетона в конце периода прогрева.

С∙ч;

Рассчитываем количество градусо-часов за весь период тепловой обработки; при этом средняя температура бетона в период изотермической выдержки определяется как

где

tбср11 - средняя температура бетона в конце изотермической выдержки;

тогда

С∙ч;

Определяем удельную теплоту гидратации в период экзотермической выдержки

,кДж/кг

при = 83,49  а = 0,32 + 0,002 ∙ 83,49 = 0,487

при = 295,59  а = 0,84 + 0,0002 ∙ 295,59 = 0,899

кДж/кг

Определяем количество теплоты гидратации, выделяемое цементом 1 м3 бетона

,кДж

кДж

Определяем повышение средней температуры изделий за счет теплоты гидратации цемента

, С

С

Среднее повышение температуры составляет 14 С, что является достаточным для догрева до температуры заданного режима.


Определение требуемого количества тепловых агрегатов,

их размеров и схемы размещения.

Часовая производительность установки определяется по выражению

где

Vизд средний объем изделия, м3;

            М число рабочих дней в году;

К число смен;

Z  продолжительность рабочей смены, ч.

                              

Габаритные размеры УНД:

Длина  Lk = LI + LII + LIII = Nrtто · (lф + l1),

где

LI ,LII ,LIII  длина зон подъема температуры, изотермической выдержки и охлаждения соответственно, м;

      LI = NrtI · (lф + l1);

                LII = NrtII · (lф + l1);

                LIII = NrtIII · (lф + l1);

            где

            lф  длина формы-вагонетки, м;

tI ,tII ,tIII  продолжительность периодов подъема температуры, изотермической выдержки и охлаждения;

 l1  зазор между формами-вагонетками по длине.

lф = 3 м; tI = 3 ч; tII = 4 ч; tIII = 3 ч; l1 = 0 м.

      LI = 4,69 · 3 · (3 + 0) = 42,21 м;

                LII = 4,69 · 4 · (3 + 0) = 56,28 м;

                LIII = 4,69 · 3 · (3 + 0) = 42,21 м.

Lk = 42,21 + 56,28 + 42,21 = 140,7 м.

Так как расчетная длина камеры выходит за габариты разрешенной площади цеха, то принимаем 2 установки по 71 м. каждая, которые располагаются рядом. Длинна горизонтальной камеры для УТП-1 не должна превышать 127 м.

Высота камеры

H = nя · (hф + a)  a + h1 + h2 ,

где

nя количество ярусов в камере;

hф  высота формы-вагонетки, м;

а свободный промежуток между формами-вагонетками по высоте, м;

h1  расстояние от низа формы-вагонетки до пола камеры, м;

h2  расстояние от верхней поверхности изделия до перекрытия, м.

nя = 1; hф = 0,6 м; a = 0 м; h1 = 0,5 м; h2 = 0,4 м.

Н = 1 · (0,6 + 0) 0 + 0,5 + 0,4 = 1,5 м.

Ширина камеры

В = bф + b1 + b2

где

bф  ширина формы-вагонетки, м;

b1  допустимый зазор между стенами камеры и формой-вагонеткой, м;

b2  зазор для прохода, м.

bф =3,2 м, b1 = 0,2 м, b2 = 0,6 м.

В = 3,2 + 0,2 + 0,6 = 4 м.

Составление и расчет уравнения теплового баланса установки.

Теплотехнический расчет заключается в составлении теплового баланса установок, на основании которого определяется расход теплоты, требуемой на тепловую обработку изделий. На основе теплового баланса подбирают диаметр труб для подвода теплоносителя, составляют программу автоматического регулирования процесса тепловой обработки.

Тепловой баланс установки непрерывного действия составляется в отдельности для каждой зоны (подъёма температуры и изотермической выдержки), при этом расчёт производится на усреднённую часовую производительность установки. Уравнение баланса имеет вид

, кДж               (10)

где

Q = grin часовой расход теплоты, требуемый на тепловую обработку изделий, кДж/ч,

Qэкз- количество теплоты, выделяющейся в процессе экзотермической реакции гидратации цемента с водой затворения, кДж/ч;.

β- коэффициент, учитывающий неподвижные потери теплоты;

Qб- количество теплоты, расходуемое на нагрев бетона, кДж;

Qф/в- количество теплоты, расходуемое на нагрев металла формы, кДж;

Qисп количество теплоты, расходуемое на испарение влаги из обрабатываемых изделий, кДж;

Qпот- количество теплоты, потерянное установкой в окружающую среду, кДж/ч;

Qк- потери с конденсатом, кДж/ч.

Теплота на нагрев бетона. Количество теплоты, расходуемое на нагрев массы изделия, определим по формуле:

, кДж                      (11)

где сб- средневзвешенная теплоемкость бетонной массы изделия, кДж/(кгºС);

Gб- масса изделия, кг;

tн, tк- средние температуры бетона в начале и конце соответствующего периода, ºС.

Рассчитаем данную величину по периодам тепловой обработки:

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка:

         кДж                                     

Теплота на нагрев формы. Количество теплоты, расходуемое на нагрев металла формы определим по выражению:

, кДж                      (12)

где cм- теплоемкость материала формы, , кДж/(кг ºС);

Gф/в- масса формы, кг;

tк- конечная температура поверхности бетона изделия в соответствующем периоде, ºС;

tн- начальная температура металла формы, равная в период подъема температуры температуре воздуха в цеху или на улице, а в период изотермической выдержки температуре поверхности бетона изделия в конце периода подъема температуры, ºС.

Рассчитаем данный показатель по периодам тепловой обработки

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка

кДж

Теплота, расходуемая на испарение воды затворения

           Qисп  = Gисп r, кДж

где

Gисп количество испаряющейся жидкости за рассматриваемый период, кг;

r  теплота испарения при температуре среды камеры, кДж/кг

изотермическая выдержка

Gисп = 0,05 ∙ 180 = 9 кг

 r = 2333,3 кДж/кг        

           Qисп = 9 ∙ 2333,3 = 20999,7 кДж

Потери теплоты ограждающими конструкциями

надземная часть

, кДж/ч

где

Кi  коэффициент теплопередачи, Вт/(м2ºС)

F- теплоотдающая поверхность, м2;

tср- температура среды в камере, ºС;

t0- температура воздуха в цеху или на улице, ºС.

Рассчитаем данный показатель по периодам тепловой обработки

подъем температуры:

К = 1/R0

, (м2ºС)/Вт

,(м2ºС)/Вт

F = 21,2 ∙ (4 + 1,5) = 116,6 м2

, кДж/ч

изотермическая выдержка:

,(м2ºС)/Вт

F = 28,6 · (4 + 1,5) = 157,3 м2

, кДж/ч

подземная часть

, кДж/ч

где

R0i  общее сопротивление теплопередаче конструкции рассматриваемого ограждения i-ой зоны, (м2ºС) /Вт

F- теплоотдающая поверхность, м2;

tср- температура среды в камере, ºС;

           t0- температура воздуха в цеху или на улице, ºС.

подъем температуры:

,(м2ºС)/Вт

,(м2ºС)/Вт

,(м2ºС)/Вт

F11 = 1,5 ∙ 21,2 + 1,5 ∙ 4 = 37,8 м2

F12 = 4 ∙ 4 + 21,2 ∙ 2,5 = 69 м2

F2 = 1,5 ∙ 17,2 = 25,8 м2 

, кДж/ч

изотермическая выдержка:

F11 = 1,5 ∙ 28,6 + 1,5 ∙ 4 = 48,9 м2

F12 = 4 ∙ 4 + 28,6 ∙ 2,5 = 87,5 м2

F2 = 1,5 ∙ 24,6 = 36,9 м2

, кДж/ч

Суммарные потери в окружающие среды по периодам тепловой обработки  составляют:

подъем температуры:

, кДж/ч

изотермическая выдержка:

, кДж/ч

Потери теплоты с отработанным теплоносителем определяются по формуле

,кДж/ч

где

ск- теплоемкость теплоносителя (для воды ск=4,19), кДж/кг ºС;

tк- температура конденсата.

 

Тогда, теплота, теряемая с конденсатом равна

,кДж/ч

При работе установки непрерывного действия ограждения находятся в стационарных тепловых условиях, следовательно, статью расхода теплоты на нагрев ограждений из уравнения теплового баланса исключают. Однако при остановке конвейера в выходные дни происходит понижение температуры ограждений на tC, требующее определенного количества теплоты на разогрев вхолостую до начала работы смены:

,кДж

где

cогр- теплоемкость материала установки, кДж/кг;

Gогр- масса ограждающих конструкций, кг.

Произведем расчет средних конечных температур материала ограждений.

надземная часть

зона подъема температуры:

,C

,(м2ºС)/Вт

,C

,C

,C

,C

tв=42,5C                                                                                          

        t1=42,35C 

                     t2=41,62C

                                        q   

                                 t3=16,77C

                                           t4=16,49C

                                            tн=15C 

,C

,C

,C

Рассчитаем массу ограждающих конструкций

кг

кг

кг

,кДж

,кДж

,кДж

зона изотермической выдержки:

,(м2ºС)/Вт

,C

,C

 ,C

,C

tв=70C                                                                                          

       t1=69,73C

                    t2=68,27C

                                        q

                                t3=18,56C

                                         t4=17,59C

                                         tн=15C 

,C

,C

,C

Рассчитаем массу ограждающих конструкций

кг

кг

кг

,кДж

,кДж

,кДж

подземная часть

зона подъема температуры (стена):

,(м2ºС)/Вт

,C

,C

,C

            tв=42,5C                                                                                          

       t1=42,34C 

                     t2=41,58C 

                                        q

                                t3=15,45C 

                                         tн=15C 

                                            

,C

,C

,C

Рассчитаем массу ограждающих конструкций

кг

кг

кг

,кДж

,кДж

,кДж

зона изотермической выдержки (стена):

,(м2ºС)/Вт

,C

,C

 ,C

tв=70C                                                                                          

       t1=69,72C

                    t2=68,18C

                                        q

                                t3=15,91C 

                                         tн=15C 

                                            

,C

,C

,C

Рассчитаем массу ограждающих конструкций

кг

кг

кг

,кДж

,кДж

,кДж

зона подъема температуры (пол):

,(м2ºС)/Вт

,C

,C

          tв=42,5C                                                                                          

     t1=41,97C

                     t2=37,85C

                                

                                   q

                              tн=15C

,C

,C

Рассчитаем массу ограждающих конструкций

кг

кг

,кДж

,кДж

зона изотермической выдержки (пол):

,(м2ºС)/Вт

,C

,C

          tв=70C                                                                                          

     t1=69,04C 

                     t2=60,78C 

                                  q

                               tн=15C


,C

,C

Рассчитаем массу ограждающих конструкций

кг

кг

,кДж

,кДж

,кДж

Статья баланса

Количество теплоты, кДж

Итого

%

Подъем температуры

Изотермическая выдержка

Теплота на нагрев бетона

66823,73

63710,95

130534,68

41,86

Теплота на нагрев формы

47711,04

20804,16

68515,2

21,97

Потери в окружающую среду.

10479,13

27833,83

38312,96

12,29

Потери с конденсатом.

37686,37

36771,78

74458,15

23,88

Определение часовых и удельных расходов теплоты и теплоносителя

по периодам (зонам) тепловой обработки.

Для установок непрерывного действия часовой расход теплоносителя определяется непосредственно из уравнения теплового баланса для каждой из зон по формулам

,кг/ч

,кг/ч

где

Q1 , Q11 суммарные часовые расходы теплоты с учетом коэффициента неучтенных потерь для зоны подъема температуры и зоны изотермической выдержки.

iк энтальпия пара (561,7 + 2163,9 ∙ 0,93 = 2574,13), кДж/кг

iк энтальпия конденсата (4,19 ∙ 68 = 284,92), кДж/кг

Определяем часовой расход теплоносителя для зоны подъема температуры

,кг/ч

Определяем часовой расход теплоносителя для зоны изотермической выдержки

,кг/ч

Удельный расход теплоносителя на 1 м3 бетона рассчитывается по формуле

,кг/м3 

где

Nr  часовая производительность УНД по бетону, м3/ч;

Nн  недельная производительность установки, м3;

Qогр  расход теплоты на разогрев ограждающих конструкций, кДж.

Определяем удельный расход теплоносителя на 1 м3 бетона

,кг/м3 

Удельный расход теплоты на 1 м3 бетона рассчитывается по формуле

,кДж/ м3

Определяем удельный расход теплоты на 1 м3 бетона

,кДж/м3

Расчет трубопроводов

Диаметр трубопровода определяют по формуле

где

- скорость жидкости, м/с;

- средняя плотность теплоносителя на участке, кг/м3

Рассчитываем диаметры трубопровода

Принимаем d1 = 50 мм.

Принимаем d1 = 55 мм.

Принимаем d1 = 70 мм.

При прогреве камер «глухим» паром рассчитывают поверхность теплоотдачи регистров

, м2

где

Q  необходимое количество теплоты, кДж/ч;

Крег коэффициент теплопередачи через металлическую стенку, Вт/(м2ºС), равный 16,7;

tп  температура поверхности регистра, зависящая от давления пара, С;

ti  температура среды в камере в соответствующий период тепловой обработки, С.

Произведем расчет необходимой площади теплоотдающей поверхности регистров

зона подъема температуры

, м2

зона изотермической выдержки

, м2

Зная необходимую площадь теплоотдающей поверхности и поверхность теплоотдачи 1 м трубы (F=0,239 м2 при 76 мм), определяем общую длину труб

зона подъема температуры

зона изотермической выдержки

Количество регистров

зона подъема температуры 4 пары   3,33(1)м

                                         

зона изотермической выдержки 5 пар   3,93(1)м

Мероприятия по технике безопасности, охране

труда и противопожарной технике.

Охрана труда должна осуществляться в полном соответствии с «Правилами по технике безопасности и производственной санитарии на предприятиях строительной промышленности».

Следует подчеркнуть, что поступающие на предприятия рабочие должны допускаться к работе только после обучения их безопасным приемам работы и инструктажа по технике безопасности. Ежеквартально должен проводиться дополнительный инструктаж и ежегодно повторное обучение  технике безопасности непосредственно на рабочем месте.

На действующих предприятиях необходимо оградить движущиеся части всех механизмов и двигателей, а также электроустановки, приямки, люки, площадки и т. п.

Должны быть заземлены электродвигатели, а также разного вида электрическая аппаратура. Необходимо предусматривать соответствующие устройства и установки подъемно-транспортных механизмов для безопасного ведения ремонтных работ.

На участке, где ведутся монтажные работы, не производятся другие работы. Очистка, подлежащих монтажу элементов конструкций от грязи и наледи производится до их подъема. Запрещается подъем сборных железобетонных конструкций, не имеющих монтажных петель или меток, обеспечивающих их правильную строповку и монтаж.

Применяемые способы строповки элементов конструкций и оборудования обеспечивают их подачу к месту установки в положении, близком к проектному. Люди, на элементах конструкций и оборудования, находящихся на весу, отсутствуют. Элементы монтируемых конструкций или оборудования во время перемещения удерживаются от вращения  и раскачивания гибкими оттяжками.

При производстве монтажных (демонтажных) работ в условиях действующего предприятия эксплуатируемые электросети и другие действующие инженерные системы в зоне работ, как правило, отключаются и закорачиваются. Оборудование и трубопроводы освобождены от взрывоопасных, горючих и вредных веществ.

При производстве монтажных работ для закрепления технологической и монтажной оснастки используются оборудование и трубопроводы, а также технологические и строительные конструкции с согласованием с лицами, ответственными за правильную их эксплуатацию.

При надвижке конструкций и оборудования лебедками грузоподъемность тормозных лебедок должна быть равна грузоподъемности тяговых, если иные требования не установлены проектом. Распаковка и расконсервация подлежащего монтажу оборудования производится в зонах, отведенных в соответствии с проектом производства работ, и осуществляется на специальных стеллажах или подкладках высотой не менее 100мм. При расконсервации оборудования не допускается применение материалов со взрыво- и пожароопасными свойствами.

Укрупнительная сборка и доизготовление подлежащих монтажу конструкций и оборудования (нарезка резьбы на трубах, гнутье труб, подгонка стыков и тому подобное) должны выполняться, как правило, на специально предназначенных для этого местах.

В процессе выполнения сборочных операций, совмещения отверстий и проверка их совпадения в монтируемых деталях производится с использованием специального оборудования. Проверять совпадение отверстий в монтируемых деталях пальцами рук не допускается.

При монтаже оборудования должна быть исключена возможность самопроизвольного или случайного его включения.

При перемещении оборудования расстояние между ним и выступающими частями смонтированного оборудования или других конструкций должны быть по горизонтали не  менее 1м, по вертикали - 0,5м.

При монтаже оборудования с использованием домкратов должны быть приняты меры, исключающие возможность перекоса или опрокидывания домкратов.


Перечень использованной литературы.

  1.  Цителаури Г.И. Проектирование технологии заводов сборного железобетона. - М.: Высшая школа, 1975.

  1.  Вознесенский А.А. Тепловые установки в производстве строительных материалов и изделий. М.: Стройиздат, 1964.

  1.  Нестеров Л.В, Орлович А.И. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Теплотехника и теплотехнического оборудование». - Мн.: БГПА, 1997.

  1.  Баженов Ю.М. Технология бетонных и железобетонных изделий. М.: Стойиздот, 1984.

  1.  СНБ 2.04.01.-97. Строительная теплотехника. - Мн.: Министерство архитектуры и строительства РБ, 1997.


Ра
зраб.

Бот

ПЗ

Лист

Пров.

Орлович

23

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

4256. Сборник заданий по программированию. Учебное пособие 748.5 KB
  Введение Предлагаемые в сборнике задачи сгруппированы по следующим темам: программирование линейных, разветвляющихся, циклических алгоритмов программирование алгоритмов, вычисляющих сумму, количество значений функции вычисление минимального,...
4257. Краткие сведения о программировании процедур работы с устройствами ввода-вывода 37.5 KB
  Краткие сведения о программировании процедур работы с устройствами ввода-вывода Процедуры ввода-вывода в ПК выполняются, как правило, по прерываниям. Состав и использование основных видов прерываний и служебных функций DOS прерывания 21Н Программиро...
4258. Методические указания к выполнению лабораторных работ по дисциплинам Алгоритмические языки и программирование 580.5 KB
  Введение Вычислительная техника в настоящее время широко применяется во всех областях человеческой деятельности. Существует устойчивая тенденция расширения круга решаемых ею проблем. В связи с этим возникает острая необходимость в подготовке специал...
4260. Программирование на языке ассемблера. Методические указания по выполнению лабораторных работ 472.5 KB
  Введение Современный специалист в области создания программного обеспечения для вычислительной техники и автоматизированных систем должен обладать достаточными знаниями по использованию средств вычислительной техники в организации и управлении проце...
4261. Изучение системных средств языка ассемблер 15.42 KB
  Изучение системных средств языка ассемблер Цель работы: научиться работать в среде программирования Ассемблера Выполнение работы: 1. Для вызова редактора нажать клавиши SHIFT + F4. В редакторе набрать текст программы и затем сохранить с расширением ...
4262. Парадигмы программирования 37.57 KB
  Парадигмы программирования Парадигма программирования — это система идей и понятий, определяющих стиль написания компьютерных программ, а также образ мышления программиста. Развитие парадигм программирования Знакомое нам из курса философии слов...
4263. Разница между CPU и GPU в параллельных расчётах 68.36 KB
  Разница между CPU и GPU в параллельных расчётах Рост частот универсальных процессоров упёрся в физические ограничения и высокое энергопотребление, и увеличение их производительности всё чаще происходит за счёт размещения нескольких ядер в одном чипе...
4264. Области применения параллельных расчётов на GPU 257.34 KB
  Области применения параллельных расчётов на GPU. Чтобы понять, какие преимущества приносит перенос расчётов на видеочипы, приведём усреднённые цифры, полученные исследователями по всему миру. В среднем, при переносе вычислений на GPU, во многих зада...