39513

Семиэтажный жилой дом из монолитного железобетона

Дипломная

Архитектура, проектирование и строительство

ПОПЕРЕЧНАЯ РАМА МОНОЛИТНОЕ ПЕРЕКРЫТИЕБАЛКА КОЛОННА РАСЧЕТ НАГРУЗКА ФУНДАМЕНТ РАСЧЁТНОЕ СЕЧЕНИЕ Объектом разработки является семиэтажный жилой дом из монолитного железобетона. Цель проекта – разработка несущих конструкций. В процессе работы проектирования выполнены следующие исследования разработки: запроектированы и рассчитаны элементы монолитного каркаса – перекрытие колонна фундамент.

Русский

2013-10-05

1.26 MB

51 чел.

РЕФЕРАТ

Дипломная работа: 100 с., 10 рис., 12 табл., 21 источник, 1 прил.

ПОПЕРЕЧНАЯ РАМА, МОНОЛИТНОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ,БАЛКА, КОЛОННА, РАСЧЕТ, НАГРУЗКА, ФУНДАМЕНТ, РАСЧЁТНОЕ СЕЧЕНИЕ

Объектом разработки является семиэтажный жилой дом из монолитного железобетона..

Цель проекта – разработка несущих конструкций.

В процессе работы (проектирования) выполнены следующие исследования (разработки): запроектированы и рассчитаны элементы монолитного каркаса – перекрытие, колонна, фундамент.  

Элементами научной новизны полученных результатов является облегченный монолитный диск перекрытия с использованием газосиликатных блоков.

Областью возможного практического применения являются жилые и общественные здания с монолитным диском перекрытия.

Ведомость объема дипломного проекта

Формат

Обозначение

Наименование

Количество листов

Примечание

А4

-

Титульный лист

1

А4

-

Задание по дипломному проектированию

1

А4

-

Реферат

1

А4

-

Ведомость объема дипломного проекта

1

А4

-

Содержание

1

А4

-

Введение

1

А4

-

Пояснительная записка

75

А4

-

Заключение

1

А4

-

Список используемых источников

2

А4

-

Приложение

3

А1

Архитектурно-строительная часть

Фасад А-Ю,Ю-А,

Фасф 1-26,26-1

1

А1

Архитектурно-строительная часть

План типового этажа. Разрез 1-1.План подвала. Узлы утепления стен.

1

А1

Архитектурно-строительная часть

Разрезы  2-2… 6-6.      Узел 1.

1

А1

Расчетно-конструктивная часть

Схема расположения ростверка в осях 16-26, свай ростверка Рм-17.

1

А1

Расчетно-конструктивная часть

Схема расположения элементов каркаса в осях 16-26. Узлы . Разрезы..

1

А1

Расчетно-конструктивная часть

Схема перекрытия  в осях 16-26. Каркасы Кр1-Кр7.

Разрезы . Ведомости.

1

А1

Расчетно-конструктивная часть

Схема перекрытия  в осях 22-26. Схема расположения арматуры перекрытия. Расчетная схема.

1

А1

Технологическая часть

Технологическая карта на устройство монолитного перекрытия.

1

А1

Экономическая часть

Технико-экономические показатели конструктивного решения.

1

ДП-112159-ДО-2004

Изм.

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Разраб.

Кузич

Ведомость объема
дипломного проекта

Лит.

Лист

Листов

Пров.

Пецольд

У

1

Т. контр.

Т 19.01.00  
БНТУ,  г. Минск

Н. контр.

Пецольд

Утв.

Содержание

Реферат …………………………………………………………………….…….

Ведомость объема дипломного проекта…………………………............…….

Введение …………………………………………………………………..…….

1. АРХИТЕКТУРНО – СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ………………………….

1.1 Объемно – планировочное решение……………………………….

1.2  Конструктивное решение здания………………………………….

1.3 Инженерное оборудование…………………………………..……..

1.4 Технико-экономические показатели……………………………….

2  РАЗДЕЛ КОНСТРУКЦИЙ …………………………………………….…….

2.1 Расчет свайного  фундамента………………………………..……….

2.2 Расчет колонны………………………………………………............

2.3 Расчет плиты перекрытия………………………………………….....

3. РАЗДЕЛ ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА………....

3.1Область применения…………………………………………………

3.2Организация и технология выполнения бетонных работ………….

3.3 Контроль качества работ……………………………………………

3.4 Подбор башенного крана……………………………………………

3.5 Потребность в материально-технических ресурсах………………

4 РАЗДЕЛ ЭКОНОМИКИ ………………………………………………………

4.1 Описание раздела. ……………………………………………………..

4.2 Составление сметной документации…………………………………

4.3Технико-экономическое обоснование конструктивного решения…

5 РАЗДЕЛ ОХРАНА ТРУДА…………………………………………………….

5.1 Охрана труда в технологической карте……………………………..

5.2 Пожарная безопасность………………………………………………

6. Заключение………………………………………………………………………

7. Список использованных источников…………………………………………..

8. Приложение……………………………………………………………………...

Введение

С начало прошлого века бетон прочно занимает место основного строительного материала и, несмотря на появление новых эффективных материалов и конструкций, сохранит свое ведущее положение и в обозримом будущем

Бетонные и железобетонные конструкции применяют в гражданском и сельскохозяйственном строительстве; в транспортном строительстве для метрополитенов, туннелей и мостов; в строительстве корпусов промышленного назначения.

Такое широкое распостронение в строительстве железобетон благодаря его многих положительных качеств: долговечность, огнестойкость, стойкость против атмосферных воздействий, высокой сопротивляемости статической и динамической нагрузкам, малых эксплуатационных расходов на содержание зданий и сооружений и др.

  По способу возведения различают: железобетонные конструкции сборные, изготовляемые преимущественно на заводах стройиндустрии и затем монтируемые на строительных площадках; сборно-монолитные, в которых рационально сочетается использование сборных железобетонных элементов заводского изготовления и монолитных частей.

В настоящее время сборные железобетонные конструкции в наибольшей степени отвечают требованиям индустриализации строительства, но стоит отметить, что и монолитный бетон с каждым годом получает все большее развитие.

Монолитный бетон  и железобетон, как правило, экономичнее сборного в подземных частях зданий и сооружений, для фундаментов под технологическое оборудование, в конструкциях массивных стен, в дорожном и гидротехническом строительстве. В последнее время монолитный бетон все чаще применяют в жилых и общественных каркасных  зданиях. Основное преимущество его применения – свободная планировка помещения.

Основным направлением экономического и социального развития РБ является задача капитального строительства, заключающегося в создании и ускоренном обновлении основных фондов народного хозяйства, предназначенных для развития общественного производства на основе научно-технического прогресса.

В общем объеме капитальных вложений строительно-монтажные работы составляют около 50…60%, а стоимость материалов, конструкций и изделий – свыше половины стоимости  строительно-монтажных работ. Отсюда вытекает важность проблемы проектирования экономичных железобетонных конструкций. Важную роль играет совершенствование конструктивных форм, применение новых эффективных материалов, развитие современных методов исследования работы конструкций, являющихся базой методики расчета и конструирования. Развитие электронно-вычислительной техники сделало возможным решение задач проектирования на качественно новом уровне: вариантное проектирование заменить оптимальным проектированием на основе мощных методов математического программирования в системе автоматического проектирования. Это такие программы для конструирования как  StructureCAD, Lira for Windows, Femap  и др. Программная реализация сложных методов расчета в режиме оптимизации в настоящее время становится доступным каждому проектировщику. Практика оптимального проектирования показала, что эффект от оптимизации тем выше, чем сложней конструкция.

1 АРХИТЕКТУРНО – СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ

1.1 Объемно – планировочное решение

Основные объемно-пространственные и инженерные решения приняты исходя из условий лимита свободной территории в сложившейся зоне индивидуальной застройки, градостроительных ограничений по этажности в связи с наличием памятника архитектуры (костел Св. Варвары), а так же стремлением создать выразительный облик жилого дома в контексте существующей и перспективной застройки одной из важнейших магистралей города.

В немалой степени способствует в решении архитектурных задач и уровня комфорта массового жилища принятая конструктивная схема здания – внутренний каркас и стены с поэтажной разрезкой, устройство скатной чердачной крыши, с хорошо проработанными элементами 2-х 5 этажных рядовых и одной угловой секции – 7 этажей. Последняя решается с рельефно выступающими эркерами обеспечивающих необходимый уровень инсоляции помещений. По условиям инсоляции рядовая секция, располагаемая вдоль ул.Ленинградской ориентируется лестничной клеткой на улицу. Состав квартир по секциям: угловая, 7-этажная 1-1 – 2-2; рядовые, 5-этажные – 2-2 – 3-3.

Высота этажа 2.7 м. В здании запроектировано техподполье высотой 2.1м. В здании запроектированы балконы и лоджии. Материал основных конструктивных элементов –монолитный железобетон.

По долговечности здание относится ко 2 степени, т.к. его конструктивные элементы рассчитаны на срок службы до 100  лет.

По огнестойкости здание относится к III степени, т.к. в нем запроектированы перегородки из ячеистого бетона, стены и перекрытия из монолитного железобетона, т.е. из негорючих материалов.

Класс ответственности здания - 1.

В случае пожара эвакуация людей будет осуществляться через основные лестницы.

  1.   Конструктивное решение здания

Конструктивная схема проектируемого здания представляет внутренний каркас из монолитного бетона и стеновых ограждающих конструкций с поэтажной разрезкой из облегченных конструкций. Здание состоит из трех секций, двух рядовых и одной угловой. Рядовые секции – пятиэтажные, угловая семиэтажная. Под всем зданием предусмотрен подвал, который предполагается использовать под устройство кладовых.

  1.  1.2.1 Фундаменты.

В основании фундаментов здания залегают суглинки средней прочности со следующими характеристиками =2,15т/м3;  f=27 ;   С=30Кпа; Е=11Мпа. Фундаменты приняты свайные с кустами свай под колонны и одиночными сваями под стены. Сваи объединяются монолитными железобетонными ростверками. Сваи приняты прямоугольного сечения длиной 9 метров.

1.2.2 Колонны.

Колонны здания приняты железобетонными монолитными сечением 300х300 и 400х400 из бетона класса В30 армированные стержнями из арматуры класса АШ.

1.2.3 Перекрытие.

Главной особенностью проектируемого здания является диск перекрытия.В плане он представляет ячеистую структуру, образованную перекрещивающимися монолитными балками. Промежутки между балками – ячейки заполняют газосиликатными блоками Перекрытие и покрытие выполнено из бетона класса В40 армированного стержневой арматурой класса А3. Толщина перекрытия и покрытия  240мм. Для пропуска внутренних разводок в перекрытии предусматриваются отверстия.

1.2.4 Диафрагмы жесткости.

Устойчивость здания обеспечивается монолитными стенами жесткости, устраиваемые в торцевых стенах секций. Кроме этого стенами жесткости служат монолитные стены лестничных клеток. Стены лестнично-лифтового узла угловой секции предусмотрены кирпичными, толщиной 380мм. Они также являются ядром жесткости для угловой секции. Установка элементов жесткости, указанных в проекте, обеспечивает устойчивость каждой секции не зависимо от других.

1.2.5 Ограждающие конструкции.

Стены здания приняты газосиликатными толщиной 500мм из газосиликатных стеновых блоков объемным весом 400 кг/м3 и обеспечивают коэффициент  теплового сопротивления R=2.5м2 Град/Ккал. С наружной и внутренней сторон поверхности стен покрываются штукатурными растворами на базе сухих смесей производимыми предприятиями «Сармат». Рекомендуемые заводы-изготовители стеновых блоков – могилевский завод силикатных изделий или заводы предприятия «Забудова». Блоки должны соответствовать СТБ1117-98.

Здание предусмотрено с чердаком. Стропильная система – деревянная из бруса хвойных пород пропитанных антисептическими растворами и растворами повышающими огнестойкость. Настил принят из досок хвойных пород толщиной 30мм.

Рис. 1.1  Наружная ограждающая конструкция

  1.   Расчет сопротивления теплопередачи наружной стены.
  2.  Кирпич облицовочный

  1.  Газосиликатные блоки

Для города Витебска

В соответствии с рекомендациями табл.4.1 СНБ, расчетная температура воздуха внутри помещения принимается равной 18 ОС, а относительная влажность воздуха 55%.

По табл. 5.3 принимаем величину n=1.

По табл. 5.4 принимаем Н=8,7.

По табл. 5.7 принимаем В=23.

По табл. 5.5 принимаем tВ=6 ОС.

=3.66> Наружная стена обеспечивает необходимое термическое сопротивление.

1.2.6 Кровля.

Кровля – скатная из материалов на основе стеклотканей, пропитанных полимербитумными составами – типа «Ископал». Утеплитель предусмотрен в покрытии с доведением термического сопротивления 3,5м2 Град/Ккал.

В качестве утеплителя приняты минераловатные плиты, изготавливаемые предприятиями «Изовер». Водоотвод с кровли – организованный открытый.

1.2.7 Окна и двери.

Двери балконов и оконные блоки приняты по СТБ939-93.

1.2.8 Полы.

В здании запроектированы четыре типа полов:

- паркетные (кухня, коридоры, жилые комнаты);

из керамических плиток (санузлы, мусоросборная камера);

мозаичные (лестничная клетка, тамбур, межквартирные коридоры)

цементно-песчаные (чердак)

- бетонные (помещения подвала).

1.2.9 Внутренние стены и перегородки.

Внутриквартирные перегородки – из газосиликатных блоков толщиной 100мм, межквартирные – из газосиликатных блоков толщиной 200мм.

1.2.10 Внутренняя отделка здания.

Штукатурка – улучшенная цементно – известковая по кирпичу и бетону высококачественная цементно – известковым раствором по камню и бетону.

Окраска – клеевая улучшенная стен и потолков, масляным колером улучшенная – стен, известковая – потолков.

Оклейка стен обоями.

Облицовка – керамической глазурованной плиткой по камню и бетону.

  1.   Инженерное оборудование.

1.3.1 Теплоснабжение.

Источник тепла – тепловые сети ТЭЦ. Теплоноситель – перегретая вода с параметрами 150-70 С.

Расход тепла на проектируемый жилой дом составляет  Qом=250000ккал/час (290000вт)

Qг/в=263000ккал/час (305100вт).

Подключение объекта предусматривается от внутриплощадочных сетей ТЭЦ, запитанных от ТК18а зап. Точка подключения в ТК18а зап. – 18.

Схема теплоснабжения 2-х трубная, в ИТП дома устанавливается пластинчатый подогреватель.

К прокладке приняты стальные электросварные трубы по ГОСТ 10704-91 ст. 10 ГОСТ1050-76-88. Прокладка трубопроводов осуществляется бесканальным способом и частично по подвалу жилого дома.

Трубопроводы, прокладываемые бесканально, приняты из предварительно изолированных труб производимых согласно ТРУБ 147,39482,130-97. Трубопроводы, прокладываемые по подвалу жилого дома, выполнить в изоляции согласно серии 7.903.9-2 и 7.903.9-3 В-0; 1.

Компенсация температурных удлинений трубопроводов осуществляется за счет естественных углов поворота.

Проектом предусматривается прокладка трубопроводов в подвале над полом на опорных подушках.

Климатологические данные.

При проектировании отопления согласно данного климатического района приняты следующие расчетные данные:

Расчетная зимняя температура наружного воздуха –25С (температура наиболее холодной пятидневки). Средняя температура отопительного периода –2С.

Продолжительность отопительного периода – 207 суток.

Скорость ветра – 5,3 м/сек.

1.3.2 Отопление.

В здании предусматривается система центрального водяного отопления с нижней тупиковой разводкой магистралей и П-образными стояками.

Параметры теплоносителя в системе отопления 105-70 С. В качестве нагревательных приборов приняты радиаторы типа 2К-60П-500.

Для регулирования тепла в радиаторных узлах на подводках устанавливаются краны двойной регулировки. Для удаления воздуха из системы отопления в радиаторных пробках приборов верхнего этажа устанавливаются краны для выпуска воздуха. Предусматриваются спускные вентили для спуска теплоносителя из системы отопления, устанавливаемые в низших точках магистралей и стояков.

Система отопления монтируется из труб стальных электросварных по ГОСТ 10704-91 и труб стальных водогазопроводных по ГОСТ 3262-75.

Система отопления присоединяется к тепловым сетям по зависимой схеме через элеватор.

Теплопроизводительность системы отопления составляет: Qo=250000ккал/час (290000вт)

Qг/в=263000ккал/час (305100вт)

Узел управления оборудован пофасадным регулированием тепла (регуляторы температуры, элеваторы, фильтры, контрольно-измерительными приборами.)

Для нужд горячего водоснабжения в ИТП жилого дома устанавливается пластинчатый водоподогреватель, обвязанный по одноступенчатой схеме.

Магистрали и стояки отопления, прокладываемые в подвале и ИТП теплоизолируются следующим образом: трубы окрашиваются антикоррозийной краской БТ-177 за 2 раза с последующей изоляцией труб матами из стеклянного штапельного волокна с последующем покрытием рулонированным по ТУ 6-11-145-80.

1.3.3 Вентиляция.

В здании принята естественная вентиляция по схеме: приток в жилые помещения, вытяжка через кухни и санузлы.

Неорганизованный приток в жилые помещения предусматривается через открывающиеся форточки (фрамуги).

Объемы вытяжки приняты:

для кухонь: - 90м3/час;

для ванных комнат – 25м3/час.

Для удаления воздуха используются внутристенные каналы и приставные шахты.

Для обеспечения устойчивой вытяжки из кухонь квартир последних 2-х этажей ( в зданиях без теплых чердаков) предусматривается установка в каналах осевых вентиляторов.

1.3.4 Электрооборудование.

Основными потребителями электроэнергии являются квартиры.

В соответствии с П2-2000 к СниП2.08.01-89 электроприемники проектируемого жилого дома по степени обеспечения надежности электроснабжения относятся ко 2 категории.

Расчетная нагрузка от электроприемников квартир и освещения общедомовых помещений определена в соответствии с П2-2000 к СниП2.08.01-89, номинальные данные электроприемников силового оборудования приняты по атериалам соответствующих разделов проекта.

Общая расчетная нагрузка по дому составляет 93 кВт.

Рр=Рркв+0,9Ррс.

Для освещения лестничных клеток приняты светильники с энергоэкономичными люминесцентными лампочками, всех остальных помещений – светильники с лампами накаливания.

Проектом предусмотрено рабочее и аварийное (только в секции х 2-7-этаж), эвакуационное освещение устраивается в электрощитовой, в машинном помещении лифта и лифтовых холлах в 7-ми этажной секции.

Управление эвакуационным освещением первого этажа, лифтовых анлов и входов в дома, лестничных клеток, а также линиями питания устройств кратковременного включения рабочего освещения обеспечивает включение освещения с наступлением темноты и отключение с наступлением рассвета.

В жилых комнатах, кухнях и передних квартир предусматривается установка светильников общего освещения, закрепляемых на потолках, для чего устанавливаются клеммные колодки для подключения светильников, а в кухнях и коридорах, кроме того – подвесные патроны, присоединяемые к клеммным колодкам.

В уборных квартир над дверью устанавливается стенной патрон, в ванных – светильник над зеркалом.

Количество штепсельных розеток в квартирах принято в соответствии с пособием П2-2000 К СниП 2.08.01-89

1.4 Технико-экономические показатели

1.4.1 Технико-экономические показатели приведены в таблице 1.1

Таблица 1.1

Показатели

Ед.измер

Кол-во

Примечание.

1

Площадь участка

Га

0,46

2

Число этажей

Эт

5/7

3

Кол-во квартир

1-комнатная

2-комнатная

3-комнатная

4-комнатная

Шт

Кв

Кв

Кв

кв

61

7

27

21

6

4

Строительно-конструктивный тип здания.

Каркасно-монолитный

5

Площадь застройки

м2

1285,0

6

Площадь проездов и площадок

м2

1899

7

Площадь озеленения

м2

1405,5

8

Площадь жилого здания

м2

5656,56

9

Общая площадь квартир

1-комнатных

2-комнатных

3-комнатных

4-комнатных

4624,70

356,02

1753,04

1775,96

739,68

10

Строительный объем в т.ч. подвал

м3

23058,0

11

Сметная стоимость в ц. 91 г.

тыс/руб

3843,87

12

Продолжительность строительства

мес

11,0

13

Расход тепла

ккал/час

250000

14

Расход воды

м3/сут

81,6

15

Потребность в электроэнергии

КВт

93

2  РАЗДЕЛ КОНСТРУКЦИЙ

2.1 Расчет свайного  фундамента

2.1.1  Основные  положения  по  расчету  и  проектированию  свайных            фундаментов.

Фундаменты  из  забивных  свай  рассчитываются  в  соответствии  с  требованиями  СНиП  2.02.03-85  по  двум  предельным  состояниям:

- по  предельному  состоянию  первой  группы ( по  несущей  способности):  по  прочности - сваи  и  ростверки,  по  устойчивости - основания  свайных  фундаментов;

- по  предельному  состоянию  второй  группы ( по  деформациям ) - основания  свайных  фундаментов.

Глубина  заложения  подошвы  свайного  ростверка  назначается  в  зависимости  от:

-наличия  подвалов  и  подземных  коммуникаций;

-геологических  и  гидрогеологических  условий  площадки  строительства  ( виды  грунтов,  их  состояние,  положение  подземных  вод  и  т. д. );

-глубины  заложения  фундаментов  прилегающих  зданий  и  сооружений;

-возможности  пучения  грунтов  при  промерзании.

Таблица 2.2

Описание  грунтов

Мощность  слоя, м

мелкий  пылеватый  песок ,   r=1,5(0,95) т/м3, j=15°

1,7

Песок крупный средней прочности r=(1,7)1,05т/м3,  j=20°

2,0

Гравелистый песок, r=1,9(1,1) т/м3, Е=30000 кПа, j=35°,

2,5

Горизонт  подземных  вод  от  поверхности земли  ,  м

1,5

В скобках указана плотность грунта во взвешанном состоянии. Мощность пласта в колонке изменяется от кровли до его подошвы.

2.1.2 Расчет  и  конструирование  свайных  фундаментов

Прежде  всего  необходимо  выбрать  тип  сваи,  назначить  ее  длину  и  размеры  поперечного  сечения.  Длину  сваи определяют как сумму L=L1+L2+L3.

L1 - глубина заделки сваи в ростверк, которая принимается для свайных фундаментов с вертикальными нагрузками не менее 5 см.  

L2 - расстояние от подошвы плиты до кровли несущего слоя.

L3 - заглубление в несущий слой.

Принимаем  железобетонные  сваи,  квадратного  сечения  размером 300х300 мм.

Рисунок 2.2 – Геологический разрез

L=0.05+2,8+0,5=3,35=4м.

Несущая  способность  Fd  ( в  кН )  висячей  сваи  по  грунту  определяется  как  сумма  сопротивления  грунтов  основания  под  нижним  концом  сваи  и  по  боковой  поверхности  ее:

Fd=gc×( gcr×R×A+U×ågcf×fi×li ),

Где  gc -коэффициент  условий  работы  сваи  в  грунте,  принимаемый   gc=1.0.

gcr   и  gcf  -  коэффициенты  условий  работы  грунта  соответственно  под  нижним  концом  и  по  боковой  поверхности  сваи ( табл. 3  СНиП  2.02.03-86 );  для  свай,  погруженных  забивкой  молотами,  gcr =1.0  и  gcf =1.0;

А - площадь  опирания  на  грунт  сваи,  в  м2,  принимаемый  по  площади  поперечного  сечения  сваи;

R - расчетное  сопротивление  грунта  под  нижним  концом  сваи,  кПа;

U - периметр  поперечного  сечения  сваи,  м;

fi - расчетное  сопротивление  i-го  слоя  грунта  основания  по  боковой  поверхности  сваи,  кПа;

li - толщина  i-го  слоя  грунта,  м.

При определении fi пласты грунтов расчленяются на слои толщиной не более 2м.

A=0.3*0.3=0.09 м.

gс=1; gCR=1; gсf=1;

R=8300кПа U=0.3*4=1.2 м.

Таблица 2.3

h

z

f

1

1,7

0,85

12

2

2,00

2,7

46

3

2,00

4,7

54

Fd=1×( 1×8300×0,09+1,2×(1,7*12+2*46+2*54))=1011,48  кН

 Расчетная  нагрузка    Р,  допускаемая  на  сваю, определяются  из  зависимости:

                             где  gк - коэффициент  надежности,  принимаемый  равным  1,4.

      

Проверка  несущей  способности  сваи:

  n - количество  свай  в  кусте – принимаем 6 свай;

N0 – расчетная нагрузка; N=2585.7кН;

Gm расчетная нагрузка от веса ростверка и грунта на его уступах;

Определим  отказ  сваи,  необходимый  для  контроля  несущей  способности  сваи.

h - коэффициент,  принимаемый  равным  1500  кН/м2  ;

А - площадь  поперечного  сечения  сваи, м2  ;

                       A=0.09 м2  ;

Ed - расчетная  энергия  удара  молота, кДж;

                       Ed=32 кДж;

m1 - полный  вес  молота,  кН;

 m1=35,0 кН;

m2 - вес  сваи  с  наголовником, кН;

 m2=18.3  кН;

m3 - вес  подбабка, кН;

 m3=18  кН;

e - коэффициент  восстановления  энергии  удара, e2=0,2;

                   Ed=0,9×G×H,

G - вес  ударной  части  молота,  кН;

H -  расчетная  высота  падения  ударной  части  молота,  м;

                    

2.1.3  Расчет  основания  свайного  фундамента  по  деформациям

При  расчете  осадки  свайный  фундамент  рассматривается  как  условный  массивный  фундамент,  в  состав  которого  входят  ростверк,  сваи  и  грунт.

    

h - длина  сваи, м;

φ – расчетные значения углов внутреннего трения грунтов соответствующих участков сваи;

=

b1=

m – расстояние между внешними плоскостями свай;  

Давление  Р  в  кПа  по  подошве  условного  фундамента  определяется  с  учетом  веса  условного  массива:

                      ,

Где  A1 - площадь  подошвы  условного  фундамента,  м2;

          Nd1 - суммарный  вес  условного  массива  и  нагрузок,  приложенных  на  уровне  обреза  ростверка,  кН.

          Nd1=N0+G1+ G2+ G3 .

Здесь  N0 - нагрузка,  приложенная  на  уровне  обреза  ростверка;

G1 - вес  ростверка;

G2 - вес  свай=54кН;

G3 - вес  грунта  в  объеме  выделенного  условного  массива =552,3кН;

                     Nd1=2585,7+72,9+54+552,3=3264,9 кН.

Давление  Р  от  расчетных  нагрузок  не  должно  превышать  расчетного  сопротивления  грунта  R,  то  есть  необходимо  соблюдение  условий   P<R  .

Расчетное  сопротивление  грунтов  R  для  свайных  фундаментов  будет  представлено  в  следующей  форме:

кПа.

gс1=1,25; gс2=1 ; К=1;

Мg=1,68; Мq=7,71; Mc=9,58;

Kz=1 т.к. b<10м

db=2 , глубина подвала - расстояние от уровня планировки до  пола подвала (для сооружений с подвалом шириной В£20м и глубиной более двух метров принимается db=2) .  

Удельный вес грунта - g=g=10´r 

g1=1,5*10=15,0 кН/м3;

g2=1,7*10=17 кН/м3;

g3=19 кН/м3;  кН/м3;

 

кПа

кПа

P=722,5кПа <R=1300,71 кПа

Условия  выполняются.

3.4. Вычисление  вероятной  осадки  свайного  фундамента.

Расчет  осадки  фундамента  производится  по  формуле:

S<Su  ,

Где  S - конечная  осадка  отдельного  фундамента,  определяемая  расчетом;

Su - предельная  величина  деформации  основания  фундамента  зданий  и  сооружений,  принимаемая  по  СниП  2.02.01-83;

Рисунок 2.3 – Геологический разрез

Определим  осадку  методом  послойного  суммирования.  Расчет  начинается  с  построения  эпюр  природного  и  дополнительного  давлений.

Ординаты  эпюры  природного  давления  грунта:             

         szg=ågi×hi ,

где  gi - удельный  вес  грунта  i-го  слоя,  Кн/м3;

 hi - толщина  слоя  грунта,  м;

g=10×r  т/м3.

кПа

 кПа

кПа

 

Ординаты   эпюры  природного  давления  откладываем  влево  от  оси  сим     метрии.

Дополнительное  вертикальное  напряжение  szр для  любого  сечения,  расположенного  на  глубине  z  от  подошвы  фундамента,  определяется  по  формуле:

                               szр=P0

где  a - коэффициент,  принимаемый  по  табл.1  СниП  2.02.01-83;

P0 - Дополнительное вертикальное  давление  под  подошвой  фундамента определяется :

Давление  непосредственно  под  подошвой  фундамента:

Расчет  осадки  отдельного  фундамента  на  основании  в  виде  упругого  линейно  деформируемого  полупространства  с  условным  ограничением  величины  сжимаемой  зоны  производится  по  формуле:

где S - конечная  осадка  отдельного  фундамента,  см;

hi - толщина  i-го  слоя  грунта  основания,  см;

Ei - модуль  деформации  i-го  слоя  грунта,  кПа;  

b - безразмерный  коэффициент,  равный  0.8;

szpi - среднее  значение  дополнительного  вертикального  нормального  напряжения  в  i-м  слое  грунта,  равное  полусумме  напряжений  на  верхней  Zi-1 и  нижней  Zi границах  слоя,  кПа.

Таблица 2.4

S=2.96см<Su=8см.Условие выполняется.

2.1.4 Расчет свайного ростверка под колонну.

Расчет ведется по предельному состоянию первой группы на расчетные нагрузки. Необходимая рабочая высота ростверка определяется из расчета на продавливание по формуле

где F – расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций свай, расположенных за пределами пирамиды продавливания, кН

α – коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 1.0;

Rbt – расчетное сопротивление бетона растяжению, кПа

Принимаем бетон класса B30, Rbt=1.2МПа;

bm – среднее арифметическое значение между шириной верхнего и нижнего оснований одной грани пирамиды продавливания в пределах высоты h0, м

 

Принимаем  рабочую высоту ростверка h0=550мм;

Расчет на изгиб свайного ростверка производится в вертикальных сечениях у грани колонны и в местах изменения высоты. Изгибающий момент определяется от реакций в сваях, расположенных в пределах отсекаемой части. Площадь сечения арматуры As –определяется из  формулы

где  M – изгибающий момент в данном сечении, кНм;

      h0 – рабочая высота данного сечения;

     Rs – расчетное сопротивление растянутой арматуры, кПа;

Вид и класс арматуры — горячекатанная периодического профиля класса A-III: Rs = 365 МПа (10…40 мм), Rsc = 365 МПа, Es = 200000 МПа.

Рабочую арматуру фундамента принимаем в виде сетки с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 1914 A-III с шагом s = 300 мм (As = 2616 мм2).

2.1.5. Последовательность выполнения работ на строительной площадке.

При  проектировании столбчатого фундамента на естественном основании проанализировав физико-механические свойства грунтов и построив геолого-литологического разрез по линии 1-3 скважин определили, что после подготовительных работ таких как расчистка строительной площадки от мусора, деревьев и кустов, срезки и удаления растительного слоя производят планировку строительной площадки бульдозером с поворотным отвалом,  до отметки 210.000м (от уровня моря). По контуру котлована выполняем приямки для сбора и удаления атмосферных осадков с помощью насосов. Последующий монтаж  строительных конструкций таких как фундаменты, колонны, ограждающие конструкции, стропильные фермы и плиты покрытия  выполняются  бригадами монтажников с использованием монтажных кранов с телескопической стрелой на пневмоколесном ходу. Обратную  подсыпку выполняют бульдозерами и последующую уплотнение грунта вибро-площадкой  в частности в рассматриваемом варианте - песок плотности r=1,8 т/м3.   

По данным физико-механических свойств грунтов( вариант свайного фундамента). Мы сделали вывод, что верхние слои грунта  не смогут воспринимать нагрузку от тяжелой техники. Для монтажа конструкций рекомендуется выполнять строительство в зимний период времени, или если это невозможно то рекомендуется выполнить песчаную подсыпку, по ней ж/б плиты.  Забивку  свай выполняют с помощью трубчатого  дизель-молота  марки С-859. После проверки действительного отказа сваи выполняется ж/б ростверк по всем требованиям расчетов и последующее  возведение кирпичных стен.    Обратную  подсыпку выполняют бульдозерами и последующую уплотнение грунта катками.

2.2 Расчет колонны.

2.2.1Cбор нагрузок на колонну первого этажа

Неполный каркас здания рассчитываем только на вертикальные нагрузки, а горизонтальные нагрузки передаем на систему несущих каменных стен. Определение вертикальных нагрузок на колонну здания при грузовой площади:

A =5.256.2 = 32.55 м2

приведено в таблице 2.5.

Таблица 2.5

Нагрузка на колонну


п/п

Наименование
нагрузки

Нормативное
значение
нагрузки,
кН

f

n

Расчетное
значение
нагрузки,
кН

Постоянная от перекрытия

1

Собственный вес плиты

265

1.1

291.5

2

Вес пола

39.06

1.1

0.95

40.81

3

Вес колонны одного этажа h b Hэт  

11.6

1.1

0.95

12.12

Итого постоянная от перекрытия

315.66

344.43

4

Полезная p A, в том числе:

89.5

 

 

102.02

длительно действующая

40.68

1.2

0.95

46.37

кратковременная

48.82

1.2

0.95

55.65

Итого полная, в том числе

405.16

446.45

длительно действующая

356.44

390.8

кратковременная

48.82

55.65

Постоянная от покрытия

5

Цементно-песчаная стяжка  = 30 мм

18.21

1.3

0.95

22.49

6

1 слой рубероида (g = 0.05 кПа) на битумной мастике

2.07

1.2

0.95

2.35

7

Утеплитель (мин.вата)  = 170 мм

5.53

1.3

0.95

6.82

8

Собственный вес плиты и пола

304.06

1.1

0.95

318.2

Итого постоянная от покрытия

329.87

349.86

9

Снеговая на покрытие s A, в том числе:

32.55

43.29

длительно действующая

0.000

1.4

0.95

0.000

кратковременная

32.55

1.4

0.95

43.29

Итого полная, в том числе

362.42

393.15

длительно действующая

329.87

349.86

кратковременная

32.55

43.29

Соответственно, полная и длительная нагрузка на колонну первого этажа равна:

N = Nпок + Nпер (n –1) = 393.15 + 446.45(5 – 1) = 2178.95 кН;
Nl = Nlпок + Nlпер (n –1) = 349.86 + 390.8(5 – 1) = 1913.06 кН,

где n — количество этажей без подвала; n = 5.

2.2.2 Определение поперечного сечения колонны

Вид бетона — тяжелый. Класс бетона по прочности на сжатие — В25: Rb = 0.9·14.5 = 13.05 МПа (с учетом γb2 = 0.9), Eb = 30000 МПа.

Вид и класс арматуры — горячекатанная периодического профиля класса A-III: Rs = 365 МПа (10…40 мм), Rsc = 365 МПа, Es = 200000 МПа.

Требуемая площадь поперечного сечения железобетонной колоны равна:

Aтр =  =  = 153095 мм2,

где  — коэффициент, принимаем приближенно  = 0.8;

  — коэффициент армирования колонны, принимаем приближенно  = 0.01.

Требуемая высота и ширина квадратной колонны равны:

h = b =  =  = 391.273 мм.

Принимаем размеры поперечного сечения железобетонной колонны bxh = 400x400 мм с площадью поперечного сечения = b h = 400400 = 160000 мм2. Защитный слой бетона арматуры колонны принимаем равным a = a = 45 мм, тогда рабочая высота колонны равна:

h0 = ha = 400 – 45 = 355 мм.

  1.  расчет продольной арматуры колонны

Расчетная длина колонны первого этажа определяется по формуле:

l0 = 0.7 (Hэт – (hпол + hп / 2) + 500) = 0.7(2900 – (180 + 240 / 2) + 2910) = 3857 мм,

где Hэт — высота этажа, Hэт = 2900 мм;

 hполhп — соответственно высота конструкции пола и перекрытия, hпол= 180мм,

                            hб = 500 мм;

2910 —  расстояние от уровня чистого пола первого этажа до верхнего обреза фундамента.

Величина случайного эксцентриситета принимается из условий:

 — принимаем eсл = 13.3 мм.

В расчет вводится большее из значений эксцентриситетов, т. е. = 13.3 мм.

Согласно п. 3.24 СНиП 2.03.01-84*, при отношении l0 /= 3857 / 115.6 = 33.36 > 14 (где = 0.289 = 0.289400 = 115.6 — радиус ядра сечения колонны) допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая влияние прогиба элемента на его прочность. При соблюдении условия:

l0 = 3857 мм < 20 h = 20400 = 8000 мм

допускается расчет колонны как условно центрально сжатой. Площадь продольной арматуры колонны определяется следующим образом:

As,tot = (As + As’) = ,

где  — коэффициент, учитывающий размеры сечения; при высоте поперечного сечения колонны > 200 мм  = 1.0;

  — коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба на прочность сжатых элементов со случайным эксцентриситетом, равный:

= b + 2 (rb) ar,

 b, r — коэффициенты, принимаемые по таблицам в зависимости от отношений Nl / N и l0 / h; при Nl / N = 1913.06 / 2178.95 = 0.87 и l0 / h = 3857 / 400 = 9.64 по таблицам принимаем b = 0.905, r = 0.910;

 a — коэффициент, равный при принимаемом коэффициенте армирования поперечного сечения колоны  = 0.005:

a = Rsc / Rb = 0.005365 / 13.05 = 0.139.

= 0.905 + 2(0.910 – 0.905)0.139 = 0.906 < r = 0.910;

As,tot = (As + As’) =  = -2349 мм2.

Площадь сечения арматуры A'sназначается по конструктивным соображениям. Согласно СНиП минимальный процент армирования – 0.02%

A's  0.002bh0  0.002355400 284мм 2

Принимаем As = As' = 628 мм2 (216). Полученный коэффициент армирования равен:


<
 0.005 — перерасчет не требуется.

Поперечную арматуру принимаем из арматуры класса AI8, Rs=225МПа,Es=210000МПа;

Шаг поперечной арматуры  монолитной железобетонной колонны принимается равным:

s = 200 мм < 15 d = 1516 = 240 мм,

где — диаметр продольной арматуры колонны, = 16 мм.

Длина выпусков продольной арматуры колонны из фундамента равна:

l = s1 + s2 = 300+100 = 400мм

где s1 — длина нахлестки продольной арматуры колонны; принимается не менее 15 d = 1516 = 240 мм — принимаем s1 = 300 мм;

 s2 — расстояние от обреза фундамента до начала перехлестки продольной арматуры колонны; принимается не менее 5 d = 516 =80 мм — принимаем s2 = 100 мм.


2.3 Расчет плиты перекрытия

2.3.1 Описание конструктивной особенности монолитного перекрытия.

Главной особенностью проектируемого здания является диск перекрытия.

В плане он представляет ячеистую структуру, образованную перекрещивающимися монолитными балками. Промежутки между балками –ячейки заполняют газосиликатными блоками с размером 300х600мм, расстояние между ячейками – т.е. ширина монолитной балки – 200мм, размер образованной ячейки 600х600мм. Ячейки объединяются в секции, размер которых зависит от шага несущих элементов – в данном случае колонн. Секции разделены между собой монолитными балками с шириной сечения 700 и 800мм – в зависимости от шага колонн и размеров здания . Высота монолитных  перекрестных балок в обоих направлениях принята одинаковой - 200мм.

Балки шириной 200мм (образующие ячейки) рассчитывались как не имеющие промежуточных опор защемленные с двух сторон монолитные ригели. Для расчета также использовалась вычислительная программа для расчета конструкций StructureCAD(результаты расчета приведены в приложении А) С ее помощью были получены эпюры изгибающих моментов в монолитных балках, а также получили графическое отображение перемещений в виде изополей и изолиний. Значения перемещений оказались в пределах допустимых.

Балки армируются плоскими сварными каркасами из стержневой арматуры АIII. При этом стержни рабочей арматуры балок с большими изгибающими моментами располагают ниже стержней балок с меньшим моментами.

Плоские каркасы объединяются в пространственные с помощью монтажной арматуры и свариваются целиком, что в свою очередь существенно снижает трудоемкость армирования перекрытия. Для соединения(крепления) с бетоном в газосиликатных блоках устраиваются ниши конусообразного сечения. Высота конуса, т.е. углубление – 30мм, ширина – 50мм. При бетонировании  ниши заполняются бетоном, и таким образом неразрывно связываются с монолитными балками.

Поверх газосиликатных блоков устраивается армированная стяжка толщиной 40мм. Стяжка армируется сеткой с размерами ячеек 150х150мм из арматуры d4Вр- I. Арматурная сетка связывается с пространственным каркасом вязальной проволокой с шагом 200мм.

Для расчета перекрещивающиеся монолитные балки (образующие ячейки) условно назовем второстепенными, а балки разделяющие секции из ячеек – главными.

В расчете приведены расчеты монолитных балок с характерными сечениями и пролетами для типовой ячейки секции проектируемого здания.

2.3.2 Исходные данные для проектирования

Тяжелый бетон класса В40;

коэффициент условия работы ;

;

Стержневая арматура класса A-III ();

Стержневая арматура класса А-I;

Проволочная арматура класса ВрI;

Рисунок 2.4 – Сбор нагрузки на плиту перекрытия
Табл. 2.6

пп

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка, кПа

Коэф. условий работы

Расчетная нагрузка, кПа

1

2

3

4

5

I. Постоянная нагрузка

1

Пол

1.2

1.2

1.44

2

Газосиликатные перегородки

1.5

1.2

1.8

3

Железобетонная плита перекрытия

(монолитные балки, газосиликатные блоки, стяжка, затирка)   

3.55

1.1

3.905

Итого:

=6.25

=7.145

II. Временная нагрузка

6

Квартиры жилых зданий

=1.5

1.3

=1.95

Всего

7.75

9.1


Рисунок 2.5 – Схема перекрытия в осях 22–26.

2.3.3 Расчет монолитной второстепенной балки (l=5.4м)

а) Определение усилий в балке.

За расчетные пролеты второстепенной балки принимаем – расстояния между главными балками в свету.

l0  l – 400-400 = 6200 800 5400 мм;
Балка рассчитывается как однопролетная защемленная с двух сторон балка с расчетным пролетом  загруженная равномерно распределенной нагрузкой.

Нагрузки на второстепенную балку принимаем с полосы шириной, равной расстоянию между осями второстепенных балок – 0.8м. q=7.28кН/м.

Рис. 2.5. Расчетная схема втор.балки(l=5.4м)

Расчетные усилие в балке:
;

б) Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента.

Второстепенная балка  имеет прямоугольное сечение 200 х 200 мм и выполняется из бетона класса В40.

Граничная относительная высота сжатой зоны

;

;

;

.

Граничная высота сжатой зоны

xR = , где

– рабочая высота сечения(предполагаем наличие сжатой арматуры)

Величина изгибающего момента воспринимаемое усилием в бетоне

– из этого следует, что необходима сжатая арматура..

Изгибающий момент, приходящийся на сжатую арматуру

 

Из конструктивных соображений ставим продольную сжатую арматуру AIII;

Требуемая площадь сечения продольной арматуры

Принимаем арматуру АIII;

в)Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента.

Расчет на действие поперечной силы не производится, если соблюдается условие

где  – коэффициент, для тяжелого бетона принимаемый равным 0,6.

– расчет поперечной арматуры не требуется. Она назначается по конструктивным соображениям.

Принимаем поперечную арматуру АI  из условия свариваемости стержней.

Шаг поперечной арматуры в крайних четвертях пролета

Шаг поперечной арматуры в средней части пролета

Балка армируется плоскими сварными каркасами, которые затем объединяются с помощью монтажной арматуры в пространственный каркас. В качестве монтажной принимаем арматуру  АI  с шагом 250мм.

2.3.4 Расчет монолитной второстепенной балки (l=3800).

а)Определение усилий в балке.

За расчетные пролеты второстепенной балки принимаем – расстояния между главными балками в свету.

l0  l – 350-350 =4500 700 3800 мм;
Балка рассчитывается как однопролетная защемленная с двух сторон балка с расчетным пролетом  загруженная равномерно распределенной нагрузкой.

Нагрузки на второстепенную балку принимаем с полосы шириной, равной расстоянию между осями второстепенных балок – 0.8м. q=7.28кН/м.

Рис. 2.6 Расчетная схема втор. балки(l=3.7)

Расчетные усилие в балке:
;

б) Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента.

Второстепенная балка  имеет прямоугольное сечение 200 х 200 мм и выполняется из бетона класса В40. Для пропуска арматуры второстепенной балки с пролетом 5.4м в местах пересечения с монолитной второстепенной балкой пролетом 3.8м в последней увеличиваем защитный слой на 25мм.

Граничная относительная высота сжатой зоны

;

;

;

.

Граничная высота сжатой зоны

xR = , где

– рабочая высота сечения(предполагаем наличие сжатой арматуры)

Величина изгибающего момента воспринимаемое усилием в бетоне

– из этого следует, что сжатая арматура не нужна..

Из конструктивных соображений принимаем продольную сжатую арматуру AIII;

Уточняем величину сжатой зоны x

;

Требуемая площадь сечения продольной арматуры

Из конструктивных соображений принимаем арматуру аналогичной монолитной балке с пролетом 5.4м – АIII; (>)

в)Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

Расчет на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами.

Расчет на действие поперечной силы не производится, если соблюдается условие

где  – коэффициент, для тяжелого бетона принимаемый равным 0,6.

– расчет поперечной арматуры не требуется. Она назначается по конструктивным соображениям.

Принимаем поперечную арматуру АI  из условия свариваемости стержней.

Шаг поперечной арматуры в крайних четвертях пролета

Шаг поперечной арматуры в средней части пролета

Балка армируется плоскими сварными каркасами, которые затем объединяются с помощью монтажной арматуры в пространственный каркас. В качестве монтажной принимаем арматуру  АI  с шагом 250мм.

2.3.5Расчет монолитной главной балки (l=5.7м)

а)Определение усилий в балке.

За расчетные пролеты второстепенной балки принимаем – расстояния между главными балками в свету.

l0  l – 200-200 =6100 400 5700 мм;
Балка рассчитывается как однопролетная защемленная с двух сторон балка с расчетным пролетом  загруженная равномерно распределенной нагрузкой.

Нагрузки на вглавную балку принимаем с полосы в виде треугольника шириной, равной расстоянию между опорами(колоннами), а высотой равной шагу главных балок  q=27.25 кН/м.

Рис. 2.7 Расчетная схема глав. балки(l=5.7м)

Расчетные усилие в балке:
;

б) Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента.

Второстепенная балка  имеет прямоугольное сечение 200 х 800 мм и выполняется из бетона класса В40.

Граничная относительная высота сжатой зоны

;

;

;

.

Граничная высота сжатой зоны

xR = , где

– рабочая высота сечения

Величина изгибающего момента воспринимаемое усилием в бетоне

– из этого следует, что необходима сжатая арматура..

Изгибающий момент, приходящийся на сжатую арматуру

 

Из конструктивных соображений принимаем продольную сжатую арматуру AIII;

Требуемая площадь сечения продольной арматуры

Принимаем арматуру АIII;

в)Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

Расчет на действие поперечной силы не производится, если соблюдается условие

где  – коэффициент, для тяжелого бетона принимаемый равным 0,6.

– расчет поперечной арматуры не требуется. Она назначается по конструктивным соображениям.

Принимаем поперечную арматуру АI  из условия свариваемости стержней.

Шаг поперечной арматуры в крайних четвертях пролета

Шаг поперечной арматуры в средней части пролета

Балка армируется плоскими сварными каркасами, которые затем объединяются с помощью монтажной арматуры в пространственный каркас. В качестве монтажной принимаем арматуру  АI  с шагом 250мм.

г) Расчет по образованию трещин.

Рис. 2.8 Геометрические характеристики сечения (l=5.7м)                                       

  1.  Площадь сечения бетона

.

  1.  Площадь сечения арматуры

.

  1.  Площадь приведенного сечения

;

  1.  Статический момент инерции приведенного сечения относительно нижней грани

.

  1.  Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани

.

  1.  Высота сжатой зоны бетона

.

  1.  Момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии

.

  1.  Момент инерции площади сечения арматуры, расположенной в растянутом бетоне, относительно нулевой линии

.

  1.  Момент инерции площади сечения арматуры, расположенной в сжатом бетоне, относительно нулевой линии

.

  1.  Статический момент площади сечения растянутой зоны бетона относительно нулевой линии

.

11).  Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна   (с учетом неупругих деформаций растянутого бетона)

.

д)Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Плита относится к третьей категории трешиностойкости. Поэтому расчет производим на действие всех нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке .

.

Определяем момент воспринимаемый сечением при образовании трещин

.

Проверяем условие трещинообразования

Трещины не образуются. Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента не нужен.

е)Определение прогиба балки.

По данным результатов расчета при помощи программы StructureCAD  максимальный прогиб в балке равен

Максимальный прогиб меньше предельно допустимого.


3 РАЗДЕЛ ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

3.1Область применения.

3.1.1. Технологическая карта разработана для производства бетонных работ в летнее и зимнее время при возведении монолитных конструкций жилого 5-ти-этажного дома на основе монолитного железобетонного каркаса.

3.1.2. В карте представлены технология и организация работ по бетонированию и электропрогреву монолитных конструкций, методы контроля качества этих работ, методика расчета и подбора нагревательных проводов и мощности трансформатора, материально-технические ресурсы и безопасные методы условий труда.

3.1.3. Для ведения работ рекомендуется применять готовые к употреблению бетонные смеси тяжелого бетона класса по прочности на сжатие В40, марки по удобоукладываемости ПЗ (с осадкой конуса 10... 14 см) непосредственно у места укладки смеси в конструкцию.

3.1.4. Карта разработана в соответствии с требованиями:

СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции";

СНиП Ш-4-80 "Техника безопасности в строительстве";

СНиП 3.01.01-85 "Организация строительного производства";

ГОСТ 7473-94 “Смеси бетонные. Технические условия”;

рекомендации по электропрогреву монолитного бетона и железобетона нагревательными проводами. М.-1989;

пособия по электропрогреву бетона монолитных конструкций (к СниПШ-15-76).

3.2Организация и технология выполнения бетонных работ

3.2.1. Бетонные смеси следует изготавливать на специализированных бетоносмесительных заводах (узлах, установках) с использованием цементов, заполнителей, добавок по стандартам и техническим условиям на материалы конкретных видов в соответствии с ГОСТ 26633-91.

3.2.2. Состав бетонной смеси, приготовление, правила приемки, методы контроля и транспортирование должны соответствовать ГОСТ 7374-94 и требованиям настоящей технологической карты.

3.2.3. Транспортирование и подачу бетонных смесей следует осуществлять специализированными средствами, обеспечивающими максимально возможное сохранение заданных свойств бетонной смеси – автобетоносмесителями.

3.2.4. В целях предотвращения расслоения и сохранения технологических свойств перевозимой бетонной смеси рекомендуется следующее:

- перевозки бетонной смеси осуществлять по дорогам и подъездным путям, покрытым жестким покрытием, не имеющим выбоин и других дефектов;

- транспортирование бетонной смеси организовать так, чтобы максимально сократить количество перегрузочных операций и разгрузку смеси осуществлять непосредственно в бетонируемую конструкцию или во внутриобъектное бетоноподающее оборудование;

- ограничить высоту свободного падения бетонной смеси при выгрузке ее из автотранспортных средств 1,5 м. В противном случае автотранспорт должен быть снабжен специальными лотками для подачи смеси к месту укладки;

- при транспортировании бетонных смесей в зимних условиях пункты перегрузок смеси защищать от ветра и снега;

- бетонную смесь с противоморозной добавкой ПВК можно перевозить при температуре окружающей среды не ниже минус 15°С в не утепленной таре, но с обязательной защитой от атмосферных осадков.

3.2.5. Доставка бетонных смесей должна осуществляться в соответствии с графиком, разработанным изготовителем, потребителем и транспортной организацией.

3.2.6. Бетонная смесь на стройплощадку поставляется готовой к употреблению, затворенной водой и добавкой ПВК непосредственно на бетоносмесительном узле в момент ее приготовления.

3.2.7.Удобоукладываемость и температура доставляемой бетонной смеси устанавливаются у места ее приготовления и на объекте после доставки.

Исходная (первоначальная) подвижность бетонной смеси при приготовлении на БСУ устанавливается в зависимости от требуемой подвижности смеси на объекте, фактической потери подвижности при транспортировании с учетом температурно-влажностных условий перевозок.

Удобоукладываемость бетонной смеси для каждой партии определяют не реже одного раза в смену у изготовителя в течение 15 мин. после выгрузки смеси из смесителя и у потребителя не позже чем через 20 мин. после доставки смеси.

Для приготовления бетонных смесей, обеспечивающих высокую скорость набора прочности бетона и сокращенные сроки выдерживания конструкций в опалубке, рекомендуется применять алитовые бездобавочные цементы с содержанием C3S - 58 - 60 % и С3А - 7-8 %  с нормальной густотой цементного теста 25-27 %.

Температура бетонной смеси в холодный период года на выходе из бетоносмесителя должна быть в пределах 20-25°С, а в момент укладки ее в опалубку должна быть не ниже 10°С.

3.2.8. Бетонная смесь, доставленная на объект, выгружается из автобетоно-смесителей в раздаточные емкости (бадьи, переносные бункера) для последующей подачи в блок бетонирования к месту укладки. Перед приемом бетонной смеси в бадьи их внутреннюю поверхность необходимо смазать индустриальным маслом или смочить водой. Обработку внутренней поверхности бадьи следует производить каждый раз после длительного перерыва (более 1 часа) в приеме бетонной смеси.

3.2.9. Укладка бетонной смеси с применением бадьи является комплексным технологическим процессом, включающим приемку смеси и ее распределение в зоне бетонирования. Прием бетонной смеси из автобетоносмесителя в бадью (бункер) осуществляют бетонщик 2 разряда. Работы по укладке бетонной смеси в опалубку выполняется звеном из 5 человек. При производстве работ предусмотрена следующая расстановка рабочих звена: двое рабочих, бетонщики 2 и 3 разрядов, производят укладку смеси из бункера и распределение ее в опалубке конструкции. Один бетонщик 4 разряда следит за правильностью укладки бетонной смеси и работает с вибратором. Двое рабочих, бетонщики 3 разряда, выравнивают поверхность и уплотняют верхний слой несущего ригеля виброрейкой (при бетонировании связевых ригелей или монолитных участков эти рабочие выравнивают и заглаживают поверхность конструкции). Схема организации рабочего места изображена на рис. 3.1.

3.2.10. Все конструкции и их элементы, закрываемые в процессе производства работ (подготовленные основания конструкций, арматура, закладные детали), а также правильность установки и закрепление опалубки и поддерживающих ее элементов должны быть приняты и составлен акт в соответствии с требованиями СНиП 3.01.01-85.

3.2.11. Непосредственно перед бетонированием бетонные основания и поверхности рабочих швов, опалубка должны быть очищены от мусора, грязи, масел, снега, наледи и цементной пленки. Если в опалубке имеются щели, их необходимо проконопатить скрученной в жгут паклей или заделать раствором строительного гипса.

Швы между плитами перекрытий перед бетонированием тщательно очищаются от строительного мусора и промываются водой в летнее время, зимой -продуваются сжатым воздухом.

Арматура диаметром более 25 мм, а также крупные металлические закладные детали при температуре воздуха минус 10°С и ниже должны быть отогреты до положительной температуры. Выступающие за пределы опалубки металлические элементы после отогрева необходимо утеплить на длину не менее 1,5 м от блока.

Рисунок 3.9 – Схема организации рабочего места при бетонировании монолитных балок

Б1, Б2 - (бетонщ. 2-3 разр.) - выравнивают и уплотняют поверхность прямоугольного ригеля;

Б4, Б5 - (бетонщ. 3 разр.) - укладывает бетонную смесь в опалубку;

БЗ - (бетонщ. 4 разр.) следит за правильностью укладки смеси и работает с вибратором.

1 - плита перекрытия, 2 - ригель, 3 - виброрейка, 4 - вибратор, 5- бункер с бет. смесью, 6 - направляющие.

3.2.12. Бетонные смеси укладывают в бетонируемые конструкции горизонтальными слоями одинаковой толщины без разрывов, с последовательным направлением укладки в одну сторону во всех слоях при помощи переносного бункера (бадьи). Для облегчения выгрузки бетонной смеси из бадьи необходимо оборудовать ее навесным вибратором.

3.2.13. При продолжительности перерыва в бетонировании более двух часов необходимо устраивать рабочий шов. Для образования шва в бетонируемой конструкции устанавливают доску (щит) или металлическую сетку, причем располагать их необходимо перпендикулярно плоскости конструкции. Перед укладкой свежего бетона с поверхности шва необходимо удавить рыхлые слои бетона и цементную корку с последующей продувкой сжатым воздухом и при зимних условиях - отогреть поверхность рабочего шва до положительной температуры. Непосредственно перед укладкой бетонной смеси поверхность шва необходимо увлажнить водой (теплой в зимних условиях), а также уложить слой жирного раствора на том же цементе, что и основной бетон. Укладка бетонной смеси после таких перерывов допускается, если уложенный бетон достигнет прочности не менее 1,5 МПа.

При бетонировании балок рабочий шов устраивают на расстоянии 1/3 от осей колонн.

3.2.14. Укладку и уплотнение бетонной смеси необходимо осуществлять в непрерывной последовательности, так как задержка в выполнении любой из этих операций приведет к предварительному схватыванию смеси и ухудшению физико-механических характеристик бетона.

3.2.15. Укладку и уплотнение бетонных смесей следует осуществлять в высоком темпе до сверхдопустимой потери подвижности (в течение 40 мин. после доставки на объект).

3.2.16. Уплотнение бетонной смеси при бетонировании ригелей и монолитных участков рекомендуется осуществлять при помощи глубинных вибраторов ИВ-112 или ИВ-113. Верхняя часть несущих прямоугольных ригелей (толщиной 4 см.) уплотняется виброрейкой по направляющим (которые служат опалубкой). При уплотнении бетонной смеси не допускается опирание вибраторов на арматуру, закладные изделия, элементы крепления опалубки. Шаг перестановки глубинных вибраторов не должен превышать полуторного радиуса их действия. Расстояние между последовательными позициями не должно превышать 40 см. Виброуплотнение на одной позиции должно осуществляться до прекращения оседания смеси, появления цементного молока на ее поверхности и отсутствия воздушных пузырьков.

3.2.17. Уплотнение бетонной смеси в зазорах между плитами перекрытий следует производить при помощи глубинного вибратора ИВ-112 или ИВ-113, оснащенными дополнительно плоскими наконечниками.

3.2.18. После виброуплотнения смеси в монолитных участках перекрытия излишки должны быть сняты скребками, а поверхность заглажена при помощи заглаживающих устройств (ленточных гладилок, кельм, полутерка).

3.2.19. Бетонирование межплитных стыков необходимо проводить за 2 суток до бетонирования монолитных ригелей или спустя 2 суток после бетонирования монолитных ригелей.

3.2.20. В процессе бетонирования за установленной опалубкой должно вестись непрерывное наблюдение. Обнаруженные при этом деформации или смещения следует немедленно устранить. Режимы выдерживания уложенного бетона и уход за ним должны обеспечивать достижение распалубочной прочности его в конструкции. Для достижения требуемой прочности в назначенный срок за свежеуложенным бетоном необходим правильный уход: предохранение от сотрясений и деформаций, а также от резких перепадов температуры, от прямых солнечных лучей и ветра.

3.2.21. Уход за свежеуложенным бетоном следует начинать сразу после окончания укладки бетонной смеси и осуществлять до достижения им распалубочной прочности. В летнее время свежеуложенная бетонная смесь в начальный период ухода должна быть защищена от обезвоживания, а также предохранятся от сотрясений и деформаций, от резких перепадов температуры, от прямых солнечных лучей и ветра. При достижении бетоном 1,5 МПа (2-3 часа) последующий уход за ним должен заключаться в обеспечении влажного состояния его поверхности путем устройства влагоемкого покрытия (мешковина, опилки) и увлажнения или укрытием пленкой. Увлажнение бетона днем производят каждые 4-6 часов. Ночью и при температуре окружающей среды ниже 5°С бетон не увлажняют.

3.2.22. При использовании добавки ПВК, продолжительность твердения бетона до достижения им распалубочной прочности в зависимости от температуры выдерживания и рекомендуемые составы бетонных смесей приведены в таблицах 1 и 2. В зависимости от температуры окружающей среды следует применять следующие составы при беспрогревном методе выдерживания бетона: от 5 до 10°С состав № 3, от 10 до 20°С состав № 2, от 20°С и выше состав № 1.

3.2.23. Движение людей по забетонированным конструкциям допускается после достижения бетоном прочности не менее 1,5 МПа.

3.2.24. При зимнем бетонировании, при несоответствии темпа твердения модифицированного бетона допускаемому графиком производства работ, бетонирование конструкций рекомендуется производить с противоморозной добавкой (ускоритель твердения) ПВК в сочетании с электрообогревом нагревательными проводами, укладываемыми непосредственно в опалубку монолитной конструкции перед бетонированием. При производстве работ в зимнее время могут использоваться различные методы электропрогрева бетона, однако, проводимые исследования показали, что все они более энергоемкие, чем предлагаемый.

3.2.25. До начала работ необходимо доставить на стройплощадку необходимое для прогрева оборудование: нагревательные провода, кабели и проверить их соответствие паспортным данным, проверить опалубку, наличие утеплителя (минераловатные или пенополистерольные плиты), приготовить брезент (рубероид, полиэтиленовую пленку) для укрытия бадей и свежеуложенного бетона.

3.2.26. При применении бетона с добавкой ПВК допускается укладывать смесь на не отогретое основание, очищенное от мусора, снега и наледи.

3.2.27. Укладку бетонной смеси при отрицательных температурах окружающей среды следует вести непрерывно. В случае возникновения перерывов в бетонировании открытую поверхность свежеуложенного бетона и границу бетонирования необходимо укрыть, утеплить, и при необходимости прогревать.

3.2.28. Нагревательные провода размещают в конструкции перед бетонированием. Подключение проводов к трансформаторной подстанции должен производить электрик 5 разряда.

3.2.29. В армированных конструкциях провод крепят снаружи на арматурные сетки и каркасы так, чтобы он располагался в наиболее защищенной от механических воздействий зоне при бетонировании - между арматурой и опалубкой. Нагревательный провод прокладывается без сильного натяжения (с усилием до З...5кгс), крепят к арматуре любым способом, обеспечивающим целостность его изоляции и несмещаемость при бетонировании конструкции: с помощью скруток из мягкой вязальной проволоки диаметром не менее 1,2 мм или отрезками изолированного провода (в том числе нагревательного) пластмассовыми фиксаторами, скрепками из стальной проволоки, полипропиленовым шпагатом.

Не должно быть прикасания оголенных нагревательных проводок к арматуре. Если соприкасание проводов с арматурой неизбежно, то в местах их соприкосновения следует сделать изоляцию (одеть "кембрик" - резиновую или другую изолирующую трубку).

Во избежание обгорания изоляции, замыкания на массу и перегорания токопроводящих жил в армированных конструкциях следует на концы нагревательного провода надевать трубки из ПВХ. Перед установкой опалубки и бетонированием конструкции необходимо проверить мегометром отсутствие замыкания жилы провода на "массу". Поврежденные места провода изолировать.

В целях снижения трудоемкости работ отводы рекомендуется выполнять монтажным проводом от группы из нескольких нагревателей с минимальным количеством узлов соединений. Этого достигают, подключая концы смежных нагревателей в одной точке к отводу или увеличивая рабочее напряжение в питающей электролинии.

Коммутацию проволочных нагревателей осуществляют с помощью кабельной разводки или инвентарных секций шинопроводов, к которым подсоединяют отводы. При этом необходимо соблюдать равномерность загрузки фаз питающей электросети.

Уплотнение бетонной смеси производится глубинными вибраторами. При этом не допускаются резкие удары, нельзя также быстро опускать рабочие части вибратора в опалубку во избежание повреждения изоляции и обрывов нагревательного провода. Запрещается использовать для уплотнения бетонной смеси штыковки и другой инвентарь с режущими кромками.

3.2.30. Поверхность уложенного бетона накрывают брезентом (рубероидом или полиэтиленовой пленкой), укрывают минераловатными плитами толщиной 40...50 мм и осуществляют подачу напряжения на нагревательные провода после проверки правильности соединения электрической цепи.

3.2.31. После укладки бетонной смеси и подключения греющих проводов к трансформатору необходимо подать минимальное напряжение 55 В, затем через каждый час повышать его на ступень до достижения расчетной температуры 35-40°С. Скорость подъема температуры бетона при этом не должна превышать 10°С в час. После достижения в бетоне при электропрогреве расчетной температуры необходимо поддерживать ее в заданном режиме (35±5°С) периодическим включением и выключением трансформатора. Отключение электропрогрева бетона производится постепенно, переключением с более высокого напряжения на ступень ниже и выдерживание в течение часа, затем отключение трансформатора.

3.2.32. В процессе бетонирования как с применением электропрогрева так и без него необходимо периодически контролировать температуру бетона. Термометры следует держать в скважинах глубиной 15...20 см не менее 3 минут. Точки измерения температуры термометрами устанавливаются из расчета не менее одной точки на 7 м длины конструкции.

3.2.33. Опалубку и утеплитель рекомендуется снимать при остывании бетона в пределах от 5°С до 0°С, не допуская примерзания их к бетону. Скорость остывания бетона должна составлять не более 5°С в час.

3.2.34. Продолжительность изотермического электропрогрева при средней температуре выдерживания определяется по общей продолжительности твердения (табл.2).

3.2.35. Контроль проектной прочности бетона следует осуществлять, как правило, испытанием контрольных образцов через 28 суток, изготовленных у места укладки бетонной смеси. Образцы, хранящиеся на морозе, перед испытанием надлежит выдерживать 2-4 ч при температуре 15-20°С.

3.3 Контроль качества работ.

3.3.1. На протяжении всего периода возведения несущих монолитных конструкции здания необходимо осуществлять контроль за соблюдением правил производства работ (СНиП 3.03.01-87), включая установку опалубки, монтаж арматуры, транспортирование смеси, укладку ее в опалубку, уплотнение, уход за твердеющим бетоном и распалубливание.

3.3.2. Технологические характеристики бетонной смеси следует контролировать не только в заводской лаборатории, но и на стройке после транспортирования. Особое внимание следует обращать на однородность и подвижность бетонной смеси. Допустимые отклонения подвижности смеси составляют ± 2 см.

3.3.3. При бетонировании монолитных конструкций необходимо изготавливать по 3 контрольных образца-куба с ребром 10 см для контроля прочности бетона. Прочность бетона в 28-ми дневном возрасте следует оценивать по результатам испытаний контрольных образцов согласно ГОСТ 10180-90. Полученные показания прочности при сжатии необходимо привести к пределу прочности эталонного образца размером 15x15x15 см. Выдерживание контрольных образцов следует производить в тех же условиях, в которых находятся бетонируемые конструкции. Распалубочную прочность бетона в конструкциях следует определять неразрушающими методами при помощи молотка Кашкарова (по ГОСТ 22690.2-77) или склерометром.

3.3.4. В процессе производства монолитных бетонных и железобетонных работ должен осуществляться следующий контроль:

- при приготовлении бетонной смеси — за качеством исходных материалов, в зимнее время за температурой нагрева воды (не более 70°С) и температурой бетонной смеси (20—25°С), правильностью дозировки материалов и добавки ПВК, подвижностью бетонной смеси;

- перед бетонированием — за отсутствием мусора, масел, зимой — снега и наледи на опалубке и стыкуемых элементах ранее уложенного бетона;

- во время бетонирования — за подвижностью бетонной смеси на месте ее укладки (не реже 2-х раз в смену), за температурой бетонной смеси на выгрузке из транспортных средств и уложенной в опалубку, за температурой наружного воздуха, за тщательностью укладки и уплотнением бетонной смеси с последующим укрытием и утеплением (зимой) после окончания бетонирования;

- в процессе выдерживания бетона — за температурой твердеющего обогреваемого бетона в период подъема температуры и в период изотермического прогрева через 3 ч., в процессе остывания в первые 8 ч. — через 4 ч., а затем 2 раза в смену, следует следить за сохранностью укрытия в течение всего периода выдерживания до достижения распалубочной прочности 80 % от проектной;

- после распалубки конструкций необходимо следить за тем, чтобы конструкция не загружалась проектной нагрузкой до набора проектной прочности;

- за состоянием поверхности конструкции (наличие раковин, трещин) и качеством работ по исправлению дефектов на поверхности конструкции;

- бетонирование должно сопровождаться записями в «журнал бетонных работ».

3.4 Подбор башенного крана.

Определим требуемые технические параметры башенного крана.                                            

Требуемая высота подъема крюка башенного крана определяется по формуле

 где  - расстояние от уровня стоянки крана до низа при максимально стянутом полиспасте, м;

        h – превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки крана м;

        hз =0,5м – превышение нижней части монтируемого элемента над уровнем опоры;

        hэ – высота  монтируемого  элемента,  м;

        hс – высота строповки в рабочем положении от верха монтируемого элемента до края крана, м;

Рисунок 3.10 – Параметры башенного крана.

Требуемая величина грузового момента определяется по формуле

где Мэмах – максимальная масса элемента монтируемого на расчетном вылете стрелы крана, т;

Ml – масса всей установленной на элементе оснастки и грузозахватного приспособления, т;

– расчетный вылет стрелы,м

Mmax – максимальное значение грузового момента воспринимающее при монтаже элементов здания.

Требуемый вылет стрелы определяется по формуле

где с – максимальное расстояние от центра тяжести монтируемого элемента до выступающей части здания со стороны крана, м;

b – расстояние от оси вращения крана до выступающих в сторону подкрановых путей, частей здания, м.

При установке башенного крана с нижним противовесом после обратной засыпки котлована, расстояния b определяется по формуле

где rn – радиус поворотной части платформы с противовесом.

b=7+1=8м;

Принимаем башенный кран КБ 160.2.

Кран имеет следующие технические характеристики:

– грузоподъемность 5.5–8 т;

– вылет стрелы 13-25 м;

– ширина колей 6 м;

– высота подъема 40.5 м;

3.5 Потребность в материально-технических ресурсах

3.5.1. Потребность в механизмах, оборудовании и инвентаре приведена в

Таблица 3.7

3.5.1 Потребность в материалах приведена в таблице 3.8

Таблица 3.8

3.6 Техника безопасности

3.6.1 Все виды работ должны вестись в соответствии с указаниями СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции", СНиП Ш-4-80 "Техника безопасности в строительстве", "Правила технической эксплуатации и безопасности обслуживания электроустановок промышленных предприятий".

3.6.2 Ежедневно перед началом укладки бетона в опалубку необходимо проверять состояние тары, опалубки и средств подмащивания.

3.6.3 Бункера (бадьи) для бетонной смеси должны удовлетворять ГОСТ 21807-76. Перемещение загруженного или порожнего бункера разрешается только при закрытом затворе.

3.6.4 При укладке бетонной смеси из бадьи или бункера расстояние между нижней кромкой бадьи или бункера и ранее уложенным бетоном или поверхностью, на которую укладывается бетон, должно быть не более 1 м.

3.6.5 При уплотнении бетонной смеси электровибраторами перемещать вибратор за токоведущие шланги не допускается, а при перерывах в работе и при переходе с одного места на другое электровибраторы необходимо выключать.

3.6.6 При ведении бетонирования с электропрогревом необходимо соблюдать все правила техники безопасности ведения монолитных работ, а также мероприятия по технике безопасности при зимнем бетонировании.

3.6.7 В связи с тем, что бетонирование в зимний период с применением электропрогрева связано с использованием электрических приборов, необходимо предусмотреть дополнительно мероприятия по электробезопасности ведения работ.

Технический персонал, обслуживающий системы электрообогрева, должен пройти обучение безопасности методом работы и после проверки знаний квалификационной комиссией, получить соответствующее удостоверение. Дежурные электромонтеры должны иметь квалификацию не ниже Ш группы.

Рабочие, обслуживающие электрообогрев бетона снабжаются резиновыми сапогами или специальными диэлектрическими галошами, а электромонтеры, кроме того, резиновыми перчатками.

Около трансформаторов и распределительных щитов должны быть установлены деревянные решетки или настилы, покрытые резиновыми ковриками.

Доступ на участок лиц, не связанных с электрообогревом бетона, запрещается.

Участок электрообогрева должен иметь ограждение с предупредительными плакатами: "ОПАСНО, ТОК ВКЛЮЧЕН!", правила по технике безопасности и оказанию первой помощи при поражении током, противопожарные средства, расстояние до ограждения должно быть при напряжении до 120 В не менее 1,5 м; на ограждениях должны быть установлены красные сигнальные лампочки, автоматически загорающиеся при подаче напряжения в линии обогрева.

Участки обогрева должны находиться под непрерывным наблюдением дежурного электрика. Производство работ на участках обогрева, за исключением наблюдения за температурой бетона, запрещается.

Замерять температуру при включенном прогреве разрешается при напряжении не выше 60 В, при этом замеряющий должен быть в галошах или резиновых сапогах. В случае превышения 60 В при замере следует отключить элекгропрогрев конструкции.

Все металлические нетоковедущие части электрооборудования, арматуру обогреваемых конструкций следует надежно заземлить, присоединив к ним нулевой провод питающего кабеля.

Электропрогрев производится под напряжением питающей цепи не выше 220 В.

На участках, находящихся под напряжением не более 60 В, допускается выполнять электромонтажные работы специальным инструментом, без снятия напряжения, с применением индивидуальных средств защиты.

Перед подачей напряжения на нагревательные провода дежурный электрик обязан:

- проверить правильность подключения нагревательных проводов;

- осмотреть провода и контакты;

- убедиться в надежности зануления и заземления электрооборудования. При наличии неисправностей устранить их до начала тепловой обработки.

В случае обнаружения при подаче напряжения на нагреватели или в процессе обогрева замыканий, перегрева проводов, искрения контактов, неисправностей оборудования и т.д., напряжение должно быть отключено, а неисправности устранены до начала замерзания.

3.7.10 В темное время суток участок электротермообработки бетона должен быть хорошо освещен.

3.6.11 Ответственность за выполнение требований по электробезопасности возлагается на главного энергетика строительного подразделения.  

4 РАЗДЕЛ ЭКОНОМИКИ

4.1 Описание раздела.

4.1.1 Экономическая часть дипломных проектов, выполняющихся по кафедре «Железобетонные и каменные конструкции», включает следующие расчеты:

а)Составление сметной документации (в базисных ценах 1991г.), в том числе:

  1.  Локальная смета на общестроительные работы.
    1.  Объектная смета.
    2.  Сводный сметный расчет стоимости строительства.

б)Расчет стоимости строительства в текущих ценах (на момент дипломного проектирования).

в)Технико-экономическое обоснование конструктивного решения.

г)Технико-экономические показатели дипломного проекта.(Приведены в архитектурной части дипломного проекта).

4.2 Составление сметной документации.

Ресурсно-сметные нормативы сформированы на основе технических и экономически обоснованных норм 2000г. С внедрением  РСН пересмотрены нормы и структура накладных расходов и плановых накоплений, других затрат, а также уточнена система индексации. Сметная стоимость материалов, изделий и конструкций определяется по сборникам сметных цен в ценах 1991г. Стоимость материалов, на которые отсутствуют базисные сметные цены, определяется путем деления их стоимости в текущих ценах на индекс изменения стоимости материалов-представителей, близких по своему назначению и характеристике, с начислением транспортных расходов.

4.2.1 Локальная смета на общестроительные работы.

Локальная смета составлена  с использованием сборников ресурсно-сметных норм (РСН) и сборников сметных цен на материалы . В пояснительную записку представляется только ведомость объемов и стоимости общестроительных работ в виде Ведомость включает итоговые данные по проектно-технологическим модулям (ПТМ). ПТМ содержит информацию об объемах и стоимости СМР, потребности в материальных, трудовых и других видов ресурсов, необходимых для выполнения работ. Порядок группировки по ПТМ должен соответствовать технологической последовательности работ и учитывать специфические условия отдельных видов строительства.

Смета на общестроительные работы представлена в таблице 4.9

4.2.2 Объектная смета.

Основанием для составления объектной сметы служат локальные сметы на отдельные виды строительно-монтажных работ, стоимость которых распределяется по соответствующим графам объектной сметы. Поскольку составление всех смет в учебном проектировании не предусматривается, возможно использование реальных данных объекта-аналога.

Объектная смета представлена в таблице 4.10

4.2.3 Сводный сметный расчёт стоимости строительства.

Сводный сметный расчет стоимости строительства предприятий, зданий и сооружений (ССР) является документом, определяющим стоимость строительства на стадии проектирования.

ССР состоит из 12 глав, в которых сметная стоимость объектов, работ показывается отдельной строкой с распределением по графам:

  •  заработная плата (графа 3);
  •  эксплуатация машин (графа 4);
  •  материалы (графа 5);
  •  накладные расходы (графа 6);
  •  плановые накопления (графа 7)
  •  оборудование, мебель, инвентарь (графа 8);
  •  прочие (графа 9);
  •  всего (графа 10).

В случае отсутствия объектов, работ и затрат, предусматриваемых соответствующей главой, эта глава пропускается без изменения номеров последующих.

В сводном сметном расчете приводятся итоги по каждой главе и суммарные по главам  1 – 7, 1 – 9, 1 –12. Отдельной строкой показывается резерв средств на непредвиденные  работы и затраты, в том числе средства на содержание и техническое оснащение региональных центров по ценообразованию в строительстве. За итогом ССР включаются средства на создание внебюджетных и других фондов, предусмотренные нормативными документами в установленных размерах и порядке.

Сводный сметный расчёт стоимости строительства представлен в таблице 4.11

4.2.4 Расчет стоимости строительства в текущих ценах.

Для расчёта стоимости строительства в текущих ценах используются

индексы изменения стоимости  за апрель месяц.

Расчет стоимости строительства в текущих ценах представлен в таблице 4.12

4.3Технико-экономическое обоснование конструктивного решения.

 Для оценки экономичности проектного решения  произведено  сопоставление проектируемого варианта - облегченное монолитное перекрытие с использованием газосиликатных блоков  с эталоном (базой). За эталон (базу) принято  проектное решение, используемое в массовом (типовом) строительстве – безбалочное монолитное перекрытие. Для сравнения данные приводятся на одинаковую ячейку.

Расчет показал, что проектируемый вариант является более экономичней. Данный вывод уже можно сделать при сравнении двух  показателей – расхода арматуры и бетона. В проектируемом варианте расход арматуры  оказался меньше на  25%, чем в базовом варианте. Расход бетона уменьшился почти вдвое. Данные показатели достигаются в связи с использованием газосиликатных блоков – данный материал в несколько раз легче бетона.

Эти и другие показатели сравнения экономичности проектируемого варианта в сравнении с базовым приведены в графической части дипломного проекта .  

 


5 РАЗДЕЛ ОХРАНА ТРУДА

5.1 Охрана труда в технологической карте

Все виды работ должны вестись в соответствии с указаниями СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции", СНиП Ш-4-80 "Техника безопасности в строительстве", "Правила технической эксплуатации и безопасности обслуживания электроустановок промышленных предприятий".

При установке опалубки на высоте до 5.5м пользуются передвижными лестницами-стремянками с огражденной рабочей площадкой; при высоте до 8м применяют передвижные подмости с площадками, снабженными перилами. На высоте более 8м опалубку устанавливают с огражденных рабочих настилов шириной не менее 0.7м, уложенных на поддерживающих лесах.

Опалубку разбирают только после получения разрешения от производителя работ.

Отверстия в перекрытиях и покрытиях, остающиеся после снятия опалубки, надо закрывать или ограждать. Разобранные элементы опалубки опускают на землю с помощью лебедок и складывают в штабеля.

Арматуру нельзя монтировать вблизи электропроводов, находящихся под напряжением. При монтаже арматуры балок у боковой стороны короба безопасности нужно устраивать рабочий настил шириной 0,7 м, ограждённый перилами.

По уложенной арматуре ходить нельзя. Устраиваются переходы шириной 0,4 … 0,8 м на козелках, опирающихся на опалубку, и указатели к ним.

Подмости для транспортирования бетонной смеси в тачках устраивают со сплошным настилом шириной 1,2 м, а при использовании мототележек — шириной на 0,6 м больше расстояния между колёсами тележек.

Рукоятки вибраторов должны быть снабжены амортизаторами, а корпус до начала работ заземлён. В процессе вибрирования бетонной смеси через каждые 30 … 35 минут надо включать вибратор на 5-7 минут для его охлаждения.

Бетонщики, работающие с электровибраторами, должны быть обуты в резиновые сапоги и иметь резиновые перчатки.

Ежедневно перед началом укладки бетона в опалубку необходимо проверять состояние тары, опалубки и средств подмащивания.

Бункера (бадьи) для бетонной смеси должны удовлетворять ГОСТ 21807-76. Перемещение загруженного или порожнего бункера разрешается только при закрытом затворе.

При укладке бетонной смеси из бадьи или бункера расстояние между нижней кромкой бадьи или бункера и ранее уложенным бетоном или поверхностью, на которую укладывается бетон, должно быть не более 1 м.

При уплотнении бетонной смеси электровибраторами перемещать вибратор за токоведущие шланги не допускается, а при перерывах в работе и при переходе с одного места на другое электровибраторы необходимо выключать.

При ведении бетонирования с электропрогревом необходимо соблюдать все правила техники безопасности ведения монолитных работ, а также мероприятия по технике безопасности при зимнем бетонировании.

В связи с тем, что бетонирование в зимний период с применением электропрогрева связано с использованием электрических приборов, необходимо предусмотреть дополнительно мероприятия по электробезопасности ведения работ.

Технический персонал, обслуживающий системы электрообогрева, должен пройти обучение безопасности методом работы и после проверки знаний квалификационной комиссией, получить соответствующее удостоверение. Дежурные электромонтеры должны иметь квалификацию не ниже Ш группы.

Рабочие, обслуживающие электрообогрев бетона снабжаются резиновыми сапогами или специальными диэлектрическими галошами, а электромонтеры, кроме того, резиновыми перчатками.

Около трансформаторов и распределительных щитов должны быть установлены деревянные решетки или настилы, покрытые резиновыми ковриками.

Доступ на участок лиц, не связанных с электрообогревом бетона, запрещается.

Участок электрообогрева должен иметь ограждение с предупредительными плакатами: "ОПАСНО, ТОК ВКЛЮЧЕН!", правила по технике безопасности и оказанию первой помощи при поражении током, противопожарные средства,

Расстояние до ограждения должно быть при напряжении до 120 В не менее 1,5 м; на ограждениях должны быть установлены красные сигнальные лампочки, автоматически загорающиеся при подаче напряжения в линии обогрева.

Участки обогрева должны находиться под непрерывным наблюдением дежурного электрика. Производство работ на участках обогрева, за исключением наблюдения за температурой бетона, запрещается.

Замерять температуру при включенном прогреве разрешается при напряжении не выше 60 В, при этом замеряющий должен быть в галошах или резиновых сапогах. В случае превышения 60 В при замере следует отключить элекгропрогрев конструкции.

Все металлические нетоковедущие части электрооборудования, арматуру обогреваемых конструкций следует надежно заземлить, присоединив к ним нулевой провод питающего кабеля.

Электропрогрев производится под напряжением питающей цепи не выше 220 В.

На участках, находящихся под напряжением не более 60 В, допускается выполнять электромонтажные работы специальным инструментом, без снятия напряжения, с применением индивидуальных средств защиты.

Перед подачей напряжения на нагревательные провода дежурный электрик обязан:

- проверить правильность подключения нагревательных проводов;

- осмотреть провода и контакты;

- убедиться в надежности зануления и заземления электрооборудования. При наличии неисправностей устранить их до начала тепловой обработки.

В случае обнаружения при подаче напряжения на нагреватели или в процессе обогрева замыканий, перегрева проводов, искрения контактов, неисправностей оборудования и т.д., напряжение должно быть отключено, а неисправности устранены до начала замерзания.

В темное время суток участок электротермообработки бетона должен быть хорошо освещен.

Ответственность за выполнение требований по электробезопасности возлагается на главного энергетика строительного подразделения.  

К работе с оснасткой должны допускаться лица, ознакомленные с ее устройством и проектом производства работ на строящийся объект.

Сборка опорных башен должна производиться строго в соответствии со схемами сборки, приведенными в ППР.

Строповка опорных башен при их перемещении краном должна осуществляться только за верхний горизонтальный раскос по схеме приведенной в ППР.

Складирование опорных башен осуществляется в рабочем положении.

Нагрузка на отдельно стоящую телескопическую стойку зависит от высоты выдвижения стойки, и не должна превышать допустимую, определяемую по графику. 

Работы по возведению монолитных поясов балконов и контурных ригелей следует производить только после устройства ограждения.

Не допускается использование опорных башен с нарушением геометрических характеристик и поврежденными элементами.

Не допускается сбрасывание элементов опалубки при их распалубке.

Монтаж опалубки контурных ригелей и балконов производить с применением монтажниками страховочных поясов.

Не допускается складирование на смонтированном диске перекрытий плит перекрытия, арматуры, технологического оборудования и других материалов, не предусмотренных для конкретной захватки.

При размещении на смонтированном перекрытии технологического оборудования (нормокомплект инструментов монтажников, греющая станция или др.), допускается их размещение на одной плите не более одной единицы и не более 2-х в пределах ячейки сетки колонн.

Складирование арматуры на смонтированные плиты перекрытия допускается в количестве не более 500кг в пределах сетки ячейки колонн.

Устройство ограждения и боковой опалубки контурных ригелей производится после монтажа плит перекрытия.

Собранные из отдельных щитов опалубочные панели необходимо устанавливать при помощи крана, с соблюдением следующих правил:

щиты, составляющие опалубочную панель, должны быть надежно скреплены крепежными элементами, предусмотренными технологической картой (замок – зажим, замок – сухарь и т.д.);

элементы опалубки, непосредственно соприкасающиеся с бетонной смесью, должны быть покрыты антиадгезионной смазкой;

угол развода ветвей стропа не должен превышать 600;

категорически запрещается поднимать опалубочную панель, используя одну ветвь стропа;

освобождать установленную опалубочную панель от съемного монтажного захвата подъемного механизма разрешается только после закрепления опалубочной панели постоянными или временными регулируемыми подкосами с проверкой надежности их крепления;

нахождение людей под монтируемыми элементами категорически запрещается;

категорически запрещена строповка опалубочной панели или щитов без съемного монтажного захвата.

Во избежание механического повреждения и нарушения целостности элементов опалубки категорически запрещается отрыв опалубочной панели от забетонированной конструкции при помощи крана, а также использование инструмента ударного действия (кувалда, лом и др.).

3апрещается производить укладку бетона в опалубку без предварительной проверки правильности закрепления крепежными элементами (замками, тяжами и т. д.).

Во время перерывов в работе не допускается оставлять поднятые элементы конструкций и оборудования на весу.

Не допускается выполнять работы с нахождением людей в одной секции на этажах, над которыми производится перемещение, установка и временное закрепление элементов сборных конструкций и оборудования.

Одновременное выполнение работ на разных этажах может допускаться при надежных (подтвержденных расчетом на действие ударных нагрузок) междуэтажных перекрытиях после осуществления мероприятий, обеспечивающих безопасное производство работ, по письменному разрешению и под руководством и контролем лиц, ответственных за безопасное производство монтажа и перемещения грузов.

При производстве работ на высоте электросети и другие инженерные системы, находящиеся в зоне работ, должны быть, как правило, отключены, закорочены, а оборудование и трубопроводы освобождены от взрывоопасных, горючих и вредных веществ.

В условиях взрывоопасной среды должны применяться инструмент, приспособления и оснастка, исключающие возможность искрообразования.

При перемещении конструкций и оборудования лебедками грузоподъемность тормозных лебедок и полиспастов должна быть равна грузоподъемности тяговых, если иные требования не установлены проектом.

При перемещении конструкций или оборудования несколькими подъемными или тяговыми средствами должна быть исключена перегрузка любого из этих средств, для чего следует применять тормозные средства, обеспечивающие необходимое регулирование скорости спуска.

Ограждения защитные рассчитывают на прочность и устойчивость к поочередному воздействию горизонтальной и вертикальной равномерно распределенных нагрузок 400 Н/м (40 кгс/м), приложенных на поручень.

Величина прогиба поручня под действием расчетной нагрузки должна быть не более 0.1 м.

Ограждения страховочные рассчитываются на прочность и устойчивость к действию горизонтальной сосредоточенной нагрузки 700 Н (70 кгс), приложенной в любой точке по высоте ограждения в середине пролета.

Ограждения страховочные наружные, кроме того, должны рассчитываться на прочность от действия груза массой 100 кг, падающего с высоты 1 м от уровня рабочего места в середине пролета.

Высота защитных и страховочных ограждений должна быть не менее 1.1м, сигнальных от 0.8 м до 1.1 м включительно.

Расстояние между узлами крепления защитных и страховочных ограждений к устойчивым конструкциям здания или сооружения не должно быть более 6 м, для сигнальных ограждений допускается до 12м.

У защитного ограждения:

расстояние между горизонтальными элементами в вертикальной плоскости должно быть не более 0.45 м;

высота бортового ограждения должна быть не менее 0.10 м.

Размер ячейки сетчатого элемента ограждения должен быть не более 50 мм. Ячейка синтетического сети-полотна должна выдерживать нагрузку до 1750 Н (175 кгс).

Узлы крепления ограждений к строительным конструкциям должны быть надежными с исключением возможности их самопроизвольного раскрепления.

Сигнальные ограждения должны выполняться канатом, закрепляемым к стойкам или устойчивым конструкциям зданий, сооружений, с навешиваемыми на канат знаками безопасности в соответствии с требованиями ГОСТ 12.4.026-76.

Защитные и страховочные ограждения окрашиваются в желтый сигнальный цвет.

Контроль за исправным состоянием и правильным применением ограждений возлагается приказом по организации на производителей работ, мастеров, участковых механиков.

Границы ограждаемого участка должны устанавливаться в технологических картах или проектах производства работ.

Работники, выполняющие установку и снятие ограждений, должны пользоваться предохранительными поясами для закрепления через фал согласно проекту производства работ к надежно установленным конструкциям здания, сооружения или к страховочному канату.

Средства индивидуальной защиты от падения с высоты как отечественные, так и приобретенные за рубежом должны иметь сертификаты качества.

Стальные канаты, применяемые для грузоподъемных работ, должны иметь сертификат завода-изготовителя и соответствовать требованиям ГОСТ 3241-91 «Канаты стальные. Технические требования», утвержденного постановлением Комитета стандартизации и метрологии СССР от 21 ноября 1991 года № 1775 (далее - ГОСТ 3241-91). Канаты без сертификата подлежат испытанию в соответствии с требованиями указанного стандарта.

Стропы грузовые должны соответствовать требованиям ГОСТ 25573-82 «Стропы грузовые для строительства. Технические условия», утвержденного постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 21 декабря 1982 года № 293 (далее - ГОСТ 25573-82).

Применение канатов, имеющих переломы, узлы, обрыв проволок и износ более допустимого, не допускается.

Сращивание грузовых канатов не допускается. Другие канаты можно счаливать только на участке, где исключается возможность набегания каната на блок или барабан.

Стропы должны крепиться за специальные рымы или другие грузозахватные элементы поднимаемого груза. При строповке грузов ветви стропов должны быть предохранены от соскальзывания, при подъеме груза ветви стропов должны иметь равномерное натяжение.

При отсутствии данных о положении центра тяжести груза он устанавливается путем пробного подвешивания. Длинномерные грузы следует стропить не менее чем в двух местах с применением специальных траверс.

При подвешивании груза на двурогие крюки стропы накладываются таким образом, чтобы нагрузка распределялась на оба рога крюка равномерно.

Не использованные для зацепки груза концы многоветвевого стропа следует укрепить так, чтобы при перемещении груза исключалась возможность задевания этими концами за встречающиеся на пути предметы.

Петли стропа следует надевать по центру зева крюка, а крюк устанавливать по центру строповки.

Петли стропов должны быть выполнены с применением коушей путем заплетки свободного конца каната, установкой зажимов, другим проверенным способом по утвержденным нормалям.

Закрепление конца каната на механизме подъема груза может также производиться в стальной кованой, штампованной, литой конусной втулке клином или путем заливки легкоплавким сплавом. Применение сварных втулок не допускается. Корпуса, втулки и клинья не должны иметь острых кромок.

Работать с канатами без рукавиц не допускается.

Браковка стальных канатов и стропов производится согласно Правилам устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов.

Подлежат браковке стропы, не имеющие бирок, и стропы, имеющие:

оборванную прядь;

оборванный или выдавленный наружу сердечник;

поверхностный износ или коррозию 40% и более первоначального диаметра наружных проволок;

число оборванных проволок на участках длиной, равной шести и тридцати диаметрам каната, больше допустимого;

трещины на крюках или кольцах или их износ 10% и более от первоначального сечения;

прожоги, вмятины, скрутки и другие механические повреждения.

Стальные канаты, которыми оснащены грузоподъемные машины, проходят технические освидетельствования, включая испытания под нагрузкой, совместно с этими машинами.

Перед допуском к работе рабочих администрация обязана обеспечить:

1) обучение и проведение инструктажа по безопасности труда в соответствии с требованиями ГОСТ 12.0.004-90;

2) рабочих под расписку инструкциями по охране труда;

3) рабочих и специалистов обеспечить спецодеждой, спецобувью и другими средствами индивидуальной и коллективной защиты, соответствующими ГОСТ 12.4.011-89;

4) рабочих и специалистов санитарно-бытовыми помещениями (гардеробными сушилками для одежды и обуви, душевыми, помещениями для приема пищи, отдыха и туалетами) в соответствии с действующими нормами;

5) питьевой водой, качество которой должно соответствовать санитарным нормам. Питьевые установки следует располагать на расстоянии не более 75 м по горизонтали и 10 м по вертикали от рабочих мест;

6) средствами для оказания первой медицинской помощи.

Все лица, находящиеся на строительной площадке, обязаны носить защитные каски по ГОСТ 12.4.087-84. Рабочие и инженерно-технические работники без защитных касок и других необходимых средств индивидуальной защиты к выполнению работ не допускаются.

При производстве строительно-монтажных работ необходимо соблюдать требования ГОСТ 12.3.002-75* и предусматривать техническую последовательность производственных операций так, чтобы предыдущая операция не являлась источником производственной опасности при выполнении последующих.

Пожарную безопасность на строительной площадке, участках работ и рабочих следует обеспечивать в соответствии с требованиями правил пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ ППБ              2.09-2002 РБ.

Электробезопасность на строительной площадке, участках работ и рабочих местах должна обеспечиваться в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.013-78.

Строительная площадка, участки работ, рабочие места, проезды и проходы к ним в темное время суток должны быть освещены. Производство работ в неосвещенных местах не допускается.

Ширина проходов к рабочим местам и на рабочих местах должна быть не менее 0.6 м, а высота проходов в свету — не менее 1.8 м.

Выходы в строящееся здание должны быть сверху защищены сплошным настилом шириной не менее ширины входа с вылетом на расстоянии не менее 2 м от стены здания. Угол, образуемый между навесом и вышерасположенной стеной под входом, должен быть в пределах 70…750.

Рабочие места и проходы к ним на высоте 1.3 м и более и расстояния менее 2 м от перепада по высоте должны быть ограждены временными ограждениями в соответствии с требованиями ГОСТ 12.4.059-89 При невозможности устройства ограждении работы на высоте следует выполнять с использованием предохранительных поясов по ГОСТ 12.4.089-86 и канатов страховочных.

Проемы в перекрытиях, к которым возможен доступ людей, должны быть закрыты сплошным настилом или ограждены по ГОСТ 12.4.059-89.

Проемы в стенах при одностороннем примыкании к ним настила должны ограждаться, если расстояние от уровня настила до низа проема меньше 0.7 м.

Погрузочно-разгрузочные работы следует выполнять в соответствии с требованиями ГОСТ 12.3.002-75*, ГОСТ 12.3.009-76*.

Места производства погрузочно-разгрузочных работ должны быть оснащены необходимыми средствами коллективной защиты и знаками безопасности по ГОСТ 12.4.026-76'.

Проходы и рабочие места должны быть выровнены и не иметь ям, рытвин. Зимой проходы должны быть очищены от снега, а в случае обледенения посыпаны песком или другими противоскользящими материалами.

На площадках для укладки грузов должны быть обозначены границы штабелей, проходов и проездов между ними. Не допускается размещать грузы в проходах и проездах.

Грузоподъемные машины, грузозахватные устройства и тара, применяемые при выполнении погрузочно-разгрузочных работ, должны удовлетворять требованиям государственных стандартов или технических условий на них, а их установка, регистрация, испытание и техническое освидетельствование должны быть выполнены в соответствии с правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов и другой нормативной документации.

Площадки для погрузочно-разгрузочных работ должны иметь схемы строповки грузов и таблицы весов грузов, которые располагаются в зоне видимости стропальщика.

Не допускается работа грузоподъемной машины:

1) при скорости ветра 15м/с и более;

2) при снегопаде, тумане, дожде, снижающих видимость в пределах фронта работ;

3) при подъеме груза неизвестной массы, а также защемленного, примерзшего;

4) при обнаружении несоответствия грузозахватных приспособлений и тары требованиям нормативно-технической документации, неисправность, а также отсутствия маркировки и предупредительных надписей на них.

Основными случаями травматизма при монтаже конструкций являются: падение людей и грузов с высоты, что является следствием несоблюдения правил безопасности, отсутствие освещения, либо плана производства работ.

Основные потенциальные несчастные случаи и их причины.

Падение людей с высоты может быть вызвано:

потерей равновесия рабочим, не снабженным предохранительным поясом, работающим в опасной зоне;

обрыв подмостей;

ударом перемещаемого краном оборудования.

Опасный наклон опалубки может быть вызван:

- ветром;

- повреждением стабилизирующей опоры.

- падение оборудования во время переноса может быть вызвано:

- срывом петли или тяги строповки;

- сильным ветром.

Мероприятия по предотвращению несчастных случаев.

Подмости должны быть надежно закреплены и постоянно проверяться.

Все неточности и повреждения должны немедленно устраняться.

Подмости необходимо снабжать барьерами. Рабочие, находящиеся на подмостях с открытыми барьерами, должны быть снабжены предохранительными поясами. Разрывы в подмостях более 20см должны быть защищены вкладками и перилами. Перегрузка подмостей недопустима. Поверхности площадок следует содержать в чистоте.

Опасный наклон опалубки предотвращается контролем состояния опор и качества выполненных конструкций.

Падение оборудования во время переноса предотвращается своевременной проверкой строповочных приспособлений.

До начало работ по монтажу и демонтажу опалубки необходимо убедиться в исправности ограничителя грузоподъемности подъемом контрольного груза.

Строительно-монтажные работы выполняются в соответствии с требованиями СНиП III-4-80* «Техника безопасности в строительстве» и Ведомственных инструкциях по технике безопасности.

Современные методы производства строительных работ обусловливают разработку технических, технологических решений и защитных средств по устранению опасных и вредных факторов и наличие значительного опыта и специальных знаний безопасных приемов и способов труда, что может быть достигнуто только квалификационным обучением и инструктированием рабочих по технике безопасности и промышленной санитарии. По характеру и времени проведения инструктаж подразделяется на вводный, первичный на рабочем месте, повторный, внеплановый и текущий. И, как отмечено специалистами, проведение инструктажа по технике безопасности снижает количество несчастных случаев на объекте на 20-40%.  Общее руководство работой всех структурных подразделений по обеспечению охраны труда и техники безопасности возлагается на руководителя (начальника,  управляющего) подразделения.  Непосредственное же руководство возлагается на главного инженера.

5.2 Пожарная безопасность.

При организации строительной площадки и производстве строительно-монтажных работ руководствоваться "Правилами пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ"  ППБ2.09-2002 РБ.

До начала строительства должны быть:

- выполнены в соответствии с разработанным стройгенпланом автомобильные дороги, подъезды и подходы к строящимся зданиям и временным сооружениям;

- выполнены требования проекта организации строительства по обеспечению стройплощадки пожарными гидрантами согласно стройгенплану);

- организована пожарная дружина, назначена из числа ИТР ответственных за пожарную безопасность.

Временные административно-хозяйственные, производственные и бытовые здания и сооружения до начала их эксплуатации, а также места производства строительно-монтажных работ с повышенной пожарной опасностью до начала работ должны быть укомплектованы первичными средствами пожаротушения в соответствии с приложением 1 "Правил пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ".

Запрещается складирование сгораемых строительных материалов в противопожарных разрывах между зданиями.

Временные воздушные электросети, подключение механизмов и агрегатов, устройство временного электроосвещения зданий должны отвечать требованиям главы "Электробезопасность" СНиП III-4-80* "Техника безопасности в строительстве".

Пожаротушение предусматривается от пожарного гидранта, расположенного на существующих сетях водопровода.

Контроль и ответственность за выполнение требований пожарной безопасности возлагается на генподрядчика.

5.2.1 Огнестойкость конструкций.

Производственное здание по ответственности относится к I классу (повышенному).

Для определения предела огнестойкости железобетонной плиты перекрытия необходимо провести нижеследующий расчет.

Предел огнестойкости плиты перекрытия определяется с помощью номограммы №1 (Оценка огнестойкости строительных конструкции по номограмм. Методические указания для курсового и дипломного проектирования. 1990г.).

1. Определяем приведенную толщину огнезащитного слоя бетона по формуле:

где  η — коэффициент, учитывающий расположение рабочей арматуры в сечении элемента и условия ее нагрева. При одностороннем нагреве принимаем η = 1.

 d =2.2 см — номинальный диаметр рабочей арматуры.

 Ur = 3.5 — толщина защитного слоя бетона.

2. Коэффициент температуропроводности dВГ = 13.3 – для тяжелого бетона(таблица 1)

3. Интенсивность растягивающих напряжений в арматуре по формуле:

где  – М = 35.38 кНм — изгибающий момент от рабочей нагрузки.

 h0 = 16.5 см и b = 20 см— соответственно — полезная высота и ширина сечения элемента.

 Аs = — площадь сечения арматуры в растянутом сечении.

 RЗП = 365МПа — нормативное сопротивление арматуры на растяжение.

 RЕη = 22 МПа — нормативное сопротивление бетона сжатой зоны.

Теперь определяем предел огнестойкости с помощью номограммы, и он составляет 126 мин. По СНиП 2.08.02-89 степень огнестойкости здания – II.

В соответствии с СНБ 2.02.01-98 предел огнестойкости и класс пожарной опасности строительных конструкций следующий:

– несущий элементы здания:  R 120–КО;

– самонесущие:   RE 75–КО;

– перекрытия:   REJ 60–КО;

– лестничные клетки:

внутренние стены: REJ 120–КО;

марши и площадки:  R 60–КО.

                                             Заключение

В данном дипломном проекте выполнен расчет свайного с монолитным ростверком фундамента, монолитной колонны, облегченного монолитного перекрытия с использованием газосиликатных блоков; разработана технологическая карта на возведение монолитного диска перекрытия; разработана экономическая часть со сравнением вариантов конструктивных решений устройства монолитного перекрытия; отражены вопросы и мероприятия по охране труда и техники безопасности.     


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

34729. Меры поверхности в централизованном государстве. Сошное письмо 19.08 KB
  Официальный размер казенной десятины определился и 2400 кнадратпых сажен 80 сажеп длины и 30 сажан ширины. Наряду с казенной десятиной на частновладельческих землях встречалась десятина и большей площади 80 сажен длины и 40 ширины т. 3200 квадратных сажен. Попадалась десятина и в 2500 квадратных сажен по 50 сажен в длину и ширину.
34730. Меры веса и объема централизованного государства 16.98 KB
  В XVI XVII вв. Вместе с тем Торговая книга называет и другие весовые единицы ансыръ или фунт: В документах XVI XVII вв. В течение XVII в. Новой мерой по сравнению с предыдущим периодом является четверик появившийся в начале XVII в.
34731. Единицы длины, расстояния и площади в Российской империи 17.9 KB
  Образованной для разработки мероприятий по уточнению мер и организации поверочного дела а также обмеры подлинной линейки начала XVIII в. которой пользовался Петр I свидетельствуют что меры длины в первой половине XVIII в. омимо аршина и сажени в XVIII XIX вв. В XVIII в.
34732. Единицы веса и объема в Российской империи 18.05 KB
  Рассмотрим систему русских мер веса в XVIII в. встречаются следующие меры веса: берковец пуд фунт золотник грен крата и доля. На основе этой системы единиц измерения веса складываются наиболее употребительные наборы гирь.
34733. Обеспечение единства измерений и надзор за мерами и весами в Российской империи 16.29 KB
  в связи с экономическим развитием страны встал вопрос не только о единообразии мер и единой для всей страны системе мер как это было в XVI и XVII вв. Вопрос об основных эталонах оказался непростым так как было неясно какие образцы мер следует взять за основу. Предстояло прежде всего найти основания для установления величин той или иной меры а затем разработать принципы организации поверочного дела.
34734. Введение метрической системы в России. Метрические единицы измерения, принятые в СССР 17.08 KB
  Совет Народных Комиссаров Российской Советской Федеративной Социалистической Республики по указанию В. И. Ленина 11 сентября 1918 г. принял декрет «О введении международной метрической десятичной системы мер и весов». Декрет определял «положить в основание всех измерений, производимых в Российской Социалистической Федеративной Советской Республике...
34735. Историческая генеалогия: история развития, предмет и задачи, смежные дисциплины 13.87 KB
  Лихачева разработавшего научную методику исследования генеалогических источников и Л. Появляются исследования по истории отдельных дворянских родов работы Барсукова Васильчикова. многие отечественные генеалоги оказались за границей и там продолжили свои исследования. генеалогические исследования значительно сокращаются.
34736. Источники по генеалогии дворянства 16 - 17вв.: Государев родословец и Бархатная книга (история создания, структура, содержание) 13.23 KB
  : Государев родословец и Бархатная книга история создания структура содержание Государев родословец История создания: Составлен Разрядным приказом в 1555 1556 году. В XVII веке Государев родословец включён в Бархатную книгу. Структура: 1 часть – государев родословец был составлен при Иване 4; 2 часть – составлена на основе приказов. В Бархатную книгу включены: Государев родословец 1555 1556 состоящий преимущественно из родословных записей Рюриковичей и Гедиминовичей царский княжеские боярские роды а также материалы за вторую...