39515
Расчет и нормативные нагрузки на покрытие
Дипломная
Архитектура, проектирование и строительство
В дипломном проекте определены расчетные и нормативные нагрузки на покрытие. Выполнен статический расчет несущих конструкций покрытия здания. Подобраны сечения колонны, поясов и раскосов ферм, которые обеспечивают их прочность, общую устойчивость, а также местную устойчивость элементов сечения. Запроектированы основные узлы крепления элементов.
Русский
2013-10-05
1.88 MB
91 чел.
Стр.125; рис.16; табл.22; библ. Наименований .
СТРОИТЕЛЬСТВО, МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ, РАСЧЕТ,
НАГРУЗКИ, ФЕРМА, РЕШЕТЧАТЫЙ ПРОГОН, КОЛОННА, ТЕХНОЛОГИЯ МОНТАЖА, ЭКОНОМИКА, ОГНЕСТОЙКОСТЬ, ОХРАНА ТРУДА,
СТРОЙГЕНПЛАН, ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
В дипломном проекте определены расчетные и нормативные нагрузки на покрытие. Выполнен статический расчет несущих конструкций покрытия здания. Подобраны сечения колонны, поясов и раскосов ферм, которые обеспечивают их прочность, общую устойчивость, а также местную устойчивость элементов сечения. Запроектированы основные узлы крепления элементов. Определен объем работ по монтажу покрытия и разработана технологическая карта на монтаж металлических конструкций покрытия. Разработан календарный план ведения работ с определением номенклатуры и объемов работ. В соответствии с нормами разработан стройгенплан. Определена стоимость общестроительных работ, разработаны локальная смета, объектная смета и сводный сметный расчет стоимости строительства. Произведен расчет стоимости объекта на текущий период (на апрель 2004г.). Рассмотрены вопросы охраны труда при производстве монтажа, определена степень огнестойкости здания. Разработана техника безопасности при монтажных работах.
Перечень графического материала: 10 листов формата А1.
[1] РЕФЕРАТ
[2]
[3]
[4] [5] 2. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ [5.1] 2.1. Сбор нагрузок. Статический расчет конструкций. [5.1.1] 2.1.1. Нагрузка на колонну витражную. [5.1.2] 2.1.2. Нагрузка на ферму с верхним криволинейным поясом. [5.1.3] 2.1.3. Нагрузка на ферму с параллельными поясами. [5.1.4] 2.1.4. Нагрузка на решетчатый погон. [5.2] 2.2. Статический расчет конструкций [5.3] 2.3. Расчет витражной колонны (К1). [5.4] 2.3. Расчет витражной колонны (К1). [5.4.1] 2.3.1. Подбор сечения витражной колонны. [5.5] 2.3.2. Расчет базы витражной колонны. [5.6] 2.4. Расчет фермы с параллельными поясами (Ф1). [5.6.1] 2.4.1.Подбор сечений поясов и раскосов. [5.6.2] 2.4.2.Расчет сварных швов прикрепления стержней фермы. [5.6.3] 2.4.3.Проектирование узлов фермы. [5.6.4] 2.4.4.Расчет опорных узлов фермы. [5.7] 2.5. Расчет решетчатого прогона (Ф6). [5.7.1] 2.5.1.Подбор сечений поясов и раскосов. [5.7.2] 2.5.2.Расчет сварных швов прикрепления стержней фермы. [5.7.3] 2.5.3.Проектирование узлов фермы. [5.8] 2.6. Расчет фермы с верхним криволинейным поясом (Ф2). [5.8.1] 2.6.1.Подбор сечений поясов и раскосов. [5.8.2] 2.6.2.Расчет сварных швов прикрепления стержней фермы.
[5.8.3] [6] 3. ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА [6.1] 3.1.Технологическая карта на монтаж покрытия [6.1.1] 3.1.1. Область применения [6.1.2] 3.1.2. Выбор монтажных кранов [6.1.3] 3.1.3.Технология выполнения процессов [6.1.4] 3.1.4. Материально-технические ресурсы
[6.1.5] [7] 4. ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА. [7.1] 4.1 Календарное планирование. [7.1.1] 4.1.1 Назначение календарных планов. [7.1.2] 4.1.2 Характеристика объекта строительства. [7.1.3] 4.1.3 Определение номенклатуры и объемов работ. [7.2] 4.2. Расчёт строительного генерального плана [7.2.1] 4.2.1. Привязка монтажного крана, определение зон влияния крана [7.2.2] 4.2.2. Организация складского хозяйства [7.2.3] 4.2.3. Проектирование временных автодорог
[7.2.4] [7.2.5] 4.2.5. Проектирование и размещение на строительной площадке временных зданий и сооружений [7.2.6] 4.2.6. Организация временного водоснабжения строительной площадки
[7.2.7] [8] 5. ЭКОНОМИКА [8.1] 5.1. Локальная сметана общестроительные работы
[8.2]
[8.3]
[8.4]
[8.5]
[9] [9.1] 6.1. Разработка стройгенплана. [9.2] 6.2. Охрана труда в технологической карте [9.3] 6.3. Расчет пределов огнестойкости металлических конструкции [9.4] 6.4. Противопожарные мероприятия [9.5] 6.5. Электробезопасность на стройплощадке. [9.6] 6.6. Охрана окружающей природной среды.
[10]
[11] [12] Приложение 1: |
Строительная отрасль занимает одно из ведущих мест в экономике страны. Это многопрофильная и многофункциональная структура. Стратегию развития отрасли определяет Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь. Со времени образования в 1994 г. этим органом государственного управления проведена большая работа по разработке и реализации государственной политики в области строительства, архитектуры, градостроительства, промышленности строительных материалов. Министерство занимается также вопросами инвестиционной деятельности в строительстве, технического нормирования, стандартизации, лицензирования, нормативно-правового регулирования, обеспечения государственного строительного надзора.
Отрасль объединяет более 4 тысяч субъектов хозяйствования различных форм собственности, в том числе 109 строительных трестов и объединений, 200 предприятий промышленности строительных материалов и стройиндустрии, более 40 проектных институтов, около 20 научно-исследовательских и конструкторско-технологических организаций.
Строительный комплекс имеет развитую производственную базу. Заводы отрасли производят более 130 видов строительных материалов и изделий, в т. ч. асбестоцементные изделия, легкие металлоконструкции, кровельные и стеновые материалы, щебень, пористые заполнители, облицовочную керамику, черепицу, полированное оконное стекло, линолеум, столярные изделия, изделия из стекла, хрусталя, фарфора и многое другое.
Среди предприятий, производящих строительную продукцию, хорошо известны в ближнем и дальнем зарубежье такие, как Белорусский цементный завод, крупнейшее в Европе предприятие по производству щебня "Гранит", Молодечненский завод легких металлоконструкций, Белорусский металлургический завод, акционерные общества "Керамин", "Гомельстекло", "Гомельстройматериалы" и др.
Строители республики вплотную приступают к строительству жилых домов нового поколения. В Беларуси впервые разработаны эффективные конструкции многоэтажных домов с несущими сборно-монолитными и монолитными железобетонными каркасами с плоскими дисками перекрытий. На основе имеющейся в республике строительной базы с применением одних и тех же конструкций будут строиться как социальное жилье, так и дорогие квартиры на заказ. Такое жилье отличается повышенными потребительскими качествами, его можно легко модернизировать без существенных капитальных вложений.
В стране полным ходом идет строительство не только жилья, но и объектов социально-культурного назначения. В связи с этим хотелось бы отметить, что строителями республики освоены технологии сооружения конструктивно сложных и уникальных объектов. Квалификация белорусских строителей, опыт и техническая оснащенность позволяют им выполнять работы с высоким уровнем качества в любых регионах и климатических условиях.
Белорусские строители и производители строительных материалов, архитекторы и проектировщики готовы и открыты к взаимовыгодному деловому сотрудничеству. Нам есть, что предложить зарубежным партнерам. В то же время, мы заинтересованы в привлечении передового зарубежного опыта, технологий и инвестиций, создании совместных предприятий. С этой целью в республике продолжает совершенствоваться законодательная и правовая основа.
Каркас цеха представляет собой круглое в плане здание, имеющее следующие размеры в осях:
лиаметр 40 м;
угол сектора 22,5º;
отметка верха здания 14,5 м;
кровля скатная с уклоном 35º.
Между осями «6-10» имеются выступающие за рамки общего диаметра здания сектора диаметром 25,4м и 27,4м.
Покрытие стеклопакеты и трехслойные сэндвич-панели в глухих участках кровли.
Строительный объем здания образован стальными конструкциями каркаса (фермы покрытия) и ограждающими конструкциями покрытия и стен (кирпичная стена, витражи, сэндвич-панели).
Устойчивость каркаса обеспечивается:
Колонны приняты железобетонные.
Витражные колонны из сварных труб.
Фермы покрытия приняты из гнуто-сварных профилей.
Опирание витражной колонны на фундамент осуществляется через подливку из цементного раствора между опорной плитой и поверхностью фундамента. База колонны в виде плиты, приваренной к стержню колонны.
Расчет конструкций производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования", СНиП 2.01.07-85 (Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения) и СНиП II-23-81*. "Стальные конструкции. Нормы проектирования".
Класс здания I (коэффициент надёжности по назначению γn=1,0.
Таблица 2.1. Сбор нагрузок на 1 м.п. колонны
№ |
Вид нагрузки |
Нормативная, кПа |
f |
Расчет-ная, кПа |
1. Постоянная |
||||
1 |
Витражи |
0.040 |
1.1 |
0.440 |
Итого |
0.040 |
0.440 |
*Собственный вес учтен при приложении нагрузки в ПК «Лира»
Погонная нормативная и расчетная нагрузка на витражную колонну:
qн = gн·l = 0.40·5.3 = 2.12 кН/м;
q = g·l = 0.44·5.3 = 2.33 кН/м.
Рис.2.1.Расчетная схема витражной колонны.
Таблица 2.2. Сбор нагрузок на 1 м2 покрытия
№ |
Вид нагрузки |
Норматив-ная, кПа |
f |
Расчет- ная, кПа |
1. Постоянная |
||||
1 |
Витражи |
0.400 |
1.1 |
0.440 |
2 |
Прогоны |
0.140 |
1.1 |
0.154 |
2.Временная длительная |
||||
3 |
Пром. проводка, система орошения,вентиляция |
0.250 |
1.2 |
0.300 |
Итого |
0.720 |
0.894 |
||
3.Кратковременная |
||||
4 |
Снег |
0.540 |
1.4 |
0.756 |
Всего |
1.260 |
P=1.650 |
*Собственный вес учтен при приложении нагрузки в ПК «Лира»
Снеговая нагрузка
Величина снеговой нагрузки зависит от района строительства. Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию ригеля рамы следует определять по формуле:
s = s0 ,
где s0 нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от района строительства. Для I снегового района s0 0.7 кПа.
коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие (при α=33˚ μ=0.771 (Приложение 3 п.1а [1])).
s=0.7*0.771=0.540 (кПа)
(п.5.7[1])
Ветровая нагрузка
Для расчета фермы необходимо определить ветровую нагрузку наветренной (активное давление) стороны.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли определяется по формуле:
wн = w0 k c,
где w0 нормативное значение ветрового давления. Принимается в зависимости от района. Для I ветрового района w0 = 0.23 кПа.
k коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности. Для нашего случая тип местности В (k5=0.5, k10=0.65, k20=0.85, k12.00=0.690) (п.6.5. [1]);
c аэродинамический коэффициент, зависящий от конфигурации здания. При h1/l=0, f/l=7.42/29.38=0.25 cl1 = 0.3 cl2 = -0.95 (приложение 4 п.3 [1]).
Рис. 2.2. Схема фермы
wm,5.0=0.23*0.5*0.3=0.035 (кПа);
wm,10.0=0.23*0.65*0.3=0.045 (кПа);
wm,10.0=0.23*0.65*(-0.95)=-0.142 (кПа);
wm,12.42=0.23*0.698*(-0.95)=-0.151 (кПа).
Величина пролетов в точках:
Погонная нагрузка на ферму в точках:
Рис. 2.3. Расчетная схема фермы.
Таблица 2.3. Сбор нагрузок на 1 м2 покрытия
№ |
Вид нагрузки |
Норматив-ная, кПа |
f |
Расчет- ная, кПа |
1. Постоянная |
||||
1 |
Витражи |
0.400 |
1.1 |
0.440 |
1.1 |
Сэндвич-панели |
0.330 |
1.2 |
0.396 |
2 |
Прогоны |
0.140 |
1.1 |
0.154 |
2.Временная длительная |
||||
Продолжение табл.2.3 |
||||
3 |
Пром. проводка, система орошения,вентиляция |
0.250 |
1.2 |
0.300 |
Итого |
0.720 0.650 |
0.894 0.850 |
||
3.Кратковременная |
||||
4 |
Снег |
0.540 |
1.4 |
0.756 |
Всего |
1.260 1.19 |
P1=1.650 p2=1.606 |
*Собственный вес учтен при приложении нагрузки в ПК «Лира»
Снеговая нагрузка
Величина снеговой нагрузки зависит от района строительства. Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию ригеля рамы следует определять по формуле:
s = s0 , где
s0 нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в зависимости от района строительства. Для I снегового района s0 0.7 кПа.
коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие (при α=33˚ μ=0.771 (Приложение 3 п.1а [1])).
s=0.7*0.771=0.540 (кПа)
(п.5.7[1])
Ветровая нагрузка
Для расчета фермы необходимо определить ветровую нагрузку наветренной (активное давление) стороны.
Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли определяется по формуле:
wн = w0 k c,
где w0 нормативное значение ветрового давления. Принимается в зависимости от района. Для I ветрового района w0 = 0.23 кПа.
k коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности. Для нашего случая тип местности В (k5=0.5, k10=0.65, k20=0.85, k12.42=0.698) (п.6.5. [1]);
c аэродинамический коэффициент, зависящий от конфигурации здания. При h1/l=0, α=35˚ cl1 = 0.33 (приложение 4 п.3 [1]).
Рис. 2.4. Схема фермы с параллельными поясами
wm,5.0=0.23*0.5*0.33=0.038 (кПа),
wm,10.0=0.23*0.65*0.33=0.0,49 (кПа),
wm,12.42=0.23*0.698*0.33=0.053 (кПа),
Величина пролетов в точках:
Величина пролета между секторами:
l=2.64м.
Погонная нагрузка на ферму в точках:
=10.690 (кН/м);
=9.158 (кН/м);
=4.544 (кН/м);
=2.190 (кН/м).
Рис. 2.5. Расчетная схема фермы с параллельными поясами.
Таблица 2.4. Сбор нагрузок на 1 м2 покрытия
№ |
Вид нагрузки |
Норматив-ная, кПа |
f |
Расчет- ная, кПа |
1. Постоянная |
||||
1 |
Витражи |
0.400 |
1.1 |
0.440 |
2 |
Прогоны |
0.140 |
1.1 |
0.154 |
2.Временная длительная |
||||
3 |
Пром. проводка, система орошения,вентиляция |
0.250 |
1.2 |
0.300 |
Итого |
0.720 0.650 |
0.894 0.850 |
||
3.Кратковременная |
||||
4 |
Снег |
0.540 |
1.4 |
0.756 |
Всего |
1.260 |
P=1.650 |
*Собственный вес учтен при приложении нагрузки в ПК «Лира»
Снеговая и ветровая нагрузки соответствуют одноименным нагрузкам фермы с параллельными поясами.
Распределенная нагрузка на ферму с параллельными поясами в точках:
Распределенная нагрузка на участках (см. рис.2.4.):
1-2. (P1+P2)/2=(1.688+1.688)/2=1.688(кПа);
2-2. (P2+((P3-P2)*2/9+P2))/2=(1.688+((1.699-1.688)*2/9+1.688))/2=1.689(кПа).
Погонная нагрузка на решетчатый прогон:
q1==4.812 (кН/м);
Статический расчет конструкций произведен с использованием ЭВМ на программном продукте "Lira 9.0", предназначенного для конечно-элементного расчета стержневых систем.
Результаты расчетов приведены в Приложении 1.
Колонна работает на центральное сжатие. Необходимыми данными для расчета являются продольная сила N, расчетная длина lef,. Расчетное усилие получают из сбора нагрузкок, расчетная длина зависит от принятой расчетной схемы колонны (см. рис.2.1.).
Усиие в нижнем наиболее нагруженном сечении колонны:
N=-30.388 кН.
Расчетная длина витражной колонны (ф.67 [2]):
lef = μ l=2.0 5.3=10.6(м),
где μ =2.0 коэффициент (табл.71а [2]),
l=5.3м длина колонны.
Расчет производим как центрально сжатого стержня по нижнему наиболее нагруженному сечению, сталь С245.
В соответствии с п.5.3[2]:
,
где Ry=240 МПа (табл.51* [2]);
γc=1 (табл.6* примечание п.4 [2]);
γт=1 (Приложение [1]) 1-ый класс ответственности..
Из конструктивных соображений принимаем трубу:
d=102мм, А=12.32см2, i=3.47мм.
Определим гибкость колонны:
λ=lef/i=10.60/3.47=3.05 => φ=0.987
Максимальная гибкость:
[λ]=210-60α=210-60 0.104=203.76 > λ=3.05,
где
Выполним проверку устойчивости принятого сечения:
устойчивость обеспеченна
Принимаем класс бетона фундамента В12,5:
RB=7.5 МПа,
RB,loc=φB RB.=1.2 7.5=9.0 (МПа)
Требуемая площадь опорной плиты:
Размер плиты принимаем исходя из необходимости постановки 4-ех анкерных болтов (d=12мм).
Расстояние от центра болта до края колонн по габаритам под ключ:
А=27мм
Расстояние от центра болта до края опорной плиты (табл.39[2]):
Диагональ опорной плиты:
Ширина опорной плиты:
Принимаем:
b=140мм,
Апл=b2=1402=19600(мм2)=196(см2),
Определим толщину плиты.
Среднее напряжение в бетоне под плитой:
Подбор толщины плиты:
Участок:
где,
Требуемая толщина плиты:
Принимаем: tпл=16мм
Рис.2.6 Опорная плита колонны
Расчет ребер колонны
Конструктивно ставим 4 ребра t=6мм
Определим требуемую высоту ребра.
Сварка п/а в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С d=2мм.
табл.38[2] tmax=6мм => Kf=4мм;
табл.34[2] βf=0.9, βя=1.05;
п.11.2[2] γwf=1, γwz=1;
табл.55[2] C245 Cв-08Г2С;
табл.56[2] Cв-08Г2С => Rwf=215(МПа);
табл.3[2] Cв-08Г2С => Rwf=0.45 Run=0.45 370=166.5(МПа);
табл.51[2] C245 => Run=370(МПа)
=>
=>расчет ведем по металлу границы сплавления
Высота ребра:
Принимаем hр=100мм.
Проверка ребра на изгиб:
где
Проверка ребра на срез:
где
Проверим угловые швы прикрепления ребра к колонне:
-по металлу шва:
-по металлу границы сплавления:
Определим катет шва сварки ребра и опорной плиты.
табл. 38*[2] при tmax=18мм, сварке п/а, Ry=240МПа Kf min=6мм.
Подбор сечения верхнего пояса.
Верхний пояс принимаем без изменений сечения по всей длине фермы.
N15=-142.213кН
Задаемся φ=0.6
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□100х3
lef=l=1425мм табл.11[2]
λ=lef/i=1425/39.6=35.98 => φ=0.909
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=180-60α=180-60 0.560=146.4 > λ=35.98
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
Подбор сечения нижнего пояса.
Нижний пояс принимаем без изменений сечения по всей длине фермы.
N4=110.685кН
Принимаем Гн.□100х3
Проверка гибкости стержня.
lef=l=1425мм табл.11[2]
λ=lef/i=1425/39.6=35.98 <[λ]=400 табл.20[2]
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Проверка условия применения шарнирной расчетной схемы при выполнении статического расчета. (п.13.8[2])
-для верхнего пояса
-для нижнего пояса
Условие выполняется, следовательно допускается выполнять расчет фермы по шарнирной схеме.
Допустимая относительная расцентровка:
Подбор сечения раскосов.
Определим допустимую ширину раскосов исходя из отношения ее к ширине поясов.
-сжатый
N25=-49.814(кН)
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□80х3
lef=0.9 l=0.9·1525=1372.5(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=1372.5/31.4=43.71 => φ=0.878
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=210-60α=210-60·0.256=194.64 > λ=43.71
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
-растянутый
N24=48.602кН
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□80х3
Проверка гибкости стержня.
lef=0.9·l=0.9·1525=1372.5(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=1372.5/31.4=43.71 <[λ]=400 табл.20[2]
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Подбор сечения уголка
N45=-0.227(кН)
Определим предельную гибкость:
[λ]=210-60α=210-60·0.511=179.34 табл.19*[2]
αmin=0.5
φ=0.218 табл.72[2]
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.L85x35x4 (ГОСТ 19772-74)
lef=0.9 l=0.9·1611=1449.9(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=1449.9/12.8=113.27 => φ=0.459
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=180-60α=210-60·0.005=209.7 > λ=113.27
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Сварка п/а в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С d=2мм.
табл.38[2] tmax=3мм => Kf=3мм;
табл.34[2] βf=0.9, βя=1.05;
п.11.2[2] γwf=1, γwz=1;
табл.55[2] C245 Cв-08Г2С;
табл.56[2] Cв-08Г2С => Rwf=215(МПа);
табл.3[2] Cв-08Г2С => Rwf=0.45 Run=0.45 370=166.5(МПа);
табл.51[2] C245 => Run=370(МПа)
=>
=>расчет ведем по металлу границы сплавления
ВП (нижний опорный узел)
R13=N11·sin33˚+ N23·cos33˚+N24·cos61˚=
=56.99 sin33˚+1.54·cos33˚+48.60·cos61˚=
=55.892(кН)
рис.2.7. Опорный узел фермы Ф1
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем ВП с фланцем:
где
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
НП (верхний опорный узел)
R3=N45+N44·cos55˚-N10·cos57˚=
=0.227+39.984 cos55˚-15.390·cos57˚=
=14.779(кН)
H3=N44·sin55˚+N10·sin57˚=
=39.984 sin55˚+15.390·sin57˚=
=45.668(кН)
рис.2.8. Опорный узел фермы Ф1
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем ВП с фланцем:
где
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Растянутый раскос
N24=48,602(кН)
По расчету на прочность принят профиль Гн.□50х3
Длина продольных швов:
рис.2.9. Узел фермы Ф1 по НП
Отношение величин:
учитываем снижение расчетного сопротивления при проверке прочности умножением расчетного сопротивления на коэффициент условий работы γс
γс=1.15·k/(1+0.013·bD/tD)=1.15·1/(1+0.013·100/3)=0.802
Ry=240МПа, hd/td=80/3=26.67 =>k=1
Длины швов:
lw=2·(b+d)=2·(91+80)=342(мм)
Нормальные напряжения:
условие выполняется
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем ВП с фланцем:
где Rws=Rs табл.3[2];
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Узел 2. (наиболее нагруженный стык раскосов с максимальными сжимающим и растягивающим усилиями)
е=20(мм)<0.25·d=0.25·100=25(мм)=>изгибающий момент, возникающий от внецентренного приложения нагрузки, допускается не учитывать.
Проверим прочность узла фермы.
Угол наклона раскосов α=62˚
Проекции высот раскосов на пояс:
Несущая способность узла обеспечена для каждого элемента, рассчитываемого отдельно, если выполняется условие:
γν-коэффициент, учитывающий вид напряженно-деформированного состояния.
Несущая способность сжатого раскоса:
где
несущая способность на продавливание:
P=N25·sinα=49.814·sin62º=43.983(кН)
Выполним проверку:
условие выполняется
Несущая способность растянутого раскоса:
где
несущая способность на вырыв:
P=N24·sinα=48.602·sin62º=42.913(кН)
Выполним проверку:
условие выполняется
проверка участка стенки в месте примыкания раскоса не требуется
Проверка боковых граней сжатого раскоса на устойчивость.
Величина зазора между полками раскосов:
2·с=20мм
учитываем снижение расчетного сопротивления при проверке прочности умножением расчетного сопротивления на коэффициент условий работы γс
-для сжатого раскоса:
γс=k/(1+0.013·bD/tD)=1/(1+0.013·100/3)=0.698
Ry=240МПа, hd/td=80/3=26.67 =>k=1
-для растянутого раскоса:
γс=1.15·k/(1+0.013·bD/tD)=1.15·1/(1+0.013·100/3)=0.802
Ry=240МПа, hd/td=80/3=26.67 =>k=1
Верхний опорный узел
Расчетное усилие, воспринимаемое одним болтом на срез:
Nb=RBS·γb·A·ns,
где RBS=190МПа (табл. 58*[2] класс болта 5.6)
γb=0.9 (соединение класса точности В, табл. 35[2])
A=π·d²/4=3.14·1.2²/4=1.130(см²)
ns=1 число расчетных срезов болта
Nb=190·0.9·1.13·1=193.230(кН)
HB=45.668кН < 2· Nb=2·193.230=386.460(кН)
Исходя из Кf=3мм принимаем фланец t=5мм, h=200мм, b=220мм.
В12.5=>RB=12.5МПа
RB,loc=φB·RB=1.2·7.5=9.0(МПа)
Требуемая площадь опорной плиты:
Принимаем -200х220мм
A=440см²
Определим необходимую толщину плиты.
Среднее напряжение под плитой:
рис.2.10. Опорная плита фермы Ф1
Требуемая толщина плиты:
Принимаем: tпл=16мм
Высота ребра при Kf=3мм:
Принимаем hр=200мм, tр=5мм
Проверка ребра на изгиб.
где W=t·h²/6=5·200²/6=33.333·10³
qр=σ·bпл=1.270·200=254(Н/мм)
Mр=qр·lр²/2=254·145²/2=267.018·10³(МПа)
Проверка ребра на срез:
где Qр=qр·lр=254·154=39.116·103(Н)
Проверим угловые швы прикрепления ребра к фасонке:
табл. 38*[2] Kf min=3мм (tmax=5мм)
-по металлу шва;
-по металлу границы сплавления;
Определим катет шва сварки и опорной плиты.
табл. 38*[2] при tmax=5мм, сварке п/а и Ry=240МПа Kf min=6мм
Подбор сечения верхнего пояса.
Верхний пояс принимаем без изменений сечения по всей длине фермы.
N15=-19.996кН
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
N11=27.890кН
Требуемая площадь сечения:
Принимаем Гн.□80х3
lef=l=1425мм табл.11[2]
λ=lef/i=914/31.4=29.11 => φ=0.952
- подбор сечения по сжатому стержню:
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=180-60α=180-60 0.095=174.3 > λ=29.11
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
- подбор сечения по растянутому стержню:
Определим λmax (табл.20[2])
[λ]=400 > λ=29.11
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Подбор сечения нижнего пояса.
Нижний пояс принимаем без изменений сечения по всей длине фермы.
N1=-25.722кН, N2=-17.599кН
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
N5=18.181кН
Требуемая площадь сечения:
Принимаем Гн.□80х3
- подбор сечения по сжатому стержню 1:
Проверка гибкости стержня.
lef=l=457мм табл.11[2]
λ=lef/i=457/31.4=14.55=>φ=0.983 табл.20[2]
[λ]=180-60α=180-60 0.118=172.92 > λ=14.55
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
- подбор сечения по сжатому стержню 2:
Проверка гибкости стержня.
lef=l=914мм табл.11[2]
λ=lef/i=914/31.4=29.11=>φ=0.952 табл.20[2]
[λ]=180-60α=180-60 0.081=175.14 > λ=29.11
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
- подбор сечения по растянутому стержню:
Определим λmax (табл.20[2])
[λ]=400 > λ=29.11
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Проверка условия применения шарнирной расчетной схемы при выполнении статического расчета. (п.13.8[2])
-для верхнего пояса
-для нижнего пояса
Условие выполняется, следовательно допускается выполнять расчет фермы по шарнирной схеме.
Допустимая относительная расцентровка:
Подбор сечения раскосов.
Определим допустимую ширину раскосов исходя из отношения ее к ширине поясов.
-сжатый
N21=-19,965(кН)
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□50х2.5
lef=0.9 l=0.9·754=678.6(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=678.6/19.3=35.16 => φ=0.912
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=210-60α=210-60·0.194=198.36 > λ=35.16
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспечена
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
-растянутый
N22=14.298кН
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□50х2.5
Проверка гибкости стержня.
lef=0.9 l=0.9·754=678.6(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=678.6/19.3=35.16 <[λ]=400 табл.20[2]
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Подбор сечения подкосов.
N39=-14.543(кН)
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□50х2.5
lef=l=878(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=878/19.3=45.49 => φ=0.871
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=180-60·α=180-60·0.148=171.12 > λ=45.49
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспечена
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
Сварка п/а в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С d=2мм.
табл.38[2] tmax=3мм => Kf=3мм;
табл.34[2] βf=0.9, βя=1.05;
п.11.2[2] γwf=1, γwz=1;
табл.55[2] C245 Cв-08Г2С;
табл.56[2] Cв-08Г2С => Rwf=215(МПа);
табл.3[2] Cв-08Г2С => Rwf=0.45 Run=0.45 370=166.5(МПа);
табл.51[2] C245 => Run=370(МПа)
=>
=>расчет ведем по металлу границы сплавления
Верхний пояс
R12=N2·sin53˚=5.661 sin53˚=4.521(кН);
H12=-N11-N20·cos53˚=
=-27.890-5.661 cos53˚=-31.297(кН)
рис.2.11. Узел прогона Ф6 по ВП
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем верхний пояс прогона с верхним поясом фермы:
где
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Нижний пояс
R1=0(кН)
H1=25.272(кН)
рис.2.12. Узел прогона Ф6 по НП
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем нижний пояс прогона с фланцем:
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Подкос
R22=N38· cos 31˚=14.543 cos 31˚=12.466(кН);
H22=- N38·sin31˚=14.543·sin31º=7.490(кН)
рис.2.13. Узел подкоса прогона Ф6
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем подкос с нижним поясом фермы:
где
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Узел 14. (наиболее нагруженный стык раскосов с максимальными сжимающим и растягивающим усилиями)
е=13(мм)<0.25·d=0.25·80=20(мм)=>изгибающий момент, возникающий от внецентренного приложения нагрузки, допускается не учитывать.
Проверим прочность узла фермы.
Угол наклона раскосов α=53˚
Проекции высот раскосов на пояс:
Несущая способность узла обеспечена для каждого элемента, рассчитываемого отдельно, если выполняется условие:
γν-коэффициент, учитывающий вид напряженно-деформированного состояния.
Несущая способность сжатого раскоса:
где
несущая способность на продавливание:
P=N21·sinα=19.965·sin53º=15.945(кН)
Выполним проверку:
условие выполняется
Несущая способность растянутого раскоса:
где
несущая способность на вырыв:
P=N22·sinα=14.298·sin53º=11.419(кН)
Выполним проверку:
условие выполняется
проверка участка стенки в месте примыкания раскоса не требуется
Проверка боковых граней сжатого раскоса на устойчивость.
Величина зазора между полками раскосов:
2·с=20мм
=>учитываем снижение расчетного сопротивления при проверке прочности умножением расчетного сопротивления на коэффициент условий работы γс
-для сжатого раскоса:
γс=k/(1+0.013·bD/tD)=1/(1+0.013·80/2.5)=0.706
Ry=240МПа, hd/td=50/2.5=20 =>k=1
-для растянутого раскоса:
γс=1.15·k/(1+0.013·bD/tD)=1.15·1/(1+0.013·80/2.5)=0.812
Ry=240МПа, hd/td=50/3=16.7 =>k=1
Подбор сечения верхнего пояса.
Верхний пояс принимаем без изменений сечения по всей длине фермы.
N7=-53.080кН
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
N8=-52.446кН
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
N16=8.037кН
Требуемая площадь сечения:
Принимаем Гн.□60х3
- подбор сечения по сжатому стержню 7:
lef=l7=755мм табл.11[2]
λ=lef/i=755/19.2=39.32 => φ=0.897
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=180-60α=180-60 0.369=157.86 > λ=39.32
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
- подбор сечения по сжатому стержню 8:
lef=l8=1479мм табл.11[2]
λ=lef/i=1479/19.2=77.03 => φ=0.706
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=180-60α=180-60 0.455=152.70 > λ=77.03
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
- подбор сечения по растянутому стержню 16:
lef=l8=1479мм табл.11[2]
λ=lef/i=1479/19.2=77.03
Определим λmax (табл.20[2])
[λ]=400 > λ=77.03
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Подбор сечения нижнего пояса.
Нижний пояс принимаем без изменений сечения по всей длине фермы.
N5=-10.443кН, N6=-46.683кН
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
N2=35.533кН
Требуемая площадь сечения:
Принимаем Гн.□60х3
- подбор сечения по сжатому стержню 5:
Проверка гибкости стержня.
lef=l6=2138мм табл.11[2]
λ=lef/i=2138/19.2=111.35=>φ=0.470 табл.20[2]
[λ]=180-60α=180-60 0.136=171.84 > λ=111.35
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
- подбор сечения по сжатому стержню 6:
Проверка гибкости стержня.
lef=l6=713мм табл.11[2]
λ=lef/i=713/19.2=37.14=>φ=0.905 табл.20[2]
[λ]=180-60α=180-60 0.316=161.04 > λ=37.14
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспеченна
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
- подбор сечения по растянутому стержню 2:
lef=l2=2138мм табл.11[2]
λ=lef/i=2138/19.2=111.35
Определим λmax (табл.20[2])
[λ]=400 > λ=111.35
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Проверка условия применения шарнирной расчетной схемы при выполнении статического расчета. (п.13.8[2])
-для верхнего пояса
-для нижнего пояса
Условие выполняется, следовательно, допускается выполнять расчет фермы по шарнирной схеме.
Допустимая относительная расцентровка:
Подбор сечения раскосов.
-сжатый
N25=-11.803(кН)
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□50х2.5
lef=0.9 l=0.9·1832=1649(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=1649/19.3=85.44 => φ=0.646
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=210-60α=210-60·0.162=200.28 > λ=85.44
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспечена
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
-сжатый
N28=-19.525(кН)
Задаемся φ=0.7
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□50х2.5
lef=0.9 l=0.9·1066=959(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=959/19.3=46.69 => φ=0.853
Определим λmax (табл.19*[2])
[λ]=210-60α=210-60·0.203=197.82 > λ=49.69
Проверка устойчивости стержня.
устойчивость обеспечена
Проверка гибкости стенки.
=>условие выполняется
-растянутый
N29=27.532кН
Требуемая площадь сечения:
- п.5.3[2]
Принимаем Гн.□50х2.5
Проверка гибкости стержня.
lef=0.9 l=0.9·844=760(мм) табл.11[2]
λ=lef/i=760/19.3=39.38 <[λ]=400 табл.20[2]
Проверка прочности стержня.
прочность обеспеченна
Сварка п/а в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С d=2мм.
табл.38[2] tmax=3мм => Kf=3мм;
табл.34[2] βf=0.9, βя=1.05;
п.11.2[2] γwf=1, γwz=1;
табл.55[2] C245 Cв-08Г2С;
табл.56[2] Cв-08Г2С => Rwf=215(МПа);
табл.3[2] Cв-08Г2С => Rwf=0.45 Run=0.45 370=166.5(МПа);
табл.51[2] C245 => Run=370(МПа)
=>
=>расчет ведем по металлу границы сплавления
Узел 1 (опорный)
R1=-N1·sin33˚+N7· sin53˚=
=-38.842 sin33º+53.080·sin53˚=22.785(кН);
рис.2.14. Опорный узел фермы Ф2
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем пояса фермы с фасонкой:
где
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Верхний пояс (узел 16)
R16=N29·cos 24˚+N16·cos 72˚=
=27.534·cos 24˚+8.037· cos 72˚=27.635(кН);
H16=-N29·sin24˚-N16·sin72˚=
=-27.532·sin24˚-8.037·sin72˚=18.842(кН)
рис.2.15. Узел фермы Ф2 по ВП
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем верхний пояс фермы верхним поясом фермы Ф10:
где
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Нижний пояс (узел 7)
R7=-N6·cos57˚=-46.683 cos57º=
=25.425(кН);
H7=N6·sin57˚=46.683·sin57˚=
=39.152(кН).
рис.2.16. Узел фермы Ф2 по НП
Касательные напряжения в сварном шве, соединяющем нижний пояс фермы нижним поясом фермы Ф10:
где
Нормальные напряжения:
Прочность шва по приведенным напряжениям:
прочность шва обеспечена
Узел 6. (наиболее нагруженный стык раскосов с максимальными сжимающим и растягивающим усилиями)
e5=15(мм)=0.25·D=0.25·60=15(мм),
e6=12(мм)<0.25·D=0.25·60=15(мм),=>изгибающий момент, возникающий от внецентренного приложения нагрузки, допускается не учитывать.
Проверим прочность узла фермы.
Угол наклона раскосов;
- для стержня 28 α1=49˚
- для стержня 29 α2=37˚
Проекции высот раскосов на пояс:
Несущая способность узла обеспечена для каждого элемента, рассчитываемого отдельно, если выполняется условие:
γν-коэффициент, учитывающий вид напряженно-деформированного состояния.
Несущая способность сжатого раскоса 28:
где
несущая способность на продавливание:
P=N28·sinα1=19.525·sin49º=14.736(кН)
Выполним проверку:
условие выполняется
Несущая способность растянутого раскоса 29:
где
несущая способность на вырыв:
P=N29·sinα=27.532·sin37º=16.569(кН)
Выполним проверку:
условие выполняется
проверка участка стенки в месте примыкания раскоса не требуется
Проверка боковых граней сжатого раскоса на устойчивость.
Величина зазора между полками раскосов:
2·с=20мм
=>учитываем снижение расчетного сопротивления при проверке прочности умножением расчетного сопротивления на коэффициент условий работы γс
-для сжатого раскоса:
γс=k/(1+0.013·bD/tD)=1/(1+0.013·60/3)=0.794
Ry=240МПа, hd/td=50/2.5=20 =>k=1
-для растянутого раскоса:
γс=1.15·k/(1+0.013·bD/tD)=1.15·1/(1+0.013·60/3)=0.913
Ry=240МПа, hd/td=50/3=16.7 =>k=1
Технологическая карта разработана на монтаж металлоконструкций покрытия оранжереи (купола ,ферм покрытия 13 м и 11м, решетчатых прогонов и прогонов под остекление). Фермы покрытия монтируются по предварительно смонтированному железобетонному кольцу на железобетонных колоннах и кирпичным стенам. Монтаж покрытия производится укрупненными блоками-секторами из 2-ух ферм и системы прогонов между ними. Работы ведутся в летний период.
До начала монтажа металлоконструкций покрытия должны быть смонтированы все колонны и возведены стены ограждения.
Диаметр здания 40,0 м, конструкции покрытия расположены в виде 8-ми секторов (план здания представлен в графической части проекта).
Работы ведутся с помощью стрелового крана с гуськом на гусеничном ходу. Монтаж конструкций начинается с укрупнительной сборки секторов с последующим их монтажом, движение крана осуществляется вдоль контура здания.
Монтаж металлоконструкций производится в следующей последовательности:
Укрупнительная сборка блока-сектора производится одним звеном монтажников в составе пяти человек (6р-1 человек, 5р- 1 человек, 4р- 2 человека, 3р- 1 человек).
Укрупнительная сборка и складирование металлоконструкций покрытия здания осуществляется непосредственно в зоне монтажа.
Руководствуясь тем, что ведется монтаж одноэтажного здания, а также тем, что время одной стоянки крана невелико, для производства работ выбираем самоходный стреловой кран.
Выбор осуществляется по следующим параметрам:
Q грузоподъемность, т.
высота подъема головки стрелы, м.
минимальный вылет стрелы, м.
минимальная длина стрелы, м.
, где
h превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки монтажного крана (м);
hз превышение нижней части монтируемого элемента над уровнем опоры, необходимую по условию работы для заводки конструкции к месту установки (м);
hэ высота элемента в монтажном положении (м);
hc высота строповки в рабочем положении от верха монтируемого элемента до крюка крана (м);
hп высота полиспаста или минимальное расстояние от крюка до головки стрелы (м);
, где
масса монтируемого груза, м.
масса грузозахватного приспособления, м.
, где
минимальное расстояние от конструкции стрелы до монтируемого элемента (0.5м) или между конструкцией стрелы и ранее смонтированными конструкциями здания (0.5...1.5м).
величина части конструкции, выступающей от центра строповки в сторону стрелы крана, м.
половина толщины конструкции стрелы на уровне вероятных касаний с поднимаемым элементом или ранее смонтированными конструкциями (0.5м).
высота шарнира пяты стрелы над уровнем стоянки крана (1.5..2м).
Для крана, оборудованного монтажным гуськом минимальная длина стрелы:
, где
Длина гуська, м
Высота монтируемого здания, м
Угол наклона стрелы к горизонту, при котором проекция стрелы будет минимальной.
Угол наклона гуська к горизонту.
Определим требуемые параметры крана для монтажа ригеля.
10.55+0.5+1.35+3.0+2.0=17.4 (м)
2.44+0.6+2*0.1=3.24 (т)
Принимаем кран СКГ100 с маневровым гуськом (29м), длинна стрелы 35.57м/
В технологическую карту включены следующие процессы: укрупнительная сборка блока-сектора, укрупнительная сборка блока из прогонов, монтаж блока-сектора, монтаж блока из прогонов, монтаж прогонов между секторами.
При производстве монтажных работ необходимо соблюдать требования главы 4 ”Монтаж стальных конструкций” СНиП III.15-76 ”Несущие и ограждающие конструкции”.
К монтажу блоков-секторов приступать только после выполнения инструментальной проверки соответствия проектным положениям отметок закладных деталей в опорных участках стен и железобетонного кольца, расстояний между осями и очистки опорных закладных деталей от грязи и ржавчины. Для устранения несоответствия проектным положениям отметок опорных столиков колонн необходимо иметь наборы металлических прокладок из стали С245 толщиной 1, 3 и 5 мм размером по форме закладных деталей.
Укрупнительная сборка блока-сектора производится в вертикальном положении в кондукторе. Отправочные марки подаются монтажным краном. После этого монтажники собирают фермы на фланцевых соединениях на 4-ех болтах. Коликами сборочных ключей совмещаются отверстия во фланцах пояса. В совмещённые отверстия вместо коликов кувалдой забиваются оправки по 2 шт. В свободные отверстия ставятся болты с шайбами и закручиваются гайки, при этом один монтажник удерживает ключом головку болта, а другой электрогайковёртом закручивает гайку до отказа. Затем кувалдой выбиваются оправки, в отверстия устанавливаются болты с шайбами и также закручиваются до отказа. Поверхности стыкуемых фланцев должны быть обработаны металлическими щётками.
Собранный блок-сектор подаётся монтажным краном с помощью траверсы. До подъёма к блоку прикрепляются две оттяжки из пеньковых канатов. Схема строповки блока-сектора представлена в графической части. Наведение блока в положение максимально близкое к проектному производят при помощи оттяжек. Затем монтажники производят оформление узлов сопряжения ферм блока-сектора с железобетонным кольцом по проекту с приставных лестниц. После этого по сигналу монтажника машинист освобождает стропы.
К монтажу блоков из прогонов приступать только после выполнения инструментальной проверки соответствия проектным положениям блока-сектора и очистки закладных деталей и участков, необходимых для сварных стыков от грязи и ржавчины.
Укрупнительная сборка блока из прогонов производится в горизонтальном положении в кондукторе, где монтажники фиксируют прогоны в предусмотренном проектом положении. После этого элементы свариваются однопроходными швами полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа сварной проволокой d=2мм.
Собранный блок подаётся к месту монтажа краном с помощью траверсы. До подъёма к блоку прикрепляются две оттяжки из пеньковых канатов. Схема строповки блока представлена в графической части. Наведение блока в положение максимально близкое к проектному производят при помощи оттяжек. Затем монтажники производят фиксацию узлов сопряжения прогонов блока с решетчатым прогоном Ф5 при помощи фиксирующих скоб по проекту с приставных лестниц. После этого по сигналу монтажника машинист освобождает стропы.
Поверхности свариваемой конструкции и выполненных швов сварных соединений после окончания сварки необходимо очищать от шлака, брызг и наплывов (натеков) расплавленного металла.
Приваренные сборочные и монтажные приспособления надлежит удалять без повреждения основного металла и применения ударных воздействий. Места их приварки необходимо зачистить заподлицо с основным металлом, недопустимые дефекты исправить.
Таблица 3.1 Калькуляция трудовых затрат
№ п/п |
Наименование работ |
Ед. изм. |
Объем работ |
§СНиП |
Норма времени чел-ч |
Затраты труда на весь объём Чел-ч |
Маш-ч на единицу объёма |
Маш-ч на весь объём |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 |
Укрупнительная сборка блоков-секторов БЛ1 |
шт |
8.0 |
Е5-1-3 |
1.83 |
14.64 |
0.37 |
2.96 |
2 |
Укрупнительная сборка блока из прогонов БЛ» |
шт |
6.0 |
Е5-1-3 |
1.28 |
7.68 |
0.26 |
1.56 |
3 |
Монтаж блока-сектора БЛ1 |
шт |
8.0 |
Е5-1-6 |
10.21 |
81.68 |
1.46 |
11.68 |
4 |
Монтаж блока из прогонов БЛ2 |
шт |
6.0 |
Е5-1-6 |
9.34 |
56.04 |
1.34 |
8.04 |
5 |
Установка монтажных лестниц |
шт |
24.0 |
Е5-1-10 |
0.97 |
23.28 |
0.27 |
6.48 |
6 |
Доставка стенда к месту сборки |
шт |
14.0 |
Е5-1-6 |
11.95 |
167.30 |
0.59 |
8.26 |
7 |
Укрупнительная сборка купола |
шт |
1.0 |
Е5-1-3 |
1.28 |
1.28 |
0.26 |
0.26 |
8 |
Монтаж купола |
шт |
1.0 |
Е5-1-6 |
9.34 |
9.34 |
1.34 |
1.34 |
9 |
Сварка |
М |
420 |
Е22-1-28 |
0.3 |
126.00 |
- |
- |
Всего |
шт |
24 |
487.24 |
40.58 |
Все обычные болты класса точности ”В” по ГОСТ 7798-70* класса прочности 4.8 по ГОСТ 1759.4-87* диаметром 12 мм (М12). Гайки по ГОСТ 5915-70* класса прочности 5.
Болты и гайки должны удовлетворять требованиям ГОСТ 1759.0-871759.5-87*, шайбы требованиям ГОСТ 18123-82*.
Использование болтов без клейма, маркировки и покрытия или второго сорта, а также изготовленных из автоматных сталей, не допускается. Гайки постоянных болтов должны быть закреплены от самоотвинчивания постановкой пружинной шайбы. Разность диаметров отверстий и болтов должна составлять 2 мм.
Обозначения отправочных марок приведены в графических частях архитектурно-строительного и расчётно-конструктивного разделов.
Таблица 3.2 Ведомость потребности в основных материалах и конструкциях
Наименование |
Марка, ГОСТ, ТУ |
Ед. изм. |
Кол-во |
1 |
2 |
3 |
4 |
Отправочный элемент |
Ф1 Ф2 Ф3 Ф4 Ф5 Ф6 Ф7 Ф8 Ф9 Ф10 П1 П2 П3 П4 П5 П6 |
шт |
12 2 2 2 6 6 6 1 7 1 204 68 7 12 27 94 |
Болты класса точности ”В” |
М12 ГОСТ 7798-70* |
шт |
32 |
Гайки шестигранные |
М12 ГОСТ 5915-70* |
шт |
32 |
Шайбы круглые для обычных болтов М12 |
ГОСТ 14371-78 |
шт |
32 |
Проволока сварочная Св-02Г2С |
ГОСТ 2246-70 |
кг |
400 |
Баллон с углекислым газом |
ГОСТ 8050-64 |
шт |
16 |
Таблица 3.3 Ведомость потребности в машинах, оборудовании, инструменте, инвентаре и приспособлениях
Наименование |
Марка, ГОСТ, ТУ |
Кол-во |
Техническая характеристика |
1 |
2 |
3 |
4 |
Кран монтажный |
СКГ-100 |
1 |
Грузоподъемность 60 т |
Электрогайковёрт |
ИЭ-3115А |
2 |
|
Ключ гаечный для |
ТУ 36-1023-74 |
2 |
|
Ключ гаечный коликовый для болтов М12 |
ТУ 36-1023-74 |
2 |
|
Лом монтажный ЛМ-24 |
ГОСТ 1405-72 |
1 |
|
Кувалда тупоносая |
ГОСТ 11401-75 |
1 |
P = 4 кг |
Оправка проходная 11 мм, l = 200 мм |
16 |
||
Щётка стальная прямоугольная 3109056 |
ТУ 491-01-104-76 |
2 |
|
Ящик для инструмента |
ТУ 36-1026-73 |
2 |
|
Ящик для болтов |
3 |
||
Рулетка стальная |
РС-30 ГОСТ 7502-69 |
2 |
Длина 20 м |
Молоток слесарный |
ГОСТ 2310-70 |
2 |
|
Стенд укрупнительной сборки |
- |
1 |
|
Трансформатор сварочный с необходимым оборудованием |
ТС-500 |
2 |
|
Преобразователь частоты |
ИЭ-9410А |
2 |
Масса 63 кг; напряжение: первичное 380/220 В, Вторичн. 36 В |
Полуавтомат для электродуговой сварки |
ПРМ-4 |
2 |
Масса 5 кг; механизм подачи ранцевый |
Строп с уравнительными канатами четырехветвевой |
УСКП-10 |
1 |
Грузоподъёмность 10 т |
Строп облегченный с крюком и петлей |
2 |
Длина 8 м |
|
Лестница секционная приставная с площадкой; монтажная. |
ВНИПИ Промстальконструкция. |
2 |
Длина 20 м |
Лестница приставная с площадкой; монтажная. |
ПК Главстальконструкция. |
4 |
Длина 5,9 м |
Канат пеньковый для оттяжек и временного раскрепления |
8 |
Диаметр 15,9 мм, |
|
Ограждение защитное |
ГОСТ 12.4.059-78 |
1 |
Длина 90 м, высота 1,1 м |
До выполнения сборочных работ элементы балки должны быть осмотрены с целью выявления дефектов при изготовлении и повреждений при транспортировании и разгрузке конструкций.
Отклонения размеров, определяющих собираемость конструкций (длина элементов, расстояние между группами монтажных отверстий), при сборке отдельных конструктивных элементов и блоков не должны превышать величин, приведенных в табл.13 СНиП 3.03.01-87. Согласно этой таблице отклонения линейных размеров не должны превышать 8мм.
После сборки геометрические размеры необходимо проверить стальной компарированной рулеткой.
Допускаемые отклонения в положении смонтированных поперечных рам и их элементов не должны превышать величин, приведенных в табл.14 СНиП 3.03.01-87.
Схема операционного контроля качества работ приведена в табл. 8
При производстве работ необходимо соблюдать требования СниП III-4-80* ”Техника безопасности в строительстве” и требования производственной санитарии. Мероприятия по технике безопасности при производстве работ изложены в разделе ”Охрана труда”.
В процессе выполнения строительно-монтажных работ не должен наноситься ущерб окружающей природной среде.
Таблица 3.4 Схема операционного контроля качества
Наименование операций, подлежащих контролю |
Контроль качества выполнения операций |
||||
Производителем работ |
Мастером |
Состав |
Способы |
Время |
Привлекаемые службы |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Подготовительные работы |
|
Соответствие отметок опорных столиков колонн проектным. Правильность нанесения разметочных осей |
Визуально |
До начала монтажа блоков |
Геодезическая |
Антикоррозионная защита |
|
Качество нанесения антикоррозионной защиты |
Визуально |
После монтажа |
|
|
Подготовительные работы |
Наличие паспортов. Соответствие формы, геометрических размеров проектным |
Визуально, рулеткой |
До начала укрупнительной сборки и до начала монтажа рам |
|
|
Выверка опорных поверхностей ранее смонтированных конструкций |
Положение опорных частей колонн |
Визуально |
До начала монтажа |
|
|
Монтаж элементов балок |
Наличие и правильность нанесения осевых и концевых рисок на конструкции. Правильность технологии монтажа |
Рулеткой |
В процессе укрупнительной сборки и монтажа |
|
Календарные планы являются основой проектно-технологической и производственно-технологической документации, т.е. документации, разрабатываемой в процессе строительства. При разработке календарных планов технологические процессы (работы) увязываются во времени и пространстве, определяется система поставки и расходования ресурсов, т. е. разрабатываются варианты конкурентоспособных методов организации работ и выбираются наиболее отвечающие конкурентным условиям. Чтобы построить здание в короткие сроки и с наилучшими технико-экономическими показателями, необходимо заранее проанализировать, исследовать варианты решения и найти наиболее целесообразные из них. Для этого процесс строительства объекта следует представить в виде модели, с помощью которой анализируются все возможные производственные ситуации. Такой моделью служит календарный план, представляющий собой технологическую и организационную модель строительства объекта, поскольку в нем взаимоувязываются все строительные и монтажные работы, выполняемые в определенной последовательности и в точно назначенные сроки.
Календарный план является основным документом проекта производства работ. Он охватывает весь комплекс работ по возведению объекта, начиная от подготовительных работ и кончая пусконаладочными, опробованием и испытанием систем горячего и холодного водоснабжения, канализации, отопления, проведением благоустройства прилежащей к объекту территории.
При разработке календарного плана учитываются требования технических условий на производство работ, меры по обеспечению надлежащего качества работ и наиболее экономному и равномерному использованию всех ресурсов, правила по охране труда.
По календарному плану устанавливается общая продолжительность строительства объекта, определяются потребность в трудовых и материальных ресурсах, сроки поставки конструкций и оборудования, ведется оперативное планирование и составляются годовые, квартальные, месячные и суточные планы работ. Срок возведения объекта, рассчитанный в календарном плане, не должен превышать срок, предусмотренный нормами продолжительности строительства.
На основе анализа организационно-технологических вариантов строительства, выбрана оптимальная схема строительства и разработан календарный график строительства здания экспозиционной оранжереи ботанического сада..
При возведении здания использованы следующие конструктивные решения:
Наибольший вес конструкции укрупненного блока-сектора 3.24 т.
При разработке календарных планов в реальных условиях объём работ определяется по рабочим чертежам. В данном дипломном проекте подсчет объемов также велся с использованием рабочей документации, а также для некоторых видов работ, подсчёт которых затруднён, использовались укрупнённые показатели. Объемы работ представлены в таблице 9.
Таблица 4.1 Ведомость объёмов работ и нормативного состава исполнителей
№ п/п |
Наименование работ |
Ед. изм |
Схема подсчета |
Объем работ |
ЕНиР |
|||||||||
Обосно- вание |
Состав |
|||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
||||||||
1 |
Подготовительные работы |
ч-дн |
6,5% |
726 |
|
|
||||||||
2 |
Разработка грунта экскаватором (0,25 м3) с погрузкой на автосамосвалы |
1000м3 |
Vгр = Vфунд |
0.69 |
Е2-1-11 |
Машинист 6р-1 |
||||||||
3 |
Разработка грунта экскаватором (0,25 м3) в отвал |
1000м3 |
Vот = Vкотл - Vгр |
4.87 |
Е2-1-12 |
Машинист 6р-1 |
||||||||
4 |
Ручная доработка грунта |
100м3 |
Vручн = Sподошв.ф. Х hдораб. |
0.63 |
Е2-1-47 |
Землекоп 2р-1 |
||||||||
5 |
Обратная засыпка котлована бульдозером |
1000м3 |
V=Vот |
4.87 |
Е2-1-31 |
Машинист 6р-1 |
||||||||
6 |
Обратная засыпка пазух вручную |
100м3 |
|
0.32 |
Е2-1-58 |
Землекоп 2р-2 |
Продолжение таблицы 4.1
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
7 |
Уплотнение грунта обратной засыпки пневматическими трамбовками |
100м3 |
Vот |
4.87 |
Е2-1-59 |
Землекоп 3р-1 |
8 |
Устройство бетонной подготовки |
100м3 |
|
1.26 |
Е4-1-49 |
Бетонщик 4р-1 Бетонщик 2р-1 |
9 |
Устройство монолитного фундамента под колонны |
100м3 |
Vфунд |
1.00 |
Е4-1-49 |
Бетонщик 4р-1 Бетонщик 2р-1 |
10 |
Устройство ленточного монолитного фундамента |
100м3 |
Vфунд |
Е4-1-49 |
Бетонщик 4р-1 Бетонщик 2р-1 |
|
11 |
Гидроизоляция бет. поверхностей |
100м2 |
Sфунд |
Е11-37 |
Гидроиз-к 4р-1 Гидроиз-к 2р-1 |
|
12 |
Монтаж колонн |
1т |
По плану |
0.88 |
Е5-1-9 |
Машинист 6р-1 Монтажник 6р-1 Монтажник 4р-2 Монтажник 3р-1 |
13 |
Монтаж конструкций покрытия |
|
По технологической карте |
|
Е5-1-6 |
Машинист 6р-1 Монтажник 6р-1 Монтажник 5р-2 Монтажник 4р-3 Монтажник 3р-1 |
14 |
Устройство монолитных колонн. |
100м3 |
Vкол |
1.70 |
Е4-1-51 |
Бетонщик 4р-1 Бетонщик 2р-1 |
15 |
Возведение наружн кирпичных стен |
1м3 |
Vстен |
442.68 |
Е3-3 |
Каменщик 4р-1 Каменщик 3р-1 |
16 |
Монтаж оконных блоков |
1т |
По плану |
1.73 |
Е5-1-15 |
Машинист 6р-1 Монтажник 5р-1 Монтажник 4р-1 Монтажник 3р-2 |
17 |
Устройство бет. перекрытия |
100м3 |
По плану |
0.68 |
Е4-1-51 |
Бетонщик 4р-1 Бетонщик 2р-1 |
18 |
Устр-во перегор. кирпичн. в 0,5 кирп. |
100м2 |
По плану |
1.53 |
Е3-12 |
Каменщик 4р-1 Каменщик 2р-1 |
19 |
Устройство дверных блоков |
100м2 |
По плану |
0.66 |
Е6-13 |
Плотник 4р-1 Плотник 2р-1 |
20 |
Монтаж витражей |
1т |
По плану |
2.57 |
Е5-1-15 |
Машинист 6р-1 Монтажник 5р-1 Монтажник 4р-1 Монтажник 3р-2 |
21 |
Монтаж блоков покрытия |
1т |
По плану |
8.20 |
Е5-1-15 |
Машинист 6р-1 Монтажник 5р-1 Монтажник 4р-1 Монтажник 3р-2 |
22 |
Уплотнение грунта щебнем |
100м2 |
Экспликация помещений |
12.57 |
Е19-39 |
Бетонщик 3р-1 Бетонщик 2р-1 |
23 |
Устройство подстилающего слоя из бетона |
М3 |
Экспликация помещений |
125.66 |
Е19-38 |
Бетонщик 3р-1 Бетонщик 2р-1 |
24 |
Устройство выравнивающей стяжки |
100м2 |
Экспликация помещений |
12.57 |
Е19-43 |
Бетонщик 3р-1 Бетонщик 2р-1 |
25 |
Устройство керамических полов |
100м2 |
Экспликация помещений |
12.57 |
Е19-19 |
Плиточник 4р-1 Плиточник 3р-1 |
26 |
Устройство плинтуса из керамической плитки |
100м |
По плану |
2.04 |
Е19-49 |
Плиточник 4р-1 |
27 |
штукатурка стен, ж/б колонн и перегородок |
100м2 |
По плану |
3.06 |
Е8-6 |
Штукатур 4р-2 Штукатур 3р-2 Штукатур 2р-2 |
28 |
Окраска внутри помещений |
100м2 |
По плану |
3.06 |
Е8-24 |
Маляр 4р-1 |
29 |
Окраска фасада |
100м2 |
По фасаду |
2.05 |
Е5-1-20 |
Маляр 5р-1 Маляр 3р-1 |
Продолжение таблицы 4.1
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
30 |
Окраска металлических огрунтованых поверхностей |
100м2 |
Sмк |
5.37 |
Е13-26 |
Маляр 5р-1 Маляр 3р-1 |
31 |
Санитарно-технические работы |
|
10% |
1117.0 |
|
Сантехник р-1 |
32 |
Электромонтажные работы |
|
4% |
446.8 |
|
Электрик р-1 |
33 |
Прочие работы |
|
14% |
1563.8 |
|
|
Таблица4.2 Ведомость потребности в материально-технических ресурсах 0 |
|||||||||||||
№ |
Наименование работ |
Объем |
Обоснование СНиП IV |
Затраты труда чел час |
Механизмы |
Материалы, конструкции |
|||||||
Единица измерения |
Кол-во |
Норма на ед. объёма |
На весь объём |
Наименование |
маш-час |
Наименование |
Единицы измерения |
Норма на ед. |
На весь объем |
||||
Норма на ед. объёма |
На весь объём |
||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
1 |
Внутриплощадочные подготовительные работы |
чел-ч |
|
757.71 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
А. Подземная часть |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1. Земляные работы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 |
Разработка грунта с погрузкой на автомобили - самосвалы экскаватором с ковшом вместимостью 0,25м3, грунт 1 группы. |
1000 м3 |
0.68 |
1184 |
21.2 |
14.42 |
Экскаватор |
60.9 |
41.41 |
|
|
|
|
3 |
Разработка грунта в отвал экскаватором с ковшом вместимостью 0,25м3, грунт 2 группы. |
1000 м3 |
4.87 |
1134 |
8.45 |
41.15 |
Экскаватор |
38.7 |
188.47 |
|
|
|
|
4 |
Разработка грунта вручную в траншеях глубиной до 2м без крепления с откосами, грунт 2 группы |
100 м3 |
0.63 |
11641 |
118 |
74.34 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Засыпка траншей и котлованов бульдозером мощностью 59 (80) квт (л.с) при перемещении грунта до 5 м, грунт 2 группы |
1000м3 |
4.87 |
1271 |
|
Бульдозер |
6.91 |
33.65 |
|
|
|
|
|
6 |
Засыпка вручную траншей, пазух котлованов и ям, грунт 1 группы |
100 м3 |
0.32 |
11661 |
88.5 |
28.32 |
|
|
|
|
|
|
|
7 |
Уплотнение грунта пневматическими трамбовками, грунт 1-2 группы |
100м3 |
4.87 |
1-134-1 |
10.8 |
52.60 |
Пневмат. трамбовка |
10.5 |
51.14 |
|
|
|
|
|
Итого по разделу 1: |
|
|
|
210.83 |
|
|
313.67 |
|
|
|
|
|
|
2. Фундаменты. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
8 |
Устройство бетонной подготовки из бетона класса В3,5 |
100м3 |
0.10 |
611 |
135 |
13.5 |
|
|
Бетон В15 |
м3 |
102 |
||
9 |
Устройство фундаментов железобетонных из бетона класса В15, общего назначения под колонны , объёмом до 5м3 |
100м3 |
0.64 |
616 |
475 |
304 |
|
|
Доски обрезные |
м3 |
0.62 |
0.40 |
|
Арматура |
т |
3.3 |
2.11 |
||||||||||
Бетон В15 |
м3 |
101.5 |
64.96 |
||||||||||
Щиты из досок |
м2 |
55 |
35.20 |
Продолжение таблицы 4.2
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
10 |
Устройство ленточных монолитных фундаментов из бетона В7,5 |
100м3 |
0.36 |
6-1-20 |
282.0 |
101.52 |
Доски обрезные |
м3 |
0.22 |
0.08 |
|||
Бетон тяжелый класса В7,5 |
м3 |
101.5 |
36.54 |
||||||||||
Щиты из досок t=25мм |
м2 |
44.8 |
16.13 |
||||||||||
11 |
Гидроизоляция бетонных поверхностей полимерцементным составом ГКЖ-10 |
100м2 |
3.12 |
13-55-1 |
77.3 |
241.18 |
Жидкость ГКЖ-10 |
т |
0.006 |
0.02 |
|||
Песок для строитель-ных работ природный |
м3 |
1.54 |
4.80 |
||||||||||
Портландцемент пуццолановый общестро- ительного назначения М400 |
т |
1.11 |
3.46 |
||||||||||
Мастика битумнобу- тилкаучуковая холод. |
т |
0.1 |
0.31 |
||||||||||
|
Итого по разделу 2: |
|
|
|
|
660.20 |
- |
|
|
|
|
||
|
Итого по подземной части: |
|
|
|
|
871.03 |
313.67 |
|
|
|
|
||
|
Б. Надземная часть |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Каркас здания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
Монтаж колонн одноэтажных и многоэтажных зданий и крановых эстакад высотой до 25 м, и массой до 1 т |
1т |
0.88 |
9174 |
9.35 |
8.23 |
Кран гусеничный |
1.44 |
1.27 |
Стальные конструкции |
т |
8 |
7.04 |
13 |
Монтаж конструкций покрытия оранжереи |
|
|
Тех.карт. |
|
487.24 |
Кран гусеничный |
40.58 |
|||||
14 |
Устройство ж/б колонн |
100м3 |
1.70 |
6-15-1 |
1243 |
2113.1 |
Доски обрезные |
м3 |
2 |
3.4 |
|||
Арматура |
т |
20 |
34 |
||||||||||
Бетон В15 |
м3 |
101.5 |
172.55 |
||||||||||
15 |
Кладка наружных стен |
1м3 |
442.68 |
8-6-3 |
4.54 |
2009.77 |
Раствор |
м3 |
0.24 |
106.24 |
|||
Кирпич |
тыс. |
0.38 |
168.22 |
Продолжение таблицы 4.2
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
16 |
Монтаж оконных блоков стальных при высоте здания до 50м |
т |
1.73 |
9441 |
80.3 |
138.92 |
Кран гусеничный |
4.8 |
8.30 |
Стальные конструкции |
т |
1 |
1.73 |
Электроды |
т |
0.025 |
0.04 |
||||||||||
17 |
Устройство перекрытий из бетона класса прочности В15 на высоте от опорной площади до 6м |
100 м3 |
0.68 |
6-22-3 |
575 |
391.0 |
|
|
Арматура |
т |
5.63 |
3.83 |
|
Бетон В15 |
м3 |
101.5 |
69.02 |
||||||||||
Брусья обрезные |
м3 |
4.4 |
2.99 |
||||||||||
Доски обрезные |
м3 |
1.92 |
1.31 |
||||||||||
18 |
Кладка перегородок неармированных толщиной в 1:2 кирпича при высоте этажа до 4м из кирпича керамического, класс бетона В1,5, плотность 500кг/м3 |
100 м2 |
1.53 |
8-7-5 |
121 |
185.13 |
|
|
Кирпич керамич. |
тыс.шт |
5 |
7.65 |
|
19 |
Установка блоков в наружных и внутренних дверных проёмах в перегородках, площадь проёма до 3м2 |
100м2 |
0.66 |
10-23-2 |
115 |
75.9 |
|
|
Блоки дверные |
м2 |
100 |
66 |
|
Доски обрезные |
м3 |
0.08 |
0.05 |
||||||||||
Наличники |
м |
540 |
356.4 |
||||||||||
20 |
Монтаж витражей с двойным остеклением |
1т |
2.57 |
9-45-1 |
240 |
616.8 |
Кран гусеничный |
5.02 |
12.90 |
Стальные конструкции крепления |
м2 |
100 |
257 |
Электроды |
т |
0.03 |
0.08 |
||||||||||
|
Итого по разделу 3: |
|
|
|
6026.09 |
|
|
63.05 |
|
|
|
||
|
4. Кровля |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
21 |
Монтаж витражей с двойным остеклением |
1т |
8.20 |
9-45-1 |
240 |
1968.0 |
Кран гусеничный |
5.02 |
41.16 |
Стальные конструкции крепления |
м2 |
100 |
820 |
Электроды |
т |
0.03 |
0.25 |
||||||||||
|
Итого по разделу 4: |
|
|
|
1968.0 |
|
|
41.16 |
|
|
|
||
|
5. Антикоррозионная защита конструкций. Отделка. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
22 |
Уплотнение грунта щебнем |
100 м2 |
12.57 |
1112 |
6.81 |
85.60 |
|
|
|
Щебень |
м3 |
5.1 |
64.11 |
23 |
Устройство уплотняемых трамбовками подстилающих слоёв бетонных (из бетона М100 для ТИП 2А) |
м3 |
125.66 |
1129 |
3.66 |
459.92 |
|
|
|
Бетон В12,5 |
м3 |
1.02 |
128.17 |
Песок |
м3 |
0.31 |
38.95 |
||||||||||
24 |
Устройство стяжек цементных толщиной 20мм |
100м2 |
12.57 |
11-11-1 |
35.6 |
447.49 |
|
|
|
Раствор М150 |
м3 |
2.04 |
25.64 |
Песок |
м3 |
3.06 |
38.46 |
Продолжение таблицы 4.2
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
25 |
Устройство покрытий пола из плитки керамической на цементном растворе |
100м2 |
12.57 |
11-27-1 |
106 |
1332.42 |
|
|
|
Плитка керамич. |
м2 |
102 |
1282.1 |
Раствор М100 |
м3 |
1.3 |
16.34 |
||||||||||
Песок |
м3 |
3.06 |
38.46 |
||||||||||
26 |
Устройство плинтусов из керамической плитки |
100м |
2.04 |
11-39-4 |
23.6 |
48.14 |
|
|
|
Пл. Плинтусные |
м |
101 |
206.04 |
Раствор М200 |
м3 |
0.16 |
0.33 |
||||||||||
27 |
Оштукатуривание поверхностей стен улучшенное по камню и бетону цементно-известковым раствором или цементным раствором |
100м2 |
3.06 |
15-61-3 |
74 |
266.44 |
|
|
|
Сетка проволочная |
м2 |
5.54 |
16.95 |
Р-р цем.-известк. |
м3 |
1.87 |
5.72 |
||||||||||
28 |
Окраска водными составами внутри помещений силикатная по штукатурке и кирпичу |
100м2 |
3.06 |
15-152-4 |
12.9 |
39.47 |
|
|
|
Крааски силикатные |
т |
0.03 |
0.14 |
29 |
Окраска фасадов с лесов силикатная с подготовкой поверхности |
100м2 |
2.05 |
15-155-2 |
18.7 |
38.34 |
|
|
|
Краски силикатные |
т |
0.045 |
0.09 |
30 |
Окраска металлических огрунтованных поверхностей эмалями ЭП-140 |
100 м2 |
5.37 |
13261 |
13.8 |
74.11 |
|
|
|
Растворитель |
т |
0.002 |
0.01 |
Эмаль защитная ЭП-140 |
т |
0.013 |
0.07 |
||||||||||
|
Итого по разделу 5: |
|
|
|
2791.93 |
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
Итого по надземной части: |
|
|
|
10786.02 |
|
|
104.21 |
|
|
|
|
|
|
Итого по общестроительным работам |
|
|
|
11657.05 |
|
|
417.88 |
|
|
|
|
|
31 |
Санитарно-технические работы |
чел-ч |
|
|
1165.71 |
|
|
|
|
|
|
||
32 |
Электромонтажные работы |
чел-ч |
|
|
466.28 |
|
|
|
|
|
|
||
33 |
Прочие работы |
чел-ч |
|
|
1631.99 |
|
|
|
|
|
|
||
|
ИТОГО: |
|
|
|
15678.74 |
|
|
417.88 |
|
|
|
|
Таблица 4.3 Карточка определитель календарного графика
№ |
Наименование работ |
Пункты включённые в процесс |
Трудоёмкость |
Затраты маш. и механизмов |
Число смен |
Число рабочих, чел |
Продолжительность, дней. |
||
< |