39639

Совершенствование системы теплоснабжения административного здания №1693 ОАО «Сбербанка России». Перевод работы индивидуального теплового пункта на автономный режим с использованием теплонасосной установки

Дипломная

Энергетика

3 Расчет горизонтального кожухотрубчатого конденсатора. Расчёт патрубков.1 Параметры теплоносителя Отопление и вентиляция Горячие водоснабжение Теплоноситель вода Вода Температура 0С 1500700С по ТУ81 ДС 1100700С расчетные параметры 600С Давление в подающем трубопроводе МПа 060 Давление в обратном трубопроводе МПа 045 Тепловые нагрузки приведены в таблицы 2 Таблица 1.3 Расчет горизонтального кожухотрубного конденсатора 2.

Русский

2013-10-08

1.83 MB

49 чел.

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

          

         ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«МАГНИТОГОРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ

УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Г.И. НОСОВА»

                                               Институт - Энергетики и автоматики      

                                                                                           Кафедра – Теплотехнических и_____

                                                                                           энергетических систем____________

                                                                                          Специальность – Промышленная___

                                                                                          теплоэнергетика_________________

 

                                                                                                                     Допустить к защите

Заведующий кафедрой

____________/Агапитов Е.Б./

«__»___________2013 г.

ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ

О.ЭА.140104.65.016.ДП.13.ПЗ.001

Студента Габдрахманова Эдуарда Ильдаровича

На тему: Совершенствование системы теплоснабжения административного здания №1693 ОАО «Сбербанка России». Перевод работы индивидуального теплового пункта на автономный режим с использованием теплонасосной установки.

Состав дипломного проекта:

1 Пояснительная записка на ___ страницах

2 Графическая часть ___ листах

Руководитель ________________________________ст. препод. каф. Т и ЭС Осколков С.В.

Консультанты: __________________________ст. препод. каф. ПК и СУ Гребенникова В.В

                         _______________________________доцент каф. Э и К, к.т.н. Медведев А.Г.

                         _____________________________доцент каф. ПЭ и БЖД, к.т.н. Валеев В.Х.

Рецензент                                 инженер-энергетик отдл. №1693 ОАО Сбербанка Гужба Л.Н,

Отметка нормоконтролера                                                          Студент _________________

___________/Осколков С.В./                                                          «__»______________2013

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «МАГНИТОГОРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Г.И. НОСОВА»

Кафедра Теплотехнических и

энергетических систем

                                                             УТВЕРЖДАЮ:

                                                                                   Заведующий кафедрой

_____________/Агапитов Е.Б./

« »   20 г.

ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ

ЗАДАНИЕ

Тема: Совершенствование системы теплоснабжения административного здания №1693 ОАО «Сбербанка России». Перевод работы индивидуального теплового пункта на автономный режим с использованием теплонасосной установки.

Студенту Габдрахманову Эдуарду Ильдаровичу

Тема утверждена приказом № 605/у от 7.05.2013г.

Срок выполнения « »______________ 2013 г.

Исходные данные к работе:______________________________________________________

_____________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Перечень вопросов, подлежащих разработке в дипломном проекте:

___________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Графическая часть:_____________________________________________________________

___________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Консультанты по работе (с указанием относящихся к ним разделов):

1. Осколков С.В., ст.преп.- разделы основной темы__________________________________

2. Гребенникова В.В., ст.преп. – Автоматизация производственных процессов___________

3. Валеев В.Х., доцент, к.т.н. – Безопасность и экологичность_________________________

4.Медведев А.Г.,  доцент, к.т.н. - Анализ технико-экономических показателей___________ _проекта______________________________________________________________________                                                                  

Руководитель:  /Осколков С.В./

(подпись, дата)

Задание получил:  /Габдрахманов Э.И./

(подпись, дата)

Реферат

    Габдрахманов Э.И. Дипломный проект: «: Совершенствование системы теплоснабжения административного здания №1693 ОАО «Сбербанка России». Перевод работы индивидуального теплового пункта на автономный режим с использованием теплонасосной установки». г. Магнитогорск. 2012 год. ФГБОУ «МГТУ им. Г.И.Носова». – 93с, библиографический список - 23источника, графическая часть – 9  листов.

Ключевые слова: совершенствование, паровые аккумуляторы, ОКГ, утилизация пара, режимы работы, стабилизация.

   В пояснительной записке дипломного проекта была рассмотрена существующий  индивидуальный тепловой пункт , и на основе полученных данных сформулированы решения по совершенствованию системы теплоснабжения административного здании .

   Был произведен  термодинамический, тепловой  и конструктивный расчет теплонасосной установки , расчет основных параметров теплоносителей.

   В разделе автоматизации приведена структурная схема автоматического управления индивидуального теплового пункта.

 В разделе «Анализ технико-экономических показателей» было дано экономическое обоснование принятых решений.

 В разделе «Безопасность и экологичность» были рассмотрены вопросы связанные с охраной труда, техникой безопасности и экологичностью.

Abstract

     Gabdrakhmanov E.I. Graduation work: " Improving the heating system of administrative building number 1693 OJSC" Sberbank of Russia " Translation of individual heat point to autonomous mode using a heat pump system."

Magnitogorsk, 2012. Magnitogorsk Federal State Technical University..

Keywords: improving, steam accumulators, lasers, recycle steam modes, the stabilization.

    The explanatory note of the degree project was reviewed existing individual heating unit, and on the basis of the data obtained solutions are formulated to improve the heating system of the administrative building.

    Was produced by a thermodynamic calculation of thermal and structural heat pump system, the calculation of the basic parameters of heat transfer fluids.

    In the automation of the block diagram of automatic control of the individual heating unit.

    In the section "Analysis of technical and economic parameters," was given to the economic rationale for decisions.

    In the section "Safety and environmental friendliness" addressed issues related to occupational safety and health, safety and environmental friendliness.

Содержание

Введение ................................................................................................................9

1. Общая часть.......................................................................................................11

 1.1. Описание существующего теплового пункта............................................11

 1.2. Обоснование принятого решения ..............................................................13

2. Специальная часть.............................................................................................15

 2.1. Введение........................................................................................................15

 2.2. Выбор схемы и расчет цикла теплонасосной установки..........................15

   2.2.1. Выбор схемы теплонасосной установки...............................................15

   2.2.2. Исходные данные ...................................................................................17

   2.2.3. Расчет цикла теплонасосной установки................................................17

 2.3 Расчет горизонтального кожухотрубчатого конденсатора.......................20

2.3.1. Тепловой расчет конденсатора ............................................................20

2.3.2.  Гидравлический расчёт.........................................................................24

     2.3.3. Расчет обечайки.....................................................................................25

    2.3.4. Расчёт патрубков....................................................................................26

    2.3.5. Расчет эллиптического днища…………………………………….......27

  2.4 Расчет переохладителя……………………………………….....................28

    2.4.1. Конструктивный расчёт……………………………………….............29

    2.4.2. Гидравлический расчёт………………………………………..............33

    2.4.3. Прочностной расчёт………………………………………...................35

   2.5. Расчет испарителя. ………………………………………........................36

    2.5.1 Расчет зонда……………………………………….................................36

    2.5.2. Гидравлический расчет………………………………………..............37

  2.6 Расчет индукционного котла ......................................................................38

  2.6.1 Расчет теплообмена между катушкой и сердечником ..........................38

  2.6.2 Расчет коэффициента теплопередачи от стенки сердечника к воде ....42

 2.7 Расчет калорифера.........................................................................................45

 2.8 Гидравлический расчет теплого пола.........................................................47

 2.9. Подбор вспомогательного оборудования…………………………..........48

3. Автоматизация производственных процессов................................................49

  3.1. Основы автоматизации производства...................................................... 49

 3.2. Автоматическое управление индивидуальным тепловым пунктом административного здания № 1693 ОАО «Сбербанк России».........................51

 3.3. Функциональная схема автоматизации......................................................55

 3.4. Выбор закона регулирования и расчет настроек регулятора...................56

4. Безопасность и экологичность.........................................................................59

4.1. Анализ опасных и вредных производственных факторов на проектируемом объекте. ......................................................................................59

    4.1.1. Характеристика условий труда ............................................................59

    4.1.2. Параметры микроклимата.....................................................................60

    4.1.3. Окраска и коэффициенты отражения...................................................61

    4.1.4. Освещение...............................................................................................62

    4.1.5. Шум и вибрация.....................................................................................63

    4.1.6. Электромагнитное и ионизирующее излучения..................................64

    4.1.7. Эргономические требования к рабочему месту..................................64

    4.1.8. Характеристики объекта........................................................................66

 4.2. Обеспечение безопасности труда...............................................................67

              4.2.1. Противопожарные мероприятия............................................................67

              4.2.2. Борьба с промышленным шумом..........................................................68

  4.3 Охрана окружающей среды ........................................................................69

  4.4. Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций ......................69

5. Анализ технико-экономических показателей ................................................72

  5.1. Обоснование проекта..................................................................................72

  5.2. Оценка эффективности инвестиционного проекта..................................73

  5.3. Определение капитальных затрат..............................................................75

  5.4. Анализ себестоимости продукции.............................................................75

 5.5. Отчет о прибыли...........................................................................................76

  5.6. Определение чистой текущей стоимости проекта...................................80

  5.7. Расчет срока окупаемости инвестиций.....................................................82

   5.7.1. Индекс рентабельности инвестиций......................................................82

 5.8. Расчет внутренней нормы доходности.......................................................83

 5.9. Технико-экономические показатели...........................................................85

 5.10. Выводы........................................................................................................86

Заключение............................................................................................................87

Список использованных источников .................................................................88

Приложения...........................................................................................................90

Введение

  Тепловой насос забирает у природы – земли, воды или воздуха – накопленное тепло и отдаёт,  вместе с приводной энергией насоса, в ваш дом, в форме обогрева и горячей воды. Преобразование тепла низких температур в тепло высоких температур происходит в закрытом  циркуляционном кругу с небольшой приводной электроэнергией.

 В качестве низкопотенциального источника тепловой энергии для обогрева дома может быть  использовано тепло естественного происхождения (наружный воздух; тепло грунтовых, артезианских и термальных вод; воды рек, озер, морей и других незамерзающих природных водоемов). Тепловые насосы комплектуется системой управления и автоматики, которая  поддерживает заданный режим работы теплового насоса. Тепловой насос представляет сегодня самую современную систему отопления и требует, при

правильном планировании и монтаже, минимальных текущих затрат. Работает абсолютно без  вредных выбросов в атмосферу и может летом ещѐ понижать температуру в помещениях. Системы отопления с тепловым насосом работают сегодня с рабочим показателем равным 4,0  и выше. Это означает, что максимально только 25% от полезной энергии отопления используется для  привода теплового насоса. Остальные 75% - это энергия солнца, накопленная в воздухе, земле или  воде.

  При сжигании газа, дизельного топлива или дригих горючих веществ происходят потери  тепла через выход горячих газов в атмосферу. Если КПД электростанции 40%, то упрощенно,  получается общий КПД в 160%.

Использование ТН вместо традиционно используемых источников тепловой энергии  экономически выгодно еще и из-за:

• отсутствия необходимости в закупке, транспортировке, хранении топлива и расходе денежных средств, связанных с этим;

• высвобождения значительной территории, необходимой для размещения котельной,  подъездных путей и склада с топливом.

Применение ТН - это и сбережение невозобновляемых энергоресурсов и защита окружающей  среды, в том числе и за счет сокращения выбросов CO2 (парникового газа) в атмосферу.

  Наибольшее применение ТН получают для теплоснабжения, горячего водоснабжения жилых, административных и производственных зданий, обеспечения тепловой энергией нужного потенциала  ряда технологических процессов (сушка, дистилляция, тепловая обработка); тепло- и холодоснабжения сельскохозяйственных объектов.

1. Общая часть

  1.  Описание существующего теплового пункта.

  В административном здании расположен индивидуальный тепловой пункт, встроенный в здание.

     Принципиальная тепловая схема теплового пункта  с отпуском горячей воды  на нужды отопления, вентиляции, и кондиционирования  в закрытую систему теплоснабжения показана на рисунке 1.

Рисунок 1 - Принципиальная тепловая схема теплового пункта  

 Источник теплоснабжения  - ТЭЦ.  Параметры поставляемых  теплоносителей указаны в таблице 1.

Таблица 1.1 Параметры теплоносителя

Отопление и вентиляция

Горячие водоснабжение

Теплоноситель

вода

Вода

Температура, 0С

1500-700С по ТУ-81 ДС

1100-700С расчетные параметры 

600С

Давление в подающем трубопроводе, МПа

0,60

Давление в обратном трубопроводе, МПа

0,45

Тепловые нагрузки приведены  в таблицы 2

Таблица 1.2 Расчетные тепловые потоки

Наименование потребителя

Расчетный тепловой поток, Вт

Административное

здание магнитого-рского отделения

Отопление

Вентиляция

кондиционирование

Горячие

водоснабжение

Всего

№1693 Сбербанка

321700

210000

147120

России

669450

Итого

321700

879450

147120

1348270

Система теплоснабжения – закрытая.

Система горячего водоснабжения – зависимая

1.2 Обоснование принятого решения

Автономное теплоснабжение чаще всего используется при невозможности подключения к сетям теплофикации. В данном проекте автономное теплоснабжение рассматривается как альтернативный вариант теплоснабжения.

Стоимость строительства автономной котельной при использовании любого оборудования будет выше, чем подключение к городским тепловым сетям. Главный плюс автономного теплоснабжения в низкой стоимости отопления на 1 м2 и ГВС. Этот аргумент в пользу автономного теплоснабжения, в конечном счете, может перевесить все остальные. Привлечение потенциальных покупателей сооружений с  низкой стоимостью коммунальных услуг и максимальным комфортом так же большой плюс в пользу принятия положительного решения по автономному теплоснабжению.

Основной причиной перехода на автономное теплоснабжение является невозможность регулировании нагрузок при центральном теплоснабжении.  Повышенное потребление тепловой энергии, отсюда следует и переплата за «ненужную» энергию, создание некомфортных   климатический условий для персонала, затраты на электроэнергию вентиляторов и кондиционеров в отопительный период.

По договору на поставку тепловой энергии за весь  отопительный период было отпущено 1909Гкалл. При расчете что продолжительность отопительного периода 5250 часов, средняя мощность тепловой нагрузки составляет 423кВт. Что, несомненно, намного больше требуемой.

В таблице 3 приведены расчетные нагрузки на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха. На листе О.ЭА.140100.65.05.ДП.13.ДЛ002  вынесен годовой график тепловых нагрузок.

Таблица 1.3 Расчетные нагрузки

tнар, 0С

Qот, Вт

Qвен, Вт

Qобщ, Вт

-34

321698

210000

531698

-33

315511,5

210000

525511,5

-32

309325

210000

519325

-31

303138,5

210000

513138,5

-30

296952

210000

506952

-29

290765,5

210000

500765,5

-28

284579

210000

494579

-27

278392,5

210000

488392,5

-26

272206

210000

482206

-25

266019,5

210000

476019,5

-24

259833

210000

469833

-23

253646,5

210000

463646,5

-22

247460

210000

457460

-21

241273,5

204750

446023,5

-20

235087

199500

434587

-19

228900,5

194250

423150,5

-18

222714

189000

411714

-17

216527,5

183750

400277,5

-16

210341

178500

388841

-15

204154,5

173250

377404,5

-14

197968

168000

365968

-13

191781,5

162750

354531,5

-12

185595

157500

343095

-11

179408,5

152250

331658,5

-10

173222

147000

320222

-9

167035,5

141750

308785,5

-8

160849

136500

297349

-7

154662,5

131250

285912,5

-6

148476

126000

274476

-5

142289,5

120750

263039,5

-4

136103

115500

251603

-3

129916,5

110250

240166,5

-2

123730

105000

228730

-1

117543,5

99750

217293,5

0

111357

94500

205857

1

105170,5

89250

194420,5

2

98984

84000

182984

3

92797,5

78750

171547,5

4

86611

73500

160111

5

80424,5

68250

148674,5

6

74238

63000

137238

7

68051,5

57750

125801,5

8

61865

52500

114365

2 Специальная часть

2.1 Введение

  В данном диплом проекте заменяется существующий тепловой пункт, подключенный к централизованным тепловым сетям, на автономный тепловой пункт с использованием энергосберегающих технологий –тепловой насос.

  Разработаны мероприятия позволяющие:

  •  регулировать мощность в зависимости от климатических условий
  •  создать комфортные рабочие места
  •  получить независимость от ценовой политики поставщиков тепла
  •  создать более надежную систему теплоснабжения

2.2  Выбор схемы и расчет цикла теплонасосной установки

2.2.1 Выбор схемы  теплонасосной установки

    Для теплонасосной установки (ТНУ) целесообразно будет применить цикл холодильной машины с переохлодителем. В этой схеме конденсат  рабочего вещества выходящий из конденсатора   в состоянии 3 (рисунок 2.1) направляется в переохлодитель, где он производит предварительный подогрев воды и охлаждается до более низких температур. В результате переохлаждения  эффективность установки увеличивается.

Рисунок 2.1 - СхемаТНУ и цикл в T,s диаграмме

1-2 – политропное сжатие сухого пара, отсасываемого компрессором из испарителя (в этом процессе, протекающем в области перегретого пара, увеличивается давление от Р0 до рк;

2-3 – охлаждение и  конденсация рабочего тела

3-4 – охлаждение в ПО;

4-5 – дросселирование жидкого рабочего тела в

5-1 – кипение рабочего тела

2.2.2 Исходные данные  

Среда потребителя: вода

Хладагент:  R 134а

 

Вырабатываемая мощность теплового насоса Q=440кВт

 

Температура воды

-  на входе 250С

-  на выходе 350С

 Принимая конечную разность температур в испарителе

                                                                                                  (2.1)

Температура испарения

                                                                                         (2.2)

 Задаем конечную разность температур в конденсаторе

 Определяем температуру конденсации

                                                                                   (2.3)

 Используя Т, h-диаграмму, находим параметры рабочего агента в

следующих характерных точках схемы:

точка 1

точка 2

точка 2’  

точка 3    

точка 4   

точка 5  

2.2.3 Расчет цикла   теплонасосной установки

Удельная внутренняя работа компрессора

                                                                          (2.4)

Удельная тепловая нагрузка  конденсатора:

qк==466-258=208кДж/кг;                                                                               (2.5)

Удельная тепловая нагрузка на переохладитель конденсата:

qпо==258-246= 12 кДж/кг;                                                                             (2.6)

Удельная тепловая нагрузка  испарителя:

qо =  = 403-246 = 157  кДж/кг;                                                                       (2.7)

Энергетический баланс

 q=lв+qо = qк+ qпо = 220кЖд/кг                                                                                (2.8)

Массовый расход рабочего агента

      кг/с                                                                          (2.9)

Объемная производительность компрессора

                                                                            (2.10)

Расчетная тепловая нагрузка испарителя  

     кВт

Расчетная тепловая нагрузка на кондесатор

                                                                                                            (2.11)

Расчетная тепловая нагрузка охладителя

        кВт                                                                     (2.12)

Удельная работа компрессора. Принимаем электромеханический КПД 0.9

 кДж/кг                                                                             (2.13)

Удельный расход электроэнергии на единицу выработанного тепла

                                                                        (2.14)

Электрическая мощность компрессора

     Квт                                                                         (2.14)

Коэффициент трансформации

                                                                                                        (2.15)

Средняя температура низкотемпературного теплоотдатчика

                                                                                       (2.16)

 

Средняя температура полученного тепла

                                                                                    (2.17)

Коэффициент работоспособности тепла

                                                                                                 (2.18)

КПД теплового насоса

                                                                                                                (2.19)

Массовый расход воды через ТН

                                                         (2.20)

 Так как устанавливаем 6 параллельно подключенных тепловых насосов, то дальнейшие расчеты будем вести для одного теплового насоса мощность 75кВт и расходами воды 1.75 кг/с и фреона 0.34 кг/с.

2.3  Расчет горизонтального кожухотрубного конденсатора

2.3.1. Тепловой расчет конденсатора

Температура воды на входе:  tw1 = 27оС

Температура воды на выходе:  tw2 = 35оС

Температура фреона  на входе: tf1 = 81оС

Температура фреона на выходе: tf2 = 40оС

Массовый расход воды через конденсатор:  

Температура конденсации холодильного агента в конденсаторе:  

Среднелогарифмическая разность температур:

                                                                                 (2.21)

Принимаем основные размеры, характеризующие теплопередающую поверхность конденсатора: шахматный пучек из медных труб со стандартным наружным оребрением:

– внутренний диаметр  

– диаметр окружности выступов;

– диаметр окружности впадин;

– шаг рёбер ;

– площади наружной поверхности  1м длинны трубы ;

– площади внутренней поверхности  1м длинны трубы;

– коэффициент оребрения.

При средней температуре воды 310С:

– плотность воды;

– кинематическая вязкость воды ;

– число Прандтля Pr = 5,3;

– теплопроводность воды λ=0,61 Вт/мК.

Предварительно задаем скорость воды в трубах конденсатора.

Число труб в одном ходе:

                                                (2.22)

.

Принимаем  и уточняем скорость воды:

                                (2.22)

Число Рейнольдса:

– переходный режим течения;                        (2.23)

Число Нуссельта:

                                                                           (2.24)  

Значение К выбираем по таблице 2.1        

Таблица 2.1 Зависимость К от Re

2300

2500

3000

3500

4000

5000

6000

7000

К

3,6

4,9

7,5

10

12,2

16,5

20

24

Коэффициенты теплоотдачи со стороны воды:

,                                                                (2.25)

Принимаем суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений.

Плотность теплового потока:

                               (2.26)

Ориентировочное значение  приняв тогда:

                              (2.27)

При распределении труб в трубной решетке в вершинах правильных шестиугольников и по сторонам правильных концентрических шестиугольников параметр m определяется следующим образом:

,                                                                                       (2.28)

где, m – число труб, располагаемое по большей диагонали внешнего

            шестиугольника;

      S – горизонтальный шаг труб: S=1,3·dн=1,3·0,02=0,026 м;

      L/D – длина трубы к диаметру трубы, принимаем равным 5.

Округляем до ближайшего нечётного числа и принимаем nв = m = 9.

Коэффициент теплоотдачи со стороны конденсирующегося фреона, отнесённый к внутренней поверхности труб:

                                                         (2.29)

                                                 (2.30)

где, λ=0,0781 Вт/мК -  теплопроводность R134а при tk;

  μ=16510-6- динамическая вязкость R134а при tk, Пас;

  ρ = 1147 – плотность R134а при tk, кг/м3;

  r= 208 – теплота разность энтальпий на входе и выходе из конденсатора

Уравнения плотности теплового потока.

                                                                                 (2.31)

qвн находим по интернациональному выражению:

                             (2.32)

где х=1/к=1/0,75=1,333

Общее число труб в аппарате:

                                                                   (2.33)

Число ходов в аппарате по воде:

                                                                                              (2.34)

Принимаем z=2.

Внутренняя поверхность теплообмена:

.                                                                                     (2.35)

Длина одной трубы в аппарате:

,                                                                     (2.36)

Диаметр трубной решетки:

,                                                                               (2.36)

Для изготовления кожуха аппарата выбираем трубку  с наружным диаметром

 0,26м с толщиной стенки 4мм

 где - число труб в наибольшей диагонали шестиугольника в трубной решетке.

2.3.2.  Гидравлический расчёт

Гидравлическое сопротивление аппарата:

                                                                                     (2.37)

Суммарное гидравлическое сопротивление трения:

                                                                                      (2.38)

где,- коэффициент  течения в трубном пространстве при  турбулентном режиме течения:

                                                                         (2.39)

Суммарное местное гидравлическое сопротивление:

,                                                                                         (2.40)

где - коэффициент местного сопротивления.

,                                      (2.41)

где - число входных камер в крышке испарителя,

     - коэффициент местного сопротивления входной камеры,

     - число выходных камер,

     - коэффициент местного сопротивления выходной камеры,

     - число поворотов потока фреона внутри трубной решетки на ,

    - коэффициент местного сопротивления поворота на .

Тогда гидравлическое сопротивление аппарата:

2.3.3. Расчет обечайки

 Обечайка изготавливается из листовой стали, сварная, продольный стыковой шов выполненный ручной электродуговой сваркой. Коэффициент     прочности сварного соединения . Допускаемые напряжения:

– нормативное для стали ВСт3сп ;

– для рабочего состояния ;

Исполнительная толщина  стенки обечайки:

,                       (2.42)

где – сумма всех прибавок толщины обечайки.

Ск=1 мм прибавка на коррозию или другой вид химического воздействия рабочей среды на материал.

Сэ=0 прибавка на эрозию учитывается тогда когда скорость движения среды в аппарате больше 20 м/с.

Сд=0,7 дополнительная прибавка по технологическим соображениям.

С0=0,6 прибавка на округление размера.

2.3.4  Расчёт патрубков

  Расчет проводим исходя из уравнения неразрывности:    

                                                                                             (2.43)

Патрубки для воды:

                                                          (2.44)

Принимаем d=74 мм.

Патрубки для холодильного агента:

  Вход :

  Скорость на входе w=15 м/c; плотность на входе ρ=160 кг/м3; расход фреона G=0,34кг/с.

Принимаем d=15мм.

Выход:

 Скорость на выходе w=2 м/c; плотность на выходе ρ=1147 кг/м3 ; расход фреона G=0,34 кг/с.

Принимаем d=15 мм.

2.3.5. Расчет эллиптического днища

Расчётное давление Ртр = 1 МПа, температура  Т = 354 К.

В днище имеются два отверстия диаметром d=74 мм для входа и выхода охлаждающей воды, расположение симметрично относительно центра днища.

Коэффициент ослабления днища отверстиями:

;                                                                                                 (2.45)

где Dвн = 0,243 м – внутренний диаметр днища.

Исполнительную толщину эллиптического днища (крышки ) определяем по формуле:

;                                                                      (2.46)

     В нашем случае  даёт малую величину. По технологическим причинам выбираем толщину днища δдн = 5 мм, т. е. равной толщине обечайки.  Суммарная прибавка к толщине днища: прибавка для компенсации коррозии 2 мм; прибавка для компенсации минусового допуска 0,6мм; технологическая прибавка 0,9мм тогда  Σс = 0,0035м.

Допускаемое давление в камере в рабочем состоянии:

;                                                                            (2.47)

Допускаемое давление при гидравлических испытаниях:

                                                                          (2.48)

.

2.4 Расчет переохладителя

Переохлодитель предназначен для переохлаждения жидкого хладагента и предворительного подогрева воды системы отопления , выходящего из конденсатора, холодными парами этого хладагента, выходящими из испарителя. Он позволяет повысить удельную холодопроизводительность холодильной машины по сравнению с циклом без РТ   и тем самым повысить её холодильный коэффициент.

2.4.1. Конструктивный расчёт

  

Тепловая нагрузка на регенеративный теплообменник:

Qрт =  4,1 кВт;

Задаёмся конструктивными размерами РТ. Кожух выполнен из цельнотянутой стальной трубы из стали 20 наружным диаметром Dн=0,325 м и толщиной стенок δк= 0,008 м. Змеевик РТ выполнен из стальной трубки (Сталь 10) с наружным диаметром dн=0,038 м и толщиной стенок δзм=0,002 м. Сердечник, на который навивается змеевик, выполнен из стальной трубы с наружным диаметром Dн=0,219 м с толщиной стенок δс=0,006 м. Толщина дистанционной планки между сердечником и змеевиком принимается равной S=0,004 м. Высота крышки кожуха hкр=0,15 м. Жидкий фреон R134a движется по змеевику, а вода противотоком движется по межтрубному пространству.

Находим теплофизические свойства сред, обменивающихся теплотой в при их средних температурах:

а) Фреон R134а:

Средняя температура равна Тф = 0,5 (Тф1 + Тф2) =0,5( 313 +305)=309 К    (2.49)

Для  неё находим:

- плотность равна ρф=1163 кг/м3;

- удельная теплоемкость сф=989,7 кДж/кг·К;

- коэффициент теплопроводности равен λф=0,062 Вт/м К;

- коэффициент кинематической вязкости равен νф=0,26*10-6м2/с.

б) Вода:

Средняя температура пара равна td=0,5(25 +27)=260C:

- плотность равна ρв=996.7 кг/м3;

- удельная теплоемкость срв=4.18кДж/кг К;

- коэффициент теплопроводности равен λв=0,61 Вт/м К;

- коэффициент кинематической вязкости равен νв=0.87·10-6м2/с.

Определяем коэффициент теплоотдачи хладагента αх

Находим площадь прохождения трубки змеевика Fзм.

Её внутренний диаметр равен dвн=dн-2δзм= 0,038-2·0,002= 0,034 м.

                                                    (2.50)

Скорость R134a в трубке равна:

м/с                                                              (2.51)

Находим критерии Рейнольдса:

                                                   (2.52)

Находим радиус закругления змеевика по осевой линии трубы сердечника:

Rзм = 0,5Dсн + S + 0,5 dн = 0,5·0,219+0,004+0,5·0,038 = 0,1325 м.                     (2.53)

Критическое числo Рейнольдса, соответствующее ламинарному режиму течения в трубке змеевика, равно:

                                                 (2.54)

Критическое числo Рейнольдса, соoтветствующее турбулентному режиму течения в трубке змеевика равно:

Вывод: Rеж > Rекр.труб, т.е. режим движения в трубке змеевика турбулентный.

Число Прандтля равно:

                                               (2.55)

Число Нуссельта для турбулентного режима течения жидкого фреона R134а в трубке змеевика равно:

Nuж = 0,021·Re0,8ж·Pr0,43ж·εизг ,                                                                         (2.56)

где εизг = 1+1,77= 1+1,77=1,455 - поправка, учитывающая влияние центробежного эффекта на процесс теплоотдачи со стороны R134а:

Nuж = 0,021·418460,8·4,830,43·1,455 = 299,57

Коэффициент теплоотдачи со стороны R134а равен:

                                                      (2.57)

Определяем коэффициент теплоотдачи со стороны воды.

Внутренний диаметр кожуха РТ равен:

Dвн = Dн – 2δк = 0,325 – 2·0,008 = 0,309 м                                                     (2.58)  

Площадь межтрубного пространства по поперечному сечению РТ равна:

     (2.59)

Скорость воды в межтрубном пространстве  равна:

м/с                                                        (2.60)

Находим критерий Рейнольдса:

,                                                         (2.61)

т.е. режим движения воды в межтрубном пространстве – турбулентный.

Находим число Прандтля:

                                                       (2.62)                       

Число Нуссельта для турбулентного режима течения воды в межтрубном пространстве  равно :

Nuж = 0,23·Re0,65п·Pr0,33п = 0,23·135400,65·5,940,33 = 200,7                                    (2.63)                       

Коэффициент теплоотдачи со стороны воды  равен:

                                                             (2.64)                       

Для стали 10 коэффициент теплопроводности равен:

λст = 52 ,

Термическое сопротивление стенки трубки змеевика равно:

                                                               (2.65)                       

Коэффициент теплопередачи РТ равен:

               (2.66)                       

Средняя логарифмическая разность температур при движении сред в РТ противотоком равна:

                                                                                   (2.67)                  

       Площадь теплообменной поверхности РТ равна:

                                                                          (2.68)                       

С учетом 20% запаса принимаем площадь теплообменной поверхности РТ, равной:

Fпр = 1,2 Fр = 1,2 м2                                                                                        (2.69)                         

Длина трубы змеевика равна:

                                                                           (2.70)                       

Число витков змеевика РТ равно:

                                                                 (2.71)                       

Задаёмся шагом навивки змеевика на сердечник t = 0,05 м

Длина змеевика РТ равна:

Lзм = n·t = 12·0,05 = 0,6 м                                                                                (2.72)                       

Задаём односторонний припуск по длине трубы змеевика равным l=0,6м

Длина теплообменной змеевиковой трубы с учетом припусков на входном и выходном её участки равна:

  L1 = L+2l = 10,05+2·0,6 = 11,25 м                                                                  (2.73)                       

Длина кожуха (без патрубков) равна:

Lк = Lзм·1,1 +2hкр = 0,6·1,1+2·0,15 =0,96м                                                            (2.74)                       

2.4.2Гидравлический расчёт

Определяем гидравлическое сопротивление змеевиковой трубы РТ. Задаёмся величиной шероховатости на внутренней стенке трубы Δ = 0,1мм = 0,0001м.

Коэффициент гидравлического трения определяем по формуле А.Д. Альтшуля для турбулентного режима течения R134а:

                               (2.75)                       

Потери давления на трении в змеевике находим по формуле Вейзбаха-Д’Арси:

                                        (2.76)                       

Коэффициент местного сопротивления витка змеевика при повороте в нём потока на 3600 принимаем равным ζ = 0,4.

Местные потери давления в  находим по формуле Вейcбаха:

                                        (2.77)                       

Общее гидравлическое сопротивление по трубному пространству змеевика равно:

Δpзм = Δpтр + Δpм = 561+285 = 846 Па                                                          (2.78)                       

      Определяем гидравлическое сопротивление по межтрубному пространству. Принимаем, что входной и выходной патрубки выполнены из стальной трубы с наружным диаметром dпн = 0,089м и толщиной стенки δп = 0,0045 м.

Внутренний диаметр патрубков равен:

dпвн = dпн - 2δп = 0,089 – 2·0,0045 = 0,08 м.                                                (2.79)                       

Площадь проходного сечения патрубков рана:

                                                           (2.80)                       

Скорость воды  в патрубках равна:

м/с                                                                    (2.81)                       

   Коэффициент гидравлического трения

                      (2.82)                       

Потери давления на трении

                                   (2.83)                       

Коэффициенты местного сопротивления входного и выходного патрубков в кожухе принимаем равным ζ = 1,5 , число патрубков n1=2.

Местные потери давления в патрубках кожуха РТ равны:

                                      (2.83)                       

Общее гидравлическое сопротивление РТ по межтрубному пространству равно:

Δpмтр = ΔpтрΔpм = 4,5+183,1 = 187,6 Па                                                  (2.84)                       

2.4.3. Прочностной расчёт

Трубу змеевика и кожух РТ проверяют на прочность гидравлическими испытаниями с запасом по величине давления 25% по отношению к рабочему значению давления.

Для трубки змеевика  давление испытаний равно:

pзм = 1,25 рк = 1,75 МПа                                                                              (2.85)                       

Для кожуха давление испытаний равно:

pкож = 1,25 р0 = 0,75 МПа                                                                                (2.86)                       

Наибольшее напряжение в стенке кожуха РТ из стали 20 равны:

                          (2.87)                       

σкoж max < [σ] = 100 МПа для стали 20 даже с учетом 20% запаса по напряжениям из-за вареных в крышке патрубков, т.е. условия прочности выполняется.

Наибольшее напряжение в стальной трубке змеевика РТ из стали 20 равны:

σзм max < [σ] = 100 МПа, т.е. условие прочности выполняется

2.5. Расчет испарителя.

      2.5.1. Расчет зонда

 Расчетная общая тепловая нагрузка испарителя

Qи =314 кВт

   Расчетная тепловая нагрузка испарителя 1 теплового насоса

Q1тн =53,523 кВт

 

Теплосъем с одного метра геотермального зонда составляет 80-100ватт на   метр зонда  при влажном грунте и наличии подземных вод, как в нашем случае. Примем среднее значение q= 90 ватт/метр.

 При использовании вертикальных скважин в них погружаются U-образные пластиковые трубы.  Выбираем пластиковую трубу типоразмера 32х3.

Общая длина зонда для одного теплового насоса составит:

 

                                                                                (2.89)                       

Для устройства коллектора необходимо пробурить 3 скважины по 200 метров, в каждой из них размещаем по 2 петли труб. Всего 6 контуров по 400 метров.

Общий расход хладоагента на 1 ТН G1тн = 0.34кг/с

Расход на 1 контур G= G1тн/6=0,34/6=0,057кг/с                                         (2.90)                       

 Найдем общий объем фреона V

Площадь проходного сечения пластиков труб.

                                                                 (2.91)                       

Объем одного контура зонда V1=f*L1=0.0008*400=0.32м3                                              (2.92)                       

Общий объем V= 6*6V1=11.52м3                                                                  (2.93)                       

2.5.2. Гидравлический расчет

Определяем гидравлическое сопротивление зонда теплового насоса.

Находим скорость потока фреона в контуре

                                                       (2.82)                       

        где  ρф=1268 кг/м3 плотность фреона при 80С

 f – площадь проходного сечения пластиковых труб

                                                               (2.94)                       

Величина шероховатости на внутренней стенке трубы Δ = 0,7мм = 0,0007м.

Коэффициент гидравлического трения определяем по формуле

                            (2.95)                       

Потери давления на трение 1 контура

                                    (2.96)                       

Местное сопротивление

                                 (2.97)                       

- число поворотов потока фреона внутри трубной решетки на ,

   - коэффициент местного сопротивления поворота на

Суммарное сопротивление в одном контуре

                                                                                (2.98)                       

2.6. Расчет индукционного котла

 

 На случай нерасчетных режимов, аварийных ситуаций с тепловыми насосами, и покрытия пиковых нагрузок, в проекте предусматривается установка электрического нагревателя – индукционного котла, как самое современное решение.

2.6.1 Расчет теплообмена между катушкой и сердечником

Исходные данные для расчета:

- материал сердечника Сталь 45;

- толщина стенки трубы =0,015 м;

- частота тока =50 Гц;

- наружный диаметр трубы =0,5 м.

  Для того чтобы определить методику расчета, необходимо проверить следующее условие:

,                                             

где - толщина стенки трубы, м;

- глубина проникновения тока в горячий металл, определяемая по формуле:

                                                                                                        (2.99)                       

где -удельное электросопротивление заготовки, Ом·м, табличное значение,    (приложение 4);

- частота тока, Гц .

.

При  расчет нагрева ведется  по  методике А.Н.Павлова.

Параметры, определяющие распределение плотности тока по толщине стенки трубы при  нагреве:

,                                                                                                          (2.100)                                               

                                                                                                         (2.101)                                               

где  - внутренний диаметр трубы, =0,485 м.

,                                 .

Эквивалентный коэффициент теплоотдачи с поверхности трубы на индуктор определяется по следующей формуле:

                                                                                                      (2.102)

где - наружный диаметр трубы, м;

- коэффициент теплопроводности стали, Вт/м·ºС, =47,5 Вт/м·ºС;

 -  размеры индуктора, =0,375м; =0,3 м.

.

Посчитаем число Bi для трубы по следующей формуле:

                                                                                                        (2.103)

.

При    тело считается термически тонким, условие выполняется.

Температура внутренней поверхности стенки трубы в конце нагрева рассчитывается по формуле:

,                                                                                                     (2.104)

где - средняя по толщине температура наружной стенки трубы, ;

     - максимально допустимый конечный перепад температур, .

.

Удельная поверхностная мощность в конце нагрева при   рассчитывается по следующей формуле:

                                                                           (2.105)                                                        

где - первый постоянный коэффициент в уравнении температурного поля пластины ( приложение 6), =1,0037;

      - начальная температура трубы, равная температуре теплоносителя на         входе в котел, ;

      - вспомогательная функция, зависящая от    и , .

Распределение температуры по толщине стенки трубы в конце нагрева при   описывается следующим уравнением:

.                                         (2.106)

Чтобы найти координату точки с максимальной температурой в конце нагрева , нужно учесть, что при  можно воспользоваться следующей формулой:

.                                                                                        (2.107)

Первый корень характеристического уравнения

                                                                                                    (2.108)

будет иметь значение , тогда из уравнения .

Проверим максимальный перепад температур по толщине стенки по следующей формуле:

                                                                                                      (2.109)

таким образом, расчет был выполнен верно.

2.6.2 Расчет коэффициента теплопередачи от стенки сердечника к воде

Исходные данные для расчета:

- скорость воды ;

- диаметр трубы ;

- температура воды на входе ;

-температура воды на выходе .

Рассчитаем коэффициент теплоотдачи на входе в трубу.

Число Рейнольдса:

,                                                                                                             (2.110)

где - скорость воды,  м/с;

     d –  диаметр трубы, м;

      – кинематическая вязкость, ,  берется из приложения 9 при , .

- турбулентный режим.

Коэффициент гидравлического сопротивления трения определяется по уравнению Г.К. Филоненко:

,                                                                                           (2.111)

.

Число Нуссельта находим по формуле  Б.С. Петух

                                                                            (2.112)

где  Pr=2,56

.

Коэффициент теплоотдачи на входе в трубу:

 ,                                                                                                      (2.113)

где - коэффициент теплопроводности, ,  при , .

.

Рассчитаем коэффициент теплоотдачи на выходе из труб

     ,                                                                                                 (2.114)

где - плотность воды при температуре и ;

– кинематическая вязкость, ,  берется из приложения 9 при ..

режим турбулентный.

Pr = 1,96 при .

Коэффициент гидравлического сопротивления трения рассчитываем по формуле(2.100):

.

Число Нуссельта находим по формуле (2.112):

.

Коэффициент теплоотдачи на входе в трубу:

,                                                                                                       (2.115)

где - коэффициент теплопроводности, , при ,

.

.

Средний коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле    ,                                                                                                (2.116)

.

Оценим температуру стенки трубы со стороны воды.

Определим плотность теплового потока:

,                                                                                                    (2.117)

где  - температура наружной стенки трубы, , ;

- коэффициент теплоотдачи, , , ;

     - толщина стенки трубы, м.

По данным расчетов  выбираем индукционный котел типа SAV150

2.7. Расчет калорифера

 Количество тепла, необходимое на вентиляцию:

 Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха tн=-34С до температуры   tв=18С (по СНиП).

Греющий теплоноситель – горячая вода.

Конструктивный тепловой расчет состоит в совместном решении уравнений тепловых балансов, определяющих теплопроизводительность аппарата, и уравнений теплопередачи.

Для аппаратов, работающих без изменения агрегатного состояния теплоносителей, уравнение теплового баланса имеет вид:

                                                                 (2.118)

где G1 - массовый расход сетевой воды, кг/с;

L - массовый расход нагреваемого воздуха, кг/с;

с1 - теплоемкость сетевой воды, Дж/(кгК), при средней температуре ,

принимаем с1=4202 Дж/(кгК) .

с2 – теплоемкость воздуха, Дж/(кгК), при средней температуре , принимаем с2=1005 Дж/(кгК) .

  - коэффициент удержания теплоты изоляцией аппарата, из расчета =0,970,99, принимаем =0,98;

 t1=35С - температура сетевой воды на входе в аппарат;

 t1=25С - температура сетевой воды на выходе из аппарата/

Находим расход греющей воды:

                                                              (2.119)

Находим расход нагреваемого воздуха:

Основной задачей расчета калорифера является определение его поверхности теплообмена F. Этот расчет аналогичен расчету любого рекуперативного теплообменника

F=Q/(k*∆tср)                                                                                                        (2.120)

Где Q- количесво теплоты, необходимое для нагрева воздуха , Вт К- коэффициент теплопередачи, ∆tср – средняя разность температур

tср=(∆tб-∆tм)/ln(∆tб/∆tм)                                                                                                                                          (2.121)

tс.р=(59-17)/ln(59/14)

Здесь  и - большая и меньшая разность температур: tK и tH- конечная и начальная температуры воздуха °С; L-расход воздуха, кг/с: с-теплоемкость воздуха, Дж/(кгК).

     Коэффициент теплопередачи К для рекуперативных теплообменников определяется следующим образом.

В стальных калориферах КВБ и КФБ. можно использовать эмпирические формулы:

для водяных калориферов

К = A(vp)n(vB)m,                                                                    (2.122)

где A. n, m - коэффициенты;

p,v - плотность и скорость воздуха при средней температуре, р=1,816 кг/м3

задаемся массовой скоростью движения теплоносителя =8 кг/(м2с) ,скорость воды Vв=1 м/с.

К установке принимаем калорифер КФБ-6.

Поверхность нагрева подогревателя:

                                                                                                           (2.123)                                                                                          

Площадь теплообмена калорифера КФБ-6 составляет 32,4

Определим необходимое количество калориферов:

                                                                                             (2.124)

Таким образом к установке принимаем 3 калорифера типа КФБ-6.

2.8. Гидравлический расчет теплого пола

Определяем гидравлическое сопротивление теплого пола.

Находим скорость потока воды

                                             (2.125)                                

где  ρф=998 кг/м3 плотность фреона при 300С

G=0.35кг/с расход воды на 1 уложенный контур теплого пола           

f – площадь проходного сечения пластиковых труб

                                                            (2.126)

Коэффициент гидравлического трения определяем по формуле

                                                                                      (2.127)                       

Удельные потери давления на трение  контура

                                                  (2.128)    

На 1 квадратный метр уложеного теплого пола приходиться 5 метров трубы, общая площадь теплого пола составляет 2180м2  , следовательно  общая длина L=10900м               

   Потери давления на трение

                                                                  (2.129)

Местное сопротивление примем как 50% от потерь на трение

Суммарное сопротивление теплого пола составляет

                                                                                      (2.121)

2.9.  Подбор вспомогательного оборудования

Выбор насоса для воды:

Массовый расход воды –,  

По расходу и гидравлическому сопротивлению (теплый пол, конденсатор, переохлодитель, калорифер) подбираем 3 (2 рабочих, подключенных параллельно,  1 в резерве) центробежных насоса марки насоса GRUNDFOS UPS 40-120 F

      Для предотвращения движения обратного потока фреона, согласно правилам техники безопасности устанавливаем обратный клапан марки КН100, который предназначен для работы с давлением до 1.8 МПа.

3 Автоматизация производственных процессов

3.1 Основы автоматизации производства

 Автоматизация - это применение комплекса средств, позволяющих осуществлять производственные процессы без непосредственного участия человека, но под его контролем. Автоматизация производственных процессов приводит к увеличению выпуска, снижению себестоимости и улучшению качества продукции, уменьшает численность обслуживающего персонала, повышает надежность и  долговечность машин, дает экономию материалов, улучшает условия труда и техники безопасности.

    Автоматизация освобождает человека от необходимости непосредственного управления механизмами. В автоматизированном процессе производства роль человека сводится к наладке, регулировке, обслуживании средств автоматизации и  наблюдению за их действием. Если механизация облегчает физический труд  человека, то автоматизация имеет цель облегчить так же и умственный труд.

Эксплуатация средств автоматизации требует от обслуживающего персонала  высокой техники квалификации.

  По уровню автоматизации теплоэнергетика занимает одно из ведущих мест  среди других отраслей промышленности. Теплоэнергетические установки характеризуются непрерывностью протекающих в них процессов. При этом выработка тепловой и электрической энергии в любой момент времени должна соответствовать потреблению (нагрузке). Почти все операции на теплоэнергетических установках механизированы, а переходные процессы в них развиваются сравнительно быстро. Этим объясняется высокое развитие автоматизации в тепловой энергетике.

 Автоматическое управление техническим процессом дает значительные преимущества:

-  обеспечивает уменьшение численности рабочего персонала, т.е. повышение производительности его труда;

- приводит к изменению характера труда обслуживающего персонала;

- увеличивает точность поддержания параметров вырабатываемого теплоносителя;

- повышает безопасность труда и надежность работы оборудования;

- увеличивает экономичность работы оборудования.

Автоматизация  теплонасосной установки (ТНУ) включает в себя автоматическое регулирование, дистанционное управление, технологическую защиту, теплотехнический контроль, технологические блокировки и сигнализацию.

  Автоматическое регулирование обеспечивает  непрерывное протекание процессов (питание водой, питание топливом, горение, и др.)

  Дистанционное управление позволяет дежурному персоналу пускать и останавливать ТНУ, а так же переключать и регулировать его механизмы на расстоянии, с пульта, где сосредоточены устройства управления.

    Теплотехнический контроль за работой оборудования осуществляется с помощью показывающих и самопишущих приборов, действующих автоматически. Приборы ведут непрерывный контроль процессов, протекающих в установке, или же подключаются к объекту измерения обслуживающим персоналом или информационно-вычислительной машиной. Приборы теплотехнического контроля  размещают на панелях, щитах управления по возможности удобно для наблюдения и обслуживания.

   Технологические блокировки выполняют в заданной последовательности ряд операций при пусках и остановках механизмов котельной установки, а так же в случаях срабатывания технологической защиты. Блокировки исключают неправильные операции при обслуживании котельной установки, обеспечивают отключение в необходимой последовательности оборудования при возникновении аварии. 

 

 Устройства технологической сигнализации информируют дежурный персонал о состоянии оборудования, предупреждают о приближении параметра к опасному значению, сообщают о возникновении аварийного состояния котла и его оборудования. Применяются звуковая и световая сигнализация.

  Эксплуатация ТНУ должна обеспечивать надежную и эффективную выработку теплоносителя требуемых параметров и безопасные условия труда  персонала. Для выполнения этих требований эксплуатация должна вестись в точном соответствии с положениями, правилами, нормами и руководящими указаниями.

   Эксплуатация ТНУ производится по производственным заданиям, составляемым по планам и графикам выработки теплоносителя, расхода топлива, расхода электроэнергии на собственные нужды.  Обязательно ведется оперативный журнал, в который заносятся распоряжения руководителя и записи дежурного персонала о работе оборудования, а так же ремонтная книга, в которую записывают все сведения о замеченных дефектах и мероприятиях по их устранению.

3.2 Автоматическое управление индивидуальным тепловым пунктом административного здания № 1693 ОАО «Сбербанк России»

  Автоматическое управление отпуском теплоты на здание может производиться по отклонению регулируемой величины, по возмущению и путем комбинирования этих двух методов.

  В первом случае датчики, замеряющие температуру внутреннего воздуха, устанавливаются в одном или нескольких отапливаемых помещениях и приводят в действие регулятор при отклонении этой температуры от установленного значения. Для осуществления программного регулирования датчики оборудуются специальным устройством, связанным с часовым механизмом.

  При регулировании по возмущению датчики устанавливаются снаружи здания и замеряют значения метеорологических параметров. Использование этого метода требует соблюдения условия инвариантности системы отопления по отношению к внешним возмущениям.

Наиболее распространенная схема управления по возмущению предусматривает наличие обратной связи по параметру теплоносителя в тепловом пункте. В связи с этим система управления оказывается частично замкнутой (по регулирующему параметру) и в ее контур включается источник теплоты, тепловые сети  и система отопления. Таким образом, создается принципиальная возможность исключить влияние случайных отклонений режима работы тепловой сети на тепловой режим здания.

  Основными средствами автоматики индивидуального теплового пункта являются:

- контроллер, свободно программируемый контроллер (ПЛК) или измеритель-регулятор технический (ИРТ) - это основной элемент системы;

- датчики давления прямой и обратной воды;

- регулирующий клапан;

- датчик перепада давления;

- тепловое реле защиты от перегрузок, применяется для защиты электрических цепей. Основное назначение данных реле заключается в защите электрических приборов от токовых перегрузок, которые по своей

продолжительности превышают допустимую норму. Применяется для

защиты от сверхтоков при перегрузках и при возникновении

несимметричного режима (ассиметрии фаз) при обрыве одной из фазы

питающего напряжения;

- датчики температуры теплоносителя;

- датчик уличной температуры;

-  датчик комнатной температуры;

- циркуляционные насосы, необходимые для обеспечения циркуляции

теплоносителя в системах отопления;

- теплосчетчик;

- группа безопасности, предназначенная для защиты закрытых систем отопления от избыточного давления и предотвращения образования воздушных пробок. Представляет собой комбинацию предохранительного клапана для

защиты от избыточного давления, воздушного клапана для

предотвращения образования воздушных пробок и манометра для

визуального контроля;

-программатор c GSM-управлением, который интегрируется в отопительную систему для удаленного управления и контроля характеристик работы котла через канал мобильной сотовой связи GSM.

  Состав системы управления ТНУ включает в себя следующие элементы:

-реле запуска

-электронный терморегулятор

-Блок возврата реактивной энергии и защита от скачков напряжения

-Вентилятор охлаждения радиатора реле электронного запуска.

  Предварительная настройка и корректировка работы котла осуществляется посредством измерителя-регулятора, входящего в комплект системы управления.

  Контроль  работы ТНУ осуществляется посредством датчика (опционально датчиков) по температуре теплоносителя, инсталлированных в отопительную систему на выходе из котла (если в комплектации  предусмотрено 2 датчика, то второй устанавливается на входе в ТНУ).    Получаемая контрольная информация выводится на дисплей терморегулятора.

  Комфортные настройки тепловых режимов работы котла зависят от  конкретных климатических условий, утепления помещения и ряда других факторов.

  Все системы автоматического регулирования снабжены специальной арматурой для подключения в автоматический режим и быстрого вывода для дистанционного управления параметрами в случае необходимости.

На шкалах регистрирующих и показывающих измерительных приборов, установленных на щитах и предназначенных для контроля за режимами работы оборудования, должна быть нанесена отметка соответствующая номинальному значению измеряемой величины. Приборы, имеющие электропитание от внешнего источника должны быть оборудованы сигнализацией исчезновения напряжения.

  Наблюдение за нормальной работой средств измерений, в том числе регистрирующих приборов, должен вести дежурный персонал.

  Режим работы котлов осуществляется по режимным картам, которые составляются по результатам теплотехнических испытаний индивидуально для каждого котла и находятся на рабочем месте.

Применение автоматических систем регулирования обусловлено большим числом одновременно регулируемых показателей, точностью поддержания основных и промежуточных параметров для достижения высокой экономичности в условиях скоротечности процессов.

В любом типе тепловых пунктов предусматривают размещение оборудования, арматуры, приборов контроля, управления и автоматизации, посредством которых осуществляют:

  •  преобразование вида теплоносителя или его параметров;
  •  контроль параметров теплоносителя;
  •  учет тепловых потоков, расходов теплоносителя;
  •  регулирование расхода теплоносителя и распределение его по системам потребления теплоты;
  •  защиту местных систем от аварийного повышения параметров теплоносителя;
  •  заполнение и подпитку систем теплопотребления;

3.3 Функциональная схема автоматизации

Схема автоматизации индивидуального теплового пункта административного здания №1693 «Сбербанка России» представлена на листе О.ЭА.140104.65.05.ДП.13.С3.

 Индивидуальный тепловой пункт работает с переменным расходом теплоносителя по температуре наружного воздуха. Теплоноситель подогревается в 6 ТНУ подключенных параллельно  . Теплоноситель обеспечивает тепловую нагрузку на вентиляцию и отопление. Управление индивидуальным тепловым пунктом осуществляется на базе контроллера ECL Comfort-110, поз. ПЛК.

 АСР расхода воды реализована на преобразователе расхода ПРЭМ  Ду32поз.7а, датчике температуры наружного воздуха ESMT, поз. 6а-1,  датчике температуры внутреннего воздуха ESM-10, поз.6а-2,. Далее сигнал поступает в показывающий и регистрирующий прибор типа РП100М, поз.6б. Затем сигнал поступает на контроллер ECL Comfort-110, поз. ПЛК и поступают в алгоритм расхода воды. Алгоритм управления (по выбранному закону регулирования и с учетом рассчитанных параметров настройки), обработав полученные значения, вырабатывает значение управляющего воздействия для передачи на бесконтактный реверсивный пускатель ПБР-2-3, поз. 7б. Сигнал с усилителя подается на пуск редукторного электропривода AMV20, поз.7в, который открывает клапан VM2.  Переключение режима управления (автоматический - ручной) осуществляется блоком ручного управления БРУ-42, поз. к1.

  Контроллер оснащен системой визуализации, реализованной с помощью встроенного жидкокристаллического дисплея, благодаря которому можно проследить любой из контролируемых параметров.

 На тепловом пункте также установлен батарейный тепловычислитель ВКТ-7, поз. 1б, предназначенный для учета, регистрации и дистанционного мониторинга теплопотребления и параметров теплоносителя в  закрытых и открытых системах водяного теплоснабжения, каждая из которых может содержать трубопроводы: подающий, обратный и ГВС, подпитки либо питьевой воды.

 ВКТ-7 имеет интерфейс RS232  , который обеспечивает подключение (без снятия пломбы) модема, поз. 1е, принтера, пульта для считывания архивов и переноса их на компьютер.

 Тепловычислитель ВКТ-7 архивирует 1151 часовых, 123 суточных и 27 месячных записей и итоговые показания результатов измерений и диагностики параметров теплоснабжения. Вывод текущих и архивных показаний обеспечивается на двухстрочном табло.

 На водяном контуре установлен электродогреватель воды для аварийных режимов и покрытия пиковых нагрузок индукционный котел SAV 100, после ТНУ установлена термопара КТСН НСХРt100 поз.10а, если  температура ниже расчетного значения , подается сигнал на включение в схему  управление  индукционного котла.   

3.4. Выбор закона регулирования и расчет настроек регулятора

Выбранный объект управления, ТНУ, имеет следующие динамические параметры:

-  коэффициент передачи объекта -% хода вала ИМ/кг/с

- постоянная времени объекта - с

- время запаздывания - с.

Коэффициент передачи объекта – равен отношению приращения выходной величины к приращению входной  в установившемся режиме.

Постоянная времени объекта  - время в течении которого выходная величина переходит из одного установившегося значение в другое , при подаче на вход ступенчатого воздействия.

 Время запаздывания – отрезок времени от начала возмущения до момента начала изменения выходной величины с постоянной максимальной скоростью.

 Для данного объекта управления можно использовать пропорционально-интегральный закон регулирования. Пропорционально- интегральный закон регулирования описывается следующей формулой:

,                        (3.1)

где Y(t) – управляющее воздействие;

сигнал рассогласования (отклонение выходной величины от заданного значения);

  Kp – коэффициент передачи регулятора, равный углу поворота вала ИМ, приходящегося на единицу отклонения регулируемого параметра от задания;

Тиз – время изодрома- время, за которое угол поворота ИМ под действием пропорциональной части удваивается интегральной.

 Выбор закона регулирования

Условимся законом регулирования контроллера, который обеспечивает 20% перерегулирование.

Для расчета настроек закона регулирования   Kp,   Тиз      при переходном процессе с 20% перерегулированием будем использовать следующие формулы:

, (3.2)       Tиз=0,7·Tоб.   (3.3)

=;

Tиз = 0,7·35=25 с.

 Используя данные настройки можно получить оптимальный переходный процесс в системе или обеспечить поддержание регулируемого параметра на заданном значении.

 Контуром регулирования является изменение расхода теплоносителя  в зависимости от степени открытия клапана.

 Автоматизация котельной обеспечивает погодозависимое регулирование нагрузки, оснащение и поддержание в работоспособном состоянии тепловых защит, средств дистанционного управления, автоматических блокировок,

автопереключений, технологической и командной сигнализации, связи и

автоматического peгулирования.

Поддерживает следующие функции систем автоматического управления:

- текущий контроль параметров;

- плавное регулирование нагрузки,

- защита оборудования от повреждения;

-аварийная сигнализация;

-аварийное переключение в технологической схеме, осуществляемые в процессе предупреждения и ликвидации аварийных состояний, а также при пусках и остановках оборудования;

- автоматическое регулирование параметров или их соотношений в диапазоне эксплуатационных нагрузок.

4. Безопасность и экологичность

4.1. Анализ опасных и вредных производственных факторов на проектируемом объекте.

4.1.1. Характеристика условий труда

  Научно-технический прогресс внес серьезные изменения в условия

производственной  деятельности  работников умственного труда. Их труд стал более интенсивным, напряженным, требующим значительных затрат умственной, эмоциональной и физической энергии.  Это потребовало комплексного решения проблем  эргономики,  гигиены  и организации труда, регламентации режимов труда и отдыха. В настоящее время компьютерная техника широко применяется во всех областях деятельности человека. При работе с компьютером человек подвергается воздействию ряда опасных и вредных производственных факторов: электромагнитных полей (диапазон радиочастот: ВЧ, УВЧ и СВЧ), инфракрасного и ионизирующего излучений, шума и вибрации, статического электричества и др.Работа с компьютером характеризуется значительным умственным напряжением и нервно-эмоциональной нагрузкой операторов, высокой напряженностью зрительной работы и достаточно большой нагрузкой на мышцы рук при работе с клавиатурой ЭВМ. Большое значение имеет рациональная конструкция и расположение элементов рабочего места, что важно для поддержания оптимальной рабочей позы человека-оператора.

 В процессе работы с компьютером необходимо соблюдать правильный режим труда и отдыха. В противном случае у персонала отмечаются значительное напряжение зрительного аппарата с появлением жалоб на неудовлетворенность работой, головные боли, раздражительность, нарушение сна, усталость и болезненные ощущения в глазах, в пояснице, в области шеи и руках.

4.1.2. Параметры микроклимата

 Параметры микроклимата могут меняться в широких пределах, в то время как необходимым условием жизнедеятельности человека является поддержание постоянства температуры тела благодаря терморегуляции, т.е. способности организма регулировать отдачу тепла в окружающую среду.   Принцип нормирования микроклимата – создание оптимальных условий для теплообмена тела человека с окружающей  средой.

Таблица 4.1 Характеристика условий труда

п/п

Наименование факторов условий труда

Единицы

Измерения

Нормативное значение

Фактическая велечина

1

Температура воздуха

-теплый период

-холодный период

0С

23-25

22-24

20-28

20-29

2

Относительная валажность воздуха

-теплый период

-холодный период

%

60-40

60-40

60-40

60-40

3

Скорость движения воздуха

-теплый период

-холодный период

м/с

0,1

0,1

0,1-2

0,1-2

4

Освещеность

-естественная

-искуственная

%

Лк

1-10

200-300

1-10

200-300

 

4.1.3 Окраска и коэффициенты отражения

 Окраска помещений и мебели должна способствовать созданию благоприятных

условий для зрительного восприятия, хорошего настроения.

 Источники света, такие как светильники и окна, которые дают отражение от

поверхности экрана, значительно ухудшают точность знаков и влекут за собой

помехи физиологического характера, которые могут выразиться в значительном

напряжении, особенно при продолжительной работе. Отражение, включая

отражения от вторичных источников света, должно быть сведено к минимуму. Для защиты от избыточной яркости окон могут быть применены шторы и экраны  В зависимости от ориентации окон рекомендуется следующая окраска стен и пола: окна ориентированы на юг:  - стены зеленовато-голубого или светло-голубого цвета; пол - зеленый; окна ориентированы на север: - стены светлооранжевого или оранжевожелтого цвета; пол - красновато-оранжевый;

окна ориентированы на восток: - стены желтозеленого цвета; пол зеленый или красновато-оранжевый; окна ориентированы на запад: - стены желтозеленого или голубоватозеленого цвета; пол зеленый или красноватооранжевый.

 В помещениях, где находится компьютер, необходимо обеспечить следующие

величины коэффициента отражения: для потолка: 60.70%, для стен: 40.50%, для

пола: около 30%. Для других поверхностей и рабочей мебели: 30.40%.

4.1.4. Освещение

 Правильно спроектированное и выполненное производственное освещение улучшает условия зрительной работы, снижает утомляемость, способствует повышению производительности труда, благотворно влияет на производственную среду, оказывая положительное психологическое воздействие на работающего, повышает безопасность труда и  снижает травматизм. Недостаточность освещения приводит к напряжению зрения, ослабляет внимание, приводит к наступлению преждевременной утомленности. Чрезмерно яркое освещение вызывает ослепление, раздражение и резь в глазах. Неправильное направление света на рабочем месте может создавать резкие тени, блики, дезориентировать работающего. Все эти причины могут привести к несчастномуслучаю или профзаболеваниям, поэтому столь важен правильный расчет освещенности.

 Существует три вида освещения - естественное, искусственное и совмещенное

(естественное и искусственное вместе)  Естественное освещение - освещение помещений дневным светом, проникающим через световые проемы в наружных ограждающих конструкциях помещений. Естественное освещение характеризуется тем, что меняется в широких пределах в зависимости от времени  дня, времени года, характера области и ряда других факторов. Искусственное освещение применяется при работе в темное время суток и днем, когда не удается обеспечить нормированные значения коэффициента

естественного освещения (пасмурная погода, короткий световой день). Освещение, при котором недостаточное по нормам естественное освещение дополняется искусственным, называется совмещенным освещением. Искусственное освещение подразделяется на рабочее, аварийное, эвакуационное, охранное. Рабочее освещение, в свою очередь, может быть общим или комбинированным. Общее - освещение, при котором светильники размещаются в верхней зоне помещения равномерно или применительно к расположению оборудования. Комбинированное - освещение, при котором к общему добавляется местное освещение..

Требования к освещенности в помещениях, где установлены компьютеры,

следующие: при выполнении зрительных работ высокой точности общая освещенность должна составлять 300лк, а комбинированная - 750лк; аналогичные требования при выполнении работ средней точности - 200 и 300лк соответственно. Кроме того все поле зрения должно быть освещено достаточно равномерно – это основное гигиеническое требование. Иными словами, степень освещенияпомещения и яркость экрана компьютера должны быть примерно одинаковыми,т.к. яркий свет в районе периферийного зрения значительно увеличивает напряженность глаз и, как следствие, приводит к их быстрой утомляемости.

4.1.5. Шум и вибрация

 Шум ухудшает условия труда оказывая вредное действие на организм человека.  Работающие в условиях длительного шумового воздействия испытывают раздражительность, головные боли, головокружение, снижение памяти, повышенную утомляемость, понижение аппетита, боли в ушах и т. д. Такие нарушения в работе ряда органов и систем организма человека могут вызвать негативные изменения в эмоциональном состоянии человека вплоть до стрессовых. Под воздействием шума снижается концентрация внимания, нарушаются физиологические функции, появляется усталость в связи с повышенными энергетическими затратами и нервно-психическим на пряжением, ухудшается речевая коммутация. Все это снижает работоспособность человека и его производительность, качество и безопасность труда. Длительное воздействие интенсивного шума [выше 80 дБ(А)] на слух человека приводит к его частичной или полной потере

4.1.6. Электромагнитное и ионизирующее излучения

 

 Большинство ученых считают, что как кратковременное, так и длительное

воздействие всех видов излучения от экрана монитора не опасно для здоровья персонала, обслуживающего компьютеры. Однако исчерпывающих данных относительно опасности воздействия излучения от мониторов на работающих с компьютерами не существует и исследования в этом направлении продолжаются. Максимальный уровень рентгеновского излучения на рабочем месте оператора компьютера обычно не превышает 10мкбэр/ч, а интенсивность ультрафиолетового и инфракрасного излучений от экрана монитора лежит в пределах 10.100мВт/м2

4.1.7. Эргономические требования к рабочему месту

 Проектирование рабочих мест, снабженных видеотерминалами, относится к числу важнных проблем эргономического проектирования в области вычислительной техники. Рабочее место и взаимное расположение всех его элементов должно соответствовать антропометрическим, физическим и психологическим требованиям. Большое значение имеет также характер работы. В частности, при организации рабочего места программиста должны быть соблюдены следующие основные условия: оптимальное размещение оборудования, входящего в состав рабочего места и достаточное рабочее пространство, позволяющее осуществлять все необходимые движения и перемещения. Эргономическими аспектами проектирования видеотерминальных рабочих мест, в частности, являются: высота рабочей поверхности, размеры пространства для ног,  требования к расположению документов на рабочем месте  (наличие иразмеры подставки для документов, возможность различного размещения документов, расстояние от глаз пользователя до экрана, документа, клавиатуры и т.д.), характеристики рабочего кресла, требования к поверхности рабочего стола, регулируемость элементов рабочего места. Главными элементами рабочего места программиста являются стол и кресло. Основным рабочим положением является положение сидя.Рабочая поза сидя вызывает минимальное утомление программиста. Рациональная планировка рабочего места предусматривает четкий порядок и постоянство размещения предметов, средств труда и документации. То, что требуется для выполнения работ чаще, расположено в зоне легкой досягаемости рабочего пространства. Моторное поле - пространство рабочего места, в котором могут осуществляться двигательные действия человека. Максимальная зона досягаемости рук - это часть моторного поля рабочего места, ограниченного дугами, описываемыми максимально вытянутыми руками при движении их в плечевом суставе. Оптимальная зона - часть моторного поля рабочего места, ограниченного дугами, описываемыми предплечьями при движении в локтевых суставах с опорой в точке локтя и с относительно неподвижным плечом.

Рисунок 4.1Зона досягаемости рук в горизонтальной плоскости.

 4.1.8. Характеристики объекта

Проектируемый объект – теплонасосная установка(ТНУ) использует фреон R134a.

Физические свойства R134a

  •  Марка: фреон 134, фреон r134a (134a)
  •  Потенциал разрушения озона (ODP) 0,000
  •  Потенциал глобального потепления (GWP) 1 300
  •  Плотность насыщенной жидкости при 25 ° С, кг/м3 1 160
  •  Давление паров насыщенной жидкости при 25 ° С, кПа (абс) 667
  •  Температура плавления, °С −101
  •  Нормальная температура кипения (Р=0,1 МПа), ° С −26.5
  •  Критическая температура, °С 101.5
  •  Критическое давление, МПа 4.06
  •  Критическая плотность, кг/м 538.5

Формула

  •  СF3CFH2 (тетрафторэтан), фреон 134a принадлежит к хладонам группы ГФУ

  Хладагент R −134a имеет  потенциал разрушения озона ODP = 0, потенциал глобального потепления GWP = 1300. Из-за значительного потенциала глобального потепления GWP рекомендуется применять R134a в герметичных холодильных системах. Беспримесный хладагент, который имеет нулевое температурное «скольжение» Хладагент R134a нетоксичен и не воспламеняется во всем диапазоне температур эксплуатации. Однако при попадании воздуха в систему и сжатии могут образовываться горючие смеси.

 По классификации ASHRAE R−134a относится к классу А1, так как считаются нетоксичными и невоспламеняемыми.

   Отнесение помещений по категории пожароопасности:

11 вентиляционных камер (вытяжная вентиляция):

- категория пожароопасности:  Г

- класс пожароопасности зоны: П-II.

Чиллерная(кондиционирование):

-категория пожароопасности: Г

-класс пожароопасности зоны: П-III.

Индивидуальный тепловой пункт:

категория пожароопасности: Г

-класс пожароопасности зоны: П-III.

Приточная венткамера:

- категория пожароопасности:  Г

- класс пожароопасности зоны: П-II.

Для офисного здания  категории тяжести труда офисного работника

- Iа  

- Iб

4.2. Обеспечение безопасности труда.

         4.2.1. Противопожарные мероприятия.

Настоящий проект выполнен в соответствии с требованиями №123- ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности».

- Заделка отверстий при проходе воздуховодов через перекрытия, внутренние стены предусматривается негорючими материалами, обеспечибая нормируемый предел огнестойкости ограждения;

  •  Транзитные воздуховоды предусмотрены с нормируемым пределом огнестойкости ЕI 30;

Электродвигатели вентиляционных систем, воздуховоды заземляются.

4.2.2. Борьба с промышленным шумом.

Источники шума

- компрессора ТНУ

- вентиляционные камеры

  Мероприятия по снижению шума.

Компрессора ТНУ установлены в подвальном помещение где нет необходимости дополнительных шумоизоляционых мероприятий, шум от ТНУ не влияет на рабочие места в офисах.

Для достижения в помещениях нормируемых уровней шума, создаваемого работающим вентиляционным оборудованием предусматриваются следующие мероприятия:

- установка вентиляционного оборудования с пониженным уровнем шума;

- соединение вентиляторов с воздухободом через эластичные вставки;

  •  в воздуховодах, трубопроводах приняты оптимальные скорости движения воздуха, воды;
  •  установка шумоглушителей;
  •  по мере возможности предусматриваются прямые участки воздуховода сразу же после места его присоединения к вентилятору.

Согласно СНиП 23-03-2003 «Защита от шума» все подобранное оборудование по звуковому шуму в окружающей среде не превышает допустимых значений.

4.3. Охрана окружающей среды

 Административное здание не имеет источник загрязнения  атмосферного воздуха.

  Загрязнение водных объектов и загрязнение окружающей среды твердыми отходами аналогично жилым строениям, и утилизируются  общегородскими службами.

 Проведение специальных  мероприятия не требуются.  

 Работа геотермальной  теплонасосной установки может постепенно снижать температуру грунта, в холодный период года, что может влиять на подземные живые организмы, частично бороться с этим можно периодическим поочередным включением различных ТНУ, чтоб дать время отработавшему грунту прогреться.

 Экологичность тепловых насосов 

 Экологически чистый метод отопления и кондиционирования достигвется благодаря применению тепловых насосов, при использовании возобновляемых источников тепла: грунта, воздуха и воды.

  Почти 40 % всей эмиссии двуокиси углерода на нашей планете - результат использования энергии для отопления, кондиционирования и для обеспечения потребности населения и промышленности в горячей воде. Это почти сопоставимо с уровнем вреда, приносимым выбросом в атмосферу выхлопных автомобильных газов. Преимущества тепловых насосов - это высокая экологичность установок, они работают используя источники нетрадиционной энергии, что позволяет примерно на 60% уменьшить выброс в атмосферу двуокиси углерода .

4.4. Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций

  Предупреждение чрезвычайных ситуаций — это комплекс проводимых

заблаговременно мероприятий, направленных на максимально возможное

уменьшение риска возникновения чрезвычайных ситуаций, а также на

сохранение здоровья людей, снижение ущерба природной среде и

материальных потерь в случае их возникновения. Этот комплекс

мероприятий проводится федеральными органами исполнительной власти,

органами исполнительной власти субъектов Российской Федерации,

органами местного самоуправления и организационными структурами РСЧС.

  Предупреждение чрезвычайных ситуаций природного и техногенного

характера включает меры организационного, организационно-

экономического, инженерно-технического и специального характера.

 Ликвидация чрезвычайных ситуаций — это аварийно-спасательные и

другие неотложные работы, проводимые при возникновении чрезвычайных

ситуаций и направленные на спасение жизней и сохранение здоровья

людей, снижение ущерба природной среде и материальных потерь, а также

на локализацию зон чрезвычайных ситуаций, прекращение действия

характерных для них опасных факторов.

  Аварийно-спасательные работы проводятся в целях поиска и

деблокирования пострадавших, оказания им медицинской помощи и

эвакуации в лечебные учреждения.

 Возможные ЧС на предприятии:

- Пожар помещений

- утечка фреона R134a

При пожаре сотрудник заметивший  возгорание обязан включить пожарную тревогу, если возгорание не приняло больших масштабов, ликвидировать его огнетушителем или пожарным краном, располагающихся поблизости.

Ответственные лица должны провести эвакуацию персонала, при необходимости передать пострадавших сотрудникам лечебных учреждений .

  Противопожарные мероприятия.

Настоящий проект выполнен в соответствии с требованиями №123- ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности».

- Заделка отверстий при проходе воздуховодов через перекрытия, внутренние стены предусматривается негорючими материалами, обеспечибая нормируемый предел огнестойкости ограждения;

  •  Транзитные воздуховоды предусмотрены с нормируемым пределом огнестойкости ЕI 30;

  Электродвигатели вентиляционных систем, воздуховоды заземляются.

  При утечке фреона  важно определить точное место возникновения утечки , определить количество вытекшего фреона , подсчитать время с возникновения утечки.  При значительных утечках и повышенной концентрации необходимо эвакуировать персонал и вызвать спецслужбы.

  Последствием аварии может быть загрязнение парами фреона офисов, вследствие чего необходимо после устранения аварии проветривать помещения до установления нормальных показателей.

5. Анализ технико-экономических показателей

5.1. Обоснование проекта

Для совершенствования системы обеспечения  здания магнитогорского

отделения №1693 ОАО «Сбербанка России»  энергопродукцией является целесообразным использование автономного источника теплоснабжения на базе двух индукционных котлов, встроенных в существующий индивидуальный тепловой пункт взамен централизованного теплоснабжения от ТЭЦ ОАО «ММК».

Это мероприятие позволит снизить зависимость предприятия от поставщика теплоносителя, для данного случая применима стратегия перехода на автономное теплоснабжение

Изменение характера обеспечения предприятия теплоносителем относится к производственным инновациям, но при этом продукция потребляется самим предприятием и потому позволяет снизить затраты на покупку энергоносителей.

Цена покупной тепловой энергии у ТЭЦ   составляет 690  руб за 1 МВт теплоты в 2013 году, в связи с этим обстоятельством является перспективным  выработка собственной теплоэнергии.

В административном здании расположен индивидуальный тепловой пункт, встроенный в здание. В качестве теплоносителя используется горячая вода от ТЭЦ ОАО «ММК». Схема присоединения отопления - зависимая насосная.

В основе экономического обоснования эффективности предлагаемых в проекте технических решений является коммерческая оценка эффективности инвестиционного проекта.

В основе коммерческой оценки лежит метод ЮНИДО.

В данной части проекта предлагается провести анализ технико-экономических мероприятий по установке в индивидуальном тепловом пункте 6-и современных теплонасосных установок (ТНУ) SDW-5-20 и индукционного котла   SAV150 .

5.2. Оценка эффективности инвестиционного проекта

Схематично развитие инвестиционного проекта представлено на рисунке 5.1.

Рисунок 5.1 – Основные фазы развития инвестиционного проекта

I фаза – прединвестиционная (3-5 % от объема инвестиций). Прединвестиционная фаза включает в себя научно-исследовательскую проработку конкретных идей, на оси которых выстраивается пилотный проект.

II фаза – инвестиционная. Инвестиционная фаза представляет собой реализацию проекта в металле.

III фаза – производственная. Производственная фаза обеспечивает генерирование денежных потоков, которые должны превысить потребление денежных потоков  I и II фазы с учетом стоимости (ценности) денег во времени.

Рисунок 5.2 – Структура коммерческой оценки инвестиционного проекта

Коммерческая оценка инвестиционного проекта состоит из финансовой и экономической оценки. Целью финансовой оценки является определение финансовых потоков по периоду планирования  и оценка показателей финансовой устойчивости, ликвидности, оборачиваемости активов.

Финансовая оценка состоит из отчета о себестоимости, отчета о прибылях и убытках и отчета о движении денежных средств

5.3 Определение капитальных затрат

 Сметная стоимость оборудования взята в ценах 2013г

 Стоимость строительно-монтажных работ включена в стоимость оборудования

Таблица 5.1  Сметная стоимость

Наименование оборудования

Cтоимость оборудования, тыс. руб.

Тепловой насос SDW-5-20

1674

Индукционный котел SAV 150 

405

Стоимость теплового насоса  указана под ключ, т.е в стоимость входит оплата за скважины, грунтовый контур, фреон, оборудование автоматики и КИП. Устанавливается 6 теплонасосных установок (ТНУ)  параллельно.

Капитальные затраты (инвестиции), тыс. руб.:

 I = 1647*6+405=10449 тыс. руб.  

Необходимые капитальные затраты для данного проекта равны 10,449 млн. руб.

5.4. Анализ себестоимости продукции

Себестоимость продукции – важнейший качественный показатель экономики проектируемого производства. Калькуляция себестоимости продукции является обобщающим документом проекта.

Мощность теплового насоса SDW-5-20– 75 кВт  , потребляемая мощность 21кВт

 

Годовая выручка за отопительный период 5592 часа (по цене “трест «Теплофикация»” 800 руб /1Гкал) составит:

1777,39*800 = 1,421912млн. руб.

1,777 Гкал – количество теплоты отпущенное потребителю за год по договору  

Себестоимость выработанной тепловой энергии  (затраты электроэнергии  на привод компресора и работу индукционного котла по цене 2,5руб за 1кВт) =

=(207кВт*26ч+182кВТ*39ч+152кВт*125ч+126кВт*376ч+105кВт*684ч+84кВт*2110ч

+63кВт*740ч+42кВт*1150)*2,5 руб = 1,05709 млн. руб.

 

Экономический эффект = 1,421912-1,05709=0,3648 млн. руб.

5.5. Отчет о прибыли

 Расчет наращения прибыли произведен исходя из стоимости тепловой энергии по цене трест «Теплофикация», которая на 2013 год составила800 руб/Гкал

Учитывая эксплуатационный срок ТНУ, принимаем интервал планирования 40 лет. Для расчетов будем считать, что использовались собственные средства ОАО «Сбербанк России» для реализации технического решения.

Налог на увеличение имущества определяется по формуле:

Sимущ=2,2 (I-A),                                                                                                 (5.1)                                                                                            

где I = 10,449 млн. руб. – объем инвестиций;

    А – амортизационные отчисления, млн. руб.

,                                                                                                              (5.2)                                

где n = 40 лет – период планирования.

млн. руб.

Наращение налогооблагаемой прибыли, млн. руб.:

,                                                                                                                    (5.3)           

где П – прибыль от реализации продукции, млн. руб.

Налог на прибыль составляет 24%:

                                                                                                           (5.4)       

Наращение чистой прибыли, млн. руб.:

                                                                                                      (5.5)                       

Дивиденды составляют 6-10% от чистой прибыли:

                                                                                                          (5.6)                                 

Нераспределенная прибыль определяется по формуле, млн. руб.:

                                                                                                     (5.7)                       

Отчет о наращении прибыли представлен в таблице 5.2.

Отчет о движении денежных средств представлен в таблице 5.3.


Таблица 5.2  Отчёт о наращении прибыли

Наименование статей

Периоды планирования

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Объем производства, %

100

100

100

100

100

100

100

100

100

100

1. Экономический эффект, млн. руб./год

0,365

0,438

0,525

0,630

0,756

0,908

1,089

1,307

1,569

1,882

2. Доход от  выработки тепловой энергии  по цене трест «Теплофикация», млн. руб.

1,422

1,706

2,048

2,457

2,948

3,538

4,246

5,095

6,114

7,337

Себестоимость произведенной электроэнергии, млн. руб.

1,057

1,269

1,522

1,827

2,192

2,630

3,156

3,788

4,545

5,454

3. Налог на имущество,

0,224

0,224

0,224

0,224

0,224

0,224

0,224

0,224

0,224

0,224

млн. руб.

4. Налогооблагаемая прибыль, млн. руб.

0,141

0,214

0,301

0,406

0,532

0,684

0,865

1,083

1,345

1,658

5. Налог на прибыль, млн. руб.

0,034

0,051

0,072

0,098

0,128

0,164

0,208

0,260

0,323

0,398

6. Чистая прибыль, млн. руб.

0,107

0,162

0,229

0,309

0,405

0,520

0,658

0,823

1,022

1,260

7. Дивиденды, млн. руб.

0,009

0,013

0,018

0,025

0,032

0,042

0,053

0,066

0,082

0,101

8. Нераспределенная прибыль, млн. руб.

0,098

0,149

0,211

0,284

0,372

0,478

0,605

0,757

0,940

1,159

Таблица 5.3  Отчёт о движении денежных средств

Наименование статей

Интервал планирования, годы

 

0

2013

2014

2015

2016

2017

2018

2019

2020

2021

2022

2023

Объем производства, %

-

100

100

100

100

100

100

100

100

100

100

100

1. Увеличение собственного капитала (I), млн. руб.

10,449

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

2. Доход на отказе от услуг "трест Теплофикация", млн. руб.

 

1,422

1,706

2,048

2,457

2,948

3,538

4,246

5,095

6,114

7,337

8,804

3. Амортизация,

 

0,26

0,26

0,26

0,26

0,26

0,26

0,26

0,26

0,26

0,26

0,26

млн. руб.

4. Итого приток, млн. руб.

10,449

1,682

1,966

2,308

2,717

3,208

3,798

4,506

5,355

6,374

7,597

9,064

5. Увеличение долгосрочных (внеоборотных) активов,

10,449

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

млн. руб.

6. Увеличение краткосрочных (оборотных) активов, млн. руб.

 

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

 

7. Себестоимость без амортизации, млн. руб.

 

0,797

1,009

1,262

1,567

1,932

2,370

2,896

3,528

4,285

5,194

6,285

8. Налоги (имущество + прибыль), млн. руб.

 

0,258

0,275

0,296

0,322

0,352

0,388

0,432

0,484

0,547

0,622

0,712

9. Дивиденды,

 

0,009

0,013

0,018

0,025

0,032

0,042

0,053

0,066

0,082

0,101

0,124

млн. руб.

10. Итого отток, млн. руб.

10,449

1,064

1,297

1,577

1,913

2,316

2,800

3,381

4,078

4,914

5,917

7,121

11. Сальдо (Cash Flow), млн. руб.

 

0,618

0,669

0,731

0,804

0,892

0,998

1,125

1,277

1,460

1,679

1,943


5.6 Определение чистой текущей стоимости проекта

Основная идея чистой текущей стоимости (NPV) проекта заключается в том, чтобы найти соотношения между инвестиционными затратами и будущими доходами, скорректированными в соответствии с нормой дисконта на момент начала операции.

Принимаем ставку дисконтирования – 10%.

Чистая текущая стоимость проекта определяется по формуле:

,                                                                                                         (5.8) где Pi – денежный поток наличности в i-том году жизни проекта;

     r-годовая ставка дисконтирования денежного потока, r =10%;

     n-количество интервалов, определяющих срок жизни проекта;

     I-объем инвестиций по проекту.

Таблица 5.4  Расчет чистой текущей прибыли

Период планирования

Инвестирование (-I), млн. руб.

Денежный поток Pi, млн. руб.

Коэффициент дисконтирования r =10%

Текущая стоимость PV, млн. руб.

NPV, млн. руб.

0

10,449

-

1

-

-10,449

1

 

0,618

0,9091

0,562

-9,887

2

 

0,669

0,8264

0,553

-9,334

3

 

0,731

0,7513

0,549

-8,785

4

 

0,804

0,6830

0,549

-8,236

5

 

0,892

0,6209

0,554

-7,682

6

 

0,998

0,5645

0,563

-7,119

7

 

1,125

0,5132

0,577

-6,541

8

 

1,277

0,4665

0,596

-5,946

Продолжение таблицы 5.4

9

 

1,46

0,4241

0,619

-5,327

10

 

1,679

0,3855

0,647

-4,679

11

 

1,943

0,3505

0,681

-3,998

12

 

2,259

0,3186

0,720

-3,278

13

 

2,638

0,2897

0,764

-2,514

14

 

3,092

0,2633

0,814

-1,700

15

 

3,638

0,2394

0,871

-0,829

16

 

3,638

0,2176

0,792

-0,037

17

 

3,638

0,1978

0,720

0,682

18

 

3,638

0,1799

0,654

1,337

19

 

3,638

0,1635

0,595

1,932

20

 

3,638

0,1486

0,541

2,472

21

 

3,638

0,1351

0,492

2,964

22

 

3,638

0,1228

0,447

3,411

23

 

3,638

0,1117

0,406

3,817

24

 

3,638

0,1015

0,369

4,186

25

 

3,638

0,0923

0,336

4,522

26

 

3,638

0,0839

0,305

4,827

27

 

3,638

0,0763

0,277

5,105

28

 

3,638

0,0693

0,252

5,357

29

 

3,638

0,0630

0,229

5,587

30

 

3,638

0,0573

0,208

5,795

31

 

3,638

0,0521

0,190

5,985

32

 

3,638

0,0474

0,172

6,157

33

 

3,638

0,0431

0,157

6,314

34

 

3,638

0,0391

0,142

6,456

35

 

3,638

0,0356

0,129

6,585

36

 

3,638

0,0323

0,118

6,703

37

 

3,638

0,0294

0,107

6,810

38

 

3,638

0,0267

0,097

6,907

39

 

3,638

0,0243

0,088

6,996

40

 

3,638

0,0221

0,080

7,076

итого

10,449

114,773

 

17,525

21,641

5.7. Расчет срока окупаемости инвестиций

Для оценки срока окупаемости инвестиций используем способ, основанный на кумулятивной величине, так как доходы поступают неравномерно. Для этого рассчитывают денежный поток нарастающим итогом. Тот период, в котором кумулятивная величина сменит значение с отрицательной на положительную, считают периодом окупаемости. Из таблицы 5.4 видно, что второй период считается сроком окупаемости.

Для уточнения срока окупаемости с точностью до дней, предполагают, что доходы поступают равномерно в течение одного года, и используют формулу:

,                                                                                                          (5.9)

где PV = 0,720млн. руб. - текущая стоимость проекта за 17 год планирования, начиная с которого кумулятивная величина меняет свой знак с отрицательного на положительный;

   m = 365 дней – количество дней в году.

Текущая стоимость проекта определяется по формуле:

;                                                                                               (5.10)

млн. руб./год;

Период окупаемости:  дней = 16 лет 24 дней, то есть период окупаемости данного проекта составит 16 лет  и 1 месяц.

5.7.1. Индекс рентабельности инвестиций

Индекс рентабельности инвестиций рассчитывается по формуле:

,                                                                                                          (5.11)

где PV – общая текущая стоимость проекта, млн. руб.;

I – вложенные в проект инвестиции, млн. руб.

PI = 1,7 проект принимается.

Порог рентабельности проекта определяется с помощью графика безубыточности, который показан на рисунке 5.3.

5.8. Расчет внутренней нормы доходности

   Под внутренней нормой доходности понимают значение ставки дисконтирования, при которой

NPV = (-I) +  = 0.

      Решение этого уравнения проводим графически построением графика NPV = f (R), путем подбора значения (R) таким образом, чтобы график прошел через ось (R). Точка пересечения этой оси и дает искомое значение IRR. Расчеты определили значение IRR = 6,2% - график рисунка 5.3.

Рисунок 5.3 – Внутренняя норма доходности

Рисунок 5.4 – График точки безубыточности

Таблица 5.5 Исходные данные для построения точки безубыточности ИП

Обьем Пр.

выручка

затраты

0

0

10449

5000

4500

13249

10000

9000

16049

15000

13500

18849

20000

18000

21649

25000

22500

24449

30000

27000

27249

35000

31500

30049

40000

36000

32849

45000

40500

35649

50000

45000

38449

55000

49500

41249

60000

54000

44049

5.9. Технико-экономические показатели

Технико-экономические показатели сведены в таблицу 5.6

   Таблица 5.6  Технико-экономические показатели

п/п

Показатели                                              

Единицы измерения

Величины

1

Объем инвестиций

тыс.руб

10449

2

Годовой объем производства

Мвт

1779

3

Прибыль от реализации продукции

тыс.руб

364

4

Себестоимость единицы продукции

руб/Мвт

630

5

Годовая себестоимость  продукции

тыс.руб/год

1120

6

Чистая текущая стоимость

тыс.руб

7076

7

Период окупаемости

лет

16,1

8

Внутренняя норма доходности

%

6

9

Точка безубыточности

МВт

30732

5.10 Выводы

Представлен экономический проект реконструкции индивидуального теплового пункта административного здания №1693 Сбербанка России. Для осуществления проекта требуется инвестиций на сумму 10,449 млн. руб

Период окупаемости проекта 16,1 года.

Заключение

В данном дипломном проекте была дана оценка работе существующему  индивидуальному тепловому пункту административного здания магнитогорского отделения №1693 ОАО «Сбербанка России».  Были выявлены проблемы и недостатки, поставлены задачи для   совершенствования теплоснабжения.

 Для совершенствования системы теплоснабжения  были рассчитаны необходимые тепловые нагрузки для создания комфортного климата персоналу. Для реализации поставленной задачи был спроектирован индивидуальный тепловой пункт на базе теплонасосной установки. Проектом предусмотрена установка 6 параллельно подключенных тепловых насосов общей мощностью 440кВт. На основании данных расчетов был сделан вывод, что теплонасосная установка полностью удовлетворяет предъявленным требованиям по необходимой нагрузки, качеству регулирования и себестоимости энергии.

В разделе «Автоматизация производственных процессов» представлена предлагаемая схема установки приборов учета и запорно-регулирующей   арматуры, которая позволит наладить работу теплового насоса.

 В разделе «Анализ технико-экономических показателей» было дано экономическое обоснование принятых решений и представлены основные технико-экономические показатели эффективности проекта.

 В разделе «Безопасность и экологичность» были рассмотрены вопросы связанные с охраной труда, техникой безопасности и экологичностью.

Список использованных источников

  1.  СНиП-А 6-72 Строительная климатология и геофизика. – М.:Стройиздат,1973. - 320с
  2.  СНиП П-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. – М.: Стройиздат, 1976 – 111с
  3.  СНиП II -4-79. Естественное и искусственное освещение + Изменение М.: Стройиздат, 1980.-48 с
  4.  СанПиН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений. Минздрав России. Москва 1997
  5.  СНиП 23-03-2003 «Защита от шума»
  6.  Тепловые и конструктивные расчеты холодильных машин. Под общ. ред. И.А. Сакуна –Л.: Машиностроение 1987- 423с
  7.  Тепловые насосы. П.А. Трубаев, Б.М. Гришко. – Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2009. – 142 с.
  8.  Научный журнал. Труды БГТУ №3 2011 года. Минск 2011
  9.  Установки для трансформации тепла и охлаждения. А.В. Мартынов Москва, Энергоатомиздат 1989
  10.  Телонасосные установки для отопления и горячего водоснабжения. Г. Хайнрих Х. Найорк , Перевод с немецкого под редакцией канд. тех. наук Б.К.Явнеля. Москва, Стройиздат 1985.
  11.  В.П. Исаченко. Теплопередача. Москва, Энергия 1965.
  12.  Журнал «Холодильная техника» №7 1990. Москва ВО Агропромиздат
  13.   Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. Н.Б. Варгафтик.  Издательство «Наука» , 1972.
  14.   Справочник по гидравлическим сопротивлениям И.Е. Идельчик, Москва, Машиностроение 1975
  15.  Проектирование монтаж и эксплуатация пластиковых          трубопроводов. Технические условия. Москва 2008.
  16.  Промышленные тепловые насосы. Е.И. Янтовский Л.А. Левин, Москва Энергоатомиздат 1989.
  17.  Теплообменные аппараты холодильных установок. Под редакцией Г.Н. Даниловой, Ленинград, Машиностроение 1986
  18.  Buderus. Справочник по проектированию и монтажу тепловых насосов. 2005.
  19.  Электронная таблица теплофизических свойств воды и водяного пара.
  20.  Электронный справочник по свойствам веществ, используемых в теплоэнергетике (ОИВТ РАН)
  21.  Учебное пособие. «Расчет системы теплоснабжения промышленно-жилого региона». Осколков С.В. Семенова Т.П. Магнитогорск 2012
  22.  Теплофизические свойства фреонов. В.В. Алтунин Издательство стандартов. Москва, 1980.
  23.  Пособие по расчету систем отопления В. В. Покотилов Вена: фирма «HERZ Armaturen», 2006 г.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

22728. План Маршалла 22.5 KB
  План Маршалла. Ще одним приводом для розколу світу на два табори став конфлікт що виник у зв'язку з планом Маршалла. Він сформулював основні положення комплексу економічних та політичних заходів щодо здійснення реконструкції в Європі що здобули назву плану Маршалла. СРСР відмовився від участі у плані Маршалла.
22729. Політика США щодо країн Закавказзя 82.5 KB
  Політика США щодо країн Середньої Азії. Політика США щодо країн Закавказзя. Экономическая экспансия США в республиках бывшего СССР приобрела к настоящему времени очень широкие масштабы. В большинстве этих каспийских проектов принимали участие нефтяные корпорации США такие как Амоко Amoco Юнокал Unocal Пеннзойл Pennzoil Рамко Ramco Экссон Exxon Figaro economie 25.
22730. Основи програмної інженерії, курс лекцій 7.17 MB
  Даже простые системы ПО обладают высокой степенью сложности, поэтому при их разработке приходится использовать весь арсенал технических и инженерных методов. Таким образом, инженерия программного обеспечения – это инженерная дисциплина
22731. Політика адміністрації Дж. Буша (ст.) щодо СРСР на етапі його розпаду 29 KB
  Припинення холодної війни біполярної конфронтації зняло головну суперечність котра продукувала юнку ядерних озброєнь. Переведення міждержавних і міжнародних проблем у річище політичного діалогу поширення відносин партнерства створили клімат довіри який у свою черіу дав змоіу і СРСР і СШЛ піти па істотне скорочення ядерних озброєнь. І тій і іншій стороні необхідно було позбавитися від накопичень застарілих ядерних озброєнь експлуатація яких потребує великих витрат. закінчувалися гарантійні терміни експлуатації близько 60 ...
22732. Доктрина стримування 31 KB
  Тож керівництво США зробило спробу ізолювати СРСР у систесмі повоєнних міжнародних відносин проголосивши радянський режим аномальним збоченням природного шляху суспільного розвитку. яку направив до держдепартаменту радник посольства США в Москві маловідомий тоді дипломат Джордж Кеннан. Зміст її зводився до того що мирне співіснування США і Радянського Союзу є неможливим так само як і будьяке співробітництво між ними у вирішенні міжнародних питань. Кеннан уже як начальник відділу політичного планування держдепартаменту США...
22733. Основні напрямки зовнішньої політики адміністрації Дж. Буша (мол.) 34.5 KB
  Такая политика известна почти всем так как каждое государство исключая США при администрации Клинтона ее практикует. В строгом смысле эта поддержка не была необходимой но она оказала важную дипломатическую и экономическую помощь в борьбе США против терроризма. Вместе с тем администрация США решительно отвергла более широкую коалицию которая могла помешать борьбе с терроризмом в целом и ведению войны против талибов в частности. Администрация США поняла это несмотря на четкое осознание всей слабости многосторонних мер и коалиций и решила...
22734. Створення НАТО 32.5 KB
  Створення НАТО. після тривалих переговорів у Великій залі Державного департаменту США у Вашингтоні відбулася церемонія підписання Статуту Організації Північноатлантичного Договору НАТО. згідно з цим законом СПІА уклали вісім двосторонніх угод із західноєвропейськими членами НАТО про фінансову допомогу у військовій сфері. керуючись законом конгрес затвердив суму асигнувань 95 млрд доларів для кредитування закупок військової техніки та обладнання членами НАТО.
22735. Зовнішньоекономічна програма США після ІІ світової війни 26.5 KB
  Зовнішньоекономічна програма США після ІІ світової війни. Проте США не зазнали на відміну від європейських держав проблем пов'язаних з війною руйнації міст та сіл. Зате на США припала третина воєнних витрат в антигітлерівській коаліції. Найголовніший результат американської участі у другій світовій війні полягав у тому що США перетворилися в наймогутнішу країну капіталістичного світу стали його економічним та фінансовим центром і незаперечним військовополітичним лідером.