39966

ГИДРОПНЕВМОПРИВОД МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ МАШИН

Книга

Производство и промышленные технологии

Руководитель курсовой работы сообщает каждому студенту номер задания и номер варианта. Расчетно-пояснительная записка должна содержать оглавление с наименованием всех основных разделов записки; задание; введение, в котором излагаются достоинства и недостатки объемного гидропривода

Русский

2013-10-13

3.27 MB

18 чел.

PAGE   \* MERGEFORMAT 48


Рисунок 3 – Схема пресс
-ножниц

Рисунок 7- Принципиальная гидравлическая схема горизонтального гидравлического пресса

Dп

                                                                                     pпр

pц

                                                                dшт    dшт

Министерство образования и науки РФ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Сибирский государственный индустриальный университет»

Кафедра механического оборудования металлургических заводов

 

"ГИДРОПНЕВМОПРИВОД

МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ МАШИН"

ЗАДАНИЯ И МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОЙ РАБОТЫ

Направление подготовки

151000 Технологические машины и оборудование

Профиль

Металлургические машины и оборудование

Квалификация (степень) выпускника

Бакалавр

Новокузнецк 2013

УДК 62-82 (07)

Рецензент — кафедра водоснабжения и водоотведения СибГИУ (зав. кафедрой Б.М. Гохман)

"Гидропневмопривод металлургических машин". Задания и методические указания к выполнению курсовой работы. / Сост.: А.М.Кирносов, В.В.Резанов: изд. СибГИУ. Новокузнецк, 2005. - 44 с., ил.

Предложены задания и изложена методика расчета и выбора элементов объемного гидропривода поступательного движения и приведены основные справочные данные.

Работа предназначена для студентов специальности "Металлургические машины и оборудование" очного и заочного обучения.

ВВЕДЕНИЕ

Курсовая работа выполняется по материалу, изученному студентами в курсах "Механика жидкости и газа" и "Гидропневмопривод металлургических машин". Выполняя курсовую работу, студент должен научиться применять теоретические знания, полученные по этим курсам, при решении конкретного инженерного задания. Задания на курсовую работу приведены ниже. Руководитель курсовой работы сообщает каждому студенту номер задания и номер варианта. Расчетно-пояснительная записка должна содержать оглавление с наименованием всех основных разделов записки; задание; введение, в котором излагаются достоинства и недостатки объемного гидропривода; выбор и описание схемы гидропривода и ее работы, назначение каждого насоса и гидродвигателя, их схемы и принцип действия, обоснование необходимости установки тех или иных гидроаппаратов, их схемы и принцип действия; определение технологических нагрузок; разработку конструкции гидроцилиндра; подбор гидроаппаратуры; гидравлический расчет гидропривода (расчет расходов и потерь давления в трубопроводах; расчет тепловых потерь; выбор насоса, электродвигателя; расчет и построение механической характеристики; расчет параметров настройки регулирующей аппаратуры); расчет трубопроводов на прочность; расчет гидроцилиндра на прочность (толщина стенок цилиндра, расчет штока на устойчивость, расчет крепления штока, крышек, подбор уплотнений); список использованной литературы. Графическая часть включает гидравлическую схему гидропривода, схемы насосов, гидродвигателей, гидроаппаратов.       Пояснительная записка пишется на листах формата А4 (297x210). Схемы и графики выполняются карандашом на отдельных листах белой или миллиметровой бумаги и подшиваются в соответствующих местах текста записки. При аналитических расчетах необходимо, чтобы формулы были записаны сначала в буквенных выражениях, а затем с подстановкой числовых данных и результатов вычислений. Все буквы, входящие в формулы, должны быть объяснены в тексте. Обозначения в формулах и схемах должны строго соответствовать друг другу. При выполнении расчетов и использовании справочного материала в тексте необходимо делать ссылки на соответствующие литературные источники, ГОСТы, которые должны приводиться в квадратных скобках и соответствовать прилагаемому в конце списку использованной литературы. На титульном листе должны быть название вуза, кафедры фамилия студента, номер группы, наименование работы и фамилия консультанта.  Расчетно-пояснительная записка сдается в сброшюрованном виде на кафедру для проверки за несколько дней до защиты. Студент защищает курсовую работу перед специальной комиссией на кафедре. Члены комиссии могут задавать вопросы как по существу выполненной работы, так и по разделам курса лекций, на базе которых выполняется работа.

1. ЗАДАНИЯ К КУРСОВОЙ РАБОТЕ

Задание 1

Рассчитать усилие подачи салазковой пилы (рис.1), определить параметры гидравлической схемы для размеров разрезаемой заготовки, геометрических размеров пилы и скоростных характеристик гидропривода, принятых по табл. 1 в соответствии с вариантом задания.

Рисунок  1 - Схема салазковой пилы

Принципиальная гидравлическая схема салазковой пилы приведена на рисунке 2.

При резке металла со стороны металла на диск пилы действует окружное усилие (Р) и радиальное усилие (R)

Окружное усилие определяется по формуле (11 стр. 449]

Р = р·s·h·   ,

где р — давление резания, отнесенное к 1  сечения стружки; его определяют по опытным данным или по приближенному соотношению:

р = (40 — 60)Ϭв; Ϭв — временное сопротивление металла при данной температуре резания; s — ширина прорези, мм, принимается равной толщине диска плюс 2 — 4 мм; U — скорость подачи диска, мм/с; v — окружная скорость диска, м/с; h — высота разрезаемого металла.

ПАРАМЕТР

ВАРИАНТ

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

h,мм

50

70

90

110

130

150

170

190

210

230

250

110

150

170

190

b,мм

300

400

500

600

700

600

500

400

300

200

100

100

150

200

250

ϬВ,МПа

80

80

40

50

60

70

80

90

100

110

120

110

100

90

80

S,мм

8

10

12

D,мм

800

1000

1200

α,град

20

15

12

ход цил., мм

800

800

900

1000

1200

1000

900

800

600

500

400

500

700

800

1000

скорость, м/с

вращения диска

80

100

120

подачи

0,080

0,070

0,080

0,070

0,070

0,070

0,060

0,050

0,040

0,030

0,035

0,040

0,045

0,050

0,055

обратного хода

0,15

0,10

0,10

0,15

0,15

0,10

0,15

0,15

0.20

0,25

0,10

0.10

0,15

0.15

0,25

длина трубопровода,м

20

интервал рабочих температур, град

-20  -  +60

Таблица 1      Данные к расчету гидропривода салазковой пилы

Рисунок  2 - Принципиальная гидравлическая схема салазковой пилы и толкателя

Радиальное усилие R для горячего резания стали принимается равным R = (8 — 15) Р.

Усилие подачи Q зависит от соотношения сил Р и R, угла α и сил сопротивления перемещению салазок по станине F:

Q = R sin α - Р cos α + F.

При подводе диска к металлу, холостых ходах и возврате салазок сила F принимается равной:

F = 0,1 (R sin α- Р cos α).

В аварийных случаях для предотвращения самоподачи диска при резании в гидроцилиндре необходимо создавать силу противодавления в штоковой полости, величина которой определяется соотношением:

Т = Р cos α.

Таким образом, максимальное усилие гидроцилиндра подачи определится

Pu = Q+T

Задание 2

Рассчитать усилие рабочего гидроцилиндра пресс-ножниц (рисунок 3), определить параметры гидравлической схемы при исходных размерах разрезаемой заготовки и скоростных характеристиках (Таблица 2).

Ножницы состоят из основания, на котором закреплены четыре неподвижные колонны. Относительно колонн перемещаются три траверсы - нижняя, средняя и верхняя. На нижней и верхней траверсах установлены ножи для резки металла, а на верхней – рабочий цилиндр плунжерного типа. Через подвижные траверсы свободно проходят подвижные колонны. Концы средней траверсы опираются на два гидроцилиндра, служащих для возврата рабочего цилиндра в исходное положение после окончания реза.                Принципиальная гидравлическая схема пресс-ножниц приведена на рисунке 4. Порезка металла производится подачей жидкости в рабочий цилиндр от насосной станции, при этом жидкость в возвратных цилиндрах вытесняется в гидравлический аккумулятор. По окончании реза жидкость из рабочего цилиндра сливается в бак, а средняя траверса вместе с ножом и плунжером главного цилиндра возвращается в верхнее положение возвратными цилиндрами давлением жидкости предварительно заряженных аккумуляторов давлением жидкости от насосной станции.

Процесс резания на ножницах с параллельными ножами состоит из 3-х периодов: вмятия ножей в металл, собственно резания и скалывания (отрыва) оставшейся неразрезанной части. При этом усилие резания меняется по виду кривой, близкой к параболической. Максимальное усилие при резании будет соответствовать концу периода вмятия ножей и определяется формулой:

Pmax = K1 K2 K3 ϬB b h (1 – εB),

где К1 — коэффициент перевода нормальных напряжений в касательные, К1 = 0,6 — 0,7; К2 — коэффициент, учитывающий увеличение усилия резания при затуплении ножей, К2 = 1,1 — 1,25; К3 — коэффициент, учитывающий увеличение усилия резания при увеличении бокового зазора между ножами при эксплуатации К3 = 1,15 — 1,3; ϬB — временное сопротивление металла при данной температуре резания; εв— коэффициент вмятия, зависит от разрезаемого металла, εв = 0,2 — 0,3.

Таблица 2                                                         Данные к расчету пресс-ножниц

параметр

Вариант

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

h, мм

50

70

90

110

130

150

170

190

210

230

250

270

290

310

330

b, мм

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

ϬB, МПа

20

30

40

50

60

70

80

90

80

70

60

50

40

30

40

Скорость резания, м/с

0,020

0,030

0,025

0,040

0,035

0,050

0,060

0,070

0,080

0,090

0,100

0,150

0,200

0,250

0,300

Скорость холостого хода, м/с

0,07

0,075

0,10

0,20

0,15

0,25

0,20

0,15

0,25

0,20

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

Ход цилиндра, мм

100

150

200

250

300

350

400

450

600

500

400

450

500

350

600

 

Рисунок 4 -  Принципиальная гидравлическая схема пресс-ножниц

   Для упрощения расчетов в курсовой работе принимаем усилие резания металла постоянным и равным Рмах. Конец хода гидроцилиндра соответствует моменту окончания резания.

Усилие возвратных цилиндров определяется весом подвижных частей, сопротивлениями направляющих колонн, а также гидравлическими и механическими потерями в главном цилиндре и его сливной магистрали. При выполнении расчетов принимаем усилие возвратных цилиндров РВ = 0,01 Рmах.

Задание 3

Рассчитать усилие рабочего цилиндра толкателя тележек (рисунок 5), определить параметры гидравлической схемы при следующих исходных данных (таблице 3).

Принципиальная гидравлическая схема толкателя приведена на рисунке 2.

Рисунок 5 - Схема толкателя

Толкатель предназначен для передвижения составов с шихтовыми материалами при загрузке их в плавильные печи.

Толкатель состоит станины, внутри которой установлены четыре вертикальных и четыре горизонтальных неподвижных ограничительных ролика. Между роликами перемещается гидроцилиндр прямоугольной формы, шток которого  своим свободным концом закреплен на фундаменте. Шток выполнен пустотелым для подвода и отвода жидкости в полости гидроцилиндра.

На корпусе гидроцилиндра закреплена каретка с механизмом захвата, с помощью которого толкатель фиксируется на одной из тележек.

Усилие толкателя должно быть таким, чтобы преодолеть силы сопротивления колес при передвижении тележек и сопротивление в ограничительных роликах гидроцилиндра.

При расчете удельного сопротивления передвижению состава тележек следует иметь в виду плохое состояние рельсового пути под разливочными стендами. Во время разливки металл часто попадает на рельсы, застывает и в результате теплового воздействия деформирует их

Сила сопротивления передвижения тележек определяется:

WT = GT n ,

где GT — вес тележки;

n — количество тележек;

µ — коэффициент трения в подшипниках, принять в расчетах µ=0,15;

d —диаметр подшипника;

К — коэффициент трения качения, принять в расчетах К = 0,01 м;

β — коэффициент, учитывающий дополнительное сопротивление в ребордах ходовых колес и неудовлетворительное состояние рельсовых путей, β = 3;

D — диаметр ходового колеса, м.

Таблица 3                             Данные к расчету толкателя

Параметир

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

вес тележки, GT, кН 

20

30

40

50

60

70

80

90

40

10

15

20

25

30

35

Диаметр ходового колеса, D, мм

500

600

400

Количество тележек, n

20

15

15

10

10

10

8

10

12

10

20

6

10

8

10

Диаметр подшипника ход. Кол., d, мм

180

200

160

Ход толкателя, м

1.5

2

2,5

3

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

2

2,5

3

3,5

Скорость рабочего  хода. м/с

0,20

0,25

0,30

0,20

0,25

0,20

0,15

0,10

0,10

0,15

0.20

0,05

0,075

0,15

0,10

Скорость обратного хода, м/с

0,4

0,5

0,6

0,4

0,5

0,4

0,3

0,2

0,2

0,3

0,4

0,1

0,15

0,3

0,2

Силу сопротивления в направляющих роликах гидроцилиндра W принять равной 0,01 WT. Таким образом, полное усилие гидроцилиндра определится как

Р цил =WT  + W.

Задание 4

Определить усилие горизонтального гидравлического пресса (рисунок 6) при прессовании труб, определить параметры гидравлической схемы при следующих исходных данных (таблице 4). Принципиальная гидравлическая схема горизонтального гидравлического пресса приведена на рисунке 7.

Рис. 6. Схема гидропресса

Горизонтальный гидравлический пресс прямого прессования содержит раму с передней траверсой, главный цилиндр с главным плунжером. Главный цилиндр соединен с передней траверсой с помощью трех или четырех мощных колонн посредством разрезных гаек. На главном плунжере закреплен пресс-штемпель. На передней траверсе  смонтирован узел установки матрицы, к которому вплотную примыкает контейнер.  Контейнер служит приемником слитков и воспринимает всю нагрузку от металла при прессовании. В металле создается такое напряженное состояние, при котором он начинает течь через матрицу, профиль которой соответствует сечению отпрессованной заготовки.

Таблица 4                Данные к расчету горизонтального гидравлического пресса

параметр

вариант

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Длина контейнера Dн,мм

200

250

300

Длина распрессованной заготовки, Lн, мм

400

500

600

Угол наклона образующей канала матрицы , град

30

45

60

30

45

60

30

45

60

30

45

60

30

45

60

Внутренний диаметр трубы , dк, мм

6

8

10

15

20

25

32

40

8

10

15

20

25

32

40

Наружный диаметр трубы, dн, мм

12

13

14

20

25

30

40

50

14

15

22

28

32

40

48

Среднее сопротивление

15

25

20

35

30

25

20

25

30

35

15

20

25

30

35

скорость прессования, м/с

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

скорость обратного хода, м/с

0,10

0,15

0,20

ход гидравлического  цилиндра,мм

1200

1500

1800

Главный плунжер возвращается в исходное положение с помощью возвратных цилиндров.

Слиток для прессования подается на ось прессования специальными податчиками и заталкивается в контейнер главным плунжером с закрепленным на нем пресс-штемпелем Эта операция, как и возврат главного плунжера, осуществляется на повышенной скорости, в то время как сам процесс прессования на скоростях, определяемых физико-техническими свойствами прессуемого металла

Полное усилие прессования для труб можно определить по формуле Рытикова:

Р = πϬср   ,

где Ϭср — среднее сопротивление деформации;

Dн— диаметр распрессованной заготовки (внутренний диаметр контейнера); dк — внутренний диаметр трубы;

Lн – длина распрессованной заготовки;

h – высота очага деформации в матрице, h = (Dн - dк)0,58ctgα;

α – угол наклона образующей канала матрицы; λ – вытяжка,

λ = ,

где  - площадь сечения контейнера;

Fиз — площадь сечения изделия.

При расчете гидравлической схемы принять усилие возвратных цилиндров равным 0,01 Р.

2. РАСЧЕТ ОБЪЕМНОГО ГИДРОПРИВОДА

2.1. Выбор номинального давления

По значению номинального давления различаются гидравлические системы: низкого давления (до 1,6 МПа); среднего давления (до 6,3 МПа); высокого давления (до 20 МПа); сверхвысокого давления (более 25 МПа).

В конструировании гидроприводов имеется тенденция к увеличению рабочего давления, так как это позволяет при малых габаритах насосов и гидродвигателей получать большую мощность, а при той же мощности меньшие габариты и вес конструкции. Однако надо иметь в виду, что при больших давлениях (более 25 МПа) повышаются требования к применяемым материалам, уплотнениям, к жесткости конструкции и т.п. Следует также учитывать максимальные давления, создаваемые серийными насосами, которые выпускаются промышленностью. Кроме того, если выбрать большое давление при сравнительно малом усилии на штоке гидроцилиндра, то диаметр последнего может оказаться слишком малым, не предусмотренным рядом нормализованных гидроцилиндров.

Выбирая номинальное давление рн, нужно руководствоваться рядом номинальных давлений по ГОСТ 12445-80 (МПа): 0,1; 0,16; 0,25; 0,4; 0,63; 1; 1,6; 2,5; 4; 6,3; 10; 12,5; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80, 100; 125; 160; 200; 250.

2.2. Выбор рабочей жидкости

Выбор рабочей жидкости осуществляется с учетом ее свойств, условий эксплуатации и конструкции гидропривода. Если гидропривод работает в зоне высоких температур (жидкого или раскаленного металла, высокотемпературного газа) с возможностью возникновения пожара, то следует использовать пожаробезопасную рабочую жидкость.

Температура застывания рабочей жидкости должна быть не менее чем на 10°С ниже наименьшей температуры окружающей среды, в которой работает гидропривод.

Вязкость масла существенно зависит от температуры и должна поддерживаться в оптимальных пределах во всем интервале эксплуатационных температур.

Нижний предел применимости масла определяется температурой прокачиваемое™ его в гидроприводе, которая обычно на 10 — 15°С выше температуры застывания масла. Кроме того, рекомендуются определенные пределы вязкости рабочей жидкости для нормальной работы насосов (таблице 5).

Таблица 5      Ограничение вязкости рабочих жидкостей для роторных насосов

Тип насоса

Вязкость жидкости, х 104, м2

минимальная1

максимальная'

Аксиальные роторно-поршневые

0,05 — 0,08

18 — 20

Пластинчатые

0,10 — 0,12

35 — 45

Шестеренные

0,16 — 0,18

45 — 50

Рабочая жидкость выбирается по приложению 1.

2.3. Выбор гидроцилиндра и его параметров

Расчетный диаметр поршня гидроцилиндра (рисунок 8)

                                                       (1)                                                                                                                                             

где Р — усилие гидроцилиндра, Н;

 к — коэффициент потерь, принимаемый 1,1 —1,3;

 рн — давление насоса, Па.1

 

                                                                                                                              

                                                                                                                      Р

Рисунок 8 - Схема силового гидроцилиндра

Расчетный диаметр штока dp = xDp, где х = 0,3 — 0,8.

Параметры гидроцилиндра — диаметр поршня Dn, диаметр штока dшт,

 ход поршня S — выбираются по ГОСТ 6540-68 (прилож. 2) исходя из условий: DnDp, dшт dp.

Площадь поршня в "рабочей" полости:

                                                    (2)                                                                                                                          

Площадь поршня в "штоковой" полости:

(                                               (3)

Расчет стенок гидроцилиндра на прочность, расчет штока на устойчивость, расчет крепления штока, расчет крепления крышек выполняется по [11].   Уплотнения поршня, штока подбираются по [9, 12].

2.4. Определение расхода гидросистемы

Теоретический расход рабочей жидкости гидроцилиндра для прямого хода (подачи):

                                      Qцi = fn vиз,                                                 (4)

где Vиз — заданная скорость поршня, м/с.

Теоретический расход рабочей жидкости гидроцилиндра для обратного хода:

                                           Qцi = fшт vобр,                                         (5)

где Vo6p — скорость возврата рабочего органа.

Расход гидросистемы, необходимый для обеспечения заданной скорости,

                                              Qc=l,02Qцi,                                 (6)

где 1,02 — коэффициент, учитывающий утечки в гидросистеме.

Следует учесть, что при большой разнице расходов для подачи и обратного хода необходимо изменить диаметр штока гидроцилиндра так, чтобы расходы были приблизительно равными.

2.5. Оценка предварительной мощности гидропривода

Оценка предварительной мощности гидропривода производится по формуле

N=                                                                                  (7)

где рн — давление насоса, (Па);

Qc — расход гидросистемы, необходимый для обеспечения заданной скорости гидродвигателя, (м3/с);

η=0,7 — предварительный коэффициент полезного действия гидросистемы.

При мощности гидропривода N < 7 кВт применяют дроссельное регулирование скорости движения выходного звена, а при N > 7 кВт — объемное.

2.6. Расчет трубопроводов

При выборе диаметра трубопровода необходимо учитывать рекомендацию СЭВ PC 3644-72 [12], регламентирующую скорость v' потоков рабочей жидкости в трубопроводах в зависимости от их назначения и номинального давления рном:

— для напорных линий —

Рном ,  МПа 2,5    6,3      16     32     63    100

V', м/с, не более 2   3,2       4       5       6,3    10

для сливных линий обычно принимают v' = 2 м/с;

для всасывающих — V' < 1,6 м/с.

Тогда ориентировочный диаметр трубопровода:

D´ = .                                                                                                                 

Внутренний диаметр трубопровода (условный проход) DyD' — выбирается согласно ГОСТу 16516-70 Dy [м] = 0.004: 0.005; 0,0063; 0,008, 0,01, 0,012; 0,016, 0,02, 0,025, 0,032,'0,04; 0,05, 0,063; 0,08; 0,1; 0,125; 0,16; 0,20; 0,25.

Тип трубопровода (стальные трубы, рукава высокого давления), геометрические размеры и вес трубопроводов подбирается согласно [12] или по прилож. 3.

Скорость движения жидкости в трубопроводе

                                              V = .                                                                  (9)

Потери давления по длине напорного или сливного трубопровода, (МПа)

                              ∆рl  = .                                                     (10)

где р — плотность жидкости, кг/ ;

λ — коэффициент гидравлического трения;

Lтр — длина рассчитываемого трубопровода (принимается студентом самостоятельно по принципиальной гидравлической схеме).

Режим движения жидкости определяется по числу Рейнольдса:

Re =                                                                  (11)

где  – коэффициент кинематической вязкости рабочей жидкости.

Коэффициент гидравлического трения  определяется в зависимости от режима движения жидкости:

— при ламинарном режиме (Re2320)      λ = ;                                   (12)                                                   

— при турбулентном режиме (Re > 2320)

              λ =    при   2320 < Re < 10 ,                                (13)

               λ = 0.11 ( +          при 10  < Re <500  ,             (14)

           λ = 0,11 (          при  Re > 500 ,                       (15)

где  - эквивалентная шероховатость внутренней поверхности трубы. Для новых бесшовных стальных труб можно принять   = 0,03 мм.

Потери давления в местных гидравлических сопротивлениях (МПа) определяются:

∆ = 10-6·ρ    ,                                                       (16)

где   — сумма коэффициентов местных сопротивлений, расположенных на рассчитываемом трубопроводе (местные сопротивления принимаются по принципиальной гидравлической схеме);

сумма потерь давления в гидроаппаратах, расположенных на рассчитываемом участке трубопровода (напорном или сливном).

Для расчета      по значениям рн и Qc выбираются стандартные гидроаппараты с пересчетом потерь давлений в них по формуле

                p = ∆pHOM(Qc/QH0M)2,                            (17)

где ∆рном — номинальный перепад давления на гидроаппарате;

 Qc — расход гидросистемы;

QH0M — номинальный расход через гидроаппарат.

Гидравлические потери в трубопроводе

                   ∆ = ∆ + ∆,                                     (18)

2.7. Определение давления в гидроцилиндре и КПД гидроцилиндра

Давление в гидроцилиндре, необходимое для преодоления полезной нагрузки Р:

                                                                                                          (19)

КПД гидроцилиндра найдем, определив:

а) потери на трение в гидроцилиндре, МПа,                                                                                                                                                                      ∆ =                                (20)

где bР — сила трения в гидроцилиндре, Н;

  b — коэффициент,

b =0.1 при Dц = 0,04 — 0,06 м;

b = 0,08 при Dц= 0,07 —0,125 м;

b = 0,04 при Dц > 0.125 м.

б)  механические потери (давление, затраченное на преодоление
сил трения в гидроцилиндре и силы противодавления), МПа:

                      ∆= ∆+ рпр,                                                (21)

где рпр — давление в "штоковой" полости, которое определяется гидравлическим сопротивлением в трубопроводе от гидроцилиндра до бака, согласно гидравлической схеме:

рпр =∆ + ∆ , (22)

где ∆ и  ∆ — потери давления на трение по длине и в местных сопротивлениях сливного трубопровода; определяются по формулам (10), (16) соответственно.

Если в гидроприводе используется плунжерный гидроцилиндр, то в формуле (21) при расчете ∆рмех следует принять рпр= 0.

в) давление, подведенное к гидроцилиндру,

=  + ∆ .                           (23)

Тогда КПД гидроцилиндра:

                      = 1-                                             (24)

2.8. Выбор насоса

Давление, которое должен развивать насос,

                            рнас  =  + ∑,                          (25)

где ∑рг — сумма потерь давления в напорном и сливном трубопроводах, определяется по формуле (18).

Давление настройки предохранительного клапана:

                          Рнк =(1,1-1,3)рнас .                                    (26)

Насос выбирается по каталогам ,  или предварительно по прилож. 4 - 5, исходя из того, что он должен обеспечивать подачу QMQc и давление рнрнас.

Подача может быть обеспечена одним или несколькими насосами, работающими параллельно на один трубопровод

При подборе насоса необходимо рассмотреть все возможные типы насосов шестеренные, пластинчатые, аксиальные и радиальные роторно-поршневые насосы.

Нужно иметь в виду, что рабочее давление насоса определяется сопротивлением гидропривода, который он обслуживает, и поэтому может отличаться  от номинального давления, указанного в его паспорте.

Для выбранного насоса привести его параметры для номинального (расчетного) режима: подачу QH, давление , рабочий объем qH, частоту вращения , КПД общий ηн, объемный  и  механический  долговечность Т.

КПД насоса на нерасчетном режиме определяется по следующим приближенным формулам.

Для регулируемого насоса объемный КПД:

     = 1 – (1- )· ,                                                          (27)

       механический —

             = 1 – (1 - ) ,                                                                                    (28)

где   η0H, ηмн,  — объемный и механический КПД насоса в номинальном режиме работы;

uн — параметр регулирования насоса в номинальном режиме работы (принимается uн = 1);

 nн — частота вращения насоса в номинальном режиме работы;

vн — коэффициент кинематической вязкости жидкости в номинальном режиме работы.

Индекс i в формулах (27), (28) относится к нерасчетному режиму.

Параметр регулирования насоса при нерасчетном режиме работы:

                                  uн =                                                                   (29)

Значение  находится методом последовательных приближений. В первом приближении для определения uнi по формуле (29) принимается ηнi =.

Для нерегулируемого насоса в формулах (27) и (28) принять = .

Долговечность насоса на нерасчетном режиме вычисляется по формуле:

                                                                                       (30)

Для привода насоса следует подобрать электродвигатель по [14, 15].

2.9 Выбор гидроаппаратуры

Под гидроаппаратурой понимается золотниковый распределитель, дроссель, дроссель с регулятором, фильтр, предохранительные и переливные клапаны, гидроаккумуляторы.

Гидроаппаратура выбирается по каталогам [4-7], по справочникам [9,12] либо по прилож. 6 — 11 из условия раппрн  и  Qапп  Qн.

Необходимо описать назначение и принцип работы гидроаппаратуры, привести основные параметры: тип аппаратуры, давление, потерю давления при номинальном режиме и полностью открытом дросселе, условный проход, номинальный расход и вес аппаратуры.

2.10. Расчет КПД и мощности гидропривода

Задача по определению КПД и мощности гидропривода решается в следующей последовательности:

1. Определяется КПД гидросети. В случае применения в гидроприводе регулируемого насоса

                                                    (31)

а в случае нерегулируемого насоса (дроссельное регулирование)

      (32)

если дроссель расположен последовательно гидродвигателю, и

                                      (33)

если дроссель расположен параллельно гидродвигателю.

2. Находится КПД гидропривода:

=  (34)

3. Подсчитывается полезная мощность гидропривода:

= ∑P (35)

и затраченная

N =  (36)

2.11. Механические характеристики

Механической характеристикой гидропривода называется зависимость скорости выходного звена от приложенной к нему нагрузки при постоянном расходе.

Механическая характеристика гидропривода, построенная при Uдр = 1 (для гидропривода с дроссельным регулированием) или при Uн = 1 (для гидропривода с объемным регулированием), называется основной характеристикой. После построения основной характеристики находится несколько других характеристик при Uдр < 1 или при Uн < 1.

По механической характеристике или по уравнению механической характеристики определяется, при каких параметрах регулирования дросселя Uдр или насоса Uн обеспечивается заданная скорость выходного звена гидропривода.

Аналитически механические характеристики определяются следующим образом.

2.11.1. Гидропривод с дроссельным регулированием

Если дроссель установлен последовательно гидроцилиндру, уравнение механической характеристики имеет вид:

                      Vп=  ,                                               (37)                                                                        

где vn — скорость поршня (штока), м/с;

 Qдр — расход жидкости через дроссель, м3/с;

 fn — площадь поршня в "рабочей" полости, м2;

А =µ - — коэффициент, (м21/2)/с,                                                      (38)

µ— коэффициент расхода, зависит от конструкции дросселя и равен 0,6 — 0,85;

 р — плотность рабочей жидкости, кг/м3;

— максимальная площадь щели дросселя:

                    =;                                                                        (39)

  и — соответственно расход, /с и перепад давления на дросселе при номинальном давлении, Па.

Необходимый перепад давления на дросселе для установки заданной скорости зависит от места установки дросселя:

дроссель на входе в гидроцилиндр –

                                                  ,                                               (40)

на выходе –

                                                ,                                              (41)

где рн.к—давление настройки предохранительного клапана, Па,

 Р — усилие на цилиндр, Н;

рц — перепад давления на гидроцилиндре, Па;

— площадь поршня в "штоковой" полости, м2;

— параметр регулирования дросселя,

                                                                                                         (42)

— текущая площадь щели дросселя, м2.

Если дроссель установлен параллельно гидроцилиндру, уравнение механической характеристики

=  -  ,                                                                     (43)

где — подача насоса, м3/с,

=  -  ,                                                                                             (44)

рсл — давление в сливной магистрали, Па.

2.11.2. Гидропривод с объемным регулированием

Уравнение механической характеристики

= ,                                               ( 45)

где агп— коэффициент утечек в гидроприводе, м4 с/кг.

Принимаем, что утечки в гидросистеме и гидроцилиндре отсутствуют. В этом случае

                                     (46)

2.11.3. Построение механических характеристик

Типовая форма графиков приведена на рис. 9 (сплошные линии – характеристики гидропривода с дросселем, установленным последовательно гидроцилиндру, пунктирные – с дросселем, установленным параллельно гидроцилиндру).

Построение механической характеристики гидропривода с дросселем, установленным последовательно гидроцилиндру (рисунок 9а) производится по уравнению   37.

Для основной характеристики максимальное значение скорости (точка а) будет при Р=0, т.е. при холостом ходе поршня. Скорость поршня будет равна нулю (точка b), при = 0, т.е. как видно из формул (40), (41)

Рис.9. Механические характеристики гидропривода: а) гидропривод с дроссельным регулированием; б) гидропривод с объемным регулированием

при Р = pHKfn - если дроссель установлен на входе в гидроцилиндр, и

при Р = pцfn  - если дроссель установлен на выходе из гидроцилиндра.

Построение механической характеристики гидропривода с дросселем, установленным параллельно гидроцилиндру (рис.9, а), производится по уравнению (43). Точка а' основной характеристики определяется при Р=0 и рсл = 0, а точка b находится при нагрузке:

.                                                                      (47)

Построение характеристики гидропривода с объемным регулированием (рис.9 б) производится по уравнению (45). Точка а основной характеристики определяется подстановкой  = 0, т.е. при холостом ходе поршня, а точка b — подстановкой ,  т.е. при нагрузке, заданной в задании.

2.12. Расчет гидробака для рабочей жидкости

Вместимость бака (м3) обычно выбирают равной трехминутной подаче насоса:

                                      VM=3*60QH,                                        (48)

где QH— подача насоса, м3/с.

Значения Vм округляют до ближайшего большего значения из ряда номинальных вместимостей по ГОСТ 12448-80:  Vм [дм3] = 0,4 0,63; 1; 1,6; 2,5; 4; 6,3; 10; 16; 25; 40; 63; 100; 125; 160; 200; 250; 320 400; 500; 630; 800; 1000; 1250; 1600; 2000, 2500; 3200; 4000; 5000 6300; 8000; 10000; 12500; 16000; 20000; 25000.

Наиболее рациональной формой бака считают параллелепипед; уровень рабочей жидкости не должен превышать 0,8 высоты бака Н.

С учетом вышесказанного

                               VM=0,8abH,                                        (49)

где а — длина бака;

 b — ширина бака.

Задавшись произвольными (в пределах разумного) значениями а и b, находят высоту бака

Н=. (50)

2.13. Тепловой расчет гидропривода

Тепловой расчет выполняют для определения максимальной температуры рабочей жидкости в гидроприводе и площади поверхности теплообменника (если без него невозможно обойтись).

Температура рабочей жидкости не должна превышать 60-70°С и определяется по формуле:

                                 =  +  ,                                                           (51)

где = 25—С — температура воздуха; Vм — вместимость бака, м3; Nn0T — мощность, теряемая в гидроприводе

                                       = (1-);                                                 (52)                                                                                     

— подводимая мощность (приводная мощность насоса);  —КПД гидропривода; К — коэффициент теплоотдачи от бака к воздуху, К = 17,5 вт/(м2-°С), если нет циркуляции воздуха; К = 23 вт/(м2.0С), если есть обдув стенок бака струей воздуха

Если > 60—70°С (при К = 17,5 вт/(м2.0 °С), и при К = 23 вт/(м20С)), то определяется количество теплоты, отводимое поверхностью бака

                                   = 6,4К( - ) ,                                                 (53)

где tM = 60—70°С; tB = 25—30°С.

Для отвода избыточного тепла

                      = -                                              (54)

необходимо предусмотреть теплообменник — воздушно-масляный радиатор, в котором охлаждаемое масло протекает по трубкам радиатора, снаружи обдуваемого потоком воздуха. Площадь поверхности масляного радиатора

                                            =  ,                                                              (55)                                                                                                              

где Кр = 35—120 вт/(м2.0С) — коэффициент теплопередачи от масла к воздуху в радиаторе, принимается Кр ~ 75 вт/(м2.0С);

tр = 30— 45°С -расчетный перепад температур в масляном радиаторе.

Теплообменники выбираются по [3, 12] либо по прилож. 12 Для улучшения теплопередачи рекомендуется выполнять наружные стенки бака с ребрами, значительно увеличивающими площади теплоотдачи.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

  1.  Абрамов Е.И. и др. Элементы гидропривода: Справочник. — Киев: Техника, 1977. — 320 е., ил.
  2.  Башта Т.М. Машиностроительная гидравлика: Справочное пособие. — М.: Машиностроение, 1971. — 671 е., ил.
  3.  Васильченко В А Гидравлическое оборудование мобильных машин: Справочник. — М.: Машиностроение, 1983. — 302 е., ил.
  4.  Гидравлическое оборудование: Каталог-справочник. В 2 ч. / Под ред. И.М. Степунина, В Я Скрицкого — М : НИИМАШ, 1967 —ч. 1, 400 е., ил.; ч. 2, 349 е., ил.
  5.  Гидравлическое оборудование: Каталог. — М.: НИИГидропривод, 1973. 516 е.. ил.
  6.  Гидравлическое оборудование: Каталог. М.: НИИинформмаш, 1980. — 358 е., ил.
  7.  7.Гидравлическое оборудование: Отраслевой каталог. В 3 ч.1 Под общ. ред. А.Я.Оксененко. — М.: ВНИИТЭМР, 1991. — ч. 1, 196 е., ил.; 1992 — ч 2, 222 е., ил.; 1992. ч. 3, 58 е., ил..
  8.  Идельчик И I Справочник по гидравлическим сопротивлением м Машиностроение, 1975 -659 С., ИЛ
  9.  9.Ковалевский ВФ, Жолезняков Н Т., Ьейлин Ю.Ё, Спра вочник по гидроприводам горных машин — М Недра, 1973 502 с, ил,
  10.  10.Кожевников С И , Пешат ВФ Гидравлический и пневматический приводы металлургических машин — М Машиностроение, 1973 -358 с, ил
  11.  11.Кузнечно-штамловочное оборудование. / Под ред А Н Банкетова и Е Н Ланского — М Машиностроение, 1982 — 576 Щ ил.
  12.  12.Свешников В К., Усов А А Станочные гидроприводы Справочник - ~ М Машиностроение, 1988 — 512 с,, ил.
  13.  13.Справочник по гидравлическим расчетам / Под ред Ки селева П Г — М Энергия, 1974 — 313 е., ил
  14.  14.Справочник по электротехническим машинам / Под ред И.П Копылова, Б.К Клокова — М. Энергоатомиздат, 1988 — т. 1, 456 е., ил,
  15.  15.Длоугий В В., Муха Т И, Цупиков А П Привода машин: Справочник. — Л.: Машиностроение, 1982.

                                                                                            Приложение1

ХАРАКТЕРИСТИКИ РАБОЧИХ ЖИДКОСТЕЙ

Рабочая жидкость

Плотность, кг/м3

Коэффициент кинематической вязкости, сСт1)

Температура. °С

Пределы рабочих температур, °с

застывания

вспышки

Индустриальное 12А

890

10-14

-15

165

-30 - +40

Индустриальное 20А

900

17-23

-15

180

0 - +90

Индустриальное ЗОА

920

27 - 33

-15

190

+10-+50

Индустриальное 40А

930

35-45

-15

210

+10-+60

Индустриальное 50А

930

47-55

-20

200

+10-+70

Индустриальное 70А

930

65-75

-10

200

+5 - +50

Индустриальное100А

930

90-118

-10

200

+5 - +50

Турбинное 22

900

20-23

-15

180

+5 - +50

Веретенное АУ

890

12-14

-45

163

-40 - +50

Трансформаторное

885

9,6

-45

135

-30 - +90

МВП

880

6,3-8,5

-60

120

-40 - +60

АМГ-10

850

10

-70

92

-60-+100

МГ-30

890

27-30

-35

190

-20 - +80

МГ-20

890

17-23

-40

180

-20 - +80

ВМГЗ

870

10-11

-60

144

-50 - +55

ВПС

960

14

-70

130

-60 - +70

ЖРМ

910

6,2

-70

108

-60-+100

АГМ

880

8.5

-60

110

-10 -+70

ГМ 50И

880

7

-60

98

-10-+50

АУП

910

12-14

-45

145

-10-+80

Значение коэффициента кинематической вязкости дано при t = 50°С. 1 стокс (Ст) = 10 -4 м2/с; 1 сантистокс (сСт) = 10 -6 м2/с.

                                                                                               Приложение2

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГИДРОЦИЛИНДРОВ

ПО ГОСТ 6540-68

диаметр поршня, мм

диаметр штока, мм

ход поршня, мм

основной ряд

10;12; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 320; 400; 500; 630; 800

10; 12; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 320; 400; 500; 630; 800

44; 6; 8; 10; 12; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 60; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 320; 400; 500; 630; 800; 1000; 1250; 1600; 2000; 2500; 3150; 4000; 5000; 6300; 8000; 10000

Дополнительный ряд

36; 45; 56; 70; 90; 110; 140; 180; 220; 280; 360; 450; 560; 710; 900

14; 18; 22; 28; 36; 45; 56; 70; 90; 110; 140; 180; 220; 280; 360; 450; 560; 710; 900

56; 70; 90; 110; 140; 180; 220; 280; 360; 450; 560; 710; 900; 1120; 1400; 1800; 2240; 2800; 3000; 3350; 3750; 4250; 4500; 4750; 5300; 5600; 6000; 6700; 7100; 7500; 8500; 9000; 9500

                                                                                                          Приложение 3

РАЗМЕРЫ И ВЕС СТАЛЬНЫХ БЕСШОВНЫХ ТРУБ

Гост

Dy

р, МПа

до 6,3

до 10

до 20

до 32

Dн

S

G1

Dн

S

G1

Dн

S

G1

Dн

S

G1

8734 - 75

4

6

1

0,123

7

1,4

0,193

10

3

0,518

11

3,5

0,647

5

7

1

0,148

9

2

0,345

12

3,5

0,734

12

3,5

0,734

6,3

8

1

0,173

11

2

0,444

14

3,5

0,906

13

3,5

0,820

8

10

1

0,222

14

3

0,,814

17

4,5

1,387

17

4,5

1,387

10

12

1

0,271

16

3

0,962

20

5

1,850

20

5

1,850

12

14

1

0,321

19

3,5

1,338

22

5

2,096

22

5

2,096

16

19

1,4

0,608

23

3,5

1,683

28

6

3,255

28

6

3,255

20

23

1,4

0,746

27

3,5

2,028

32

6

3,847

32

6

3,847

25

30

2

1,381

34

4

2,959

40

7

4,697

40

8

6,313

8732 - 78

32

38

2,5

2,19

42

4

3,75

50

7

7,42

50

8

8,29

40

45

3

3,11

50

4

4,54

57

8

9,67

60

10

12,33

50

57

3,5

4,62

60

5

6,78

70

10

14,80

76

12

18,94

63

0

4

6,51

76

6

10,36

89

11

21,16

95

14

27,97

80

89

4,5

9.38

95

7

15,19

108

12

28,41

114

16

38,67

                                                                                                                                                                             Приложение 4

ГИДРОНАСОСЫ    РЕГУЛИРУЕМЫЕ

Аксиальные роторно-поршневые

тип насоса

qн,  /об

Qн,л/с

Qнт,л/с

, МПа

Рmax, МПа

, об/мин

N,кВТ

Тн,

тыс.ч.

II Д 0,5

2

0,15

0,153

10

16

2950

1,5

0,82

0,98

0,84

1,5

II Д 1,5

9

0,435

0,45

13

16

2950

4,4

0.82

0,98

0,84

1,5

II Д 2,5А

32

0,785

0,825

10

16

1500

7,8

0,93

0,97

0,96

1,5

II Д 5

71

1,7

1,75

10

16

1440

17

0,93

0,97

0,96

1,5

II Д 10

142

3,4

3,5

10

16

1440

34

0,93

0,97

0,96

1,5

II Д 20

251

6,02

6,2

10

16

1440

60

0,93

0,97

0,96

1,5

II Д 30

501

8,2

8,45

10

16

980

82

0,91

0,97

0.94

1,5

IIД 50

790

12,9

13,35

10

16

980

129

0,91

0,97

0,94

1,5

Г13-35А

71

1,667

1,75

16

20

1500

29

0,88

0,95

0,93

4

Г13-36А

140

3,33

3,51

16

20

1500

60

0,88

0,95

0,93

6

207.12

11,6

0,52

0.54

16

25

2800

9

0,91

0,96

0,95

4

207.16

28,1

1,0

1,05

16

25

2240

17

0,91

0,96

0,95

4

207.20

54,8

1,59

1,64

16

25

1800

27

0,92

0,97

0,95

4

207.25

107

2,42

2,5

16

25

1400

42

0,92

0,97

0,95

4

тип насоса

qн,  /об

Qн,л/с

Qнт,л/с

, МПа

Рmax, МПа

, об/мин

N,кВТ

Тн,

тыс.ч

207.32

225

4,1

4,2

16

25

1120

70

0,93

0,98

0,95

4

223.12

23,2

1,04

1,08

16

25

2800

18

0,91

0,96

0,95

4

223.16

56,2

2,0

2,1

16

25

2240

35

0,91

0,96

0,95

4

223.20

109,6

3,19

3,29

16

25

1800

55

0,92

0,97

0.95

4

223.25

214

4,84

5,0

16

25

1400

84

0,92

0,97

0,95

4

223.32

450

8,23

8,4

16

25

1120

141

0,93

0,98

0,95

4

НАР-16/200

16

0,37

0,4

25

32

1500

10

0,87

0,93

0,93

5,5

НАР-18/200

18

0,42

0,45

22

25

1500

11

0,87

0,93

0,93

5,5

НАР-40/200

40

0,94

1,0

25

32

1500

21

0,88

0,94

0,94

5.5

НАР-63/200

63

1,48

1,58

25

32

1500

33

0,89

0,94

0,95

5,5

НАР-71/200

71

1,69

1,78

22

25

1500

37

0,89

0,95

0,94

5,5

НАР-125/200

125

2,97

3,12

25

32

1500

66

0,90

0,95

0,96

5,5

НАР-140/200

140

3,33

3,5

22

25

1500

74

0,90

0,95

0,96

5,5

НАР-400/200

400

6,33

6,67

25

32

1000

140

0,90

0,95

0,96

5,5

НАР-20/320

20

0,47

0,5

32

38

1500

14

0,86

0,94

0,91

5,5

НАР-40//320

40

0,94

1,0

32

38

1500

34

0,86

0,94

0,91

5,5

НАР-80/320

80

1,88

2,0

32

38

1500

64

0,86

0,94

0,91

5,5

НАР-224/320

224

3,37

3,58

32

38

960

125

0,89

0,94

0,95

5,5

НАР-450/320

450

6,77

7,2

32

38

960

250

0.89

0,94

0,95

5,5

А2V 5

4,93

0,11

0,12

32

40

1450

4,5

0,86

0,92

0,93

4

A2V 12

11,6

0,50

0,54

32

40

2800

19

0,86

0,92

0,93

4

A2V 28

28,1

1,0

1,05

32

40

2240

37

0,86

0,92

0,93

4

A2V 55

54,8

1,51

1,64

32

40

1800

59

0,86

0,92

0,93

4

A2V 80

80

1,84

2,0

32

40

1500

68

0,86

0,92

0,93

4

A2V 107

107

2,30

2,5

32

40

1400

90

0,86

0,92

0,93

4

A2V 160

160

3,43

3,73

32

40

1400

128

0,86

0,92

0,93

4

A2V 225

225

3,86

4,2

32

40

1120

152

0,86

0,92

0,93

4

A2V 468

468

6,99

7,6

32

40

970

260

0,86

0,92

0,93

4

A2V 915

915

13,6

14,79

32

40

970

506

0,86

0,92

0,93

4

A2V 1830

1830

27,2

29,59

32

40

970

1012

0,86

0,92

0,93

4

Радиальные роторно-поршневые

тип насоса

qн,  /об

Qн,л/с

Qнт,л/с

, МПа

Рmax, МПа

, об/мин

N,кВТ

Тн, тыс.ч

НП-713В

81

1,17

1,30

3,5

5

960

14

0,85

0,90

0,94

5

НП-705М

116

1,67

1,86

10

16

960

22

0,77

0.90

0,86

5

НП-713

231

3,33

3,70

10

16

960

42

0,77

0,90

0,86

5

НП-714М

347

5,0

5,55

10

16

960

64

0,77

0,90

0,86

5

НП-715М

448

6,67

7,17

10

16

960

77

0,85

0,93

0,91

5

НП-101

66,7

1,5

1,63

10

16

1470

20

0,85

0,92

0,92

5

НП-120

80

108

1,96

10

16

1470

24

0,85

0,92

0,92

5

НП-50М

69

0,83

1,1

20

25

960

25

0,67

0,75

089

5

НП-100

139

1,67

2,22

20

25

960

49

0,67

0,75

0,89

5

НП-200М

278

3,33

4,45

20

25

960

97

0,67

0,75

0,89

5

НП-400А

521

6,67

8,33

20

25

960

182

0,72

0,80

0,90

5

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

                                  ГИДРОНАСОСЫ  НЕРЕГУЛИРУЕМЫЕ

                                                      Аксиальные роторно-поршневые

тип насоса

qн,  /об

Qн,л/с

Qнт,л/с

, МПа

Рmax, МПа

, об/мин

N,кВТ

Тн, тыс.ч

II Р 1,5

9

0,428

0,437

10

16

2950

4

0,82

0,98

0,84

1,5

II Р2,5А

32

0,743

0,77

10

16

1440

0,82

0,97

0,84

1,5

II Р 5

71

1,65

1,7

10

16

1440

0,93

0,97

0,96

1,5

II Р 10

142

3,3

3,41

10

16

1440

0,93

0,97

0,96

1,5

II Р 20

251

5,85

6,02

10

16

1440

0,93

0,97

0,96

1,5

II Р 30

501

7,95

8,18

10

16

980

0,93

0,97

0,96

1,5

II Р 50

790

12,5

12,9

10

16

980

0,93

0,97

0,96

1,5

210.12

11,6

0,52

0,54

16

25

2800

8,4

0,88

0,96

0,92

4

210.16

21,8

0,78

0,81

16

25

2240

16,5

0,88

0,96

0,92

4

210.20

54,8

1,58

1,64

16

25

1800

26

0,87

0,95

0,92

4

210.25

107

2,42

2,50

16

25

1400

39

0,87

0,95

0,92

4

210.32

225

4,0

4,2

16

25

1120

66

0,87

0,95

0,92

4

МНА-4/200

4

0,093

0,1

20

25

1500

2,3

0,85

0,93

0,91

3

МНА-6,3/200

6,3

0,15

0,16

20

25

1500

3,64

0,85

0,93

0,91

3

МНА-10/200

10

0,22

0,25

20

25

1500

5,65

0,87

0,94

0,93

3

МНА-16/200

16

0,595

0,4

20

25

1500

8,7

0,90

0,95

0,95

3

МНА-25/200

25

0,595

0,63

20

25

1500

13.6

0,9

0,95

0,95

3

МНА-40/200

40

0,95

1,0

20

25

1500

22

0,9

0,95

0,95

3

МНА-63/200

63

1,5

1,58

20

25

1500

34

0,9

0,95

0,95

3

МНА-100/200

100

2,38

2,5

20

25

1500

54

0,9

0,95

0,95

3

МНА-125/200

125

2,96

3,13

20

25

1500

68

0,9

0.95

0,95

3

МНА-160/200

160

3,8

4,0

20

25

1500

87

0,9

0,95

0,95

МНА-200/200

200

4,75

5,0

20

25

1500

109

0.9

0,95

0,95

3

МНА-16/250

16

0,37

0,4

25

32

1500

12,1

0,85

0,93

0,91

 3

МНА-40/250

40

0,95

1,0

25

32

1500

28,2

0,87

0,95

0,92

 3

МНА-63/250

63

1,50

1,58

25

32

1500

44,5

0,87

0,95

0,92

 3

НА-4/320М

4

0,084

0,1

32

40

1500

3,3

0,82

0,84

0,98

 5

МНА-125/250

125

2,94

3,13

25

32

1500

87,5

0,88

0,94

0,94

 3

НА-6,3/320М

6,3

0,13

0,16

32

40

1500

5,3

0,82

0,84

0,98

5

НА-10/320М

10

0,225

0,25

32

40

1500

8,3

0,86

0,89

0,97

5

НА-16/320М

16

0,366

0,4

32

40

1500

13,4

0.86

0,89

0,97

5

НА-25/320М

25

0,58

0,63

32

40

1500

20,8

0,87

0,92

0,94

5

НА-32/320М

32

0,75

0,8

32

40

1500

26,8

0,88

0,93

0,94

5

НА-40/320

40

0,9

1,0

32

40

1500

34,5

0,82

0,90

0,91

5

НА-50/320

50

1,14

1,25

32

40

1500

44

0,82

0,91

0,90

5

НА-63/320

63

1,43

1,58

32

40

1500

57

0,82

0,91

0,90

5

НА-80/320

80

1,82

2,0

32

40

1500

70

0,83

0,91

0,91

5

НА-100/320

100

2,3

2,5

32

40

1500

87

0,83

0,92

0,90

5

НА-125/320

125

2,88

3,13

32

40

1500

107

0,84

0,92

0,91

5

НА-160/320

160

3,72

4,0

32

40

1500

138

0,84

0,93

0,90

5

НА-200/320

200

4,7

5,0

32

40

1500

172

0,86

0,94

0,91

5

НА-320/320

320

4,83

5,14

32

40

960

176

0,86

0,94

0,91

5

НА-400/320

400

6,08

6,47

32

40

960

222

0,86

0,94

0,91

5

 

Радиальные роторно-поршневые

НР-1,6/500

1,6

0,03

0,04

50

70

1500

2,04

0,72

0,75

0,96

5

НР-2,5/500

2,5

0,053

0,063

50

70

1500

3,4

0,78

0,84

0,93

5

НР-4/500

4

0,083

0,1

50

70

1500

5,5

0,78

0,80

0,98

5

НР-6,3/500

6,3

0,133

0,16

50

70

1500

8,4

0,79

0,80

0,98

5

НР-10/500

10

0,208

0,25

50

70

1500

13,6

0,79

0,85

0,93

5

НР-16/500

16

0,333

0,4

50

70

1500

21,2

0,80

0,85

0,94

5

НР-25/500

25

0,533

0,63

50

70

1500

35

0,77

0,86

0,90

5

НР-440/500

40

0,833

1,0

50

70

1500

53

0,77

0,86

0,90

5

НР-1250/500

1250

18,2

20

16

20

960

457

0,81

0,91

0,89

3

                                                                        Шестеренные

тип насоса

qн,  /об

Qн,л/с

Qнт,л/с

, МПа

Рmax, МПа

, об/мин

N,кВТ

Тн,

тыс.ч.

Г11-21А

 4,9

0,083

0,12 

2,5 

1450 

0,66 

0,40 

0,70 

0,57 

 Г11-21

 7,6

0,133 

0,18 

2,5

5

 1450 

 0,98

0,43 

0,72

0,60

3

 Г11-22А

 10,6

 0,200

 0,26

 2,5

 5

 1450 

1,15

 0,55

 0,76

 0,72

 3

 Г11-22

 15,9

 0,300

 0,38

 2,5

 5

 1450 

 1,57

 0,60

 0,78

 0,77

 3

 Г11-23А

 21,5

 0,416

 0,52

 2,5

 5

 1450 

 2,05

 0,65

 0,80

 0,81

 3

 Г11-23

 29,4

 0,583

 0,71

 2,5

 5

 1450 

 2,62

 0,70

 0,82

 0,85

 3

 Г11-24А

 41

 0,833

 0,99

 2,5

 5

 1450 

 3,64

 0,72

 0,84

 0,86

 3

 Г11-24

 56,8

 1,166

 1,37

 2,5

 5

 1450 

 5,0

 0,73

 0,85

 0,86

 3

 Г11-25А

 78,3

 1,166

 1,89

 2,5

 5

 1450 

 7,0

 0,75

 0,88

 0,85

 3

 Г11-25

 105

 2,333

 2,54

 2,5

 5

 1450 

 9,15

 0,80

 0,92

 0,87

 3

 НШ-10Е

 10

 0,23

 0,25

 10

 14

 1500

 

 0,70

 0,92

 0,76

 3

 НШ-32У

 32

 0,75

 0,8

 12,5

 14

 1500

 

 0,70

 0,94

 0,74

 3

 НШ-32-2

 32

 0,96

 1,02

 12,5

 16

 1920

 

 0,70

 0,94

 0,74

 6

 НШ-46У

 46

 1,06

 1,15

 10

 14

 1500

 

 0,75

 0,92

 0,81

 5

 НШ-50-2

 50

 1,5

 1,6

 12,5

 16

 1920

 

 0,75

 0,94

 0,8

 6

 НШ-67-2

 67

 2,02

 2,14

 10

 16

 1920

 

 0,7

 0,94

 0,74

 6

 НШ-100-2

 100

 3,0

 3,2

 10