4051

Исследование гальванического элемента тока

Лабораторная работа

Физика

Исследование гальванического элемента тока Цель работы. Целью данной работы является определение связи между силой тока в цепи гальванического элемента тока и падением напряжения на внешнем участке цепи. Расчет на основании этих данных величин...

Русский

2012-11-12

253.5 KB

42 чел.

Исследование гальванического элемента тока

  1.  Цель работы.

Целью данной работы является определение связи между силой тока в цепи гальванического элемента тока и падением напряжения на внешнем участке цепи. Расчет на основании этих данных величины ЭДС, внутреннего сопротивления и мощностей, выделяемых на внутреннем и внешнем участке цепи. Исследование соединения элементов в батарею.

  1.  Рисунок

  1.  Рабочие формулы

  1.  Формулы погрешностей

  1.  Таблица измерений для первого элемента

I, А

U, В

N1, Вт

N2, Вт

N3, Вт

η

1

0.06

4.2

0,285

0,252

0,033

0,884

2

0.10

3.8

0,475

0,380

0,095

0,800

3

0.14

3.4

0,665

0,476

0,186

0,716

4

0.19

3.0

0,903

0,570

0,333

0,632

5

0.23

2.6

1,093

0,598

0,495

0,547

6

0.28

2.2

1,330

0,616

0,714

0,463

7

0.32

1.8

1,520

0,576

0,944

0,379

8

0.36

1.4

1,710

0,504

1,206

0,295

9

0.40

1.0

1,900

0,400

1,500

0,211

10

0.44

0.6

2,090

0,264

1,826

0,126

11

0.47

0.4

2,232

0,188

2,044

0,084

12

0.50

0.2

2,375

0,100

2,275

0,042

  1.  Таблица измерений для второго элемента

I, А

U, В

N1, Вт

N2, Вт

N3, Вт

η

1

0.05

3.3

0.190

0,165

0,025

0,868

2

0.08

3.0

0.304

0,240

0,064

0,789

3

0.11

2.7

0.418

0,297

0,121

0,711

4

0.14

2.4

0.532

0,336

0,196

0,632

5

0.17

2.1

0.646

0,357

0,289

0,553

6

0.20

1.8

0.760

0,360

0,400

0,474

7

0.23

1.5

0.874

0,345

0,529

0,395

8

0.26

1.2

0.988

0,312

0,676

0,316

9

0.29

0.9

1.102

0,261

0,841

0,237

10

0.32

0.6

1.216

0,192

1,024

0,158

11

0.35

0.3

1.330

0,105

1,225

0,079

12

0.37

0.1

1.406

0,037

1,369

0,026

  1.  Таблица измерений для батареи элементов при последовательном соединении.

I, А

U, В

N1, Вт

N2, Вт

N3, Вт

η

1

0.10

6.7

0.870

0,670

0,200

0,770

2

0.13

6.1

1.131

0,793

0,338

0,701

3

0.16

5.5

1.392

0,880

0,512

0,632

4

0.19

4.9

1.653

0,931

0,722

0,563

5

0.22

4.3

1.914

0,946

0,968

0,494

6

0.25

3.7

2,175

0,925

1,250

0,425

7

0.28

3.1

2,436

0,868

1,568

0,356

8

0.31

2.5

2,697

0,775

1,922

0,287

9

0.34

1.9

2,958

0,646

2,312

0,218

10

0.37

1.3

3,219

0,481

2,738

0,149

11

0.40

0.7

3,480

0,280

3,200

0,080

12

0.44

0.1

3,828

0,044

3,784

0,011

  1.  График для первого элемента

ε1=4,75 В Iк.з.1=0,51 А

  1.  График для второго элемента

ε2=3,8 В Iк.з.2=0,38 А

  1.   График для батареи элементов при последовательном соединении

εБАТАРЕИ=8,7 В Iк.з.БАТАРЕИ=0,44 А

  1.  Расчёт погрешностей

  1.  Результат


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

22547. Составные балки и перемещения при изгибе 77.5 KB
  Составные балки и перемещения при изгибе ПОНЯТИЕ О СОСТАВНЫХ БАЛКАХ Работу составных балок проиллюстрируем на простом примере трехслойной балки прямоугольного поперечного сечения. Это означает что моменты инерции и моменты сопротивления трех независимо друг от друга деформирующихся балок должны быть просуммированы Если скрепить балки сваркой болтами или другим способом рис. 1 б то с точностью до пренебрежения податливостью наложенных связей сечение балки будет работать как монолитное с моментом инерции и моментом сопротивления...
22548. Напряжения и деформации при кручении стержней кругового поперечного сечения 130.5 KB
  Напряжения и деформации при кручении стержней кругового поперечного сечения Кручением называется такой вид деформации при котором в поперечном сечении стержня возникает лишь один силовой фактор крутящий момент Мz. Крутящий момент по определению равен сумме моментов внутренних сил относительно продольной оси стержня Oz. С силами лежащими в плоскости поперечного сечения стержня интенсивности этих сил касательные напряжения и Мz связывает вытекающее из его определения уравнение равновесия статики рис. 1 Условимся считать Mz...
22549. Практические примеры расчета на сдвиг. Заклепочные соединения 58.5 KB
  Заклепки во многих случаях уже вытеснены сваркой; однако они имеют еще очень большое применение для соединения частей всякого рода металлических конструкций: стропил ферм мостов кранов для соединения листов в котлах судах резервуарах и т. В них закладывается нагретый до красного каления стержень' заклепки с одной головкой; другой конец заклепки расклепывается ударами специального молотка или давлением гидравлического пресса клепальной машины для образования второй головки. Мелкие заклепки малого диаметра меньше 8 мм ставятся в...
22550. Расчет заклепок на смятие и листов на разрыв 93.5 KB
  1 указана примерная схема передачи давлений на стержень заклепки. Принято считать что неравномерное давление передающееся на поверхность заклепки от листа распределяется равномерно по диаметральной плоскости сечения заклепки. При этом напряжение по этой диаметральной плоскости оказывается примерно равным наибольшему сминающему напряжению в точке А поверхности заклепки. Передача давлений на стержень заклепки.
22551. Расчет сварных соединений 91.5 KB
  Этим обеспечивается высокое качество металла сварного шва механические свойства которого могут резко ухудшиться под влиянием кислорода и азота воздуха при отсутствии обмазки или при тонкой обмазке. При проверке прочности сварных швов учитывается возможный непровар в начале шва и образование кратера в конце. Поэтому расчетная длина шва принимается меньшей чем действительная или проектная на 10 мм. Здесь условная рабочая площадь сечения шва где расчетная длина шва а высота шва h принимается равной толщине свариваемых элементов t.
22552. Косой изгиб призматического стержня 58 KB
  Например дифференциальное уравнение изгиба стержня является нелинейным и вытекающая из него зависимость прогиба f от нагрузки Р для консольной балки изображенной на рис. 1 а также является нелинейной рис. Однако если прогибы балки невелики f l настолько что dv dz2 1 так как dv dz f l то дифференциальное уравнение изгиба становится линейным как видно из рис. а расчетная схема б линейное и нелинейное сопротивленияРис.
22553. Совместное действие изгиба и растяжения или сжатия 134.5 KB
  Предположим что прогибами балки по сравнению с размерами поперечного сечения можно пренебречь; тогда с достаточной для практики степенью точности можно считать что и после деформации силы Р будут вызывать лишь осевое сжатие балки. Применяя способ сложения действия сил мы можем найти нормальное напряжение в любой точке каждого поперечного сечения балки как алгебраическую сумму напряжений вызванных силами Р и нагрузкой q. Сжимающие напряжения от сил Р равномерно распределены по площади F поперечного сечения и одинаковы для всех...
22554. Ядро сечения при внецентренном сжатии 75.5 KB
  Ядро сечения при внецентренном сжатии При конструировании стержней из материалов плохо сопротивляющихся растяжению бетон весьма желательно добиться того чтобы все сечение работало лишь на сжатие. Этого можно достигнуть не давая точке приложения силы Р слишком далеко отходить от центра тяжести сечения ограничивая величину эксцентриситета. Конструктору желательно заранее знать какой эксцентриситет при выбранном типе сечения можно допустить не рискуя вызвать в сечениях стержня напряжений разных знаков. Здесь вводится понятие о так...
22555. Совместные действия изгиба и кручения призматического стержня 55 KB
  Совместные действия изгиба и кручения призматического стержня Исследуем этот вид деформации стержня на примере расчета вала кругового кольцевого поперечного сечения на совместное действие изгиба и кручения рис. Строим эпюры изгибающих моментов My и My. У кругового и кольцевого поперечного сечений все центральные оси главные поэтому косого изгиба у вала вообще не может быть следовательно нет смысла в каждом сечении иметь два изгибающих момента Mx и My а целесообразно их заменить результирующим суммарным изгибающим моментом рис....