41550

УСТРОЙСТВО ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СТЕНДА

Книга

Производство и промышленные технологии

Режимы течения представляет собой круглую трубу с встроенной на входе капиллярной трубкой для подачи подкрашенной жидкости. Цель работы Визуальное наблюдение изменения составляющих полного напора потока жидкости в трубе переменного сечения. Общие сведения Работа заключается в экспериментальном построении энергетических графиков пьезометрической и энергетической линий одномерного потока жидкости. Уравнение Даниила Бернулли полученное им в 1738 году представляет собой частный случай всеобщего закона сохранения энергии...

Русский

2013-10-24

1.35 MB

3 чел.

УСТРОЙСТВО ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СТЕНДА

Гидравлический стенд выполнен в напольном исполнении. Внешний его вид представлен на рис. 1, а схема приведена на рис. 2.

Рис. 1. Стенд гидравлический:

а – вид спереди; б – вид сверху

В состав стенда входят: стол 1, щит пьезометров 2, впускной коллектор 3, ротаметры 4, напорная магистраль 5 с встроенной диафрагмой 6, бак 7 с насосом 8 и помпой 9, делительная воронка 10, комплект исследуемых модулей М1 – М8.

На поверхности стола 1 закреплены два ротаметра 4 (Р1 и Р2), верхние фланцы которых с помощью трубопроводов подведены к напорной магистрали 5. Нижние фланцы ротаметров 4 через трубопроводную арматуру (вентили В1 и В2) соединены с насосом 8 (H1).

В напорную магистраль 5 вмонтирована мерная диафрагма 6, контрольные точки которой с помощью гибких трубок соединены с пьезометрическими трубками щита пьезометров 2.

Напорная магистраль 9 подведена к коллектору 3.

Щит пьезометров 2 установлен вертикально на задних стойках стола 1.

На щите пьезометров 2 расположены панель управления 13, четыре группы пьезометров 14 – 17, штатив с делительной воронкой 10 и панель для информации 18. На панели управления 13 размещены клавиши включения сети, насоса H1 и помпы Н2.

Каждая из четырех групп пьезометров 14 – 17 состоит из прозрачных пьезометрических трубок, верхние концы которых объединены между собой общими коллекторами 19. В коллекторах 19 выведены гибкие сливные трубки с зажимами для выравнивания давлений в пьезометрах.

Нижние концы пьезометрических трубок каждой группы пьезометров соединены с соответствующими штуцерами диафрагмы 6 и штуцерами исследуемых модулей M1 – М3 и М5 – М7.

Возле каждой пьезометрической трубки расположены измерительные линейки.

Первая группа пьезометров 14 состоит из двух пьезометрических трубок и соединена с диафрагмой 6, вторая группа 15 – из двух пьезометров соединена с модулем М1, третья группа 16 – из двенадцати пьезометров соединяется с модулями М2, Мб и М7, четвертая группа 17 – из одиннадцати пьезометров соединяется с модулями М3 и М5.

Рис. 2. Схема гидравлического стенда

Впускной коллектор 3 может комплектоваться одним, двумя либо тремя модулями, из комплекта исследуемых модулей:

  •  модуль М1 – "Потери напора по длине в круглой трубе", представляющий собой круглую трубу, по длине которой расположен ряд отверстий, снабженных штуцерами, для определения давлений в исследуемых сечениях;
  •  модуль М2 – "Потери напора на внезапном расширении", представляющий собой круглую трубу с участком местного сопротивления в виде внезапного расширения и имеющую ряд отверстий, снабженных штуцерами для отбора давлений в исследуемых сечениях
  •  модуль М3 – "Диаграмма Бернулли", представляющий собой круглую трубу с участком «трубы Вентури» и имеющую ряд отверстий, снабженных штуцерами для отбора давлений в исследуемых точках;
  •  модульМ5 – "Потери напора на внезапном сужении", представляющий собой круглую трубу с участком местного сопротивления в виде внезапного сужения и имеющую ряд отверстий снабженных штуцерами для отбора давлений в исследуемых сечениях;
  •  модуль Мб – "Потери напора на диафрагме", представляющий собой круглую трубу со встроенной диафрагмой и имеющую ряд отверстий, снабженных штуцерами для отбора давлений в исследуемых точках;
  •  модульМ7 – "Потери напора на дросселе", представляющий собой круглую трубу с дроссельным регулятором расхода (затвором) и имеющую ряд отверстий, снабженных штуцерами для отбора давлений в исследуемых точках.

Впускной коллектор 3 жестко закреплен на столешнице. В него вмонтированы три вентиля В8 – В10, к которым через резьбовые втулки с помощью накидных гаек подсоединяются исследуемые модули.

Вход модуля 20 (М4 – модуль "Режимы течения") жестко закреплен на столешнице и подведен гибким шлангом к помпе 9 (Н2).

Модуль М4 – «Режимы течения» представляет собой круглую трубу с встроенной на входе капиллярной трубкой для подачи подкрашенной жидкости.

Капиллярная трубка модуля М4 через капельницу 21 с вентилем В7 соединена с делительной воронкой 10, в которую заливается подкрашенная жидкость.

Выходы модулей М1 – М7 с помощью накидных гаек через резьбовые втулки соединены с выпускными вентилями В3 – В6, к которым подведены сливные шланги. Выпускные вентили В3 – В5 закреплены на столешнице и имеют возможность легко демонтироваться для быстрой замены исследуемых модулей.

Модули М1 – М7 представляют собой прозрачные трубки, выполненные из оргстекла. На входе и выходе каждого модуля установлены резиновые уплотнительные кольца.

Контрольные точки модулей, установленных в коллектор 3, через штуцера соединены гибкими трубками с соответствующими группами пьезометров 15 – 17 на щите пьезометров 2.

На поверхности стола 1, под модулями расположен поддон, выполненный из оргстекла.


ДИАГРАММА УРАВНЕНИЯ БЕРНУЛЛИ.

Цель работы

Визуальное наблюдение изменения составляющих полного напора потока жидкости в трубе переменного сечения. Приобретение навыков гидравлического эксперимента. Закрепление лекционного материала по теме «Уравнение Бернулли».

1. Общие сведения

Работа заключается в экспериментальном построении энергетических графиков (пьезометрической и энергетической линий) одномерного потока жидкости. Такие графики, построенные по экспериментальным данным, полученным на трубе типа Вентури (сужение – расширение) наглядно иллюстрируют перераспределение в потоке потенциальной или кинетической энергий, а также потери напора (полной удельной энергии).

Уравнение Даниила Бернулли, полученное им в 1738 году, представляет собой частный случай всеобщего закона сохранения энергии, записанного для потока жидкости, и является фундаментальным законом механики. Оно устанавливает количественную связь между скоростью потока жидкости, давлением в нём и пространственным положением потока в поле сил тяжести.

Для произвольно выбранного сечения элементарной струйки идеальной жидкости уравнение Д. Бернулли имеет вид

, (1)

где z – отметка центра сечения струйки; p – давление в данном сечении струйки; V – скорость течения струйки в данном сечении; g – удельный вес жидкости; g – ускорение свободного падения.

Сумма этих трёх слагаемых составляет полный напор струйки. Все три слагаемых могут изменяться, но так, что сумма их, или полный напор, остаётся неизменной. Это справедливо только для идеальной среды (жидкости или газа) вследствие полного отсутствия у неё вязкости.

Все реальные жидкости и газы обладают вязкостью, и поэтому вышеприведенное уравнение Бернулли для них требует корректировки.

Для двух произвольно выбранных сечений 1 и 2 потока реальной жидкости уравнение Бернулли в свёрнутом виде с учетом сил вязкости имеет вид:

, (2)

где Н1 и Η2 – полные напоры потока жидкости в сечениях 1 и 2; hпот – суммарные потери напора между сечениями 1 и 2. Эти потери  представляют собой  необратимые  затраты  энергии (напора) потока жидкости на перемешивание жидкости, водовороты, завихрения и на преодоление сил вязкости  (сил трения). Поэтому всегда напор потока реальной жидкости или газа по ходу течения уменьшается.

Уравнение (2) в развёрнутом виде запишется так:

, (3)

где z1 и z2 – отметки центров сечений 1 и 2, м; p1 и p2 – давления в сечениях 1 и 2, Па; V1 и V2 – средние скорости в сечениях 1 и 2, м/с; a1 и a2 – коэффициенты Кориолиса; γ – удельный вес жидкости, Н/м3; g = 9,81 м/с2 – ускорение свободного падения; hпот – потери напора между сечениями 1 и 2, м.

При вычислении скоростного напора потока реальной жидкости по средней скорости возникает ошибка. Для её компенсации вводят поправочный коэффициент кинетической энергии (коэффициент Кориолиса) a, который вычисляют по формуле

. (4)

Коэффициент Кориолиса представляет собой отношение действительной кинетической энергии потока жидкости (числитель в формуле (4)) к кинетической энергии потока, вычисленной по средней скорости потока. Величина коэффициента Кориолиса зависит от режима течения жидкости: при ламинарном режиме он равен двум, а при развитом турбулентном режиме он изменяется в пределах 1,05 – 1,02 и для упрощения расчетов его принимают равным единице.

С энергетической точки зрения, составляющие полного напора в уравнениях (1) и (3) представляют собой:

z – удельную, отнесенную к единице весового расхода жидкости, потенциальную энергия положения. Её называют геометрическим (нивелирным) напором;

p/γ – удельную, отнесенную к единице весового расхода жидкости, энергию давления. Её называют пьезометрическим напором;

V2/(2g) – удельную, отнесенную к единице весового расхода жидкости, кинетическую энергия. Её называют скоростным напором.

Геометрический и пьезометрический напоры в сумме составляют гидростатический напор, т.е.

.

Составляющие полного напора жидкости в уравнении Бернулли в геометрической интерпретации показаны на рис. 1 в виде отрезков со стрелками. Отрезок с пометкой z показывает высоту расположения центра сечения относительно горизонтальной плоскости отсчета 0  0. Отрезок с пометкой р/g показывает высоту подъёма жидкости в пьезометре, а отрезок с пометкой aV2/(2g) соответствует скоростному напору (высоте) и равен разности показаний трубки Пито и пьезометра. Сумма этих трех отрезков на диаграмме составляет полный напор Н. Следует обратить внимание на то, что полный напор потока жидкости в сечении 2 Н2 всегда меньше напора в сечении 1 H1 на величину суммарных потерь напора hпот.

Если к трубопроводу подключить много пьезометров и трубок Пито, и провести по уровням жидкости в пьезометрах непрерывную линию РР, то получим пьезометрическую линию, или линию пьезометрического напора. Если же соединить непрерывной линией NN уровни жидкости в трубках Пито, то мы получим линию полного напора.

Линия полного напора NN не может пересекать линию пьезометрического напора ΡΡ. В противном случае это означало бы равенство нулю скорости потока в точке пересечения, что невозможно для неразрывного потока жидкости.

Если трубопровод по всей длине имеет постоянный диаметр, то линии РΡ и NN параллельны между собой, так как средняя скорость потока жидкости, а следовательно, и скоростной напор, остаются постоянными по длине трубопровода.

Уравнение Бернулли не соблюдается в следующих случаях:

  •  при неустановившемся течении жидкости;
  •  в случае течения с разрывами (нарушения сплошности потока);
  •  при сильной деформации потока;
  •  для течений, сопровождаемых фазовыми превращениями.

Рис. 1. Геометрическая интерпретация уравнения Бернулли

2. Порядок выполнения измерений.

Работа проводится на модуле МЗ (рис. 2).

Рис. 2. Модуль Μ 3 «Диаграмма Бернулли»

Для выполнения работы необходимо:

  •  включить насос HI на панели управления;
  •  установить необходимый расход с помощью вентилей В2, В1 и выходного вентиля модуля В5.

Наблюдая за столбиками воды в пьезометрических трубках убедиться, что достигнут установившийся режим течения, и произвести измерения:

  •  расхода воды по ротаметрам;
  •  показаний пьезометров.

Всего желательно опыты провести для 3–х – 4–х расходов.

3. Обработка опытных данных.

Вычислить площади сечений I–XI по величине их диаметров (даны в таблице);

.

По результатам измерений следует вычислить скорость в каждом i–м сечении трубы Вентури

,

а затем скоростной напор

.

Таблица опытных и расчетных данных

№/№ п/п

Наименования величин

Обозначения

Единицы измерения

Сечения трубопровода

I

II

III

IV

V

VI

VII

VII

IX

X

XI

1

Объёмный расход

Q

м3

2

Пьезометрический напор

p/g

м

3

Диаметр сечения

d

мм

4

Площадь сечения

s

м2

5

Средняя скорость

V

м/с

6

Скоростной напор

V2/(2g)

м

7

Потери напора

hпот

м

На чертеж нанести:

  •  профиль трубы Вентури в масштабе;
  •  пьезометрические напоры для каждого i–го сечения: , откладывая их от оси трубы; вычертить пьезометрическую линию;
  •  добавив к пьезометрическим напорам в соответствующих точках скоростные напоры, провести линию энергии (линию полного напора);
  •  провести напорную плоскость (горизонтальную прямую) на уровне ординаты линии энергии первого пьезометра (H0) и обозначить потери напора (энергии) между этим сечением и любым, расположенным ниже по течению;
  •  исходя из уравнения Бернулли, в каждом сечении определить потери напора по формуле

.

Рис.3. Пример построения диаграммы Бернулли

В заключение отчета о работе студента рекомендуется дать объяснения получившейся конфигурации энергетических графиков.

Вопросы для самоконтроля

  1.  Когда линии полного и пьезометрического напоров параллельны?
  2.  Как связаны между собой давление и скорость потока жидкости?
  3.  Когда линии полного и пьезометрического напора сближаются?
  4.  Почему напор потока вязкой жидкости по ходу течения убывает?
  5.  Что представляет собой коэффициент Кориолиса?
  6.  Могут ли пересекаться линии полного и пьезометрического напора?
  7.  Что такое гидравлический уклон?
  8.  К какому выражению приводится уравнение Бернулли в случае неподвижной жидкости?

ПОТЕРИ НАПОРА ПО ДЛИНЕ В КРУГЛОЙ ТРУБЕ.

Цель работы

Экспериментальное определение коэффициента сопротивления трения в трубе. Приобретение навыков гидравлического эксперимента. Закрепление лекционного материала по теме «Потери напора на трение».

Общие сведения

Потери напора на трение представляют собой необратимое убывание энергии потока жидкости или газа, связанное с преодолением сил вязкости. В любом потоке жидкости, ограниченном твердыми стенками, скорости в поперечном сечении распределены неравномерно. По оси канала или трубы скорость максимальна, а на стенках она равна нулю. Поэтому смежные частицы жидкости движутся с различными скоростями и под действием сил вязкости возникают касательные напряжения трения, на преодоление которых затрачивается часть энергии (напора) потока жидкости.

На величину потерь напора, помимо всего прочего, оказывает влияние режим течения жидкости. При ламинарном режиме течения, когда движение упорядоченное, слоистое, без перемешивания частиц жидкости, потери напора минимальны. При турбулентном режиме течения, который характеризуется интенсивным хаотическим перемешиванием частиц жидкости, затраты энергии значительно больше, так как к затратам на преодоление сил трения добавляются затраты на образование завихрений, водоворотов и перемешивание жидкости. Кроме этого, на величину потерь напора при турбулентном режиме течения существенное влияние оказывает шероховатость стенок, это особенно заметно в трубах малого диаметра.

Потери напора на трение вычисляют по формуле Дарси–Вейсбаха

, (1)

где l – коэффициент сопротивления трения; l, d – длина и диаметр трубопровода, м; V – средняя скорость течения, м/с; g = 9,81 м/с2  ускорение свободного падения.

Потери напора на трение, как это видно из формулы (1), прямо пропорциональны длине трубопровода, поэтому их иногда называют линейными. Коэффициент сопротивления трения зависит от вязкости и режима течения жидкости, формы и размеров сечения, а также от величины шероховатости стенок трубы. При ламинарном режиме течения жидкости этот коэффициент может быть точно определен теоретически, а в прочих случаях он определяется опытным путем.

Ламинарный режим течения жидкости

Этот режим течения в технике встречается крайне редко и имеет место, если критерий Рейнольдса не превышает граничного значения, равного 2320. Для труб круглого сечения критерий Рейнольдса вычисляют по формуле

,  (2)

где V – средняя скорость течения, м/с; d – диаметр трубы, м; n – кинематический коэффициент вязкости, м2/с; r – плотность жидкости, кг/м3; m – динамический коэффициент вязкости, Пас.

Коэффициент сопротивления трения или коэффициент Дарси, в случае ламинарного режима течения жидкости зависит только от числа Рейнольдса и для любых ньютоновских жидкостей вычисляется по формуле Пуазейля

. (3)

Турбулентный режим течения жидкости

Этот режим течения жидкости в технике имеет преобладающее распространение, а число Рейнольдса в этом случае больше, чем 2320. Обычно оно составляет десятки, сотни тысяч и более.

Коэффициент Дарси в этом случае имеет более сложную зависимость и определяется по эмпирическим формулам.

Потери напора на трение, помимо всего прочего, зависят ещё и от величины шероховатости стенок труб, поэтому все типы труб условно подразделяют на гладкие и шероховатые. К первым относят стеклянные, пластмассовые, латунные, медные и прочие виды труб, у которых величина средней шероховатости не более 0,1 мм. Остальные виды труб относятся к шероховатым трубам. В данной лабораторной работе используется шероховатая стальная труба диаметром 46 мм и длиной 550 см.

Гладкие трубы

Поскольку величина шероховатости у этих труб невелика и намного меньше толщины вязкого ламинарного подслоя, то основной турбулентный поток не касается стенок трубы и шероховатость на величину потерь напора влияния не оказывает. В этом случае коэффициент сопротивления трения зависит только от величины числа Рейнольдса и может быть вычислен по одной из нижеприведенных формул.

Если число Рейнольдса находится в пределах 2320 – 105, то можно воспользоваться формулой Блазиуса

. (4)

Если число Рейнольдса находится в пределах 2320 – 106, тогда можно воспользоваться формулой П.К. Конакова

. (5)

Трубы шероховатые

Коэффициент сопротивления трения при течении жидкости в этих трубах в основном зависит от величины числа Рейнольдса и относительной шероховатости, которая представляет собой отношение

,  (6)

где D – средняя шероховатость стенок трубы, мм; d – диаметр трубы, мм.

В зависимости от влияния числа Рейнольдса и относительной шероховатости на величину коэффициента сопротивления трения различают три зоны сопротивления трения.

Зона гидравлически гладких труб

Эта зона сопротивления имеет место при небольших числах Re, когда оно находится в пределах

.

В этом случае степень турбулизации потока невелика и вязкий подслой имеет толщину, превышающую величину шероховатости стенок трубы. Поэтому шероховатость не оказывает никакого влияния на турбулентное ядро потока, а потери напора на трение в этой зоне зависят только от числа Рейнольдса. Иными словами, шероховатые трубы в этой зоне сопротивления трения "работают" так же, как гладкие трубы. Коэффициент сопротивления трения в этой зоне можно вычислять по формуле Блазиуса или П.К. Конакова.

Зона переходного сопротивления

Эта зона сопротивления имеет место, когда число Рейнольдса находится в пределах

.

В этой зоне сопротивления вследствие значительной турбулентности поток жидкости частично разрушает вязкий подслой, толщина его становится меньше величины шероховатости, поэтому выступающие за пределы вязкого подслоя "пики" шероховатости оказывают дополнительное сопротивление потоку жидкости. Коэффициент сопротивления трения в этом случае зависит и от числа Рейнольдса, и от величины относительной шероховатости стенок трубы и вычисляется по формуле А.Д.Альтшуля

. (7)

Зона квадратичного сопротивления

Эта зона сопротивления имеет место при больших числах Рейнольдса, когда оно превышает значение . В этом случае вследствие значительной турбулентности потока толщина вязкого подслоя становится намного меньше величины шероховатости стенок трубы, поэтому её влияние на потери напора становится преобладающим. Возрастание числа Рейнольдса не приводит к увеличению потерь напора, так как степень турбулентности потока жидкости в этой зоне имеет предельное значение, т.е. наступает автомодельный режим сопротивления. Коэффициент сопротивления трения для этой зоны вычисляют по эмпирической формуле Б.Л. Шифринсона

.  (8)

Границы зон сопротивления трения по числу Рейнольдса  и  определены по результатам многочисленных опытов разных авторов и округлены.

Основное содержание работы.

Задачей работы является экспериментальная иллюстрация формулы (1), определяющей связь потерь механической энергии поток жидкости по длине трубы с параметрами трубы и течения.

Конечной целью работы является определение коэффициента λ.

По результатам измерений и их обработки должен быть построен участок графика зависимости

в возможно более широком диапазоне изменения чисел Re. Желательно полученный участок кривой наложить на известный график Никурадзе (или Мурина) имеющийся в учебной литературе.

В отчете о данной работе следует отметить, к какой зоне гидравлических сопротивлений относятся проведенные на данном стенде опыты, а также определить значение относительной эквивалентной шероховатости.

Порядок проведения измерений.

Работа выполняется на модуле Ml (рис. 1).

Рис. 1. Модуль М1 «Потери напора по длине в круглой трубе»

Перепад напоров на исследуемом участке трубы l определяется путем измерений пьезометрических напоров в двух сечениях. Для этого служат пьезометры, соединенные гибкими трубками со штуцерами в исследуемых точках. Разность показаний пьезометров h1 и h2 представляет собой потерю напора по длине

.

Средняя скорость течения V определяется по объемному расходу Q:

,

где s – площадь поперечного сечения трубы (внутренний диаметр модуля – 16 мм).

Расход измеряется с помощью ротаметров, каждый из которых предназначен на определенный диапазон расходов, указанный на приборах.

Для выполнения работы необходимо:

  •  включить насос H1 на панели управления;
  •  установить необходимый расход с помощью вентилей В2, В1 и выходного вентиля модуля ВЗ.

Наблюдая за столбиками воды в пьезометрических трубках убедиться, что достигнут установившийся режим течения, и произвести измерения:

  •  расхода воды по ротаметрам;
  •  показаний пьезометров.

Кинематический коэффициент вязкости n определятся по таблице П1 приложения для соответствующей температуры.

После выполнения всех измерений и занесения их в таблицу следует с помощью вентиля ВЗ изменить расход, и после достижения установившегося режима повторить измерения.

Для построения графика  следует выполнить не менее 8 – 10 опытов. Желательно чтобы они охватывали весь возможный (для данного стенда) диапазон расходов от Qmax до Qmin при котором величина hg может быть еще достаточно точно измерена.

Обработка опытных данных.

По результатам измерений определяются следующие величины:

  •  потери напора по длине ;
  •  средняя скорость потока в трубе ;
  •  гидравлический коэффициент трения из формулы
  •  число Рейнольдса .

Результаты измерений и вычислений свести в таблицу.

Таблица

Результаты измерений и расчетов


режима

Расход

Показания пьезометров

Потери напора hg, мм

Скорость V, м/с

Гидравлический коэффициент трения λ

Число Re

h1, мм

h2, мм

Экспериментальный

Расчетный

1

8

Построенный участок кривой λ = f(Re) следует наложить на известные из литературы графики Никурадзе или Мурина (см. рис. 2) и сделать выводы:

  •  о зоне сопротивления, которой соответствуют проведенные опыты;
  •  о величине относительной эквивалентной шероховатости испытанной трубы.

Рис. 2. Зависимость коэффициента трения от Re

Контрольные вопросы

  1.  С помощью какого уравнения производят расчет потерь давления, обусловленных трением жидкости о стенки канала?
  2.  Как определяют коэффициент трения при ламинарном и турбулентном режимах течения жидкости?
  3.  Какую величину называют эквивалентным диаметром канала?
  4.  Какой режим называют стационарным?
  5.  Как определяют границу перехода ламинарного режима в турбулентный режим при течении жидкости в трубах?
  6.  От каких параметров зависят потери напора на трение в трубе?
  7.  Что такое ламинарный подслой?
  8.  Почему при ламинарном режиме течения шероховатость стенок труб не влияет на величину потерь напора на трение?
  9.  Какие зоны сопротивления трения Вы знаете?
  10.  Почему потери напора на трение при ламинарном режиме течения меньше, чем при турбулентном режиме при прочих равных условиях?
  11.  Чем объяснить независимость потерь напора на трение от величины числа Рейнольдса в зоне квадратичного сопротивления?
  12.  Как влияет вязкость жидкости на потери напора?
  13.  Зависят ли потери напора от формы поперечного сечения трубы?

ИСПЫТАНИЯ МЕРНОЙ ДИАФРАГМЫ.

Цель работы

Ознакомить студентов с методикой определения коэффициента расхода диафрагмы. Развить навыки в проведении экспериментов и обобщении полученных данных.

1. Общие сведения

Диафрагма, как известно, является частным типом сужающих устройств, применяемых для измерения расхода. Основным параметром, характеризующим диафрагму как расходомера, является ее коэффициент расхода m, входящей в основную расчетную формулу:

,

где s0 – площадь отверстия диафрагмы, p1 и р2 – давления в сечениях, расположенных непосредственно перед диафрагмой и за ней (см. рис. 1).

Коэффициент расхода m зависит от ряда геометрических параметров (например, от степени сжатия потока диафрагмой, от формы кромки ее отверстия, от расположения точек отбора давлений и др.), а также от числа Рейнольдса. Диафрагмы являются широко применяемыми в технике расходомерами и потому многократно испытаны, их параметры и конструкции стандартизованы и занесены в ГОСТы. В настоящей работе ставится задача познакомить студентов с постановкой лабораторного эксперимента по отысканию величины коэффициента расхода конкретной нестандартной диафрагмы и его зависимости от числа Рейнольдса. Наряду с этим в опытах получаются данные для построения энергетических графиков.

Основы теории

Если на некотором горизонтальном участке трубопровода от выбранного сечения N–N до сечения M–M (рис.1) происходит изменение площади поперечного сечения от S1 до S2 и имеется некоторое местное сопротивление, то уравнение Бернулли для этого участка имеет вид

, (1)

где p – статическое давление, Па; r – плотность среды, кг/м3; V – скорость движения среды, м/с; z – коэффициент местных сопротивлений; индексы 1 и 2 относятся к сечениям потока до и после местного сопротивления.

 

Рис. 1. Диафрагма

Используя условие неразрывности потока

,  (2)

получим

,

откуда средняя скорость потока в сечении N–N находится по уравнению

(3)

и соответственно объемный расход жидкости определится по формуле

, (4)

где m – коэффициент расхода.

Таким образом, если на пути движения жидкости поставить гидравлическое сопротивление, на котором появится перепад давлений (), то, измерив его значение, можно определить расход среды по формуле (4). Таким сопротивлением является расходомерная диафрагма, приведенная на рис. 1.

Для идеальной жидкости, в которой отсутствуют силы вязкого трения, коэффициент расхода m равен единице. В реальной жидкости он всегда меньше единицы.

Для изготовления стандартных диафрагм разработаны нормали и составлены номограммы, позволяющие определять коэффициенты расхода. Их применяют для диафрагм, установленных в трубах с внутренним диаметром D, превышающим 50 мм. Для трубопроводов меньшего размера диафрагмы необходимо тарировать, т.е. находить зависимость коэффициента расхода от критерия Рейнольдса или расхода жидкости.

Диафрагма устанавливается на прямолинейном участке трубопровода так, чтобы длина этого участка до нее составляла не менее десяти диаметров, а за ней – более пяти.

2. Порядок измерения.

Работа выполняется на модуле М6 (рис. 2).

Рис. 2. Модуль М6 «Потери напора на диафрагме»

Для выполнения работы необходимо:

  •  включить насос H1 на панели управления;
  •  установить необходимый расход с помощью вентилей В2, В1 и выходного вентиля модуля ВЗ.

Наблюдая за столбиками воды в пьезометрических трубках, убедиться, что достигнут установившийся режим течения, и произвести измерения:

  •  расхода воды по ротаметрам;
  •  показаний пьезометров.

После занесения данных в протокол устанавливают другой расход, и после достижения установившегося режима повторяют измерения. Для построения энергетических графиков достаточно 3–х расходов, но для выявления зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса необходимо большее число режимов (10 – 12).

3. Обработка результатов измерений.

Обозначив через Dh разность давлений в сечениях 1 – 1 и 2 – 2, выраженную в линейных единицах водяного столба, основную формулу расхода через диафрагму можно переписать в виде:

.

Коэффициент расхода m определяется по измеренным значениям Q и Dh:

Вычислив для каждого режима число Рейнольдса , получим данные для построения участка кривой .

Контрольные вопросы

  1.  Что называют коэффициентом расхода диафрагмы?
  2.  Какие способы определения расхода движущейся жидкости вы знаете?
  3.  Какую величину называют коэффициентом кинематической вязкости?
  4.  Какую размерность имеет коэффициент кинематической вязкости?
  5.  Какие требования предъявляют к установке диафрагмы?
  6.  Какие иные сужающие устройства применяют для измерения расхода жидкостей и газов?
  7.  На каком принципе основано измерение расхода жидкостей с помощью сужающих устройств?
  8.  От каких параметров зависит коэффициент расхода?
  9.  Как изменятся показания пьезометров, если при постоянном расходе изменится плотность жидкости?
  10.  Как изменятся показания пьезометров, если при постоянном расходе увеличить (уменьшить) степень сужения потока жидкости?

Физические свойства воды при атмосферном давлении

t,

oC

r,

кг/м3

m 106,

Па×с

n 106,

м2

s 104,

Н/м

0

999,9

1788

1,789

756,4

10

999,7

1306

1,306

741,6

20

998,2

1004

1,006

726,9

30

995,7

801,5

0,805

712,2

40

992,2

653,3

0,659

696,5

50

988,1

549,4

0,556

676,9

ПОТЕРИ НАПОРА НА ВНЕЗАПНОМ РАСШИРЕНИИ.

Цель работы

Приобретение навыков гидравлического эксперимента и закрепление лекционного материала по теме «Местные сопротивления и их расчет».

Общие сведения

Местные сопротивления представляют собой различного рода устройства и элементы гидравлических систем, в которых происходит деформация потока жидкости. Примерами местных сопротивлений являются задвижки, вентили, краны, отводы, тройники, крестовины и т.п. Преодоление потоком местных сопротивлений сопровождается: а) искривлением линий тока и траекторий движения частиц, б) изменением формы и размеров сечения потока, в) отрывом транзитной струи и образованием водоворотов, г) увеличением степени местной турбулизации потока. Все это сопровождается затратами энергии (напора) потока жидкости. Поэтому после местного сопротивления полный напор потока жидкости всегда меньше на величину местных потерь. Рассмотрим местные сопротивления в данной лабораторной установке.

I. Внезапное расширение потока

Запишем уравнение Бернулли для идеальной жидкости для сечений 1 – 2 (рис. 1)

.

Откуда следует

.

В случае вязкой жидкости фактический перепад показаний пьезометров будет меньше на величину местных потерь, т.е. . Перепишем это уравнение так:

.

Таким образом, местная потеря напора может быть определена опытным путем как разность скоростных напоров, уменьшенная на разность показаний пьезометров или по формуле Борда

,

где s1, s2 – площади поперечных сечений 1 и 2; ζ – коэффициент местного сопротивления.

В нашей установке диаметр трубы в сечении 1 равен 42,5 мм, а в сечении 2 – 82 мм; после вычислений получим значение коэффициента местного сопротивления ζ, равное 0,554.

II. Внезапное сужение потока

Местная потеря напора при резком сужении состоит из двух частей: из потерь напора на сжатие на участке 1 – 3 и потерь напора на расширение на участке 3 – 2. Таким образом, имеем

.

Запишем уравнение Бернулли для потока идеальной жидкости для сечений 1 и 2 (рис. 2):

.

Откуда следует

.

Для вязкой жидкости фактическая разность показаний пьезометров будет больше на величину местных потерь напора, т.е.

,

а отсюда определяем местную потерю напора

.

Местную потерю напора при резком расширении потока жидкости можно определять по полуэмпирической зависимости Идельчика И.Е.

.

В лабораторной установке диаметр трубы в сечении 1 равен 82 мм, а в сечении 2 – 42,5 мм, после вычислений получим значение коэффициента местного сопротивления ζ, равное 0,731.

III. Поворот потока

Поворот потока жидкости в трубопроводных системах осуществляют с помощью специальных фасонных частей или фитингов двух типов: без закругления (колена, угольники) и с закруглением (отводы). Рассмотрим структуру потока жидкости в колене (рис. 3).

При резком повороте потока происходит отрыв транзитной струи с образованием внутреннего 1 и внешнего 2 водоворотов, при этом линии тока сильно искривляются, а струя вначале сжимается, а затем расширяется. Все это и является основной причиной местных потерь напора в колене, которые вычисляют по формуле

.

При угле поворота a = 90o по опытным данным коэффициент местного сопротивления ζ равен единице, т.е. местная потеря напора численно равна скоростному напору.

При плавном повороте потока в отводах (рис. 4) при достаточно большом радиусе закругления R отрыва струи жидкости и образования водоворотов не происходит, поэтому местные потери напора в отводах всегда значительно меньше, чем в коленах при прочих равных условиях.

При турбулентном режиме течения жидкости, когда радиус закругления отвода R равен или больше диаметра отвода d, а угол поворота a равен 90o, коэффициент местного сопротивления отвода вычисляют по формуле Некрасова Б.Б.

.

1. Основное содержание работы.

Задачей работы является экспериментальное изучение закономерностей потерь напора и распределения давлений в местных сопротивлениях, конкретным видом которых является внезапное расширение трубы. По результатам измерения строятся графики распределения давлений по длине трубы, определяется коэффициент местного сопротивления и строится участок графика его зависимости от числа Рейнольдса. Основная формула, связывающая величину потерь напора с параметрами потока и характерными размерами, имеет вид:

, (2)

где V1 и V2 - средние скорости в исследуемых сечениях.

Используя уравнения неразрывности, эту формулу можно представить в виде

,

где S1 и S2 - площади нормальных сечений; zвн.р - коэффициент потерь на внезапном расширении.

Следует подчеркнуть, что формула (2) получена из теоретической схемы, в которой игнорируются потери трения, а также предполагается равномерное распределение скоростей в сечениях труб. Поэтому коэффициент zвн.р оказывается независимым от числа Рейнольдса, а сама формула отражает лишь так называемый квадратичный участок кривой, где в реальных условиях влияние числа Рейнольдса отсутствует.

Существует, по крайней мере, два подхода к экспериментальному определению коэффициента потерь при внезапном расширении. Первый состоит в его определении по измерениям давлений и скоростей в двух контрольных сечениях. При таком способе учитывается не только потери на внезапном расширении, но и потери трения на контрольном участке. Согласно другому подходу, из полного коэффициента исключаются потери на трение, что можно сделать с помощью построения линии энергии по длине участка расширения путем вычисления потерь на трение по формуле равномерного движения или по данным опытов на специально оборудованной установке.

2. Порядок проведения измерений.

Работа выполняется на модуле М2 (рис. 5).

Рис. 5. Модуль М2 «Потери напора на внезапном расширении»

Для выполнения работы необходимо:

  •  включить насос HI на панели управления;
  •  установить необходимый расход с помощью вентилей В2, В1 и выходного вентиля модуля В4.

Наблюдая за столбиками воды в пьезометрических трубках убедиться, что достигнут установившийся режим течения, и произвести измерения:

  •  расхода воды по ротаметрам;
  •  показаний пьезометров.

После занесения данных измерений в таблицу изменить расход с помощью вентиля В4 и после достижения установившегося режима повторить все измерения. Для надежной серии опытов рекомендуется произвести их не менее чем для трех расходов.

3. Обработка опытных данных.

При определении коэффициента местного сопротивления (в данном случае внезапного расширения) необходимо иметь в виду, что за местным сопротивлением, где поток претерпевает значительную деформацию лежит достаточно протяженный «участок стабилизации», на котором существуют крупные вихри с возвратными течениями. Поэтому экспериментальный коэффициент местного сопротивления должен учитывать полные потери на участке стабилизации, а значит должен явно зависеть от числа Рейнольдса. Совпадение с теоретической формулой Борда можно ожидать только при весьма больших числах Рейнольдса.

Расчетными соотношениями для определения коэффициента местного сопротивления по экспериментальным данным являются следующие. Применительно к рисунку, из уравнения Бернулли для сечения 1 и 2 следует

,

где hвн.р - искомые потери на внезапном расширении.

Здесь сечение 2 выбирается на расстоянии достаточном для расширения потока на все сечение S2. Отнеся потери к скоростному напору  получим:

,

Разности пьезометрических напоров  определяется по пьезометрам 1 и 2, а скорость V1 по расходу, измеренному ротаметром. Тогда последняя формула позволяет вычислить экспериментальное значение zвн.р.

Измерив пьезометрами давления во всех точках их подключения, можно построить пьезометрическую линию вдоль трубы, а также линию энергии. Студентам рекомендуется объяснить физическую сущность этих графиков, а также обозначить на них потери напора в местном сопротивлении.

Вопросы для самоконтроля

  1.  Что такое местное сопротивление?
  2.  Почему полный напор потока жидкости после местного сопротивления всегда меньше?
  3.  Объясните причины местных потерь напора.
  4.  Как влияет вязкость жидкости на величину местных потерь?
  5.  По какой общей формуле вычисляют местные потери напора?
  6.  Зависят ли местные потери напора от скорости потока?
  7.  Как определить расход жидкости, если известны диаметр трубы и величина потерь напора в местном сопротивлении?

ПОТЕРИ НАПОРА НА ВНЕЗАПНОМ СУЖЕНИИ.

1. Основное содержание работы.

Внезапное сужение трубы является частным видом местного сопротивления и основной задачей данной лабораторной работы является экспериментальное определение его коэффициента из формулы

,

где коэффициент сопротивления отнесен к сечению S2 узкой части трубы.

В качестве сечений определяющих область влияния местного сопротивления, выбираются сечения 1 и 2.

Тогда из уравнения Бернулли следует, что

. (3)

Перепад пьезометрических напоров Dh12 определяется по показаниям пьезометров 1 и 2, а скорость V2 - по расходу, измеренному ротаметром.

2. Порядок проведения измерений.

Работа выполняется на модуле М5 (рис. 6).

Рис. 6. Модуль M5 «Потери напора на внезапном сужении»

Порядок операций и измерений - тот же, что и в работе №2. Следует сделать не менее 3-х опытов при разных расходах, для каждого из которых построить пьезометрическую линию. Но для обнаружения зависимости коэффициента zвн.c от числа Рейнольдса таких опытов должно быть сделано значительно больше.

3. Обработка опытных данных.

Вычисление коэффициента сопротивления производится по формуле (3). В отчете по работе студентам рекомендуется объяснить физическую сущность конфигурации энергетических линий (пьезометрической и линии энергии) и на графиках обозначить величину потерь напора.

ИЗУЧЕНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ЖИДКОСТИ

Цель работы.

Освоение техники измерения плотности, теплового расширения, вязкости и поверхностного натяжения жидкостей.

1.1. Общие сведения

Жидкостью называют мало сжимаемое тело, обладающее свойством текучести, т.е. способное изменять свою форму под действием весьма малых сил.

Основные характеристики жидкости – плотность, сжимаемость, тепловое расширение, вязкость и поверхностное натяжение.

Плотность – отношение массы т жидкости к её объему W:

.

Сжимаемость – свойство жидкости уменьшать объем под действием давления. Она оценивается коэффициентом сжимаемости , показывающим относительное уменьшение объема жидкости W при повышении давления р на единицу

.

Тепловое расширение – свойство жидкости изменять объем при нагревании – характеризуется коэффициентом теплового расширения , равным относительному приращению объема W с изменением температуры Т на один градус при постоянном давлении:

.

Как правило, при нагревании объем жидкости увеличивается.

Вязкость – свойство жидкости сопротивляться относительному скольжению ее слоев. Ее оценивают динамическим коэффициентом вязкости , который измеряется в Пас. Кинематический коэффициент вязкости n определяют из формулы

и измеряют м2/с или стоксами (1 Ст = 1 см2/с). Эти коэффициенты определяются родом жидкости, не зависят от скорости течения, существенно уменьшаются с возрастанием температуры.

Поверхностное натяжение – свойство жидкости образовывать поверхностный слой взаимно притягивающихся молекул – характеризуется коэффициентом поверхностного натяжения , равным силе на единице длины контура свободной поверхности.

Значения , , , , и  при температуре 20°С указаны в табл. 1.1.


Таблица 1.1

Свойства жидкостей

Жидкость

,

кг/м3

,

МПа

,

К-1

,

м2

,

Н/м

Вода пресная

998

0,49

0,15

1,01

73

Спирт этиловый

790

0,78

1,10

1,52

23

Масло:

моторное М – 10

900

0,60

0,64

800

25

индустриальное 20

900

0,72

0,73

110

25

трансформаторное

890

0,60

0,70

30

25

АМГ – 10

850

0,76

0,83

20

25

1.2. Описание устройства

Устройство для изучения физических свойств жидкости содержит 5 приборов, выполненных в одном прозрачном корпусе (рис. 1.1), на котором указаны параметры для обработки опытных данных. Приборы 3–5 начинают действовать после переворачивания на 180о устройства № 1. Термометр 1 показывает температуру окружающей среды и, следовательно, температуру жидкостей во всех устройствах.

Рис. 1.1. Схема устройства №1:

1 – термометр; 2 – ареометр; 3 – вискозиметр Стокса; 4 – капиллярный вискозиметр; 5 – сталагмометр

1.3. Порядок выполнения работы

1.3.1. Определение коэффициента теплового расширения жидкости

Термометр 1 имеет стеклянный баллон с капилляром, заполненный термометрической жидкостью, и шкалу. Принцип его действия основан на тепловом расширении жидкостей. Изменение температуры окружающей среды приводит к соответствующему изменению объема термометрической жидкости и ее уровня в капилляре. Уровень указывает на шкале значение температуры.

Коэффициент теплового расширения термометрической жидкости определяется в следующем порядке на основе мысленного эксперимента, т.е. предполагается, что температура окружающей среды повысилась от нижнего (нулевого) до верхнего предельного значения термометра и уровень жидкости в капилляре возрос на величину l.

  1.  Подсчитать общее число градусных делений  в шкале термометра и измерить расстояние l между крайними штрихами шкалы.
  2.  Вычислить приращение объема термометрической жидкости , где r – радиус капилляра термометра.
  3.  С учетом начального (при 0°С) объема термометрической жидкости W найти значение коэффициента теплового расширения  и сравнить его со справочным значением  (табл. 1.1). Значения используемых величин занести в таблицу 1.2.

Таблица 1.2

Вид жидкости

r,

см

W,

см3

,

К

l,

см

,

см3

,

К-1

,

К-1

Спирт

1.3.2. Измерение плотности жидкости ареометром

Ареометр 2 служит для определения плотности жидкости поплавковым методом. Он представляет собой пустотелый цилиндр с миллиметровой шкалой и грузом в нижней части. Благодаря грузу ареометр плавает в исследуемой жидкости в вертикальном положении. Глубина погружения ареометра является мерой плотности жидкости и считывается со шкалы по верхнему краю мениска жидкости вокруг ареометра. В обычных ареометрах шкала отградуирована сразу по плотности.

В ходе работы выполнить следующие операции.

  1.  Измерить глубину погружения h ареометра по миллиметровой шкале на нем.
  2.  Вычислить плотность жидкости по формуле , где т и d – масса и диаметр ареометра. Эта формула получена путем приравнивания силы тяжести ареометра  и выталкивающей (архимедовой) силы , где объем погруженной части ареометра .
  3.  Сравнить опытное значение плотности r со справочным значением r* (см. табл. 1.1). Значения используемых величин свести в таблицу 1.3.

Таблица 1.3

Вид жидкости

т,

г

d,

см

h,

см

r,

г/см3

r*,

г/см3

Вода

1.3.3. Определение вязкости вискозиметром Стокса

Вискозиметр Стокса 3 достаточно прост, содержит цилиндрическую емкость, заполненную исследуемой жидкостью, и шарик. Прибор позволяет определить вязкость жидкости по времени падения шарика в ней следующим образом.

  1.  Повернуть устройство № 1 в вертикальной плоскости на 180° и зафиксировать секундомером время t прохождения шариком расстояния l между двумя метками в приборе 3. Шарик должен падать по оси емкости без соприкосновения со стенками. Опыт выполнить три раза, а затем определить среднеарифметическое значение времени t.
  2.  Вычислить опытное значение кинематического коэффициента вязкости жидкости

,

где g – ускорение свободного падения; d, D – диаметры шарика и цилиндрической емкости; r, rш – плотности жидкости и материала шарика.

  1.  Сравнить опытное значение коэффициента вязкости n c табличным значением n* (см. табл. 1.1). Значения используемых величин свести в таблицу 1.4.

Таблица 1.4

Вид жидкости

r,

кг/м3

t,

с

l,

м

d,

м

D,

м

rш, кг/м3

n,

м2

n*,

м2

М–10

0,02

Примечание. В устройстве № 1 вместо вискозиметра Стокса может быть встроен вискозиметр – плотномер конструкции ТГАСУ, в котором шарик падает с малым зазором в открытой с обоих концов трубке. В этом случае следует: зафиксировать время паления шарика t и перепад уровней жидкости h в цилиндрической емкости и трубке; вычислить значения плотности жидкости  и кинематический коэффициент вязкости , где А и В – постоянные прибора.

1.3.4. Измерение вязкости капиллярным вискозиметром

Капиллярный вискозиметр 4 включает емкость с капилляром. Вязкость определяется по времени истечения жидкости из емкости через капилляр.

  1.  Перевернуть устройство № 1 (см. рис. 1.1) в вертикальной плоскости и определить секундомером время t истечения через капилляр объема жидкости между метками (высотой S) из емкости вискозиметра 4 и температуру Т по термометру 1.
  2.  Вычислить значение кинематического коэффициента вязкости  (M – постоянная прибора) и сравнить его с табличным значением  (см. табл. 1.1). Данные свести в таблицу 1.5.

Таблица 1.5

Вид жидкости

М,

м22

t,

с

,

м2

Т,

°С

,

м2

М–10

Примечание. В табл. 1.1 приведены значения коэффициента вязкости жидкостей при температуре 20°С. Поэтому опытные значения, полученные при другой температуре, могут существенно отличаться от табличных значений.

1.3.5. Измерение поверхностного натяжения сталагмометром

Сталагмометр 5 служит для определения поверхностного натяжения жидкости методом отрыва капель и содержит емкость с капилляром, расширенным на конце для накопления жидкости в виде капли. Сила поверхностного натяжения в момент отрыва капли равна ее весу (силе тяжести) и поэтому определяется по плотности жидкости и числу капель, полученному при опорожнении емкости с заданным объемом.

  1.  Перевернуть устройство № 1 и подсчитать число капель, полученных в сталагмометре 5 из объема высотой S между двумя метками. Опыт повторить три раза и вычислить среднее арифметическое значение числа капель п.
  2.  Найти опытное значение коэффициента поверхностного натяжения  (К – постоянная сталагмометра) и сравнить его с табличным значением s* (см. табл.1.1). Данные свести в таблицу 1.6.

Таблица 1.6

Вид жидкости

К,

м32

r,

кг/м3

п

s,

Н/м

s*,

Н/м

М–10

Список контрольных вопросов

  1.  Какую величину называют поверхностным натяжением жидкости? В каких единицах она измеряется?
  2.  Как называют прибор для определения поверхностного натяжения жидкости? Как он устроен?
  3.  Что называют сжимаемостью, и чем она характеризуется?
  4.  Какие величины необходимо измерить при определении коэффициента кинематической вязкости капиллярным вискозиметром?
  5.  Что подразумевают под термином вязкость жидкости?
  6.  Какая связь между динамическим и кинематическим коэффициентами вязкости?
  7.  Что характеризует коэффициент теплового расширения?
  8.  Как называют прибор для определения плотности жидкости?


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

28995. Автоматизированное рабочее место (АРМ): понятие, требование к АРМ, классификация 27 KB
  АРМ это совокупность программнотехнических и организационнотехнических средств индивидуального и коллективного использование объединенных для выполнения определенных функций и задач работника в конкретной предметной области. Основные требования АРМ: 1. Максимальная ориентация на конечного пользователя достигаемая созданием инструментальных средств адаптации АРМ к уровню подготовки пользователя возможностей его обучения и самообучения.
28996. АРМ: назначение и виды обеспечения 26.5 KB
  АРМ это совокупность программнотехнических и организационнотехнических средств индивидуального и коллективного использование объединенных для выполнения определенных функций и задач работника в конкретной предметной области. Виды обеспечения: информационное обеспечение АРМ ориентируется на конкретную привычную для пользователя предметную область. технологическое обеспечение АРМ должно гарантировать высокую надежность технических средств организацию удобных для пользователя режимов работы способность обработать в заданное время...
28997. Типовая структура и принцип работы поисковых систем ( на примере поисковых машин Интернет) 33 KB
  Под поисковой системой обычно подразумевается сайт на котором размещен интерфейс системы. Программной частью поисковой системы является поисковая машина – это комплекс программ обеспечивающий функциональность поисковой системы и обычно это является коммерческой тайной компанииразработчика поисковой системы.
28998. Система электронного документооборота 26.5 KB
  документооборотом организация движения документов между организациями подразделениями пользователями при этом не их физ.1 Оперативный потоковый ввод документов из бумажных носителей путем сканирования и распознавания; 1.2 Ввод электронных документов из разных источников; 1.3 Индексирование документов.
29001. Инструментарии и составляющие ИТ. Пример 28 KB
  I уровень этапы где выполняются сравнительно длительные технологические процессы. Пример: 1 этап: создание постоянной части в Word. 2 этап: создание кадра для вставки рисунка. 3 этап: создание переменной для файла поля листа.
29002. Концептуальный уровень базовой ИТ: назначение, структура, состав 35.5 KB
  Концептуальный уровень представляет собой взаимосвязь совокупность информационных процессов и процедур обработки информации данных. Взаимодействие блоков Формирование информационного продукта начинается со сбора информации из различных источников. Подготовка собранной информации для передачи и ввода в ИС. Ввод информации в компьютер т.
29003. Логический уровень базовой ИТ: назначение, структура и состав 40 KB
  Описание в виде моделей: Модель предметной области общая модель управления модель решаемых задач модель организации информационных процессов кот. разделяется на модель обработки модель обмена модель накопления и модель представлении знаний. Модель обработки включает: формализацию описание процедур: организации вычислительных процессов преобразование данных отражение данных. Модель обмена включает в себя формальное описание процедур выполняемых в компьютерной сети.