42774

Проектирование системы теплоснабжения промышленного предприятия

Курсовая

Энергетика

Определение количества теплоты на подогрев воды для горячего водоснабжения Выбор основного и вспомогательного оборудования системы транспорта теплоты Выбор основного и вспомогательного оборудования источника теплоты.Определение потребности в топливе для производства теплоты.

Русский

2013-10-24

219.1 KB

109 чел.

Инв. № дубл.

Взам. инв. №

Подп. и дата

Подп. и дата

Инв. № подл.

№ докум.

Подп.

Дата

Лист

Изм.

Лист

КР по ИСТС

Содержание

Введение 3

1. Определение значений тепловых нагрузок 5

1.1. Определение теплофикационных нагрузок и расходов теплоносителей. 5

1.2. Определение нагрузки на отопление 5

1.3. Определение нагрузки на вентиляцию 8

1.4. Определение количества теплоты на подогрев воды для горячего водоснабжения 9

2. Проектирование системы теплоснабжения 12

2.1. Выбор и описание системы теплоснабжения. 12

2.2  Выбор основного и вспомогательного оборудования системы транспорта теплоты 14

2.2. Гидравлический расчет тепловых сетей 15

2.3. Определение нормативных потерь при передаче тепловой энергии 20

3. Источник теплоснабжения. 24

3.1 Выбор и описание источника теплоснабжения 24

3.2. Выбор основного и вспомогательного оборудования источника теплоты. 25

3.3  Определение потребности в топливе для производства теплоты. 29

4. Расчет тепловой схемы источника теплоты 29

4.1. Расчет КПД нетто котлоагрегата КСВ-3,0. 29

4.2. Тепловой баланс водогрейных котлов КСВ-3,0. 30

Заключение 33

Список использованной литературы 34

Введение

При проектировании котельной следует учитывать требования, которые предъявляют к источникам теплоснабжения – это надежность теплоснабжения; экономичность сооружения; экономичность, безопасность, удобство эксплуатации; соблюдение требований санитарных норм.

Надежность – бесперебойное теплоснабжение потребителей в соответствии с заданными параметрами и графиком тепловых нагрузок. Надежность определяется выбором типа котельной, типа и количества основного и вспомогательного оборудования, схемы коммуникаций, автоматизацией технологических процессов.

Экономичность сооружения и эксплуатации определяется минимумом приведенных затрат при высокой надежности теплоснабжения. Это достигается укрупнением тепловой мощности котельной и единичной мощности котлоагрегатов, комплексной механизацией трудоемких процессов, применением совершенных газогорелочных устройств и утилизирующего оборудования, автоматизации процессов горения.

Безопасность и удобство эксплуатации обеспечиваются соблюдением Правил устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов, Правил безопасности в газовом хозяйстве и других нормативно-технических документов.

Требования санитарных норм обеспечиваются рациональным сжиганием топлива и правильным ведением всего технологического процесса теплоснабжения, предотвращающими загрязнение окружающей среды, в том числе и тепловое загрязнение воздушного и водного бассейнов; поддержанием соответствующих климатических, служебно-бытовых, осветительных и шумовых условий в котельной, а также снижением уровня шума от работающего оборудования котельной на прилегающих территориях.

В курсовой работе в соответствии с заданным числом промышленных предприятий и числом зданий составляется план района и схема транспорта тепла по трубопроводам до объектов и предприятий. Определяются часовые  расходы тепла по отдельным видам теплопотребления объектов промышленного района.

В расчете при выборе схемы присоединения абонентов следует учесть, что отопительная система присоединяется по зависимой схеме. Схема присоединения горячего водоснабжения в закрытых системах – независимая.

Основное назначение любой системы теплоснабжения состоит в обеспечении потребителей необходимым количеством теплоты требуемого качества.

1. Определение значений тепловых нагрузок

Количество и единичную производительность котлоагрегатов, устанавливаемых в котельной, следует выбирать по расчетной производительности котельной. Расчетная производительность котельной определяется суммой часовых расходов тепла на отопление и вентиляцию при максимально-зимнем режиме, расчетных расходов тепла на горячее водоснабжение, определяемых в соответствии со строительными нормами и правилами по проектированию горячего водоснабжения, и расчетных расходов тепла на технологические цели. При определении расчетной производительности котельной должны учитываться также расходы тепла на собственные нужды котельной и потери тепла в котельной и тепловых сетях.

1.1. Определение теплофикационных нагрузок и расходов теплоносителей.

Тепловые нагрузки для расчета и выбора оборудования котельных должны определяться для трех характерных режимов:

максимально-зимнего – при средней температуре наружного воздуха в наиболее холодную пятидневку;

наиболее холодного месяца при средней температуре наружного воздуха в наиболее холодный месяц;

летнего – при расчетной температуре наружного воздуха теплого периода (осенне-весенний) (8).

1.2. Определение нагрузки на отопление

1) Максимальная часовая нагрузка на отопление зданий:

      Гкал/ч, [10, стр.18]

  где Vзд – объем здания по наружному обмеру (без подвала), м3;

- удельная отопительная характеристика здания, ккал/м3 ч ºС; принимается по таблицам 1.3 и 1.4 [9, с. 73], а также  по прил. 4 [1, с.437], при отсутствии в таблицах соответствующего его строительному объему значения ,можно определить по формуле: ,         [9, с. 77, ф.1.4]

где а=1,6 ккал/м2,83ч ºС; n=6 – для зданий строительства до 1958;

     а=1,3 ккал/м2,83 ч ºС; n=8 для зданий строительства после 1958 г.;

     tвн – внутренняя температура помещения, 0С;

     tн.о= -270С– наружная температура воздуха в наиболее холодную пятидневку для г.Магнитогорск;

α– поправочный коэффициент, учитывающий район строительства зданий, принимаем по таблице 1.2 [9, с. 73] равным 1,08.

2) Часовая нагрузка на отопление зданий в наиболее холодный месяц (январь):

Гкал/ч, [10, стр.18]

  где Vзд – объем здания по наружному обмеру (без подвала), м3;

     qот – удельная отопительная характеристика здания, ккал/(м3 ч 0С) ;

     tвн – внутренняя температура помещения, 0С;

     tн= -11 0С– наружная температура воздуха в наиболее холодный месяц

в  г. Магнитогорск.

α– поправочный коэффициент, учитывающий район строительства зданий, принимаем по таблице 1.2 [9, с. 73] равным 1,08.

3) Часовая нагрузка на отопление зданий в осенне-весенний период:

Гкал/ч, [10, стр.18]

  где Vзд – объем здания по наружному обмеру (без подвала), м3;

     qот – удельная отопительная характеристика здания, ккал/(м3 ч 0С) ;

     tвн – внутренняя температура помещения, 0С;

     tп– наружная температура воздуха теплого периода:

tп=+80С – для жилых и общественных зданий;

tп=+40С – для производственных зданий;

α– поправочный коэффициент, учитывающий район строительства зданий, принимаем по таблице 1.2 [9, с. 73] равным 1,08.

Пример расчета - производственного помещения здания пожарной части:

1) Максимальная часовая нагрузка на отопление:

=1,08*0,43*2540*(20-(-27))=55440ккал/ч=

=0,055Гкал/ч;

2) Часовая нагрузка отопление зданий в наиболее холодный месяц:

=1,08*0,43*2540*(20-(-11))=36566,8 ккал/ч=0,037Гкал/ч;

3) Часовая нагрузка зданий в осенне-весенний период:

=1,08*0,43*2540*(20-4)=18873,2 ккал/ч=0,019Гкал/ч.

Расчетный расход сетевой воды для теплофикационных нагрузок:

т/ч, [11, стр.89]

где Qmax - максимальный часовой расход теплоэнергии (на отопление зданий), ккал/ч;

с=1 ккал/кг 0С – удельная теплоемкость сетевой воды;

Δt=95-70=25 0С – температурный график тепловой сети.

Пример расчета производственного помещения здания пожарной части:

Результаты расчетов сведены в таблицу 1.

Таблица 1

Тепловые нагрузки на отопление

 

 

 

 

 

t,C

Qот,Гкал/ч

 

Наименование объекта

tвн.C

Vзд,м3

qₒ,

ккал/ч

tн.в

tн.

tп.

Qот, max

Qот янв

Qот перех

G, т/ч

 

Производственные помещения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

Здание пожарной части

20

2540

0,43

-27

-11

4

0,055

0,036

0,019

2,22

2

Гараж пожарной части

10

2800

0,6

-27

-11

4

0,067

0,037

0,011

2,69

3

Свар. пост.

16

7500

0,43

-27

-11

4

0,150

0,092

0,042

5,99

4

Рем. участок

15

27200

0,36

-27

-11

4

0,444

0,270

0,116

17,77

5

Сауна

25

1500

0,28

-27

-11

4

0,024

0,016

0,010

0,94

6

Кузница

15

3100

0,48

-27

-11

4

0,067

0,041

0,018

2,70

7

Склад

10

1020

0,55

-27

-11

4

0,022

0,012

0,004

0,90

8

Здание котельной

15

2400

0,49

-27

-11

4

0,053

0,032

0,014

2,13

9

Произв. бытовое  помещение

18

230

0,7

-27

-11

4

0,008

0,005

0,002

0,31

 

Общепроизв.службы и помещения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

10

Вагончики

18

94

0,73

-27

-11

4

0,003

0,002

0,001

0,13

11

Админ. корпус 1

20

3740

0,43

-27

-11

8

0,082

0,053

0,021

3,27

12

Админ. корпус 2

20

4160

0,43

-27

-11

8

0,091

0,059

0,023

3,63

13

Админ. корпус 3

20

4806

0,43

-27

-11

8

0,105

0,068

0,027

4,20

14

Бытовое помещение

18

1650

0,55

-27

-11

8

0,044

0,028

0,010

1,76

15

ЦНИПР админ. корпус

20

4380

0,43

-27

-11

8

0,096

0,062

0,024

3,82

16

СМЦ вагончики

18

60

0,77

-27

-11

4

0,002

0,001

0,001

0,09

17

Столовая

16

1330

0,35

-27

-11

8

0,022

0,013

0,004

0,86

18

Гостиница

20

1430

0,57

-27

-11

8

0,041

0,027

0,011

1,65

19

Здание Банка

20

110

0,43

-27

-11

8

0,002

0,002

0,001

0,10

20

Здание Дворца культуры

20

4420

0,43

-27

-11

8

0,096

0,063

0,025

3,86

 

Итого

 

 

 

 

 

 

1,476

0,920

0,382

59,03

Таким образом, максимальная отопительная нагрузка составляет  1,476Гкал/ч, расход теплоносителя –59,03 т/ч.

1.3. Определение нагрузки на вентиляцию

потребность в теплоте на вентиляцию рассчитываются при наличии в них системы вентиляции с механическим побуждениям для зданий с Vн>15000 м3. В рассматриваемом варианте курсового проекта, только одно здание  – это  -  рем. участок с Vн= 27200 м3 .

Для жилых  и общественных зданий с естественным воздухообменом количество теплоты на нагрев воздуха учитывается при проектировании систем отопления.

Максимальная часовая нагрузка на вентиляцию здания:

 ккал/ч, [10, стр.19]

где - удельная отопительная характеристика здания, ккал/м3чºС;

принимается по таблице 1.4 [9, с. 75], а также  по прил.4 [1, с.437];

= -27 0С расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции в местности, где расположено здание, ºС

tвн – внутренняя температура помещения в рабочее время, С;

Пример расчета производственного помещения - рем. участка:

   Максимальная часовая нагрузка на вентиляцию здания:

=0,15*27200*(15-(-27))= 185069ккал/ч = 0,185 Гкал/ч

Расчетный расход сетевой воды для вентиляции

Таким образом, вентиляционная нагрузка для рассматриваемого предприятия составляет 0,185 Гкал/ч, расход теплоносителя –7,4 т/ч. Отопительная система присоединяется по зависимой схеме.

Результаты расчетов сведены в таблицу 2.

Таблица 2

Нагрузки на вентиляцию

Наименование объекта

tвн.C

Vн,м3

q,ккал/ч

t,C

 

Q (Гкал/ч)

 

G,т/ч

 

 

 

 

 

tн.в

tср.янв.

Qв, max

Qв янв

 

1

Рем. участок

15

27200

0,15

-27

-10,5

0,185069

0,112363

7,402752

 

Итого

 

 

 

 

 

0,185

0,112

7,4

1.4. Определение количества теплоты на подогрев воды для горячего водоснабжения

Количество холодной и горячей воды, подаваемое на хозяйственно-питьевые нужды должны соответствовать ГОСТу 2874-82 «Вода питьевая».

Максимальный часовой расход теплоэнергии на горячее водоснабжение:

ккал/ч, [10, стр.21]

где а – норма потребления горячей воды одним потребителем, л/ч [табл.8, прил.2];

 n – расчетное количество потребителей;

 tх=+5 0С – температура воды в сети холодного водопровода для зимнего периода;

tл=+15 0С – температура воды в сети холодного водопровода для летнего периода;

55 0С – расчетная температура горячей воды.

В рассматриваемом варианте курсового проекта, принимаем, что ГВС применяется для здания пожарной части, ремонтного участка, сауны,  кузницы, здания котельной, производственно-бытового помещения, админ.корпусов, бытового помещения, столовой, гостиницы, и зданий банка и дворца культуры.

Пример расчета расхода воды на ГВС для сауны:

Максимальный часовой расход теплоэнергии на горячее водоснабжение:

ккал/ч=0,18Гкал/ч.

Расчетный расход сетевой воды на вентиляцию:

.

Результаты расчетов сведены в таблицу 3.

Таблица 3

Тепловые нагрузки на ГВС

 

 

 

 

 

tхв,C

Qгвс,Гкал/ч

G,т/ч

Потребитель

а, л/ч

n

tг,C

зим

лет

зим

лет

 

Производственные помещения

 

 

 

 

 

 

 

 

1

Здание пожарной части

2

21

55

5

15

0,0021

0,00168

0,042

2

Рем. участок

4,4

15

55

5

15

0,0033

0,00264

0,066

3

Сауна

120

30

55

5

15

0,18

0,144

3,6

4

Кузница

120

3

55

5

15

0,018

0,0144

0,36

5

Здание котельной

2

2

55

5

15

0,0002

0,00016

0,004

6

Произв. бытовое  помещение

230

5

55

5

15

0,0575

0,046

1,15

 

Общепроизв.службы и помещения

 

 

 

 

 

 

 

 

7

Админ. корпус 1

2

27

55

5

15

0,0027

0,00216

0,054

8

Админ. корпус 2

2

23

55

5

15

0,0023

0,00184

0,046

9

Админ. корпус 3

2

19

55

5

15

0,0019

0,00152

0,038

10

Бытовое помещение

230

7

55

5

15

0,0805

0,0644

1,61

11

ЦНИПР админ. корпус

2

12

55

5

15

0,0012

0,00096

0,024

12

Столовая

12,7

120

55

5

15

0,0762

0,06096

1,524

13

Гостиница

12

45

55

5

15

0,027

0,0216

0,54

14

Здание Банка

2

35

55

5

15

0,0035

0,0028

0,07

15

Здание Дворца культуры

2

50

55

5

15

0,005

0,004

0,1

 

Итого

 

 

 

 

 

0,4614

0,36912

9,228

Количество тепла на подогрев ГВС для рассматриваемых предприятий составляет 0,461 Гкал/ч - для зимнего (отопительного) периода, 0,369 Гкал/ч – для летнего, расход теплоносителя –9,228 т/ч. Схема присоединения горячего водоснабжения в закрытых системах независимая, т.е. через водоводяной теплообменник.

Выводы

Мы рассчитали максимальные нагрузки на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение. Расчет произведен по укрупненным показателям и необходим только для выбора ориентировочной оценки. Но также нельзя недооценивать их роль, так как от них зависят все дальнейшие расчеты и в конце правильность проекта.

Значения этих нагрузок  нужны нам для подбора котлов и определения их количества. Также эти значения помогут нам при определении режима работы котельной в различные периоды.

2. Проектирование системы теплоснабжения

2.1. Выбор и описание системы теплоснабжения. 

Системой теплоснабжения называется комплекс устройств по транспорту и использованию теплоты.

Основное назначение любой системы теплоснабжения состоит в обеспечении потребителей необходимым количеством теплоты требуемого качества (т.е. теплоносителем требуемых параметров).

В системах централизованного теплоснабжения источник теплоты и теплоприемники потребителей размещены раздельно, на значительном расстоянии, поэтому теплота от источника до потребителя передается по тепловым сетям и теплоснабжение происходит от одного источника теплоты нескольким группам потребителей.

Процесс централизованного теплоснабжения состоит из трех последовательных операций:

  1.  подготовки теплоносителя;
  2.  транспортировки теплоносителя;
  3.  использование теплоносителя (осуществляется в теплоприемниках потребителей).

В данном проекте задачами системы теплоснабжения являются:

1. снабжение горячей водой объектов предприятия для нужд отопления, вентиляции и ГВС;

2. снабжение горячей водой объектов находящихся в городе расположенному на удалении 500 м от предприятия для нужд отопления, вентиляции и ГВС.

Так как в зимний период нагрузка на эту тепловую сеть большая, для уменьшения расхода теплоносителя, а следовательно и для уменьшения затрат на эксплуатационные и первоначальные капитальные затраты, примем температурный график – 95-70. Эта сеть будет обеспечивать потребителей отоплением, вентиляцией и ГВС.

Снабжение объектов предприятия будет производиться по такой же сети, параметры теплоносителя также приняты равными 95-70. Такой температурный график упростит тепловые пункты потребителей, так как не будет необходимости в элеваторах.

Схема тепловой сети определяется размещением источника теплоты по отношению к району теплового потребления, характером тепловой нагрузки и потребителей района, видом теплоносителя.

Основные принципы, которыми следует руководствоваться при выборе схемы тепловой сети, - надежность и экономичность теплоснабжения. При выборе конфигурации тепловых сетей следует стремиться к получению наиболее простых решений и наименьшей длины теплопроводов.

Для транспорта теплоты применяется теплоноситель – вода.

Для проектируемой системы теплоснабжения выбираем радиальную (лучевую) схему тепловой сети. Такая сеть наиболее дешевая по начальным затратам, требует наименьшего расхода металла на сооружение и проста в эксплуатации. Однако при аварии на магистрали радиальной сети прекращается теплоснабжение абонентов, присоединенных за местом аварии. Если авария происходит на магистрали вблизи источника теплоснабжения, то прекращается теплоснабжение всех потребителей, присоединенных к магистрали.

В данном курсовом проекте схема тепловых сетей четырехтрубная водяная закрытая с зависимым присоединением (СНИП 41-02-2003). Система теплоснабжения состоит из 4-х трубопроводов: подающего и обратного на отопление и вентиляцию; и подающего и обратного на ГВС. По подающему трубопроводу горячая вода подводится от станции к абонентам, по обратному трубопроводу охлажденная вода возвращается на станцию. 

В закрытых системах сетевая вода, циркулирующая в тепловой сети, используется только как теплоноситель, но из сети не отбирается.

 

2.2  Выбор основного и вспомогательного оборудования системы транспорта теплоты

Тепловая сеть - совокупность устройств, предназначенных для передачи и распределения теплоты (горячей воды или пара, или горячих газов) от источника к потребителям. Основные принципы, которыми следует руководствоваться при выборе схемы тепловой сети, - надежность и экономичность теплоснабжения. При выборе конфигурации тепловых сетей следует стремиться к получению наиболее простых решений и наименьшей длины теплопроводов.

Для предупреждения коррозии не рекомендуется прокладывать подземные тепловые сети в одном проезде параллельно с трамвайными путями и отсасывающими кабелями постоянного тока и т.п. Опыт показывает, что надземные теплопроводы долговечнее и более ремонтнопригодны по сравнению с подземными. Поэтому желательно изыскивать возможность хотя бы частичного применения в городах надземных теплопроводов на низких отдельно стоящих опорах, в первую очередь на окраинах городов, в промышленных зонах, в районах, не подлежащих застройке, и др.

Надземные теплопроводы обычно укладываться на отдельно стоящих опорах (низких или высоких), на вантовых конструкциях, подвешенных к пилонам мачт, на эстакадах. При прокладке теплопроводов на низких опорах расстояние между нижней образующей изоляционной оболочки трубопровода и поверхности земли принимается не менее 0,35 м при ширине группы труб до 1,5 м и не менее 0,5 м. при ширине группы труб более 1,5 м. высокие отдельно стоящие опоры могут выполняться жесткими, гибкими и качающимися.

Компенсация температурных деформаций стальных трубопроводов имеет исключительно важное значение в технике транспорта теплоты.

Если в трубопроводе отсутствует компенсация температурных деформаций, то при сильном нагревании в стенке трубопровода могут возникнуть большие разрушающие напряжения. Выбираю сальниковые компенсаторы.

В качестве запорных органов в тепловых сетях применяются задвижки, шаровые краны и вентили. Применять запорную арматуру в качестве регулирующей не допускается.

Установку запорной арматуры в тепловых сетях следует предусматривать:

  1.  на всех трубопроводах выводов тепловых сетей от источников теплоснабжения;
  2.  на вводах в центральные тепловые пункты (ЦТП);
  3.  на ответвлениях;
  4.  в качестве секционирующих, на расстоянии не более 1000 м друг от друга.

В нижних точках трубопроводов водяных тепловых сетей необходимо устраивать спускные устройства с запорной арматурой для спуска воды.

Выбранная схема тепловых сетей является изолированной, т.е. привязанной к одному источнику теплоты и обслуживает конкретный промышленный район: производственное и общепроизводственные помещения.

В качестве изоляционного материала используется плиты мягкие из минеральной ваты на синтетическом связующем.

Толщина изоляционного слоя соответствует нормативной. Общая протяженность тепловых сетей в 4-хтрубном исчислении: для отопления и вентиляции –1877м,  для ГВС –1428м.

2.2. Гидравлический расчет тепловых сетей

Гидравлический расчет – один из важнейших разделов проектирования и эксплуатации тепловой сети.

Задачами гидравлического расчета являются:

определение диаметров трубопроводов водяной и паровой сети, а также конденсатопровода; определение падения давления или напора на участках трубопровода.

Для проведения гидравлического расчета составляется схема тепловой сети , на которой указаны размещение источника теплоты и потребителей, длины, номера участков и расчетные нагрузки.

В закрытых системах теплоснабжения расчетные расходы воды получаются одинаковыми для подающего и обратного трубопроводов. Их длины и диаметры одинаковы.

Гидравлический расчет выполнен с учетом максимальной тепловой нагрузки.

Расчет состоит из двух этапов: предварительного и проверочного.

Предварительный расчет:

По известным расходам воды выбираем диаметры по номограмме. Эта номограмма упрощает предварительный расчет, так как в нем уже рассчитано значение пропускной способности трубы каждого диаметра.

Проверочный расчет

Для водяной сети:

Диаметр трубопроводов определяем из предположения его работы в квадратичной области по формуле:

[5.16, 3 стр.190],

где Rл - действительное удельное падение давления, определяется по формуле:

[5.15, 3 стр.190],

где - постоянный коэффициент, принимаем по таблице 5.1.[3];

- уточненный диаметр трубопровода.

Если представить прямолинейный трубопровод диаметром d, линейное падение давления в местных сопротивлениях (задвижки, колена и пр.), то длина такого участка трубопровода, называемая эквивалентной длиной местных сопротивлений.

Определяем эквивалентную длину местных сопротивлений по формуле [1, с.190, ф.5.20б]

, (2.3.2.)

где Al – постоянный коэффициент, принимаем по таблице 5.1. [1] равным 60,7 м0,25;

- сумма местных сопротивлений на участке (приложение 10 [1]).

Определяем падение давления на участке по формуле [1, с.190, ф.5,19]:

, (2.3.3.)

Определяем падение напора на участке по формуле [1, с.187, ф.5,3]:

, (2.3.4.)

где l – длина участка;

γ – удельный вес воды, Н/м3.

Таблица 4

Местные сопротивления на участках (отопление)

Участки

Задвижка

Компенсатор

Колена 90

Тройник

1

1

 

1

1

2

1

 

 

1

3

1

1

 

 

4

1

 

 

1

5

1

 

 

1

6

1

 

 

 

7

1

1

1

1

8

1

 

 

1

9

1

 

 

 

10

1

 

 

1

11

1

1

 

 

12

1

 

 

1

13

1

 

 

1

14

1

 

 2

 

15

1

1

 

1

16

1

 

1

17

1

 

 

1

18

1

 

 

1

19

1

 

 

 

20

1

 

1

21

1

 

 

1

22

1

 

 

 

23

1

 

 

1

24

1

 

 

1

25

1

 

 

1

26

 

1

 

 

27

1

 

 

1

28

1

 

 

1

29

1

 

 

 

30

1

1

 

1

31

1

 

 

1

Таблица 5

Местные сопротивления на участках (ГВС)

Участки

Задвижка

Компенсатор

Колена 90

Тройник

1

1

 

 

 

2

1

1

 

 

3

1

 

 

1

4

1

 

 

 

5

1

 

 

1

6

1

1

1

1

7

1

 

 

 

8

1

1

 

1

9

1

 

 

1

10

1

1

 

1

11

1

 

 

 

12

1

 

1

13

1

 

 

1

14

1

 

 

 

15

1

 

 

1

16

1

 

 

1

17

1

1

 

1

18

1

 

 

1

19

1

 

 

1

20

1

 

 

1

21

 

1

 

 

22

1

 

 

1

23

1

 

 

1

Таблица 6

Гидравлический расчет (отопление + вентиляция).

Участки

G,кг/с

l,м

d, мм

ɛ

lэкв,м

Rл,Па/м

p,Па

ΔH,м

1

0,037

85

33

4,4

3,756503

1,1178

99,2162

0,0103

2

0,746

48

51

3,4

5,001846

46,2287

2450,2045

0,2533

3

0,783

100

51

0,6

0,882679

50,9281

5137,7600

0,5312

4

0,616

73

51

3,4

5,001846

31,5206

2458,6686

0,2542

5

0,249

47

33

3,4

2,902753

50,6265

2526,4000

0,2612

6

1,648

54

82

0,4

1,065408

18,6453

1026,7097

0,1061

7

12,283

123

150

4,6

26,06517

43,4817

6481,6129

0,6701

8

0,907

55

51

3,4

5,001846

68,3358

4100,2739

0,4239

9

11,376

45

150

0,4

2,266537

37,2973

1762,9133

0,1823

10

0,086

50

33

3,4

2,902753

6,0392

319,4877

0,0330

11

9,063

110

150

0,6

3,399805

23,6724

2684,4435

0,2775

12

2,227

52

82

3,4

9,055969

34,0483

2078,8490

0,2149

13

1,165

57

82

3,4

9,055969

9,3176

615,4862

0,0636

14

1,062

20

70

0,4

0,874221

17,7689

370,9127

0,0383

15

13,931

97

184

3,6

26,3338

19,1359

2360,0990

0,2440

16

0,24

25

33

3,6

3,073503

47,0329

1320,3772

0,1365

17

0,026

45

33

3,4

2,902753

0,5520

26,4415

0,0027

18

1,062

50

51

3,4

5,001846

93,6877

5152,9981

0,5327

19

1,328

82

70

0,4

0,874221

27,7849

2302,6504

0,2381

20

0,24

35

33

3,6

3,073503

47,0329

1790,7058

0,1851

21

0,459

51

51

3,4

5,001846

17,5008

980,0797

0,1013

22

3,718

40

100

0,4

1,365365

33,4808

1384,9457

0,1432

23

5,529

46

125

3,4

15,33929

22,9452

1407,4450

0,1455

24

0,262

60

33

3,4

2,902753

56,0508

3525,7471

0,3645

25

0,75

46

51

3,4

5,001846

46,7257

2383,0991

0,2464

26

3,632

45

100

0,2

0,682682

31,9498

1459,5547

0,1509

27

1,009

80

70

3,4

7,430878

16,0396

1402,3602

0,1450

28

1,415

50

70

3,4

7,430878

31,5446

1811,6351

0,1873

29

0,249

60

33

0,4

0,3415

50,6265

3054,8769

0,3158

30

9,247

121

150

3,6

20,39883

24,6433

3484,5406

0,3602

31

23,178

25

207

3,4

28,81579

28,5420

1536,0114

0,1588

 

 

 

 

 

 

 

67496,5056

6,9781

Таблица 7

Гидравлический расчет (ГВС).

Участки

G,кг/с

l,м

d, мм

ɛ

lэкв,м

Rл,Па/м

p,Па

ΔH,м

1

0,027

20

33

0,4

0,3415

0,5953

12,1085

0,0013

2

0,0183

110

33

0,6

0,51225

0,2735

30,2198

0,0031

3

0,319

50

40

3,4

3,691838

30,2652

1624,9941

0,1680

4

0,3643

45

40

0,4

0,434334

39,4712

1793,3484

0,1854

5

0,015

55

33

3,4

2,902753

0,1837

10,6380

0,0011

6

0,3793

123

40

4,6

4,994839

42,7886

5476,7170

0,5662

7

0,012

127

33

0,4

0,3415

0,1176

14,9731

0,0015

8

0,3913

97

40

3,6

3,909005

45,5388

4595,2778

0,4751

9

2,5822

25

100

3,4

11,6056

16,1494

591,1591

0,0611

10

2,1909

121

82

3,6

9,588673

32,9533

4303,3335

0,4449

11

1,0674

40

82

0,4

1,065408

7,8218

321,2069

0,0332

12

0,423

35

40

3,6

3,909005

53,2161

2070,5847

0,2141

13

0,15

51

33

3,4

2,902753

18,3722

990,3128

0,1024

14

0,4944

82

51

0,4

0,588452

20,3044

1676,9107

0,1734

15

0,0194

45

33

3,4

2,902753

0,3073

14,7212

0,0015

16

0,4472

50

40

3,4

3,691838

59,4793

3193,5521

0,3302

17

0,0278

25

33

3,6

3,073503

0,6311

17,7160

0,0018

18

1,1235

46

82

3,4

9,055969

8,6656

477,0951

0,0493

19

1

60

70

3,4

7,430878

15,7548

1062,3588

0,1098

20

0,1

46

33

3,4

2,902753

8,1654

399,3119

0,0413

21

0,0235

45

33

0,2

0,17075

0,4509

20,3691

0,0021

22

0,0105

50

33

3,4

2,902753

0,0900

4,7625

0,0005

23

0,013

80

33

3,4

2,902753

0,1380

11,4402

0,0012

 

 

 

 

 

 

 

28713,1113

2,9685

2.3. Определение нормативных потерь при передаче тепловой энергии

Определение нормативных значений часовых тепловых потерь тепловой энергии теплопередачей через теплоизоляционные конструкции трубопроводов для среднегодовых условий функционирования тепловой сети, Гкал/ч, производится по соответствующим нормам тепловых потерь по формулам:

– для теплопроводов подземной прокладки по подающим и обратным трубопроводам вместе  [5]:

, кВт   [34, 5 стр.36],

– для теплопроводов надземной прокладки по подающим и обратным трубопроводам раздельно:

, ккал/ч       [35, 5 стр.36],

, ккал/ч     [35 а, 5 стр.36],

где  l – длина трубопроводов участка тепловой сети подземной прокладки в двухтрубном исчислении, надземной в однотрубном, м;

β – коэффициент местных тепловых потерь, учитывающий потери запорной арматурой, компенсаторами, опорами.

где  – удельные часовые тепловые потери трубопроводов, определенные пересчетом табличных значений норм удельных часовых тепловых потерь на среднегодовые условия функционирования тепловой сети, подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки – вместе, надземной –  раздельно;

Значение α при расчетах может быть принято по приложению 9 СНиП 2.04.14-88[9];

λ- коэффициент теплопроводности теплоизоляционных материалов;

dн - диаметр трубопроводов,мм;

δ – толщина изоляции.

Коэффициент β принимается равным 1,2 при диаметре трубопроводов до 150 мм, 1,15–при диаметре 150мм и более.

Расчеты нормативных теплопотерь через изоляцию приведены для отопления и вентиляции в таблице №8, для ГВС – в таблице №9.

Пример расчета:

1. Рассчитаем нормативные потери теплоты для теплопровода для участка №1 с наземным способом прокладки трубопровода

Подающий:

Обратный:

Общая:

2. Рассчитаем нормативные потери теплоты для теплопровода для участка №16 с подземным способом прокладки трубопровода

3. Рассчитаем нормативные потери теплоты для водопровода для участка     № 4 с надземным способом прокладки трубопровода:

Подающий:

Обратный:

Общая:

Таблица 8

Нормативные теплопотери (отопление + вентиляция)

Участок

Способ прокладки
трубопроводов

Qнорм,ккал/ч

l

betta

Qср, год, Гкал/ч

подача

обрат

подача

обрат

общая

1

надземная

14,530

11,553

85

1,25

0,0015

0,0012

0,0028

2

надземная

12,975

10,316

48

1,25

0,0008

0,0006

0,0014

3

надземная

12,975

10,316

100

1,25

0,0016

0,0013

0,0029

4

надземная

12,975

10,316

73

1,25

0,0012

0,0009

0,0021

5

надземная

14,530

11,553

47

1,25

0,0009

0,0007

0,0015

6

надземная

10,992

8,739

54

1,25

0,0007

0,0006

0,0013

7

надземная

8,236

6,548

123

1,25

0,0013

0,0010

0,0023

8

надземная

12,975

10,316

55

1,25

0,0009

0,0007

0,0016

9

надземная

8,236

6,548

45

1,25

0,0005

0,0004

0,0008

10

надземная

14,530

11,553

50

1,25

0,0009

0,0007

0,0016

11

надземная

8,236

6,548

110

1,25

0,0011

0,0009

0,0020

12

надземная

10,992

8,739

52

1,25

0,0007

0,0006

0,0013

13

надземная

10,992

8,739

57

1,25

0,0008

0,0006

0,0014

14

надземная

11,719

9,318

20

1,25

0,0003

0,0002

0,0005

15

надземная

7,319

5,819

97

1,25

0,0009

0,0007

0,0016

16

подземная

9,375

25

1,2

0,0003

0,0000

0,0003

17

подземная

10,701

45

1,2

0,0006

0,0000

0,0006

18

подземная

11,891

50

1,2

0,0007

0,0000

0,0007

19

подземная

6,984

82

1,2

0,0007

0,0000

0,0007

20

подземная

9,576

35

1,2

0,0004

0,0000

0,0004

21

подземная

12,612

51

1,2

0,0008

0,0000

0,0008

22

подземная

10,347

40

1,2

0,0005

0,0000

0,0005

23

надземная

9,082

7,221

46

1,25

0,0005

0,0004

0,0009

24

надземная

14,530

11,553

60

1,25

0,0011

0,0009

0,0020

25

надземная

12,975

10,316

46

1,25

0,0007

0,0006

0,0013

26

надземная

10,077

8,012

45

1,25

0,0006

0,0005

0,0010

27

надземная

11,719

9,318

80

1,25

0,0012

0,0009

0,0021

28

надземная

11,719

9,318

50

1,25

0,0007

0,0006

0,0013

29

надземная

14,530

11,553

60

1,25

0,0011

0,0009

0,0020

30

надземная

8,236

6,548

121

1,25

0,0012

0,0010

0,0022

31

надземная

6,779

5,390

25

1,25

0,0002

0,0002

0,0004

 

 

 

 

 

 

 

0,0424

Таблица 9

Нормативные теплопотери (ГВС).

Участок

Способ прокладки
трубопроводов

Qнорм,ккал/ч

l

betta

Qср, год,Гкал/ч

подача

обрат

подача

обрат

общая

1

надземная

11,552

6,789

20

1,25

0,0003

0,0002

0,0005

2

надземная

11,552

6,789

110

1,25

0,0016

0,0009

0,0025

3

надземная

11,064

6,502

50

1,25

0,0007

0,0004

0,0011

4

надземная

11,064

6,502

45

1,25

0,0006

0,0004

0,0010

5

надземная

11,552

6,789

55

1,25

0,0008

0,0005

0,0013

6

надземная

11,064

6,502

123

1,25

0,0017

0,0010

0,0027

7

надземная

11,552

6,789

127

1,25

0,0018

0,0011

0,0029

8

надземная

11,064

6,502

97

1,25

0,0013

0,0008

0,0021

9

надземная

8,012

4,708

25

1,25

0,0003

0,0001

0,0004

10

надземная

8,739

5,135

121

1,25

0,0013

0,0008

0,0021

11

надземная

8,739

5,135

40

1,25

0,0004

0,0003

0,0007

12

надземная

11,064

6,502

35

1,25

0,0005

0,0003

0,0008

13

надземная

11,552

6,789

51

1,25

0,0007

0,0004

0,0012

14

надземная

10,316

6,062

82

1,25

0,0011

0,0006

0,0017

15

надземная

11,552

6,789

45

1,25

0,0006

0,0004

0,0010

16

подземная

9,375

50

1,2

0,0006

0,0000

0,0006

17

подземная

10,701

25

1,2

0,0003

0,0000

0,0003

18

подземная

11,891

46

1,2

0,0007

0,0000

0,0007

19

подземная

6,984

60

1,2

0,0005

0,0000

0,0005

20

подземная

9,576

46

1,2

0,0005

0,0000

0,0005

21

подземная

12,612

45

1,2

0,0007

0,0000

0,0007

22

подземная

10,347

50

1,2

0,0006

0,0000

0,0006

23

надземная

11,552

6,789

80

1,25

0,0012

0,0007

0,0018

 

 

 

 

 

 

 

 

0,0276

Таким образом, потери тепла  в тепловых сетях составили 0,07Гкал/ч.

Расчетная производительность котельной определяется как сумма тепловых нагрузок, потерь тепла в тепловых сетях и расхода тепла на собственные нужды. Расход тепла на собственные нужды возьмем в размере 1,5% от общего теплопотребления, что составит 0,033Гкал/ч.

Q=2,192+0,07+0,033=2,258Гкал/ч.

Выводы

Мы подобрали диаметры трубопроводов, произвели гидравлический расчет в ходе которого определили падение давления и напора на участках, определили нормативные технологические потери теплоты при передаче тепловой энергии через изоляцию трубопровода.

Значения падения давления и напора необходимы нам для подбора насосов. Значения нормативных технологических потерь необходимы при выборе котла.

3. Источник теплоснабжения.

3.1 Выбор и описание источника теплоснабжения

Источником тепла называется комплекс оборудования и устройств, с помощью которых осуществляется преобразование природных и искусственных видов энергии в тепловую энергию с требуемыми для потребителей параметрами.

В городах для теплоснабжения применяются крупные районные котельные. Крупные котельные характеризуются меньшими удельными капитальными затратами и более эффективным использованием топлива, поэтому в настоящее время стремятся строить в основном крупные районные котельные, отпускающие тепло одновременно для жилищно-коммунального сектора и для промышленных объектов.

Выбираем источником теплоснабжения (по сумме тепловых нагрузок,  потерь тепла в тепловых сетях и расхода тепла на собственные нужды) водогрейную котельную.

Теплоноситель – вода, по назначению – промышленная водогрейная  котельная.  

Водогрейная котельная, оборудована двумя водогрейными котлами КСВ-3,0 предназначена для  выработки горячей теплофикационной воды для обеспечения нагрузок отопления, вентиляции, горячего водоснабжения. По назначению котельная относится к отопительно-производственной.

3.2. Выбор основного и вспомогательного оборудования источника теплоты.

  1.    Выбор водогрейных котлоагрегатов.

     Выбор типа, количества и единичной производительности котлоагрегатов зависит главным образом от расчетной тепловой производительности котельной, где они будут установлены, от вида теплоносителя, отпускаемого котельной. Для удовлетворения существующей нагрузки выбираются два котла типа КСВ-3,0 теплопроизводительностью 3 МВт (2,58Гкал/ч) каждый. Один котел рабочий, второй резервный. Котел КСВ «Генерация» секционный водогрейный трехходовый жаротрубный. Первый ход котла образован жаровой трубой и поворотной камерой. Второй и третий ходы образованы газоходными трубами конвективной части котла.

        Котлы предназначены для эффективного отопления и горячего  водоснабжения производственных помещений, административно-общественных и жилых зданий. Используются как в стационарных, так и блочно-модульных котельных.

Технические характеристики котла КСВ-3,0

Параметры

Значения

Номинальная теплопроизводительность, МВт (Гкал/ч)

3 (2,58)

Давление воды максимальное, МПа

1,6

Температура воды:

- на входе, 0С

- на выходе, 0С

70

115

Топлива

прир. газ,

попутн. газ,

жидк.топливо.

Расход топлива:

газ (QHP=35 МДж/нм3), нм3

324,2

    диз. топливо(QHP=42 МДж/кг), кг/ч

276,3

КПД, %, не менее

92

Гидравлическое сопротивление, МПа (кгс/см2), не более

0,01 (0,1)

Аэродинамическое сопротивление, Па

560

Максимальное рабочее давление воды, МПа (кгс/см2), не более

0,6 (6)

 Объём котла, м3

3,7

Поверхность нагрева котла, м2

96,26

Температура наружной поверхности кожуха (теплоизоляции), оС, не более

45

Содержание в дымовых газах СО/NOx, мг/м3, не более

60/80

Габаритные размеры(д×ш×в), м

4,94×2,49×2,65

Масса, кг

11000

  1.  Подбор горелок.

Подбираем горелку по тепловой мощности и аэродинамическому сопротивлению: Weishaupt G 10/1 D/ тип пламенной трубы UG2/1a 270 130.

Технические характеристики горелки Weishaupt  G 10/1-D.

Мощность горелки, газ

кВт

500-6100

Режим работы, газ

ступени

-

Расход газа (в зависимости от мощности)*

м3/час

61,6 - 505

Электродвигатель

Вт

9000

Масса горелки (без арматуры)

кг

131

  1.  Подбор сетевых насосов.

Сетевые насосы выбирают по расходу сетевой воды на напор, обеспечивающий покрытие гидравлических сопротивлений сети, подогревателей сетевой воды. Сетевые насосы устанавливаются на обратной линии сетевой воды и работают при температуре воды не более 700С.

Принимаем по СНиП «Тепловые сети» скорость воды в трубопроводах 1,5 м/с.

Расход сетевой воды на отопление, вентиляцию:

Расход воды в подающей линии системы горячего водоснабжения

потребителей :

Напор сетевых насосов определяем из данных гидравлического расчета тепловой сети:

  

Выбираем 1 рабочий и 1 резервный сетевой насос для отопления и вентиляции Grundfos NB 40-250/255, с подачей – 69 м3/ч, напором – 90 м; и мощностью  –22 кВт.

Выбираем 1 рабочий и 1 резервный сетевой насос для горячего водоснабжения Grundfos Magna 40-120F:

мощность –0,450 кВт, с подачей – 19 м3/ч, напором – 12,8 м.

  1.  Подбор подпиточных насосов.

  Подача  подпиточного  насоса  Gп.н  в  закрытой  системе  теплоснабжения  должна  компенсировать  утечку  теплоносителя  Gут.

Согласно  [1]  величина  утечки  принимается  в  размере 0,75 % от  объема

системы теплоснабжения Vсист. При удельном объеме системы 65 м3/МВт и

суммарном тепловом потоке  Q = 3 МВт объем системы Vсист составит

                          Vсист =  65Q  =  653= 195 м3.

Величина утечки  Gут  составит

                          Gут = 0,0075Vсист = 0,0075 195 = 1,46 т/ч.

Выбираем 1 рабочий и 1 резервный подпиточный насос Grundfos

UPS 25-120  с подачей – 3,5 м3/ч, напором – 12 м; и мощностью  –0,235 кВт.

  1.  Подбор насоса дозатора и комплексонного препарата.

Для ХВО выбираем насос дозатор Grundfos  DMH 251 2.3-16

и комплексонный препарат Аминат К.

Комплексонный водно-химический режим позволяет полностью заменить использование других технологических процессов химической водоподготовки и может быть использован как взамен других систем водоподготовки, так и в дополнение к ним. Использование комплексонного водно-химического режима вместо Na-катионирования исключает необходимость регенерации фильтров солью и предотвращает образование засоленных сточных вод.

    

  1.  Выбор теплообменников.

     По необходимой площади теплообмена:

  

Выбираем пластинчатый теплообменник Danfoss XG 31H-1.

Площадь теплообмена F=3,95м2.

3.3  Определение потребности в топливе для производства теплоты.

КПД котла КСВ-3,0:

Так как в котельной установлены одинаковые котлы, то средне-взвешенный КПД котельной:

Расход условного топлива на 1 Гкал произведенной тепловой энергии:

,

где - КПД брутто котлоагрегата. 

          [1, 5 стр.10]

потребность в условном топливе для выработки теплоты в котельной

[11, 5 стр.21]

где Qвыр- количество тепловой энергии ,необходимой для покрытии тепловой нагрузки Гкал/ч,табл.4.

Полная потребность в газовом топливе для котельной

 [12, 5 стр.21]

где Э – калорийный эквивалент, средние значения которого для перевода натурального топлива в условное: Э=7950/7000=1,14 [13, 5 стр.96]

Для 2-х котлов КСВ-3,0 при номинальной нагрузке расход  топлива (газ) составляет:  В=324,2*2=648,4 м3/ч при Qрн=7950 ккал/м3, где 324,2 м3/ч .

4. Расчет тепловой схемы источника теплоты

4.1. Расчет КПД нетто котлоагрегата КСВ-3,0.

Величина КПД нетто котла определяется по формуле:

                             ,

где η бр – КПД котла брутто, %;

      q СН – расход теплоты на собственные нужды котельной, %.

4.2. Тепловой баланс водогрейных котлов КСВ-3,0.

При работе котла все поступившее в него тепло расходуется на выработку полезного тепла, содержащегося в горячей воде, и на покрытие имеющихся тепловых потерь. Между поступившим и покинувшим котельный агрегат теплом должно существовать равенство. Поступившее в котельный агрегат тепло называют располагаемым теплом. Тепло, покинувшее котлоагрегат, представляет собой сумму полезного тепла и тепловых потерь .

Тепловой баланс котельной установки, как и любого другого теплотехнического оборудования, характеризуется равенством между приходом теплоты и расходом теплоты. Тепловой баланс составляется на 1 кг твердого или жидкого топлива, или на 1 м3 газа применительно к установившемуся тепловому  состоянию котла. Уравнение теплового баланса запишется следующим образом:

 

где - количество теплоты поступившие в котельный агрегат, ккал/ч;

- количество теплоты, покинувшее котлоагрегат, ккал/ч.

Теплота, поступившая в котлоагрегат:

где - теплотворная способность топлива (калорийность), ккал/м3;

- физическая теплота топлива, учитывается лишь в том случае если топливо до поступления в котел дополнительно подогревается, ккал/м3.

- физическое тепло воздуха, необходимого на горение, ккал/м3; Физическое тепло воздуха учитывается лишь при  подогреве его вне котлоагрегата, за счет постороннего источника тепла.

Теплота покинувшая котлоагрегат:

 

где – тепло, полезно использованное в котле на получение горячей воды, ккал/м3;

– потери тепла с уходящими газами, ккал/м3;

– потери тепла от химической неполноты сгорания топлива, ккал/м3;

– потери тепла в окружающую среду, ккал/м3.

В нашем случае будут отсутствовать физическое тепло воздуха и физическое тепло топлива, так как ни воздух, ни топливо вне котлоагрегата не подогреваются.

Тогда уравнение теплового баланса для котельного агрегата при сжигании 1 м3 газообразного топлива можно представить следующим образом:

ккал/м3,     

В располагаемое тепло , приходящееся на 1 м3 топлива, входит тепло, вносимое в топку самим топливом, но так как величина физического тепла топлива   исключительно   мала   и   не   превышает   0,1 %   теплоты  сгорания топлива, ее обычно исключают и принимают .

Разделив каждый член левой и правой частей уравнения  на и умножив его на 100, получается тепловой баланс в процентах от теплоты сгорания:

 %,     

где

%     

Составим тепловой баланс котла:

%,

следовательно

где =324м3/ч- расход газообразного топлива на выработку теплоты принимается по табл. 10

;   

.

   

Тогда уравнение теплового баланса для котла КСВ-3,0

имеет вид:

2576=2369,92+166,33+39,75

2576=2576Мкал/ч

Таким образом, по результатам составления теплового баланса котлов определены значения потерь теплоты с уходящими газами, потери теплоты от химического недожога и в окружающую среду, а также – величина полезно использованной тепловой энергии. Составление теплового баланса позволяет проанализировать эффективность использования сжигаемого топлива. В котлах КСВ-3,0 топливо сжигается эффективно.

Заключение

    В настоящее время актуальная задача – оптимальный выбор источников тепла по теплофикационным нагрузкам и совершенствование систем транспорта и распределения теплоты по объектам.

В данном курсовом проекте я вычислил расчетную производительность котельной, состоящей из тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и ГВС. Для удовлетворения существующей нагрузки выбрал два котла типа КСВ-3,0 теплопроизводительностью 3 МВт (2,58Гкал/ч) каждый. Один котел рабочий, второй резервный.  Котел предназначен для эффективного отопления и горячего  водоснабжения производственных помещений, административно-общественных и жилых зданий. Используются как в стационарных, так и блочно-модульных котельных. Теплоизоляция котла - легкого типа. В качестве изоляционного материала используются плиты из волокнистых материалов, выдерживающие температуру 300-500°С. Толщина изоляции равна 100 мм. Поверх изоляции котел облицовывается декоративным кожухом из алюминевого или оцинкованного листа с полимерным покрытием. Что позволяет значительно снизить потреи тепла в окружающую среду.

Основное назначение любой системы теплоснабжения состоит в обеспечении потребителей необходимым количеством теплоты требуемого качества (т.е. теплоносителем требуемых параметров).

Для транспорта теплоты применяется теплоноситель – вода с температурой  95-70 0С.

Для системы теплоснабжения выбрал радиальную (лучевую) схему тепловой сети. Такая сеть наиболее дешевая по начальным затратам, требует наименьшего расхода металла на сооружение и проста в эксплуатации.

Схему тепловых сетей для отопления принял четырехтрубную закрытую с зависимым присоединением. Система теплоснабженя состоит из 4-х трубопроводов: подающего и обратного на отопление и вентиляцию; и подающего и обратного на ГВС.

Список использованной литературы

  1.  Киселев Н.А. Котельные установки, Москва, 1975.
  2.  Роддатис К.Ф.,  Полтарецкий А.Н.  Справочник по котельным установкам малой производительности.  М.: Энергоатомиздат. 1989. 488 с.
  3.  Методические по выполнению курсовой работы «Источники и системы теплоснабжения», Альметьевск, 2006.
  4.  Наладка систем централизованного теплоснабжения: Справ.пособие / И.М.Сорокои, А.И.Кузнецов,- М.: Стройиздат, 1979.-222
  5.  Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. М.: Высшая школа, 1999г.
  6.  Соловьев Ю.П. Проектирование крупных центральных котельных для комплекса тепловых потребителей. М.: Энергия, 1976 г.
  7.  СНиП 2.04.07-86 Тепловые сети. М.: Минстрой России, ГП ЦПП, 1994 г.
  8.  СНиП 11-35-76. Котельные установки. Нормы проектирования. М.: Госстрой СССР. 1977. 49 с.
  9.  СНиП. Нормы проектирования. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Госстрой России, ГУП ЦПП, 1999 г.
  10.  Эстеркин Р.И. Котельные установки. Дипломное и курсовое проектирование. Л.: Энергоатомиздат, 1989. 280 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

38641. Варианты планировки и обустройства комнаты проживания в условиях детского дома на примере детского дома №6 г. ТОльятти 23.41 MB
  На сегодняшний день общепринятыми являются два понятия: сирота (сиротство) и социальный сирота (социальное сиротство). Дети-сироты - это дети в возрасте до 18 лет, у которых умерли оба или единственный родитель. Категория «социального сиротства» включает детей, которые имеют биологических родителей, но они по каким-то причинам не занимаются воспитанием ребенка и не заботятся о нем. Во всех этих случаях заботу о ребенке берет на себя государство.
38643. Анализ выявления преимуществ и недостатков в деятельности менеджера по управлению персоналом в Ростовском филиале ОАО «Ростелеком» 368 KB
  1 Сущность цели и принципы системы управления персоналом 1.2 Основные задачи и этапы управления персоналом. В условиях рыночной экономики необходимо постоянно совершенствовать систему организации труда и управления персоналом что бы достигнуть социальноэкономической стабильности в стране. Поэтому актуальность совершенствования методов управления персоналом в организации все более возрастает.
38644. ПОДГОТОВКА СПОРТСМЕНОВ 15-17 ЛЕТ ПО СИЛОВОМУ ТРОЕБОРЬЮ 315 KB
  Упражнения со штангой и тяжестями как эффективное средство развития силовых возможностей привлекают многих молодых людей как мужского и женского пола а также людей среднего и старшего возраста. В силовом троеборье пауэрлифтинге соревнования проходят в трех упражнениях приседании со штангой на спине жиме штанги лежа и становой тяге. Предполагается что повышение силовых способностей юношей 1517 лет занимающихся силовым троеборьем будет проходить более эффективно если применять упражнения в становой тяге основанные на...
38645. Элементы электронного учебно-методического комплекса курса «Популяционная экология» 1.03 MB
  Методики обучения с использованием персонального компьютера позволяют изучать учебный текст в необходимом студенту темпе, т.е. обеспечивают индивидуальное восприятие материала. При этом используется возможность «пошаговой» проработки материала, что особенно важно при различной степени средней базовой подготовленности студентов. Студент, работая на персональном компьютере, может сам наблюдать за процессом усвоения знаний, видеть свои ошибки и оценку своей работы
38646. Анализ финансовых услуг инвестиционных компаний на рынке ценных бумаг 1.17 MB
  Профессиональная и непрофессиональная деятельность инвестиционных компаний на рынке ценных бумаг Универсальный сервис как фактор конкурентоспособности инвестиционных компаний на фондовом рынке Анализ финансовых услуг инвестиционных компаний на рынке...
38647. Совершенствование системы управления персоналом на ООО «Вирма» 3.84 MB
  Понятие и структура персонала предприятия 7 1. Поэтому на каждом предприятии должна разрабатываться и осуществляться кадровая политика которая должна быть направлена на достижение следующих целей: создание здорового и работоспособного коллектива; повышение уровня квалификации работников предприятия; создание трудового коллектива оптимального по половой и возрастной структуре а также по уровню квалификации; создание высокопрофессионального руководящего звена способного гибко реагировать на изменяющиеся обстоятельства...