4298

Кинематическая схема привода конвейера

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Введение В данном курсовом проекте рассматривается кинематическая схема привода конвейера. В первой части курсового проекта производится кинематический расчет и построение планов скоростей и ускорений (первый лист). Во втором части производится кине...

Русский

2012-11-16

341 KB

49 чел.

Введение

В данном курсовом проекте рассматривается кинематическая схема привода конвейера. В первой части курсового проекта производится кинематический расчет и построение планов скоростей и ускорений (первый лист). Во втором части производится кинетостатический анализ механизма, определяется реакции связей между звеньями и уравновешивающий момента (второй лист). Исследуется установившийся режим движения и подбирается маховик в третьей части курсового проекта (третий лист). В четвертой части производится синтез кулачкового механизма (четвертый лист). Проектируется цилиндрическая эвольвентная  зубчатая передача (пятый лист)

Кинематический анализ плоского рычажного механизма

Планы скоростей механизма

Рассмотрим шестизвенный механизм, изображенный на Ошибка! Источник ссылки не найден.. Закон движения ведущего первого звена  11 рад/с. Это звено совершает вращательное движение. Примем, что кривошип 1 вращается равномерно т.е. .

Построим план скоростей и ускорений для нулевого положения механизма, ведущего звена. Поскольку ведущее звено (кривошип )  совершает вращательное движение, то скорость любой его точки перпендикулярна радиусу и направлена в сторону вращения звена. Найдем модуль скорости точки

м/с. (1)

Вектор  отложим от произвольно выбранного полюса π (см лис 1). Вектор  изображает скорость . Очевидно, что

.

Длинна отрезка (план скоростей звена ) выбирается произвольно.

Определим масштаб скоростей

0,015

Переходим к построению плана скоростей первой присоединенной группы, состоящей из звеньев 2 и 3. Скорости центров внешних кинематических пар известны: скорость точки  изображена на плане скоростей (см лист 1), а скорость точки  равна нулю.

Звено 2 (шатун) совершает сложное плоское движение. Сложное плоское движение звена может быть разложено на составляющие: поступательное и вращательное. В соответствии с этим положением скорость любой точки равна сумме скоростей, состоящей из известной скорости полюса и скорости вращения данной точки вокруг полюса.

Для скорости точки  составим следующее векторное уравнение, приняв в качестве полюса точку ,  так как ее скорость уже известна

. (2)

Векторное уравнение (2) решаем графическим путем. Вектор  уже известен. Вращательная скорость точки  вокруг полюса   будет перпендикулярна радиусу вращения . Кроме того, скорость точки , принадлежащей звену 3 также является вращательной скоростью. В связи с этим вектор  будет перпендикулярен . Таким образом, известны линии действия двух векторов  и . Проводим из точки А линию действия  перпендикулярно . Так как скорость  является абсолютной, то линии ее действия проводим перпендикулярно  из полюса . Точка пересечения этих прямых и является искомой точкой . Поэтому

= 1,06 м/с, (3)

а

= 0,050 м/с. (4)

Для построения плана скоростей следующей группы Ассура (звенья 4 и 5) в начале определим скорость шарнирной точки . Выбрав в качестве полюса точку В, для скорости точки  (считая ее принадлежащей звену 4) составим следующее векторное уравнение:

, (5)

В этом уравнении известен вектор , а также линии действия векторов  и . Решаем это уравнение графически. Из точки  проводим линию действия вращательной скорости точки  вокруг полюса ; она будет перпендикулярна . Линия действия скорости точки ; принадлежащей звену 5, будет параллельна траектории этой точки. Поэтому из полюса π проводим прямую параллельную траектории точки .

Пересечение проведенных прямых определяет положение точки с ,а вектор  представляет собою искомую скорость точки . Звено 5 совершает поступательное движение, для которого скорости всех точек определяются вектором . По построенному плану скоростей вычисляем величины следующих скоростей:

1,11 м/с, (6)

0,050 м/с. (7)

Совокупность построенных планов скоростей для отдельных звеньев представляет собою план скоростей рассматриваемого механизма в его определенном положении. При построении плана скоростей звеньев, совершающих поступательное или вращательное движение, достаточно найти скорость лишь для одной из точек этих звеньев. Определение скоростей других точек осуществляется на основе принципа подобия, имея ввиду следующее положение: план скоростей звена подобен плоской фигуре самого звена и повернут относительно этой фигуры на 90 в направлении вращения звена.

Планы ускорений механизма

Ускорение точки звена совершающего вращательное движение, представляет собой геометрическую сумму нормального и тангенциального ускорений этой точки:

. (8)

Нормальное ускорение  направленно по радиусу к центру вращения; в случае плоскопараллельного движения таким центром является выбранный полюс, вокруг которого рассматривается движение звена. Нормальное ускорение можно определить, если известна скорость рассматриваемой точки:

. (9)

Касательное ускорение  перпендикулярно нормальному. Следовательно, его линия действия всегда известна. Величина  определяется по следующей формуле:

, (10)

где   угловое ускорение звена.

Т.к. векторы  и  перпендикулярны ,то модуль ускорения во вращательном движении

. (11)

Согласно уравнению (8) ускорение точки  определяем следующим образом:

. (12)

Т.к. , то ε1 = 0 и следовательно  (см. флу (0)). Т.о.    . (13)

Вектор ,определяющий направление,  направлен к центру вращения О.

Вектор ускорения точки  откладываем от произвольно выбранного полюса плана ускорений , в виде отрезка  (см. лист 1).

Масштаб построений вычисляем по формуле

. (14)

Переходим к построению плана ускорений первой группы Ассура. Для шарнирной точки В напишем два следующих векторных уравнения

 (15)

Заменим уравнения (15) одним:

. (16)

В уравнении (16) вектор  известен, а также направление векторов  и , величины которых определим по следующим формулам:

, (17)

. (18)

Линии действия векторов  и  перпендикулярны  и  соответственно. Т.о. в уравнении (16) неизвестны лишь величины только двух векторов, следовательно, его можно решить графически.

Для определения скорости точки  графически решаем векторное уравнение

Кинетостатический анализ привода конвейера

Определение сил инерции звеньев механизма

Использование при решении задач принципа Даламбера предполагает учет кроме внешних сил, действующих на звенья механизма, также и сил инерции. Силы эти надлежит вычислить и ввести в уравнения равновесия, используемые для определения реакций в кинематических парах.

Если звено совершает в плоскости сложное (плоскопараллельное) движение, то вся система элементарных сил инерции, действующих на различные материальные точки указанного звена, может быть сведена к главному вектору сил инерции:

 , (1.)

приложенному в центре тяжести s i-го звена и направленному противоположно ускорению его центра тяжести и к паре сил с моментом

 , (2.)

направленному противоположно угловому ускорению.

Вектор  определяется следующим способом: на плане ускорений находим изображающую точу, соответствующую точке центра тяжести на звене и соединяем ее с полюсом плана.

Если звено движется поступательно, то угловое ускорение звена   равно нулю и система сил приводится к одной силе инерции, приложенной в центре тяжести звена  

Если звено, двигаясь в плоскости, вращается около оси, проходящей через  центр тяжести, то   и система сил инерции приводится к паре сил с моментом

, (3.)

В случае же, если одновременно имеет место   и  , о силы инерции отсутствуют.

Кинетостатический анализ

Произведем кинетостатический анализ привода конвейера для положения 3.

Предварительно вычислим необходимые для расчета силы тяжести звеньев механизма.

Н;

Н;

Н;

Н;

Н.

Силы инерции звеньев определим по формуле (1.1.1).

Н;

Н;

Н;

Н.

Инерционные моменты рассчитываем по формуле (1.1.2), предварительно определив моменты инерции звеньев.

Момент инерции первого звена (кривошипа ОА):

кгм2.

Момент инерции второго звена (шатуна АВ):

кгм2.

Момент инерции третьего звена (коромысла ВО3):

кгм2.

Момент инерции четвертого звена (шатуна ВС):

кгм2.

Инерционные моменты:

Нм;

Нм;

Нм.

Результаты вычислений заносим в табл. 2.1.

табл. 2.1 Параметры для кинетостатического расчета (положения 3)

Звено

, рад/с2

, м/с2

, кгм2

, Н

, Н

, Нм

1

0,00667

19,62

2

63,0

11,5

0,0525

68,67

80,5

3,3075

3

86,8

6,6

0,01875

98,1

66

1,6275

4

7,14

12,6

2,09916

686,7

882

14,988

5

12,0

686,7

840

Из диаграммы изображенной на рис. 2.1 определяем силу полезного сопротивления, приложенную к ползуну 5.

Н.

рис. 2.1 Диаграмма сил полезного сопротивления.

Рассмотрим первую группу Ассура включающую в себя ползун 5 и кривошип 4. Изобразим ее в выбранном масштабе и силы, действующие на ее звенья в соответствии с точками приложения и направлением. К ползуну 5 прилажена сила тяжести , сила полезного сопротивления  направленная против его скорости, сила инерции , направленная против ускорения, а также сила реакции со стороны неподвижной станины . Поскольку предполагается, что ползун движется без трения, то линия действия  направлена перпендикулярно траектории движения ползуна. Направление  выбираем произвольно, (оно повлияет только на знак определяемой величины вектора )

К центру масс кривошипа ВС, расположенного на расстоянии  от ползуна  прилажена сила его тяжести  и сила инерции , а к точке В приложена реакция связи  , направление которой пока неизвестно и инерционный момент , направленный против углового ускорения .

Для определения величины реакции  запишем следующее уравнение равновесия сил приложенных к системе звеньев 53:

,

из которого находим.

 

Н.

Для определения реакции  запишем векторное уравнение равновесия сил приложенных к рассматриваемой группе Ассура:

.

Решая его графически определяем величину и направление вектора :

2340 Н.

Внутреннюю силу взаимодействия звеньев 4 и 5 определяем из уравнения равновесия сил приложенных к одному из звеньев:

,

1735 Н.

Теперь рассмотрим вторую группу Ассура, звенья 3 и 2. Вычертим его в выбранном масштабе и изобразим силы, действующие на звенья с учетом направлений.

На звено 3 действуют следующие силы: со стороны звена 4 , приложенная в точке В, равная по величине вектору  и направленная противоположно; сила тяжести , приложенная в центре масс в точке ; сила инерции , направленная против ускорения  и приложенная в центре масс звена 3, а также реакция связи  приложенная в точке О2. Вектор  разложим на две составляющие: , направленный вдоль ВО2 и , направленный перпендикулярно ВО2. Помимо перечисленных сил на звено 3 действует инерционный момент , направленный против углового ускорения .

На звено 2 действуют сила тяжести , приложенная в центре его масс точке , расположенной в середине звена; сила инерции , также приложенная к центру масс и направленная против ускорения ; момент сил инерций  направленный против углового ускорения  и реакция  со стороны звена 1, приложенная в точке А. Аналогично тому как мы раскладывали вектор  разложим вектор  на нормальную  и касательную составляющие.

Запишем уравнение равновесия моментов сил приложенных к каждому из звеньев 2, 3 относительно точки В.

Для звена 2:

,

из которого находим

Н.

Для звена 3:

,

откуда

Н.

Для определения неизвестных составляющих векторов  и  запишем следующее векторное уравнение:

.

Решая данное векторное уравнение графически, определяем величины следующих векторов:

1135 Н.

2425 Н.

Внутренние реакции связи ,   для рассматриваемой группы Ассура находим из следующих векторных уравнений:

;

;

2290 Н;

1830 Н;

Рассмотрим последнее звено 1. Силы действующие на него: сила тяжести  приложенная к центру масс точке О1; сила действия со стороны звена 2 , приложенная к точке А равная по величине вектору  и направленная противоположно; реакция со стороны неподвижной станины , приложенная к точке О и уравновешивающий момент .

Из уравнения равновесия

 

находим

 

Нм.

Запишем векторное уравнение равновесия сил приложенных к звену 1:

,

из которого определяем величину и направление вектора :

2430 Н.

Таким образом, определены все внутренние реакции связей механизма и уравновешивающий момент.

Аналогично произведенному кинетостатическому анализу механизма для положения 3 производим анализ для 7-го  положения.

Найденные кинетостатические величины сведем в табл. 2.2

табл. 2.2 Величины реакций связей и уравновешивающего момента.  

Положение

Н

Нм

3

2425

2290

1830

2340

1735

1530

1135

2430

160

7

495

486

298

465

465

763

345

493

48,5

Исследование установившегося режима движения машины и подбор маховика4.

Исходные данные и постановка задачи5.

Рассмотрим решение задачи об исследовании установившегося режима движения машины, находящейся под действием заданных сил и его регулировании при заданном коэффициенте неравномерности хода. Заданы следующие параметры:

схема механизма;

средняя угловая скорость вращения  главного звена при установившемся движении;

массы звеньев  и положения центров их тяжести;

закон изменения сил полезного сопротивления, приложенных к рабочему органу машины;

закон изменения момента движущих сил, приложенного к главному звену;

механический КПД машины, учитывающий потери энергии на преодоление трения в кинематических парах;

коэффициент неравномерности движения , который должен быть обеспечен в машине;

цикл работы машины соответствует одному обороту кривошипа.

Предварительно проведен кинематический анализ механизма и соответственно построены разметка его положений и паны скоростей.

Закон изменения сил полезного сопротивления задан в виде графика изображенного на рис. 2.1.

Момент движущих сил задан постоянным.

Исследование установившегося режима движения

Для этого решаем графически уравнение движения машины (1.4). Запишем это уравнение:

. (6.)

Решаем сначала левую часть уравнения, в результате чего определяется избыточная работа идущая на изменение кинетической энергии механизма.

Используя разметку положений (лист 1) фиксируем положение рабочего органа машины (ползуна С) для всех рассмотренных положений (положения 1 8) на оси абсцисс диаграммы сил полезного сопротивления. На этой же диаграмме изображаем кривую зависимости абсолютного значения скорости точки С в тех же положениях. Выбираем масштабный коэффициент для угла поворота кривошипа:

0,035 рад/мм.

По формуле (1.3а) для всех рассматриваемых положений механизма определяем величину момента приведенных к кривошипу сил полезного сопротивления, принимая .

;

для положения (0):

Нм;

и так далее для остальных положений. Результаты вычислений сведены в

табл. 3.1.

По полученным значениям строим диаграмму его зависимости за один цикл от угла поворота кривошипа φ, к которому этот момент формально приложен. Произвольно выбираем масштабный коэффициент для данной диаграммы:

2 Нм/мм.

Графически интегрируя диаграмму момента сил полезного сопротивления, приведенных к кривошипу, строим диаграмму работ этих сил. Масштабный коэффициент работы определится следующим образом:

 Дж/мм,

где 40 мм длинна отрезка соединяющего полюс с началом координат.

В этой же координатной системе строим диаграмму работ движущих сил. Поскольку момент этих сил постоянен, то диаграмма работ за цикл будет представлена прямой линией в соответствии с уравнением

.

Так как за один цикл , то эта прямая проходит через начальную и конечную точки диаграммы работ сил полезного сопротивления.

Разница ординат диаграмм работ движущих сил и сил полезного сопротивления определяет величину избыточной работы (совершенную со времени начала цикла). Измеряя для каждого положения эту разницу, строим диаграмму избыточной работы.

Таким образом, оказывается решенной левая часть уравнения (2.1.1).

Теперь перейдем к решению левой части уравнения (2.1.1). Для каждого из рассматриваемых положений механизма определяем значение приведенного к кривошипу момента инерции, который определяется по формуле (1.7). В нашем случае она имеет вид.

. (7.)

Собственные моменты инерции определены во второй части курсового проекта (см. табл. 2.1)

По формуле (2.1.2) вычисляем приведенный к кривошипу момент инерции механизма во всех рассмотренных положениях. Результаты вычислений сводим в табл. 3.1


табл. 3.1
Значения приведенного моментов и приведенного момента инерции

Положение

, Нм

, кгм2

0

85,7

0,891

1

82,6

0,318

2

139,1

10,05

3

22,4

0,483

4

3,86

0,051

5

16,23

0,228

6

36,3

0,447

7

69,6

0,966

По полученным результатам строим диаграмму приведенного момента инерции механизма в зависимости от угла поворота кривошипа.

Исключая из двух диаграмм  и  общую для них координату φ, строим диаграмму энергомасс.

Определяем значение угловой скорости главного звена машины.

Подбор маховика и определение скорости главного звена машины

По заданному коэффициенту δ неравномерности хода и известному значению средней за цикл угловой скорости, определяем значение максимальной и минимальной скоростей главного звена внутри одного цикла установившегося движения:

 рад/с;

 рад/с.

Определяем углы наклона лучей  и :

 

Эти два луча проводятся таким образом, что они полностью охватывают диаграмму.

Определяем точку пересечения лучей, проведенных под углами  и  к диаграмме энергомасс. Точка их пересечения определяет положение начала координат системы: полная кинетическая энергия механизма с маховиком приведенный к кривошипу момент инерции механизма с маховиком.

Величина момента инерции маховика определяется отрезком:

6330,05 = 31,7 32 кгм2.

Зависимость между массой маховика и средним диаметром его обода и моментом инерции выражается формулой:

.

Из этого соотношения подбираем маховик:

512 кг.

0,5 м.

Определяем скорость главного звена для всех рассмотренных положений по следующей формуле:

.

Значения  определяем по диаграмме  с учетом масштабного коэффициента. Результаты вычислений приведены в табл. 3.2.

табл. 3.2 Отклонения угловой скорости главного звена

Положение

, рад/с

, рад/с

ε, рад/с2

0

11,78

0,78

1,343

1

11,91

0,91

11,315

2

10,01

0,99

5,706

3

11,72

0,72

14,474

4

11,91

0,91

2,263

5

11,98

0,98

0,683

6

11,97

0,97

0,910

7

11,83

0,83

2,23

Далее строим зависимость отклонения угловой скорости главного звена (кривошипа) от угла его поворота .

Графически дифференцируя диаграмму , строим график аналога углового ускорения  звена в зависимости от угла  его поворота. Масштабный коэффициент при графическом дифференцирование определяем следующим образом:

с1.

Перемножая   и   определяем угловое ускорение  главного звена и строим график этого ускорения в зависимости от угла поворота главного звена. Результаты вычислений приведены в  табл. 3.2.

Синтез кулачкового механизма

Исходные данные для построения

Задан закон движения толкателя:

на участке удаления

на участке приближения .

Предельные углы давления: , .

Угол удаления: .

Угол дальнего стояния: .

Угол приближения: .

Ход толкателя: мм

Построение диаграммы для синтеза кулачкового механизма

Определим отношения максимальных ординат для фаз удаления и приближения. Поскольку , то из формулы (4.1):

.

Строим заданный закон изменения аналога ускорений в соответствии с определенным отношением максимальных ординат.

Графически интегрируя диаграмму аналога ускорений по углу поворота, получаем диаграмму аналога скорости , и далее интегрируя диаграмму аналога скорости получаем зависимость перемещения точки  кулачка от угла его поворота.

По известному значению хода толкателя определяем масштабный коэффициент диаграммы перемещения:

0,405 мм/мм,

0,516 мм/мм,

0,657 мм/мм.

В одинаковом масштабном коэффициенте строим диаграмму  —  из которой по заданным предельным углам давления определяем положение эксцентриситета и радиус  наименьшей окружности кулачка.

По методике описанной в 4 строим профиль кулачка.

Минимальный радиус ролика определяется из условий:

 

 = 15 мм.

 

Скорости точки  ускорения точки  толкателя в различных положениях вычисляем по формулам:

;

,

где   угловая скорость толкателя.

Результаты вычислений приведены в таблице на листе 4.

Таким образом, построен профиль кулачка. Определены скорости и ускорения точки  толкателя и определен минимальный размер ролика.

Проектирование эвольвентной цилиндрической зубчатой передачи

Исходные данные для построения профилей зуба и картины зацепления:

передаточное отношение 1,1;

межосевое расстояние 60 мм;

модуль 4мм;

угол профиля .

Расчет геометрических параметров прямозубой цилиндрической передачи с внешним зацеплением

Произведем расчет геометрических параметров зубчатой передачи.

Порядок расчета геометрических параметров изложен в табл. 5.1.

табл. 5.1 Расчет геометрических параметров зубчатой передачи.

Расчетные параметры

Шестерни

Зубчатого колеса

Начальный диаметр

60,38 мм

99,62 мм

Суммарное число зубьев

40

Число зубьев

15

25

Делительный диаметр

60,00 мм

100,00 мм

Диаметр основной окружности

56,38 мм

93,97 мм

Делительное межосевое расстояние

80 мм

Угол зацепления

=20

Эвольвентный угол профиля зуба

0,014904

Эвольвентный угол зацепления

0,014904

Суммарный коэффициент смещения

0

Коэффициент смещения

0

0

Коэффициент воспринимаемого смещения

0

Коэффициент уравнительного смещения

0

Диаметр вершин зубьев

= 68 мм

= 108,00 мм

Диаметр впадин зубьев

= 50,00 мм

= 90,00 мм

Толщина зуба по делительной окружности

= 6,28 мм

= 6,28 мм

Шаг по делительной окружности

12,57 мм

Ширина впадин между зубьями

6,28 мм

6,28 мм

Радиус кривизны переходной кривой зуба

= 0,38 мм

Построение профиля зуба 

После расчета геометрических параметров зубчатой передачи, строим профили зубьев шестерни и колеса (методика построения подробно изложена в 5), предварительно выбрав масштабный коэффициент построения так, чтобы он составлял 4050 мм.

0,16 мм/мм.

Определение коэффициента перекрытия

Коэффициент перекрытия учитывает непрерывность и плавность зацепления зубьев шестерни и колеса. Для обеспечения непрерывности зацепления каждая последующая пара зубьев должна войти в зацепления еще до того, как  предыдущая пара выйдет из зацепления.

Коэффициент перекрытия определяется по формуле:

,

где   угловой шаг.

Коэффициент перекрытия можно также представить в форме:

4,485, (5.1)

где шаг по основной окружности,

5,128 мм.

Значение  находится в пределах нормы.

Построение диаграммы изнашивания

Влияние геометрических и кинематических параметров передачи на величину изнашивания рабочих поверхностей учитывается коэффициентом скольжения.

Коэффициенты скольжения определяются по следующим формулам:

, (5.2)

. (5.3)

По формулам  (5.2) и (5.3) рассчитываем значения коэффициента скольжения для крайних точек зацепления.

;

;

;

;

.

По данным расчета строим диаграмму коэффициентов скольжения в выбранном масштабе.

Оценка контактной прочности

По мере перемещения точки контакта изменяются сила взаимодействия между профилями зубьев  и коэффициент удельного давления , учитывающий изменение радиусов кривизны эвольвентных поверхностей в связи с переменой точки контакта:

,

где приведенный радиус кривизны эвольвентных профилей в точке контакта.

.

Тогда

 (5.4)

по формуле, (5.4) вычисляем значения коэффициента удельного давления в различных положениях.

табл. 5.2 Значения коэффициента удельного давления

Положение

ρ1

ρ2

γ

h

0

23,6

10,6

0,5469

1

21,3

12,9

0,4979

2

19

15,2

0,4737

3

16,7

17,5

0,4681

4

14,4

19,8

0,4798

5

12,1

22,1

0,5116

6

9,8

24,4

0,5721

7

7,5

26,7

0,6831

8

5,2

29

0,9072

9

2,9

31,3

1,5071

10

0,6

33,6

6,7857

По данным табл. 5.2 строится эпюра коэффициента удельного давления.

Закон распределения усилий между парами зубьев показан на листе 5.

Заключение 

В курсовом проекте произведен кинематический анализ брикетировочного автомата, построены планы скоростей и ускорений точек звеньев механизма.

Определены динамические реакции между звеньями механизма и уравновешивающий момент для положений 1 и 3.

Произведено исследование установившегося движения машины и подобран маховик с параметрами 512 кг; 0,5 м.

Также произведен синтез кулачкового механизма.

Спроектирована зубчатая эвольвентная передача.

Список литературы

Матюшин Е.Г. «Кинематический анализ плоских рычажных механизмов»; методические указания к курсовому проектированию по теории механизмов и машин для  студентов инженерно-кибернетического факультета. СПбГТИ 2001.

Матюшин Е.Г. «Кинетостатический (силовой) анализ плоского рычажного механизма»;  методические указания к курсовому проектированию по курсу «Теория механизмов и машин». Ленинград 1979.

Маркелов Б.А. «Исследование установившегося режима движения и подбор маховика»; методические указания к курсовому проектированию по теории механизмов и машин. Ленинград 1980.

Маркелов Б.А. «Синтез кулачковых механизмов»; методические указания к курсовому проектированию по теории механизмов и машин. Ленинград 1980

Заплетохин В.А.   «Проектирование цилиндрической эвольвентой зубчатой передачи»; методические указания к курсовому проектированию по теории механизмов и машин. СПбГТИ 1992.

Артоболевский И.И. «Теория механизмов и машин» М. Наука, 1985, 538с


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

12208. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОГЛОЩЕНИЯ СВЕТА 114.5 KB
  ИССЛЕДОВАНИЕ ПОГЛОЩЕНИЯ СВЕТА Методические указания по выполнению лабораторной работы № 84 по оптике для студентов инженернотехнических специальностей Курск 2010 УДК 681.787.2 Составители: А.А. Родионов В.Н. Бурмистров Л.П. Пет...
12209. ИЗУЧЕНИЕ СВОЙСТВ ЛАЗЕРНОГО ПУЧКА СВЕТА 103 KB
  ИЗУЧЕНИЕ СВОЙСТВ ЛАЗЕРНОГО ПУЧКА СВЕТА Методические указания по выполнению лабораторной работы № 86 по оптике для студентов инженернотехнических специальностей Курск 2010 УДК 681.787.2 Составители: А.А. Родионов Л.П. Петрова В.Н. Бур
12210. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ПРОЗРАЧНЫХ ТЕЛАХ МЕТОДОМ ФОТОУПРУГОСТИ 437 KB
  ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ В ПРОЗРАЧНЫХ ТЕЛАХ МЕТОДОМ ФОТОУПРУГОСТИ Методические указания по выполнению лабораторной работы № 94 по курсу Физика для студентов инженернотехнических специальностей Курск 2010 У...
12211. ФОТОУПРУГОСТЬ. ЧЕТВЕРТЬВОЛНОВАЯ И ПОЛУВОЛНОВАЯ ПЛАСТИНКИ 1.69 MB
  ФОТОУПРУГОСТЬ. Четвертьволновая и полуволновая пластинки Методические указания к выполнению лабораторной работы № 94а по оптике для студентов инженерно-технических специальностей Курск 2010 УДК 681.7.069.24 ...
12212. Расчет материальных затрат на изделия в стоимостном выражении по цехам 459.5 KB
  Часть 1. Постановка задачи 1. Постановка задачи 1.1. Наименование задачи: Расчет материальных затрат на изделия в стоимостном выражении по цехам. 1.2. Место решения задачи: Плановый отдел. 1.3. Цель решения задачи: Планирование расхода материалов. 1.4. Периодичность решен...
12213. Определение порядка реакции окисления йодид-ионов ионами трехвалентного железа 30.92 KB
  Лабораторная работа №2 Тема: определение порядка реакции окисления йодидионов ионами трехвалентного железа. Цель: определить частные и общий кинетический порядок реакции Fe3I→Fe2I Использованные формулы: 1 где: n1 – частный порядок реакции по ионам же
12214. Измерение электропроводности электролитов различной концентрации и определение температурного коэффициента электропроводности 230.5 KB
  Измерение электропроводности электролитов различной концентрации и определение температурного коэффициента электропроводности Цель работы: установить зависимость удельной и эквивалентной электропроводности электролита от концентрации и температуры. Определить т
12215. Определение константы скорости инверсии тростникового сахара (сахарозы) 185.5 KB
  Лабораторная работа: Определение константы скорости инверсии тростникового сахара сахарозы Цель работы: Ознакомиться с оптическим методом изучения кинетики реакции; определить порядок реакции по сахару и катализатору; определить средние константы скор
12216. Йодирование ацетона в кислой среде 33.62 KB
  Лабораторная работа №4 Йодирование ацетона в кислой среде. Цель работы: исследование кинетики реакции йодирования ацетона в кислой среде – определение порядка реакции константы скорости реакции. Кинетические эксперименты позволя