43013

Способы изготовления и монтажа строительных конструкций

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Стропильные фермы изготавливаются из прокатных профилей: верхний и нижний пояса из широкополочных тавров, решетка из уголков таврового сечения. Стержни в узлах приваривают полуавтоматом в среде СО2. На монтаж ферма поступает из нескольких отправочных марок. Монтажный стык осуществляется на сварке.

Русский

2013-11-03

1.73 MB

1 чел.

1. Способы изготовления и монтажа

строительных конструкций

Колонны изготавливаются из прокатных и сварных двутавров. Монтаж колонн осуществляется методом безвыверочного монтажа.

Стропильные фермы изготавливаются из прокатных профилей: верхний и нижний пояса из широкополочных тавров, решетка из уголков таврового сечения. Стержни в узлах приваривают полуавтоматом в среде СО2. На монтаж ферма поступает из нескольких отправочных марок. Монтажный стык осуществляется на сварке.

Подкрановые балки сварные, составного сечения из листового проката. Присоединение поясов к стенки осуществляется автоматической сваркой под сонм флюса. На монтаж подкрановая балка поступает одной отправочной маркой.

Все конструктивные элементы, имеющие небольшую длину сварных швов, приваривают полуавтоматом в среде СО2.

Монтаж соединения фермы с колонной, подкрановой балки с колонной выполняются на болтах нормальной точности.

Крепление колонн к фундаментам осуществляется на анкерных болтах, диаметр которых принимается из расчёта.

2. Назначение стали для конструкций и материалов для сварки

Стали для конструкций промышленного здания выбирают на основе вариантного проектирования и технико-экономического анализа вариантов с учетом таблицы 50* СНиП II-23-81 приложения 2 .

Для сварных конструкций 3 группы, работающих при статической нагрузке(колонны, стойки, настил, связи) при расчетной температуре  и эксплуатации конструкций выше или равной -30оС и

климатического района II5 (г. Новороссийск), можно принять сталь С235 по ГОСТ 27772-88.

Для сварных конструкций  2 группы, работающих при статической нагрузке (балки, перекрытия), можно принять сталь С245 по ГОСТ 27772-88.

Для сварных конструкций первой группы, подвергающихся воздействию динамических нагрузок (подкрановые балки), можно принять сталь С255  по ГОСТ 27772-88.

Нормативные и расчетные соединения проката принимают в зависимости от стали, вида и толщины проката по таблице 51* СНиП II-23-81 приложения 1.

Для сварных соединений деталей и элементов конструкций необходимо выбрать материалы для сварки по таблице 55* СНиП II-23-81 приложения 2.Расчетные сопротивления сварных соединений определяются по таблице 3 и 56 приложения 2 СНиП II-23-81.

Таблица 2.1. – Стали для конструкций рабочей площадки

Наименова-ние конструкции

Сталь

ГОСТ

Вид проката, мм

Толщина проката

Норматив-ное сопро-тивление, МПа

Расчетное сопротив-ление,

МПа

Колонны

С235

27772-88

фасон

2-20

235

230

Фермы

С245

27772-88

фасон

2-20

245

240

Подкрано-вые балки

С255

27772-88

лист

10-20

245

240

Таблица 2.2.-Материалы для сварки стали С235, С245 и С255

Вид сварки

Сварные швы

Материалы для сварки

Автоматическая под слоем флюса

Поясные швы подкрановых балок

Флюс АН-60 по ГОСТ 9087-81*.Сварочная проволока Св-08А по ГОСТ 2246-70*

Полуавтоматическая в СО2

Сварка ферм, приварка конструктивных элементов

Углекислый газ по ГОСТ 8050-85. Сварочная проволока Св-08А по ГОСТ 2246-70*

3. Выбор компоновочной схемы рабочей площадки

Выбрана система с шагом поперечных рам 6 м, с шарнирным сопряжением ригеля с колонной. Схема поперечной рамы и ее элементов  показана на рис. 1.

Вертикальные размеры:

Н2≥(Нк+100)+f=4000+100+300=4400 мм;

Н0≥Н12=10000+4400=14400 мм. Ближайший больший размер, кратный 600 мм, - 14400 мм. Принято Н0=14400 мм. Отметку верха подкранового рельса можно увеличить до 14,4-4=10.0. При высоте подкрановой балки  с рельсом равной 1000+200=1200 мм,

Нв=(hб+hр)+ Н2=1200+4400=5600 мм.

При заглублении базы колонны на 1000 мм ниже пола

Нн0в+1000=14400-5600+1000=9800 мм. Полная высота колонны Н=Ннв=9800+5600=15400 мм. Нф=3150 мм.

Рисунок 1. – Схема поперечной рамы однопролетного здания.

Так как высота колонны меньше 20 м. то привязка а=250 мм, высота сечения верхней части колонны h=500 мм., так как () В пределах высоты фермы высоту сечения колонны назначаем 500 мм.

l1B1+(hв-а)+75=400+(500-250)+75=825 мм.

Назначаем l1=1000 мм. Пролет мостового крана

hн=l1+a=1000;           lк=l-2l1=36000-1500=34500 мм.

Сечение верхней части колонны назначаем сплошным двутавровым, нижней – сквозным.

Рисунок 2. - План колонн на отметке 0,000

Рисунок 3. – Расположение связей по колоннам

Рисунок 4. – Схема расположение прогонов

Рисунок 5. – Схема расположение связей по нижним поясам

4. Определение нагрузок, действующих на раму

4.1. Постоянные нагрузки

Постоянные нагрузки на 1 м2 кровли производственного здания определяются по приложению 1 как сумма нагрузок от компонентов покрытия [1]. Расчётная нагрузка получается умножением нормативной на коэффициент надёжности по нагрузке f.     

Расчётная равномерно распределённая линейная нагрузка:

q = n qкр B cos                                                        (4.1)

где   n  - коэффициент надёжности по назначению,

       qкр - расчётная нагрузка, равномерно распределённая по  

               площади кровли (табл.4.1)

       B   - шаг стропильных ферм,

  - угол между покрытием и горизонтальной плоскостью.

Таблица 4.1. – Нагрузки от веса конструкций окрытия

Вид нагрузки (состав кровли)

Нормативная, кПа

Коэффициент надежности

Расчетная, кПа

1.1 Защитный слой из гравия по битумной мастике 20 мм.

0,4

1,3

0,52

1.2 Водоизоляционный ковёр из 4-х слоёв рубероида по битумной мастике.

0,16

1,2

0,19

1.3 Минераловатные плиты повышенной жёсткости с = 245 кг/м, толщиной 200 мм.

0,15

1,05

0,16

1.4 Пароизоляция из одного слоя рубероида.

0,14

1,05

0,16

1.5 Профилированный настил толщиной 0,8-0,9 мм, высотой гофра 114 мм

0,14

1,05

0,15

2. Металлические конструкции покрытия

2.1 Прогоны

0,07

1,05

0,074

2.2 Стропильные фермы

0,3

1,05

0,315

2.3 Связи покрытия

0,06

1,05

0,065

qкр=

1,76

q = 1·1,76·6=10,56 кН/м

Опорная реакция ригеля рамы:

FR = ql/2                                                                                (4.2)

где   l – пролёт здания.

FR=10,56·36/2=190,08 кН.

4.2 Снеговая нагрузка.

Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия S следует определять по формуле:

Sн = So                                                                     (4.3)

где   So – расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 

               горизонтальной поверхности земли, принимаемое по [3],

So=3,2 кПа;

               - коэффициент перехода от веса снегового покрова   

              земли к снеговой нагрузке на покрытие.

При уклонах кровли меньше или равных 25  = 1.

Расчётная снеговая линейная нагрузка:

S = So  B                                                           (4.4)

                    S =·1,8·1·6=8,4 кН/м

4.3. Ветровая нагрузка.

Нормативное значение ветровой нагрузки W m на высоте Z над поверхностью земли следует определять по формуле:

W m  = W o k c                     (4.5)

где   W0 – нормативное значение ветрового давления по [3],

W0=0,48 кПа

        k – коэффициент, учитывающий изменение ветрового

              давления по высоте,

        c – аэродинамический коэффициент (для наветренной

              стороны с = +0,8 , для подветренной с = -0,6).

Расчётная ветровая линейная нагрузка:

W = n f W o k c B                   (4.6)

где   f  = 1,4 – коэффициент надёжности по ветровой нагрузке.

Рисунок 4.1. Схема ветровой нагрузки на раму

W 1=1·1,4·0,48·0,5·0,8·6=1,61 кН/м,

W 2=1·1,4·0,48·0,65·0,8·6=2,1 кН/м,

W 3=1·1,4·0,48·0,75·0,8·6=2,42 кН/м,

W 4=1·1,4·0,48·0,83·0,8·6=2,68 кН/м,

Ẃ'1=1·1,4·0,48·0,5·0,6·12=1,21 кН/м,

Ẃ'2=1·1,4·0,48·0,65·0,6·12=1,57 кН/м,

W'3=1·1,4·0,48·0,75·0,6·12=1,81кН/м,

W'4=1·1,4·0,48·0,83·0,6·12=2.01 кН/м,

Величина силы активного давления и отсоса определяется по формулам:

                                                              (4.7)

                                                              (4.8)

4.4. Крановая нагрузка.

Вертикальную нагрузку на подкрановые балки и колонны следует определять от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов (при любом числе кранов в пролёте). Расчётное усилие P max , передаваемое на колонну колёсами крана, можно найти по линии влияния опорных реакций подкрановых балок.

Рисунок 4.2. Схема определения нагрузок от мостовых кранов.

P max = c  Fн max Y                (4.9)

где    - коэффициент сочетаний, равный 0,85 для режимов 1К  

             -6К, 0,95 для режимов 7К, 8К.

        Fн max – нормативное вертикальное усилие колеса, Fн1 max=490 кН,

     Fн2 max=510 кН;

        с – коэффициент надёжности по нагрузке, с=1,05

        Y – ордината линии влияния.

P max=1,05·0,85·[490(0,867+1)+510(0.475+0.342)]=1188,4 кН.

Расчётное минимальное усилие P min, передаваемое на колонну колёсами крана, определяется аналогично:

P min = c  Fн min Y                    (4.10)

Fн min = (9,8 Q + Qк)/nк – Fн max             (4.11)

где   Q – грузоподъёмность крана, т, Q=80 т,

        Qк – масса крана с тележкой, кН, Qк=1650 кН,

         n – число колёс с одной стороны крана.

Fн1 min=(9,8·80+1650)/4-490=167,5 кН,

Fн2 min=(9,8·80+1650)/4-510=147,5 кН

P min=1,05·0,85·[825(1+0.867)+805(0.475+0.342)]=386 кН.

Расчётная горизонтальная сила Т, передаваемая подкрановыми балками на колонну:

Т = c  Т н Y                    (4.12)

где   Т н – нормативное значение горизонтальной нагрузки,

         направленной поперёк кранового пути и вызываемое торможением электрической тележки.

Т =1,05·0,85·34,75 (0.571+1,867+0,475+0.342)=83,24 кН.

Расчетное усилие Dmax, передаваемое на колонну колесами крана, можно определить по формуле:

                                  (4.13)

где Gн – нормативный вес подкрановой балки, Gн=13,5 кН,

gн – полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке,

gн=1,5 кН/м2,

bt – ширина тормозной площадки, bt=1м,

b – шаг колонн,

Силы Dmax, Dmin приложены по оси подкрановой балки и передают на колонну изгибающие моменты:

Мmax=Dmaxек;                                                                 (4.14)

Мmin=Dminек.                                                                  (4.15)

ek=0.5hн=0,5·1.25м=0,625м

Мmax=1212·0,625=757,5 кНм,

Мmin=409,62·0,625=256,01 кНм.

Вес колонны зависит от действующего продольного усилия N и примерно составит: для подкрановой части 0,03 , для надкрановой части 0,02 от N. В определении N следует учесть опорные реакции ригеля рамы от постоянной и снеговой нагрузок и вертикальное давление крана.

FR1 = (q+S)l/2=(10,56+8,4)36/2=341,28 кН,

N=FR1+Dmax=341,28+1212=1553,28 кН.

Вес колонны:

Подкрановая часть – 0,03N=90.92 кН,

Надкрановая часть – 0,02N=60.61 кН,

Общий вес – 151,53 кН.

Рисунок4.3.- Нагрузки, действующие на раму

6. Расчет ступенчатой колонны производственного здания.

6.1. Расчет верхней частим колонны.

Расчетные усилия указаны в таблице 4. Ригель имеет шарнирное сопряжение с колонной. Колонна жестко защемлена в теле фундамента.

Сечение 1-1: N=0 кН М=0 кН∙м;

Сечение 2-2: N=-311.08, М=279.86 кН∙м (волокна сжимаются внутри здания);

Нижняя часть колонны:

Сечение 3-3: N=-1402.08 кН, М=-561.28 кН∙м;

Сечение 4-4: N=-694.82 кН, М=-801.25 кН∙м, Q=-119.76 кН.

Соотношение жесткостей верхней и нижней частей колонны Jв/Jн=1/5; материал колонны – сталь С235, бетон фундамента класса В20

Определение расчетных длин колонны.

Расчетные длины для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы:

, .

Т.к. < 0,6 значение

μ зависит от

и от ,

Предполагается, что обе части колонны достигают критического состояния одновременно при пропорциональном увеличении Действующих в них усилий (простое нагружении), т. е. соотношение между критическими силами для отдельных участков равно отношению действующих в них усилий.

т. е. =>

Расчетная длина для нижней части колонны  по табл. прил. 12[1]

  < 3 =>

Следовательно расчётные длины из плоскости рамы для верхних и нижних частей равны соответственно:

,

,

6.2 Подбор сечения верхней части колонны.

Принимаем сечение верхней части колонны виде сварного двутавра высотой

Требуемая площадь сечения колонны .

Для симметричного двутавра

Примем в первом приближении Апст=1,0 =>

;

по прил. №8, если , тогда =>

Требуемая площадь сечения колонны: .

Принимаем tп=2,0 см => hст=50-2∙0.8=48,4см

при m > 1 и > 0,8 из условий местной устойчивости

Принимаем

Принимаем

Из условия устойчивости колонны из плоскости действия момента ширина полки

14.375< 16.38см условие выполняется.

Геометрические характеристики сечения.

Полная площадь сечения

Рисунок 6.1.-Сечение верхней части колонны

Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.

  

т. к. , то значение , по приложению 10.

тогда

< (недонапряжение 4.49%)

Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента.

  

при  

где , т. к.  >

– коэффициенты по приложению 11;  – коэффициент снижения расчётного сопротивления при потери устойчивости балок (в большинстве практических случаев при проверки устойчивости колонн); – коэффициент продольного изгиба, определяемый по приложению 7 в зависимости от гибкости ;  – коэффициент, учитывающий влияние момента Mx при изгибно-крутильной форме потери устойчивости;

<  (недонапряжение 15.21%).

6.3. Подбор сечения подкрановой части колонны.

Сечение нижней части колонны сквозное, состоящее из двух ветвей (два прокатных двутавра), соединённых решёткой. Принимаем отступ 100мм. Высотой сечения  и принимаем расстояние между сечениями двутавра

Усилия в ветвях определяем по формулам:

Площадь двутавра

По сортаменту находим прокатный двутавр 45Б1.

Рисунок 6.2 – сечение нижней части колонны.

; ; ;

Проверку устойчивости ветвей колонны из плоскости рамы выполняется по формуле:

Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решётки:

 

Принимаем , разделив нижнюю часть колонны на целое число панелей. Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы (относительно осей x1- x1 и x2- x2).

Проверяем устойчивость ветвей для подкрановых ветвей:

   

(недонапряжение 14.02%).

6.4. Расчёт решётки подкрановой части колонны.

Поперечная сила в сечении колонны: ;

Условная поперечная сила:

 — так как полный момент, при R=23 кН./см.2, где A — площадь нижней части колонны.

Получим условную поперечную силу: ;

Расчёт решётки проводим по

Усилия сжатия в раскосе:  где ; тогда .

Получаем усилие сжатия в раскосе:

Задаёмся гибкостью , для , тогда 

Получим требуемую площадь раскосов, если расчётное сопротивление  и коэффициент , так как сжатый уголок, прикреплённый донной полкой:

Принимаем  756:  

Находим гибкость равнополочного уголка: , где . Определим значение , если расчётное сопротивление  и гибкостью стержня .

Определим напряжение в раскосе:

(недонапряжение 17,25%).

Рисунок 6.3 – конструктивная схема колонны.

Проверка колонны (устойчивость) в плоскости действия момента как единого стержня:

Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня:      

Геометрические характеристики всего сечения:

;

 ;

Приведенная гибкость:  где , где  длина раскоса;  – требуемое расстояние между узлами решётки, высотой сечения

Определим общую площадь раскосов на двух колоннах:

Приведенная гибкость:

Для комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь N=-694.82 кН,   М=-801.25 кН∙м;

Получаем:

 

Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня:       (недонапряжение 8.68%).

Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента, так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.

7. Расчёт стропильной фермы

7.1. Расчёт усилий от постоянной и снеговой нагрузки.

Усилия в стержнях фермы определены с помощью программного комплекса Structure CAD.

При вычерчивании схемы фермы за расчётную высоту принимаем расстояние между осями поясов. Сумму привязок осей поясов таврового сечения к их внешним граням  можно принять равной 100 мм. Уклоном фермы при i=0,015 можно пренебречь. Основными нагрузками при расчёте стропильных ферм являются постоянная нагрузка от кровли и несущих конструкций покрытия и нагрузки от снега.

Рисунок 7.1. – расчётная схема фермы.

Рисунок 7.2. – усилия от постоянной нагрузки N.

Рисунок 7.3. – усилия от снеговой нагрузки N.

Усилия от всех видов загружений сводим в таблицу расчётных усилий в стержнях фермы и находим расчётные усилия. Усилия от расчётных моментов и распора рамы учитываем только в том случае, если они догружают стержень или меняют знак. При учёте усилий от опорных моментов снеговая нагрузка вводится с коэффициентом сочетания , так как опорные моменты определены от нескольких кратковременных нагрузок.

7.2. Расчёт сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам

и поясам ферм.

Для сварки узлов фермы применяют полуавтоматическую сварку проволокой

Св—08Г2С , , , , ;

; .

.

Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления:

;

.

Таблица 7.3. – Расчёт сварных швов.

№ стержня

Сечение

Шов по обушку

Шов по перу

1-9

180x110 x12

1396,4

1047,3

1,2

24

349,1

0,8

13

9-2

140x10

1142,6

799,82

1,0

22

342,78

0,8

13

2-11

160x10

880,6

616,42

1,0

18

264,18

0,7

14

11-3

100x8

634,7

444,29

0,8

16

190,41

0,6

10,1

3-13

125x9

380,9

266,63

0,9

13

114,27

0,5

4,3

13-4

63x5

127,0

88,9

0,4

7,4

38,1

0,4

3,8

2-10

80x6

183,8

128,66

0,5

8,4

55,14

0,4

5,0

3-12

183,8

128,66

0,5

8,4

55,14

0,4

5,0

4-12

183,8

128,66

0,5

8,4

55,14

0,4

5,0

8. Конструирование и расчет узлов промышленного здания

8.1. Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны.

Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:

1)M=279.86 кН∙м;  N=311.08 кН; (1,3,4,5*)

2)M=-151.08 кН∙м;  N=-326.16 кН. (1,2,3*,4*,5)

Давление кранов

Прочность стыкового шва (ш0) проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения над крановой части. Площадь шва равна площади сечения колонны.

1-я комбинация M и N:

наружная полка

<

внутренняя полка

<

2-я комбинация M и N:

наружная полка

<

внутренняя полка

<

Толщину стенки траверсы определяем из условия смятия:

принимаем  

Принимаем

Усилия во внутренней полке верхней части колонны (2-я комбинация)

Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы (ш2, ш1):

Применяем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А, d=1,4…2 мм,

 Назначаем     

<

<

В стенке подкрановой ветви делаем прорезь, в которую заводим стенку траверсы.

Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш4 и ш6) составляем комбинацию усилий, дающих наибольшую опорную реакцию траверсы. Такой комбинацией будет сочетание 1,2, 3, 4(-), 5

M-55.52кН∙м;  N-326.16 кН.

к=1,2 коэффициент, учитывающий неравномерную передачу усилия

Коэффициент 0,9 учитывает, что усилия N и M приняты для 2-го основного сочетания нагрузок.

Требуемая длина шва:

<  

, так как 70Б1, то

Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы определяем высоту траверсы . Принимаем

Определяем длины швов ш3 и ш5.

<

Проверим прочность траверсы как балки, нагруженной усилиями N, M и . Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно из листа 300х20 мм., верхние горизонтальные ребра из двух листов 220х20 мм.

Найдем геометрические характеристики траверсы.

Рисунок 8.1.1.-Расчётная схема определения центра тяжести.

Положение центра тяжести сечения траверсы:

Смещение центров тяжести фигур относительно оси Z:

; ;

Максимальный изгибающий момент в траверсе возникает при 2-й комбинации усилий: Сечение 2-2: N=-311.08, М=279.86

<

Максимальная поперечная сила в траверсе с учётом усилия от кранов возникает при комбинации усилий 1,2,3,4(-),5. M-55.52кН∙м;  N-326.16 кН.

Коэффициент  учитывает неравномерную передачу усилия

<

Рисунок 8.1.2.- Сопряжение верхней и нижней части колонны.

8.2. Расчет шарнирного сопряжения фермы с колонной.

Определим катет шва "ш1", прикрепляющий опорное ребро к фасонкам по формулам

или

где  и    

 

Т.к.  < , то расчет ведем по металлу шва.

 

Согласуя катет шва расчетный и по табл.38 (СНиП 11-23-81*) принимаем .

Определяем размеры опорного ребра из условия работы его на смятие по площади опирания. Принимаем

,

где F=341.28 кН – опорная реакция фермы;  - расчетное сопротивление местному смятию.

Принимаем мм.

Определяем катет шва "ш2", прикрепляющий ребро оголовка колонны к плите.

 

Принимаем

Определяем высоту ребра оголовка колонны из условия прикрепления его сварными швами "ш3" к стенке колонны, передающих опорную реакцию на колонну по формуле, принимая

;

Принимаем     < .

Определяем толщину ребра оголовка колонны из условия работы его на сдвиг по формуле

;

;

Принимаем .

< ,

где F=34.28 кН - опорная реакция фермы;

b=24см – ширина двух ребер оголовков колонны;

- расчетное сопротивление местному смятию.

Рисунок 8.2.1- Узел шарнирного опирания фермы и колонны.

8.3. Расчет и конструирование базы колонны.

Ширина нижней части колонны превышает 1 м, поэтому проектируем базу раздельного типа.

Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны максимальные и минимальные комбинация нагрузок по N (сечение 4-4).

M=311.08 кН∙м;     N=-190.08 кН;(1,3*,4,5*)

M=-801.25 кН∙м;    N=-694.82 кН.(1,3*,4*,5)

Усилия в ветвях колонны:

Т.к.  > , то расчет ведем по .

Требуемая площадь плиты

 (В15).

По конструктивным соображениям ;

, принимаем ;

>

Среднее напряжение в бетоне под плитой

Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

участок 1 (плита опертая на четыре стороны)

т.к. > 2, то расчетный момент определяем как для однопролетной балочной плиты по формуле

участок 2 (плита опертая на три стороны)

 ;  >2

участок 3 (консольный), где

Требуемая толщина плиты

Принимаем

Высота траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилия в ветви передаем на траверсу через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d=1,4…2 мм,

 Назначаем     

     

Т.к.  < , то расчет ведем по металлу шва.

Принимаем

Определяем диаметр анкерных болтов. Предварительно рассчитав усилия в анкерных болтах, расположенных на одной ветви по формуле

где   усилия в нижней части колонны для расчета анкерных болтов, определяем по наибольшей комбинации усилий в сечении (4-4). (1,5);

расстояние от центра тяжести сечения колонны до оси сжатой ветви колонны;

– расстояние от оси ближнего анкерного болта до оси дальней сжатой ветви колонны, где

Площадь сечения болта, расположенного на одной ветви колонны, определяем по формуле

где n – количество болтов, расположенных на одной ветви колонны;

расчетное сопротивление анкерного болта растяжению

Принимаем анкерные болты диаметром 20 мм ().

Расчет анкерных планок

Принимаем

Рисунок 8.3.1- Расчетная схема к расчету базы колонны.

Рисунок 8.3.2-Узел базы колонны.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

48883. Расчет локальной сети по технологии FastEthernet 16.27 MB
  Необходимо объединить в локальную сеть по технологии FastEthernet компьютеры, которые находятся в квартирах трех домов. И осуществить соединение полученной локальной сети с Internet по оговоренной в задании WAN-технологии. Номера домов и квартир, количество компьютеров в квартире и WAN-технология зависят от варианта задания; расстояние между домами и габариты квартир...
48884. История делопроизводства в дореволюционной России. Учебное пособие 403 KB
  Определение документа интегрирующее все его аспекты дал советский документовед К. Вид это понятие употребляемое для обозначения группы документов одного наименования например: указ один вид грамота другой акт третий. При этом автором служебных документов являются учреждения. Формуляры различных документов складывались на протяжении веков.
48886. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ НЕЙРОННЫХ СЕТЕЙ ПРИ ПРОГНОЗИРОВАНИИ ИСХОДА ВЫБОРОВ В ПРЕЗИДЕНТЫ 1.6 MB
  Нейронные сети возникли из исследований в области искусственного интеллекта а именно из попыток воспроизвести способность биологических нервных систем обучаться и исправлять ошибки моделируя низкоуровневую структуру мозга. С практической точки зрения методика принятия решения обученной нейросети проста на входе задаются некоторые числовые данные и нейросеть ищет похожие в исторических данных на которых она обучалась. Другая существенная особенность нейронных сетей состоит в том что зависимость между входом и выходом находится в процессе...
48888. Использование нейронных сетей при анализе выбора супружеской пары 3.21 MB
  Искусственные нейронные сети прочно вошли в нашу жизнь и сейчас широко используются при решении самых разных задач и активно применяются там где обычные алгоритмические решения неэффективны или даже невозможны. цель моей работы: показать можно ли использовать нейронные сети и эффективно ли их применение в рамках отношений между людьми. Нейронные сети и нейрокомпьютеры –это одно из направлений компьютерной индустрии в основе которого лежит идея создания искусственных интеллектуальных устройств по образу и подобию человеческого...
48889. Использование нейронных сетей при планировании пола будущего ребенка 365.5 KB
  Практическое применение нейронных сетей при планировании пола будущего ребенка Хотелось бы отметить что предметом исследования моей курсовой работы является прогнозирование пола будущего ребенка с помощью нейросетей. Выбор данной темы был обусловлен тем что в данной области применение методов искусственного интеллекта не распространено в свою очередь тема планирования пола ребенка всегда была и остается актуальной т.
48890. Использование эффекта Доплера для измерения физических величин 1.18 MB
  Неинвазивное измерение скорости потока Сущность явления Доплера Если источник волн движется относительно среды то расстояние между гребнями волн длина волны зависит от скорости и направления движения. Скорости υИ и υН всегда измеряются относительно воздуха или другой среды в которой распространяются звуковые волны. Трактовка проблемы существенно зависит от того можем ли мы говорить лишь об относительном движении источника и приемника по отношению друг к другу или имеет смысл говорить о скорости возмущения относительно среды т.
48891. Разрешат ли родители своему ребенку завести домашнее животное 3.5 MB
  Интеллект это способность мозга решать интеллектуальные задачи путем приобретения запоминания и целенаправленного преобразования знаний в процессе обучения на опыте и адаптации к разнообразным обстоятельствам. При этом существенно то что формирование модели внешней среды происходит в процессе обучения на опыте и адаптации к разнообразным обстоятельствам. Одной из наиболее интересных интеллектуальных задач также имеющей огромное прикладное значение является задача обучения распознавания образов и ситуаций. Персептрон или любая...