43106

Моделирование современной котельной установки

Курсовая

Энергетика

При выборе модели необходимо учитывать: модель должна наиболее полно отражать характер потоков вещества и энергии при одновременно достаточно простом математическом описании; параметры модели могут быть определены экспериментальным или другим способом; следует принимать во внимание что с изменением гидродинамического режима системы могут изменяться виды моделей; тип математической модели существенно влияет на вид уравнений используемых для построения математического описания. При составлении математической модели: устанавливаются...

Русский

2013-11-04

328.5 KB

112 чел.

Федеральное агентство по образованию

Пермский Государственный Технический Университет

Березниковский филиал

Кафедра автоматизации технологических процессов

Курсовой проект

По дисциплине: «Моделирование объектов управления и систем»

Выполнил студент группы  АТП – 06у

Поварницын К.А.

Проверил доцент к.т.н.

Беккер В. Ф.

   Березники 2009 г. 

Оглавление

    Введение..............................................................................................................3

  1.  Описание технологического процесса.........................................................4
  2.  Формализация технологического процесса................................................6
  3.  Описание и блок-схема алгоритма..............................................................10
  4.  Пример программной реализации модели..................................................15
  5.  Пути установления адекватности математической модели реальному процессу..........................................................................................................16
  6.  Выводы по работе..........................................................................................17
  7.  Список используемой литературы...............................................................18

Введение.

Построение модели является ответственной частью математического моделирования. При этом требуется не столько знание математики, сколько глубокое понимание сущности описываемых явлений.

Построение любой математической модели с формализованного описания объекта моделирования. При этом наиболее общим приёмом разработки математического описания является блочный принцип. Согласно этому принципу, составлению математического описания предшествует анализ отдельных  “элементарных” процессов, протекающих в объекте моделирования.

Вначале исследуют гидродинамическую модель процесса, как основу структуры   математического описания, далее изучают кинетику химических реакций, процессов массо – и  теплопередачи с учётом гидродинамических условий  найденной модели и составляют математическое описание каждого из этих процессов.

Заключительным этапом в данном случае является объединение описаний всех исследованных “элементарных” процессов (блоков) в единую систему уравнений математического описания объекта моделирования.

При отсутствии или весьма ограниченном объёме теоретических сведений о моделируемом объекте, когда неизвестен даже ориентировочный вид соотношений, описывающих его свойства, уравнения математического описания могут представлять собой систему эмпирических зависимостей, полученных в результате статического обследования действующего объекта.

При выборе модели необходимо учитывать:

модель должна наиболее полно отражать характер потоков вещества и энергии при одновременно достаточно простом математическом описании;

параметры модели могут быть определены экспериментальным или другим способом;

следует принимать во внимание, что с изменением   гидродинамического режима системы могут изменяться виды моделей;

тип  математической модели существенно влияет на вид уравнений, используемых, для построения математического описания.

При составлении математической модели:

  1.  устанавливаются связи между параметрами процесса, а также дополнительные условия процесса – граничные или начальные.
  2.  формализация процесса в виде системы математических отношений, характеризующих изучаемый объект; в основе описания лежат фундаментальные законы сохранения вещества, энергии импульса и др.
  3.  реализация математического описания заключается в решении математической модели, коэффициенты уравнений от размеров аппарата, свойств обрабатываемых веществ, а также величин, характеризующих протекание физико-химических процессов; эти коэффициенты либо задают предварительно, либо рассчитывают по формулам, вытекающих из критериальных зависимостей.
  4.  проверка адекватности (соответствия математической модели исследуемому процессу), она необходима, так как полученный результат даст полное представление о модели и её возможном внедрении.

  1.  Описание технологического процесса.

Современная котельная установка представляет собой сложное техническое сооружение. Она состоит из котельного агрегата и котельного вспомогательного оборудования, размещаемого в здании котельной или вне его, и предназначенного для производства пара требуемых параметров или для приготовления горячей воды, или того и другого одновременно.

В состав котельного агрегата входят: паровой (водогрейный) котёл, топка пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, обмуровка, а также арматура и гарнитура. К вспомогательному котельному  оборудованию относятся тягодутьевые и питательные устройства, оборудование водоподготовки, топливоподачи, системы шлакозолоудаления и золоулавливания, а также контрольно – измерительные приборы и средства автоматизации.

В данном производстве пара основным энергоносителем является попутный нефтяной газ, поступающий на рудоуправление по газопроводу.

После коммерческого узла учёта газа, наземный газопровод переходит в  надземный  после задвижки Г-1 (Ду 400мм). Далее наружный газопровод Ду 150 мм проходит до паровой котельной, до водогрейной котельной – Ду 250мм, до СГО – Ду 150 мм. Каждый потребитель снаружи здания имеет отключающую арматуру. Принципиальная схема ГРУ паровой и водогрейной котельных одинакова – состоит из фильтра для очистки от механических примесей, некоммерческого узла учёта газа, регулятора давления газа, предохранительного сбросного клапана. Выше перечисленное оборудование ГРУ имеет свою отключающую арматуру и обводную линию для производства ремонтных работ. После ГРУ газ по внутрицеховому газопроводу поступает горелочные устройства котлов.

   В качестве резервного энергоносителя применяется мазут, который поступает на рудоуправление в железнодорожных цистернах. После осуществления входного контроля по СТП 7.4.3-06-02 и получения удовлетворительных результатов входного контроля мазут сливается в резервуары для хранения мазута №1,2. Мазут с емкостей поступает на насосную станцию. Насосная станция заглублена на 7,3 м и предназначена для подачи мазута по кольцевому трубопроводу в котельный цех и в сушильно – грануляционное отделение.

Предварительная очистка от механических примесей производится сдвоенными фильтрами. установленными на всасывающем трубопроводе насосной станции. Два фильтра грубой очистки установлены на всасывающей линии рабочих насосов, два- на линии чистки резервуаров.

В комплексе с мазутными подогревателями насосная станция производит:

  •  подачу мазута потребителям с температурой 110-120˚С и давлением 17-25кгс/см2.
  •  циркуляционный подогрев мазута и перемешивание его в резервуаре за счёт возврата части мазута из кольцевого мазутопровода.

В наземной части станции размещён щит управления, где находится рабочее место машиниста насосных установок.

   Исходная вода поступает по рабочему трубопроводу промышленной воды на пароводяной подогреватель, где нагревается паром до температуры 14-18˚С.

После подогревателя вода через осветлитель ВТИ-100 поступает в бак осветлённой воды № 12, 13 подаётся на  механические фильтры ФОВ-30-6, где происходит осветление воды от механических примесей.

Фильтрованная вода поступает на натрий-катионовые фильтры первой , а затем второй ступени. Натрий-катионовые фильтры предназначены для умягчения воды. В схеме химводоочистки используется 4 механических и 6 натрий-катионовых  фильтров (3 – первой и 3 – второй ступеней).

Для осветления воды в механических фильтрах используется кварцевый песок, а для умягчения воды в натрий-катионовых фильтрах используется катионит марки

КУ-2-8.

При увеличении перепада давления на механическом фильтре до 1,5 кгс/см2 фильтр отключается на регенерацию, в работу включается резервный фильтр.

Регенерация производится в следующем порядке :

  •  взрыхлением кварцевого песка сжатым воздухом;
  •  взрыхлением водой;
  •  отмывка катионита водой.

При истощении поглощающей способности катионита в натрий-катионовых фильтрах регенерация катионита производится 8-10% раствором рассола в следующем порядке:

  •  взрыхление рассолом;
  •  регенерация рассолом;
  •  отмывка водой.

После натрий-катионовых фильтров второй ступени вода поступает в   охладители выпара, где подогревается до 70˚С паром на выходе с деаэраторов №1, 2, а затем поступает в  деаэраторы № 1, 2 типа ДСА-25, где происходит её деаэрация а затем подаётся в барабан котла через водяной экономайзер.

Получение насыщенного водяного пара в котлах ДКВР происходит при сжигании топлива в топке котла в экранных трубах образуется пароводяная смесь, которая поступает в барабан котла, где происходит отделение пара от частиц воды. Насыщенный пар поступает в верхнюю часть барабана, и через главную паровую задвижку в паропровод далее после редукционной установки потребителю.

На паровых котлах типа ДКВР-20-13 установлены газо-мазутные горелки типа ГМГ, предназначенные для совместного сжигания газа и мазута. Распыление мазута в горелках ГМГ осуществляется паромеханическими форсунками, которые имеют центробежный распылитель мазута и дополнительно паровой завихритель, стабилизирующий распыление при небольших нагрузках. Регулирование производительности  форсунки осуществляется путём изменения давления топлива перед форсункой.

Газораспределительное устройство горелки представляет собой кольцевую камеру с цилиндрическими отверстиям, через которые газ подаётся в амбразуру горелки, где происходит смешение с воздухом, поступающим из завихрителей.

Работа котла на газовом и мазутном топливе автоматизирована. Регулировка подачи газа производится с помощью регулирующей заслонки. На линии подачи газа последовательно установлены два предохранительно-запорных клапана с электроприводом и счётчик газа. Конструкция горелки предусматривает защитно-запальное устройство для индивидуального розжига и контроля факела.

Ниже (рис. 1) приведена структурная схема получения насыщенного водяного пара, с изображёнными  входными и выходными материальными потоками.

                                       рис. 1

  1.  Формализация технологического процесса.

2.1 Выбор топлива.

  В качестве топлива в котельной используется газ, подводимый по магистрали (основное топливо). Резервное топливо–мазут марки 100.

  Газ имеет следующий состав:

         CH4=94,1%

         C2H6=3,1%

         C3H8=0,6%

         C4H10=0,2%

         C5H12=0,8%

         N2=1,2%

         ρ=0,786 кг/м3–плотность газа при 0ºС и 760 мм. рт. ст.

Определение низшей теплоты сгорания сухой массы топлива.

  Состав сухой массы газообразного топлива:

CH4+C2H6+C3H8+C4H10+C5H12+N2 =100%

94,1+3,1+0,6+0,2+0,8+1,2=100%

  

Низшая теплота сгорания сухого газообразного топлива:

= 358·CH4+637·C2H6+912·C3H8+1186·C4H10+1460·C5H12

=358·94,1+637·3,1+912·0,6+1186·0,2+1460·0,8=37614,9 (кДж/м3)

2.2 Определение количества воздуха, необходимого для полного сгорания 1 м3 природного газа.

  При полном сгорании газообразного топлива количество теоретически необходимого воздуха зависит от состава топлива. Из формулы окисления водорода (2H2+O2) имеем, что при полном сгорании 1 м3 газообразного водорода расходуется 0,5 м3 кислорода и получается  1 м3 водяных паров.

  При горении окиси углерода также расходуется 0,5 м3 кислорода (2СО+О2) и получается 1 м3 углекислоты. Таким образом, при горении водорода и окиси углерода объёмы полученных продуктов уменьшаются по сравнению с объёмами реагирующих газов на объёмы израсходованного кислорода.

  Из реакции окисления сероводорода (2H2S+3O2) видно, что для полного сгорания 1 м3 сероводорода расходуется 1,5 м3 кислорода и получается 1 м3 (2H2О+2SO2).

  Расход кислорода и получение CO2 и H2O при полном сгорании 1м3 любого газообразного углеводорода могут быть определены из общего уравнения:

                                     CmHn+(m+)O2=mCO2+H2O                             [3, стр.66]

Таким образом, зная элементарный состав газообразного топлива, теоретический объём воздуха, необходимого для горения 1м3 газообразного топлива, можно определить по уравнению:

Vo=0,0476·[0,5·CO+0,5·H2+1,5·H2S+Σ(m+)·CmHn–O2]=

=0,0476·[2·CH4+3,5·C2H6+5·C3H8+6,5·C4H10+8·C5H12]=

=0,0476·[2·94,12+3,5·3,1+5·0,6+6,5·0,2+8·081]=9,98 (м33).

 [3, стр.66]

  Расход воздуха с учётом коэффициента избытка воздуха в топке:

ат=1,15;

=9,98*1,15=11,47 33).

  теоретический объем азота:

=0,79·Vo+0,01·N2=0,79·9,98 +0,01·1,2=7,896 (м33).

  теоретический объем трёхатомных газов:

 =0,01·[CO2+CO+H2S+Σm·CmHn]= [3, стр.69]

=0,01·[CH4+2·C2H6+3·C3H8+4·C4H10+5·C5H12]=

=0,01·[94,1+2·3,1+3·0,6+4·0,2+5·0,8]=1,069 33).

  теоретический объем водяных паров:

=0,01[H2+H2S+ΣCmHn+0,124·dг]+0,016161·Vo=

=0,01·[2·CH4+3·C2H6+4·C3H8+5·C4H10+6·C5H12+1,124·dг]+0,0161·Vo=

=0,01·[2·94,1+3·3,1+4·0,6+5·0,2+6·0,8+1,124·10]+0,08855=2,15833)

                           где dг [г/м3]–влагосодержание газообразного топлива.

 

теоретический объем продуктов сгорания:

=++=1,069+7,896+2,158=11,733).

действительный объем продуктов сгорания:

       [3, стр.70]

+ΔVв+Δ=+0,0161·(αух–1)·

 

Vo =11,7+1,0161·(1,15–1)·9,98=13,233).

2.3 Определение энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

    Энтальпия воздуха, необходимого для горения 1м3 газообразного топлива,      определяется суммой энтальпий газообразных продуктов сгорания.

    Энтальпия дымовых газов с учётом коэффициента избытка воздуха (α>1) определится по формуле:

 

    величина энтальпии продуктов сгорания:

 =  [3, стр.74]

JГ=[(1,069*1.8627+7.896*1.3067+2.158*1.5424)+(1.15-1)*9.98*1.317]*310=

         =5456 (кДж/м3).

  Для повышения экономичности работы, котлы типа ДКВР снабжаются чугунными экономайзерами, которые позволяют снизить температуру уходящих газов

с 310˚ ÷ 330˚С до 130˚ ÷ 180˚С, поэтому для дальнейших расчётов принимаем tух=130оС. Значение энтальпий воздуха Jв, продуктов сгорания JRO2, JN2, JH2O принимаем при соответствующей температуре уходящих газов.

2.4 Тепловой баланс котельного агрегата с учётом тепловых потерь.

Тепловой коэффициент полезного действия в процентном отношении:

ηка=100–(q1+q2+q3+q5)=100-(5,3+0,5+2)=94,0(%).

где : q1 – тепло, полезно использованное для выработки пара или получения     горячей воды в МДж/кг;

         q2 – потеря тепла с уходящими газами;

    q3=0,5%–потеря тепла от химической неполноты сгорания;

         q4=0%–потеря тепла от механической неполноты сгорания

        (в зависимости от вида топлива и способа его сжигания);

    q5=2 % –потеря тепла от наружного охлаждения котлоагрегата определяется в зависимости от его паропроизводительности, а также если учесть, что котёл находится в закрытом цехе. При D=20т/ч  (5,55 кг/с).

 

Jух=2625 кДж/м3–энтальпия уходящих газов, при температуре уходящих газов tух=130ºC и коэффициенте избытка воздуха на выходе из парогенератора αух=1,53.

                             Jух=Vухух*tух

   =Vo·(ct)хв=9,98·39,8=397,2 (кДж/м)3–энтальпия  теоретического объема

         холодного воздуха,  при t=30ºC

действительный расход топлива:   

D=5,55 кг/с–паропроизводительность котлоагрегата ДКВР 20-13

iпп=2785 кДж/кг–энтальпия перегретого пара, определяется по табл.

i=815 кДж/кг–энтальпия воды при температуре кипения, определяется

по табл.

 iпв=632,2 кДж/кг–энтальпия питательной воды

tпв=150ºС–температура питательной воды.

Продувка воды из барабана незначительна (менее 0,5%) и её теплотой можно пренебречь.

Данные по теплосодержанию взяты из таблиц относительно Р, Т

 3/с).

Допущения, принятые при построении математической модели.

  В большей мере на весь процесс парообразования будет влиять Т˚С пламени, подаваемого на экран, состоящий из блока труб. Данный параметр будет регулироваться автоматически – изменением проходного сечения на газопроводе, с помощью ИМ - МЭО, завязанного по автоматике с давлением паровой подушки в барабане котла, таким образом меняется соотношение расхода газ-воздух, следовательно происходит изменение Т˚С пламени, следствием будет изменение Т1, Т2, Рп,  а давление паровой подушки будет изменяться  ещё в зависимости от  потребительских нужд. Токр.среды не может быть принята в качестве возмущения, т.к сам котлоагрегат находится в помещении (температура колеблется +15˚С ÷ 30˚С).

  В качестве исходных данных  при построении математической модели приняты лишь формулы без численных значений, т.к.  недостаточно информации по конструкции аппарата и пр.

  Результаты по расчётам материального и теплового балансов изложены выше.

  1.  Описание и блок – схема алгоритма.

   Задачей оптимального управления является получение на выходе из котла перегретого пара необходимого качества при минимальном расходе топлива. Наиболее важным показателем процесса получения пара является энтальпия пара на выходе из котлоагрегата:

 

Рассмотрим информационную модель объекта:

                              ...   

                                           (энтальпия)       

 

                              ...  

- вектор входных воздействий на объект, являющийся функцией технологических параметров, таких как расход, давление, температура.

 – вектор возмущающих воздействий.

 – вектор управляющих воздействий.

                       

ТВХ Рп 

F H20

                                           F пара (энтальпия)       

 

Т Н20 

                                     LIRCS

 PIRC 

          рис.2

Входные управляющие и возмущающие воздействия влияют как на выходной параметр – , так и друг на друга. Чтобы определить эти связи, а так же конкретные технологические параметры, оказывающие влияния на выходную величину , необходимо составить математическую модель парогенератора. Для составления модели запишем уравнения, для процессов, протекающих в паровом котле.

;                                                                                      /1/

;                                                                             /2/

 ;                                                                       /3/

                                                                   

Нагревание путём теплопередачи через теплопередающую стенку опишется уравнением закона Фурье:

; /4/

Теплоотдача от стенки, нагреваемой среде, опишется законом Ньютона:

  ; /5/

 - температура топочных газов;  - температура нагреваемой среды;   

 - расход топлива;  – сечение канала; - время протекания процесса;

 - потери тепла; - расход рабочей среды; - плотность;

 – координата, совпадающая с направлением рабочей среды;

- энтальпия;  – линейная плотность потока тепла на внутренней поверхности;

 – коэффициент теплоотдачи;  – внутренний периметр  канала.

Тепловое излучение газов:

; /6/

- температура газа;  - степень черноты газа;

- коэффициент излучения абс. чёрного тела.

Специфической формулой записи второго закона механики применительно к течению среды в канале является:

                                  /7/

проинтегрировав получим:

                             /8/

перепад давления в канале;

- скорость  среды в канале;

– определяется экспериментально и связан с коэффициентом трения соотношением  , .

  •  выражающим зависимость одного термодинамического параметра от двух других, а также эмпирические зависимости для коэффициента теплоотдачи    и коэффициента трения λ.

Система уравнений 1, 2, 8 совместно с эмпирическими зависимостями для  и λ является замкнутой. В стационарном режиме все производные по  в управлениях системы равны нулю, а все параметры являются только функциями координаты –  – и поэтому фундаментальные уравнения приобретают следующий вид:

уравнение сохранения массы

                                                                                          /9/

уравнение сохранения энергии

                                                                                       /10/

уравнение движения

                                               /11/

уравнение состояния

                                                                                      /12/

Так как . Из 7 следует, что в стационарном режиме массовый расход в любом сечении канала одинаков G(z)=Const.

                                                                                         /13/

или

                                                                                                  /14/

 данное уравнение будет описывать математическую модель парового котла.

  

Данный технологический процесс в котле будет представлен в виде упрощенной модели, так как она будет полностью отражать протекания процесса. Количественным параметром котлоагрегата будет являться нагрузка, которая может меняться в широких пределах в зависимости от графика нагрузок потребителей.

  К качественным параметрам можно отнести уровень в барабане L, давление пара Р и температура перегретого пара Т3.

В барабане котла происходит предварительный нагрев жидкости до температуры Т2, тепловым потоком Ф1. Надо заметить, что коллекторы экранов котла представляют вторую емкость нагрева, которая нагревается тепловым потоком Ф2 и кипит при температуре Т3 и давлении пара Р. К известным нам граничным условиям можно добавить: объем в барабане V1, объем экранных труб V2, температуру входящих потоков Твх .

В условной первой емкости уровень воды в барабане, постоянный, а значит V1=const. Упрощенный материальный баланс первой емкости можно представить в виде: . Уравнение теплового баланса имеет следующий вид:

[скорость накопления тепла в емкости]=[приход тепла+приход тепла с тепловым потоком]-[отвод тепла].

из уравнения теплового баланса можно определить температуру Т2.

Уравнение материального баланса жидкой фазы для условной второй емкости:, где mп – поток пара.

Из этого уравнения можно определить V2.

Материальный баланс паровой фазы :  , где m1 – поток пара проходящий через выходной вентиль. Из уравнения материального баланса паровой фазы определим массу М. Поскольку предполагается, что между жидкостью и паром все время существует равновесие, поэтому при построении модели уравнение теплового баланса пара не учитывается. Температуру пара принимаем равной температуре жидкости в барабане.

Тепловой баланс жидкой фазы:

[изменение теплосодержание]=[входящее тепло+поток тепла]-[теплосодержание паровой фазы].

из данного уравнения можно определить поток пара  .

Давление в паровом пространстве можно найти из закона газового состояния:

Объем занимаемый паром VГ находим , где V0 – полный объем емкости.

Температуру кипящей жидкости найдем из соотношения выражающего связь между давлением и температурой кипения:

Поток пара, проходящий через вентиль, определяется из выражения:

Тепловые потоки Ф1 и Ф2 определяются:

где  - коэффициент теплоотдачи через стенку, - площадь нагрева.

Блок – схема алгоритма.

рис.3


4. Пример программной реализации модели.

рис. 4


5. Пути установления адекватности математической модели реальному процессу.

  Структура математической модели любого процесса химической технологии, в котором происходит тот или иной процесс, определяется, прежде всего гидродинамическими параметрами и проявляется в характере распределения времени пребывания частиц потока в рассматриваемой системе.

  Этот характер распределения подвержен статистическим законам  и находится по виду сигнала, проходящего через систему. Данный приём является основным при установлении соответствия адекватности математической модели изучаемому объекту. Поэтому прежде всего рассматривают методы математической оценки различных сигналов и кривых отклика системы на подаваемое возмущение.   

В зависимости от характера явления эти величины могут быть дискретными и непрерывными. Случайные величины можно охарактеризовать вероятностью их появления.

Методов для установления адекватности системы немало, их основа опирается на данные, полученные экспериментальным путём, но суть сводится  к одному т.е. достоверность математической модели процесса проверяется сравнением теоретического распределения  с  экспериментально найденным.

Вывод.

Нахождение значений, при которых энтальпия пара будет максимальная, а  минимальными будут приведённые затраты на природный газ, питательную воду, качественное соотношение регулирования газ-воздух, позволит вести процесс в оптимальном температурном режиме, для оптимального теплосодержания перегретого пара на выходе из котлоагрегата при различных нагрузках. Это позволит улучшить процесс горения, уменьшая выброс вредных газов от отработанного топлива в атмосферу. Так же это позволит снизить расходные нормы газа на производство оптимального количества пара, что приведёт к уменьшению себестоимости пара.

  На основании выше проведенных исследований,  можно сделать вывод что:

1. Данный процесс получения пара является процессом с сосредоточенными параметрами, основной регулирующий параметр – тепловая нагрузка, соотношение газ-воздух, поддержание оптимальной температуры перегретого пара, поддержание постоянного уровня в барабане котла;

2. Процесс выработки пара, т.е. автоматизация котла, не терпит "перерегулирования", требует точности;

3. Внедрение качественной автоматической системы управления процессом  позволит получить реальный экономический эффект.

Список используемой литературы

1.  А. Н. Безгрешнов,  Ю. М. Липов,  Б. М. Шлейфер

      ' Расчёт паровых котлов в примерах и задачах ‘

            Энергоатомиздат Москва 1991г.

2.  Р. И. Эстеркин

      ‘Котельные установки курсовое и дипломное проектирование’

            Энергоатомиздат 1989г.

3.  В. И. Панин

      ‘Котельные установки малой и средней мощности’

            Энергоатомиздат 1968г.

4.‘Технологическая  инструкция по эксплуатации котельного цеха’.

  1.  В. В. Кафаров

      ‘Методы кибернетики в химии и химической технологии’

             Москва, издательство Химия, 1976г.

  1.  С. Л. Ривкин, А. А. Александров

      Таблицы  ‘Термодинамические свойства воды и водяного пара’

                Энергоатомиздат 1984г.                

  1.  В. Н. Луканин, М. Г. Шатров

       ‘Теплотехника’

               М:. Высшая школа, 2000г.  


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

48951. Прототип программной системы «Гостиница» 1.73 MB
  Постояльцы проживают в гостиницах по разным целям – это может быть, как и в случае отдыха, так и по работе. Наша цель – подобрать доступную гостиницу из имеющейся на сайте базы данных. Так же вы можете оставлять ваши отзывы и пожелания
48952. Система электроснабжения района города в Московской области 2.53 MB
  Сечения жил кабелей линий 380 В должны выбираться по соответствующим расчётным электрическим нагрузкам линий в нормальных и послеаварийных режимах работы на основе технических ограничений допустимого нагрева и допустимых потерь напряжения а также с учётом применения минимальных сечений по условиям механической прочности в условиях монтажа и эксплуатации. Выбор сечений КЛ 04 кВ по техническим ограничениям по допустимым потерям напряжения. Далее необходимо выполнить проверку кабелей на допустимые потери напряжения в нормальном и...
48953. Проект системы электроснабжения района города в Московской области 4.02 MB
  Подача горячей воды и отопление осуществляется от ЦТП. В микрорайоне расположено 23 жилых здания высотой 9 этажей 5 жилых зданий высотой 12 этажей и 11 высотой 16 этажей 5 детских садов на 150 мест каждый 2 школы на 1176 мест каждая кафе на 50 мест 7 центральных тепловых пунктов ЦТП универмаг магазин Мебель магазин Электротовары магазин Сантехника автосалон поликлиника.1 ЦТП№1 11.2 ЦТП№2 11.
48955. Аварийные и особые режимы работы электрооборудования 814 KB
  Содержание Задание по расчету курсового проекта Справочные данные Введение Расчет начальных значений токов трехфазного К. Расчет ударного тока трехфазного К. Схема замещения обратной последовательности Схема замещения нулевой последовательности Расчет периодической составляющей токов двухфазного К. Расчет периодической составляющей токов однофазного К.
48956. ППР на строительство центральной ремонтной мастерской для хлопкосеющих хозяйств с парком 50 тракторов 1.39 MB
  Содержание Составление крточки определителя продолжительности работ Расчёт и построение основной модели Расчёт запаса времени Определение длины критического пути График потребности в трудовых ресурсах График поступления на объект строительных конструкций изделий материалов и оборудования График движения основных строительных машин Методы производства работ Внутренние работы Земляные работы Монтажные работы Кирпичная кладка стен Отделочные работы Проектирование...
48957. Расчет структуры переменных электромагнитных полей в волноводе 1.7 MB
  Полость волновода заполнена диэлектриком, электрическая проницаемость которого Длина волновода в направлении оси z не ограничена. Процесс распространения электромагнитных волн в полости прямоугольного волновода рассматриваем, полагая, что стенки волновода выполнены из сверхпроводящего материала
48958. Теория статистики и статистических исследований 2.15 MB
  Термин «статистика» происходит от латинского слова status, что в Средние века означало политическое состояние государства. В науку этот термин был введен немецким ученым Готфридом Ахенвалем (1719 – 1772 гг.), и означал он тогда государствоведение.