43248

Проектирование стальной промежуточной опоры с исходными данными для проектирования

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Характеристика провода. Нахождение исходного режима работы провода. Общая характеристика воздушной линии электропередач Воздушная линия электропередачи ВЛ служит для передачи и распределения электрической энергии по проводам расположенным на открытом воздухе и прикрепленным к опорам или кронштейнам и стойкам на инженерных сооружениях при помощи изоляторов и арматуры. Основными элементами воздушных линий являются провода изоляторы линейная арматура опоры и фундаменты.

Русский

2013-11-06

902.5 KB

33 чел.

Исходные данные 3

1 Общая характеристика воздушной линии электропередач 4

2  Расчёт механики проводов воздушной линии электропередач 6

2.1.  Характеристика провода 6

2.2.Определение удельных нагрузок 7

2.3 Нахождение исходного режима работы провода 8

2.4 Нахождение критических пролетов 9

3 Расчет промежуточной опоры 12

3.1 Критическая температура и определение максимальной величины провеса. 12

3.2 Подбор изоляторов и определение длины гирлянды 12

3.3 Определение высоты опоры 14

3.4 Определение вертикальных и горизонтальных нагрузок 16

3.4.1 Вертикальные нормативные нагрузки 16

3.4.2 Горизонтальные нормативные нагрузки 17

3.4.4 Расчётные нагрузки 18

3.4.5 Вертикальные расчётные нагрузки. 19

3.4.6 Горизонтальные расчётные нагрузки 19

3.5 Определение реакций в опорных башмаках 20

3.5.1 Составление расчетной схемы 20

3.5.2 Определение реакций 20

3.6 Определение расчетных усилий в раскосах опорной секции 22

3.6.1 Составление расчетной схемы опорной секции 22

3.6.2  Таблица расчётных усилий. 24

3.6.3  Расчет на сжатие с учётом продольного изгиба 24

3.6.4 Расчёт на сжатие с учётом ослабления сечения 25

3.6.5 Расчёт на напряжение с учётом ослабления сечения 25

3.6.6 Подбор сечения стержня внутренней решетки опорной секции 25

4. Расчёт и конструирование узлов опорной секции 26

4.1.Характеристика узлов опорной секции 26

4.2. Расчёт центрального узла опорной секции 26

4.2.1 Расчёт внутренних сил 26

4.2.2 Расчёт болтового соединения на срез 27

4.2.3 Определение количества болтов из условия на смятие 27

4.2.4 Расчет сварного соединения для нижнего опорного узла 27

Список  используемой литературы 29

Исходные данные

Согласно техническому заданию № 5 (с.12, [1]), назначаем исходные данные. Схема стальной промежуточной опоры с исходными данными для проектирования приведены на рисунке 1.

1 Общая характеристика воздушной линии электропередач 

Воздушная линия электропередачи (ВЛ) служит для передачи и распределения электрической энергии по проводам, расположенным на открытом воздухе и прикрепленным к опорам или кронштейнам и стойкам на инженерных сооружениях при помощи изоляторов и арматуры. Ответвления к вводам в здания также относятся к ВЛ.

Основными элементами воздушных линий являются провода, изоляторы, линейная арматура, опоры и фундаменты. Дополнительными элементами, необходимыми на некоторых линиях для обеспечения надежности их работы, являются грозозащитные тросы, заземления, разрядники, виброгасители и т.д.

На ВЛ переменного трехфахного тока подвешивается не менее трех проводов, составляющих одну цепь По числу цепей линии электропередачи делятся на одноцепные, двухцепные и многоцепные. Число цепей зависит от передаваемой мощности напряжения линии электропередачи и необходимости резервирования.

Опоры ВЛ – сооружения, поддерживающие провода с помощью изоляторов и арматуры на заданном расстоянии между собой и от поверхности земли.

Пролет или длина пролета – измеренное по горизонтали расстояние между двумя опорами, на которых подвешен провод.

Стрела провеса провода – вертикальное расстояние от горизонтальной прямой, соединяющей точки подвеса провода, до низшей точки провода в пролете.

ВЛ может находится в трех режимах:

1) нормальный режим - состояние ВЛ при необорванных проводах и тросах.

2) аварийный режим - состояние при оборванных одном или нескольких проводах или тросах.

3) монтажный режим - состояние в условиях монтажа опор, проводов и тросов.

Промежуточные опоры устанавливаются на прямых участках трассы и не воспринимают тяжения от проводов и тросов в нормальном режиме работ.

Анкерные опоры устанавливаются на прямых участках трассы и полностью воспринимают  тяжение проводов и тросов в аварийном и монтажном режимах работы ВЛ.

Опоры ВЛ 330кВ выполняются металлическими и железобетонными.

В курсовом проекте рассматривается только нормальный режим с  учетом профилактических работ.

На рисунке 2 показаны основные элементы металлической опоры ВЛ.                           

Рисунок 2 – Детали металлических опор и их элементы:

1 - стойка (ствол) опоры; 2 - пояс стойки (траверсы); 3 - решетка; 4 - диафрагма; 5 - траверсы; 6 - тяга; 7 - тросостойки; 9 - фундамент (подножник)

2  Расчёт механики проводов воздушной линии электропередач 

2.1.  Характеристика провода 

На ВЛ применяются многопроволочные провода, скрученные из алюминиевых проволок. Для повышения механической прочности провода к алюминиевым проводам добавляют стальные. В проводах такого типа высокая электрическая проводимость алюминия сочетается с большой механической прочностью стали.

Вокруг проводов с напряжением выше 220 кВ возникает высокая напряженность электрического поля, которая приводит к ионизации воздуха (коронный разряд). Для уменьшения электрических потерь на “корону” каждую фазу расщепляют на два провода и более в зависимости от напряжения ВЛ.

Согласно задания на проект, принимаем сталеалюминиевый провод марки 2 х АС-300/39 ГОСТ 839-74 (фаза расщеплена на два провода – число повивов алюминиевых проволок –  2).

Сечение провода (алюминий/сталь) 301/38,6 мм2 ;

- площадь диаметрального сечения стали;

- площадь диаметрального сечения алюминия;

.

- диаметр провода.

- удельный вес провода.

При расчете сталеалюминиевых проводов введем соотношения:

; ;  (c.11 [2]).

Приведенный модуль упругости (c.15 [2]):

Температурный коэффициент линейного расширения (c.11 [2]):

где — модуль упругости первого рода стали ();

 –  коэффициент линейного расширения алюминия;

 коэффициент линейного расширения стали;

2.2.Определение удельных нагрузок

пп

Удельные нагрузки

Схема

1

От собственного веса провода

2

От веса гололеда

где - толщина  стенки гололеда (c.18 [2])  при   

втором районе гололедности  

     -погонная нагрузка от гололеда.

3

От веса провода и гололеда

 

4

От горизонтального ветрового напора

     

 где  -максимальный скоростной напор;

 - максимальный  скоростной напор; 

           - максимальная скорость ветра;

- коэф-т,учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку (с.17 [1]);

- коэф-т увеличения скоростного напора по высоте (с.17 [1]);

-коэф-т, учитывающий неравномерность скоростного напора (с.17[1]), при   

–коэффициент лобового сопротивления без учета гололеда (с.17 [1])

5

От горизонтального ветрового напора на провод, покрытый гололедом

 

 

где  -погонная нагрузка от гололеда:

           

при

6

Результирующая от ветрового напора и веса провода без гололеда

              

7

Результирующая от веса провода, покрытого гололедом, и ветрового напора

2.3 Нахождение исходного режима работы провода

При расчетах проводов принимаются такие сочетания климатических условий, которые дают наиболее невыгодные по механическим нагрузкам значения напряжений в проводе в одних случаях и максимальные стрелы провиса - в других. Эти условия принимаются за исходные, по которым можно определить состояние провода при любых других условиях.

Исходный режим работы провода определяется по заданной величине пролета и характеризуется действующим напряжением.

 

ре-жима

Расчетный режим

Расчетные условия

Расчетная нагрузка, [даН/ммм2]

Допускаемые напряжения,

[даН/мм2] 

V,

[м/с]

С,

[мм]

t,

[C]

I

tmin

0

0

-50

IIа

max

vmax=30

0

-5

IIb

0,5vmax=

=15

Cmax =10

-5

III

t-

0

0

-7

 

IV

tmax

0

0

+35

Нормативные значения  для провода   принимаются по ПУЭ табл. 2.5.8.

Допустимые напряжение, в процентах от предела прочности, принимаются по ПУЭ табл. 2.5.8, или (с.33 [2]).

1) при наибольшей нагрузке и низшей температуре:

2) при среднегодовой температуре:

2.4 Нахождение критических пролетов 

При ограничении напряжения в проводе тремя исходными режимами, должны существовать три критических пролета, соответствующих пограничным условиям этих режимов.

Первый критический пролёт.

Под первым критическим пролетом понимается такой пролет, для которого напряжение в проводе в режиме минимальных температур достигает допускаемого значения, а в режиме среднегодовых температур – допускаемых напряжений для этого режима (определяется с помощью I и III режима):

Первый критический пролёт (определяется по I и III режиму)

I

tmin= -50

I =[]I=12,15 даН/мм2

lI = lIII= lIкритич.

III

tср= -7

III =[]III=8,1 даН/мм2

Второй критический пролёт (по I и II режиму):

I

tmin= -50

I =[]I=12,15 даН/мм2

lI=lII= lкрII

IIа

tгол=-5

II=[]II =12,15 даН/мм2

IIb

;

Третий критический пролёт (по III и II режиму):

III

tср= -7

III =[]III=8,1 даН/мм2

lIII=lII= lкрIII

IIа

tгол=-5

II=[]II =12,15 даН/мм2

IIb

;

.

Определение исходного режима – сравнение действующего пролёта  с критическим.

Условие

Значения

Исходный режим

1

l <lкрI

320<324

I(tmin)

2

l >lкрII

320>371(173)

II(max)

3

lкрI <l<lкрIII

324<320<439(140)

III(tср)

4

lкрI >lкрII >lкрIII

а) l <lкрII

б) l >lкрII

324>371(173)> 439(140)

320<371(173)

320>371(173)

I(tmin)

II(max)

Из данной таблицы видно, что выполняется только первое неравенство, поэтому выбираем I(tmin) первый температурный режим – режим минимальных теператур.

3 Расчет промежуточной опоры

3.1 Критическая температура и определение максимальной величины провеса. 

Величина максимального приближения провода к земле в вертикальной плоскости, в частности величина , может быть в одном из двух случаев:

1) при максимальной температуре и собственного веса провода ;

2) при гололёде без ветра, т.е. при  и  (с.38 [2]).

В первом случае , во втором случае , где .

Если величина  известна (=12,15 даН/мм), для определения режима с максимальным провесом можно использовать понятие критической температуры .

.

=,

 , значит максимальный провес провода будет при гололеде без ветра, т.е.:

.

3.2 Подбор изоляторов и определение длины гирлянды

Принимаем  изолятор – ПС-160Д, для которого механическая разрушающая способность , строительная высота , вес изолятора . При напряжении 330 рекомендуется 12-16 изоляторов этого типа. Назначаем k=12 изоляторов.

Проверяем выбранный изолятор по максимальной разрушающей нагрузке.

Расчётный вес гирлянды без гололёда:

.

Расчётный вес гирлянды при гололёде:

.

Расчётные монтажные нагрузки (с.45 [2]): .

Расчётные удельные нагрузки, :

 

Тогда осевая нагрузка, действующая на последний изолятор при ветре и гололёде:

.

Где  ;

z – число проводов в фазе, z=2;

F – площадь сечения провода, F=339,6 мм2;

Осевая нагрузка, действующая на последний изолятор при отсутствии ветра и гололёда:

.

Коэффициенты запаса прочности соответственно будут равны:

 

Условия выполняются при выбранном изоляторе.

Определение длины подвесной гирлянды.

где  k – число изоляторов, k=12 шт;

hиз – высота изолятора, hиз =146 мм;

3.3 Определение высоты опоры

Полная высота промежуточной опоры определяется из следующего выражения:

,

где - расстояние до нижней траверсы, ; - суммарное расстояние между траверсами по вертикали, ; - расстояние от траверсы до грозозащитного троса, или высота тросостойки, .

,

где - габаритный размер, т.е. минимально допустимое расстояние от поверхности земли до провода в точке наибольшего его провисания, ;

- величина по вертикали, на которую опустится провод в случае обрыва провода в соседнем пролёте, ; - максимальная стрела провеса провода, ; - длина гирлянды, ; - запас по высоте, учитывающий ошибки в топографической съёмке профиля и отступления от пикета при выносе центров опор в натуре, .

=6,5 – для напряжения 330 кВ и ненаселённой местности (с.41 [2]);

=(0,02…0,025)=0,02∙320=6,4 ;

=(0,2…0,5), в зависимости от напряжения ВЛ, =0,4 .;

=1752 мм=1,752 м.;

=11,2 м.;

Выбираем тип опоры ПС-330-5 схема 28-24 (с.273 [3]), = 25,5 , тогда полная высота опоры:

Требуемое условие выполнено, .

 

 3.4 Определение вертикальных и горизонтальных нагрузок

3.4.1 Вертикальные нормативные нагрузки

Собственный вес опоры .

,

где  - нормативная величина собственного веса опоры, приложенная в центре её тяжести, считая, что центр тяжести опоры расположен на расстоянии 0,5 над землёй, где  - высота опоры до грозозащитного троса, ;  - вес одного погонного метра высоты опоры, ориентировочно принимаем  при напряжении ВЛ 330 кВ (с.44 [2]).

Собственный вес гирлянды изоляторов .

,

где  - число изоляторов в гирлянде,  - вес одного изолятора,

Нагрузка от веса провода без гололеда  (с.45 [2]).

.

Где  ;

z – число проводов в фазе, z=2;

F – площадь сечения провода, F=339,6 мм2;

Нагрузка от веса гололеда .

Монтажная нагрузка .

Монтажная нагрузка, состоящая из веса монтажника, веса монтажных приспособлений и инструмента, считается приложенной в месте крепления изолятора и принимается равной при напряжении ВЛ 330 кВ (с.45 [2]):

3.4.2 Горизонтальные нормативные нагрузки

Горизонтальные нормативные нагрузки на промежуточную опору .

,

здесь ,

где  - аэродинамический коэффициент для прокатных профилей фермы. Для равнобоких уголков, которые применяются в подавляющем большинстве случаев при изготовлении опор, ;

- коэффициент заполнения решётки фермы, представляющий собой отношение площади проекции всех элементов фермы к площади, вычисленной по её наружному габариту, принимаем =0,20 (с.46 [2]).

- коэффициент, при =0,2 и квадратном сечении ствола опоры b/h=1,0

.

- коэффициент увеличения скоростного напора на высоте Н, соответствующий высоте положения центра тяжести той части опоры, для которой определяется ветровой напор, находится интерполяцией данных таблицы 6 (с.17 [2]). «Н» — расстояние от земли до расположения центра тяжести верхнего провода в пролете.

Центр тяжести провода при одинаковой высоте точек подвеса можно принять равным 2/З от провеса провода (с.17 [2]).  Находим :

- площадь проекции опоры по наружному контуру, перпендикулярному направлению ветрового потока, где - полная высота опоры,  - ширина ствола опоры на уровне центра тяжести эпюры , расположенного на высоте 0,5.

S – площадь проекции опоры;

-динамический коэффициент, учитывающий динамическое воздействие отдельных порывов ветра. Для опор высотой до 40 метров можно принять (с.46 [2]) без расчёта  (для одностроечных, свободно стоящих опор).  

Горизонтальная нормативная нагрузка от ветра на провод, свободный от гололёда .

- ветровой пролет (с.47 [2]).

Горизонтальная нормативная нагрузка от ветра на провод, покрытый гололёдом .

3.4.4 Расчётные нагрузки

Под расчётной нагрузкой понимается такая нагрузка, которая допускается при длительной эксплуатации сооружения с учётом отклонения нагрузки в сторону её увеличения. Расчётная нагрузка определяется как  где  - коэффициент перегрузок, учитывающий возможное отклонение интенсивности нагрузки от её нормативного значения. Эти коэффициенты определены в зависимости от вероятности превышения нагрузок различных видов и от состояния линии. Так, коэффициенты перегрузки, учитывающие отклонения значения нагрузки от ее нормативного значения для собственного веса конструкции принимается равным ; для ветровых нагрузок ; для вертикальных гололедных нагрузок ; для горизонтальных ветровых нагрузок при гололедных отложениях ; для монтажных нагрузок .

3.4.5 Вертикальные расчётные нагрузки.

Расчётная нагрузка от веса опоры:

Расчётная нагрузка от веса изоляторов:

Расчётная нагрузка от веса проводов без гололёда:

Расчётная нагрузка от веса гололёда на проводах фазы:

Расчётная монтажная нагрузка:

3.4.6 Горизонтальные расчётные нагрузки

Расчётная нагрузка от ветрового напора на опору, при гололёде на проводах:

Расчётная нагрузка от ветрового напора на опору, без гололёда на проводах:

Расчётная нагрузка от ветрового напора на провод без гололёда:

Расчётная нагрузка от ветрового напора на провод, покрытый гололёдом:

3.5 Определение реакций в опорных башмаках

3.5.1 Составление расчетной схемы

 

Наибольшее опасное сочетание нагрузок с учетом гололеда:

Опирание опорных секций рассматривается как шарнирное.  Реакции на одноименные башмаки одинаковы.

3.5.2 Определение реакций

Определение горизонтальных реакций:

Определение вертикальных реакций:

Для опоры ПС-330-5:

M(B)=0;

M(А)=0;

Проверка:

Проверка выполнена.

3.6 Определение расчетных усилий в раскосах опорной секции

 

3.6.1 Составление расчетной схемы опорной секции

Определим углы α и β, исходя из геометрических  соотношений:                           

  1.  Определение расчетных усилий, действующих в точке А:

Вырезаем узел секции. Направление внутренних усилий в стержнях пока неизвестно, направляем их произвольно.

    Рх=-НА+ N1cos+ N2cos=0,

    Рy=-VА+ N1sin+ N2sin=0;

    -8732+ N1cos85+ N2cos68=0,

    -158400+ N1sin85+ N2sin68=0;

Реакция N2 должна быть направлена в другую сторону.

  1.  Определение расчетных усилий, действующих в точке В:

Вырезаем узел секции. Направление внутренних усилий в стержнях пока неизвестно, направляем их произвольно.

    Рх=-НВ+ N3cos+ N4cos=0,

    Рy=-VB+ N3sin+ N4sin=0;

    -16216+N3cos68+ N4cos85=0,

    -234500+ N3sin68+ N4sin85=0;

 

3.6.2  Таблица расчётных усилий.

Наименование

Усилия

Значения

Вид деформации

Наружные раскосы

N1

17504,0 даН

max  растяжение

N4

24892,9 даН

max  сжатие

Внутренние раскосы

N2

1732,4 даН

растяжение

N3

1450,9 даН

сжатие  

3.6.3  Расчет на сжатие с учётом продольного изгиба

Задаёмся гибкостью 1=80 для стали СТ 10Г2С1, - коэффициент понижения сжимающих усилий, = 0,65.

Определяем по литературе (с. 137 [4]) номер уголка и соответствующую площадь сечения:  уголок № 9, F1=13,9см2.

Проверяем действующее напряжение:

[R] – расчетное сопротивление стали, [R] =2900даН/см2  (с.7 [2]).

Недогрузка на 5% . Сечение уточняется при недогрузке более чем на 20% и при перегрузке более чем на 5%.

Принимаем уголок № 9, F = 13,9 см2, rmin=1,77см. [4].

3.6.4 Расчёт на сжатие с учётом ослабления сечения

[] = [R] = 2900даН/см2;

0,8 – коэффициент ослабления (отверстия под болты).

Принимаем уголок №8 [4].

3.6.5 Расчёт на напряжение с учётом ослабления сечения

Принимаем уголок №8  [4].

На основании трёх расчётов выбираем максимальный номер уголка № 9 с площадью сечения F=13,9 см2, rmin=1,77см, b =90мм – ширина полки, d =8 мм – толщина полки [4].

3.6.6 Подбор сечения стержня внутренней решетки опорной секции

Стержни внутренней решетки не воспринимают усилий от нагрузки.

l3=0,72м =7,2см.

Выбираем для внутреннего нерабочего стержня l3 предельную гибкость - пр=200 [2].

rmin= l3/пр=72/200=0,36см, rmin – минимальный радиус инерции.

Принимаем уголок №4 (менее не принимать из-за конструктивно-технологических соображений). F=3,79см2, b=40мм, d=5мм, rmin=0,8см.

4. Расчёт и конструирование узлов опорной секции

4.1.Характеристика узлов опорной секции

1 – центральный  узел (выполняется

в болтовом варианте);

2 – верхние опорные  узлы     (также  

в болтовом варианте);

3 – нижние опорные узлы (выполня-

ются в сварном варианте);

4.2. Расчёт центрального узла опорной секции

4.2.1 Расчёт внутренних сил

В центральном узле появляются внутренние уравновешивающиеся силы.

по теореме косинусов:

 

4.2.2 Расчёт болтового соединения на срез

nср – количество болтов из условий на срез;

R – уравновешивающая сила;

[] – касательное напряжение на срез; [] =500 даН/см2;

dбол =20 мм =2 см.

 

4.2.3 Определение количества болтов из условия на смятие 

min – минимальная толщина накладки ;

min = (0,8…1) см =0,8 см;

[]см =120 даН/см2; 

С учётом расчета на срез и смятие принимаем количество болтов 18 для центрального узла опорной секции.

4.2.4 Расчет сварного соединения для нижнего опорного узла

 

п, о – коэффициенты, учитывающие распределение усилий на сварные швы;

п = 0,3;  о = 0,7 .

- коэффициент, учитывающий вид сварки;

Принимаем ручной вид сварки =0,7.

[]св = 150 даН/см2;

hш=d (толщина полки) = 8 мм =0,8 см;

длина сварного шва на пере:

длина сварного шва на обушке:

 

Список  используемой литературы

  1.  
  2.   В.Ф. Чешев – Основы  расчета и проектирования механической части воздушных линий электропередачи. Часть 1. Учебное пособие.  НГТУ, 2003.
  3.  Электротехнический справочник. Т2. Под редакцией П.Г. Грудинского и др. М., «Энергия», 1975.  
  4.  В.И. Анурьев – Справочник коструктора –машиностроителя, т.1.
    М.: «Машиностроение», 1980.
  5.  Иванов М.Н. Детали машин. – М.: Высш. шк., 2000.
  6.  Чернилевский Д.В., Березовский Ю.Н. – Детали машин: М.: 1983.


Рис
унок 1 –  Схема опоры

b1

h1

Gp

Pp

h3

h2

b2

Pp

Pp

Gp

a1

Gp

Ppo

H

Gpo

H/2

2VA

2VB

B

A

2HA

2HB

C1

l3

 

VB

B

HB

HA

VA

N1

N2

N3

N4

A

масштаб: 1:75

=85;=68;

А

НА

VA

N1

N2

В

HB

VB

N3

N4

Nmax(-)

Nmax(+)

2

1

2

3

3

N3

N3

N2

N2

Rл

Rп

N3

N2

Rл

N3

N2

Rп

lобушка

lпера


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

26868. Морфофункциональная характеристика желез внутренней секреции 1.55 KB
  К железам внутренней секреции –относятся: 1. Щитовидная железа В центральной части шеи 4. Около щитовидная железа Расположены около стенки щитовидной железы или в ее долях в виде 24 небольших телец 5. Надпочечная железа Брюшная полость около краниального края почки.
26871. Анатомо-гистологическое строение спинного мозга 6.99 KB
  Анатомогистологическое строение спинного мозга. Каудально от поясничнокрестцового утолщения спинной мозг суживается и образует мозговой конус conus medularis переходящий в концевую нить filum terminale достигающую 56го хвостового позвонка На вентральной поверхности спинного мозга находится вентральная срединная щель fissura mediana ventralis и две латеральные вентральные борозды sulci lateralis ventralis. По дорсальной поверхности мозга проходит дорсальная срединная борозда sulcus medianus dorsalis в которой лежат дорсальные...
26872. Концевой мозг 6.84 KB
  Отделяется от обонятельного мозга базальной пограничной бороздой sulcus basalis. Комиссурапъные волокна соединяют участки коры в разные полушариях и образуют самую большую спайку мозга мозолистое тело corpus coltosum . Проекционные волокна соединяют участки коры с разными отделами головного и спинного мозга. В ней заключён желудочек ventriculus bulbi olfactorii являющийся продолжением бокового желудочка мозга.
26873. Промежуточный мозг 4.51 KB
  Состоит из зрительных бугров третьего мозгового желудочка и сосудистого сплетения с покрышкой третьего мозгового желудочка. Отделены от хвостатых ядер пограничной полоской stria terminalis а от четверохолмия поперечной Бороздой а друг от друга ямкой зрительных бугров прикрытой сосудистой покрышкой третьего мозгового желудочка. От перекреста зрительных нервов chiasma opticus начинаются зрительные тракты tractus optici которые подходят к зрительным буграм. Третий мозговой желудочек ventriculus tertius лежит между...
26874. Средний мозг 2.9 KB
  Средний мозг mesencephalon состоит из ножек большого мозга покрышки ножек или чепца пластинки четверохолмия и мозгового водопровода. Ножки большого мозга pedunculi cerebri в виде двух толстых валиков лежат впереди мозгового моста. Покрышка ножек или чепец tegmentum pedunculi помещается в центре мозга между ножками большого мозга и четверохолмием. Пластинка четверохолмия lamina quadrigemina представляет дорсальную часть мозга.
26875. Задний мозг 3.96 KB
  Задний мозг metencephalon состоит из мозжечка cerebellum и мозгового варолиева моста pons cerebri Varoli . Между ними остаётся глубокая щель верхушка шатра fastigium являющаяся дорсальным отделом четвертого мозгового желудочка. Построен из серого и белого мозгового вещества. Построен он из белого мозгового вещества по периферии и серого в виде ядер.
26876. Продолговатый мозг 4.44 KB
  От начала пирамид отходит VI пара отводящий черепномозговых нервов. От перекреста XII пара подъязычный; от боковой поверхности продолговатого мозга отходят: пары нервов лицевой слуховой языкоглоточный блуждающий и добавочный. На нём выступает лицевой холмик colliculus facialis где сосредоточены ядра отводящего и лицевого нервов. Позади лицевого холмика расположено поле подъязычного нерва area hypoglossi а латерапьнее от него находится серое крыло alia cinerea в котором лежат ядра...