43413

Расчет и конструирование плиты и главной балки монолитного ребристого перекрытия

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Здания по крайним осям 253x23 м причем расстояние между продольными осями здания l1=84м – что является пролетом главной балки lГБ=84м а между поперечными l2=46м – что является пролетом второстепенной балки lВБ=46м. Арматура рабочая продольная: для плиты класса ВрI арматурная проволока 35 мм и АIII для главной балки класса АIII в Арматура рабочая поперечная для главной балки класса АIII г Арматура монтажная: для плиты класса ВрI; для главной балки АIII. Компоновка перекрытия Вдоль поперечных осей здания...

Русский

2013-11-05

923.5 KB

41 чел.

 

Расчет и конструирование плиты и главной балки

монолитного ребристого перекрытия

1. Исходные данные необходимые для расчета.

Размеры:

Здания по крайним осям 25,3x23 м, причем расстояние между продольными осями здания l1=8,4м – что является пролетом главной балки lГБ=8,4м , а между поперечными l2=4,6м – что является пролетом второстепенной балки lВБ=4,6м.  

Толщина кирпичных стен 64см. Привязка внутренней грани наружных стен к осям здания f=20 см.

Материалы:

а). Бетон тяжелый В45:   [6]  

Rb=25 МПа ;   

Rbt=1,45 МПа;

gв2=0,9 , коэффициент условий работы бетона принимается с учетом jint=85% ;

 r=2500кН/м3 

б). Арматура рабочая продольная:

для плиты класса Вр-I (арматурная проволока 3-5 мм) и А-III

для главной балки класса А-III

в)  Арматура рабочая поперечная для главной балки класса А-III

г)  Арматура монтажная:

для плиты класса Вр-I;

для главной балки А-III.

Нагрузки (нормативные):

временная (полезная) на перекрытие: V=15 кН/м2;

масса конструкции пола: 2,5кН/м2;

коэффициент надежности по назначению здания  gn=0,95 [6].

2. Компоновка перекрытия

Вдоль поперечных осей здания расположим главные балки перекрытия с шагом  l2=4,6м, (Рис.1.) а второстепенные балки параллельно продольным осям здания с шагом :

  (1)

Предварительно зададимся размерами поперечных сечений элементов перекрытия:

-  Высота главной балки

Принимаю hГБ=0,8 м=80см.

-  Ширина главной балки

Принимаем bГБ=0,4м=40см.

Рис. . План монолитного ребристого перекрытия.

Рис. . Часть монолитного ребристого перекрытия в увеличенном масштабе.

-  Высота второстепенной балки

Принимаем hВБ=0,3м=30см.

Ширина второстепенной балки

Принимаем bВГ=0,15м=15 см.

-  Толщина плиты перекрытия назначается по формуле (2):

  (2)

Принимаем  hП=8 см.

Рис. . Разрез по вырезанной расчетной полосе .

Глубина заделки главной балки в наружную стену здания CГБ=38см; второстепенной балки CВБ=25см; плиты CП=12см. Глубина заделки конструкции в стену есть велична опирания :      

                        

Расчет и конструирование плиты

3.1.  Расчетная схема плиты и нагрузок

Так как отношение сторон плиты

  (3)

то плиту следует насчитывать как балочную, то есть, работающую в одном коротком направлении. Для этого вырезаем полосу плиты шириной и рассчитываем ее по многопролетной неразрезной схеме (Рис.2.).

Расчетный пролет плиты для средних пролетов вычисляется по формуле (4), а для крайних пролетов (5):

     (4)

    (5)

Собственный вес плиты вычисляется в соответствии с формулой (6):

       (6)

Таблица

Сбор нагрузок на плиту (Н/м)

Вид нагрузки

Нормативные нагрузки

Коэффициент надежности

Расчетная нагрузка

Постоянные:

1. Собственная масса плиты

1500

1,1

1650

Цементная стяжка

3. Керамическая плитка :

440

234

1,3

1,1

572

258

Итого

gп=2480

Временные:

Полезная нагрузка V

15000

1,2

p=18000

Итого

Sq=20480

С учетом коэффициента надежности здания по назначению полная расчетная нагрузка на плиту:

    (7)

3.2. Статический расчет плиты

Расчетные значения изгибающих моментов в плите определяем с учетом распределения:

а). В крайних пролетах:

     (8)

б). На первых промежуточных опорах:

      (9)

Из значений моментов: примем значения моментов в крайних пролетах и на первых промежуточных опорах - равных

в). В среднем пролете:

   (10)

Примем, что в средних пролетах 

В средних полосах плиты перекрытия, где элементы плиты окаймлены по всему контуру главными и второстепенными балками, под влиянием возникающих в них распоров изгибающие моменты могут быть уменьшены на 20% при условии , следовательно, в этих элементах плиты можно учесть уменьшение изгибающих моментов:

В средних пролётах и на средних опорах:

   (11)

Примем, что в средних пролётах и на средних опорах, где элементы плиты окаймлены по всему контуру главными и второстепенными балками:

Максимальная поперечная сила в плите будет действовать на первой промежуточной опоре со стороны крайнего пролета:

  (12)

3.3. Проверка прочности сечения на действие поперечных сил

    (13)

  (14)

где:

- тяжелый бетон

- тяжелый бетон,

, коэффициент учитывающий влияние продольных сил (в данном случае они отсутствуют поэтому он = 0).

Rbt=1,45 МПа;

gв2=0,9;

h0=5,5см – полезная высота сечения.

- длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента.  [6.п3.31].

Таким образом получаю следующие значения:

    

Из чего можно сделать вывод, что необходимые условия выполняются, а именно:

и ,

а следовательно прочность бетона на действие поперечной силы обеспечена!

3.4. Расчет на прочность нормальных сечений. Подбор арматур.

3.4.1. Подбор арматуры для М2, для первой расчетной схемы, в осях 1-2 и 5-6 (рис3).

Рис.3. Расчетная схема : оси 1-2 и 5-6.

 

Сечения рассчитываем как прямоугольные с единичной шириной b=1м, и высотой h=hП=8см , при этом полагаем, что армирование плиты будет выполнено сварными рулонными сетками, с продольным расположением рабочей арматуры в рулоне.

Определяю требуемую высоту сжатой зоны бетона (x2):

    (15)

Часто при расчетах ж/б плит, полученную высоту сжатой зоны проверяют  по предельной высоте:

где - предельная высота сжатой зоны.  Но в большинстве случаев, это условие всегда выполняется, поэтому в данном случае это условие не проверяется.

Определяю требуемое усилие в арматуре (NS2) :     (16)

Определяю требуемую площадь арматуры класса A-III (6-8мм) RS=355МПа [6.таб.22]

      (17)

Исходя из сортамента существующей арматуры [1] и  требуемой площади принимаю:  шаг арматурной сетки 150мм, A-III, диаметр 7мм, .

4.  Для действия изгибающего момента М1 , принимаю дополнительную арматурную сетку: с шагом сетки 100мм, класса Вр-I, диаметра 4мм, ,RS1=365МПа [6.таб.23].

5.  Проверка несущей способности :

Рис.4. Расположение арматуры: оси 1-2 и 5-6.

Таким образом принимаю следующие типы арматуры :

1-ый ряд : 100мм, Вр-I, Æ 4мм ,,RS=365МПа, аs1=16,5мм.

2-ый ряд : 150мм, A-III, Æ 7мм, , RS=355МПа, аs2=25мм.

5.1. Определяю положение равнодействующей во всей арматуре (aS ).

       (18)

5.2.Определяю действительную высоту сжатой зоны сечения

     (19)

5.3. Проверяю несущую способность сечения плиты:

(20)

MСЕЧ=7888,64 Нм > M1=6723,51 Нм, Несущая способность сечения плиты выполняется, и запас составляет 21,9%.

6. Расчет размеров сеток:

   (21)

   (22)

Таким образом, с учетом того, что сетки укладываются в нахлест (величина нахлеста 10…25мм), получаем:

Дополнительная сетка:

принимаем      (23)

   (24)

3.4.2. Подбор арматуры для М3, для второй расчетной схемы, в осях 2-3, 3-4 и 4-5 (Рис. 5).

Рис.5. Расчетная схема : оси 2-3,3-4,4-5.  

1. Определяю требуемую высоту сжатой зоны бетона (x3) :

2. Определяю требуемое усилие в арматуре (NS3):

   (25)

3. Определяю требуемую площадь арматуры класса A-III (6-8мм) RS=355МПа [6.таб.22]

      (26)

Шаг арматурной сетки 150мм, A-III, диаметр 6мм, .

4.  Для действия изгибающего момента М1 , принимаю дополнительную арматурную сетку: с шагом сетки 100мм, класса Вр-I, Æ 4мм, ,RS1=365МПа [6.таб.23.]

5.  Проверка несущей способности :

Рис.6. Расположение арматуры: оси 2-3,3-4,4-5.

Таким образом, принимаю следующие типы арматуры:

1-ый ряд : 100мм, Вр-I, 4мм ,,RS=365МПа, аs1=17мм.

2-ый ряд : 150мм, A-III,  6мм, , RS=355МПа, аs3=25мм.

5.1. Определяю положение равнодействующей во всей арматуре (aS ).

                                                                                                               (27)

.

5.2.Определяю действительную высоту сжатой зоны сечения

 

                                                                                (28)  

.

5.3. Проверяю несущую способность сечения плиты:

(29)

MСЕЧ=6763,54 Нм >M1 =6723,51 Нм, запас несущей способности сечения плиты составляет 2,8%

6. Расчет размеров сеток:

     (30)

   (31)

Таким образом, с учетом того, что сетки укладываются в нахлест (величина нахлеста 10…25мм), получаем:

Дополнительная сетка:

Рис.7. Расположение сеток в плите.

принимаем       (32)

     (33)

4. Расчет главной балки.

4.1 Расчетная схема балки и нагрузки.

Главная балка рассчитывается  как трехпролетная неразрезная, нагруженная двумя сосредоточенными нагрузками в третях каждого пролета: постоянной G и временной P.

Рис.8. Расчетная схема главной балки.

Постоянная нагрузка G рассчитывается по формуле (33) :

        (33)

где:

- расчетная постоянная нагрузка

- объемный вес бетона

-коэффициент надежности =1,1.

После подстановки всех значений в формулу (33) получаем,

Временная нагрузка V рассчитывается по формуле (34) :

         (34)

4.2. Статический расчет с учетом перераспределения усилий

Статический расчет главной балки с учетом перераспределения усилий выполняется в соответствии с требованиями пособия [2].

Расчет конструкции с учетом перераспределения усилий должен обеспечить образование пластических шарниров и в то же время не допустить преждевременного разрушения конструкции вследствие их образования. Поэтому должны быть выполнены следующие обязательные требования:

В качестве рабочей растянутой арматуры должна применятся арматурная сталь с четко выраженной площадкой теучести. Этому требованию соответствуют арматурные стали классов A-I,A-II, A-III.

Изгибающий момент, действующий в пластическом шарнире, должен отличатся от момента в том же сечении, определенного по упругой стадии расчета, не более чем на 30% , т.е.

      (35)

Для определения величин изгибающих моментов в упругой стадии от действия постоянных нагрузок и различных схем временных нагрузок воспользуюсь расчетными коэффициентами k (k - для заданной расчетной точки балки, зависит от количества сил в пролете и вида загружения) ([2, табл.1.]), таким образом, что моменты определяются по формуле:

       (36)

где:

       (37)

где:

l – пролет главной балки,

F – сосредоточенная сила в месте опирания второстепенной балки, от постоянной G или временной V нагрузки.

Таблица 2

Изгибающие моменты в рассчетных сечениях главной балки (kНм).

Сочетание нагрузок

Номер расчетной точки

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

П

58,57

79,18

23,74

-95,01

0

31,67

0

-95,01

23,74

79,18

58,57

В1

337,69

456,43

136,85

-547,22

0

182,57

0

-547,72

136,85

456,43

337,69

В2

479,22

593,29

342,36

-273,86

-273,86

-273,86

-273,86

-273,86

342,36

593,29

479,22

В3

-68,50

-136,85

-205,35

-273,86

273,86

456,43

273,86

-273,86

-205,35

-136,85

-68,50

В4

456,43

547,72

273,86

-365,15

-251,08

-136,85

-22,78

91,28

68,50

45,57

22,78

В5

387,93

410,72

68,50

-639,01

22,78

319,57

251,07

-182,57

-136,85

-91,14

-45,57

С1=П+В1

396,26

535,61

160,59

-642,73

0

214,24

0

-642,73

160,59

535,61

396,26

С2=П+В2

537,79

672,47

366,1

-368,87

-273,86

-242,19

-273,86

-368,87

366,1

672,47

537,79

С3=П+В3

-9,93

-57,67

-181,61

-368,87

237,86

488,1

273,86

-368,87

-181,61

-57,67

-9,93

С4=П+В4

515,00

626,9

297,6

-460,16

-251,08

-105,18

-22,78

-3,73

92,24

124,75

81,35

С5=П+В5

446,5

489,9

92,24

-734,02

22,78

351,24

251,07

-277,58

-113,11

-11,96

13

Таким образом, видно, что максимальный или критический момент возникает в 4 расчетной точке (на опоре) от пятого сочетания нагрузок и он равен  

. 

Опираясь на формулу (35) получаю:

Исходя из этого, будем перераспределять усилия таким образом, чтобы опорные моменты при любом сочетании нагрузок, были равны .

а).  Для С5(пятого сочетания нагрузок),(рис.8.)

б). Для С1(первого сочетания нагрузок),(рис.9.)

в). Для С2(второго сочетания нагрузок),(рис.10.)

г). Для С3(третьего сочетания нагрузок), (рис.11.)

д). Для С4(четвертого сочетания нагрузок),(рис.12.)

По перераспределенным эпюрам изгибающих моментов от всех сочетаний нагрузок строится огибающая эпюра моментов главной балки, путем огибания максимальных значений моментов. Точно так же строится огибающая эпюра поперечных сил.

Рис.9. Перераспределение при пятом сочетании нагрузок.

Рис.10. Перераспределение при первом сочетании нагрузок.

Рис.11. Перераспределение при втором сочетании нагрузок.

Рис.12. Перераспределение при третьем сочетании нагрузок.

Рис.13. Перераспределение при четвертом сочетании нагрузок.

Рис.14. Огибающая эпюра моментов.

Рис.15. Огибающая эпюра поперечных сил.

4.3. Проверка достаточности принятых размеров.

Главная балка на восприятие положительных изгибающих моментов работает как тавровое сечение со сжатой полкой, а на восприятие отрицательных моментов – как прямоугольное сечение. При расчете балки с учетом перераспределения усилий должно соблюдаться условие:

          (36)

Это условие дает гарантию, что разрушение конструкции произойдет в результате разрушения арматуры, а не бетона.

Наибольшая величина высоты сжатой зоны бетона будет в сечении с максимальным отрицательным моментом, то есть для нашего случая – на грани опирания балки на колонну.  Принимаю  размеры сечения колонны 60x60см, а затем считаю по формуле (37) величину изгибающего момента на грани опоры балки на колонну, по которому и проверяю достаточность.

           (36)

Пусть полезная высота сечения главной балки равна , тогда определяю высоту сжатой зоны бетона:

(37)

отсюда видно, что условие выполняется, следовательно размеры сечения главной балки достаточны.

4.4. Подбор продольной арматуры главной балки и определение ординат эпюры материалов.

По заданию арматура главной балки должна быт класса AIII.

4.4.1. Сечение на средней опоре

Рис.16. Армирование главной балки на средней опоре.

На средней опоре сечение балки работает со сжатой зона бетона в нижней части сечения, поэтому расчет ведется для прямоугольного сечения балки:

Требуемое сечение рабочей арматуры на опоре определяем по формуле:

где RS=365МПа для арматуры класса AIII, [6, табл.22].

(38)

Принимаю для 425 класс AII. [1, приложение 6], размещаю стержни согласно рис.15.

Проверяю несущую способность сечения (тем самым определяю ординату эпюры материалов в опорном сечении балки):

1-ый ряд:  225 AII аs1=4см.

2-ой ряд:  225 AII аs2=10см.

Определяю положение равнодействующей во всей арматуре (aS ).

.

Определяю действительную высоту сжатой зоны сечения

(39)

Проверяю несущую способность сечения плиты:

(40)

MСЕЧ=501.525 кНм  > MРАСЧ =500.240 кНм, запас несущей способности данного сечения главной балки составляет     %

Разорвем два нижних стержня, получаем:

 225 AIII аs=4см.

4.4.2. Сечение в крайнем пролете.

Рис.17. Армирование главной балки в крайнем пролете.

В крайнем пролете происходит растяжение нижней зоны главной балки, а следовательно сечение работает как тавровое с полкой в сжатой зоне. Расчетная ширина сжатой полки сечения принимается:

(41)

Толщина полки принимается равной : , а расчетный момент в данном сечении равен: .Высота сечения сжатой зоны:

(42)

Определяю требуемое сечение рабочей арматуры:

(43)

Принимаю для 622 класс AIII. [1, приложение 6], размещаю стержни согласно рис.16.

Проверяю несущую способность сечения (тем самым определяю ординату эпюры материалов в сечении крайнего пролета):

1-ый ряд:  322 AIII аs1=4см.

2-ой ряд:  322 AIII аs2=9см.

Определяю положение равнодействующей во всей арматуре (aS ).

.

Определяю действительную высоту сжатой зоны сечения

  (44)

Проверяю несущую способность сечения балки:

MСЕЧ=616.609 кНм > MРАСЧ =615.000 kHм, запас несущей способности данного сечения главной балки составляет     %

Обрываю верхний стержень принадлежащий каркасу К2 :

 322 AIII аs1=4см.

 222 AIII аs2=9см.

Обрываю нижний стержень принадлежащий каркасу К2,                                                           т.е. полностью убираем каркас K2:

 222 AIII аs1=4см.

 222 AIII аs2=9см.

Определяю несущую способность дополнительных стержней 312 AIII Rs=365МПа:

 312 AIII аs=4см.

r

4.4.3. Сечение в среднем пролете.

Рис.18. Армирование главной балки в среднем пролете.

На сечение в среднем пролете действуют как положительные, так и отрицательные моменты. Поэтому рабочая арматура располагается как вверху, так и внизу сечения.

.Высота сечения сжатой зоны:

Определяю требуемое сечение рабочей арматуры:

(38)

Принимаю для 420 класс AIII. [1, приложение 6], размещаю стержни согласно рис.17.

Проверяю несущую способность сечения (тем самым определяю ординату эпюры материалов в сечении среднего пролета):

1-ый ряд:  220 AIII аs1=4см.

2-ой ряд:  220 AIII аs2=9см.

Определяю положение равнодействующей во всей арматуре (aS ).

.

Определяю действительную высоту сжатой зоны сечения

Проверяю несущую способность сечения плиты:

MСЕЧ=356.729 кНм > MРАСЧ = 343.22 kHм, запас несущей способности данного сечения главной балки составляет     %

Обрываем два верхних стержня(в обоих каркасах):

 220 AIII аs=4см.

MСЕЧ= кНм > MРАСЧ = 343.22 kHм, запас несущей способности данного сечения главной балки составляет       %.

Теперь я имею все необходимые данные для построения эпюры материалов                главной балки.

4.5. Расчет наклонных сечений балки на поперечную силу.[6.п.3.31.]

Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производится по наиболее опасному наклонному сечению из условия :

(45)

где:

Q – поперечная сила возникающая в результате действия поперечной нагрузки(берется из огибающей эпюры поперечных сил).

Qb - поперечное усилие воспринимаемое бетоном,

QSW – поперечное усилие воспринимаемое хомутами,

QS,Inc – поперечное усилие воспринимаемое отгибами,  в моем случае QS,Inc = 0, так как отгибов в конструкции главной балки нет.

Таким образом неравенство (45) принимает вид :

(46)

4.5.1. Поперечное усилие Qb  воспринимаемое бетоном, определяется по формуле:

(47)

где:

h0=64см – полезная высота сечения.(см. пункт 4.3.);

Rbt=1.45 МПа;

в2=0.9;

-так как бетон тяжелый (в зависимости от вида бетона);

учитывающий влияние сжатых полок в тавровых элементах, определяется по формуле :

 < 0,5

(48)

причем, в этом случае накладывается условие: , а поскольку то это условие не выполняется, и поэтому  принимается     равным = 64см.

, коэффициент учитывающий влияние продольных сил (в данном случае они отсутствуют поэтому он = 0).

h0=64см – полезная высота сечения.(см. пункт 4.3.)

- длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента. Так как балка нагружена сосредоточенными силами, длину проекции наклонных сечений примем равной расстоянию от опоры балки до ближайшей сосредоточенной силы , т.е. c=a=210см причем должно выполнятся условие . Таким образом это условие выполняется и                    С принимается равным 210см.

Из всего этого нахожу, что:

4.5.2. Поперечное усилие воспринимаемое хомутами QSW определяется по формуле :

(49)

где:

С0 – проекция опасной наклонной трещины на продольную ось, при наихудшем варианте =0,64см.

-усилие в хомутах на единицу длины элемента или другими словами интенсивность поперечного армирования.

(50)

где:

RS – расчетное  сопротивление на растяжение арматуры. Пусть хомуты выполнены из арматуры класса AIII, тогда RS =225МПа.

АSWплощадь поперечной арматуры.

S – шаг хомутов, зависит от высоты сечения (), так как у меня

на опорах:

в пролетах:

Требуемая интенсивность поперечного армирования вычисляется по формуле:

(51)

4.5.3. Для расчета мне необходима огибающая эпюра поперечных сил, значения :  , шаг хомутов S, формулы (50) и (51).

Участок 0-1. Сечение у свободной опоры.

Q=242,4 kH

Нахожу требуемую интенсивность поперечного армирования :

Поперечная арматура на этом участке входит в состав двух каркасов K1 , поэтому  принимаю арматуру для хомутов: ASW=0,25cм2 , 24, класс AIII, шаг 100мм .                                  [ 1 Приложение 6.]

Расчетная интенсивность поперечного армирования равна:

, то есть превышение на       %.       

Участок 3-4. Сечение слева от средней опоры.

Q=377 kH

Нахожу требуемую интенсивность поперечного армирования:

Поперечная арматура на этом участке входит в состав двух каркасов K1 и двух каркасов K4, поэтому принимаю арматуру для хомутов:

Для K1 - ASW=1,57cм2 , 210, класс AII, шаг 200мм.

Для K4 - ASW=1,57cм2 , 210, класс AII, шаг 200мм. [1 Приложение 6.]

Расчетная интенсивность поперечного армирования равна :

, то есть превышение на      %.

Участок 4-5. Сечение справа от средней опоры.

Q=306,1kH

Нахожу требуемую интенсивность поперечного армирования :

Поперечная арматура на этом участке входит в состав двух каркасов K3 и двух каркасов K4, поэтому принимаю арматуру для хомутов:

Для K3 - ASW=1,57cм2 , 210, класс AII, шаг 300мм.

Для K4 - ASW=1,57cм2 , 210, класс AII, шаг 300мм. [1 Приложение 6.]

Расчетная интенсивность поперечного армирования равна :

, то есть превышение на     %.

На участках 2-3 и 1-2 , а так же в каркасе K2, шаг и класс поперечной арматуры   - 210, класс AII, шаг 400мм – принимаем конструктивно.

Причем на участке 1-2 , поперечная арматура входит в состав одного каркаса К2 и двух каркасов К1, и поэтому:

4.6. Расчет длин запуска обрываемых в пролете стержней за точки их теоретического обрыва.

Для обеспечения прочности наклонных сечений главной балки по изгибающим моментам, обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку их теоретического обрыва на расстояние высчитываемое по формуле :

(52)

Где:

Q- поперечная сила в точке теоретического обрыва;

- интенсивность поперечного армирования балки в точке теоретического обрыва стержня.

- диаметр обрываемого стержня.

Кроме того, общая длина запуска за точку теоретического обрыва должна быть не менее 20d  и не менее 250мм.

5.1. На участке 0-1:

Q=242,4kH =22мм  =56,25kHпо (52) получаем:

, причем и

5.2. На участке 1-2:

Q=50,45kH =22мм  =132,46kHпо (52) получаем:

, причем -поэтому принимаем:

5.3. На участке 2-3:

Q=160,5kH =132,46kH=22мм  по (52) получаем:

, причем и

=22мм  , причем и

5.4. На участке 3-4:

Q=377kH =235,500kH

=25мм  по (52) получаем:

, причем и

=18мм  , причем и

PAGE  3


АС-419.290300.КП1

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

АС-419.290300.КП1

Лист

Лист

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

ист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист

АС-419.290300.КП1

Лист


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

30720. Общее и особенное в политике британских консерваторов и лейбористов в 1920-е гг 23 KB
  Консервативная партия Великобритании – одна из двух ведущих политических партий страны образовавшаяся в 1867 году на базе партии тори. К 1930му году в Великобритании стала ясной гибель радикального социализма тогда на первый план выдвинулся либерализм который настаивал на прямом вмешательстве государства в экономику и передаче государству целого ряда социальных функций. Внутреннюю политику консерваторов Великобритании 1920 1930х годов можно охарактеризовать как стремление сохранить существующую ранее универсальность и...
30721. Основные этапы первой мировой войны. Факторы поражения германо-австрийского блока 27.5 KB
  В июле 1914 г Германия и Австровенгрия начинают первую мировую войну. Германия хотела сначала вывести из строя Францию чтобы прекратить борьбу на два фронта: Западном и Восточном. 1 этап – вторжение в Бельгию где Германия потерпела поражение: в Восточной Пруссии – Германия воевала с русскими армиями; в Галиции и Польше – где победы достались русским. Германия и АвстроВенгрия были экономически истощены под влиянием революций в России среди военных германии и Австрии усилилась антивоенная агитация народ устал от...
30722. «Новый курс» Результата и его историческое значение 24.5 KB
  Его основная цель состояла в оздоровлении экономики и восстановления доверия граждан к государству. Политика Рузвельта получила название Новый курс который он восстановил государственное регулирование экономики и социальных отношений. Законом об оздоровлении национальной экономики вся промышленность была разделена на 17 групп по отраслям и регулировалась нормативными актами кодексами чести определявшими объем выпуска товаров уровня заработной платы распределение рынков сбыта продолжительность рабочего времени и др....
30723. Эволюция и крах бюрократических режимов в стране ЦЮВЕ 26.5 KB
  было сформировано коалиционное правительство в ГДР. Чехословакия и ГДР несколько условно могут быть отнесены к государствам с довольно высоким уровнем развития Польша Венгрия Хорватия и Словения – страны среднего развития а Болгария Румыния четыре другие республики бывшей Югославии Сербия Черногория Македония Босния и Герцеговина Албания – низкого. По решению парламентов ГДР и ФРГ с 1 июля 1990 г. ГДР прекратила свое существование вместо нее появились пять новых федеральных земель ФРГ.
30724. Изоляционизм США термин использовавшийся с середины 19 в. 25 KB
  Изоляционизм США термин использовавшийся с середины 19 в. для обозначения направления во внешней политике США в основе которого лежит идея невмешательства в европейские дела и вообще в вооруженные конфликты вне американского континента. складывались под влиянием ряда факторов: географическая обособленность Американского континента создание в США ёмкого внутреннего рынка способствовавшего тому что значительная часть буржуазии мало интересовалась заокеанской экспансией расширение за счет др.
30725. Великобритания выбор новой модели развития в условиях кризиса и распада колониальной империи 28.5 KB
  Черчилль предложил емкую формулировку такого мировидения концепцию трех великих кругов центром пересечения которых считалась Британия. Чем глубже пускала корни биполярная система мира тем активнее Британия искала себе место в условиях противостояния двух сверхдержав. в 1940–1950е годы Британия все еще ощущала себя империей однородным государством и державой глобального масштаба.
30726. Ялтинская и Потсдамская конференции глав правительств СССР, США и Великобритании. (1945) 22.5 KB
  Участвовали: Сталин СССР Черчилль Великобритания Рузвельт США. Основные решения: 1 Германия делилась на 4 оккупационные зоны СССР Франция Англия США. 3 Согласия СССР вступить в войну с Японией через 3 месяца после капитуляции Германии.
30727. Кризис неолиберализма в США. Переход к неконсервативной модели развития ГМК 26 KB
  Главный замысел неолиберализма – снижение регулирующей роли государства в экономике При общем экономическом подъеме неолиберальный курс обусловил неустойчивость и нестабильность развития США Причиной экономического роста в США стали специфические внутренние и внешние факторы конца ХХ в. Экономическое развитие США последнего десятилетия окончательно подтверждает: неолиберальная перестройка – это путь к строительству эффективной капиталистической экономики. Неолиберальный режим вызвал крайне нестабильный экономический рост в США в 90е...
30728. Политика «невмешательства» (1935 – 1937 гг.). Мюнхенское соглашение 1938 г. и его значение для судеб мира 24.5 KB
  СССР готово было прийти на помощь Чехословакии в 1935 г у СССР и Чехословакии был договор о взаимопомощи при поддержке Франции у которой с СССР был такой же договор. Но французское правительство не поддержало СССР т. Попытки англофранцузской дипломатии умиротворить нацистов без участи СССР оказались тщетными и тогда Англия и Франция вынуждены были предоставить гарантии безопасности возможным жертвам агрессии – Польше Румынии Греции и начали секретные переговоры с Советским союзом. провалились изза недоверия...