43554

Тепловой расчет конвективной туннельной сушильной установки

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Выполнить тепловой расчет конвективной туннельной сушильной установки, определить длительность сушки, размеры установки, выбрать вентилятор для подачи наружного воздуха, дымосос и циклон, на основании следующих данных.

Русский

2013-11-06

3.04 MB

29 чел.

Міністерство освіти та  науки  України

Національний технічний університет України

“Київський політехнічний інститут“

Кафедра  теоретичної та промислової теплотехніки

Установка сушильна тунельна

Пояснювальна записка до курсової роботи з дисципліни

“Теплотехнологічні процеси і установки ”

ЗТП 41 17 0020 ПЗ

       

Роботу виконав:                                                                   

Студент 5-го курсу

ТЕФ, гр. ЗТП-41

Шевчук Д.І.

Роботу перевірив:

к.т.н. Мінаковський В.М.

                                                                                         

 Київ 2009


Установка сушильная туннельная

Задание №20 на курсовую работу по дисциплине “Сушильные установки”.

Выполнить тепловой расчет конвективной  туннельной сушильной установки, определить длительность сушки, размеры установки, выбрать вентилятор для подачи  наружного воздуха, дымосос и циклон, на основании следующих данных.

Сушильная установка расположена в населенном пункте, в котором параметры наружного воздуха зимой (январь):  to=-3,1oC, o=88%, B=758,6 мм.рт.ст. и летом (июль): to=21,6oC, o=61%, B=755,2 мм.рт.ст.

Сушильным агентом служит смесь топочных газов с наружным воздухом, поступающая на вход  в сушильный туннель с температурой  tсм=450 oC  и используемая в нем однократно.

Топливом служит природный газ, имеющий низшую теплоту сгорания топлива на сухую массу при нормальных условиях Qнс=8660 ккал/м3н и состав в процентах по объему:

CH4=94,0%;

C2H6=2,8%;

C3H8=0,4%;

C4H10=0,3%;

C5H12=0,1%;

N2=2,0%;

CO2=0,4%.

Температура топлива tТ равна температуре окружающего воздуха соответственно в январе и июле. КПД топки Т=0,95. Производительность установки по готовому продукту  G2=2750 кг/ч. Начальное влагосодержание объекта сушки Uo=20,5%, конечная влажность готового продукта к=2%. Удельная массовая теплоемкость высушенного материала См=1,0 кДж/(кг∙К). Равновесная влажность готового продукта при параметрах сушильного агента на выходе из туннеля р=0,1%. Удельная  площадь поверхности объекта сушки Fуд=0,08 м2/кг. Материал поступает на сушку с температурой 1, равной соответственно температуре мокрого термометра при параметрах наружного воздуха летом и температуре наружного воздуха зимой. Температура высушенного материала на выходе из сушильного туннеля 2=t2-t=100-10=90 oC, где t2=100oC - температура сушильного агента на выходе из туннеля;  t=10 oC.

Материал перемещается в сушильном туннеле транспортными устройствами – на тележках с поддонами – в одном направлении с сушильным агентом. Удельная массовая теплоемкость транспортных устройств  Стр=0,5 кДж/(кг∙К). Температура транспортных устройств на входе в сушильный туннель tТР равна температуре наружного воздуха соответственно летом и зимой, а на выходе из туннеля – температуре высушенного материала, т.е. t’’ТР=2.

Объект сушки находится в поддонах, размеры которых апвпсп=90091250мм. Поддоны установлены на тележках, размеры которых  аТвТсТ =22009501550 мм. Число поддонов на тележке nТ=30шт. Масса поддона mп=1 кг; масса тележки mТ=10 кг.

Насыпная плотность готового продукта 2,м=650 кг/м3.

Характерная длина материала (определяющий размер) в направлении обтекания его сушильным агентом lo=0,9м.

Скорость движения сушильного агента в туннеле на участке, соответствую-щем первому периоду сушки vo=1,1 м/с.

Удельные потери теплоты сушильной установкой в окружающую среду q5 составляют а=12% от полного расхода теплоты на сушку q (удельного).

Сводка исходных данных для расчета приведена в таблице 1.

Таблица 1 - Сводка исходных данных для расчета

Наименова-ние вели-чины

Единица

величины

Значение велечины

Наименова-ние вели-чины

Единица

величины

Значение

величины

to,з

o,з

Bз

to,л

o,л

Bл

tсм

Qнс

CH4

C2H6

C3H8

C4H10

C5H12

N2

CO2

Т

G2

Uo

oC

%

мм.рт.ст

oC

%

мм.рт.ст

oC

ккал/м3н

%

%

%

%

%

%

%

кг/ч

%

-3,1

88

758,6

21,6

61

755,2

450

8660

94,0

2,8

0,4

0,3

0,1

2,0

0,4

0,95

2750

20,5

к

См

р

Fуд

2=t2-t

t2

Стр

t’’ТР

апхвпхсп

аТхвТхсТ

nТ

mп

mТ

2,м

lo

vo

а

%

кДж/(кгК)

%

м2/кг

oC

oC

кДж/(кгК)

oC

мм

мм

шт

кг

кг

кг/м3

м

м/с

%

2,0

1,0

0,1

0,08

90

100

0,5

90

900x912x50

2200x950x1550

30

1

10

650

0,9

1,1

10


Содержание

[0.0.1] Название величины

[0.0.2] Значение

[0.0.3] Удельные расходы на сушку         

[1]   Ввеличина

[2] Варианты    расчета


1 Общие сведения о туннельных сушильных установках

К этой группе сушилок относятся такие, в которых  высушиваемый материал при помощи транспортирующего устройства перемещается вдоль туннеля с периодическими остановками. Материал либо свободно укладывают на транспортирующее устройство, либо закрепляют при помощи специальных приспособлений. Передвигаясь от загрузочного сечения к выходному, материал соприкасается с сушильным агентом. Отличительная особенность таких сушилок – неподвижность частиц материала во время сушки.

В рассматриваемых аппаратах можно высушивать как листовые и штучные материалы (картон, плиты из синтетических материалов, шкурки и т.д.), так и зернистые, пастообразные, жидкие (в лотках), волокнистые и др. Эти сушилки различаются в основном транспортирующими устройствами (вагонетка, лента, рама), которые должны соответствовать свойствам высушиваемого материала.

По принципу движения материала и агента сушки различают сушилки противоточные с параллельным и смешанным током. В зависимости от свойств материала и требований, предъявляемых к процессу сушки, используют одно-зонные или многозонные туннельные сушилки, причем в разных зонах одной сушилки может одновременно осуществляться несколько процессов: сушка, увлажнение, прокаливание, охлаждение. Каждая зона может работать при различных температурах и влажности агента сушки.

Циркуляция агента сушки может быть продольной (по оси туннеля) или поперечной. В последнем случае требуются повышенные количества циркулирующего сушильного агента. При этом используют осевые вентиляторы, имеющие большую производительность, но малый напор. При продольной циркуляции чаще всего используют центробежные вентиляторы.

Длительность сушки и качество высушенного материала в большой степени зависят от способа подачи сушильного агента. В зависимости от формы изделия и вида материала свежий агент сушки подают снизу через распределительное окно или сбоку с двух сторон по всей высоте камеры. Для более равномерного распределения агента сушки его боковая подача производится через решетки или регулируемые лопатки. Обычно агент сушки отсасывается через окно в верхнем или нижнем перекрытии камеры.

При сравнительно большой высоте туннеля и больших зазорах между вагонетками и стенками очень важно равномерное распределение сушильного агента по сечению камеры. Скорость газов обычно принимают такой, чтобы не происходило пыления материала, опрокидывания или поворачивания изделий, но не менее 1.0-1.5 м/сек (на полное сечение туннеля) для обеспечения равномерного распределения газов и соответственно сушки материала.

В качестве агента сушки используют воздух, топочные, газы или перегретый пар. При сушке нагретым воздухом паровые калориферы делают выносными (с расположением обычно на крыше камеры) или устанавливают непосредственно в камере или же рядом в специальных отсеках.

На рисунке 1 показана схема туннельной сушилки с транспортированием материала в вагонетках. Сушильный агент подают по каналу 2 и отсасывают по каналу 6, или на потолке. При горизонтальной укладке материала агент сушки подается по боковым каналам.

Вагонетки заполняют весь коридор, поэтому при заталкивании одной вагонетки весь ряд вагонеток, стоящих вплотную друг к другу, передвигается к выходу. Перемещение по коридору происходит по наклонному пути (1/200) или при помощи специального толкача, установленного со стороны загрузки и действующего от отдельного привода, расположенного вне сушилки. Толкач снабжен, насажанными на одну или две цепи, роликами, нажимающими на специальные упоры, приваренные к вагонеткам. Ход цепи соответствует перемещению вагонетки на ее длину.

1 - вход влажного материала;

2 - вход агента сушки;

3 - вагонетки;

4 - механизм передвижения вагонеток;                        

5 - траверсная тележка;

6 - выход отработанной смеси;                 

7 - раздвижные двери;

8 - обходной путь;

9 - выход высушенного материала.

Рисунок 1 - Туннельная сушильная установка

Основным недостатком сушилки, показанной на рисунке 1.1, является неравномерность сушки по высоте вагонетки из-за расслоения теплого газа. В зависимости от температуры воздуха или топочных газов ограждение камеры делается кирпичным, бетонным или металлическим с наружной изоляцией. Длина таких сушилок более 50 м; ширина коридора определяется в основном допустимым пролетом перекрытий (обычно не более 3,5 м). Зазор между вагонеткой и стенкой камеры не должен превышать 70 - 80 мм. Для предупреждения возможности перетекания агента сушки над вагонеткой под ней и между боковыми стенками делают специальные уплотнения — мягкие «козырьки», которые при перемещении вагонеток могут легко отклоняться.

2 Техническая характеристика  разработанной установки

Установка сушильная туннельная предназначена для сушки дисперсного коллоидного капиллярно–пористого материала, размещаемого в поддонах, устанавливаемых на сушильных вагонетках.  Основные технические характеристики установки представлены в таблице 2.

Таблица 2 – Основные технические характеристики установки

Название величины

Значение

Длина туннеля, мм

Число вагонеток, находящихся одновременно в

Сушильном туннеле,  штук

Сушильный агент – смесь топочных газов с воздухом

Температура сушильного агента,

                                                 на входе в туннель

                                                 на выходе из туннеля

Топливо – природный газ

Высшая теплота сгорания топлива , кДж/кг

Производительность установки по готовому продукту , кг/ч

Продолжительность сушки, мин

Влагосодержание объекта сушки ,%

                      - до сушки

                      - после сушки

Насыпная плотность готового продукта , кг/м3

Удельные расходы на сушку         

              - сухого сушильного агента, (кг с.в.)/(кг.вл)

              - теплоты, кДж/кг.вл

от                  - топлива, кг/кг.вл

Горелки типа ГНП-6БП, штук

Циклон типа ЦН-15-7002УП, штук

Дутьевой вентилятор ЦАГИ Ц4-97№4, n=1500 об/мин, штук

Вытяжной вентилятор ЦАГИ Ц11-30№5, n=3000 об/мин,штук

Электродвигатели:  4А80В4, N=1,5 кВт, n=1500 об/мин, штук

                                        4А100LA,N=3,0 кВт,n=1500 об/мин, штук

10000

2

450

100

52944

2750

19,28

20,5

2,04

650

10,56

6048

0,120

2

1

1

1

1

1

3  Расчеты, подтверждающие  работоспособность установки

3.1 Расчет горения топлива и параметров сушильного агента

3.1.1 Задача расчета

             Рассчитать процесс горения топлива, определить коэффициент избытка воздуха, подаваемого на горение, а так же энтальпию, влагосодержание и объем смеси на входе в сушильный туннель для летнего и зимнего периода года.

3.1.2 Исходные данные

а) Летний режим:

                    1) температура сушильного агента на входе в туннель tСМ=450 0С;

2) температура наружного воздуха tо,л=21,6 0С;

3) температура топлива tТ=21,6 0С;

4) относительная влажность наружного воздуха о,л=61 %;

5) барометрическое давление Вл=755,2 мм.рт.ст.;

6) низшая теплота сгорания топлива Qнс=8660 ккал/нм

 б) Зимний режим:

1) температура наружного воздуха tо,з= -3,1 0С;

2) температура топлива tТ= -3,1 0С;

3) относительная влажность наружного воздуха о,л=88 %;

4) барометрическое давление Вз=758,6 мм.рт.ст..

3.1.3 Рассчитываем по заданным температурам tо,л=21,6 0С и tо,з= -3,1 0С по таблицам [2] давления насыщения Pн,л=0,002737 МПа, Pн,з=0,0004715 МПа.

Рассчитываем парциальные давления водяных паров

                                                         (1)

3.1.4  Рассчитываем влагосодержание do, г/кг с.в., наружного воздуха

                                                  (2)

г/кг с.в.,

г/кг с.в.

3.1.5 Рассчитываем энтальпию ho, кДж/кг с.в., наружного воздуха по формуле

,                                             (3)

где Ссв – удельная массовая теплоемкость сухого воздуха, кДж/(кгК);

 ro –  удельная теплота парообразования при температуре 0оС, кДж/кг;

 Сп – удельная массовая теплоемкость перегретого пара, содержащегося во влажном воздухе, кДж/(кгК);

         h=1,00521,6+10,5210-3 (2500+1,9321,6)=48,45 кДж/кг с.в.,

         h=1,006 (-3,1)+2,5710-3 (2500+1,93 (-3,1))= 3,29 кДж/кг с.в

3.1.6 Рассчитываем плотность природного газа при нормальных условиях. Так как состав его задан в процентах по объему, то считая эту смесь идеальным газом, можно записать

                                                        (3)

где ri – объемные доли компонентов природного газа;

       i – плотности этих компонентов при нормальных условиях, кг/м3.

г=0,9400,716+0,0281,342+0,0041,967+0,0032,598+

+0,0013,218+0,021,257+0,0041,964=0,762 кг/нм3;

            3.1.7 Рассчитываем низшую удельную массовую теплоту сгорания Qнр, кДж/кг, природного газа

                                                                    (4)

кДж/кг;

Поскольку состав топлива задан в процентах по объему, то пересчитаем его в процентах по массе

                                                                (5)

где  причем и м3/кмоль.

 

 

 

   

 

 

  

  

Так как =99,7 %, то принимаю CH4=(100-99,7)+88,1=88,4 %.

                                    .

3.1.8 Рассчитываем высшую теплоту сгорания природного газа Qвр, кДж/кг, по соотношению:

                                                                        (6)

                                   Qвр=47619+25122,12=52944 кДж/кг.

3.1.9 Рассчитываем теплоемкость природного газа СТ, кДж/(кгК), считая его смесью идеальных газов. Теплоемкость смеси Ссм, кДж/(кгК)

Cсм=miCi,                                                              (7)

где теплоемкости Сi компонентов могут быть рассчитаны по соотношению Ci=C/i. Здесь С=37,68 кДж/(кмоль.К) и С=29,31 кДж/(кмоль.К) – мольные теплоемкости при постоянном давлении для многоатомных и двухатомных газов.

3.1.10 Рассчитываем теоретически необходимое количество сухого воздуха

 Lo,  кг с.в./(кг т-ва), для сжигания   1 кг топлива

                                                 (8)

3.1.11 Рассчитываем энтальпию водяного пара iп, кДж/кг, содержащегося в продуктах сгорания

iп=2500+1,93.tсм,                                                          (9)

iп=2500+1,93450=3369 кДж/кг.

3.1.12 Рассчитываем теплоемкость сухих продуктов сгорания CСГ,кДж/(кгК) при tсм=450 0C

Cс.г.=Ср/  ,                                                                   (10)

Cс.г=31,33/28,97=1,081 кДж/(кгК);

где - молекуляраная масса воздуха, кмоль/кг.

3.1.13 Рассчитываем общий коэффициент избытка воздуха , необходимый для получения газов с температурой tсм=450 0C.

         (11)

где   WТ=0 – масса водяного пара, содержащегося в газе, кг/м3.

3.1.14 Рассчитываем массовый состав сухих газов в продуктах сгорания:

,                                   (12)

                                     ,                                                     (13)

,                                                (14)

где CO, CO2, N2, CmHn – составляющие природного газа в процентах по массе.

(кг СО2/кг т.),

(кг N2/кг т.),

(кг О2/кг т.),

(кг N2/кг т.),

       (кг О2/кг т.).

3.1.15 Рассчитываем массу сухих газов в продуктах сгорания GСГ, кг с.г./кг т-ва, приходящихся на 1кг газообразного топлива

Gс.г.=1+L0-[(0,09n/(12m+n))CmHn],                                                  (15)

Gс.г.л=1+5,6516,38-2,12=91,43 (кг с.г./кг т.),

Gс.гз=1+5,4316,38-2,12=87,8 (кг с.г./кг т.).

3.1.16  Рассчитываем теплоемкость сухих газов ССГ, кДж/(кгК), в продуктах сгорания

                                                    (16)

где теплоемкости составляющих газов определяются при  по данным табл. П.1.3. [2]

кДж/(кгК);

кДж/(кгК);

кДж/(кгК);

кДж/(кгК).

3.1.17  Рассчитываем массу водяного пара Gп, кг/кг т-ва, в продуктах сгорания

                                                 (17)

кг/кг т.,

кг/кг т.,

3.1.18 Рассчитываем влагосодержание смеси dсм, г/кг с.в., на  входе в сушильный туннель

                                                   (18)

г/кг с.г.,

г/кг с.г.

3.1.19 Рассчитываем энтальпию топочных газов hсм, кДж/кг, на входе в сушильный туннель

                                                (19)

кДж/кг с.г,

кДж/кг с.г,

Энтальпия топочных газов может быть так же с достаточной степенью точности быть определена по соотношению:

hсмс.гtсм+dсм10-3(r0+Cпtсм),                                          (20)

hсм.л=1,091450+33,6910-3(2500+1,93450)=604 кДж/кг с.г.,

hсм.з=1,09450+26,810-3(2500+1,93450)=580 кДж/кг с.г.

3.1.20 Рассчитываем плотность сухих газов см, кг/м3н,  по формуле

,                                (21)

3.1.21 Рассчитываем объем сухих газов VСГ, м3/кг, исходя из следующего выражения

                                                (22)

нм3/кг т.;

нм3/кг т.

3.1.22 Рассчитываем полный объем смеси Vсм, нм3/(кг т-ва)  

                                                       (23)

нм3/кг т;

нм3/кг т.

3.1.23 Рассчитываем объем смеси Vo, м3н/(кг с.г.) на 1 кг сухих газов

                                                       (24)

нм3/кг с.г.;

нм3/кг с.г.

Рисунок 2  – Состояние сушильного агента на входе в сушильный туннель:

1 – летний режим, 2 – зимний режим.


3.2 Аналитический  расчет статики  теоретического процесса сушки

 

3.2.1 Задача расчета

Определить количество испаренной влаги в сушилке, общие и удельные расходы теплоты, топлива и сухих газов на сушку, а также КПД сушильной установки.

3.2.2 Исходные данные

а) Летний режим:

1) начальное влагосодержание объекта сушки uo=20,5 %;

2) конечная влажность готового продукта к=2,0 %;

3) влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру

dсм,л=33,69 г/кгсв; 

4) энтальпия сушильного агента на входе в сушильную камеру  

 hсм,л=599  кДж/кгсв;

5) КПД топки Т=0,95;

6)производительность установки по готовому продукту G2=2750 кг/ч;

7) температура выхода сушильного агента из туннеля t2=100 0C.

б) Зимний режим:

  1.  влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру

 dсм,з=26,8 г/кгсв; 

2) энтальпия сушильного агента на входе в сушильную камеру

hсм,з=576 кДж/кгсв;

3.2.3 Рассчитываем величину начальной влажности o, %, объекта сушки

                                                                  (25)

3.2.4 Рассчитываем количество испаренной в установке влаги W, кг/c

                                                        (26)            

3.2.5 Рассчитываем влагосодержание d2, г/кг с.в., использовав соотношение для расчета энтальпии топочных газов  и то обстоятельство, что в теоретическом процессе сушки испарение влаги из материала происходит при hсм=h2=const

                                              (27)

 г/кг.св .

 г/кг.св ;

В последнем выражении теплоемкость сухих газов была определена по температуре  c помощью соотношений (),( ):

кДж/(кгК).

3.2.6 Рассчитываем удельный расход l, кгс.в./(кг влаги), абсолютно сухой части сушильного агента

                                                       (28)

3.2.7 Рассчитываем полный расход L, кг/с, абсолютно сухого сушильного агента на сушку

;                                                          (29)

кг/с;

кг/с.

3.2.8 Рассчитываем удельный расход теплоты q, кДж/кг, на сушку в теоретической сушильной установке

                                                   (30)

3.2.9 Рассчитываем общий расход теплоты Q, кВт, на сушку

;                                                                         (31)

3.2.10 Рассчитываем удельный расход топлива b, г/кг вл., на сушку

                                                                         (32)

кг/кг вл;

кг/кг вл.

3.2.11 Рассчитываем общий расход топлива B, кг/с, на сушку

                                                          (33)

 

 

Расход топлива на сушку должен быть таким, чтобы образовавшегося сушильного агента было достаточно для выполнения им функций, как теплоносителя, так и влагоносителя. Поэтому с целью проверки правильности выполненных ранее вычислений расчитем удельный расход топлива на сушку по соотношению

                                                                             (34)

3.2.12 Тепловой КПД сушильной установки

                                                               (35)

где  - удельный расход теплоты на испарение влаги из материала, кДж/кг вл.;

- энтальпия водяного пара, содержащегося в сушильном агенте, удаляемом из сушильного туннеля, кДж/кг;

Cвп=4,187 кДж/(кг.К) – удельная массовая теплоемкость влаги, содержащейся в материале.

 Поскольку в теоретической сушильной установке температуры материала 1=2=0 0C, то    и КПД такой сушильной установки Рассчитываем из выражения

                                                          (36)

 Для проверки правильности произведенных расчетов рассчитаем КПД установки по следующему выражению

                                     (37)

Погрешность инженерных расчетов не должна превышать 5%:

;

<5% ;

Рисунок 3 – Процессы в теоретической сушильной установке.

      

 


3.3 Аналитический    расчет   статики       действительного 

(с учетом потерь теплоты)   процесса   сушки

3.3.1 Задача расчета

Определить количество испаренной влаги в сушилке, общие и удельные расходы теплоты, топлива и сухих газов на сушку, а также КПД сушильной установки.

3.3.2 Исходные данные

а) Летний режим:

1) температура

сушильного агента на входе в туннель tсм=450 0С;

наружного воздуха tо,л=21,6 0С;

2) относительная влажность о,л=61 %;

3) энтальпия наружного воздуха hо,л=48,45 кДж/кг с.в.;

4) теплоемкость транспортных устройств CТР=0,5 кДж/(кгК);

5) производительность установки по готовому продукту G2=2750 кг/ч;

6) количество испаренной влаги W=0,138 кг/с;

7) теплоемкость материала Cм=1,0 кДж/(кгК);

8) удельные потери сушильной установки в окружающую среду в процентах от полного  расхода теплоты на сушку a=10 %;

9) атмосферное давление Bл=755,2 мм.рт.ст.;

                    10) энтальпия сушильного агента на входе в сушильный туннель

hсм,л=599 кДж/кг с.г.

б) Зимний режим:

1) температура наружного воздуха to= -3,1 0C;

2) относительная влажность о,з=88 %;

3) энтальпия наружного воздуха hо,з= 3,29 кДж/кг с.в.;

4) атмосферное давление Bз=758,6 мм.рт.ст.;

5) энтальпия сушильного агента на входе в сушильный туннель

hсм,з=576 кДж/кг с.г.

3.3.3 Общие замечания по расчету действительного процесса сушки

Из-за наличия потерь теплоты в действительной сушильной установке  влагосодержание d2д сушильного агента на выходе из сушильного туннеля такой установки ниже, чем в теоретической установке (d2д<d2) с такими же температурами сушильного агента на входе и выходе, что и в действительной установке. Поскольку в этом случае hсмh, то значение h2д сушильного агента на выходе из сушильного туннеля неизвестно и влагосодержание d нельзя определить так, как это было сделано при расчете теоретического процесса сушки.

Для расчета влагосодержания d используют то обстоятельство, что расход топлива на сушку должен быть таким, чтобы обеспечить расход сушильного агента, достаточный для выполнения им функций одновременно тепло- и влагоносителя. В этом случае     

                          ,      (38)

откуда следует, что                                       (39)

где  удельный расход абсолютно сухого сушильного агента:

.           (40)

Уравнение теплового баланса действительной сушильной установки можно записать в виде:

                                       ,   (41)

где qм, qТР, q5 – удельные потери теплоты соответственно на нагрев высушенного материала, транспортных устройств для материала и в окружающую среду через ограждения сушильного туннеля, кДж/кг вл.

Учитывая, что

q5=a.q,      (42)

                                  (43)

формула (42) принимает вид:

                 (44)

Приравняем формулы (40) и (45):

 (45)

Умножая правую и левую часть на 103 и разделив обе части полученного выше уравнения на l c учетом формул (41) получаем

      (46)                    

Выражая d получаем окончательное соотношение

.              (47)

 

3.3.4 Рассчитываем количество замерзшей влаги Gл, кг/с, по формуле

                                                                (48)

где G1 – массовый расход материала, поступающего на сушку, кг/c, который определяется по соотношению

G1=G2+W,                                                                   

G1=2750+497 = 3247 кг/ч .

В переохлажденном жидком виде в материале остается только связанная влага. Свободная влага замерзает. В курсовой работе влагосодержание uл, %, при котором в материале остается не замерзшая переохлажденная влага вычисляем по соотношению

,                                                        (49)

Подставляя значение  в () , получим :

3.3.5 Рассчитываем температуру материала 1, oC, поступающего в сушильный туннель для летнего режима

         Температура материала 1  для параметров окружающей среды при        летнем режиме принимается равной температуре по ‘мокрому’ термометру

.

3.3.5.1 Рассчитываем температуру точки росы tр, оС для состояния наружного воздуха по формуле

                                             (50)

3.3.5.2 Рассчитываем температуру по ‘мокрому’ термометру tм,оС

а) Принимаем в первом приближении

                                                                (51)

1) Рассчитываем давление насыщения PН, бар, по соотношению

                                                      (52)

             Тогда

  2) Рассчитываем влагосодержание dм, г/кг с.в., по формуле

                                                            (53)

.

          3) Рассчитываем энтальпию мокрого термометра

                                          (54)

.

 Погрешность при этом составит

б) Второе приближение :  

                                                        

.

Получаем, что температура материала, поступающего в сушильный туннель в летний период года

3.3.6 Температура материала 1, oC, поступающего в сушильный туннель для зимнего режима

3.3.7 Рассчитываем температуру материала 2, 0С, на выходе из сушильной установки

2=t2-10 0C,

2=100-10=90 0C.

3.3.8 Удельные потери теплоты qм на нагрев высушенного материала

3.3.8.1 Летний период

                                                           (55)

3.3.8.2 Зимний период

Рассчитываем удельные потери теплоты qм, кДж/кгвл. на нагрев высушенного материала с учетом того, что в зимний период времени 1<0 oC и часть влаги  в объекте сушки находится в замороженном состоянии, то есть необходимы дополнительные затраты на ее размораживание

                  (56)

3.3.9 Рассчитываем массу готового продукта на одном поддоне G2П, кг, по формуле

                                                           (57)

где , кг/м3 – насыпная плотность готового продукта.

3.3.10 Рассчитываем массовый расход транспортных устройств GТР, кг/с, из следующей зависимости

                                                            (58)

где  nТ – число поддонов на тележке, шт;

mп – масса поддона, кг;

         mТ – масса тележки, кг.

3.3.11 Рассчитываем удельные потери теплоты qТР, кДж/кг в.п. на нагрев транспортных устройств

                                                    (59)

где tТР’= to – температура транспортных устройств на входе   в сушильный

туннель, oC.

tТР’’=2 – температура на выходе из сушильного туннеля, oC.

3.3.12 Рассчитываем влагосодержание сушильного агента на выходе из сушильного туннеля при действительном процессе сушки d, г/кг.с.в., из выражения (47)

;

       

      

   

3.3.13 Рассчитываем удельный расход абсолютно сухого сушильного агента

          l, кг с.в/(кг влаги), на  выходе из туннеля по формуле

                                                                (60)

3.3.14 Рассчитываем полный расход абсолютно сухого сушильного агента на сушку L, кг/с, по соотношению

                                                             (61)

3.3.15 Рассчитываем энтальпию сушильного агента на выходе из туннеля

’, кДж/кг, по формуле

                                     (62)

3.3.16 Рассчитываем удельный расход теплоты q, кДж/кг, на сушку в действительной сушильной установке

3.3.16.1 Летний период

,                                                          (63)

Проверка:  

,

где q5=a.q’.

Погрешность при этом составит

,

3.3.16.2 Зимний период:

,

Проверка:   

,

где q5=a.q’.

  Погрешность при этом составит

,

3.3.17  Рассчитываем общий расход теплоты на сушку Q, кВт, из соотношения

                                                           (64)

3.3.18 Рассчитываем общий расход топлива на сушку B, кг/с.

3.3.18.1 Летний период

                                                           (65)

3.3.18.2 Зимний период

3.3.19 Рассчитываем удельный расход топлива на сушку b, кг/кг вл., по формуле

                                                                    (66)

3.3.20 Рассчитываем КПД действительной сушильной установки су, %, из следующих зависимостей.

3.3.20.1 Летний период

                        (67)

3.3.20.2 Зимний период

                         (68)

где   доля льда во влаге

Действительный процесс сушки показан на рисунке 4.

Рисунок 4 – Процесс сушки в действительной сушильной установке.


3.4 Графоаналитический расчет статики теоретического процесса сушки в сушильном туннеле

3.4.1 Задача расчета

Определить количество испаренной влаги в сушилке, общие и удельные расходы теплоты, топлива и сухих газов на сушку, а так же КПД сушильной установки.

3.4.2 Исходные данные

а) Летний режим:

1) температура сушильного агента на входе в туннель tСМ=450 0С;

2)наружного воздуха tо,л=21,6 0С;

3) относительная влажность наружного воздуха о,л=61 %;

4) влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру dсм,л=33,69г/кг с.в.;

5) температура выхода сушильного агента из туннеля t2=100 0C.

             б) Зимний режим:

1) температура  наружного воздуха tо,з= -3,10C.

2) относительная влажность наружного воздуха о,з=88 %;

3) влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру

dсм,з=26,8 г/кг с.в.

3.4.3 Общие замечания по выполнению графоаналитического расчета статики теоретического процесса сушки

Суть графоаналитического расчета статики сушки состоит в построении на h-d-диаграмме по известным параметрам сушильного агента изображения процессов, протекающих в сушильной установке и вспомогательных линий; измерений длин соответствующих отрезков изображения; вычисления на основании этих измерений удельных расходов сушильного агента и теплоты на сушку.

В теоретическом процессе сушки температуры объекта сушки на выходе и входе сушильной камеры одинаковы и равны 1=2=0 0C. Следовательно, при протекании в сушильном туннеле адиабатного процесса испарения влаги из первого закона термодинамики вытекает, что в этом процессе h=const, т.е. h2=hсм.

3.4.4 Рассчитываем длины характерных орезков, построенных на диаграмме.

Построение процеса сушки проводим в h-d диаграмме для влажного воздуха, построенная при давлении 745 мм.рт.ст.

3.4.4.1 Летний период

Процессы, протекающие в рассчитываемой установке, строим в h-d-диаграмме так. По значениям to=21,6 0C и o=61% наносим точку А. По значениям tсм=450 0C и dсм=33,69 г/кг с.в. наносим точку М, характеризующую состояние сушильного агента на входе в туннель. Из точки М проводим изоэнтальпу MC до пересечения в точке С с изотермой t2=100 0C. Соединяем прямой точки А и М. Ломаная АМС представляет собой изображение процессов, протекающих в рассматриваемой установке. Из точки А проводим вертикаль do=const до пресечения с изоэнтальпой hсм=const (с продолжением линии МС) в точке В. Из точки М проводим вниз вертикаль dсм=const  до пресечения в точке D с горизонталью, проведенной из точки С. Измеряем длину отрезков АВ=259 мм и CD=144мм, устанавливаем масштабный коэффициент по оси влагосодержаний d=1 г/(кг с.в.мм) и по оси энтальпий h=0,.5   ккал/(кг мм).

3.4.4.2 Зимний период

Процессы, протекающие в рассчитываемой установке, строим в h-d-диаграмме так. По значениям to= -3,1 0С и o=88 % наносим точку А. По значениям tсм=450 0C и dсм=26,8 г/кг с.в. наносим точку М, характеризующую состояние сушильного агента на входе в туннель. Из точки М проводим изоэнтальпу MC до пересечения в точке С с изотермой t2=100 0C. Соединяем прямой точки А и М. Ломаная АМС представляет собой изображение процессов, протекающих в рассматриваемой установке. Из точки А проводим вертикаль do=const до пресечения с изоэнтальпой hсм=const (с продолжением линии МС) в точке В. Из точки М проводим вниз вертикаль dсм=const  до пресечения в точке D с горизонталью, проведенной из точки С. Измеряем длину отрезков АВ=261 мм и CD=144 мм.

3.4.5 Рассчитываем масштабный коэффициент диаграммы m, кДж/г.вл., по соотношению

                                                                     (69)

 

3.4.6 Рассчитываем удельный расход абсолютно сухой части сушильного агента l, кг с.в./кг вл., по формуле

                                                              (70)

3.4.7 Рассчитываем полный расход абсолютно сухого сушильного агента на сушку L, кг с.в./с, из выражения

                                                              (71)

3.4.8 Рассчитываем удельный расход теплоты q, кДж/кг, на сушку в теоретической сушильной установке из соотношения

                                                                 (72)

3.4.9 Рассчитываем общий расход теплоты на сушку Q, кВт, из соотношения

                                                                    (73)

3.4.10 Рассчитываем общий расход топлива на сушку B, кг/с, по формуле

                                                               (74)

3.4.11 Рассчитываем удельный расход топлива на сушку b, кг/кг вл., по следующей зависимости

                                                                    (75)

3.4.12 Рассчитываем КПД теоретической сушильной установки су,%

3.4.12.1 Летний режим

                                                 (76)

где длины соответствующих отрезков равны KG=228 мм, CE=179 мм.

 

По аналитическим расчетам СE’=d2=185 мм, тогда погрешность графических построений Рассчитываем по формуле

3.4.12.2 Зимний режим

где длины соответствующих отрезков равны KG=215 мм, CE=170 мм.

По аналитическим расчетам СE’=d2=176,1мм, тогда погрешность графических построений Рассчитываем по формуле

Рисунок 5 – Процессы в теоретической сушильной установке.


3.5 Графоаналитический    расчет   статики   действительного 

(с  учетом потерь  теплоты) процесса   сушки в сушильном туннеле

3.5.1 Задача расчета

Определить количество испаренной влаги в сушилке, общие и удельные расходы теплоты, топлива и сухих газов на сушку, а так же КПД сушильной установки.

3.5.2 Исходные данные.

а) Летний режим:

1) температура сушильного агента на входе в туннель tСМ=450 0С;

2)наружного воздуха tо,л=21,6 0С;

3) относительная влажность наружного воздуха о,л=61 %;

4) влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру dсм,л=33,69г/кг с.в.;

5) температура выхода сушильного агента из туннеля t2=100 0C.

б) Зимний режим:

1) температура  наружного воздуха tо,з= -3,10C.

2) относительная влажность наружного воздуха о,з=88 %;

3) влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру

 dсм,з=26,8 г/кг с.в.

3.5.3 Общие замечания по выполнению графоаналитического расчета статики действительного процесса сушки

Основное затруднение этого расчета состоит в построении политропы действительного процесса сушки, так как по значению температуры t2=100 oC сушильного агента на выходе из туннеля  нельзя нанести на h-d-диаграмме точку, характеризующую состояние сушильного агента. Избежать это затруднение можно – для этого необходимо построить луч политропы реального процесса сушки. Поэтому для начала необходимо построить процессы в теоретической сушильной установке, как это было сделано выше (П.3.3.4), а затем с помощью ниже приведенной методики построить действительный процесс сушки.

3.5.4 Строим действительный процесс и Рассчитываем длины характерных отрезков, построенных на диаграмме

3.5.4.1 Летний период

Измерим длину отрезка АВ=259мм и отложим от точки В вниз по линии do=const отрезок BP=a.AB=0,1.259=25,9мм. Через точку Р проходит изоэнтальпа hсм,у, которая пресекает линию dсм=сonst в точке N. Далее на изоэнтальпе hсм,у выбираем произвольную точку е, проводим через эту точку горизонталь ef=90мм и вычисляем длину отрезка eE по соотношению

                                                               (77)

где                                                       (78)

 

Так как  1<0, то отрезок еЕ откладываем от точки е вниз. Наносим точку Е, соединяем точки N и E прямой и продлеваем эту прямую до пересечения с изотермой t2=const и в точке Сд, характеризующей состояние сушильного агента на выходе из туннеля. Соединяем прямой точки Сд и М. Линия МСд – политропа действительного процесса сушки. Из точки Сд проводим горизонталь СдD до пересечения ее в точке D с линией dсм=соnst и в точке F  c линией do=const.

   По полученным выше построениям определим соответствующие длины отрезков: СдD=110мм;KG=184мм;СдF=110мм;AS=214мм. Причем расчетное значение CdD’=d-dсм=148,4 – 33,69=114,7. Погрешность при этом составит

3.5.4.2 Зимний период

Измерим длину отрезка АВ=261мм и отложим от точки В вниз по линии do=const отрезок BP=a.AB=0,1.261=26,1. Через точку Р проходит изоэнтальпа hсм,у, которая пресекает линию dсм=сonst в точке N. Далее на изоэнтальпе hсм,у выбираем произвольную точку е, проводим через эту точку горизонталь ef=90мм и вычисляем длину отрезка eЕ,мм, по формуле

где

  Так как  1<0, то отрезок еЕ откладываем от точки е вниз. Наносим точку Е, соединяем точки N и E прямой и продлеваем эту прямую до пересечения с изотермой t2=const и в точке Сд, характеризующей состояние сушильного агента на выходе из туннеля. Соединяем прямой точки Сд и М. Линия МСд – политропа действительного процесса сушки. Из точки Сд проводим горизонталь СдD до пересечения ее в точке D с линией dсм=соnst и в точке F  c линией do=const.

   По полученным выше построениям определим соответствующие длины отрезков: СдD=93мм; KG=152мм; CдF=121мм; AS=197мм. Причем расчетное значение CdD’=d-dсм=121,5-26,8=94,7мм. Погрешность при этом составит

3.5.6 Рассчитываем удельный расход абсолютно сухой части сушильного агента l, кг с.в./кг влаги, по зависимости

                                                        (79)

3.5.7 Рассчитываем полный 5расход L, кг с.в./с, абсолютно сухого сушильного агента на сушку из соотношения

                                                              (80)

3.5.8 Рассчитываем удельный расход теплоты q, кДж/кг, на сушку в теоретической сушильной установке по формуле

                                      (81)

где ;

где     ;

где  .

3.5.9 Рассчитываем общий расход теплоты на сушку Q, кВт, из выражения

3.5.10 Рассчитываем общий расход топлива на сушку B, кг/с, по формуле

3.5.11 Рассчитываем удельный расход топлива на сушку b, г/кг вл., из соотношения

3.5.12 Тепловой КПД сушильной установки

3.5.12.1 Летний период

                                                 (82)

3.5.12.2 Зимний период

                               (83)                                      

Рисунок 6 – Процессы в действительной сушильной установке.

3.6 Расчет длительности процесса   сушки

3.6.1 Задача расчета.

Определить длительность процесса сушки в действительной сушильной установке, используя метод А.В.Лыкова.

3.6.2 Исходные данные

а) Летний период

1) начальное  влагосодержание объекта сушки uo=20,5%;

2) конечное влагосодержание объекта сушки uк=2,0 %;

3) равновесная влажность р=0,6 %;

4) влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру

 dсм,л=33,69 г/кг с.в.;

5) энтальпия сушильного агента на входе в сушильную камеру

hсм,л=599 кДж/кг с.в.;

6) скорость движения сушильного агента в туннеле на участке, соответствующему  первому периоду сушки Vo=2,1 м/с;

7) температура  сушильного агента на входе в туннель tСМ=450 0С;

8) барометрическое давление Вл=755,2 мм.рт.ст.;

         б) зимний период

1) влагосодержание сушильного агента на входе в сушильную камеру

 dсм,з=26,8 г/кг с.в.

2) энтальпия сушильного агента на входе в сушильную камеру

hсм,з=576 кДж/кг с.в.;

3) барометрическое давление Вз=758,6мм.рт.ст.;

3.6.3 Вывод соотношений для определения времени сушки

Общая длительность сушки

где τ1, τ2 – соответственно время сушки в первом и во втором периодах.

Рассмотрим процесс сушки в первом периоде.

Из определения скорость сушки равна

,

откуда  

Проинтегрируем это выражение с учетом того, что в первом периоде сушки влагосодержание во времени не изменяется

Рассмотрим процесс сушки во втором периоде.

Аналитическое выражение кривой второго периода сушки имеет вид:

.

Предполагая, что процесс изменения влагосодержания во времени для второго периода носит линейный характер, получим:

.                                                   (84)

Обозначим   – относительный коэффициент сушки. Он не зависит от режима сушки, а зависит от начального влагосодержания и зависит от размеров объекта сушки.

Тогда (84) примет вид:

.

Обозначим  –  коэффициент сушки, зависящий от режима сушки.

Проинтегрируем последнее выражение

             ;             

.

Таким образом, суммарное время сушки равно

.                   (85)

3.6.4 Рассчитываем равновесное влагосодержание uр, %, из выражения

                                                           (86)

3.6.5 Рассчитываем относительный коэффициент сушки , %-1, по формуле

                                                                         (87)

3.6.6 Рассчитываем приведенное критическое влагосодержание объекта сушки uкр,л, %, по следующей зависимости

                                                                   (88)

3.6.7 Рассчитываем влагосодержание сушильного агента dI, г/кгс.в в конце первого периода сушки по формуле

                                                    (89)

3.6.8 Зная характер процесса сушки, используя диаграмму по полученному выше значению d2I Рассчитываем параметры, необходимые для дальнейшего расчета:

а) температура сушильного агента в конце первого периода сушки

 t2I=272 0C, t2I=274 0C.

б) влагосодержание сушильного агента у поверхности испарения объекта сушки в начале первого периода сушки dпм1,л=215 г/кг с.в., dпм1,з=206 г/кг с.в.;

в) влагосодержание сушильного агента у поверхности испарения объекта сушки в конце  первого периода сушки dпм2,л=191 г/кг с.в., dпм2,з=174 г/кг с.в.;

г) температура сушильного агента у поверхности испарения объекта сушки в начале первого периода сушки  tпм1,л=tсм,лм=65 0C, tпм1,з=tсм,зм=64 0C;

д) температура сушильного агента у поверхности испарения объекта сушки в конце  первого периода сушки  tпм2,л=t2Iм=62 0C, tпм2,з=t2I,зм=58 0C.

3.6.9 Рассчитываем определяющую температура tм, 0C, по формуле

                                                          (90)

Tм,л=485,3 К.

             Тм,з=484,5 К.

3.6.10 Рассчитываем энтальпию сушильного агента h2I, кДж/кг, на выходе из зоны

I-го периода сушки из соотношения

                                                      (91)

3.6.11 Рассчитываем для проверки правильности выше полученных результатов значение температуры t2I, 0С, сушильного агента в конце первого периода сушки по выражению

                                                        (92)

3.6.12 Определяем   движущую  силу  процесса  массообмена d1, г/кг с.в.,  в  начале  первого периода сушки по формуле:

              (93)

3.6.13 Определяем движущую  силу  процесса  массообмена  d2, г/кг с.в.,   в конце   первого периода сушки по следующей зависимости:

                                                                  (94)

3.6.14 Рассчитываем среднюю движущую силу dср, г/кг с.в., процесса массообмена в первом периоде сушки по соотношению

                                                                (95)

3.6.15 Рассчитываем по таблицам термодинамических свойств воздуха [10] коэффициент кинематической вязкости o, м2/с, при нормальных условиях  и пересчитываем его на условия расчета по формуле

                                                                 (96)

3.6.16 Рассчитываем критерий Рейнольдса Re по соотношению

                                                                     (97)

 

Так как то коэффициенты в формуле для нахождения числа Шервуда равны A=0,0248, m=0,9.

3.6.17 Рассчитываем коэффициент диффузии паров влаги в воздух D, м2/c, по следующему выражению:

                                                        (98)

Такое значение D0 и n выбрано из предлагаемых в [4] для получения наиболее высокого значения времени сушки, чтобы при эксплуатации установки время сушки не превышало значения, указанного в технической характеристике для данной сушильной установке.

3.6.18 Рассчитываем критерий Шмидта Sc по следующей зависимости

                                                                    (99)

3.6.19 Рассчитываем абсолютную температуру поверхности материала по соотношению

                                           (100)


3.6.20 Рассчитываем критерий Гухмана Gu по формуле

                                                                   (101)

3.6.21 Рассчитываем температурный фактор  из следующего выражения

                                                                     (102)

3.6.22 Рассчитываем число Шервуда Sh по уравнению Нестеренко

                                                      (103)

3.6.23 Рассчитываем коэффициент массообмена c, м/с, отнесенный к разности концентраций паров влаги у поверхности объекта сушки и вдали от нее, по соотношению

                                                                     (104)

3.6.24 Рассчитываем коэффициент массообмена d, кг с.в./м2с, отнесенный к разности влагосодержаний сушильного агента у поверхности материала и вдали от нее,  по формуле

                                                                  (105)

где газовая постоянная для воздуха находится по соотношению

3.6.25 Рассчитываем интенсивность испарения jI, кг/м2с, из выражения

                                                                (106)

3.6.26 Рассчитываем скорость сушки в первом периоде N, с-1, по формуле

                                                                 (107)

3.6.27 Рассчитываем общую длительность сушки , с, из соотношения (85)


3.7 Расчет размеров сушильного туннеля

3.7.1 Задача расчета

Определить основные габаритные размеры сушильного туннеля и число тележек, одновременно находящихся в туннеле.

3.7.2 Исходные данные:

1) производительность установки по готовому продукту G2=2750 кг/ч;

                2) масса готового продукта на одном поддоне G2п=26,68 кг;

3) число поддонов на тележке nТ=30 шт;

                4)  длительность сушки  =1157 с;

                5) барометрическое давление Вл=755,2 мм.рт.ст.;

6) скорость движения сушильного агента в туннеле на участке, соответствующему первому периоду сушки Vo=2,1 м/с;

   7) температура  сушильного агента на входе в туннель tСМ=400 0С;

3.7.3 Рассчитываем длину туннеля LТ’, м, без учета длины тамбуров загрузки и выгрузки по формуле

                                                              (108)

где  lТ* – общая    длинна    тележки    с    промежутками    между соседними тележками, м.

3.7.4 Рассчитываем число тележек ZT, шт, одновременно находящихся в сушильном туннеле по формуле

                                                                         (109)

Принимаем число тележек  zT=2 шт.

3.7.5 Общее число тележек z, шт, с учетом того, что две тележки находятся в тамбурах загрузки и выгрузки Рассчитываем по соотношению

z=zT+2,

z=2+2=4 шт.

3.7.6 Рассчитываем площадь поперечного сечения Fзагр, м2, загроможденного поддонами, из выражения

                                                                 (110)

где bп, сп – размеры поддонов, м.

3.7.7 Рассчитываем полный  объем  сушильного  агента VCM’, м3/кг,  при  минимальном значении давления В=Bз=757,3 мм.рт.ст. и температуре tсм=4000С из следующей зависимости

                                                                (111)

3.7.8 Рассчитываем полный  объем  сушильного  агента Vсм", м3/кг,  при  минимальном значении давления В=Bз=758,6 мм.рт.ст. и температуре t2I=296 0С из следующей зависимости

                                                (112)

3.7.9 Рассчитываем объемный расход  сушильного агента , м3/с, по  длине туннеля, считая, что закон изменения объемного расхода по длине туннеля линейный, по формуле

                                       (113)

3.7.10 Рассчитываем площадь свободного сечения канала Fсв, м2, последующей зависимости

                                                                  (114)

где vo – скорость движения сушильного агента в туннеле.

3.7.11 Рассчитываем общую площадь сечения канала F, м2, по выражению

.                                    (100)

F=0,766+0,684=1,450 м2.

3.7.12 Рассчитываем ширину зазора з, м, между тележкой и стенками туннеля без учета загромождения сечения конструктивными элементами тележки по формуле

                          (115)

 

Получаем  .

Подставляя найденные значения корней в исходное уравнение, убеждаемся в правильности полученного результата.

Проверяем правильность нахождения корней квадратного уравнения:

       (107)

1-ый корень:

2-ой корень:

3.7.11 Определяем общую длину сушильного туннеля LТ, м, по соотношению

          (108)

где Lз, Lв – длина тамбуров соответственно загрузки и выгрузки, м, принятая с учетом того, чтобы в тамбуре могла свободно разместиться тележка.

Рисунок 8 – Схема расположения поддонов на тележке.


4 Расчет и выбор вспомогательного оборудования

4.1 Общие замечания

Сушильная установка любого типа состоит из ряда элементов, которые по значимости выполняемых ими функций условно делят на основные и вспомогательные. Наиболее полно и характерно такое деление представлено для конвективных сушильных установок, основной элемент которых - сушильная камера различного типа. К вспомогательному оборудованию относят: устройства для получения сушильного агента с заданной температурой (паровые, газовые или огневые, электрические калориферы; топки и сожигательные устройства); источники теплоты, расположенные внутри сушильной камеры (в том числе инфракрасные и диэлектрические нагреватели); тягодутьевые устройства, обеспечивающие перемещение сушильного агента в установке и удаление из нее влаги, испаренной из объекта сушки (вентиляторы, воздуходувки, дымососы» эжекторы, вытяжные трубы); пылеулавливающие устройства для частиц пылевидного уноса ценных, токсичных и других материалов, загрязняющих сушильный агент, выбрасываемый в атмосферу (циклоны, фильтры, дымососы-пылеуловители и др.); устройства для утилизации теплоты отработавшего сушильного агента (теплообменники, тепловые насосы и др); устройства для загрузки, выгрузки и транспортировки материала через сушильную камеру (питатели, дозаторы, затворы, конвейеры, транспортеры, тележки и др; устройства для предварительного нагрева материала перед сушкой и охлаждения после сушки. К вспомогательному относят также оборудование, специфичное для отдельных способов сушки (например, сушка сублимацией) или типов сушильных установок (например, вакуум-сушилки, сушилки с замкнутой циркуляцией сушильного агента и др.).
Вспомогательное оборудование составляет значительную часть оборудования сушильной установки, а правильность его расчета и подбора, надежность его работы определяют надежность и эффективность работы сушильной установки. При оценке совершенства сушильной установки показатели ее производительности и удельных затрат необходимо относить ко всей установке в целом, с учетом вспомогательного оборудования. Это особенно необходимо в случае установок, оснащенных сложным вспомогательным оборудованием.

Различают стандартное и нестандартное вспомогательное оборудование. Стандартное оборудование подбирают с помощью каталогов на основании оценочных расчетов по упрощенным методикам. Нестандартное оборудование рассчитывают по методикам, приведенным в специальной литературе. Там же изложены методики механических конструктивных расчетов, расчетов конвейеров, приводов сушильных установок и др.

В курсовой работе необходимо подобрать к рассчитываемой сушильной установке наиболее типичные элементы вспомогательного оборудования, циклон, сожигательное устройство, вентилятор, дымосос и приводные электродвигатели.


4.2 Выбор сожигательных устройств

4.2.1 Задача выбора

На основе выше полученных результатов подобрать сожигательное устройство, способное обеспечить сжигание топлива. Для рассчитываемой сушильной установки подобрать типоразмер и количество нормализованных горелок типа ГНП конструкции Теплопроекта с улучшенным смешением для сжигания природного газа низкого давления.

4.2.2 Исходные данные

а) зимний расход топлива: Bз=59,8 кг/ч;

б) плотность топлива при нормальных условиях: Т=0,762 кг/м3н;

в) избыточное давление газа перед горелкой PT=0,8 кПа.

4.2.3 Рассчитываем объемный расход газа, поступающего на горелки VT, м3/ч, по формуле

                                                   (116)

где Bo=101.3 кПа – нормальное атмосферное давление.

4.2.4 Принимаем число горелок n=2 шт.

4.2.5 Рассчитываем  пропускную способность каждой из горелок VTГ, м3/ч, по соотношению

                                                                    (117)

4.2.6 По полученному выше значению VТГ=0,013 м3/с и PГ=0,8 кПа Рассчитываем по номограмме для одноструйных горелок [4] тип горелочного устройства: ГНП-6БП.

4.2.7 Для выбранного типоразмера по графику [4] Рассчитываем необходимое избыточное давление воздуха перед горелкой Pв,о=0,37 кПа.

4.2.8 Рассчитываем необходимое давление воздуха при температуре окружающей среды Pв, кПа, по следующей зависимости

                                                           (118)

4.3 Выбор пылеосадительных устройств

4.3.1 Задача подбора

Необходимо выбрать из стандартного ряда пылеочистительное устройство – циклон, которое производило очистку уходящего из туннеля сушильного агента.

4.3.2 Исходные данные

а) температура газов, уходящих из туннеля t2=1000С;

б) абсолютное давление окружающего воздуха Во,л=755,2 мм.рт.ст.;

в) полный объем сушильного агента при нормальных условиях Vсм=73,61 м3н/кг т-ва;

г) зимний расход топлива: Bз=0,002 кг/с.

4.3.3 Рассчитываем абсолютную температуру воздуха в циклоне Tц, К, по формуле

Tц=(t2-5)+273,

Tц=(100-5)+273=368 К.

4.3.4 Принимаем абсолютное давление воздуха в циклоне Pц, мм.рт.ст., следующее

Pцо,л=755,2 мм.рт.ст.

4.3.5 Рассчитываем объемный расход сушильного агента через циклон Vц, м3/ч, из  следующего выражения

                                         (119)

.

4.3.5 Рассчитываем плотность сушильного агента в циклоне ц, кг/м3, по следующей зависимости

                                                           (120)

где o– плотность воздуха при нормальных условиях, кг/м3.

4.3.6 Задаемся  скоростью газов в циклоне wц=2,5 м/c

4.3.7 По найденному выше значению объемного расхода сушильного агента через циклон по каталогу подбираем циклон типа ЦН-15-7002УП.

4.3.8 Рассчитываем действительную оптимальную скорость газа в циклоне Wц, м/с, по соотношению

                                                   (121)

4.3.9 Рассчитываем гидравлическое сопротивление циклона Pц, Па, по формуле

                                               (122)

где ц=105 – безразмерный коэффициент гидравлического сопротивления   циклона.

4.4 Выбор тягодутьевых устройств

4.4.1 Задача выбора

Подобрать дутьевой и вытяжной вентиляторы для рассчитываемой сушильной установки, при условии, что дутьевым вентилятором будет преодолеваться аэродинамическое сопротивление горелочных устройств, а вытяжным вентилятором – сушильного туннеля и циклона.

4.4.2 Исходные данные

а) коэффициент избытка воздуха л=5,59 ;

б) теоретически необходимое количество воздуха для сжигания 1 кг топлива

   Lo=116,38 кг с.в./кг т-ва.

в) расход топлива на горение Bз=59,8 кг/ч;

г) влагосодержание наружного воздуха do=10,52 г/кг с.в.;

д) относительная влажность воздуха о,л=61%;

е) плотность сушильного агента см=1,350 кг/м3;

ж) объем смеси, поступающей в сушильный туннель Vсм,л=73,61 м3/кг;

з) количество испаренной влаги W=0,138 кг/c;

и) температура сушильного агента на выходе из сушильного туннеля t2=100 0C;

к) длина сушильного туннеля LТ=10м;

л) потери полного давления в циклоне Pц=505 Па;

4.4.3 Расчет производительности и подбор соответствующих вентиляторов.

4.4.3.1 Расчет производительности дутьевого вентилятора и его подбор.

а) Рассчитываем массовый расход абсолютно сухого воздуха Lас*, кг/с, подаваемого на  горение и разбавление продуктов сгорания по формуле

                                                  (123)

б) Рассчитываем массовый расход влажного воздуха Lвв*, кг/с, подаваемого из окружающей среды, по соотношению

                                         (124)

в)Рассчитываем плотность атмосферного наружного воздуха вв, кг/м3, из выражения

                                     (125)

где Rв=287 кДж/(кгК) – газовая постоянная воздуха.

г) Рассчитываем объем влажного воздуха Vвв, м3/кг, по следующей зависимости

                                           (126)

д) Рассчитываем объемный расход наружного воздуха Q*, м3/c, по формуле

                                                     (127)

Сделаем проверку по формуле:

                                                   (128)

е) Рассчитываем расчетный расход воздуха Qp*, кг/с, с учетом поправки на возможность подсоса воздуха или потерь сушильного агента в воздуховодах, газоходах и других элементах сушильной установки, из выражения

                                                       (129)

где к=(1,11,15) – коэффициент запаса.

ж) Вычисляем объемную производительность дутьевого вентилятора Q, м3/ч, принимаемую в качестве аэродинамического параметра при подборе машины, по формуле

                                                  (130)

з) Рассчитываем полное давление Pv, Па, по которому следует подбирать по соотношению

                                                     (131)

где  Pвв) – давление воздуха при данной температуре, Па;

 ст – стандартная плотность воздуха, кг/м3.

 и) Подбираем по полученным выше значениям полного давления Pv=441 Па и объемной производительности Q=1,62 м3/c центробежный вентилятор ЦАГИ Ц4-97№4 с частотой вращения диска n=1500 об/мин и КПД =0,83%.

4.4.3.2 Расчет производительности вытяжного вентилятора и его подбор.

а) Рассчитываем объемный расход сушильного агента Qц,о*, м3/c, на выходе из циклона при нормальных условиях по формуле

                                              (132)

б) Рассчитываем абсолютную температуру Тц, К, пред вытяжным вентилятором по соотношению

Tц=(t2-5)+273,                                                 (133)

Tц=(80-5)+273=348 K.

в) Принимаем абсолютное давление сушильного агента перед вытяжным вентилятором PаВо,л.=755,2 мм рт.ст.

г) Рассчитываем объемный расход сушильного агента Qц*, м3/c, приведенный к условиям на выходе из циклона по формуле

                                                 (134)

д) Рассчитываем полное давление Pv, Па, по которому следует подбирать вытяжной вентилятор по следующей зависимости

                                     (135)

где RСА=10…15 Па.с/м – удельное сопротивление потоку сушильного агента в туннеле.

е) Рассчитываем потери полного давления Рст, Па, приведенные к стандартным условиям из выражения

                                                     (136)

ж) Рассчитываем потери полного давления Р, Па, приведенные к рабочим условиям, по формуле

                                               (137)

з) Подбираем по полученным выше значениям полного давления Pv=750 Па и объемной производительности Q=1,87 м3/c центробежный вентилятор ЦАГИ Ц11-30№5 с частотой вращения диска n=3000 об/мин и КПД =0,68.

4.5 Выбор приводных электродвигателей

4.5.1 Задача расчета

Подобрать приводные электродвигатели для дутьевого и вытяжного вентиляторов, обеспечивающих требуемую циркуляцию сушильного агента по сушильному тракту.

4.5.2 Исходные данные

4.5.2.1 Дутьевой вентилятор

а) объемная производительность Qд=1,62 м3/c;

б) полное давление Pv=441 Па;

в) КПД вентилятора д=0,83.

4.5.2.2 Вытяжной вентилятор

а) объемная производительность Qд,в=1,87 м3/c;

б) полное давление Pv=750 Па;

в) КПД вентилятора в=0,68.

4.5.3 Общие замечания по выбору электродвигателей

Электродвигатель для привода вентилятора или дымососа выбирают по рассчитанной установочной мощности из перечня двигателей, рекомендованных заводом–изготовителем, тягодутьевых машин для выбранных типа вентиляторов и проверенных по условиям пуска. Вентиляторы одной и той же производительности Q комплектуют различными двигателями в зависимости от расчетного аэродинамимического сопротивления системы P*.

В сушильной технике используют в основном асинхронные односкоростные и реже двухскоростные электродвигатели. Конструктивное исполнение двигателей (открытые, защищенные, взрывобезопасные ) определяется условиями , в которых они эксплуатируются. Приводной электродвигатель наравне с вентилятором определяет КПД сушильной установки.

  1.   Рассчитываем мощность на рабочем колесе вентилятора (без учета потерь на трение) NBт, по формуле

                                                   (138)

где - коэффициент сжимаемости газа в вентиляторе (=1 при Рv<9810 Па).

  1.   Рассчитываем мощность на валу вентилятора, Nвент, кВт, по соотношению

                                             (139)

где мех=95...0.97 – механический КПД вентилятора, учитывающий потери на трение в подшипниках и диска колеса вентилятора о воздух.

 4.5.6 Рассчитываем мощность на валу электродвигателя Nэл,кВт, из следующего выражения

                                                (140)

где п – КПД передачи от вала электродвигателя к валу вентилятора, равный 0.91 при соединении валов вентилятора и двигателя  клиноременной передачей.

4.5.7 Принимаем установочную мощность электродвигателя не менее

                                              (141)

где  Сt – коэффициент, учитывающий температуру окружающей среды, в которой работает двигатель;

Кз – коэффициент запаса, учитывающий пусковой момент электродвигателя, зависящий от мощности Nэл на валу двигателя и типа вентилятора.  Значения коэффициентов Кз и Сt выбирают по [  4,  табл.5.14].

4.5.8 Подбираем по справочнику электродвигатели для дутьевого и вытяжного вентиляторов с соответствующей установочной мощностью и частотой вращения вала: 4А80В4У3, Nуст,д=1,5 кВт, n=1500 об/мин, 4А100LA, Nуст.в=3,0 кВт, n=1500 об/мин.


5 Сводка результатов расчетов

Результаты расчетов представлены в таблице 3.

  Таблица 3 – Сводка результатов расчетов

  Ввеличина

Обозна-чние

Режим

Варианты    расчета

Аналитический

Графоаналитический

Теорет.

действ.

теорет.

действ.

Удельный расход абсолютно сухого сушильного агента, кг с.в./кг вл.

летний

6,61

8,71

6,94

9,09

зимний

6,69

10,56

6,94

10,75

Удельный расход теплоты на сушку, кДж/кг вл.

q

летний

3639

4795

3759

4988

зимний

3831

6048

3788

5888

Удельный расход топлива на сушку,г/кг вл.

летний

72

94

72

101

зимний

76

123

75

116

Тепловой КПД сушильной установки, %

летний

74,0

54,7

70,8

54,0

зимний

70,3

44,6

69,8

45,6

Наименование показателя

Значение

Зимний режим

Летний режим

Р а с ч е т ы    п о    т о п л и в у

Влагосодержание наружного воздуха

dо, г/кгс.в.

2,57

10,52

Энтальпия наружного воздуха ho, кДж/кг

3,29

48,45

Необходимое количество сухого воздуха Lo, кгс.в./кгт-ва

16,38

16,40

Коэффициент избытка воздуха

5,43

5,65

Масса водяного пара Gп, кг/кгт-ва

2,35

3,08

Объем смеси Vсм, м3н/кгт-ва

67,7

73,61

Влагосодержание см. dсм, г/кгс.в

26,8

33,69

Энтальпия смеси hсм, кДж/кг

576

599

Объем сухих газов Vсг, м3н/кгт-ва

64,8

69,78

Объем смеси на 1 кг сухих газов V0, м3/кгс.г.

0,77

0,81


Таблица 3 – Сводка результатов расчета (продолжение)

Наименование показателя

Значение

Зимний режим

Летний режим

Статика теоретического процесса сушки

Количество испаренной влаги W, кг/с

0,138

0,138

Полный расход сушильного агента  L, кгс.в.

0,923

0,912

Удельный расход сушильного агента l,кгc.в./кгвл.

6,69

6,61

Удельный расход теплоты на сушку q, кДж/кг

3831

3639

Полный расход теплоты Q, кВт

528,7

502,2

КПД сушильной установки су, %

70,3

73,9

Полный расход топлива на сушку B, кг/с

0,011

0,01

Удельный расход топлива на сушк b,кгт-ва/кгвл.

0,076

0,072

Статика действительного процесса сушки

Полный расход сушильного агента L, кг/с

1,461

1,229

Удельный расход сушильного агента l,кгс.в./кгт-ва

10,56

8,71

Полный расход теплоты Q, кВт

835

662

Удельный расход теплоты на сушку q, кДж/кг

6050

4795

Полный расход топлива на сушку B, кг/с

0,017

0,013

Удельный расход топлива на сушку b,кгт-ва/кгвл.

0,12

0,095

Влагосодержание С.А. на выходе из сушильного туннеля d, г/кг

121,5

148,4

КПД сушильной установки су,%

44,6

54,7

Длительность процесса сушки

Критерий Рейнольдса Re

5,215

5,192

Кинематическая вязкость , м2

0,000036

0,000036

Число Шервуда Sh

697,8

684,2

Интенсивность испарения влаги jI, кг/(м2∙с)

0,004

0,004

Скорость сушки в 1-м пер. N, %/c

0,028

0,028

Время сушки , мин

19,01

19,28


Заключение

В данной курсовой работе был выполнен тепловой расчет конвективной туннельной сушильной установки для зимнего и летнего режимов, установлена длительность сушки, размеры сушильного туннеля, подобрано вспомогательное оборудование для установки.

Для анализа результатов расчета интересны следующие величины.

Коэффициент избытка воздуха летом больше, чем зимой. Это связано с тем, что температура наружного воздуха зимой меньше, чем летом, а это в свою очередь приводит к тому, что количество воздуха, необходимое для смешения с продуктами сгорания с целью получения заданной температуры, зимой меньше.

Удельные расходы сушильного агента, теплоты и топлива на сушку в зимний период больше. Это связано с тем, что зимой теряется больше теплоты на нагрев высушенного материала, транспортных устройств, а также больше потери в окружающую среду через ограждения сушильного туннеля.

В теоретической сушильной установке КПД не равен единице из-за того, что температура воздуха в составе сушильного агента на выходе из сушильной камеры значительно превышает температуру окружающего воздуха. Это приводит к бесполезным потерям теплоты на нагрев воздуха. В действительной установке дополнительное влияние на снижение КПД оказывают потери теплоты на нагрев высушенного материала, транспортных устройств, а также потери теплоты в окружающую среду через ограждения сушильного туннеля. Утилизируя теплоту уходящего сушильного агента (например, подогревая воздух, идущий на горение) можно несколько увеличить КПД установки.

Результаты графоаналитического расчета несколько отличаются от аналитического, что видно из таблицы 3. Это связано с тем, что положение точки смеси  М зависит от того, по каким параметрам (dcм, hcм ) или (dcм, tcм ) наносится эта точка на  h-d диаграмму. Расхождение в положении точки М обусловлено различием числовых значений удельных массовых теплоемкостей сухого воздуха и перегретого водяного пара, принятых при вычислении hcм в аналитическом расчете, от тех которые были приняты при построении h-d – диаграммы. Так как задана невысокая температура смеси  tcм=450С, то эти расхождения относительно небольшие. Так же на полученное различие влияет неточность построения.

Длительность сушки в летний и зимний период одинаковы. Это связано с очень незначительным отличием основных величин, входящих в расчет длительности сушки. А вообще длительность сушки зимой может быть как больше, так и меньше, чем летом.

При расчете размеров сушильного туннеля величина зазоров между тележкой и стенками туннеля получилась отрицательной,  что невозможно. Это означает, что свободного пространства между поддонами более чем достаточно для обеспечения заданной скорости сушильного агента. Для корректировки величины зазоров нужно менять количество поддонов и размер тележек для достижения нужного результата, то есть принимать новое техническое решение, но в данном учебном расчете мы этого не делаем.

Подбор вспомогательного оборудования производился из следующих соображений.

Количество горелок мы приняли равным двум, что обеспечивает удобство регулирования, а также позволяет производить ремонт горелок без остановки сушильной установки.

Циклон ЦН-15 обеспечивает хорошую степень улавливания при относительно небольшом гидравлическом сопротивлении. Это наиболее универсальный тип циклонов, предназначенных для сухой очистки газа, имеющих высокие показатели надежности и коэффициента эффективности при простоте и дешевизне конструкции.

Выбор типа вентилятора определяется конструктивными особенностями сушильной установки, ее аэродинамическим сопротивлением, количеством и температурой перемещаемого сушильного агента. Подбор производится по индивидуальным аэродинамическим характеристикам машин разных серий. Эти характеристики позволяют определить номер машины в серии и частоту вращения рабочего колеса. Решение о выборе типа машины принимается на основании анализа технических характеристик машин разных типов. Из всех имеющихся индивидуальных характеристик отбираются те, которые соответствуют машинам, обеспечивающим заданные Pv и Q. Из отобранных вентиляторов останавливаемся на работающем с наибольшим КПД.

Тип электродвигателя для привода вентилятора или дымососа выбирался по требуемой мощности и максимальному КПД.

Компьютерный расчет сушильной установки подтвердил правильность расчета, выполненного вручную. Незначительная погрешность, наблюдаемая при сравнении результатов, связана в основном с округлением полученных при  ручном расчете результатов.


Литература

1. Методические указания к практическим занятиям по дисциплине “Сушильные установки” для студентов специальности “Промышленная теплоэнергетика” /Сост. В.М.Минаковский. – К.: КПИ, 1984. – 60с.

2. Методические указания к выполнению домашних заданий и контрольных работ по дисциплине “Сушильные установки” для студентов специальности “Промышленная теплоэнергетика”. /Сост. В.М.Минаковский. – К.: КПИ, 1986. – 60 с.

3. Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине “Сушильные установки” для студентов специальности “Промышленная теплоэнергетика”. /Сост. В.М.Минаковский. – К.: КПИ, 1987. – 51 с.

4. Методические указания к домашним заданиям и контрольным работам по дисциплине “Сушильные установки” для студентов специальности “Промышленная теплоэнергетика”. /Сост. В.М.Минаковский. – К.: КПИ, 1986. – 43 с.

5. Краснощеков Е.А. и Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче: Учеб. пособие для вузов. – 4-е изд., перераб. – М.: Энергия, 1980. – 288 с., ил.

6. Газоочистное оборудование: Каталог. – М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1981. – 73 с.

7.Соломахова Т.С. Центробежные вентиляторы:Справочник. – М.:Машиностроение, 1980. – 175 с.

8. Анурьев В.И. Справочник конструктора- машиностроителя: в 3 т. Т. 3. Изд. 5-е перераб.-М.: Машиностроение, 1980. – 557.,ил.

9. Лыков А.В. Сушка в химической промышлености. – М.: Химия, 1970.– 432 с., ил.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

39789. «Великие реформы» Александра II и контрреформы Александра III 65.5 KB
  Великие реформы Александра II и контрреформы Александра III Крестьянская реформа. То что он пересилил себя и согласился на перемены говорит о том что реформы назрели окончательно. Для подготовки и проведения реформы в январе 1857 г. Комитеты выдвинули различные варианты проекта реформы гг.
39790. Общественное движение в России во второй половине XIX в 68.5 KB
  Общественное движение в России во второй половине XIX в. Огарев и в России вокруг журнала Современник Н. Кроме того предполагалось ввести народное представительство широкое самоуправление передать землю народу а фабрики и заводы – рабочим предоставить демократические свободы всему населению России. Энгельса и распространением их в России.
39791. Внешняя политика России во второй половине XIX начале XX вв. 49.5 KB
  Внешняя политика России во второй половине XIX начале XX вв. Участие России в европейских коалициях связано прежде всего с так называемым Балканским вопросом. После поражения в Крымской войне России было запрещено иметь военный флот на Черном море строить там крепости и форты. разрушили систему тяжелого и унизительного для России Парижского мирного трактата 1856 года.
39792. Экономическая модернизация России в конце XIX – начале ХХ вв. 42 KB
  Экономическая модернизация России в конце XIX – начале ХХ вв. Экономическое развитие России и государственная программа Развития страны. верст новых железных дорог что позволило России выйти на второе место в мире по их протяженности. Своеобразие развития капитализма в России по сравнению с Западом заключалось в том что государство активно вмешивалось в экономическую жизнь страны.
39793. Первая русская революция 1905-1907 гг. 39 KB
  Второй путь объединял самые разнообразные слои общества с плохо сформулированными устремлениями и самые разнообразные формы социального протеста: от стихийных крестьянских антипомещичьих бунтов до забастовок рабочих и создания альтернативных органов власти – Советов. рабочих. В поддержку рабочих начали выступать студенты. Забастовки длившиеся неделями и охватывавшие тысячи рабочих требовали своих организационных центров.
39794. Возникновение парламентаризма и многопартийности в России начале XX в 77.5 KB
  Манифест от 17 октября обещал: – даровать народу гражданские свободы на основе незыблемых принципов неприкосновенности личности свободы совести свободы слова свободы собраний и организаций; – провести выборы в Государственную Думу и обеспечить участие в них рабочих которые согласно указу от 6 августа были лишены права голоса; – ввести за непременное правило что ни один закон не может войти в силу без согласия Думы дабы народные избранники смогли на деле участвовать в контроле за законностью действий государя. I и II Государственные думы....
39795. Россия в условиях I мировой войны и национального кризис 64 KB
  в Петрограде по призыву большевиков состоялась антивоенная манифестация посвященная Международному дню работниц перешедшая в крупную городскую стачку в которой приняло участие 128 тыс. На следующий день под лозунгами Хлеба Мира бастовало 214 тыс. а 25 марта – 305 тыс. Единственной либеральной партией оставались кадеты чья численность в тот момент составляла 100 тыс.
39796. DVD-технология 213.5 KB
  Появление DVD udio с поддержкой многоканальной записи звука стало очередным шагом к нахождению решения отвечающего высоким требованиям предъявляемым к качеству записи и воспроизведения звука. Из истории развития аудио и видеотехнологии 1950 – LP UDIO Грамзапись 1970 – VTR MOVIE Видеозапись 1980 – CD аудио компакт диски компьютерные компакт диски игры системы навигации в автомобилях 1996 – DVD Звук кино игры системы навигации ROM RM CD Изобретение в 1980 году компакт диска – было первым значительным шагом вперед в развитии...
39797. Распределение оперативной памяти в современных ОС 110.5 KB
  Распределение оперативной памяти в современных MSDOS В состав MS DOS входят следующие основные компоненты: Базовая система ввода вывода BIOS bse inputoutput system включающая в себя помимо программы тестирования ПК POST программа самотестирования при включении ПК.SYS 580 Кб Область памяти для выполнения программ пользователя и утилит MSDOS. Область и размер используемого видеобуфера зависит от используемого режима При работе в текстовом режиме область памяти А0000В0000 свободна и м.