43590

Синтез математической модели для расчета газонасыщенности потока (расход жидкости (5-35) м3/сут) по показаниям датчиков прибора «Ультрафлоу» и выбор вида модели с низкой погрешностью

Дипломная

Производство и промышленные технологии

В связи с этим возникла необходимость разработки математической модели для расчета газонасыщенности потока по показаниям датчиков прибора «Ультрафлоу».

Русский

2013-10-26

1.02 MB

16 чел.

Введение

В последние годы правительство Российской Федерации усилило требования к добывающим предприятиям в части улучшения качества достоверности учета извлекаемого из недр углеводородного сырья (в том числе попутного нефтяного газа).

В соответствии с новыми регламентами и правилами разработки месторождений каждая скважина должна быть оснащена системой учета контроля добываемой продукции. В этих условиях стационарные или передвижные измерительные комплексы, имеющие значительные габариты, вес и стоимость, не могут быть применены. Более предпочтительные этом случае многофазные расходомеры, в частности ультразвуковые.

В связи с этим возникла необходимость разработки математической модели для расчета газонасыщенности потока по показаниям датчиков прибора «Ультрафлоу». При этом погрешность расчетов покомпонентного расхода должны удовлетворять требования ГОСТ Р 8.615-2005.

Целью настоящей работы является синтез математической модели для расчета газонасыщенности потока (расход жидкости  (5-35) м3/сут) по показаниям датчиков прибора «Ультрафлоу» и выбор вида модели с низкой погрешностью.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

1 Ультразвуковой измерительный комплекс «Ультрафлоу»

1.1 Необходимость разработки

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Измерение дебита нефтяных скважин представляет собой актуальную и вместе с тем весьма сложную проблему, возникающую при разработке месторождений. Особенно эта проблема обострилась в условиях платного недропользования, поскольку является решающей во взаимоотношениях между нефтедобывающими предприятиями и государством. Актуальность этой проблемы определяется также необходимостью повышения эффективности нефтедобычи, что невозможно без качественного оперативного контроля эксплуатационных режимов нефтяных скважин.

Сложность проблемы состоит в том, что выходной продукцией скважин является смесь нефти, пластовой воды и попутных газов. Концентрация компонентов смеси непостоянна во времени, что приводит к нестабильности структуры, физических свойств и режимов течения нефтеводогазового потока. Кроме того, эта смесь содержит некоторое количество твердых углеводородов (парафин, церезин и др.), а также минеральные частицы и другие механические примеси. Традиционные методы и информационно-измерительные системы контроля производительности скважин, основанные на предварительной сепарации свободного газа, а иногда разделении и жидких компонентов, не отвечают сегодняшним потребностям отрасли и современному уровню развития информационно-измерительных технологий.

Следовательно, задача разработки новых методов и информационно-измерительных систем измерения расходных характеристик нефтеводогазового потока без использования сепарационных устройств весьма остро стоит перед исследователями.

Многолетние исследования в области двухфазных потоков и измерительной техники и полученные обнадеживающие результаты позволили наметить пути решения этой задачи.

В реальных условиях структура нефтеводогазового потока весьма разнообразна. С ростом газосодержания происходит коалесценция газовых включений, расслоение фаз и последовательное изменение картины течения. Механизм распространения звука в таких условиях не изучен. При этом передача акустической энергии в среде с резко изменяющимися свойствами и многочисленными границами раздела фаз, сопровождается значительным затуханием. Отмечается, что затухание ультразвука в эмульсии, составляющей жидкую фазу потока, также может достигать значительных величин.

1.2 Принцип работы системы «Ультрафлоу»

Задача измерения газосодержания развитого двухфазного потока решается использованием     метода    ультразвукового    зондирования,    основанного    на   определении

акустической проводимости малого объема контролируемой среды. Для подвода ультразвука к

локальному объёму используются металлические волноводы, помещаемые в контролируемый поток.

Для измерения концентрации газовой фазы в нефтеводогазовом потоке предложен метод акустического зондирования.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Акустические методы измерения скорости потока основаны на зависящих от расхода акустических эффектах, возникающих при проходе ультразвуковых колебаний через поток. В настоящее время применяют ультразвуковые расходомеры, основанные на перемещении ультразвуковых колебаний движущейся средой, на эффекте Доплера и корреляционные. Первые из них в зависимости от угла направления ультразвуковых колебаний можно разделить на угловые, осевые и со сносом луча.

Практическое применение акустических методов для контроля скорости осложняется рядом факторов. К ним относятся зависимость скорости ультразвука от физико-химических свойств контролируемой среды и сложность процесса выделения информационного сигнала, поскольку скорость ультразвука в среде много больше транспортной скорости потока. Негативным фактором является зависимость амплитуды принятого сигнала от наличия акустических рассеивателей в потоке, прежде всего, газовых пузырьков.

Методы, основанные на перемещении ультразвуковых колебаний движущейся средой, практически непригодны для использования в нефтеводогазовых средах ввиду их акустической непрозрачности. Низкая акустическая проводимость среды приводит к необходимости уменьшения дистанции между излучателями и приемниками до минимума, что затрудняет определение разницы времен распространения ультразвуковых импульсов по потоку и против него и нарушает гидродинамику в зондируемом объёме потока.

Методы основанные на Доплер-эффекте, наиболее пригодны для измерения скорости нефтеводогазового потока по следующим причинам: наличие рассеивателей в среде, необходимое для реализации этого метода; возможность использования одного датчика, работающего в режиме «излучение–прием»; простота определения измеряемого параметра (частоты), нечувствительность к значительному изменению амплитуды принимаемых сигналов.

В доплеровских расходомерах излучатель, питаемый генератором, возбуждает в потоке колебания частоты f. При наличии в потоке рассеивателей, перемещающихся со скоростью потока, возникает доплеровское смещение частоты исходных колебаний. Приемник принимает сигнал, имеющий частоту, отличающуюся от исходной на величину доплеровского смещения  fd . Скорость потока 3/сут.) определяется по соотношению:

 

где  – угол, образуемый центральным лепестком диаграммы направленности излучателя (приемника) с осью потока.

У расходомеров этой группы отсутствует дрейф нуля, поскольку при остановке потока доплеровское смещение становится равным нулю.

Для измерения скорости нефтеводогазового потока предложен доплеровский метод.

Для определения обводненности эмульсии с помощью ультразвуковых методов используются: зависимость скорости распространения ультразвуковых колебаний от объёмного содержания компонентов смеси вода-нефть или зависимость поглощения ультразвука от обводненности. Однако приборы, построенные на принципе поглощения, имеют значительную погрешность. Отмечено, что приборы, построенные на принципе измерения скорости ультразвука, являются более точными.

Рассмотрены схемы влагомеров, основанные на использовании импульсного излучения ультразвука. В процессе измерений оценивается время прохождения акустических импульсов от излучателя к приемнику, которое зависит от состава нефтеводяной эмульсии. Фиксируется время прохождения акустическими импульсами зондируемого объема (длительность импульсов) и происходит преобразование этой длительности в амплитуду измерительных сигналов. При наличии газовой фазы происходит поглощение сигнала в контролируемой среде, и измерительная система фиксирует время отсутствия сигнала. Объемная доля воды в нефти оценивается путем измерения времени прохождения акустической волны от излучателя к приемнику при известных калибровочных значениях этой величины в нефти и воде и экспериментально установленной зависимости скорости звука в смеси «вода-нефть» от объемной концентрации воды и нефти.

Для измерения концентрации воды в нефтеводяной эмульсии предложен время-пролетный метод.

Далее отмечается, что для определения продуктивности скважины измеряемыми информационными параметрами целесообразно выбрать объемную концентрацию газовой фазы (метод акустического зондирования), скорость потока (доплеровский метод), обводнённость водонефтяной эмульсии – (по скорости звука).

Для преодоления барьера низкой акустической проводимости водонефтяной эмульсии следует использовать ультразвук достаточно высокой частоты (не менее 8МГц) и минимальную дистанцию между излучающим и приемным преобразователями.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

1.3 Структурная схема системы «Ультрафлоу»

Структурная схема информационно-измерительной  системы приведена на   рисунке 1.1.

Она включает измерительные преобразователи пяти типов: температуры, давления, скорости потока, газосодержания и обводненности. Преобразователи установлены в вертикальном гидроканале, причем преобразователи скорости и газосодержания содержат по два чувствительных элемента каждый. Все преобразователи подключены к микропроцессорному накопителю данных, который через модем по радиоканалу периодически передает информацию в базовый компьютер, расположенный в диспетчерском пункте. Базовый компьютер оснащен программным комплексом, реализующим информационную модель двухфазного потока, рассмотренную выше.

1,2,3,4 – преобразователи температуры, давления и обводненности; 5,7 - преобразователи скорости; 6,8 – преобразователи газосодержания; 9 – блок коммутации; 10 – барьер искрозащиты; 11 – накопитель данных; 12,13 – радиомодемы; 14 – базовый компьютер

Рисунок 1.1– Структурная схема информационно-измерительной системы

Выходные сигналы всех преобразователей кодируются в стандарте RS-485 и через блок коммутации передаются с периодичностью 30с в накопитель данных,

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

8

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

обеспечивающий ее сохранность в течение 30-ти суток.  Для обеспечения пожаробезопасности  используется барьер

искрозащиты. Далее информация преобразуется согласно стандарту RS-232 и по радиоканалу поступает в базовый компьютер, расположенный в диспетчерском пункте. Запрос формируется по программе базового компьютера, который запрашивает накопленные данные.

Объемная концентрация газовой фазы измеряется методом акустического зондирования. Реализация акустического зонда осуществляется при помощи пары волноводных акустических датчиков, один из которых является излучателем, а второй – приемником акустических ультразвуковых импульсов.

Необходимым условием нормальной работы зондового метода является малая величина контролируемого объема среды по сравнению с объемом диспергированных фаз в потоке. Накалывание пузырька на зонд ведет к скачкообразному изменению проводимости контролируемого объема, фиксируемого вторичной схемой. Измеряемой величиной, является локальное истинное объемное газосодержание, под которым подразумевают вероятность нахождения газовой фазы в контролируемом объеме:

 

где  - мгновенное газосодержание.

Важным качеством, которым обладают акустические зонды, является возможность определения с их помощью не только газосодержания, но и плотности вероятности времени нахождения газовой фазы в контролируемом объеме, по которой можно судить о структуре двухфазного потока и, следовательно, корректировать расчетные модели.

Погрешность определения газосодержания зависит от степени “удаленности” пиков друг от друга и амплитудой межпиковой составляющей. С увеличением “удаленности” пиков и уменьшением межпиковой составляющей критичность в выборе уровня дискриминации Ad устраняется, что важно при измерениях без подстройки аппаратуры в потоках с изменяющимися в широких пределах дисперсными характеристиками. Вариация физических параметров эмульсии ведет к изменению волнового акустического сопротивления, что в свою очередь меняет амплитуду сигналов на выходе зонда и вызывает смещение второго пика. В правильно сконструированном зонде при соответствующем выборе уровня дискриминации это не приводит к существенной погрешности.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

9

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Характерный вид выходных сигналов зонда в пузырьковом потоке приведен на рисунке 1.2.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

10

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Рисунок 1.2 – Характерный вид сигналов на выходе зонда в пузырьковом потоке

Основным элементом датчика газосодержания является узел излучения и приема ультразвуковых импульсов.

Общий вид узела излучения и приема ультразвуковых импульсов акустического зонда приведен на рисунке 1.3

Рисунок 1.3 – Узел излучения и приема ультразвуковых импульсов акустического зонда

1 – волновод; 2 – пьезоэлемент; 3 – корпус; 4 – капилляр; 5 – соединительный провод

Он состоит из волновода диаметром 1,4мм и длиной 4мм с присоединенным к нему пьезоэлементом толщиной 0,1мм. Волновод установлен герметично в корпусе с наружным диаметром 4мм. Для подвода сигналов используется провод во фторопластовой изоляции, размещенный в капиллярной трубке диаметром 1х0,1мм. Внутренний объем датчика заполнен резиноподобным герметизирующим составом. Рабочая частота датчика 8-10 МГц. Все металлические детали узла изготовлены из коррозионно-стойкой стали 12Х18Н10Т.

Общий вид преобразователя показан на рисунке 1.4.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

1 – волновод; 2 – стойки датчиков; 3 – корпуса пьезоэлементов; 4 – узел крепления; 5 – накидная гайка; 6 – основание; 7 – блок электроники; 8 – гермоввод

Рисунок 1.4 – Общий вид преобразователя концентрации газовой фазы

Он содержит 4 узла излучения и приема ультразвуковых импульсов, размещенных на подвеске попарно и образующих два контролируемых объема, акустическая проводимость которых измеряется. Подвеска закреплена в узле шарониппельного уплотнения, обеспечивающем при необходимости быстрое извлечение и установку датчика без использования прокладок. Датчик содержит встроенную электронную схему, размещенную в прочном взрывобезопасном корпусе. Фотография преобразователя газосодержания приведена на рисунке 1.5.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Рисунок 1.5 – Фото преобразователя газосодержания измерительной системы «Ультрафлоу»

Конструкция датчика предусматривает измерение объемного газосодержания в двух точках по радиусу гидроканала: в центре и на дистанции 0,708R от центра. Это сделано для того, чтобы можно было оценивать профиль газосодержания по диаметру трубы и учитывать его в соответствующих расчетных моделях.

Скорость потока определяется доплеровским методом. В его основе лежит измерение сдвига частоты отраженной ультразвуковой волны от движущихся рассеивателей (пузырьков газа или твердых частиц в потоке) по сравнению с излученной волной. Этот сдвиг частоты пропорционален скорости рассеивателей (скорости потока). Однако обычно отраженный измерительный сигнал в значительной мере зашумлен. Особенно велики шумовые эффекты в многофазной среде со сложной гетерогенной структурой при нестационарном характере движения потока. В связи с этим важной задачей является сравнительный анализ различных методов оценки доплеровской частоты.

Наиболее оптимальным, применительно к многофазным потокам, представляется использование спектрального анализа. Метод работает в большом диапазоне изменения амплитуды исследуемого сигнала, (это позволяет упростить аппаратуру); даёт возможность напрямую исключать неинформативные части спектра и его шумовую часть без использования цифровых фильтров; позволяет учесть АЧХ акустического тракта и предварительных усилителей и благодаря этому получить линейную шкалу «частота–скорость».

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Вместе с тем, как показали стендовые исследования и практика применения в разработанной нами системе, достаточно эффективен простой в реализации полярный метод обработки сигналов доплеровского преобразователя. Это обусловлено, по-видимому, высокой концентрацией рассеивателей в потоке и выбранной частотой излучаемого сигнала. Поэтому в дальнейших разработках был использован полярный метод.

Конструктивное исполнение измерительного преобразователя скорости приведено на рисунке 1.6.

1, 3 – узлы излучателей-приемников; 2 – балка; 4 – штуцер; 5 – накидная гайка; 6 – основание; 7 – блок электроники; 8 – гермоввод кабеля

Рисунок 1.6 – Общий вид преобразователя скорости

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Он состоит из корпуса, основания, штуцера, балки для крепления узлов излучения и приема ультразвуковых сигналов. Четыре узла излучения-приема скомпонованы в два канала измерения скорости. Герметизация преобразователя осуществляется при помощи узла шарониппельного уплотнения диаметром 16мм. Электронная схема размещена в прочном взрывобезопасном корпусе. Соединительный кабель выводится через гермоввод с сальниковым уплотнением.

Фотография преобразователя скорости приведена на рисунке 1.7.

Рисунок 1.7 – Фото преобразователя скорости

Узлы излучения-приема установлены на подвеске под взаимным углом 1300, на расстоянии 3,5мм друг от друга (рисунок 1.8). Всего на подвеске закреплены две пары узлов - одна по центру гидроканала, вторая - вблизи стенки.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

1 – корпус; 2 – балка; 3 – болт крепления; 4, 5 – узлы излучения и приема ультразвука

Рисунок 1.8 – Схема крепления узлов излучения-приема

В основе принципа действия ультразвукового преобразователя обводнённости нефтеводяной эмульсии лежит зависимость скорости распространения звука в исследуемой среде от обводнённости.

Скорость ультразвуковой волны в нефтеводяной эмульсии практически не зависит от степени ее диспергирования. В нефтеводяной эмульсии при высокой степени диспергирования поглощение ультразвука достигает большой величины (до 10дБ на 1мм) и, следовательно, расстояние между излучателем и приемником ультразвука должно составлять не более нескольких миллиметров. При таких малых расстояниях время пробега ультразвукового импульса от излучателя к приемнику составляет всего несколько микросекунд. Точное измерение таких малых промежутков времени представляет собой серьезную техническую проблему.

На практике применяют три метода измерения малых временных интервалов: на основе преобразования сигнала «длительность-амплитуда», метод синхрокольца и метод подсчета числа СВЧ импульсов, заполняющих измеряемый интервал. Здесь используется комбинационный метод, основанный на подсчете СВЧ импульсов и преобразования «длительность-амплитуда».   В   этом  случае  большая  часть  измеряемого  интервала  времени

определяется методом подсчета импульсов с использованием высокочастотного генератора, а меньшая часть с использованием преобразователя «длительность-амплитуда».

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Чувствительный элемент преобразователя состоит из корпуса, в котором размещены дисковые пьезоэлементы для излучения и приема ультразвуковых импульсов (рисунок 1.9). Используются пьезоэлементы диаметром 2,5мм и толщиной 0,1мм. Дистанция между излучателем и приемником составляет 1,6мм. Также в корпусе размещены термоэлементы, термоизоляционные прокладки и подвижный пробоотборник, приводимый в движение при помощи электромагнита. Периодичность отбора проб может варьироваться в пределах 30сек. Для подвода сигналов используется провод во фторопластовой изоляции.

1 – корпус; 2, 3  – излучающий и приемный пьезоэлементы; 4 – термоэлементы;

5 – термоизоляция; 6 – пробоотборник, 7 – узел крепления пробоотборника;

8 – накидная гайка узла уплотнения; 9 – основание; 10 – блок электроники; 11 гермоввод кабеля

Рисунок 1.9 – Преобразователь обводненности нефтеводяной эмульсии

Рабочая частота датчика 10 МГц. Все металлические детали изготовлены из коррозионно-стойкой стали 0Х18Н10Т.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Преобразователь работает следующим образом. Пробоотборник выдвигается в поток среды, захватывает порцию эмульсии и перемещает ее в рабочую камеру. Термоэлементы подогревают эмульсию до 20С. На последнем этапе включается акустический канал определения времени пробега импульса от излучающего пьезоэлемента к приемному. Периодичность измерений примерно 30сек. Фотография преобразователя обводненности приведена на рисунке 1.10.

Рисунок 1.10 – Фото преобразователя обводненности нефтеводяной эмульсии с узлом термостатирования

Система «Ультрафлоу», представленная на рисунке 1.11, состоит из измерительного гидродинамического канала, оснащенного датчиками температуры, давления, ультразвуковыми преобразователями скорости, объемный концентрации газовой фазы и концентрации водяной фракции нефтеводогазового потока (обводненности), микропроцессорного накопителя данных, радиомодема и базового компьютера. Компьютер оснащен программно-вычислительным комплексом «Var-Pro-2000», обеспечивающим обработку информации преобразователей, вычисление  расходных  характеристик  компонентов  продукции  скважины,  накопление  базы

данных по скважинам и сервисными программами пользователя.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12

Рисунок 1.11 – Система «Ультрафлоу»

Гидродинамический канал длиной 1200 мм имеет два калиброванных участка внутренними диаметрами 60 мм и 42,4 мм, площади поперечных сечений которых отличаются в два раза (рисунок 1.12).

Рисунок 1.12 – Конструктивная схема гидроканала системы «Ультрафлоу» с преобразователями

На обоих участках установлены преобразователи скорости и объемного газосодержания потока, которые измеряют соответствующие локальные параметры среды в центре и в периферийной части (на расстоянии 0,708 R) калиброванных участков. Обводненность потока определяется преобразователями в центре и в пристенной области выходного участка гидроканала. Размещение чувствительных элементов преобразователей скорости и газосодержания в одном измерительном канале, но в разных по величине сечениях и, следовательно, различных гидродинамических условиях (число R существенно отличается в калиброванных участках), дает возможность значительно расширить рабочий диапазон системы. Кроме того, такое размещение чувствительных элементов позволяет проводить диагностику измерительных преобразователей, сопоставляя показания каждого датчика.

В случае однофазного течения среды такая конфигурация канала позволяет уменьшить вероятность ошибки при определении расхода путем сравнения скоростей в двух сечениях.

В качестве датчика температуры используется стандартное термосопротивление с платиновым чувствительным элементом. Датчик давления также стандартизован и содержит чувствительный элемент в виде мембраны. Все преобразователи системы «Ультрафлоу» выполнены во взрывозащищенном исполнении.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

ВР-АПИ-210200.62-(АСР08-1)-116-12


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

21521. Организация медицинского обеспечения войск при передвижении 104 KB
  Условия деятельности медицинской службы на марше и во встречном бою. Особенности проведения марша предъявляют к медицинской службе полка определённые требования которые нельзя не учитывать при организации его медицинского обеспечения. Возможность применения противником авиации и средств массового поражения по маршевым колоннам; вероятность воздействия на них воздушных десантов диверсионных и разведывательных групп всё это обуславливает необходимость постоянной готовности медицинской службы к оказанию помощи независимо от...
21522. Медицинские части и учреждения объединений 207 KB
  Использование имеющихся сил и средств для эвакуации раненых и больных из мпп и районов массовых санитарных потерь в омо и омедб а также эвакуация раненых и больных своим приданным санитарным транспортом в военные полевые госпитали госпитальной базы пгб. Возможность по эвакуации – более 1700 раненых и больных за один рейс; В. На отдельный медицинский отряд возлагаются следующие задачи:  эвакуация раненых и больных на себя из мпп а в ряде случаев непосредственно из очагов массовых санитарных потерь;  прием регистрация медицинская...
21523. Медицинская служба ВС РФ в чрезвычайных ситуациях мирного времени 91 KB
  Она характеризующуюся неопределенностью и сложностью принятия решений значительным экологическим ущербом человеческими жертвами необходимостью помощи извне и вследствие этого крупных людских материальных и временных затрат на проведение эвакуационноспасательных работ и ликвидацию последствий этих аварий катастроф и бедствий. Перед медицинскими формированиями Министерства Обороны работающими совместно со службой экстренной медицинской помощи Министерства Здравоохранения стоят аналогичные с ней задачи а именно: восстановление...
21524. Понятие о военной и экстремальной медицине 252 KB
  Необходимые базы обеспечивающие развитие теории и совершенствование практики здравоохранения ВС является военномедицинской организацией которая представлена специально предназначенными для этого силами и средствами объединёнными Вооруженных Сил в специализированную систему действующую на основе определённых принципов и правил военномедицинскую службу. Следовательно в своём становлении и развитии военная медицина базируется не только на общих положениях медицинской но также в не меньшей степени и военной науки. Вместе с тем...
21525. Задачи и организация медицинской службы Вооруженных Сил Российской Федерации в военное время 110.5 KB
  Задачи и организация медицинской службы Вооруженных Сил Российской Федерации в военное время Учебные вопросы: 1. Основные задачи медицинской службы Российской Армии в военное время их краткое содержание и значение. Перед медицинской службой стоят следующие основные задачи: Обеспечение высокой боевой готовности сил и средств медицинской службы. Проведение мероприятий медицинской службы по защите личного состава войск а также защиты соединений частей и учреждений медицинской службы от оружия массового поражения.
21526. Санитарные потери войск 145.5 KB
  Принимая во внимание поражающую способность современного огнестрельного оружия и высокую степень бронезащищённности войск значительная часть личного состава укрыта за бронёй танков бронетранспортёров боевых машин пехоты следует ожидать увеличения удельного веса закрытых травм в особенности закрытых травм мозга которые могут составить 57 общего числа санитарных потерь от огнестрельного оружия. Таким образом следующей особенностью поражающего действия ядерного оружия надо считать изменчивость структуры причиняемых им потерь. Величина...
21527. ОТРАВЛЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКИМИ ЖИДКОСТЯМИ: клиника, диагностика, лечение 131.5 KB
  Многие из технических жидкостей высокотоксичны и при определенных условиях могут вызвать как острые так и хронические отравления личного состава. Наиболее часто встречаются и тяжело протекают острые отравления такими веществами как этиленгликоль и его производные хлорированные углеводороды дихлорэтан четыреххлористый углерод трихлорэтилен метиловый спирт. Острые отравления ядовитыми техническими жидкостями это трудный для диагностики и сложный для лечения раздел клинической токсикологии имеющий большую актуальность и важное...
21528. ОТРАВЛЕНИЯ ФИТОТОКСИКАНТАМИ 248.5 KB
  ВВЕДЕНИЕ Боевые фитотоксиканты БФТ фитотоксиканты боевого применения гербициды военного предназначения токсичные химические вещества предназначенные для поражения и уничтожения различных видов растительности с военными целями. Возможны поражения людей при вдыхании аэрозолей употреблении зараженных продуктов и воды. Производные дихлор и трихлорфеноксиуксусных кислот обладают сравнительно невысокой токсичностью но при действии в больших дозах могут наблюдаться тяжелые поражения смертельные отравления у человека возможны при...
21529. ОТРАВЛЯЮЩИЕ ВЕЩЕСТВА ОБЩЕТОКСИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ 126.5 KB
  Острые отравления: Руководство для врачей. НАГЛЯДНЫЕ ПОСОБИЯ Таблицы и слайды по теме: Отравления цианидами и монооксидом углерода. Известно также что в США применяется смертная казнь посредством отравления осужденных парами синильной кислоты в специальной камере. Могут быть и отравления цианидами вследствие употребления в пищу большого количества семян миндаля персика абрикоса вишни сливы и других растений семейства розовоцветных или настоек из их плодов.