43636

Организация технологического процесса производства сополимеризации этилена, пропилена и третьего мономера

Дипломная

Производство и промышленные технологии

Внутри цеховых электрических сетей наибольшее применение имеет напряжение 380 220В основным преимуществом которого является возможность совместного питания силового и осветительных электроприемников получающих питание от системы напряжений 380 220 В как правило не должно превышать 200 – 500 кВт допускающих применение коммутирующих аппаратов на 630 А.д передачи 09÷098 Давление развиваемое насосом рассчитывается по формуле: P = ρHq...

Русский

2013-10-27

345.35 KB

6 чел.

                   ВВЕДЕНИЕ

     Научно-технический прогресс предполагает повышение производительности труда, технического уровня и качества продукции, радикальное улучшение использования материалов, топлива и энергии. Именно с этих  позиций следует рассматривать вопросы технической эксплуатации и ремонта электрического электромеханического оборудования.

     Важную роль в обеспечении надежной работы и увеличении эффективности использования электрического и электромеханического оборудования играет его правильная эксплуатация, составными частями которой является, в частности, хранение, монтаж, техническое обслуживание и ремонты. Важным резервом является также правильный выбор оборудования по мощности и уровню использования. По оценкам специалистов, это позволяет экономить до 20 - 25% потребляемой электрической энергии.

     Качественный ремонт оборудования может быть обеспечен только на специализированном  предприятии с высоким уровнем технологической дисциплины и с использованием технологических процессов, применяемых заводах-изготовителях этого оборудования. Ремонт крупных электрических аппаратов, как правило, обеспечивается за счет применения фирменного ремонта, осуществляемого силами предприятия-изготовителя.

     В масштабах России централизованному ремонту подвергаются до 25% электрооборудования, а основная его часть ремонтируется самими потребителями. Некачественный ремонт экономически нецелесообразен. Поэтому при определении целесообразности осуществления ремонта и выборе его формы следует иметь ввиду, что после капитального ремонта, оборудование не должно уступать по своим энергетическим и эксплутационным свойствам новому.

    

     1 ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО                      

       ПРОЦЕССА

     1.1 Характеристика технологической    

         среды. Характеристика помещений   

         по пожаровзрывоопасности

     Производство предназначенное для получения синтетического каучука этиленпропиленового (СКЭПТ) используемого в промышленности резинного технических изделий, шинной промышленности, кабельной и строительной промышленности.

     Производство состоит из одной технической линии в которую входят 7 полимеризационных батарей по 2 полимеризатора в каждой, предназначенных для проведения реакции сополимеризации этилена, пропилена и третьего мономера.

     Общий состав производства СКЭПТ:

1. Узел приема этилена и пропилена.

2. Узел приема и хранения возвратного растворителя.

3. Узел азеотропной осушки и ректификации возвратного растворителя, конденсации отдувок и захолаживания возвратного растворителя, конденсация паров возвратного растворителя.

4. Узел отпарки органики и отработанной воды.

5. Узел осушки возвратного растворителя, этилена, пропилена и третьего мономера.

6.  Узел осушки возвратного растворителя, пропарки регенерации и охлаждения осушителей.

7. Узел сополимеризации этилена, пропилена и третьего мономера.

8. Узел дезактивизации каталитического комплекса, стабилизированной отмывки полимеризатора, приготовление раствора третьего мономера.

9. Узел приготовления  катализатора, сокатализатора.

10. Узел приготовления активатора.

11. Узел компленирования циркуляционного газа.

12. Узел приготовление стабилизатора.

Установка Т10 предназначена для приема, хранения и отпуска продуктов (жидких углеводородов) для цехов №1307, 1311, 1421, 1422, 1506, 1507, 1508, 1510, 1518, 1818, 1820.

     В емкостях установки Т-10 хранятся: изопрен сырец, изопрен-ректификат, толуол-сырец,   регенерированный толуол, осушенный толуол, растворитель гексановый, концентрированный пиперилен, бутодиен-1,3.

     Проектируемое помещение по взрывопожарной и пожарной опасности  относится к категории А - относятся помещения, связанные с применением горючих газов, легковоспламеняющихся жидкостей с температурой вспышки не более 28 С в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси при воспламенении которых развивается расчетно-избыточное давление взрыва в помещении, превышающих 5 кПа, помещения в которых применяются вещества и материалы способные взрываться и гореть при воздействие с водой, кислородом или один с другим.

 

    1.2 Состояние и охрана окружающей   

        среды

      Проектируемая насосная имеет четыре основных вида отходов производства: твердые бытовые, строительные, растительного происхождения и промышленные.

К твердым бытовым отходам относятся отходы, образующиеся в процессии административно-хозяйственной деятельности, т.е. отходы, образующиеся при эксплуатации административных и бытовых помещений.

К отходам растительного происхождения относятся древесные отходы, кустарники, трава.

К строительным относят отходы не загрязненные вредными веществами инертные не горючие материалы, не обладающие выраженной токсическим действием на живые организмы: бетон, кирпич, стеклобой и т.д.

К твердым промышленным отходам, вывозимым из цеха, относятся отработанные люминесцентные лампы освещения, отработанные аккумуляторы.

К жидким промышленным отходам относится трансформаторное масло.

В соответствии с ГОСТ 12.1.007 «Вредные вещества. Классификация и общие требования безопасности» все токсичные отходы по степени опасности делятся на четыре класса:

- первый класс чрезвычайно опасные

- второй класс высоко опасные

- третий класс умеренно опасные

- четвертый класс малоопасные

Основной задачей цеха для снижения вредного воздействия на окружающую среду является обеспечение безаварийной работы электрооборудования насосной  Т-10, так как нарушение в работе электрооборудования способно привести к нарушению технологического процесса или аварийной ситуации, которые способны привести к

значительным выбросам вредных веществ в окружающую среду.

При ремонте электродвигателей с заменой подшипников образуются промасленные салфетки в незначительном количестве и вместе с промасленной ветошью вывозятся на полигон захоронения отходов.

Образование отходов производства отработанное трансформаторное масло. При необходимости ремонта, связанного с заменой или утечкой масла, оборудование направляется в цех №5103, который производит необходимый ремонт и сдачу масла для дальнейшей утилизации, лимиты образования выдерживаются, поэтом данный экологический аспект - малозначимый.

Образование отходов производства отработанные аккумуляторы, отработанный электролит. При утрате аккумуляторами предъявляемых к ним требований они демонтируются без слива электролита и отправляются в организации, с которыми у ОАО «НКННХ» заключён договор для утилизации. Отработанные аккумуляторы в цехе не хранятся, лимиты образования выдерживаются, поэтому данный экологический аспект - малозначимый.              

Отработанные люминесцентные лампы сдаются на склад временного хранения отработанных люминесцентных ламп цеха №1502, по цеху назначен ответственный за их хранение. По мере накопления отработанные люминесцентные лампы вывозятся в организации, с которыми у ОАО «НКННХ» заключён договор для утилизации, лимиты образования выдерживаются, по этому данный экологический аспект - малозначимый.               

При ремонте щитового, коммутационного оборудования образуются отходы производства, текстолита, карболита, органического стекла. Образующиеся отходы сдаются технологическими цехами заводами для утилизации, лимиты образования выдерживаются, по этому данный экологический аспект - малозначимый.  

  

    2 ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО  НАПРЯЖЕНИЯ И

       СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

     При проектировании системы электроснабжения промышленных предприятий, важным вопросом является выбор рациональных напряжений для схемы, поскольку из значения определяют параметры линии электропередачи и выбираемого электрооборудования подстанций и сетей а, следовательно, размеры капиталовложений, расход цветного металла, потери энергии и эксплуатационные расходы.

     Выбор напряжения основывается на сравнение технико-экономических показателей, различных вариантов, предпочтение отдается варианту с более высоким напряжением, даже при небольших экономических преимущественных показателях низшего из  напряжения.

     Внутри цеховых электрических сетей наибольшее применение имеет напряжение 380/220В, основным преимуществом которого является возможность совместного питания силового и осветительных электроприемников получающих питание от системы напряжений 380/220 В, как правило не должно превышать 200 500 кВт, допускающих применение коммутирующих аппаратов на 630 А.

      Напряжение 660В, в первую очередь применяют целесообразно на тех приемниках, на которых по условиям планировки цехового оборудования, технологии и окружающей среды нельзя или трудно приближать цеховые трансформаторные подстанции к электроприемникам. Это имеет место на нефтеперерабатывающих, нефтедобывающих, химической промышленности. Главным недостатком напряжения 660 В является необходимость раздельного питания силовых и осветительных электроприемников.

     Напряжение не выше 42 В применяться в помещениях с повышенной опасностью, 12В в особенных условиях где есть опасность поражения электрическим током.

     Для проектирования установки используется напряжение 380 В.

     Надежность электроснабжения это способность системы обеспечить предприятие бесперебойной подачей электроэнергии для стабильного выполнения запланированных ситуаций. Существует два вида схем: радиальные и магистральные.

     Радиальные схемы характеризуются тем, что от источника питания, например от распределительного щита трансформаторной подстанции ТП, отходят линии питающие крупные электроприемники (двигатели) или групповые распределительные пункты, от которых в свою очередь, отходят самостоятельные линии, питающие прочие мелкие электроприемники. Достоинства обеспечивают высокую надежность питания , в них легко могут быть применены элементы автоматики, простота выполнения и надежность эксплуатации электрической сети. Недостатком радиальных схем является то, что при аварийном отключение питающих радиальных линий нарушается электроснабжение нескольких цеховых трансформаторных подстанций.

     Магистральные схемы в основном применяют при равномерном распределении нагрузки по площади цеха. Они не требуют установки распределительного щита на подстанции, и энергия распределяется по современной схеме «блока трансформатор магистраль», что упрощает и удешевляет сооружение цеховой подстанции. К недостаткам магистральных сетей следует отнести то, что при повреждение магистральной сети, отключаются все потребители питаемые от нее. Достоинства, дают возможность снизить капитальные затраты за счет уменьшения длины питающей линии, снижения количества используемых высоковольтных аппаратов.

     По обеспечению надежности электроснабжения делятся на три категории:

1.Электроприемники 1 категории должны обеспечивать питанием от двух независимых источников питания, перегрев допускается лишь на время автоматического восстановления питания Кз = 0,5 0,55 с.

2.Электроприемники 2 ой категории, допускается питание от одного трансформатора, перегрев в электроснабжение допускается не более 24 часов, Кз = 0,55 0,65 с.

3.Электроприемники 3 ей категории относятся прочие объекты, не относящиеся к 1 и 2 категории Кз = 0,65 0,75 с.

     Изучив технологию проектируемого объекта принимается   1 категория надежности электроснабжения и радиальный тип схемы.

 

 

 

    3 РАСЧЁТ МОЩНОСТИ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ      

      ЭНЕРГИИ

    3.1 Расчет мощности электродвигателя

     Расчет мощности электродвигателя насоса  производится по формуле:

          Рс = Kз*Q*P*10-3/ηн* ηпер                                (1)

где Kз  коэффициент запаса 1,1÷1,3

    Q  производительность насоса, м3

    P  давление производимое насосом, Па

    ηн  к.п.д насоса 0,45÷0,75

    ηпер  к.п.д передачи 0,9÷0,98

Давление, развиваемое насосом, рассчитывается по формуле:

        P = ρ*H*q                                                    (2)

где ρ  удельная плотность жидкости, кг/м3

   H  напор, м3 водного столба

  q  ускорение 9,8 м/с2

       P =1000*90*9,81 =882900

При выборе двигателя должны соблюдаться условия:

                              Pн Pc и ηнηдв

Произведем расчет по формуле (1)

            Рс=1,2*0,004*882900*10-3/0,45*0,98=9,64 кВт

По рассчитанному значению  Рс  выбираем двигатель В132М2 с мощностью P = 11кВт. Расчёт других электродвигателей производим аналогично, технические данные которых сносим в таблицу 2.

Таблица 2 Технические данные технологического         

                оборудования

Технологическое оборудование

Кол

      Электродвигатели

Тип

Продукт

Q,

м3

На-пор

Тип

P,

кВт

U, В

n,об/мин

cosφ

2,5ЦС-5•2

изопрен-

сырец

0,004

90

 1

В132М2

11

380

2910

0,87

4Х-6К-3Б

изопрен-

сырец

0,03

45

1

В132М2

11

380

2910

0,87

НК-65/ 35-125

изопрен-

сырец

0,01

125

1

ВАО-81-2

40

380

2950

0,87

НК-65/ 35-125

изопрен-

сырец

0,01

125

1

ВАО72-2У2

30

380

2950

0,9

2,5ЦС-5•2

концент.

пипериле

0,004

90

 1

В132М2

11

380

2910

0,87

НК-65/ 35-125

изопрен-

сырец

0,01

125

1

ВАО72-2У2

30

380

2950

0,9

4Х-6К-3Б

изопрен-

сырец

0,03

45

1

ВАО-81-2

40

380

2900

0,87

НК-65/ 35-125

изопрен-

ректиф

0,01

125

1

ВАО72-2У2

30

380

2950

0,9

2АЦС-3•3

продукт

0,001

80

1

ВАО-41-2

5,5

380

2940

0,88

4ЦГ- 50/80-22-4(5)

гексан. раствор.

0,01

80

1

4ЦГ- 50/80К-22

22

380

3000

0,89

2,5ЦС-5•2

кубового

продукта

0,004

90

 1

В132М2

11

380

2910

0,87

ХОЕ-45/140

гексан. Раствор

0,01

110

2

ВАО-82-2

55

380

2900

0,89

НК200/120-120

растворитель

0,06

120

2

2В250SУ2,5

75

380

2975

0,89

2ХО-4К-1

толуола

0,006

53

2

ВАО-52-2

13

380

3010

0,89

Продолжение таблицы 2

Технологическое оборудование

Кол

Электродвигатели

Тип

Продукт

Q,

м3

На-пор

Тип

P,

кВт

U, В

n,об/мин

cosφ

НК-560

/335-180

гексан.-

раствор.

0,14

180

2

ВАО-355-2У2

200

380

2970

0,9

НК200/120-120

гексан.-

раствор

0,06

120

1

2В250SУ2,5

75

380

2975

0,89

Х20/53

Осушён-ного то-луола

0,006

53

1

ВАО-52-2

13

380

2945

0,89

2,5ЦС-5•2

Осушён-ного то-луола

0,004

90

1

В132М2

11

380

2910

0,87

АХО-45/90-К-2Г

гексан-толуал.

фракции

0,013

90

2

ВАО-81-2

55

380

2900

0,89

БЭН-1013МС

отраб. бутадиен

0,007

100

2

БЭН-1013

11

380

3000

0,87

   3.2 Расчет освещения. Выбор оборудования   

       схемы осветительной установки.

     Проектируемая насосная относится к взрывоопасному помещению класса В1а, поэтому выбираем светильник типа Н4БН с источником света лампы накаливания. Эти светильники предусматривают повышенную надежность против взрыва с искробезопасной цепью. Данные светильники крепятся к тросу за крепежные устройства, подвод питания к светильникам осуществляется с помощью кабелей на тросах. Для проектируемой насосной предусматривается рабочее и аварийное освещение. Аварийное освещение предназначено для временного освещения рабочих мест в случае неисправности рабочего освещения. Для аварийного освещения используется те же светильники Н4БН.

     Расчет числа светильников и источников света производится методом коэффициента использования светового потока:

                 Φр. = К зzES / (Nраб η)                           (3)                              

где  К з  коэффициент запаса, равный 1,3 1,7.

     z  коэффициент минимум освещенности, равный 1,11,15

     E  нормируемая освещенность, лк.

     S  площадь помещения, мм2.

     Nраб  число светильников, шт.

     η  коэффициент использования светового потока, выбирается в зависимости от индекса помещения по формуле:

                 ί = A ∙ Б / (hпод. ( А ∙ Б ))                             (4)                               

где  А и Б стороны помещения, м

     hпод  высота подвеса светильника,

ί =24 ∙12 / (4,5 ∙ (24 + 12)) = 1,77

     Коэффициент использования светового потока равен 0,47, нормируемая освещенность 50 лк. Число светильников 15.

Φр. = 1,4 ∙ 50 ∙ 1,13 ∙ 288 / (15 ∙ 0,47) = 3226 лм

     По значению Φ =3226 лм, выбираем источник света мощностью Pл. = 300 Вт, с Φ = 4500 лк    

     Произведем расчет мощности источника для аварийного освещения по следующей формуле:

                      Naв. = 0,2 ∙ Nраб.                                    (5)                                       

Naв. = 0,2 ∙ 15 = 3 шт.

     Произведем расчет мощности источника для аварийного освещения по формуле:

                    Φа. = К зzES / (Nа  η)                       (6)                                   Φ = 1,4 ∙ 10 ∙ 1,13 ∙ 288 / (3 ∙ 0,47) = 3231 лм

     Мощность источника света Pл. = 300 Вт, с Φ = 4500 лм.

     Для проектируемого помещения выбираю щиты освещения типа ОЩВ6, имеющие взрывозащищенное исполнение. Для аварийного освещения применяю аналогичный щит.

     Произведем расчет и выбор кабеля для питания щита рабочего освещения по формуле:

                 Iр.о. = P / (3 Uн cosφ)                                (7)                                

где  P  суммарная мощность рабочих ламп, Вт

     Uн номинальное напряжение, В

     Cosφ  коэффициент мощности освещения

Iр.о. =4275 / (1.73 ∙ 380 ∙ 1) = 6,5 А

     Выбираю кабель типа ВВГ 3х25 , Iдоп. = 19 А.

     Рассчитываю кабель для аварийного освещения по формуле:

                      Iа.о. = P / (3 Uн cosφ)                      (8)                                    Iа.о. = 855 / (1,73 ∙ 380 ∙ 1) = 1,3 А

     Выбираю кабель типа ВВГ 4х2,5, Iдоп. =19 А.

     Произвожу проверку выбранного кабеля на потерю напряжения  по формуле:

     Для рабочего освещения:           

       Uр.о. = 3 Iр.о. l ( Ro cosφ + xo sinφ )100% / Uном.            (9)  

 U =1,73 ∙ 6,5 ∙ 0,06 (13,3 ∙ 0,87 + 0 ∙ 0) ∙100% / 380 = 2,05 %

     Произведем проверку: условие Uр.о.  Uдоп. выполняется      

2,05%    2,5% , значит выбранный кабель падходит.

     Для аварийного освещения:

       Uа.о. = 3 Iа.о. l ( Ro cosφ + xo sinφ )100% / Uном.          (10)

U =1,73 ∙ 1,3 ∙ 0,06 (13,3 ∙ 0,87 + 0 ∙ 0) ∙100% / 380 = 0,44 %    

      Произведем проверку: Uа.о.  Uдоп выполняется                 0,44 1,72 значит выбранный кабель падходит.

      Питание для рабочего освещения будет распределяться на три точки, по групповым линям, т.к на групповой линии число светильников не должно превышать более двадцати ламп.

     Выбираем кабель на эти групповые линии по формуле:

                      I = P / Uн. cosφ                                   (11)               

где  I  ток нагрузки на линию, А

     P  суммарная мощность ламп в групповой линии, А

     U  номинальное напряжение используемых ламп, В                          

I  = 4500 / (220 ∙ 1) = 20,82 А

     Выбираю кабель ВВГ 3х4, Iдоп =27 А , т.к. токи этих линий равны, то принимаю кабель одинаковым для всех.

                   Iав. = P / Uн cosφ                                 (12)

Iав. = 900 / (220 ∙ 1) = 4,09 А

Выбираю кабель типа  ВВГ 3х2,5, Iдоп. = 19 А.

    3.3 Расчет мощности трансформатора

   питания оборудования

     Расчет электрических нагрузок основывается на данных и обобщениях выполненных с применением методом математической статики и теорией вероятности. Расчет нагрузок проводим методом коэффициента максимума, для этого составляем ведомость электрических нагрузок, данные которых заносим в таблицу 3. При расчете электрических нагрузок важное значение имеет правильное определение нагрузки, завышение нагрузки может привести к перерасходу проводникового материала, удорожанию строительства, а занижение нагрузки может привести к уменьшению пропускной способности электрической сети.

     Таблица 3 Ведомость электрических нагрузок

Наименование

электроприемника

Р,

кВт

Кол.,

шт.

Коэффициент

мощности (cos )

          Насос

200

2

0,9

          Насос   

75

3

0,89

          Насос

55

4

0,89

          Насос

40

2

0,87

Насос

30

3

0,9

Насос

22

1

0,89

Насос

13

3

0,89

Насос

11

7

0,87

Насос

5,5

1

0,88

Вентиляция

15

1

0,72

Вентиляция

7,5

2

0,82

Вентиляция

5,5

1

0,84

Вентиляция

3

1

0,89

Вентиляция

2,8

2

0,89

Вентиляция

2,2

1

0,89

Вентиляция

0,8

2

0,86

Освещение

0,3

16

1

     Разделим электроприемники на группы. Рассчитаем первую группу. Определим установленную суммарную мощность по следующей формуле:

                 РН Нn             (13)

где РН - суммарная установленная мощность, кВт

    РН - номинальная мощность одного электроприемника, кВт

    n - число электроприемников, шт

РН = 200 ∙ 2 = 400 кВт

     Определяем среднюю потребляемую мощность за наиболее загруженную смену по следующей формуле:

                 Рсм = Ки∙ РН    (14)

где Рсм - средняя потребляемая мощность, кВт

   Ки - коэффициент использования

Рсм= 200 ∙ 0,65 = 260 кВт            

Определяем среднюю потребляемую реактивную мощность по следующей формуле:

                Qсм = Рсмtg                    (15)

где Qсм - средняя потребляемая реактивная мощность, кВт

    tg - коэффициент потерь

Qсм= 260 ∙ 0,48 = 124,8 кВт

Для определения эффективного числа приемников группы, присоединенных к распределительному щиту, необходимо учитывать модуль силовой сборки, которая определяется по формуле:

               т = Рн мах н мin                     (16)

где т - модуль силовой сборки

   Рн мах- номинальная мощность электроприемника имеющего большую по модулю мощность, кВт

   Рн мах- номинальная мощность электроприемника имеющая меньшую по модулю мощность, кВт

т = 200/200 = 1

     Для нахождения эффективного числа приемников воспользуемся Липкиным. Эффективное число приемников равно двум.

     По коэффициенту использования группы и числу электроприемников определяем коэффициент максимума Кмах=1,6.

     Определим активную максимальную расчетную мощность по следующей формуле:

               Рмах = Кмах∙ Рcм                                 (17)

где Рмах - максимальная активная мощность, кВт

   Кмах - коэффициент максимума

      Рмах=1,6 ∙ 260 = 416 кВт

Определим максимальную реактивную мощность по следующей формуле:

              Qмах = Кмах Qсм                                 (18)

где Qмах - максимальная реактивная мощность, кВт

Qмах= 1,6 ∙ 124,8 = 199,68 кВт

Определим полную расчетную мощность по формуле:

Sмах=Рмах2+Qмах2                                             (19)

где Sмах - полная расчетная максимальная мощность, кВт

Sмах=416 2 + 199,68 2 = 461,45

Нагрузка остальных групп электроприемников рассчитывается аналогично, расчетные данные сносим в таблицу 4.

С учетом компенсации реактивной мощности, выбираем трансформатор, мощностью 1000 кВ∙А. Рассчитаем два типа трансформатора по технико-экономическим показателям, и выберем наиболее экономически выгодный. Типы трансформаторов  сносим в таблицу 5.

Таблица 5-Данные трансформаторов

 

Тип

Номинальная

мощность,

кВ· А

Номинальное

напряжение, кВ

Потери,

кВт

Uк.з.

%

Iх.х.

%

Цена,

руб.

ВН

НН

х.х.

к.з.

ТМН-1000

1000

6

0,4

2,45

12,2

5,5

1,4

2320

ТМС-1000

1000

10

0,4

2,75

12,2

8

1,5

2320

Определим реактивные потери короткого замыкания по следующей формуле:

            Qк.з = Uк.зSном /100%                           (20)

где Qк.з- потери реактивной мощности при коротком замыкании, кВар

     Uк.з- напряжение короткого замыкания, %

     Sном-номинальная мощность трансформатора, кВ· А

I Qк.з = 5,5 ∙ 1000/100 = 55 кВар     

II Qк.з = 8 ∙ 1000/100 = 80 кВар

Определим реактивные потери холостого хода по следующей формуле:

            Qх.х = (Iх.х.· Sном)/100%                            (21)

где Qх.х- реактивные потери холостого хода, кВар

     Iх.х.- ток холостого хода, %

I Qх.х = (1,4 ∙ 1000)/100 = 14 кВар

II Qх.х = (1,5 ∙ 1000)/100 = 15 кВар

Определим приведенные активные потери холостого хода:

             Рх.х.= Рх.х + КппQх.х                           (22)

где Рх.х- приведенные активные потери холостого хода, кВт

    Рх.х- потери холостого хода, кВт

     Кпп- коэффициент 0,05

I Рх.х= 2,45 + 0,05 ∙ 14 = 3,15 кВт

II Рх.х= 2,75 + 0,05 ∙ 15 = 3,5 кВт

Определим приведенные активные потери короткого замыкания:

              Рк.з= Рк.з+ КппQк.з.                           (23)

где Рк.з- приведенные активные потери короткого замыкания, кВт

    Рк.з- потери при коротком замыкании, кВт

I Рк.з= 12,2 + 0,05 ∙ 55 = 14,95 кВт

II Рк.з= 12,2 + 0,05 ∙ 80 = 16,2 кВт

Определяем потери в кабельной линии:

              Рл = Рлl                                      (24)

где Рл- потери в кабельной линии, кВт

    Рл- потери одного километра в кабельной линии, кВт/км

    l-длина, км

Кабель выбираем по расчетному току:

              Iр = Sтр/( Uном)                               (25)

где Iр- расчетный ток, А

   Sтр- номинальная мощность трансформатора, кВ∙А

   Uном- номинальное напряжение, кВ

I Iр = 1000/( ∙ 6) = 96,33 А

II Iр =1 000/( ∙ 10) = 54,80 А

Для первого варианта выбираю кабель алюминиевый марки ААША 3х50 с допустимым током 110 А, из справочника находим потери в кабельной линии Рл=54 кВт/км. Для второго варианта выбираю кабель алюминиевый марки ААША 3х25 с допустимым током 65 А, из справочника находим потери в кабельной линии Рл=36 кВт/км.

I Рл=54∙ 0,8=43,2 кВт  

II Рл=36∙ 0,8=28,8 кВт

Определим потери мощности на вариант по формуле:

                Рi = РтрРл                                (26)

где Р- потери мощности, кВт

    Ртр- потери в трансформаторе

Рассчитаем потери в трансформаторе:

                Ртр = Рх.х + (Кз 2 Рк.з)                     (27)

где Кз- коэффициент загрузки

I Ртр = 3,15 + (0,5 2 ∙ 14,95) = 6,88 кВт

II Ртр = 3,5 + ( 0,5 2 ∙ 16,2) = 7,55 кВт

I Рi = 6,88 + 43,2 = 50,8 кВт 

II Рi = 7,55 +28,8 = 36,35 кВт 

Определим стоимость варианта

Рассчитаем капитальные затраты:

                  КI  = Ктр + Клl + Кок                          (28)

где КI - капитальные затраты, тыс. руб

    Ктр- стоимость трансформатора, тыс. руб

   Кок- стоимость оборудования, тыс. руб

I КI = 2,32 + 1,98 ∙ 0,8 + 0,12 = 4,024 тыс. руб

II КI = 2,32 + 1,88 ∙ 0,8 + 0,12 = 3,94 тыс. руб   

Определим стоимость амортизационных отчислений по формуле:

                Саi = ро ∙ Ктр+ ро ∙ Клl + ро ∙ Кок                (29)

где Са- стоимость амортизационных отчислений

    ро- коэффициент амортизации для трансформатора 3%, кабельной линии 5,3%, оборудования 6,3%.

I Саi = 0,03 ∙ 2,32 + 0,053 ∙ 1,98 ∙ 0,8 + 0,063 ∙ 0,12 = 0,15

II Саi = 0,03 ∙ 2,32 + 0,053 ∙ 1,88 ∙ 0,8 + 0,063 ∙ 0,12 = 0,866

Определим стоимость потерь электроэнергии по формуле:

                   Сп= СоР ∙                             (30)

где Сп- стоимость потерь электроэнергии

    Cо- стоимость одного кВт часа, руб.

   Р- потери мощности на вариант, кВт

    - время потерь

I Сп = 0,0009 ∙ 50,8 ∙ 7500 = 342,9

II Сп = 0,0009 ∙ 36,35 ∙  7500 =245,36

Определим стоимость годовых затрат по формуле:

                    Сr = Сп + Cа I                                  (31)

где Сr- стоимость годовых затрат, руб.

I Сr= 342,9 + 0,033 = 342,9 т.руб.

II Сr= 245,36 + 0,032 = 245,39 т.руб.

Определим суммарные затраты по формуле:

                   З  = Сr + (0,125 ∙ КI)                         (32)

I З = 342,9 + (0,125 ∙ 2,83) = 343,25 руб.

II З = 245,39 + (0,125 ∙ 2,81) = 245,7 руб.

Определим массу металла по формуле:

                    G = ml                                    (33)

где G - масса, т

    l - длина линии, км

    т - вес одного километра линии, т/км  

I G = 0,4 ∙ 0,8 = 0,32 т

II G = 0,2 ∙ 0,8 = 0,16 т

Определим потери электроэнергии по формуле:

                    W= Р ∙                                (34)

где W - потери электроэнергии, кВт

I W = 50,8 ∙ 7500 = 381000 кВт

II W = 36,35 ∙ 7500 = 272625 кВт

Расчетные данные трансформаторов по технико-экономическим показателям сносим в таблицу 6.

Таблица 6 -Технико-экономические показатели

Вариант

КI,,

руб.

Сr ,

руб.

З,

руб,

G,

кг

W,

кВт

ТМН-1000/6

2,83

342,9

343,25

32

381000

ТМС-1000/10

2,81

245,39

245,7

16

272625

Выбираю трансформатор марки ТМС-1000/6.

   

    4 Выбор устройства, компенсирующего

 реактивную мощность

Компенсация реактивной мощности или повышение коэффициента мощности электроустановок промышленных предприятий имеет большое значение, так как это приводит к повышению коэффициента полезного действия работы системы электроснабжения, улучшению качества электроэнергии отпускаемой к потребителю.

Компенсация реактивной мощности может осуществляться при помощи статических конденсаторов, присоединенных непосредственно к сетям до 1000 В. Но перед применением специальных мер по компенсации реактивной мощности следует учесть возможности компенсации без применения специального оборудования ведущего к увеличению капиталовложений. Для этого можно использовать реактивную мощность двигателей.

Мощность компенсирующего устройства определяется по формуле:

              Qк = Рм ∙ (tg φм - tg φэ)                        (35)

где Qк - необходимая мощность компенсирующего устройства,      кВАр

     Рм - максимальная, активная расчетная мощность потребителей, кВт

    tg φм - фактический тангенс угла соответствующий мощности нагрузки

    tg φэ - оптимальный тангенс угла установленный потребителем (0,33)

Qк = 1050,5 ∙ (0,53 - 0,33) = 210 кВар

Далее выбираем компенсирующее устройство ККУ-0,38 номинальная мощность которого 210 кВар.

                 Sмах = Рмах2+ (Qмах- Qк) 2                      (36)

      Sмах = 1050,5 2+ (533,4 - 210) 2= 1099,12

Определим мощность трансформатора питающего силовое оборудование. По полученной суммарной максимальной расчетной мощности определим расчетную мощность трансформатора по следующей формуле:

                 Sтр =Sт /(n ∙Кз)                             (37)

где n - число трансформаторов, шт

   Кз - коэффициент загрузки от 0,5 до 0,55

Sтр =1099,12/(2 ∙ 0,55) = 999,2

По найденному значению расчетной мощности трансформатора выбираем ближайший меньший и больший стандартные мощности.

Далее рассчитаем коэффициент загрузки, затем выберем  наиболее подходящий вариант трансформатора.

                         Кз= Sмах/(2 ∙ Sтр)                              (38)

Кз= 1099,12/(2 ∙ 630) = 0,87

Кз= 1099,12/(2 ∙ 1000) = 0,55

Так как трансформатор с номинальной мощностью 630

кВ∙А перегружен, то выбираем трансформатор мощностью 1000 кВ∙А с учетом развития производства.

Выбранные два варианта трансформаторов и рассчитанные по технико-экономическим показателям, приведены в подразделе 3.3. Выбран трансформатор марки ТМС-1000/6.  

    

    

                                                                          

5 РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Рисунок 1 - Расчетная схема и схема замещения

Мощность энергосистемы принимаем 100 МВ∙А.

Находим базисный ток по следующей формуле:

                 Iб = Sб / (3 ∙ Uном )                           (39)

где Sб - базисная мощность, МВ∙А.

    Uном - номинальное напряжение источника, кВ

Iб = 100/( 3 ∙ 6 ) = 9,63 кА

Ток короткого замыкания в первой точке рассчитываем по следующей формуле:

                  Iкз1 = Iб / z1                                    (40)

где Iкз1 - ток короткого замыкания в  первой точке короткого замыкания

    z1 - сопротивление линии от источника до первой точки короткого замыкания

Iкз1 = 9,63 /1,53 = 6,29 кА

Сопротивление линии определяется по формуле:

                  z1 = R 2кл1 + x 2кл1                            (41)

где Rкл1 - активное сопротивление кабельной линии от источника до точки К.З.1

    хкл1 - индуктивное сопротивление кабельной линии от источника до точки К.З.1

z1 =1,53 2+ 0,17 2 = 1,53

                  Rкл1 = R01 lSб /(Uб2)                       (42)

                  xкл1 = x01 lSб/(Uб2)                                                                       

где R01 , x01 - активное и индуктивное сопротивление одного  

     километра кабельной линии, Ом/км

     l - длина кабельной линии, км

    Uб - базисное напряжение, кВ

                  R0 = 1000/( γS )                           (43)

где γ - удельная проводимость жил кабеля, м/(Ом∙ мм 2)

   S  сечение провода одной фазы, мм 2

Для выбора кабельной линии вычислим расчетный ток кабельной линии по формуле:

                   Iрас1 =Sтр /( 3 ∙ Uном )                      (44)

где Iрас1 - расчетный ток, А

    Sтр - мощность трансформатора, кВ· А

    Uном - номинальное напряжение первичной обмотки

Iрас1 = 1000/1,73 ∙ 6 = 96,33 А

Выбираем кабель алюминиевый марки ААША 3х50 с допустимым током 110 А.  

R0 = 1000/32 ∙ 50 = 0,625

Rкл1 = 0,692 ∙ 0,8 ∙ 100/6 2= 1,53

xкл1 = 0,08 ∙ 0,8 ∙ 100/6 2= 0,17

Находим ударный ток для первой точки короткого замыкания по формуле:

                           iуд1 = Kу2 ∙ Iкз1                           (45)

где iуд - ударный ток короткого замыкания, кА

    Kу - ударный коэффициент

iуд = 1,8 ∙ 2 ∙ 6,29 = 15,9 кА

По расчетному току Iрас1  выбираем выключатель нагрузки ВНП3п-17У3. Данные выключателя нагрузки сносим в таблицу 5.

Таблица 7-Данные выключателя нагрузки

Тип

выключателя

нагрузки

Uна,,

кВ

Тип предо-хранителя

Iна,

А

Iпред.отк,

кА

Iфакт,

кА

Sоткл,

МВ· А

Iдоп.вкл,

кА

ВНП3п-17У3   

6

ПК-6/160

160

20

25

200

10

Определяем мощность короткого замыкания:

                    хс = Uном2 /Sотк                             (46)

где Uном2 - номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора, В

    Sотк - мощность отключения выключателя нагрузки без учета апериодической слагающей тока, МВ∙А

хс = 400 2/(200 ∙ 10 -6) = 0,0008 Ом

Находим сопротивление трансформатора в относительных единицах:

                     R* т = Pк.з/Sтр                            (47)

где R,,- активное сопротивление трансформатора, Ом

    Pк.з - потери мощности короткого замыкания

R* т = 12,2/1000 = 0,012

                    x= U 2кз- R 2                         (48)

где x - индуктивное сопротивление трансформатора, Ом

    Uкз - напряжение короткого замыкания в относительных единицах

x= 0,055 2- 0,012 2= 0,0536

Рассчитаем ток вторичной обмотки трансформатора по следующей формуле:

                    Iрасч2 = Sтр/(3 ∙ Uн)                        (49)

где Iрасч2 - расчетный ток вторичной обмотки, А

    Sтр - мощность трансформатора, кВ·А

    Uн - номинальное напряжение по низкой стороне трансформатора, кВ

      Iрасч2 = 1000/(3 ∙ 0,4) = 1445 А             

Iрасч3 = 713,41/(3 ∙ 0,4) = 1030,3 А                 

По расчетному току Iрасч2 по справочнику находим значения Rав1 = 0, хав1 = 0, Rпер1 = 0, выбираем для систем шин алюминиевые шины сечением 100х8 с допустимым током 1625 А.

Зная сечение шин по справочнику находим активное и индуктивное сопротивление одного метра шин, Ом∙м

хош1 = 0,157 мОм∙м

Rош1 = 0,035 мОм∙м

Аналогично выбираем шины на щит станции управления. По расчетному току Iрасч3 выбираем алюминиевые шины сечением 80х6 с допустимым током 1150 А.

Зная сечение шин по справочнику находим активное и индуктивное сопротивления одного метра шин, Ом· м

хош2 = 0,157 мОм· м

Rош2 = 0,055 мОм· м

Рассчитаем сопротивление шин по следующей формуле:

                       хш = хош1 · l;                              (50)

                       Rш = Rош1 · l                               

где l - длина шин, м

хш1 = 0,157 · 8 = 0,0012 Ом;

Rш1 = 0,035 · 8 = 0,00028 Ом

хш2 = 0,157 · 8 = 0,0012 Ом;

Rш2 = 0,055 · 8 = 0,00044 Ом

Рассчитаем номинальный рабочий ток электродвигателя по формуле:

                         Iн= Pн/(3Uнcos ηдв)                    (51)

где Iн - номинальный ток, А

    Pн - номинальная мощность двигателя, кВт

    Uн - номинальное напряжение двигателя, кВ

    cos - коэффициент мощности двигателя

    ηдв - КПД двигателя

Iн= 11/(3 ∙ 0,38 ∙ 0,87 ∙ 0,885) = 21,74 А

Выбираю кабель для питания электродвигателя марки ВВБГ 3х4+1х2,5 с допустимым током 27 А. Для выбранного кабеля по справочнику находим Rокл и хокл и определяем сопротивление кабельной линии по формуле:

                        Rкл2 = R0кл l                            (52)

                        хкл2 = х0кл l

где Rкл2, хкл2 - сопротивление линии активное и индуктивное

R0кл, х0кл - сопротивление одного метра линии, Ом∙м

R0кл= 8,35 мОм∙м;

х0кл= 0,1 мОм∙м

Rкл2 = 8,35∙ 15 = 0,125;

хкл2 = 0,1∙ 15 = 0,0015;

По номинальному значению тока в справочнике находим Rав3 = 0,0055 Ом, хав3 = 0,0027 Ом , Rпер3 = 0,0013 Ом.

Находим полное сопротивление сети по низкой стороне трансформатора до точки К.З.2:

    z2 =(xc+xтр+xав1+xш1) 2+ (Rтр+Rав1+Rпер1+Rш1+Rпод1) 2        (53)

z2=(0,0008+0,008+0+0,0012) 2+(0,002+0+0+0,00028+0,015)2=

=0,022 Ом

       Рассчитаем ток К.З. для второй точки

                             Iкз2=Uн/3z2                              (54)

       Iкз2=400/1,73∙0,02=11,56 кА

Находим ударный ток для второй точки короткого замыкания по формуле:

                     iуд2 = Kу2∙ Iкз2                           (55)

iуд2 =1,5 ∙ 2∙11,56 = 24,44 кА

Находим полное сопротивление сети по низкой стороне

трансформатора до точки К.З.3

    z3 =z2+(xав2+ xш2+ xав3кл2)2+ (Rтр+ Rав1+ Rпер1+ Rш1+Rпод1)2       (56)     z3 = 0,02+(0+0,0012+0,0027+0,0015)2 + (0+0+0,00044+0,015+0,0055+

+0,0013+0,125)2=0,14 Ом   

     Рассчитаем ток К.З. для третий точки

                             Iкз3=Uн/3z3                              (57)

        Iкз3=400/1,73 ∙ 0,14=1,651 кА

Находим ударный ток для третий точки короткого замыкания по формуле:

                     iуд3 = Kу2∙ Iкз3                           (58)        

iуд3 = 1,38∙ 2∙1,651 = 3,13 кА

 

      Результаты расчетов токов короткого замыкания сносим в таблицу 8.

Таблица 8 - Результаты расчетов токов короткого   

              замыкания

Точки К.З

Iк.з , кА

Ку

Iуд , кА

Z, Ом

К1

6,29

1,8

15,9

   1,53

К2

11,56

1,5

24,44

0,022

К3

1,65

1,38

3,13

0,14

6 РАСЧЕТ ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ

 ТРАНСФОРМАТОРНОЙ ПОДСТАНЦИИ

6.1 Выбор шин

Для выбора шин определим расчетный ток в шинах, при ремонте и выходе из строя одной из питающей линии и с учетом выпускной способности трансформатора.

Определим расчетный ток в шинах по формуле:

                    Iр = Sн тр /3 ∙ Uн                           (59)

где Iр2 - расчетный ток в шинах, А

   Sн тр - номинальная мощность трансформатора, кА

   Uн - номинальное напряжение установки, кВ

Iр = 1000/3 ∙ 0,4 = 1445 А

Определим длительно допустимый ток для прямоугольных шин по формуле:

                     Iдоп= К1 ∙  Iдоп ш                              (60)

где Iдоп - допустимый длительный ток шины, А

    К1 - поправочный коэффициент при расположении шин горизонтально (плашмя), 0,95

    Iдоп ш  - длительно допустимый ток для одной полосы, А

Iдоп= 0,95 ∙ 1625 = 1543,75 А

Выбираем прямоугольные алюминиевые однополосные шины, сечением 100х8 с длительно допустимым током 1625 А.

Произведем проверку: условие Iдоп  Iдоп ш  выполняется               1543 1625, выбранные шины подходят.

Проверим шины на динамическую устойчивость при прохождении ударного тока короткого замыкания. При прохождении ударного тока расчетное напряжение на шинах не должно превышать допустимого значения для данного металла шин.

доп= 80 мПа

Определим момент сопротивления шин при установке их плашмя:

                       W = вh 2/6                              (61)

где w - момент сопротивления, см 3

    в - толщина шины, см

    h - ширина шины, см

W = 0,8 ∙ 10 2/6 = 13,3 см 3

Определим расчетное напряжение в шинах по следующей формуле:

                 рас= 1,76 ∙ 10 -3iуд2 l 2/(aw)            (62)

где iуд - ударный ток второй точки короткого замыкания, кА

    l - расстояние между опорными изоляторами, см

    а - расстояние между осями шин смежных фаз, см

рас=1,76 ∙ 10 -3∙ 24,44 2∙ 130 2/(35 ∙ 13,3) = 38,14мПа

Произведем проверку: условие рас  доп  выполняется               38,14 80, выбранные шины подходят.

Проверим шины на термическую устойчивость к токам короткого замыкания. Определим температуру шин до момента короткого замыкания:

               р=о+( доп-о) ∙ (Iрас2/Iдо                   (63)

где р - расчетная температура до момента короткого замыкания, 0С

    о - расчетная температура окружающей среды, 0С

    доп- допустимая температура нагрева шин в длительном режиме (70 0), 0С

     Iрас2 - наибольшее число рабочего тока, А

     Iдоп - допустимое значение тока шин, А

р=25 + (70 - 25) ∙ (1445/1543) 2= 60,9  0С

Определим количество теплоты выделяемое в шинах при нормальном режиме работы. Ар= 0,48∙ 10 4

Определим температуру шин в момент короткого замыкания, для этого определим количество теплоты выделяемое в момент короткого замыкания:

                  Ак= Ар+ (Iк.з.2/F) 2tпр                       (64)

где Ак - количество теплоты, выделяемое в момент короткого замыкания, А 2∙ с/мм 2

    F - сечение шин, мм

    tпр - приведенное время действия тока короткого замыкания, сек.

Ак= 4800 + (11560/800) 2) ∙ 0,47 = 0,48

По кривым нагрева токоведущих частей определим температуру шин в момент короткого замыкания.

к= 69 0С

Так как, расчетная температура шин меньше допустимой

( доп=200 0С), шины термически устойчивы. Таким образом, шины удовлетворяют всем условиям и могут быть приняты к установке.

Аналогично проводим расчеты для шин на ЩСУ. Результаты расчетов сносим в таблицу 9.

Таблица 9 -Технические данные шин

Место

уста-новки

Мате-риал

Размер,

мм.

а,

мм.

l,

мм.

Iр   Iдоп

расдоп

к доп

Секция

шин

Al

100х8

350

1300

14451625

38,14 80

69 200

ЩСУ

Al

80х6

250

1000

597,196 1150

15,08 80

68 200

 6.2 Выбор кабелей

Проверим выбранные в разделе 5 питающие кабели на воздействие токов короткого замыкания. Дëÿ ïîäâîäà ïèòàíèÿ íà ñèëîâîé òðàíñôîðìàòîð в ðàçäåëå 5 âûáèðàли алюминиевый, êàáåëü ÀÀØА-3х50 с допустимым током 110 À.

Ïðîâåðÿåì âûáðàííûé êàáåëü íà âîçäåéñòâèå òîêîâ êîðîòêîãî çàìûêàíèÿ ïî ìèíèìàëüíîìó ñå÷åíèþ, ïî ñëåäóþùåé ôîðìóëå:

                   Smin= (Iк.з.1 tпр)/Ñ                            (65)

гäå Iк.з.1 - òîê ê.ç. â ïåðâîé òî÷êå, À

   Tпр - ïðèâåä¸ííîå âðåìÿ êîðîòêîãî çàìûêàíèÿ

    Ñ - êîýôôèöèåíò ñîîòâåòñòâóþùèé ðàçíîñòè âûäåëåííîãî òåïëà â ïðîâîäíèке после и äî êороткого замыкания

Smin= (6,29 ∙ 0,47)/85 = 3 А

Ïðîâåðèì âûáðàííûé êàáåëü íà потерю íàïðÿæåíèÿ ïî ñëåäóþùåé ôîðìóëå:

  U= (3 ∙ Imax· l(R0 · cos0 · sin) ∙100%)/ Uн         (66)

где Imax - максимальное значение тока в линии, м

    l - длина кабельной линии, км

R0 0 - активное и индуктивное сопротивление одного километра линии, оМ·км

    Uн - номинальное напряжение времени, В

    U=(1,73· 96,3· 0,8(0,625· 0,9+0,08· 0,43)· 100%)/6000=1,32%

Произведем проверку: условие U  Uдоп  выполняется 1,32 % 7 % , значит выбранный кабель подходит

Для подвода питания на двигатель в разделе 5 выбрали кабель ВВБГ сечением 3х4+1х2,5 с допустимым током 27 А, проверим выбранный кабель на устойчивость к току короткого замыкания по следующей формуле:

                    Iдоп Кзащ. ап.· Iзащ. ап.                          (67)

где Iдоп - допустимый ток выбранного кабеля, А

    Кзащ. ап. - коэффициент защищаемого аппарата

    Iзащ. ап. - ток отсечки теплового расцепителя, А

Iдоп 1 · 25 = 25 А

Произведем проверку: условие Iдоп Кзащ. ап.· Iзащ. ап.

выполняется 27 25 , значит выбранный кабель подходит.

Ïðîâåðèì âûáðàííûé êàáåëü íà потерю íàïðÿæåíèÿ:

    U = (3 · Iн· l(R0 · cos+х0 · sin) · 100%)/ Uн       (68)

U = (1,73· 21,74· 0,015(8,35· 0,87+0,1· 0,36)· 100%)/ 380=1,08 %          

Произведем проверку: условие U  Uдоп  выполняется

1,08 % 7 % , значит выбранный кабель подходит.

Произведем расчет и проверку остальных кабелей, с помощью которых подводится питание на двигатели, выбор и проверка остальных кабелей производится аналогично. Расчетные данные сносим в таблицу 10.

Таблица 10 - Расчетные данные кабелей

Тип

двигателя

Рн ,

кВт

Iн ,

А

Тип

кабеля

Сечение

кабеля

U ,

%

Iдоп ,

А

В132М2

11

20

ВВБГ

3x4+1x2,5

27

ВАО-81-2

40

79

ВВБГ

3x25+1x6

95

ВАО-72-2У2

30

59

ВВБГ

3x16+1x4

75

ВАО-41-2

5,5

10

ВВГ

4х2,5

19

4ЦГ-50/80К-22

22

43

ВВБГ

3х10+1х4

55

ВАО-82-2

55

105

ВВБГ

3х35+1х10

120

ВАО-52-2

13

24

ВВБГ

3х4+1х2,5

27

ВАО-355-2У2

200

395

ВВБГ

2(3x150+1x70)

470

       Продолжение таблицы 10

Тип

двигателя

Рн ,

кВт

Iн ,

А

Тип

кабеля

Сечение

кабеля

U ,

%

Iдоп ,

А

2В250SУ2,5

75

146

ВВБГ

3x40+1x12

150

БЭН-1013

11

21

ВВБГ

3x4+1x2,5

27

АО-2-52-6

7,5

13

ВВГ

4х2,5

19

АО-2-12-4

0,8

1,4

ВВГ

4x2,5

19

АО-2-31-4

3

4

ВВГ

4x2,5

19

АО-2-31-4

2,2

4

ВВГ

4x2,5

19

АИМР-180М8

15

28

ВВБГ

3x5+1х3

30

АИМ-112М4

5,5

10

ВВГ

4x2,5

19

КОМ-22-4

2,8

5

ВВГ

4x2,5

19

7 РАСЧЕТ ЗАЗЕМЛЕНИЯ

Исходными данными для проектирования и выполнения заземляющих устройств является предельное значение их сопротивлений принимаемые в соответствии с ПУЭ в зависимости от напряжения, режима нейтрали трансформатора и элемента электроустановки, подлежащего заземлению.

Если заземляющему устройству присоединяют элементы электроустановок разных напряжений и назначений, то выбирают меньшее нормированное сопротивление заземления для электрооборудования. Сопротивление заземляющего устройства для электроустановок с глухо заземленной нейтралью напряжением до одного киловольта должно быть не более четырех Ом. Заземляющее устройство, выполняется в виде контура полосы, стали 40х4 мм проложенной на глубине 0,7 м вокруг оборудования проектируемой установки, и стержней длиной 3 м, диаметром 12 мм на расстоянии 6 м друг от друга.

Сопротивление одного стержня определяем по формуле:

                    rв = 0,27 ·  рас                           (69)

гдерас - расчетное удельное сопротивление грунта, Ом· м

rв = 0,27 · 145 = 39,15 Ом

                   рас = Ксз ·                               (70)

где Ксз - коэффициент сезонности, учитывающий промерзание грунта (1,45)

     - удельное сопротивление грунта измеренное при нормальной влажности, Ом· м

рас = 1,45 · 100 = 145

      Необходимое число вертикальных заземлителей определяем по формуле:

                            nв = rв / Rз                                (71)

где Rз - сопротивление заземляющего устройства, Ом

    rв - сопротивление одного стержня, Ом

    в - коэффициент использования вертикальных заземлителей, зависящий от расстояния между ними, их длины и числа

nв = 39,15 / 4 · 0,5 = 17,47

Определяем сопротивление заземляющей полосы:

          rr = ((0,366 · рас)/L) · lg (2l 2/вt)                (72)

где l - длина полосы, м

    в - ширина полосы, м

    t - глубина заложения, м

rr = ((0,366 · 350)/108) · lg (2 · 108 2/40 · 10 -3· 0,7) = 6,96

Сопротивление полосы в контуре из 18 электродов

                              Rг = rr / г                             (73)

где  г - коэффициент использования полосы

Rг = 6,96/ 0,27 = 25,77 Ом

Определим необходимое сопротивление вертикальных заземлителей с учетом использования соединительной полосы по формуле:

                    Rв = (Rг · Rз)/(Rг - Rз)                     (74)

Rв = (25,77 · 4)/(25,77 - 4) = 4,73 Ом

Определяем уточненное количество вертикальных заземлителей по следующей формуле:

                    nв  = rв / (Rв · в)                        (75)

nв  = 39,15 / (4,73 · 0,5) = 17

где в - уточненное значение коэффициента использования вертикальных заземлителей

Таким образом, окончательно выбираем количество вертикальных заземлителей 17.

8 ОПИСАНИЕ СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ

 ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ

При включении авт. выкл. QF и нажатии кнопки SB1.2 питание поступает от фазы С через кнопку стоп SB2, SB1.1 кнопку пуск SB1:2 нормально замкнутые контакты KL1.1, KL2.1 на кнопку маг. пускателя КМ через контакт теплового реле КК и ноль. При получении питания контакта КМ замыкает свои силовые контакты КМ в цепи двигателя и вспомогательный контакт, тем самым происходит шунтирование пусковой кнопки. Одновременно питание поступает на катушку реле времени КТ которая замыкает свой контакт с выдержкой времени в цепи промежуточного реле KL1, при этом подготавливается цепь на откл. двигателя. В случае возникновения перегрузки в схеме управления предусматриваются технологические защиты, за счет срабатывания контактов КИП и воздействия на кнопку промежуточного реле KL2 получает питание и размыкает свой контакт в цепи катушки  маг. пускателя. В результате чего двигатель останавливается.

Таким образом, схема управления предусматривает защиту двигателя от токов К.З. с помощью авт. выкл., защиту от перегрузки с помощью теплового расцепителя и авт. выкл., тепловую защиту питающего кабеля за счет теплового реле и защиту от перегрузки с помощью реле максимального тока.     

      8.1 Выбор аппаратов управления и

         защиты

При выборе аппаратов управления и защиты учитываются следующие требования:

- включение, отключение потребителей должно быть в нормальном режиме работы оборудования;

- аппараты должны производить защиту от всех видов короткого замыкания;

- производится защита от перегрузки, если она требуется;

- возможность надежного отсоединения линии для производства ревизий или ремонта.

Для выбора линейного автоматического выключателя должны соблюдаться следующие параметры.

Uн.а  Uc

 Iн.а  Iн

где Uн.а,, Iн.а - номинальное напряжение и номинальный ток выбранного выключателя

0,4 0,38

63 21,74

Для выбора линейного автоматического выключателя, значение номинального тока равно 63 А.

По значению номинального тока выбираем автоматический выключатель  типа АЕ-2046, с  номинальным  током  аппарата

63 А, и номинальным напряжением аппарата  0,4 кВ.

Производим расчет отсечки теплового расцепителя по следующей формуле:

                       Iн.т  Kт · Iн                              (76)

где Iн.т - номинальный ток отсечки теплового рассыпителя автомата, А

    Kт - коэффициент надежности, учитывающий разброс по току срабатывания теплового расцепителя (1,2)

Iн.т  1,2 · 21,74 = 26,08 А

Производим расчет отсечки электромагнитного расцепителя по следующей формуле:

                            Iн.э  Kэ · Iп                                 (77)

где Iн.э - номинальный ток электромагнитного расцепителя, А

    Kэ - коэффициент надежности учитывающий разброс по току срабатывания электромагнитного расцепителя (1,25)

    Iп - пусковой ток двигателя, А

Iн.э  1,25 · 152 = 190 А  

По значениям Iн.т и  Iн.э по Каганову на странице 35 в таблице 5,3 находим уставки.

     Проверочные данные по выбранному автоматическому выключателю сносим в таблицу 11.

Таблица 11 - Данные автоматического выключателя

Тип

Uн.а = Uc

Iн.а  Iн

Iн.т Кт· Iн

Iн.э Кэ· Iн

Iотк.  Iк.з.3

АЕ-2046

0,4=0,4

63 21,74

32 26,08

756 190

3,5 1,6

    

    Для остальных двигателей расчет и выбор автоматических выключателей производим аналогично, полученные данные сносим в таблицу 12.

     

Таблица 12 - Рассчетные данные выключателей

Тип

двигателя

Рн ,

кВт

Iн ,

А

Тип

автомата

Iн а выкл.,

А

Uн а ,

  В

Iпред.отк ,

кА

В132М2

11

20

АЗ163

50

380

4,5

ВАО-81-2

40

79

АЕ2056

100

380

9

ВАО-72-2У2

30

59

АЗ714Б

80

380

36

ВАО-41-2

5,5

10

АЕ2036Р

25

380

3

4ЦГ-50/80К-22

22

43

АЕ2046

63

380

6

ВАО-82-2

55

105

АЗ714Б

160

380

75

ВАО-52-2

13

24

АЗ163

50

380

4,5

ВАО-355-2У2

200

395

АЗ744Б

400

380

100

2В250SУ2,5

75

146

АЗ724Б

250

380

74

БЭН-1013

11

21

АЗ163

50

380

4,5

АО-2-52-6

7,5

13

АЕ2036Р

25

380

3

АО-2-12-4

0,8

1,4

АЕ2036Р

25

380

3

АО-2-31-4

3

4

АЕ2036Р

25

380

3

АО-2-31-4

2,2

4

АЕ2036Р

25

380

3

АИМР-180М8

15

28

АЗ163

50

380

4,5

АИМ-112М4

5,5

10

АЕ2036Р

25

380

3

КОМ-22-4

2,8

5

АЕ2036Р

25

380

3

      По номинальному значению тока 21,74 А, и напряжению системы равной 0,4 кВ выбираем магнитный пускатель типа ПМЛ 321002  с номинальным током 40 А.

     

     Выбираем тепловое реле типа РТЛ-205504 с номинальным током аппарата 80 А, полученные данные сносим в таблицу 13.

      Таблица 13 - Данные теплового реле

Тип

Iн.а

Uн.а

Iср

Iпред. рег. тока не сраб.

РТЛ-101604

25

0,4

12

9,5-14

Для остальных двигателей расчет и выбор производим аналогично, полученные данные сносим в таблицу 14.

      Таблица 14 - Рассчетные данные аппаратов

Тип

двигателя

Рн ,

кВт

Iн ,

А

Тип

пускателя

Iн а ,

А

Тип теплового реле

Iн р ,

А

Тип кнопочного поста

В132М2

11

20

 ПМЛ321002

40

РТЛ102204

80

КУ-93

ВАО-81-2

40

79

ПМЛ621102

125

РТЛ312504

200

КУ-93

ВАО-72-2У2

30

59

ПМЛ521102

80

РТЛ206104

80

КУ-93

ВАО-41-2

5,5

10

ПМЛ221002

25

РТЛ101604

25

КУ-93

4ЦГ-50/80К-22

22

43

ПМЛ421002

63

РТЛ206104

80

КУ-93

ВАО-82-2

55

105

ПМЛ621102

125

РТЛ312504

200

КУ-93

ВАО-52-2

13

24

ПМЛ321002

40

РТЛ205304

80

КУ-93

ВАО-355-2У2

200

395

ПМЛ721102

200

РТЛ312504

200

КУ-93

2В250SУ2,5

75

146

ПМЛ721102

200

РТЛ320004

200

КУ-93

БЭН-1013

11

21

ПМЛ321002

40

РТЛ102204

80

КУ-93

АО-2-52-6

7,5

13

ПМЛ221002

25

РТЛ102104

25

КУ-93

АО-2-12-4

0,8

1,4

ПМЛ121002

10

РТЛ102104

25

КУ-93

АО-2-31-4

3

4

ПМЛ121002

10

РТЛ102104

25

КУ-93

АО-2-31-4

2,2

4

ПМЛ121002

10

РТЛ102104

25

КУ-93

АИМР-180М8

15

28

ПМЛ321002

40

РТЛ205304

80

КУ-93

АИМ-112М4

5,5

10

ПМЛ221002

25

РТЛ101604

25

КУ-93

КОМ-22-4

2,8

5

ПМЛ121002

10

РТЛ102104

25

КУ-93

    Для включения и отключения двигателя выбираем кнопочный пост КУ-93.

Для подвода питания на секцию шин по значению второго расчетного тока 1445 А, выбираем вводной автоматический выключатель.

Проверочные данные вводного автоматического выключателя сносим в таблицу 15.

Таблица 15 - Проверочные данные выключателя

Тип

Uн.а = Uc

Iн.а  Iрас2

Iнэ 1,25· Iмах

Iпред.отк.  Iк.з.2

Э16В

0,4=0,4

1600 1445

2Iн 4693

40 11,3

Рассчитаем максимальный расчетный ток по формуле:

                   Iмакс = Iрасч1 - Iн.наиб + Iп                       (78)

где Iмакс - максимальное значение тока в цепи, А

    Iн - сумма всех номинальных токов двигателей установки, А

    Iн.наиб - номинальный ток наибольшего по мощности двига-теля, А

    Iп - пусковой ток, А

Iмакс = 1445 - 385 +2695 = 3755 А

Производим выбор секционного выключателя по следующим параметрам:

Iн.а  Iрас.3               

Uн.а Uс

Рассчитаем расчетный ток на секцию по следующей формуле:

                               Iрас.3 = Iрас.2 / 2                          (79)

Iрас.3 = 1445 / 2 = 722,5 А

Рассчитаем максимальный расчетный ток на секцию по следующей формуле:

                      Iмакс.2 = Iмакс / 2                           (80)

Iмакс.2 = 3755 / 2 = 1877 А

Выбираю секционный выключатель марки Э16В.

Данные секционного выключателя сносим в таблицу 16.

Таблица 16 - Данные выключателя

Тип

Uн.а = Uc

Iн.а  Iрас2

Iнэ 1,25· Iмах

Iпред.отк.  Iк.з.2

Э16В

0,4=0,4

1000 722,5

2Iн  903

40 11,56

Проверим выбранный в разделе 5 выключатель нагрузки на воздействие токов короткого замыкания.

Проверочные данные сносим в таблицу 17

      Таблица 17 - Проверочные данные выключателя нагрузки

Тип

Uн.а Uc

Iн.а  Iрас1

Iфакт  Iк.з.1

Iпред.отк.  iуд

Sотк.Sк.з.1

ВНПзп-17У3   

6 6

160 96,33

25   6,29

20  15,9

200 80

По Iрас.2 = 1445 А, Uс = 380 В выбираем трансформатор тока ТК - 40 на номинальное напряжение 0,66 кВ, номинальный ток первичной обмотки Iн.1 = 1500 А.

Выбираем счетчик активной и реактивной энергии.

Счетчик активной энергии САЗ - И681 класс точности 1.

Счетчик реактивной энергии СРЧ - И673 Д с классом точности 3.   

     9 ОРГАНИЗАЦИЯ ОБСЛУЖИВАНИЯ И   

       РЕМОНТА ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ    

       ОБЪЕКТА

      Энергетическая служба обязана обеспечивать надежное, бесперебойное и безопасное снабжение производства всеми видами энергии и энергоносителей. Она призвана обеспечивать выполнение производственной программы предприятия, не принимая непосредственное участие в выпуске продукции.

От исправности энергетического оборудования и сетей зависит экономичность режимов работы энергетического и технологического оборудования. Поэтому должна быть тщательно продумана система профилактического контроля и ремонтов энергетического оборудования и сетей в сочетании с их резервированием.

Планово-предупредительный ремонт является совокупностью организационно-технических мероприятий по планированию, подготовке, организации проведения, контроля и учета различного вида работ по техническому уходу и ремонту энергетического оборудования и сетей.

Профилактическая сущность планово-предупредительного ремонта состоит в том, что после заранее определенной наработки оборудования или участка сети проводятся плановые осмотры, проверки, испытания и ремонт, которые обеспечивают нормальную дальнейшую работу оборудования и сетей.

Планово-предупредительный ремонт предусматривает следующие виды работ: техническое обслуживание, осмотры, проверки (испытания), текущий и капитальный ремонт.

Основой системы планово-предупредительного ремонта, определяющей трудовые и материальные затраты на ремонт, является ремонтный цикл и его структура.

Структурой ремонтного цикла называют порядок расположения и чередования различных видов ремонтов и осмотров в пределах одного ремонтного цикла. Время работы оборудования, выраженное в месяцах календарного времени между двумя плановыми ремонтами, называется межремонтным циклом.

Техническое обслуживание - комплекс работ для поддержания в исправности оборудования и сетей.

Осмотры планируются как самостоятельные операции лишь для некоторых видов энергетического оборудования и сетей с относительно большой трудоемкостью ремонта.

Проверки (испытания) как самостоятельные операции планируют лишь для особо ответственного энергетического оборудования.

Текущий ремонт - вид ремонта оборудования и сетей, при котором путем чистки, проверки, замены быстроизнашивающихся частей и покупных изделий, а в необходимых случаях наладкой обеспечивается поддержание оборудования или сетей в работоспособном состоянии.

Капитальный ремонт - наиболее сложный и полный по объему вид планово-предупредительного ремонта. При нем делается полная разборка оборудования или вскрытие сети, восстановление или замена изношенных деталей, обмоток, коммуникационных устройств.  

   

  

       10 ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

     10.1 Перечень основного   

         электрооборудования

Перечень электрооборудования должен содержать следующие данные: наименование, тип, марка, мощность.

Таблица 18 - Перечень электрооборудования

Наименование

Характеристика

(тип, марка)

Мощность,

кВт

Кол.

Суммарная

мощность,

кВт

ЭД вентиляции

АО-2-52-6

7,5

2

15

ЭД вентиляции

АО-2-12-4

0,8

2

1,6

ЭД вентиляции

АО-2-31-4

3

1

3

ЭД вентиляции

АО-2-31-4

2,2

1

2,2

ЭД вентиляции

АИМР-180М8

15

1

15

ЭД вентиляции

АИМ-112М4

5,5

1

5,5

ЭД вентиляции

КОМ-22-4

2,8

2

5,6

  ЭД насоса

В132М2

11

5

55

  ЭД насоса

ВАО-81-2

40

2

80

  ЭД насоса

ВАО-72-2У2

30

3

90

 ЭД насоса

ВАО-41-2

5,5

1

5,5

  ЭД насоса

4ЦГ-50/80К-22

22

1

22

  ЭД насоса

ВАО-82-2

55

4

220

  ЭД насоса

ВАО-52-2

13

3

39

      Продолжение таблицы 18

Наименование

Характеристика

(тип, марка)

Мощность,

кВт

Кол.

Суммарная

мощность,

кВт

  ЭД насоса

ВАО-355-2У2

200

2

400

  ЭД насоса

2В250SУ2,5

75

3

225

  ЭД насоса

БЭН-1013

11

2

22

Итого

36

1206

10.2 График планово-предупредительного

ремонта

Система планово-предупредительного ремонта (ППР) электрооборудования представляет собой комплекс организационно-технических мероприятий по ремонту и обслуживанию электрооборудования.

Система планово-предупредительного ремонта включает в себя: плановые ремонты, межремонтное обслуживание.

Планово-предупредительный ремонт бывает двух видов:

Планово-периодический, когда оборудование ремонтируется в плановом порядке по мере наработки часов данным оборудованием в целом или его отдельными частями, и после осмотровой, когда при осмотрах выявляются отдельные неисправности и необходимо их устранение.

Межремонтное обслуживание включает в себя, наблюдение за состоянием оборудования, регулировку, устранение мелких неисправностей.

Ïëàíîâûå ðåìîíòû äåëÿòñÿ íà: òåêóщèå, ñðåäíèå, êàïèòàëüíûå.

Òåêóùèé ðåìîíò âêëþ÷àåò ÷àñòè÷íóþ ðàçáîðêó, çàìåíó èëè âîññòàíîâëåíèå îòäåëüíûõ óçëîâ, äåòàëåé, ðåìîíò íåñìåíÿåìûõ äåòàëåé.

Êàïèòàëüíûé ðåìîíò ïðåäïîëàãàåò ïîëíóþ ðàçáîðêó óñòàíîâêè, ðåìîíò è çàìåíó âñåõ èçíîøåííûõ äåòàëåé è óçëîâ, ñáîðêó è èñïûòàíèå â ñîîòâåòñòâèè ñ ÒÓ. Ïðè êàïèòàëüíîì ðåìîíòå âîññòàíàâëèâàþòñÿ ïåðâîíà÷àëüíûå õàðàêòåðèñòèêè îáîðóäîâàíèÿ.Ðåìîíòû ÷åðåäóþòñÿ â ñòðîãîé ïîñëåäîâàòåëüíîñòè.

Определение структуры ремонтного цикла:

Ðåìîíòíûé öèêë-âðåìÿ ìåæäó äâóìÿ î÷åðåäíûìè êàïèòàëüíûìè ðåìîíòàìè èëè ââîäîì â äåéñòâèå è ïåðâûì êàïèòàëüíûì ðåìîíòîì àãðåãàòà.

Ìåæðåìîíòíûé ïåðèîä-âðåìÿ ðàáîòû îáîðóäîâàíèÿ ìåæäó äâóìÿ î÷åðåäíûìè ðåìîíòàìè àãðåãàòà.

Ìåæîñìîòðîâîé ïåðèîä-âðåìÿ ìåæäó îñìîòðîì è ðåìîíòîì, ïðåäøåñòâóþùèì îñìîòðó èëè ïåðâîìó ïîñëå îñìîòðà ðåìîíòó.

Ñòðóêòóðà ðåìîíòíîãî öèêëà ïðåäñòàâëÿåò ñîáîé ïåðå÷åíü è ïîñëåäîâàòåëüíîñòü âûïîëíåíèÿ ðåìîíòîâ îáîðóäîâàíèÿ. Êàæäàÿ ãðóïïà îäíîðîäíîãî îáîðóäîâàíèÿ èìååò ñâîþ ñòðóêòóðó ðåìîíòíîãî öèêëà.  

 Êîëè÷åñòâî ðåìîíòîâ â ðåìîíòíîì öèêëå îïðåäåëÿåì ïî ôîðìóëàì:

                   Рк = 1

                   Рс = (Пк / Пт) -1                             (81)

                  Рт = (Пкт) -(Пкс)                         (82)

где Рк , Рс , Рт , -количество ремонтов всех видов в ремонтном  цикле

    Пкс , Пт - продолжительность между капитальными, сред- ними и текущими ремонтами

Периодичность ремонтов для трехсменной работы представлена в таблице 19.

Таблица 19 - Продолжительность периодов

Наименование

электрооборудования

Продолжительность периода между ремонтами при трехсменной работе, месяцев

текущий

средний

капитальный

АО-2-52-6

12

36

108

АО-2-12-4

12

36

108

АО-2-31-4

12

36

108

АО-2-31-4

12

36

108

АИМР-180М8

12

36

108

АИМ-112М4

12

36

108

КОМ-22-4

12

36

108

В132М2

6

36

108

ВАО-81-2

6

36

108

ВАО-72-2У2

6

36

108

ВАО-41-2

6

36

108

4ЦГ-50/80К-22

6

36

108

ВАО-82-2

6

36

108

ВАО-52-2

6

36

108

ВАО-355-2У2

3

24

48

Продолжение таблицы 19

Наименование

электрооборудования

Продолжительность периода между ремонтами при трехсменной работе, месяцев

текущий

средний

капитальный

2В250SУ2,5

3

24

48

БЭН-1013

6

36

108

В графике ППР получится три структуры:

 1) Структуру первого ремонтного цикла рассчитаем на примере электродвигателя АО-2-52-6:

Пк=108;   Рк=1

Пс=36;    Рс=(108/36) -1 =2

Пт=6;     Рт=(108/12) -(108/36)=6

Структура ремонтного цикла:

К-Т12134256

 2) Структуру второго ремонтного цикла рассчитаем на примере электродвигателя В132М2:

Пк=108;   Рк=1

Пс=36;    Рс=(108/36) -1 =2

Пт=6;     Рт=(108/6) -(108/36)=15

Структура ремонтного цикла:

     К-Т1234 5167891021112131415

  3) Структуру третьего ремонтного цикла рассчитаем на примере электродвигателя ВАО-355-2У2:

       Пк=48;   Рк=1

Пс=24;    Рс=(48/24)-1 =1

Пт=3;     Рт=(48/3) -(48/24)=15

Структура ремонтного цикла:

   К-Т1234 567 18910--Т11121314

     Для составления графика планово-предупредительного ремонта используются данные в таблице 20

 Таблица 20 - Данные для составления графика планово-предупредительного ремонта

Наименование

электрооборудования

Кол.

Затраты труда на ремонт, чел.час

Т

С

К

АО-2-52-6

2

7,1

10,1

22,6

АО-2-12-4

2

4,8

6,4

16,1

АО-2-31-4

1

5,1

7,1

17,3

АО-2-31-4

1

5,1

7,1

17,3

АИМР-180М8

1

7,7

9,3

21,2

АИМ-112М4

1

6,1

9,5

22,4

КОМ-22-4

2

9,5

10,8

25,1

В132М2

5

7,8

11,8

24,4

ВАО-81-2

2

8,2

11,8

25,5

ВАО-72-2У2

3

8,2

11,8

25,5

ВАО-41-2

1

7,1

10,1

22,6

4ЦГ-50/80К-22

1

8,2

11,8

25,5

Продолжение таблицы 20

Наименование

электрооборудования

Кол.

Затраты труда на ремонт, чел.час

Т

С

К

ВАО-82-2

4

9

13,1

27,5

ВАО-52-2

3

7,7

10,9

   24,2

ВАО-355-2У2

3

12,5

30,3

78,2

2В250SУ2,5

2

9,4

13,3

29,8

БЭН-1013

2

7,8

11,1

24,1

График планово-предупредительного ремонта составляется на планируемый год с разбивкой по месяцам, с тем расчетом, чтобы запланировать все виды ремонтов с учетом даты последнего ремонта и обеспечить равномерную работу ремонтного персонала.

 

  ДП 140613 00 00 00 ПЗ

 

  ДП 140613 00 00 00 ПЗ

Лист

Лист

Изм.

Изм.

Лист

Лист

Дата

Дата

Подпись

Подпись

№ докум.

№ докум.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

45463. Алгоритм функционирования экспертной системы на имитационном принципе 88 KB
  При построении системы понятий с помощью метода локального представления эксперта просят разбить задачу на подзадачи для перечисления целевых состояний и описания общих категорий цели. Полученные значения могут служить критерием для классификации всех элементов данных и таким образом для формирования системы понятий. Текстологический метод формирования системы понятий заключается в том что эксперту дается задание выписать из руководств книг по специальности некоторые элементы представляющие собой единицы смысловой информации.
45464. Системы базисных функций 457.5 KB
  Системы базисных функций Один и тот же сигнал может быть разложен по различным СБФ или что одно и то же рассмотрен в различных системах координат. Системы единичных функций. Система таких функций будет полна для любого непрерывного сигнала при Dt 0 и N . Система функций {ut} является полной ортогональной системой.
45465. Модели сигналов 296.5 KB
  Модели сигналов Результаты обработки информации существенно зависят от выбора рациональной модели анализируемого сигнала. Первые модели сигналов выражаются аналитическим описанием непосредственно самого изучаемого колебания или функции а вторые описываются теми или иными вероятностными характеристиками и используются при анализе случайных процессов. Отличительная особенность таких моделей сигналов состоит в том что по их параметрам можно однозначно восстановить сигнал с заданной точностью по выбранному критерию. Детерминированные модели...
45466. Основные этапы построения АСУТП 144 KB
  БПАК – блок преобразования аналогового сигнала в код АЦП и фильтрации. На выходе факторная величина код ФВ. БПП – блок подтверждения представительности – анализ полученного кода в рабочий код Z. Общая схема систем На выходе ИК могут находиться сырой код либо обработанное значение.
45467. Решение задач идентификации, фильтрации, оптимального управления и других связано с математическими зависимостями - уравнениями 20 KB
  Методы решения дифференциальных уравнений: метод Эйлера метод РунгеКутта Погрешности: механические погрешность линии связи погрешность инструментов алгоритмическая погрешность погрешность внешних воздействий.
45468. Эффективное управление технологических процессов с использованием методов теории автоматического управления (ТАУ) 105.5 KB
  Однако различие методов идентификации этим не исчерпывается. Методы идентификации технологических процессов различаются кроме того в зависимости от наличия той или иной априорной информации о процессе а также делятся на активные и пассивные. Активные методы идентификации основаны на проведении специальных заранее спланированных экспериментов позволяющих проводить целенаправленное изучение исследуемых свойств процесса. Как показывает опыт пассивные методы идентификации технологических процессов на действующих производствах с экономической...
45470. Информационно-измерительные системы и АСУТП 238 KB
  Помехи в системах связи ИВС. Помехи в системах связи ИВС Материал из Пермский Студенческий Портал. Перейти к: навигация поиск Помехи в системах связи ИВС.3 По соотношению ширины спектра сигнала и помехи 1.
45471. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ЗАДАЧИ ИНФОРМАЦИОННОЙ ТЕХНОЛОГИИ 47 KB
  Для любой технологии могут быть выделены цель предмет и средства. Целью технологии в промышленном производстве является повышение качества продукции сокращение сроков ее изготовления и снижение себестоимости. Методология любой технологии включает в себя: декомпозицию производственного процесса на отдельные взаимосвязанные и подчиненные составляющие стадии этапы фазы операции; реализацию определенной последовательности выполнения операций фаз этапов и стадий производственного процесса в соответствии с целью технологии;...