43865

Фундаменты 10-этажного 5-секционного жилого дома на 200 квартир при несущих лесовых грунтах

Дипломная

Архитектура, проектирование и строительство

Для отделки стен жилых комнат использованы обои, в коридорах, прихожих и кладовках – улучшенная клеевая окраска; в кухнях и ванных комнатах панели окрашиваются масляной краской, у сантехнического оборудования частично облицовываются керамической плиткой. Выше панели улучшенная клеевая окраска; в санузлах масляная панель, выше улучшенная клеевая окраска.

Русский

2013-11-08

2.05 MB

0 чел.

1.ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ

КОНСТРУКЦИЙ И ВЫБОР ОСНОВНОГО ВАРИАНТА

Исходные данные. Фундаменты 10-этажного 5-секционного жилого дома на 200 квартир при несущих лесовых грунтах, может быть решено в трех вариантах.

  1.  Фундамент – сплошная монолитная ж. б. плита высотой 65 см, стены подвыла -стеновые фундаментальные блоки.
  2.  Свайный фундамент, длина свай 12 м, стены подвала – монолитные железобетонные.
  3.  Ленточный фундамент, стены подвала – стеновые фундаментальные блоки.

Сравниваются фундаменты одной блок-секции в осях 7-8.

Решение задачи.

Определяем объемы работ, расходы строительных материалов, трудоемкости и сметной себестоимости конструктивных решений предложенных вариантов. Результаты расчетов сведены в таблице.

Из таблицы видно, что наибольшую трудоемкость осуществления конструктивного решения имеет второй вариант. Он принимается за базовый при проведении сравнения.

Определяем продолжительность возведения конструкций по вариантам. Принимаем сопоставимые условия проведения работ: одинаковое количество рабочих бригад - 1, число рабочих в бригаде - 5, двусменная работа. Тогда, продолжительность осуществления конструктивных решений по вариантам составит:


Таблица1.

Определение объемов работ, трудоемкости и сметной документации вариантов конструктивных решений

№№

п/п

Наименование конструктивных элементов и видов работ

Ед. изм.

К-во шт.

Расход

Трудоемкость, чел-час

Сметная себестоимость, руб.

бетона, м3

раствора, м3

стали, м3

гравия, м3

на 1

эл-т

всего

на 1

эл-т

всего

на 1 эл-т

всего

на 1 эл-т

всего

на 1 эл-т

всего

нормативн. источник

на 1 эл-т

всего

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

1 вариант конструктивного решения

1

Разработка грунта 1 группы экскаватором с ковшом V=2,5 м3

1000 м3

1,25

4,4

8,58

ЕРЕР Т1,1-25

2,62

5,11

2

Устройство бетонной подготовки

м3

60,18

1,37

82,4

ЕРЕР Т1,6-1

0,7

42,13

2.1

Стоимость бетона М50

м3

60,18

1,02

60,18

ССЦ Т1-3

20,7

1245,7

3

Устройство фундаментной плоской плиты ж/б

м3

389,6

1,87

728,5

ЕРЕР Т1,6-16

1,0

389,6

3.1

Стоимость бетона М200

м3

389,6

1,02

389,6

ССЦ Т1-17

24,0

9350,4

3.2

Стоимость арматуры кл. А-III

м3

31,168

80,0

31168

СНиП IV-4-82

270

8415

4

Укладка блоков фундамента при глубине котлована до 4 м и массе конструкций

до 0,5 т

до 1,5 т

шт.

шт.

35

319

0,65

0,86

22,75

274,34

ЕРЕР Т1,7-1

ЕРЕР Т1,7-2

0,37

0,5

12,95

159,5

4.1

Стоимость блоков фундаментных объемом 0,2-1 м3

м3

190

1,68

190

ССЦ Т1,1541

50,3

9557

4.2

Стоимость бетона М150

м3

3,3

0,0092

3,3

ССЦ Т1-16

23,0

75,9

4.3

Стоимость раствора М50

м3

4,6

0,013

4,6

ССЦ Т1-119

22,2

102,2

5

Устройство антисейсмического пояса в опалубке

м3

32,13

8,54

274,4

ЕРЕР Т1,6-168

4,91

157,8

5.1

Стоимость бетона М200

м3

32,13

1,02

32,13

ССЦ Т1-17

24,0

771,1

5.2

Стоимость арматуры кл. АI-III

т

4,18

0,13

4,18

СНиП IV-4-82

270

1128

6

Устройство горизонтальной гидроизоляции из слоя цементного р-ра

100 м2

10,0

2,04

10,0

ССЦ Т1 123

29,5

295

Итого в ценах 1984 года:

в т. ч. материалы:

накладные расходы 14,2%

Итого себестоимость

Итого в ценах 2006 года:

в т. ч. Материалы ( коэф. 60,17)

Итого себестоимость (коэф. 61,98)

675,21

14,6

31172,2

1483,09чел/час

=180,9чел/смен

31755,8

30940,3

4509,3

36265,10

1861677,9

2247710,9

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

2 вариант конструктивного решения

1

Разработка грунта 1 группы экскаватором с ковшом V=2,5 м3

1000 м3

0,983

4,4

4,33

ЕРЕР Т1,1-25

2,62

2,58

2

Погружение дизель-молотом на экскаваторе ж/б свай длиной до 12м в грунты 1 группы

м3  свай

186

2,7

502,2

ЕРЕР Т1,5-9

1,63

303,2

2.1

Стоимость свай квадратного сечения длиной 12 м с периметром сторон 1400 мм

м

1488

1,49

186

98,33

12193

ССЦ Т1 1554

8,51

12662,9

3

Устройство монолитного ж/б ростверка

м3

55,18

6,81

375,8

ЕРЕР Т1,6-147

3,91

215,72

3.1

Стоимость бетона М200

м3

55,18

1,02

55,18

ССЦ Т1,17

24,0

1324,12

3.2

Стоимость арматуры

кл. А-III

т

5,63

0,102

5628

СНиП IV-4-82

270

1520,1

4

Устройство ж/б стен подвала высотой до 3 м,

толщиной 500 мм

м3

221,6

5,67

1256,4

ЕРЕР Т1,6-93

3,17

702,5

4.1

Стоимость бетона М200

м3

221,6

1,02

221,6

ССЦ Т1,17

24,0

5318,4

4.2

Стоимость арматуры кл. А-III

т

22,16

0,102

22,16

СНиП IV-4-82

270

5983,2

5

Устройство подстилающего слоя под полы подвала

м3

31,62

2,9

91,7

ЕРЕР 11-11

1,62

51,22

5.1

Стоимость бетона М50

м3

31,62

1,02

31,62

ССЦ Т1-3

20,7

654,5

6

Устройство полов бетонных толщиной 80 мм

100 м2

3,1

50,8

157,5

ЕРЕР Т1,11-67

26,4

81,84

6.1

Стоимость бетона М200

м3

25,3

8,16

25,3

ССЦ Т1,17

24,0

607,2

7

Устройство горизонтальной гидроизоляции из слоя цементного раствора

100 м2

4,9

18,8

92,12

ЕРЕР Т1,11-55

9,88

48,4

7.1

Стоимость раствора М200

м3

10,0

2,04

10,0

ССЦ Т1 123

29,5

295

Итого в ценах 1984 года:

в т. ч. материалы:

накладные расходы 14,2%

Итого себестоимость

Итого в ценах 2006 года:

в т. ч. Материалы ( коэф. 60,17)

Итого себестоимость (коэф. 61,98)

519,7

10,0

17843

2480,05 чел/час

302,4 чел/смен

29770,9

28365,4

4227,47

33998,37

1706746

2107218,98

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

3 вариант конструктивного решения

1

Разработка грунта 1 группы экскаватором с ковшом V=2,5 м3

1000 м3

2,33

4,4

10,25

ЕРЕР Т1,1-25

2,62

6,1

2

Устройство гравийной подушки

100 м3

14,2

0,19

2,7

ЕРЕР Т1,

1-1196

0,09

1,28

2.1

Стоимость гравия фракции

20-40 мм

м3

1420

1

1420

ССЦ Т1,243

12,1

17182

3

Укладка плит ленточного фундамента при глубине котлована до 4 м и массе конструкций

до 0,5 т

до 1,5 т

шт.

шт.

35

319

0,65

0,86

22,75

274,34

ЕРЕР Т1,7-1

7-2

0,37

0,5

12,95

159,5

4.1

Стоимость блоков фундаментных объемом 0,2-1 м3

м3

190

0,68

190

ССЦ Т1,1541

50,3

9557

4.2

Стоимость бетона М150

м3

3,3

0,0092

3,3

ССЦ Т1,16

23,0

75,9

4.3

Стоимость раствора М50

м3

4,6

0,013

4,6

ССЦ Т1,115

22,2

102,2

5

Устройство антисейсмического пояса в опалубке

м3

32,13

8,54

274,4

ЕРЕР Т1,

16-168

4,91

157,8

5.1

Стоимость бетона М200

м3

32,13

1,02

32,13

ССЦ Т1-17

24,0

771,1

5.2

Стоимость арматуры кл. А-III

т

4,18

130

4180

СНиП IV-4-82

270

1128

6

Устройство подстилающего слоя под полы подвала

м3

31,62

2,9

91,7

ЕРЕР Т1,11-11

1,62

51,32

6.1

Стоимость бетона М50

м3

31,62

1,02

31,62

ССЦ Т1,3

20,7

654,5

7

Устройство полов бетонных толщиной 80 мм

100м2

3,1

50,8

157,5

ЕРЕР Т1,11-67

26,4

81,84

7.1

Стоимость бетона М200

м3

25,3

8,16

25,3

ССЦ Т1,17

24,0

607,2

8

Устройство горизонтальной гидроизоляции из слоя цементного р-ра

100м2

4,9

18,8

92,12

ЕРЕР Т1,11-55

9,88

48,4

8.1

Стоимость раствора М200

м3

10,0

2,04

10,0

ССЦ Т1 123

29,5

295

Итого в ценах 1984 года:

в т. ч. материалы:

накладные расходы 14,2%

Итого себестоимость

Итого в ценах 2006 года:

в т. ч. Материалы ( коэф. 60,17)

Итого себестоимость (коэф. 61,98)

282,4

14,6

4180

1470

1014,35чел/час=123,7 чел/дн

34191,3

33620,6

4855,17

39046,47

2022951,5

2420100,21


Определение продолжительности возведения конструкций по вариантам по формулам:

tдн1  =

m

=

180,9

= 18 дней или t1 =

tдн

=

18

= 0,069 года

n*R*S

1*5*2

260

260

tдн2  =

302,4

= 30 дней или t2 =

30

= 0,115 года

1*5*2

260

tдн3  =

123,7

= 12 дней или t3 =

12

= 0,046 года

1*5*2

260

Для подачи при производстве работ по устройству монолитных ж/б конструкций и проведения монтажных работ принят гусеничный кран КБ-503, инвентарно-расчетная стоимость которого составит 470750. руб.

Определение величины оборотных средств.

Принимая норму запаса деталей и конструкций в размере  Нзм = 10 дней, получаем следующие величины оборотных средств по вариантам:

Фобi  = Зм +

1,08*Скi

; Зм = М*Ц*Нзм

2

Фоб1  = 

1861677,9

*10 +

1,08*2247710,9

= 2248029,39 руб.

18

2

Фоб2  = 

1706746

*10 +

1,08*2107218,98

= 1706813,5 руб.

30

2

Фоб3  = 

2022951,5

*10 +

1,08*2420100,21

= 2992647 руб.

12

2

Определение величины годовых эксплутационных затрат.

Суммарная величина норматива отчислений для каждого варианта составит:

Н1 + Н2 + Н3 = 0,67 +  0,19 = 0,86%.

Величина годовых эксплутационных затрат по вариантам:

Иi  = 1,08*Скi

Н1 + Н2 + Н3

100

И1  = 1,08*2247710,9

0,86

= 24275,3 руб.

100

И2  = 1,08*2107218,98

0,86

= 22757,97 руб.

100

И3  = 1,08*2420100,21

0,86

= 26137,09 руб.

100

Поскольку сопутствующие капитальные вложения по вариантам отсутствуют, то они приняты равными нулю.

Определяем величину капитальных вложений по базовому варианту:

Кб = Сед*Vздпер12 = 7581,8*14481,72*1,1*1,0*1,01 = 121985027,72 руб.

Здесь объем здания равен 13,8*31,8*3,3 = 14481,72 м3

Стоимость 1 м3 здания (СМР) составляет 7581,8 руб.

Переводной коэффициент от сметной стоимости СМР к капитальным вложениям принят равным 1,1. Коэффициент учета территориального пояса и климатического района для условий строительства Краснодарского края составляют соответственно 1,0 и 1,0.

Капитальные вложения по сравниваемым вариантам рассчитываем согласно формулы:

Кс = Кб – (Скб - Сi)*1,08

К1 = 121985027,72 – (2107218,98 – 2247710,9)*1,08 = 122136758,9 руб.

К3 = 121985027,72 – (2107218,98 – 2420100,21)*1,08 = 122322939,5 руб.

Продолжительность строительства базового варианта принята равной Тб = 1,5 месяца = 0,125 года. Для сравниваемых вариантов продолжительность строительства:

Тсi  = Тб – (tб - ti)

Тс1 = 0,125 – (0,115 – 0,069) = 0,079 года

Тс3 = 0,125 -  (0,115 – 0,046) = 0,056 года

Экономический эффект от сокращения продолжительности строительства составит:

Эф  = 

1

Енбб – Ксс)

2

Для первого варианта по отношению ко второму базовому:

Эф1  = 

1

0,15(121985027*0,125 – 122136758,9*0,079) = 419949,34 руб.

2

Эф1  = 

1

0,15(121985027,72*0,125 – 122322939,5*0,056) = 629853,29 руб.

2

Величина произведенных затрат по вариантам рассчитывается по формуле:

Зi = Сi + Еноснi*ti + Ен*Фобi,

где  Сi - сметная себестоимость конструкций, руб.;

Ен – нормативный коэффициент экономической эффективности новой техники в строительстве, 1 год;

ti - продолжительность осуществления конструктивного решения по варианту, год;

Фоснi – стоимость основных производственных фондов, участвующих в процессе возведения конструкций, руб.;  

Фобi – величина оборотных средств, связанных с возведением конструкций, руб.

З1 = 2247710,9 + 0,15*470750*0,079 + 0,15*2248029,39 = 2590493,7 руб.

З2 = 2107218,98 + 0,15*470750*0,125 + 0,15*1706813,5 = 2372067,56 руб.

З3 = 2420100,21 + 0,15*470750*0,056 + 0,15*2992647 = 2872951,56 руб.

Вывод. Анализ технико-экономических показателей по вариантам показывает, что по себестоимости и произведенным затратам наиболее предпочтительным является второй вариант, т. е. свайный фундамент. Однако, он очень трудоемок, поэтому для дальнейшей детальной проработки принимается первый вариант, т. е. фундамент в виде сплошной плиты.

Результаты расчетов по сравнению вариантов сводим в таблицу.

Таблица2

Таблица основных технико-экономических показателей

по вариантам конструктивных решений.

№№ п/п

Наименование показателей

Ед-ца измер.

Вариант

1

2

3

1

Сметная себестоимость конструктивного решения

тыс. руб.

2248

2107

2420

2

Трудоемкость осуществления конструктивного решения

чел-дн.

180,9

302,4

123,7

3

Продолжительность осуществления конструктивного решения

годы

0,069

0,115

0,046

4

Расход материалов на 1 м2 площади здания

а) бетона

б) раствора

в) стали

г) гравия

м32

м32

тн/м2

м32

1,54

0,03

0,08

-

1,18

0,02

0,09

-

0,78

0,03

0,01

3,24

5

Приведенные затраты

тыс. руб.

2590

2372

2872



5.АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ.

5.1. Описание объемно-планировочного решения, состав помещений.

10-этажный жилой дом представляет собой композицию из 5-ти блок-секций. Для 5 блок-секций разработано 2 принципиальных типа блок-секций.

4 блок-секции первого типа на 40 квартир в осях 1-6 имеют набор квартир с 1-го этажа 2-2-4-3. Второй тип блок-секций на 40 квартир в осях 7-8 имеет набор квартир с 1го этажа 2-2-5-4.

Все запроектированные квартиры не имеют проходных комнат. Кухни площадью 8,5 м2 - 10 м2. Здание имеет подвал с сараем для квартир и теплый чердак.

Выход из квартир осуществляется на одну обычную лестничную клетку, при имеющихся выходах из каждой квартиры на балкон с глухим простенком от торца балкона до проема не менее 1,2 м.

Для тепло- и звукоизоляции перекрытий используют керамзитовый гравий с γ = 800 кг/м2. Перегородки из кирпича глиняного обыкновенного. Полы в жилых комнатах первого этажа паркетные, на остальных этажах из линолеума.

Кровля рулонная с внутренним водостоком. В санузлах и ванных полы из керамической плитки.

Для отделки стен жилых комнат использованы обои, в коридорах, прихожих и кладовках – улучшенная клеевая окраска; в кухнях и ванных комнатах панели окрашиваются масляной краской, у сантехнического оборудования частично облицовываются керамической плиткой. Выше панели улучшенная клеевая окраска; в санузлах масляная панель, выше улучшенная клеевая окраска.

Потолки во всех помещениях - улучшенная клеевая окраска.

                                          5.2 Теплотехнический расчет.

Расчет производится согласно главы СНиП П-3-79* «Строительная теплотехника» и СНКК 23-302-2000 (ТСН 23-302-2000 Краснодарского края) Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормы по теплозащите зданий  и методических указаний к курсовому и дипломному проектированию «Теплотехнический расчет ограждающих конструкций зданий».

Расчетные условия ( по данным СНКК 23-302-2000):

1 Расчетная температура внутреннего воздуха – tint = +200 С;

2 Расчетная температура наружного воздуха –    text = -200 С ;

(температура наиболее холодной пятидневки)

5 Продолжительность отопительного периода Z ext = 157сут.;

6 Средняя температура наружного воздуха за отопительный период  textav  = 0,9С;

7 Градусосутки отопительного периода Dd = 2999 0Ссут.;

8 Назначение – жилое;

9 Размещение в застройке – отдельностоящее;

10  Тип – десятиэтажное;

11  Конструктивное решение – кирпичное с продольными несущими стенами;

Объемно-планировочные параметры здания:

12 Общая площадь наружных стен, включая окна и двери

Aw+F+ed = Pst Hh = (140,454 + 13, 8)*2*31=9563,75м2

Площадь наружных стен (за минусом площади окон и входных дверей):

Aw = 9563,75– 1462 – 645 –20 = 7436,75 м2

AF = 1462 + 645 =2107 м2 – площадь окон и балконных проёмов ;

Aed = 2*1*10 = 20м2 – площадь входных дверей.

Площадь покрытия и площадь пола  1-го этажа равны:

Ас = Аst = 140,454*13,8=1938,27 м2 .

13 Площадь наружных ограждающих конструкций определяется как сумма площади стен (с окнами и входными дверьми) плюс площадь пола, плюс площадь совмещенного покрытия:

Аеsum= Aw+F+ed+ Ас + Аst= 9563,75 + 1938,27 + 1938,27 = 13 440,29м2

14-15 Площадь отапливаемых помещений (общая площадь) Аh и жилая площадь Аr:                                                   Аh = 3108,7 + 10927,2 = 14035,9

                               Аr = 1826,4 + 6292,8 = 8119,2м2;

АL- площадь жилых помещений и кухонь: 195,7*4*10 + 222,71*10 = 10 055,1м2.

16 Отапливаемый объем здания: Vh = Ast  Hh = 1938,27*31= 60086,37 м3

17-18 Показатели объемно-планировочного решения:

- коэффициент остеклённости здания: Р =АF / Aw+F+ed = 2107/9563,75 = 0,22;

- показатель компактности здания: Кеdes = Аеsum/ Vh = 13 440,29/ 60086,37 = 0,224

Энергетические показатели

Теплотехнические показатели

19 Согласно СниП П-3-79* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R0r, м2 0С/Вт должно приниматься не ниже требуемых значений R0red, которые устанавливаются по табл. 1б в зависимости от градусосуток отопительного периода.

Для Dd = 29990Ссут требуемое сопротивление теплопередаче равно для:

  - стен  Rwred= 2,45 м20С/Вт;

  - окон и балконных дверей Rfred= 0.38 м20С/Вт;

  •  входных дверей Rwred= 1,2 м20С/Вт;
  •  совмещённое покрытие Redred = 3,7 м20С/Вт;
  •  пол первого этажа Rf = 3,25 м20С/Вт;

 -   совмещенное покрытие Redred= 3.6 м20С/Вт;

  •  пол первого этажа Rf = 3.3 м20С/Вт.

Определимся с конструкциями и рассчитаем толщины утеплителей наружных ограждений по принятым сопротивлениям теплопередачи. Схема конструкции стены приведена на рисунке 5.1.  

Условия эксплуатации А.

Характеристики материалов :

1 Цементно-известковый раствор 1 = 50 мм, = 0,7 ВТ/моК;

2  Утеплитель- плиты минераловатные  2 = х, = 0, 06 ВТ/моК;

3  Кирпич глиняный обыкновенный 3 = 510 мм, = 0,7 ВТ/моК;

4 Известково-песчаный раствор 4 = 20 мм, = 0,81 ВТ/моК.

Рис. 5.1- Схема стены.

 

Так как для градусосуток Dd = 2999   R0треб =2,45 м20С/Вт, тогда :

R0 =

[2,45 – (0.115 + 0.071 + 0,729 + 0.025 + 0.043)]0.06 = x

x = 0.088            ут =0,088 м или 9 см

толщина стены 0,05+0,09+0,51+0,02= 0,67 м.

                                                                                                                                                                                                                                                  

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления  теплопередаче совмещенного покрытия R0тр = 3,7 м20С/Вт определяем толщину утеплителя в многослойной конструкции покрытия (термическое сопротивление пароизоляции  и рулонного ковра отнесены в запас), схема которого приведена на рисунке 5.2.

Рис. 5.2 – Схема покрытия.

Условия эксплуатации А.

1. Железобетонная плита  пустотного настила : плотность  Y=2500 кг/м3 , коэффициент теплопроводности    А=1,92 Вт/(м0С).

2. Утеплитель – пенобетон : плотность Y=300 кг/м3 , коэффициент теплопроводности    А=0,11 Вт/(м0С).

3. Цементно – песчаный раствор : плотность Y=1800 кг/м3, коэффициент теплопроводности А=0,76 Вт/(м0С).

                                      R0= Rв + Rж/б + Rутеп + Rраств + Rн = R0треб ,

                                 1/8,7 + 0,163 + утеп/0,11 + 0,04/0,76 + 1/23 = 3,7 ,

                                     

                                              откуда  утеп = 0,37 (м).

              Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче  R0тр=3,25 м20С/Вт перекрытия над неотапливаемым техническим подпольем без световых проёмов встенах выше уровня земли , определимся конструкцией перекрытия (рис.5.3) и рассчитаем толщину утеплителя.

Рис. 5.3 – Схема  перекрытия  первого  этажа.                                                                                                                                           

Условия эксплуатации А.

  1.  Паркет дубовый : плотность Y= 700 кг/м3 , коэффициент теплопроводности А=0,18 Вт/(м0С).
  2.  Цементно–песчаный  раствор: плотность Y=1800 кг/м3, коэффициент теплопроводности А=0,76 Вт/(м0С).
  3.  Утеплитель – пенобетон : плотность Y= 300 кг/м3, коэффициент теплопроводности А=0,11 Вт/(м0С).

4.  Железобетонная плита : плотность  Y=2500 кг/м3 , коэффициент теплопроводности    А=1,92 Вт/(м0С).

                                      R0= Rв + Rпаркета + Rраствор + Rутеп +Rж/б + Rн = R0треб ,

                                 1/8,7 + 0,015/0,18 + 0,02/0,76 + утеп/0,11 + 0,163 + 1/23 = 3,25 ,

                                              откуда  утеп = 0,31 (м).

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи:

Kmtr = (Aw/Rwr+AF/ RFr + Aed/ Rtdr+n Ac/ Rcr+ n Af/ Rfr)/ Аеsum 

Kmtr = 1.13(7436,75/2,45 + 2107/0,38 + 20/1,2 + 1938,27/3.7 +1938,27/3.25)/ 13420,29 =

= 1.13(3035,41 + 5544,74 + 16,67 + 523,86 + 596,39)/13420,29 = 0,818 (Вт/м20С);

21 Воздухопроницаемость наружных ограждений принимается по таблице 12* СниП П-3-79*. Согласно этой таблице воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа Gmw = Gmc = Gmf = 0.5 кг/(м2ч), окон и деревянных

переплетов и балконных дверей GmF = 6 кг/(м2ч).

22 Требуемая кратность воздухообмена жилого здания nа 1/ч, согласно СниП 2.08.01, устанавливается из расчета 3 м3/ч удаляемого воздуха на 1 м2 жилых помещений и определяется по формуле:  nа = 3Аr/(Vh)

         nа = 38119,2/0.8560086,37 = 0,477 (1/ч);

23 Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

                       Кminf= 0.28cnav Vh ahtk/Acsum,              aht=353/(275+textav)=1,28 ;

  Кminf = 0.2810,477 0.8560086,371.280.8/13 440,29 = 0.52 (Вт/м20С).

24 Общий коэффициент теплопередачи здания, (Вт/м20С) определяемый по формуле:

                        Кm = Kmtr+ Кminf= 0.818+0.52 = 1,338 (Вт/м20С)

Теплоэнергетические показатели

25 Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период, МДж

                Qh = 0.0864KmDd Aesum = 0.08641,338299913440,29 = 4659667,86(МДж).

26  Удельные бытовые тепловыделения qint, Вт/м3, следует устанавливать исходя из расчётного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м3.

Принимаем 12 Вт/м3.

27  Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Qint = 0.0864qintZhtAL = 0.08641215710 055,1 = 1636745,1 МДж.

28  Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период, МДж:

Qs =FkF(AF1l1+AF2l2) = 0.750.9(1053,5357+1053,5974) = 0.675(376099,5+1026109)=

=946490,74 МДж.

29  Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле:            Qhy = [Qh – (Qint + Qs)Y]h ;

                     Qhy = [4659667,86- (1636745,1+946490,74)0.8]1.13 =2930179,48 МДж.

  1.  Удельный расход тепловой энергии на отопление здания  qhdes, кДж/(м20Ссут):   qhdes = 103 Qhy/AhDd ; qhdes= 103 2930179,48 /14035,9 2999 =  69,61 кДж/(м20Ссут),

что составляет 99,44% от требуемого (70 кДж/(м20Ссут )).

           Следовательно, проект здания соответствует требованиям настоящих норм СНКК 23-302-2000.

5.3. Конструктивное решение здания.

Согласно отчету геолого-литологическое строение участка до глубины 20 м следующее: под лессовой делювиально-эоловой толщей суглинков залегают аллювиальные грунты, представленные пачкой песчано-глинистых грунтов, супесей, песков, глин.

На участке развиты просадочные грунты. Мощность просадочных грунтов 4,5 - 6 м, тип просадочности – 1. Начальное просадочное давление грунтов под подошвой фундаментов равно 189 кПа.

В качестве основания фундаментов принят ИГЭ – 2 – суглинок лессовый, высокопористый, твердый, просадочный γн = 17,1 кН/м3, Сн = 32 кПа, φн = 16°,

Ее = 22 МПа, Евод = 13 МПа, Rsc =189 кПа.

Фундаменты – сплошная монолитная ж/б плита. Давление под подошвой плиты не превышает начального просадочного давления. Высота просадочной толщи ниже подошвы фундаментов от 2,8 до 4,2 м. Толщина плиты – 65 см.

За относительную отметку ± 0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа.

Плиты армируются плоскими сварными сетками заводского изготовления. Наружные и внутренние стены подвала выполнены из бетонных блоков на цементном растворе М50 с обязательной перевязкой вертикальный швов не менее высоты блока. Вертикальные швы между блоками заполнены бетоном кл. В 7,5.

Горизонтальная гидроизоляция по верху монолитной фундаментной плиты выполнена из слоя цементного раствора состава 1:2 толщиной 20 мм, марка 100 с уплотняющими добавками. Горизонтальная гидроизоляция на отметке -0,370 по периметру всех стен выполнена аналогично. Вертикальные поверхность стен подвала, соприкасающиеся с грунтом обмазываются горячим битумом за 2 раза.

Монолитная ж/б фундаментная плита устроена на бетонной подготовке толщиной 100 мм из бетона кл. В 7,5.

В фундаменте между б/с-2-3-4,4-5, 5-6 и 7-8 необходимо устройство усадочных швов шириной 0,7 м.

Стены выше отметки ±0,000 – кирпич глиняный обыкновенный марок 125 и 100.

Перекрытия – многопустотные плиты по серии 1,141 вып. 60,64.

Лестничные марши – сборные ж/б по серии 1.151. 1-6 в. 1, площадки по серии 67.

Балконные плиты и плиты лоджии по серии 67.

Ограждения балконов и лоджий выполнены из глиняного кирпича толщиной 120 мм.

Конструкция кровли показана на рис. 5.4

Рис. 5.4. Конструкция кровли

Конструкция покрытия пола показана на рис. 5.5

Рис. 5.5 Покрытие пола:

а) на 2 – 10 этажах в жилых комнатах, в кладовых, коридорах, кухнях;

б) в ванных и санузлах;

в) в жилых комнатах 1-го этажа.

5.4. Внутренние сети.

Внутренние сети представлены комплексом коммуникаций, сюда входит горячий и холодный водопровод, ливневая и фекальная канализации, наружное и внутреннее освещение, теплосеть и газопровод. Все внутренние сети врезаны в городскую магистраль.

Водопровод представлен в виде внутриквартирных стояков горячей и холодной воды, водоразборных приборов и нижней разводкой магистралей. Трубопроводы холодного, горячего и циркуляционного водоснабжения выполнены из водо-газопроводных оцинкованных труб под накатку резьбы.

Так как устроен внутренний водосток, выполняется ливневая канализация в виде стояков, выходящих на кровлю. На кровле установлены водозаборные воронки.

Фекальная канализация предназначена для хозяйственно-бытовых нужд. Диаметры стояков: кухонные – 50 мм, идущие на санузел – 100 мм.

От этажных осветительных щитков в каждую квартиру вводятся две однофазные групповые линии для питания общего освещения и штепсельных розеток на 6 и 10А. Розетки заземляются третьим проводом, проложенным от этажного щитка. Монтаж электропроводки выполнен под штукатуркой и в пустотах плит перекрытия. В каждой квартире устанавливается электрический звонок с кнопкой на 220В. Предусмотрено рабочее аварийное освещение лестничной клетки и лифтового холла. Выполнено подключение лифтов.

Для отопления квартир применены конвекторы типа "Комфорт-20", присоединенные к стоякам. Стояки выполнены из водо-газопроводных труб диаметром 20 мм. В техподполье размещены элеваторные узлы и выполнена разводка магистралей теплоснабжения.

Внутреннее газоснабжение представлено в виде газовых стояков и газовых печей.

В квартирах установлены электрические, газовые и водяные счетчики.

5.5. Внутренняя отделка помещений и решение фасада.

Кирпичные стены и откосы оштукатурены известковым раствором. По штукатурке наносится слой масляно-клеевой шпатлевки.

Чистовая отделка подготовленных поверхностей:

  •  жилые комнаты – оклейка обоями;
  •  кухни – нижняя часть на высоту 1,8 – окраска масляная колером разбеленным, выше – улучшенная клеевая окраска;
  •  прихожие, коридоры, встроенные шкафы – улучшенная клеевая окраска;
  •  ванн

фы  - улучшенная окраска эмалевым составом.

Стены мусорокамеры облицованы на всю высоту керамической глазурованной плиткой.

Остальные поверхности кирпичных стен внеквартирных помещений – улучшенная штукатурка с последующей улучшенной окраской.

Потолки в мусорокамере – улучшенная масляная окраска.

Нижние поверхности лестничных площадок и маршей, а также их видимые боковые поверхности – улучшенная клеевая окраска.

Металлические ограждения и поручни – окраска эмалевым составом. Металлические косоуры лестницы в машинное помещение лифта оштукатурены по металлической сетке цементным раствором и окрашены клеевым составом.

Фасад оштукатурен по стеклосетке с ячейкой 5 х 5 мм цементно-известковым раствором с добавлением колера под цвет глиняного кирпича. Конструкция отделка фасада показана на рис.

Рис. Конструкция отделки фасада

Цоколь облицовывается искусственными плитками на полимерцементной мастике.

6.РАСЧЁТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ.

6.1. Расчет многопустотной плиты перекрытия.

Рассчитываем плиту перекрытия с геометрическими размерами в плане 5980×1180 мм. Опирание  плиты на 2 кирпичные стены составляет 120 и 120 мм соответственно. Расчетный пролет плиты составит ℓ0=5980-0,5(120+120)=5860мм. Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия приведен в таблице.

                                                                                                                Таблица 6.1.

                Нормативные и расчетные нагрузки на 1м2 перекрытия.

                                          Нагрузка

Нормат. Нагрузка кН/М 2.      

γf

Расчет Нагрузка

КН/М 2    

Постоянная: собственный вес многопустотной плиты с круглыми пустотами

     3,0

1,1

   3,3

то же  керамзитобетон δ=60мм (ρ=800кг/м3)

то же слоя цементно-песчаного раствора δ=20мм (ρ=1800 кг/м3)

то же слоя линолеума на мастике.

      0,48

1,3

  0,624

     0,36

1,3

  0.468

     0,06

1.1

  0.066

Итого:

     3,9

  4,458

Временная

     1,5

1,3

  1,95

В том числе:

Длительная

     1,05

1,3

  1,365

Кратковременная

     0,45

1,3

  0,585

Полная нагрузка

     5.4

 -

  6,41

В том числе:

Постоянная и длительная

     4,95

 -

      -

Кратковременная

     4,35

 -

      -

                            

    Расчетная нагрузка на 1м при ширине плиты 1,2м с учетом коэффициента надёжности по назначению  здания γn=0,95 ; постоянная q=4,458·1,2·0,95=5,08кН/М; полная                q +u=6,411·,2·0,95=7,31 кН/М; u=1,95·1,2·0,95=2,22 кН/М.

   Нормативная нагрузка на 1м : постоянная q=3,9·1,2·0,95=4,45кН/М; полная q+u=5,4·1,2·0,95=6,16кН/М; в том числе постоянная и длительная 4,95·1,2 ·0,95=5,64кН/М.

    Усилия от расчетных и нормативных нагрузок. От расчетной нагрузки М=(q +u)ℓ02/8=7,31·5,862/8=30,74кН·М; Q=(q+u)ℓ0/2=7,31·5,86/2=21,2кН. От нормативной полной нагрузки М=6,16·5,862/8=25,9кН·М;Q=6,16·5,86/2=17,86кН. От нормативной постоянной и длительной нагрузок  М=5,64·5,82/8=23,72кН·М.

    Установление размеров сечения плиты. Высота сечения многопустотной (6 круглых пустот диаметром 16см) предварительно напряжённой плиты h=ℓ0/30=5,8/30=0,19см. Принимаем высоту плиты 220мм. Рабочая высота сечения h0=h-a=22-3=19см. Размеры : толщина верхней и нижней полок (22-16) ·0,5=3см. Ширина ребер: средних-2,5см, крайних-4,75см. В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения h'f=3см; отношения hf'/h=3/20=0,14>0,1, при этом, в расчет вводится  вся ширина полки b'f=1180мм; расчетная ширина ребра b=1180-1606=220мм. (рис. 6.1).

Рис.6.1.     Поперечное сечение плиты к расчету прочности.

Характеристики прочности бетона и арматуры. Многопустотную предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса А-V c электротермическим напряжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделия подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.

         Бетон тяжёлый класса В25, соответствующий напрягаемой арматуре. Призменная прочность нормативная Rbn =Rb,ser =18,5МПа, расчетная Rb=14,5МПа, коэффициент условий работы бетона γв2=0,9; нормативное сопротивление при растяжении Rbt =1,05МПа; начальный модуль упругости бетона  Еb=30000МПа. Предельная прочность бетона  Rbр  устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений σвр/Rbр≤0,75. Продольная арматура  класса А-V, нормативное сопротивление Rs=680 МПа; модуль упругости Еs=190000МПа. Предварительное напряжение арматуры равно: σsp=0,75·785=590МПа. Проверяем выполнение условия: σsp + p ≤ R sn , σsp - p  ≥0,3 Rsn. При электротермическом способе натяжения p=30+360/ℓ=30+360/6=90МПа; σsp+p=590+90=680> Rsn.=785МПа;    σsp-p=590-90=500>0,3Rsn=0,3·785=236МПа. Вычисляем предельное отношение предварительного напряжения при числе напрягаемых стержней пр=5:

∆γsp=0,5

Р

(1+

 1

)≥0,1

σsp

np

∆γsp=0,5

90

(1+

1

)=0,11

590

√5

                                           

Коэффициент точности натяжения: γsp=1-∆γsp=1-0,11=0,89.

При проверке по образованию трещин  в верхней зоне плиты при обжатии принимают   γsp=1+0,11=1,11.Предварительное напряжение с учетом точности натяжения σsp=0,89·590=510МПа.

   Расчет прочности плиты по сечению нормальному  к продольной оси, М=30,74кН·М. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне .

Вычисляют:

Αм=

    М

=

          30,74·105

=0,055

Rв bf''h02      

0,9·14,5·118·19 2·102

        По таблице находим ζ=0,06; Х=ζ·h0=0,06·19=1,14см2<3см - нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки; ζ=0,97. Характеристика сжатой зоны: w=0,85-0,008Rв=0,85-0,008·0,9·14,5=0,75.Граничная высота сжатой зоны:

ζR=

            0,75

=0,55

1+

570

(1-

0,75

)

500

1,1

                          

Здесь σsR=680+400-510=570МПа; σsp=0; в знаменателе принято 500 МПа, поскольку γв2<1.Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести, определяют согласно формуле  

γsв = η-(η-1)(

-1)=1,15-(1,15-1)(

2·0,06

-1)=1,27>η

ζR

 0,55

где η=1,15- для арматуры класса А-V ; принимают γ=η=1,15.

         Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

Аs=

   М

=

30,74·105

=2,13см2,

γsвRsζh0

1,15·680·0,97·19·102

Принимаем 5ø10А-V с площадью Аs=3,93см2.(см.рис.6.2).

Рис.6.2 - Армирование плиты продольной арматурой.

Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси, Q=21,2кН.Влияние усилий обжатия Р=3,93(510-100) ·10-1=161,13 кН.

φn=

0,1N

=

0,1·161,13·103

=0,41<0,5

Rbt·b·h0

1,05·0,9·102·22·19

Проверяют, требуется ли поперечная арматура по расчёту. Условие Qmax=21,2·103≤2,5Rbt·b·h0=2,5·0,9·1,05·102·22·19=99·103 Н - удовлетворяется. При q=q+u/2=5,08+2,22/2=6,19 кН/м=61,9Н/см и поскольку  0,16φвn (1-φn)Rbtb=0,16·1,5(1+ 0,43)·0,9·1,05·22(100)=77713,5Н/см>61,9Н/см  - принимают  с=2,5h0=2,5·19=47,5см. Другое условие: Q=Qmax-q,c=21,2·103–61,9·47,5=18,3·103Н; φвn(1+φn)Rbtbh02/с= 1,5·1,43·0,9·1,05·102 ·22·192 /47,5=33,9·103 Н>18,3·103Н –удовлетворяется так же. Следовательно, поперечной арматуры  по расчёту не требуется.

На приопорных участках длиной ℓ/4 арматуру устанавливают конструктивно, ø4Вр-1 с шагом  S=h/2=22/2=11см, принимаем  шаг 100мм в средней части пролёта поперечная арматура не принимается.

Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы. Геометрические характеристики приведенного сечения. Круглое очертание пустот заменяют эквивалентным квадратным со стороной  h=0,9d=0,9·16=14,4см. Толщина полок эквивалентного сечения  h'f =hf =(22-14,4) ·0,5=3,8см. Ширина рёбер 118-6·14,4=32см. Ширина пустот 118-32=86см. (см. рис.6.3).

Рис.6.3 - Поперечное сечение плиты к расчету по образованию трещин.

Площадь приведенного сечения Аred=118-22-86·14,4=1358см2. Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения y0=0,5·h=0,5·22=11см. Момент инерции сечения (симметричного) Jred=118·223 /12-86·14,43 /12=83306 см4 . Момент сопротивления сечения по нижней зоне Wred=Jred /y0=83306/11=7573 см3 ,то же, верхней зоне  W'red=7573 см3. Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны до центра тяжести сечения: r = φ (Wred/ Аred)=0,85·7573/1358=4,7см; то же, наименее  удаленной от растянутой зоны rint=4,7см; здесь φn=1,6- σвр/ Rв,ser=1,6-0,75= 0,85. Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимают равным 0,75.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне Wрl=γWred= 1,5·7573=11360 см3, здесь γ=1,5 – для двутаврового сечения при  2 <  b'f /b =118/32= 3,7<6. Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия  W 'pl =11360 см3.

Потери предварительного напряжения арматуры. Коэффициент точности напряже-ния арматуры принимается γsp=1. Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом  способе натяжения σ1=0,03· σsp=0,03·590=17,8Мпа. Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами σ2=0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Усилия обжатия Р1= Аs(σsp- σ1)=3,93·102 (590-17,8)=225кН. Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести сечения ℓор=11-3=8см.. Натяжение в бетоне при обжатии: σвp=Р/ Аred+ Рlop y0/ Jred =(225000/1358+225000·8·11/83306)/100=4,03МПа. Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия  σвр/Rвр≤0,75; Rвр=4,03/0,75=5,38<0,5·325;  принимаем Rвр=12,5Мпа. Тогда отношение  σвр/Rвр=4,03/12,5=0,32. Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой арматуры от усилия:

σвр=(225000/1358+225000·82 /83306)/100=3,4МПа. Потери от быстро натекающей ползучести при  σвр/Rвр=3,4/12,5=0,27. И при  α>0,27=11МПа. Первые потери σlos1= σ1+ σв=17,8+11=28,8МПа. С учётом  σlos1  напряжение Р1=3,93(590-28,8)·102 =220кН. σвр=(220000/1358+220000·8·11/83306)/100=3,94МПа;   σвр/Rbр=3,94/12,5=0,32. Потери от усадки бетона σв=35МПа.  Потери от ползучести бетона σ9=150·0,85·0,32=40МПа. Вторые потери σlos2 = σ8+ σ9=35+40=75МПа. Полные потери σlos= σlos1 + σlos2 =28,8+75= 103,8МПа.>100МПа – больше минимального значения. Усилие обжатия с учетом полных потерь  Р2= Аs(σlos )=3,93(590-103,8)100=191кН.

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси. Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-й категории, принимают значение коэффициентов надежности по нагрузке γf=1; М=25,9кН·м. Необходимо выполнене условия М≤ Мcrc. Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов: Мcrc.= Rbt,ser Wpl+ M rp=1,6·11360·102 +2159000=3976600Н·см=39,77кН·м. Здесь ядровый момент усилия обжатия при γsp=0,89; Mrp=Р2(еop+r)=0,89·191·103(8+4,7)=2159000Н·см. Поскольку М=25,9< Мcrc.=39,77кН·м, трещины в растянутой зоне не образуется. Следовательно, расчет по раскрытию трещин не требуется.

Расчет прогиба плиты. Прогиб определяется от постоянной и длительной нагрузок, предельный прогиб f=ℓ/200=600/200=3см. Вычисляем параметры, необходимые для определения прогиба плиты с учетом отсутствия трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок М=23,72кН·м.  Жесткость приведенного сечения составит В=0,85ЕbJred=0,85·30000·83306·10-8 =25МН·м2 =25·1010 Н·см.

(

1

)=

Мφ

=

2·23,72·105

=1,9·10 -5

1

r

 В

   25·1010

См

Вычисляем прогиб по формуле: f=5/48(1/r) ·ℓ02=5/48·1,9·10-5 ·5862 =0,67см<[f]= 3cм. Прогиб плиты меньше предельно допустимого, следовательно, плита отвечает эксплуатационным требованиям.

6.2.Расчет плиты лоджии.

Расчет плиты лоджии произведен на компьютере с помощью программы «Плита–И». Плиту разделяем на 2 участка (рис.6.4.)

      1)  плита, опёртая по 3-м сторонам (участок №1.)

      2)  консольная часть плиты (участок №2.)

Рис.6.4.       К расчету плиты лоджии.

а) схема опирания плиты лоджии; б) расчетная схема части плиты, опертой по 3-м сторонам; в) расчетная схема консольной части.

Полезная нагрузка на участок №1 составляет 2кПа. Расчетная временная нагрузка с учетом коэффициента надежности составит 2·1,2=2,4 кПа. Постоянная нагрузка:

  1.  собственный вес плиты –3,75 кПа, расчетная 3,75·1,1=4,13 кПа.
  2.  цементно-песчаная стяжка δ=20 мм –нормативная нагрузка 0,36 кН/м2, расчетная 0,36·1,3=0,47 кПа.

Таким образом, полная нагрузка составит q1=7 кПа. Временная нагрузка на участок №2 составляет 4 кПа. Расчетная временная нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке составит 4·1,2=4,8 кПа. Постоянная нагрузка:

  1.  собственный вес плиты –нормативный 2,5 кПа, расчетная нагрузка 2,5·1,1=2,75 кПа.
  2.  цементно-песчаная стяжка δ=20 мм –нормативная нагрузка 0,36 кН/м2, расчетная 0,36·1,3=0,47 кПа.

Таким образом, полная равномерно распределенная нагрузка составит q2=8,02кПа.

После введения данных  были получены изгибающие моменты, поперечные силы, перемещения и площадь армирования на п.м. На основании этого была выбрана арматура, (см. 7 лист графической части). На основании расчета плиты опертой по 3-м сторонам было выбрано армирование низа плиты, а на основании расчета консольной части было выбрано армирование по верху плиты. Результаты расчёта приведены ниже.

Расчёт плиты лоджии (участок 1).

Исходные данные.

Длина плиты: а=2,74 м. Ширина плиты: b=1.45 м.

Сетка 4 на 4 ячеек.

Ячейка размером 68,500 на 36,250 см.

Коэффициент Пуассона: 2.

Высота плиты: h=15 см.

Коэффициент постели: К=0 МН/м3.

Модуль упругости: Е=23 ГПа.

Схема закрепления плиты и расположения точек.

Нагрузки.

1-я распределённая нагрузка - интенсивность 7 кН/м2.

Координаты правого нижнего угла Х=0 м, Y=0 м.

Координаты правого нижнего угла Х=2,74 м,Y=1.45 м.

Результаты расчёта плиты.

Т – номер точки. Нумерация ведётся с левого верхнего угла по горизонтали.

      Черта указывает конец горизонтального ряда точек.

Мx-изгибающий момент, действующий в плоскости, перпендикулярной к оси Х Мy-изгибающий момент, действующий в плоскости, перпендикулярной к оси Y

Мxy-крутящий момент в точке

Qx-поперечная сила, действующая в плоскости, перпендикулярной к оси Х  

Qy-поперечная сила, действующая в плоскости, перпендикулярной к оси Y

W-прогиб в точке, см.

                             Mx           Мy           Mxy            Qx             Qy              W

    Т=1                0,000         0,000         0,000         -0,891        0,317         0,000

    Т=2                -0,387       -1,934         0,000         -2,070        5,149         0,000

    Т=3                -0,567       -2,836         0,000           0,000        7,257         0,000

    Т=4                -0,387       -1,934         0,000           2,070        5,149         0,000

    Т=5                 0,000         0,000         0,000           0,891      –0,317         0,000

    Т=6               –0,542       –0,108         0,000           1,423      –1,884         0,000

    Т=7                 0,043       –0,476         0,000           0,000        3,213         0,002

    Т=8                 0,093       –0,750         0,000           0,000        4,900         0,003

    Т=9                 0,043       –0,476         0,000           0,000        3,213         0,002

    Т=10              -0,542       –0,108        0,000          –1,423       1,884          0,000

    Т=11             –1,366       –0,273        0,000            3,518     –2,237          0,000

Т=12               0,357         0,118        0,000            1,520       1,375          0,005

Т=13               0,680         0,180        0,000            0,000       2,466          0,007

Т=14               0,375         0,118        0,000          –1,520       1,375          0,005

Т=15             –1,366       –0,273        0,000          –3,518       2,237          0,000

Т=16             –2,164       –0,433        0,000            5,512     –2,124          0,000

Т=17               0,557         0,206        0,000            2,485       0,242          0,008

Т=18               1,120         0,369        0,000            0,000       0,643          0,011

Т=19               0,557         0,206        0,000          –2,485       0,242          0,008

Т=20             –2,164       –0,433        0,000          –5,512       2,124          0,000

Т=21             –2,790         0,000        0,000           7,368        0,000          0,000

Т=22               0,685         0,000        0,000           3,158        0,000          0,010

Т=23               1,420         0,000        0,000           0,000        0,000          0,015

Т=24               0,685         0,000        0,000         –3,158        0,000          0,010

Т=25             –2,790         0,000        0,000         –7,368        0,000          0,000

Мmax - максимальный изгибающий момент, действующий в главной площадке

Мmin - минимальный изгибающий момент, действующий в главной площадке

C(rad) – угол поворота от оси Х до линии действия максимального напряжения в главной площадке, величина угла в радиальных, отсчитывается против хода часовой стрелки.

                               Mmax                  Mmin                 C(rad)        

Т=1                          0.000                    0.000                   0.000

Т=2                        –0,387                  –1,934                   0,000

Т=3                        –0,567                  –2,836                   0,000

Т=4                        –0,387                  –1,934                   0,000

Т=5                          0,000                    0,000                   0,000

 

Т=6                         -0,109                  -0,542                   1,571   

Т=7                          0,043                   -0,476                   0,000

Т=8                          0,093                   -0,750                   0,000  

Т=9                          0,043                   -0,476                   0,000   

Т=10                       -0,108                   -0,542                  1,571

Т=11                       -0,273                   –1,366                  1,571

Т=12                        0,357                      0,118                 0,000

Т=13                        0,680                      0,180                  0,000

Т=14                        0,357                      0,118                  0,000

Т=15                      –0,273                    –1,366                  1,571

Т=16                      –0,433                   –2,164                   1,571

Т=17                        0,557                     0,206                   0,000

Т=18                        1,120                     0,369                   0,000

Т=19                        0,557                     0,206                   0,000

Т=20                      –0,433                   –2,164                   1,571

Т=21                        0,000                    –2,790                   1,571

Т=22                        0,685                      0,000                   0,000

Т=23                        1,420                      0,000                   0,000

Т=24                        0,685                      0,000                   0,000

Т=25                        0,000                    –2,790                   1,571

Asxv – требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Х) в верхней части плиты. Площадь Asxv приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

      Asyv - требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Y) в верхней части плиты. Площадь Asxy приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

      Asx - требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Х) в нижней части плиты. Площадь Asx приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

      Asy - требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Y) в нижней части плиты. Площадь Asy приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

                                  Asxv                Asxy               Asx                   Asy

Т=1                       0,000                0,000              0,000                0,000

Т=2                       0,079                0,394              0,000                0,000

Т=3                       0,115                0,579              0,000                0,000

Т=4                       0,079                0,394              0,000                0,000

Т=5                       0,000                0,000              0,000                0,000

Т=6                       0,110                0,022              0,000                0,000

Т=7                       0,000                0,097              0,009                0,000

Т=8                       0,000                0,152              0,019                0,000

Т=9                       0,000                0,097              0,009                0,000

Т=10                     0,110                0,022              0,000                0,000

Т=11                     0,278                0,055              0,000                0,000

Т=12                     0,000                0,000              0,073                0,024

Т=13                     0,000                0,000              0,138                0,037

Т=14                     0,000                0,000              0,073                0,024

Т=15                     0,278                0,055              0,000                0,000

Т=16                      0,441                0,088              0,000                0,000

Т=17                      0,000               0,000                0,113                0,042

Т=18                      0,000               0,000                0,228                0,075

Т=19                      0,000               0,000                0,113                0,042

Т=20                      0,441               0,088                0,000                0,000

Т=21                      0,570               0,000                0,000                0,000

Т=22                      0,000               0,000                0,139                0,000

Т=23                      0,000               0,000                0,289                0,000

Т=24                      0,000               0,000                0,139                0,000

Т=25                      0,570               0,000                0,000                0,000

Расчёт плиты лоджии (участок 2).

Исходные данные.

Длина плиты: а=2,74 м. Ширина плиты: b=0,9 м.

Сетка 4 на 4 ячеек.

Ячейка размером 68,500 на 22,500 см.

Коэффициент Пуассона: 2.

Высота плиты: h=10 см.

Коэффициент постели: К=0 МН/м3.

Модуль упругости: Е=23 ГПа.

Схема закрепления плиты и расположения точек.

Нагрузки.

1-я распределённая нагрузка - интенсивность 8,02 кН/м2.

Координаты правого нижнего угла Х=0 м, Y=0 м.

Координаты правого нижнего угла Х=2,74 м,Y=0,9 м.

Результаты расчёта плиты.

Т – номер точки. Нумерация ведётся с левого верхнего угла по горизонтали.

      Черта указывает конец горизонтального ряда точек.

Мx-изгибающий момент, действующий в плоскости, перпендикулярной к оси Х Мy-изгибающий момент, действующий в плоскости, перпендикулярной к оси Y

Мxy-крутящий момент в точке

Qx-поперечная сила, действующая в плоскости, перпендикулярной к оси Х  

Qy-поперечная сила, действующая в плоскости, перпендикулярной к оси Y

W-прогиб в точке, см.

                             Mx            Мy           Mxy            Qx             Qy              W

    Т=1                0,000         -3,101         0,000         0,000         6,868           0,000

    Т=2              -0,661         -3,306          0,000         0,000          7,490          0,000

    Т=3              -0,656         -3,280          0,000         0,000          7,290          0,000

    Т=4              -0,661         -3,306          0,000         0,000          7,490          0,000

    Т=5               0,000         -3,101          0,000          0,000          6,868         0,000

    Т=6               0,000         –1,785          0,000         0,000          6,299         0,004

    Т=7             -0,363         –1,839           0,000       -0,263          5,555          0,004

    Т=8             -0,372         –1,845           0,000        0,000           5,459         0,004

    Т=9             -0,363         –1,839           0,000        0,263           5,555         0,004

    Т=10            0,000          –1,785          0,000         0,000          6,299         0,004

    Т=11            0,000          –0,803          0,000         0,000          3,519         0,013

Т=12           -0,155         - 0,813          0,000        -0,113         3,642           0,013

Т=13           -0,168          -0,820          0,000        0,000           3,639          0,013

Т=14           -0,155          -0,813          0,000        0,113           3,642          0,013

Т=15            0,000          –0,803          0,000        0,000           3,519          0,013

Т=16               0,000        –0,201          0,000        0,000            1,784        0,024

Т=17              -0,033        -0,203          0,000        0,000            1,805        0,024

Т=18              -0,046        -0,206          0,000        0,000            1,820        0,024

Т=19              -0,033        -0,203          0,000        0,000            1,805        0,024

Т=20               0,000        –0,201          0,000        0,000            1,784        0,024

Т=21               0,000          0,000          0,000        0,000             0,000       0,035

Т=22               0,000          0,000          0,000        0,000             0,000       0,035

Т=23               0,000          0,000          0,000        0,000             0,000       0,035

Т=24               0,000          0,000          0,000        0,000             0,000       0,035

Т=25               0,000          0,000          0,000        0,000             0,000       0,035

Мmax - максимальный изгибающий момент, действующий в главной площадке

Мmin - минимальный изгибающий момент, действующий в главной площадке

C(rad) – угол поворота от оси Х до линии действия максимального напряжения в главной площадке, величина угла в радиальных, отсчитывается против хода часовой стрелки.

                       Mmax                    Mmin                    C(rad)        

Т=1                    0.000                   -3,151                      0.000

Т=2                  –0,661                   –3,306                      0,000

Т=3                   -0,656                   –3,280                      0,000

Т=4                  –0,661                   –3,306                      0,000

Т=5                    0,000                   - 3,101                      0,000

Т=6                    0,000                    -1,785                      0,000   

Т=7                  -0,363                     -1,839                      0,000

Т=8                  -0,372                     -1,845                      0,000  

Т=9                  -0,363                     -1,839                        0,000   

Т=10                -0,000                     -1,785                        0,000

Т=11                -0,000                     –0,803                       0,000

Т=12                -0,155                     -0,813                        0,000

Т=13                -0,168                     -0,820                        0,000

Т=14                -0,155                     -0,813                        0,000

Т=15                 0,000                     –0,803                        0,000

Т=16                –0,000                    –0,201                        0,000

Т=17                -0,033                     -0,203                        0,000

Т=18                -0,046                     -0,206                        0,000

Т=19                -0,033                     -0,203                        0,000

Т=20                 0,000                     –0,201                        0,000

Т=21                 0,000                       0,000                        0,000       

Т=22                 0,000                       0,000                        0,000

Т=23                 0,000                       0,000                        0,000

Т=24                 0,000                       0,000                        0,000

Т=25                 0,000                       0,000                        0,000                                  

Asxv – требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Х) в верхней части плиты. Площадь Asxv приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

      Asyv - требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Y) в верхней части плиты. Площадь Asxy приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

      Asx - требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Х) в нижней части плиты. Площадь Asx приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

      Asy - требуемая площадь рабочей продольной арматуры (стержни направлены вдоль оси Y) в нижней части плиты. Площадь Asy приходится на 1м ширины в данной точке (кв. см.)    

 Asxv                Asxy               Asx                   Asy

Т=1                       0,000                1,019              0,000                0,000

Т=2                       0,214                1,088              0,000                0,000

Т=3                       0,212                1,079              0,000                0,000

Т=4                       0,214                1,088              0,000                0,000

Т=5                       0,000                1,019              0,000                0,000

Т=6                       0,000                0,582              0,000                0,000

Т=7                       0,117                0,599              0,000                0,000

Т=8                       0,120                0,602              0,000                0,000

Т=9                       0,117                0,599              0,000                0,000

Т=10                     0,000                0,582              0,000                0,000

Т=11                     0,000                0,260              0,000                0,000

Т=12                     0,050                0,263              0,000                0,000

Т=13                     0,054                0,266              0,000                0,000

Т=14                     0,050                0,263              0,000                0,000

Т=15                     0,000                0,260              0,000                0,000

Т=16                      0,000               0,065              0,000                0,000

Т=17                      0,010               0,000              0,000                0,000

Т=18                      0,015               0,066              0,000                0,000

Т=19                      0,010               0,065              0,000                0,000

Т=20                      0,000               0,065              0,000                0,000

Т=21                      0,000               0,000                0,000                0,000

Т=22                      0,000               0,000                0,000                0,000

Т=23                      0,000               0,000                0,000                0,000

Т=24                      0,000               0,000                0,000                0,000

Т=25                      0,000               0,000                0,000                0,000


7
. ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

7.1. Технология строительных и монтажных работ.

7.1.1. Разработка технологической карты на возведение подземной части здания.

Разрабатываем технологическую карту на возведение 2-х блок-секций в осях 1 - 7.

7.1.1.1. Определение номенклатуры и объемов строительно-монтажных работ.

Определяем число монтажных элементов на захватку, результаты вносятся в табл.

Таблица 7.1.

Спецификация сборных железобетонных элементов на 2 блок-секции.

Наименование элементов, марка

Размеры элементов,

м

Площадь эл-в, м2

Число

элементов

Массы эл-тов,

т

длина

ширина

толщина

на

1 этаж

на г

б/с

одного

на г

б/с

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1. Плиты перекрытия

ПП-1

5,98

1,18

7,2

7

154

2,1

323,4

ПП-2

5,98

1,48

9

1

22

2,81

61,82

ПП-3

6,28

1,48

9,45

2

44

2,95

129,8

ПП-4

5,38

1,18

6,48

8

176

1,86

327,36

ПП-5

6,28

1,18

0,220

7,56

16

352

2,2

774,4

ПП-6

3,58

1,18

4,32

4

88

1,47

129,36

ПП-7

3,58

1,48

5,4

5

110

1,96

216,0

ПП-8

2,38

1,48

3,6

3

66

1,15

75,9

ПП-9

3,88

2,08

8,19

1

22

2,72

59,84

ПП-10

5,08

2,08

10,71

1

22

3,29

72,38

2. Плита лоджии ПЛ-1

2,74

2,35

6,44

4

88

1,94

170,72

3. Плита балконная ПБ-1

3,26

1,2

3,9

4

88

1,23

108,24

4. Лестничный марш ЛМ-1

2,72

1,05

2,86

2

36

1,33

47,88

5. Лестн. площадка ЛП-1

2,28

1,7

3,88

2

38

1,093

41,53

6. Перемычки

ПБ-1

2,98

0,12

2

40

0,197

7,88

ПБ-2

1,81

0,25

11

220

0,25

55

ПБ-3

2,07

0,25

13

260

0,285

74,1

ПБ-4

2,46

0,25

13

260

0,338

87,88

ПБ-5

2,98

0,25

220

5

100

0,41

41

ПБ-6

1,58

0,12

2

40

0,102

4,08

ПБ-7

1,28

0,12

16

320

0,084

26,88

ПБ-8

1,81

0,12

1

20

0,066

1,32

По данным табл. составляет ведомость объемов работ по форме табл. 7.2

Таблица 7.2

Наименование

процесса

Ед.

изм.

Кол-во, шт.

Примечание

на

1 этаж

на г б/с

1

2

3

4

5

1. Кирпичная кладка внутренних и наружных стен

м3

181

3620,4

2. Кирпичная кладка перегородок

100 м2

2,3

46

3. Монтаж перемычек

шт.

63

1260

4. Монтаж плит перекрытия и покрытия

шт.

48

1056

5. Монтаж лестничных площадок

шт.

2

38

6. Монтаж лестничных маршей

шт.

2

36

7. Монтаж плит лоджий

шт.

4

88

8. Монтаж балконных плит

шт.

4

88

9. Заливка швов пустотных плит перекрытий вручную

100 м

шва

3,24

71,28

10. Устройство мусоропровода

1 мусоропров.

-

2

7.1.2. Калькуляция трудовых затрат и машиносмен.

Калькуляция трудовых затрат составлена на возведение надземной части здания на 2 блок-секции по типовому этажу по форме табл. 7.3

Таблица 7.3

Калькуляция трудовых затрат по одному (типовому) этажу одной захватки

Наименование работ

и процессов

§ ЕНиР,

мебл., пп

Объем работ

Нвр

чел.ч

Т

(Тм)

чел.дн

Состав звена по ЕНиР

ед. изм.

кол-во

1

2

3

4

5

6

7

КАМЕННЫЕ РАБОТЫ

(со вспомогательными)

1. Обычная кладка стен толщиной в 2 кирпича под штукатурку средней сложности с проемами

Е3-3

табл. 2

табл. 3

1  м3

кладки

181

3,2

70,63

каменщики

4 разр. – 1

3 разр. – 1

2. Устройство кирпичных перегородок толщиной ½ кирпича

Е3-12

табл. 12

1 м2

перегородок

230

0,51

14,3

каменщики

4 разр. – 1

2 разр. – 1


1

2

3

4

5

6

7

3. Установка шарнирно-панельных подмостей в 1. положение

Е6-3

1 блок

40

машинист крана

5 разр. – 1

машинистом

0,08

0,39

плотники

4 разр. – 1

плотниками

0,24

1,17

2 разр. – 1

4. Перестановка шарнирно-панельных подмостей во второе положение

Е6-3

1 блок

40

–"–

машинистом

0,07

0,34

плотниками

0,21

1,02

5. Монтаж перемычек

Е4-1-6

1 шт.

63

маш-т крана

машинистом

0,04

0,31

5 р.

каменщиками

0,13

1,0

каменщик

4 р - 1, 3р - 1

6. Перестановка подмостей

Е6-3

1 блок

40

машинист

машинистом

0,08

0,39

крана 5р - 1

плотниками

0,24

1,17

плотники

4 р – 1

2 р –2

7. Подача кирпича глиняного обыкновенного на поддоне по 500 шт. на высоту до 35 башенным краном

Е1-7

1000 шт.

кирпича

75,5

машинист крана 5р – 1

такелажники на

машинистом

0,238

2,2

монтаже

такелажниками

0,476

4,39

2 разр. – 2

8. Подача раствора в ящиках вместимостью 0,25 м3 на высоту до 15 м башенным краном

Е1-7

1 м3

раствора

43,5

–"–

машинистом

0,306

1,62

такелажниками

0,612

3,24

9. Выгрузка кирпича на поддоне по 500 шт. с автомобиля башенным краном

Е1-7

ПР2

1000 шт.

кирпича

75,5

–"–

машинистом

0,15х

0,8

41

такелажниками

0,3х

0,8

2,2


1

2

3

4

5

6

7

ИТОГО ПО ПРОЦЕССАМ:

ручным

99,12

механизированным

6,04

МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ

(со вспомогательными)

10. Укладка плит перекрытий площадью 10 м2

Е4-1-7

1 плита

48

монтажники

4 р – 1

3 р – 2

2 р – 1

машинистом

0,18

1,05

машинист

монтажником

0,72

4,21

крана 6 р – 1

11. Установка лестничных маршей и плит лестничных площадок в каменных зданиях массой до 2,5 м

–"–

машинистом

0,35

0,17

монтажником

1,4

0,66

12. Установка балконных плит без кронштейнов массой до 1 т

Е4-1-12

–"–

4

–"–

машинистом

0,5

0,24

монтажниками

2

0,98

13. Установка плит лоджий массой до 2,5 т

–"–

–"–

4

монтажники

конструкций

монтажниками

0,75

0,37

4 разр. – 1

машинистом

0,25

0,12

3 разр. – 1

2 разр. –1

машинист

крана 6 р. –1

14. Заливка швов пустотных плит перекрытий вручную

Е4-1-26

100 м

шва

3,24

6,4

2,53

монтажники конструкц.

4 р. –1

15. Подача раствора в ящиках вместимостью до 0,25 м3 на высоту до 35 м башенным краном

машинист

крана 5 р. –1


1

2

3

4

5

6

7

машинистом

0,306

0,11

такелажн.

на монтаже

такелажниками

0,612

0,23

2 разр. - 2

ИТОГО ПО ПРОЦЕССАМ:

ручным

8,75

механизированным

1,94

7.1.3. Деление на ярусы и захватки. Планирование частных потоков.

В зависимости от высоты этажа определяют расчетное число ярусов кладки

Чряр = Нэт / 1,2,

где Нэт – высота этажа, м; 1,2 – расчетная высота яруса,

Чряр = 2,8 / 1,2 = 2,33.

Предусматриваем деление каждого этажа на 2 яруса высотой 1,2 и 1,6 м и на 2 захвата

1 – подмости;

2-3 – уровни настила подмостей при установке их в первое и во второе положение.

Для организации производства работ целесообразно планирование двух частных потоков (ЧП) – ЧП1, ЧП2.

ЧП1 – кладка стен со вспомогательными работами.

ЧП2 – монтажные работы со вспомогательными.

Принимаем параллельный метод производства работ, поскольку число захваток равно количеству частных потоков. Работы ведутся в 2 смены.

7.1.4. Расчет состава комплексной бригады.

Расчетное число рабочих в ЧП можно определить по формуле:

Чip = Ti / (Ki x ЯЗ х Сi), где Ti – нормативная трудоемкость работ на один этаж по i-тому ЧП, чел.-смен; Ki – ритм i-го ЧП, смен, ЯЗ – число ярусозахваток на этаже; Сi – число рабочих смен в сутки в i ЧП.

Планируемый уровень производительности труда определяют по отношению нормативной трудоемкости к проектируемой, ее можно определить по формуле:

УПТ = (Чiр / Чiп) 100 %

Расчеты составов звеньев по ЧП представлены в табличной форме (табл. 7.4)

Таблица 7.4

Определение численных составов звеньев.

Шифр

ЧП

Выделенные

работы

По ЕНиР

Расчетные

Проектируемые

Т по этажу чел-смен.

Состав звена, чел.

Кip

смен (ЯЗ по этажу)

Cip

смен / сут.

Чip

чел.

Kiп

смен (ЯЗ по этажу)

Сiп

смен /

сут.

Чiп

чел.

ЧПТ,

%

ЧП1

Каменные вспомогательные

85,93

13,19

2

2,3

1(2)

1(2)

2

2

21,5

3,3

1(2)

1(2)

2

2

20

3

107

110

ЧП2

монтажные со вспомогательн.

8,75

4

1(2)

2

2,2

1(2)

1

4

109

7.1.5 Определение требуемого числа кранов.

Расчет требуемого числа кранов производим по рабочим сменам в сутки. При управлении краном одним машинистом расчетное число кранов в j-ю смену можно определить по формуле

Чкрjp = Тмj / ЯЗ,

где j = 1,2; Тмj – трудоемкость машинистов в j-ю смену, чел.-смен.

Наибольшая загруженность крана в нечетные дни в первую смену, когда на 1 захватке ведутся, монтажные работы, а на 2 захватке возводят первый ярус.

При выполнении расчетов следует учитывать неравномерность трудозатрат по рабочим дням. Так при средней высоте яруса 2,8/2 = 1,4 м в первые смены нечетных дней кладка ведется на ярус высотой 1,2 м. Поэтому средние  затраты машинного времени по различным ярусам следует умножать на коэффициент 1,2/1,4 по ярусам высотой 1,2 м.

Выполняет расчет числа кранов в 1-ю смену нечетных дней:

Чркр1н = (1,51 х 1,2 / 1,4 + 1,94) / 4 = 0,8 крана.

Принимаем для возведения надземной части здания 1 башенный кран.

7.1.6. Деление захватки на делянки.

Так как по всем стенам толщина, проемность, вид кладки и ее сложность одинаковы, звенья рабочих планируем одного состава.

Число звеньев, при числе каменщиков в звене 2 человека, составит Чзв = 20/2 = 10 звеньев. Общая длина стен толщиной в 2 кирпича средней сложности составит Д3=133,4 м.

Деление на делянки  захватки производят исходя из средней длины каменных конструкций на делянке (Дφ.д), полученной делением общей длины конструкций на захватке на планируемое число звеньев

Дφ.д  = Д3 / Чзв.

Средняя длина стен на делянках составит

Дφ.д = 133,4 / 10 = 13,3 м.

В соответствии с полученными результатами производит деление захватки на делянки.

7.1.7. Выбор основных строительно-монтажных машин, оснастки и приспособлений по техническим параметрам.

Ведомость монтажных приспособлений и оборудования выполняется по форме табл. В нее заносятся все необходимые приспособления для монтажа сборных ж/б конструкций и подачи необходимых материалов для ведения кирпичной кладки. Число ветвей стропа принимают в зависимости от вида и массы стропа. При этом углы между ветвями должны быть не более 90º, а угол между ветвью и вертикалью не более 45º, с уменьшением последнего увеличивается высота строповки элемента.

Таблица 7.5

Ведомость монтажных приспособлений и оборудования.

Наименование и краткая характеристика приспособлений

Эскиз

Грузоподъемность,

т

Масса,

кг

Расчетная

высота,

м

Назначение

1. Строп четырехветвевой канатный ИСК

4

23

3

Монтаж плит перекрытия, балконных плит, плит лоджий, лестничных площадок, подача раствора в ящиках

2. Строп четырехветвевой стабилизирующий канатный

4

23

3

Монтаж лестничных маршей

3. Подхват футляр Б-8

1,5

200

1,0

Подача кирпича к месту ведения каменной кладки

4. Строп облегченный Ø 19 мм

3,2

5

3

Разгрузка кирпича на поддонах с автомобиля

 

Так как этажность возводимого здания превышает 5 этажей, в качестве монтажного крана принимаем башенный кран на рельсовом ходу.

Выбираем кран по требуемым техническим параметрам.

Требуемая высота подъема крюка и требуемая грузоподъемность крана определяются по формулам:

Нтр = h0 + h3 + hэ + hc,

где h0 – расстояние от уровня стоянки крана до опоры монтируемого элемента;

h3 – запас нижних граней монтируемого элемента над опорными плоскостями;

h3 – 500 мм;

hэ – толщина монтируемого элемента, м;

hc – высота строповки, м;

Qтр = Рэ + Ргп + Рм,

Рэ – масса монтируемого элемента, т;

Ргп – масса грузозахватного приспособления, т;

Рм – масса монтажного оборудования, т.

Требуемый расчетный вылет крюка для башенных кранов определяют с учетом расположения противовеса. При нижнем его расположении L1тр = b + 1000 + r,

где b – расстояние от вертикали, проходящей через центр тяжести конструктивного элемента в момент установки, до выступающих частей здания,

r – радиус кривой, описываемой хвостовой частью крана.

Так как башенный кран будет применяться так же при возведении монолитной фундаментной плиты, требуемый расчетный вылет крюка будет определяться с учетом расположения призмы обрушения грунта котлована по формуле:

Lтр = b +a + с + 1000 + е/2 + d/2,

где b- ширина фундаментной плиты, м,

а – расстояние по дну котлована от края фундамента до откоса, м,

с – заложение откоса котлована, м,

е – ширина ж/б плит для подкрановых путей,

d – ширина колен крана.

Для максимально удаленной точки подачи бетона Lтр составит:

Lтр = 20 + 1 + 1,25 + 1 + 0,5 + 3 = 26,75 м.

По Lтр выбираем башенный кран КБ-403 с вылетом крюка 30 м.

Проверяем возможность использования крана КБ-403 для монтажа других элементов.

Данные проверки сводим в табл. 7.6

                                                                                                                   Таблица  7.6

Проверка возможности использования крана модели КБ-403 на монтаже элементов конструкций.

Наименование (марка)

элемента

Вылет

крюка,

м

Грузоподъемность,

т

Высота подъема крюка, м

Q1

Qтр

Hк

Нктр

1. Плита перекрытия (ПП-3)

20,65

6

2,97

39

36,43

2. Плита лоджии (ПЛ-1)

25,05

4,5

1,96

39

34,37

3. Плита балконная (ЛБ-1)

24,4

4,6

1,25

39

34,37

4. Лестничный марш (ЛМ-1)

21

5,5

1,32

39

35,65

5. Лестничная площадка (ЛП-1)

23

5,

1,116

39

34,67

6. Кирпич на поддоне

23,8

4,8

1

39

32,21

7. Ящик с раствором

23,8

4,8

0,65

39

32,21

8. Бадья с бетоном

26,75

4

2,445

39

-

Из таблицы видно, что предложенный монтажный кран возможно использовать при возведении данного здания.

Технические характеристики крана КБ-403:

  •  грузоподъемность при наименьшем вылете стрелы 8 т;
  •  то же, при наибольшем 3,8 т;
  •  вылет стрелы наименьший 5,5 м;
  •  то же, наибольшей 30 м;
  •  высота подъема крюка при всех вылетах стрелы 39 м;
  •  рабочие скорости:

подъема груза 15 м/мин (26 м/мин)

поворота стрелы 0,3 об/мин

передвижения крана 20 м/мин;

  •  общая установленная мощность электродвигателей 55 кВт;
  •  колея 6 м;
  •  база 6 м;
  •  вес:

крана 61,15 т

противовеса 16,2 т

общий 77,35 т

7.1.8. Краткое описание методов выполнения работ.

Рассматриваемые 2 блок-секции в осях 1 – 3 поделены на 2 захватки для организации поточного ведения СМР. Для возведения здания выбран башенный кран, который устанавливается со стороны здания без выхода из лестничных клеток, т.е. со стороны оси А.

Принята следующая организация работ. Бригады каменщиков ведут кладку первого яруса на 1 захватке. На 2-ю захватку башенным краном подается кирпич и складируется на рабочем месте каменщика в зоне размещения материалов.

Закончив первый ярус на 1-ой захватке (1,2 м) каменщики переходят на 2-ю захватку, а на второй захватке очищают перекрытия от битого кирпича и раствора, затем устанавливают подмости в 1-е положение и подают кирпич на подмости.

Закончив 1 ярус на 2 захватке, каменщики переходят на 2 ярус 1 захватки и ведут кладку с подмостей. На высоте кладки от пола 2,2 м монтируются перемычки и переводятся подмости во 2-е положение. На 2-ой захватке устанавливают подмости в 1-е положение.

Закончив 2 ярус на 1 захватке, бригады каменщиков переходят на 2 захватку. На 1 захватке ведется монтаж плит перекрытия, балконные плиты и плиты лоджии. После окончания каменной кладки на 2 захватке монтажники ведут работы по монтажу конструкций.

7.2. Разработка технологической карты на возведение монолитного фундамента.

7.2.1. Определение объемов работ.

Объемы работ, проектируемые на объекте подсчитываем по конструктивным элементам и по видам работ. подсчет объемов сведен в ведомость по форме, представленной в табл. 7.7

Таблица 7.7

Ведомость объемов работ по возведению монолитного фундамента.

п/п

Наименование процессов

Ед.

изм.

Количество

на 1 захв.

на 2 захв.

1

Устройство бетонной подготовки

м3

54,6

109,2

2

Устройство деревянной опалубки

м2

84

168

3

Установка арматурных сеток и каркасов

1 сетка

366

732

4

Односторонняя ручная дуговая сварка нахлесточных соединений

10 м шва

37,5

75

5

Укладка бетонной смеси

м3

407,57

815,14

6

Разборка опалубки

м2

72,5

145,05

7.2.2. Выбор методов и способов работ.

Для возведения монолитного фундамента принят следующий технологический цикл: бетонный завод – автомобиль-самосвал – кран-бадья – вибратор.

Для подачи бетона применяем башенный кран КБ-403. Это обосновывается тем, что этот кран применяется и для возведения надземной части здания.

Для опалубочных работ применяется деревянная мелкощитовая опалубка, изготавливаемая из необрезной доски шириной 25 см и толщиной 40 мм. Из досок сбиваются щиты длиной 3 м и шириной 1 м. Их масса составляет 60 кг, что позволяет устанавливать опалубку вручную. В качестве подкосов применяются бруски сечение 50 х 50 мм.

Армируется фундаментная плита сварными сетками заводского изготовления в 2х ярусах: верхнем и нижнем, а также устанавливаются фиксирующие каркасы.

Фундаментную плиту делим на 2 захватки, граница которых проходит по усадочному шву.

На 1-ой захватке арматурные сетки и каркасы монтируются башенным краном, на 2-ой автомобильным краном АК-52  с наибольшим вылетом стрелы 12 м.

Сетки укладываются в следующей последовательности:

а) сетки нижнего ряда нижнего яруса;

б) сетки усиления нижнего ряда нижнего яруса;

в) сетки верхнего ряда нижнего яруса;

г) сетки усиления верхнего ряда нижнего яруса;

д) фиксирующие каркасы;

е) сетки нижнего ряда верхнего яруса;

ж) Сетки усиления нижнего ряда верхнего яруса;

з) сетки усиления верхнего ряда верхнего яруса;

и) сетки верхнего ряда верхнего яруса.

Арматурные изделия перевозятся с завода на автомобиле ГАЗ-51 с прицепом-роспуском 1-АПР-3.

Для транспортирования бетонной смеси принято 3 автомобиля-самосвала ГАЗ53Б с вместительностью кузова 4,2 м3.

Самосвалом бетонная смесь выгружается в бадьи вместимостью 0,8 м3. Так как вместимость кузова самосвала 4,2 м3, принимаем 6 бадей общим объемом 4,8 м3. Кран по очереди поднимает бадьи и подает к месту укладки бетона.

Бетонирование плиты выполняется непрерывно в 3 смены. Бетонную смесь слоями 0,3 м полосами шириной 1,5 м. Уложенный 1-ый слой уплотняют глубинными вибраторами ИВ-59 с длиной рабочей части 420 мм. Уплотненный слой перекрывается вторым слоем бетона, который в свою очередь также уплотняется.

Входе бетонирования устраивается усадочный шов шириной 0,7 м. В этом случае из массивов фундаментов с обеих сторон усадочного шва в уровне подошвы и верхней поверхности фундамента должна быть выпущена рабочая арматура, которую спустя 4 недели после бетонирования всей плиты необходимо соединить сваркой с накладными стержнями, а шов заполнить бетоном класса В7,5. Для совместимости "нового" и "старого" бетона необходимо обработать стены усадочного шва рубильным пневматическим молотком.

7.2.3. Составление калькуляции трудовых затрат.

Калькуляция трудовых затрат представлена в табл. 7.8

Таблица 7.8

Калькуляция трудовых затрат.

Наименование работ и процессов

§ ЕНиР

Объем работ

Нвр

чел.ч

Т (Тм)

чел.дн

Состав звена

по ЕНиР

ед. изм.

кол-во

1

2

3

4

5

6

7

1. Подача бетонной смеси в бадьях V=0,8 м3 башенным краном (для бетонной подготовки)

Е1-7

1 м3

109,2

машинист крана

5 р – 1

машинист

0,067

0,9

такелажники на

такелажник

0,134

1,8

монтаже 2 р – 2

2. Укладка бетонной бетонной смеси толщиной 100 мм

Е4-1-49

1 м3

109,2

0,42

5,6

бетонщик 4 р – 1

2 р – 1

3. Установка деревянной опалубки при площади щитов свыше 2 м2

Е4-1-34

1 м2 опалуб.

168

0,4

8,2

плотник 4 р – 1

2 р – 1

4. Подача арматурных сеток и каркасов

Е1-6

100 т

1,75

машинист крана

5 р - 1

автокраном

11,5

20,13

такелажники на

такелажник

23

40,25

монтаж 2 р – 2

5. Установка краном горизонтальных сеток массой до 0,6 т из арматуры диам. 20 мм

Е4-1-44

1 сетка

166

0,81

16,4

арматурщик 4 р – 1

2 р – 3

6. Установка краном наклонных сеток массой до 0,3 т

–"–

–"–

250

1,0

30,5

–"–

7. Односторонняя сварка нахлесточных соединений при катете шва 4 мм

Е12-1-6

10 м

шва

75

1,1

10,06

электросварщик

5 р – 1

8. Подача бетонной смеси в бадьях V=0,8 м3 башенным краном

Е1-7

1 м3

815,14

машинист крана

5 р – 1

1

2

3

4

5

6

7

машинистом

0,067

6,66

такелажники

такелажником

0,134

13,32

2 р – 2

9. Укладка бетонной смеси

Е4-1-34

1 м3

815,14

0,42

41,75

бетонщик 4 р – 1

2 р – 1

10. Разборка опалубки

Е4-1-34

1 м3

опалуб.

168

0,1

1,95

плотник 3 р – 1

2 р - 1

7.2.4. Расчет состава комплексной бригады.

Число рабочих в звеньях следует определять по специальностям:

Чр(с) = Трн(с) / К(с)  х 8,

где индекс "р" принят по первой букве слова "расчетное", индекс "с" – от слова специальность; Трн(с) – суммарные нормативные затраты труда рабочих соответствующей специальности, чел.ч; К(с) – ритм соответствующего частного потока, смен; 8 – число часов в смену.

Уровень производительности труда:

Упт(с) = (Трн(с) / (Чр(с) х  К(с) х 8)) х 100%.

Результаты расчетов сведены в табл. 7.9

Таблица 7.9

п/п

Наименование

процессов

Специальность рабочих

Разряд рабочих

УПТ

Число рабочих

в смену

в сутки

1

2

3

4

5

6

7

1.

Подача бетонной смеси

такелажник

2

100

2

4

машинист крана

5

100

1

2

Укладка бетона

бетонщик

4

100

2

4

(бетонная подготовка)

2

100

2

4

2.

Установка опалубки

плотник

4

103

2

4

Разборка опалубки

2

103

2

4

3.

Подача арматурных сеток и каркасов

такелажник

2

100

2

4

машинист крана

5

100

1

2

Установка арматур. сеток и каркасов

арматурщик

4

117

1

2

2

117

3

6

Сварка соединений

электросварщик

5

101

1

2

4.

Подача бетонной смеси

такелажник

2

100

2

6

машинист крана

5

100

1

3

Укладка бетонной смеси

бетонщик

4

104

2

6

2

104

2

6

7.2.5. Описание принятой технологии производства работ.

После окончания земляных работ устраивается бетонная подготовка на обе захватки.

После набора прочности бетона 1,5 МПа начинаются опалубочные работы на 1 захватке. Устанавливают бригады плотников щиты деревянной опалубки и раскрепляют подкосами. закончив опалубочные работы на 1 захватке, бригада плотников переходит на 2 захватку. На первой захватке башенным краном монтируются сварные сетки и каркасы бригадой арматурщиков, электросварщик выполняет сварку соединений смонтированных осток. Работы выполняются в 2 смены.

После окончания монтажа арматурных сеток на первой захватке бригада арматурщиков переходит на 2 захватку. на второй захватке монтаж арматурных изделий ведется автомобильным краном, который ездит по бетонной подготовке. Для заезда автотранспорта в котлован при производстве земляных работ была выполнена аппарель с уклоном 10º. Также в зону монтажа заезжает автомобиль с прицепом-роспуском, на котором доставляются арматурные изделия.

В это время на первой захватке бригада бетонщиков выполняет бетонирование монолитной фундаментной плиты. Работы ведутся непрерывно в 3 смены. Бетонная смесь к месту укладки подается башенным краном в бадьях. Уложенный бетон уплотняется и разглаживается.

После окончания бетонирования плиты на 1 захватке. Бригада бетонщиков переходит на 2 захватку.

После окончания бетонирования плиты на 1 захватке. Бригада бетонщиков переходит на 2 захватку.

После набора прочности бетона в 1,5 МПа производится распалубливание конструкций.

Принятая технология и организация труда позволили выполнить весь комплекс работ по устройству бетонной подготовки, опалубки, армированию и бетонированию за 9 дней. Выработка на 1 бетонщика составила 8,5 м3/смену.


8
. ОРГАНИЗАЦИЯ, ПЛАНИРОВАНИЕ И УПРАВЛЕНИЕ

В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

8.1. Подсчет объемов строительно-монтажных работ.

Подсчет объемов железобетонных конструкций и изделий осуществляется табличным методом с указанием бетона на одно изделие, его геометрических размеров и массы. Результаты расчетов приведены в табл. 8.1

Таблица 8.1

Сборные железобетонные конструкции.

п/п

Тип, марка,

изделие

Геометр. размеры

Эскиз

изделия

Кол-во

шт.

Объем, м3

Масса, тн

сечение

длина

L

шт.

всего

шт.

всего

высота

Н

ширина

В

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1.

Фундаментные блоки

ФБС-1

600

2380

897

0,72

646

1,6

1420

ФБС-2

600

1180

216

0,36

78

0,79

171

ФБС-3

600

500

880

72

0,27

19

0,59

43

ФБС-4

300

2380

299

0,36

108

0,8

237

ФБС-5

300

1180

72

0,18

13

0,4

29

ФБС-6

300

880

24

0,14

3,3

0,3

7,4

2.

Плиты

перекрытия

ПП-1

1180

5980

420

0,83

349

2,1

882

ПП-2

1480

5980

60

1,12

67

2,81

169

ПП-3

1480

6280

120

1,18

165

2,95

413

ПП-4

220

1180

5380

480

0,25

432

1,86

1071

ПП-5

1180

6280

960

0,88

845

2,2

2112

ПП-6

1180

3580

240

0,59

70,8

1,47

176,4

ПП-7

1480

3580

300

0,79

412

1,96

1023

ПП-8

1480

2380

180

0,46

83

1,15

207

ПП-9

2080

3880

60

1,13

68

2,72

163

ПП-10

2080

5080

60

1,37

82

3,29

197

ПП-11

1480

5080

60

0,9

54

2,25

135

ПП-12

1780

5080

10

1,08

10

2,7

24


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

3.

Плита лоджии

ПЛ-1

150

2350

2740

220

0,78

172

1,94

427

4.

Плита балконная

БП-1

220

1200

3260

220

0,492

108,2

1,23

270,6

5.

Лестничный марш

ЛМ-1

1400

1050

2720

90

0,531

47,8

1,33

119,7

6.

Лестничная площадка

ЛП-1

320

1700

2280

95

0,4

38

1,093

103,8

7.

Перемычка

ПБ-1

120

2980

108

0,079

8,53

0,197

21,28

ПБ-2

250

1810

570

0,1

57

0,150

142,5

ПБ-3

250

2070

650

0,114

74,1

0,285

185,3

ПБ-4

220

250

2460

684

0,135

92,3

0,338

231,2

ПБ-5

250

2980

252

0,164

41,3

0,410

103,3

ПБ-6

120

1580

120

0,042

5,04

0,102

12,24

ПБ-7

120

1280

792

0,034

26,9

0,084

66,5

ПБ-8

120

1810

36

0,048

1,73

0,066