44178

Проектирование нового выемочного участка в условиях шахты «Терновская»

Дипломная

География, геология и геодезия

Цель моего дипломного проекта – спроектировать новый выемочный участок в условиях шахты «Терновская», выбрать средства механизации и рассчитать электроснабжение этого оборудования. Также спроектировать организацию труда в данной лаве и определить основные технико-экономические показатели этого участка

Русский

2013-11-10

1.31 MB

58 чел.

  Содержание

[1] Введение

[2]
I. Общая часть.

[2.1] 1.1 Краткие сведения о шахте

[2.2] 1.2 Краткая геологическая характеристика месторождения

[2.3] 1.3 Характеристика разрабатываемого пласта в границах проектирования вынимаемого участка

[2.4] 1.4 Вскрытие шахтного поля

[2.5] 1.5 Способ подготовки пласта к отработке

[2.6] 1.6 Система разработки анализируемого выемочного участка

[2.7] 1.7 технология проведения участковых подготовительных выработок

[2.8] 1.8 Технология очистных работ.

[2.9] 1.9 Электроснабжение

[2.10] 1.10 Электроснабжение потребителей анализируемого добычного участка.

[3]
ІІ. Специальная часть.

[3.1] 2.1 Описание существующей технологии ведения очистных работ.

[3.2] 2.2 Описание принятого забойного оборудования.

[3.2.1] 2.2.1 Выбор комбайна и расчет его производительности.

[3.2.2] 2.2.2 Выбор средств доставки угля по лаве. Расчет производительности конвейера

[3.2.3] 2.2.3 Выбор и обоснование средств крепления очистного забоя.

[3.3] 2.3 Расчет электроснабжения.

[3.3.1] 2.3.1 Выбор напряжения.

[3.3.2] 2.3.2 Расчет освещения.

[3.3.3] 2.3.2.1 Освещение пересыпа с конвейера 2ЛТ800Д КСП на МКШ пл. С5

[3.3.4] 2.3.2.2 Освещение пересыпа с ПТК на конвейер 2ЛТ800Д

[3.3.5] 2.3.2.3 Освещение приемной площадки ДКН на бортовом штреке сверху.

[3.3.6] 2.3.2.4 Освещение приемной площадки ДКН на бортовом штреке снизу.

[3.3.7] 2.3.2.5 Освещение распредпункта.

[3.3.8] 2.3.3 Характеристика токоприемников участка.

[3.3.9] 2.5.3 Определение мощности трансформатора участковой подстанции, тип и место установки.

[3.3.10] 2.5.5 Определение длины кабелей

[3.3.11] 2.5.6 Расчет и выбор кабельной сети на напряжение до 1000 В

[3.3.12]  2.5.7 Расчет осветительного кабеля

[3.3.13] 2.5.8 Расчет токов короткого замыкания

[3.3.14] 2.5.9 Проверка кабелей по термической устойчивости к токам К.З

[3.3.15] 2.5.12 Комплектование распредпунктов на напряжение до 1000 В

[3.3.16] 2.5.12 Сводные данные подсчетов

[3.4] Для расчета электроснабжения необходимо иметь данные о токоприемниках участка, которые приняты в соответствии с выбранной технологической схемой.  

[3.5] 2.4 Выбор схем дистанционного управления, сигнализации и связи.

[4] III. Охрана труда.

[4.1] 3.1 Мероприятия по безопасности во время выполнения производственных процессов в очистном забое. Мероприятия по безопасности при обслуживании и управлении механизированным комплексом

[4.2] 3.2 Защита людей от поражения электрическим током. Защитное заземление.

[4.3] 3.3 Мероприятия по борьбе с газом и контроль его замера в выработке. Мероприятия по борьбе с пылью, мероприятия по предупреждению внезапных выбросов угля и газа в очистном забое.

[4.4] 3.4 Мероприятия по противопожарной защите выемочного участка. Средства пожаротушения, их количество и места их установки.

[5] Таблица 3 - График выходов рабочих на сутки

[6] Вывод

[7]
Список литературы


Введение

Каменный уголь по запасам и объему добычи занимает первое место в мире среди полезных ископаемых  энергоносителей.

По прогнозам на новое столетие его доля в мировом энергетическом балансе будет вырастать.

Рассматривая перспективы и направление развития угольной промышленности Украины в современных условиях экономики видно, что доля угля среди всех запасов органического топлива составляет 95,6%, его хватит на несколько сот лет интенсивной добычи. Выдавая свыше 80 млн. тонн в год Украина входит в первую десятку ведущих  угледобывающих стран. Программой «Українське вугілля» предусмотрено наращивание угледобычи к 2010 г до 110 млн. тонн, а к 2030г до 125 млн. тонн, а также определены концептуальные положения энергетической стратегии, целью которой является стабилизация состояния отрасли и ее дальнейшее развитие.

Для удовлетворения потребности экономики и населения в  собственном угле, добываемом в экономически оправданных объемах, требуемого ассортимента и качества необходимо эффективное использование недр и производственного потенциала отрасли, обновление оборудования, финансовая стабилизация в рыночных условиях хозяйствования структурное преобразование.

Интеграция Украины в ЕС требует проведения радикальных мер по повышению конкурентно способности угольной промышленности Украины путем ускорения реструктуризации, технической модернизации и финансового оздоровления.

В силу сложных горно-геологических условий низкого уровня механизации, тяжелых и травмоопасных условий труда на шахтах Украины в настоящее время отрасль нуждается в поддержке т.к. является убыточной.

За годы становления государственности в Украине произошло значительное снижение интенсивности развития горной промышленности, произошел значительный отток кадров, снижение развития техники и финансирование. Из-за чего произошел износ основных фондов.

В настоящее время начался процесс стабилизации  угледобычи в Украине и выход на новый технический уровень. Произошел значительный скачек в развитии горного машиностроения. Технические достижения, которые долгие годы не имели реализации стали внедряться на шахтах Украины.  Техническое перевооружение угольной промышленности дали свои положительные результаты.

Угольный бассейн Западного Донбасса как наиболее модой и наиболее технически оснащенный угольный регион широко внедряет новую технику и технологию, доказывая тем самым, что техническое перевооружение шахт выгодно стране и очевидные успехи ОАО «Павлоградуголь» в развитии производства тому пример. За два последних года угледобыча ОАО «Павлоградуголь»  не только стабилизировалось но и возросла и составила за 2004г около 11 млн. т. Прохождение  вскрывающих горных выработок за 2004г составило 94 км, среднемесячная добыча в 2005 году составила 874 тыс. т. и среднемесячная проходка вскрывающих горных выработок 7,4 км. На шахтах       ОАО «Павлоградуголь» благодаря поддержке государства внедряются оборудование нового технического уровня - разработки института «Донгипроуглемаш»,  изготовленными на заводах ТПК Укрулемаш.

Результаты корпоратизации холдинговой компании, а ныне ОАО «Павлоградуголь»  также дают свои результаты. Работники ОАО «Павлоградуголь» получают стабильно заработную плату, без задержек,  что вселяет уверенность в завтрашний день. Изучается вопрос объединение нескольких шахт в шахтоуправление с целью создания белее гибкого управления и распределения ресурсов. В этом году объединение шахт «Терновская» и «Павлоградская».

               Оставшихся запасов ОАО «Павлоградуголь» с такой же интенсивностью угледобычи будет достаточно еще на 60лет. Перспективное развитие ОАО «Павлоградуголь» с прирезкой новых полей и перераспределение запасов между шахтами, дадут новый толчок в освоений угольного региона Западный Донбасс.

Цель моего дипломного проекта – спроектировать новый выемочный участок в условиях шахты «Терновская»,  выбрать средства механизации и рассчитать электроснабжение этого оборудования. Также спроектировать организацию труда в данной лаве и определить основные технико-экономические показатели этого участка.


I. Общая часть.

1.1 Краткие сведения о шахте

Шахта Терновская-первая шахта, к- я начала строиться в новом каменноугольном районе- Западном Донбассе.

Шахта была заложена в 1953 г., как разведочно-эксплуатационная, для уточнения горными работами горно-геологической характеристики и условий разработки нового месторождения и изучения качества залегающих на участке углей.

В дальнейшем Приднепровским совнархозом было решено реконструировать шахту Терновскую, превратив ее из разведочно-эксплуатационной в эксплуатационную шахту.

Строительство эксплуатационной шахты началось в 1959 году по проэкту, разработанному институтом Днепрогипрошахт.

Строительство шахты заканчивается в 1964 году.

Границами поля шахты «Терновская», установленными в увязке с границами соседних шахт приняты:

- на юго-востоке - река Терновка;

- на юго-западе – Южно-Терновский сброс;

- на северо-западе – условная линия, проходящая через скважины № 953, 6613, 6247, отнесенные от стволов шахты на расстояние 3,1 км;

- на северо-востоке – Богдановский сброс.

Размеры шахтного поля:

- по линии с юго-востока на северо-запад: 4,8 км – 6,3 км

- по линии с северо-востока на юго-запад: 3,2 км – 4 км.

В соответствии с основными техническими направлениями развития угольной промышленности для шахты намечается следующий режим работы:

- число рабочих дней в году – 300;

- продолжительность смены – 6 часов.

Очистные и подготовительные работы  в три смены, четвертая - ремонтная.

Проектным заданием шахты утверждена производственная мощность шахты- 0,9 млн. тонн в год или 3000 т/сут. Фактическая годовая производственная мощность шахты за 2007 год составила 1 млн 017 тыс тонн.

При промышленных запасах шахтного поля 56,9млн. тонн и годовой добыче 0,9млн. тонн расчетный срок службы шахты составит 63 года.

Были пройдены стволы, оборудованы подъемы, подготовлены для эксплуатации лавы на пластах С1 и С6, сооружены вспомогательные здания на поверхности, автодорога, электроснабжение и т.д.

Однако, разведочные работы на шахте не были начаты, в связи с возражениями Гостехнадзора против проведения опытной эксплуатации до оборудования подъемов в соответствии с требованиями, предъявляемыми к обычным эксплуатационным шахтам.

Учитывая возражения Гостехнадзора, Приднепровский Совнархоз предложил разработать дополнение к основному проэкту, предусматривающее строительство зданий и сооружений, обеспечивающих начало опытной экплуатации при соблюдении требований горного надзора. С учетом намечаемых к строительству дополнительных сооружений были проработаны и основные положения проэкта шахты Терновская, которые были утверждены Днепропетровским совнархозом распоряжением №13 от 29 сентября 1959 г. и по которым на шахте велись работы.

В октябре 1959 г. Днепропетровским совнархозом было выдано задание №84 на реконструкцию шахты Терновской.

В соответствии с этим заданием Днепрогипорошахтом было выполнено проэктное задание шахты Терновская, утвержденное Приднепровским совнархозом протоколом №636 от 1 октября 1960 г.

ПО этому проэкту и производилось строительство шахты Терновской с несением в процессе строительства необходимых дополнений и изменений.

1.2 Краткая геологическая характеристика месторождения

Самарская свита СI3 нижнего карбона весьма насыщена угольными прослоями рабочей мощности.

Общее количество угольных прослоев составляет 42, из которых в пределах поля шахты Терновская имеют пласты: C1, C4H, C4I, C5B, C6H, C7H, C8H, C8B. Из восьми пластов пласты:  C6H, С5, C4I, C4H, C8 – отнесены к рабочим.

Залегания каменноугольных пород пологие с погружением в северо-восточном направлении под углом 20-30. Простирание пород северо-западное.

Стволами шахты вскрыты наносы общей мощностью 100м.

Третичные отложения обводнены. Шахта опасная по прорыву плывуна. Для предотвращения прорыва плывунов очистные работы можно вести на глубине от поверхности карбона, равной 20-ти кратной мощности пласта, но не менее 25м по вертикали.

Шахта отнесена к сверхкатегорийной по газу(метану) и взрывчатости угольной пыли. По содержанию двуокиси кремния боковые породы отнесены к селикозоопасным.

Данные о самовозгораемости пластов отсутствуют. Угли пластов относятся к газовым, спекающимся и слабоспекающимся и аналогичные марке ГС по классификации Донбасских углей.

Вмещающие породы в основном представлены толщей песчаников и глинистых сланцев.

1.3 Характеристика разрабатываемого пласта в границах проектирования вынимаемого участка

В геологическом строении района и месторождения принимают участие породы каменноугольного возраста и покрывающие их третичные и четвертичные отложения.

Пласты угля имеющие промышленные значения приурочены к отложениям нижнего отдела карбона.

Из 42 угольных пластов и пропластков 8 пластов достигают промышленной мощности 0,66-1,22м.

На пласте С5 уголь трещиноват, интенсивность трещиноватости основных систем трещин в угле 5-8тр/1пм у выямочных штреков 8-10тр/1пм.Трещины эндогенного происхождения, открытого типа, толщиной 1-2мм, заполнены кальцитом. Пласт С5В- естественно влажный.

Угольный пласт С5В по горным ударам, выбросам угля и породы не опасен, к самовозгоранию не склонен. Угольная пыль взрывоопасна. Природная газоносность угольного пласта 5,0-6,5м3/т г м. По заключению ЗДКГГП газоопасных зон во вмещающих породах не установлено.

Боковые породы – глинистые и песчаные сланцы.

Пласт С5В. Расположение в 30м ниже пласта С6. Он имеет устойчивую рабочую мощность 0,65-1,1м и простое строение, очень редко-сложное. В северной части шахтного поля горными выработками прослежен русловый размыв пласта. Кроме этого на поле шахты отмечены внутрепластовые размывы с утоньшением пласта до 0,4-0,45м. В целом пласт С5В является относительно выдержанным.

Мощность пласта С5В: общая – 0,6-1,12м; полезная – 0,6-1,05.

Кажущаяся плотность: 1,23т/м3.

Угол падения пласта: 0-30.

Коэффициент крепости угля: 3.

Сопротивляемость угля резанию: 280кг/см.

Наличие породных прослоев: углистый аргиллит.

Взрывоопасность угольной пыли: опасный по взрывчатости угольной пыли.  

1.4 Вскрытие шахтного поля

Шахтное поле размерами по простиранию 5,4км, а по падению 4,0км делится на три блока. В настоящее время работы ведутся на четырех пластах С8H, C6, C5B, C4H. блоках №2 и №3.

Вскрытие шахтного поля осуществлено двумя вертикальными центрально-сдвоенными (главным и вспомагательным) стволами и квершлагами.

Основной откаточный горизонт 265м по направлению простирания пройден групповой полевой  штрек. На восточном крыле от группового полевого штрека пройдены наклонные квершлаги, а от них панельные штреки на пласты С4H, C5B, C6 и C8H.

На западном крыле от околоствольного двора горизонта 265м пройден южный откаточный  квершлаг, которым вскрыт пласт С4H, от которого наклонными квершлагами вскрыты пласты C5B, C6.

Передача угля с пластов на полевой групповой откаточный штрек горизонта 265м предусматривается по углеспускным скатам.

Схема подготовки пластов - погоризонтная.

Отработка выемочных столбов по восстанию и по падению.

Разработка пластов ведется от стволов шахты к границам.

В главном стволе размещаются:

1) двухскиповой угольный подъем со скипами емкостью 9т и с секторными затворами;

2) односкиповой  породный подъем с противовесом с опрокидным скипом емкостью 5,3т породы;

3) кабели контрольные и связи;

Главный ствол служит для вывода исходящей струи воздуха.

В спомогательном стволе размещается:

1) двухклетевой подъем с одноэтажными клетями на одну вагонетку типа ВШ-5т в этаже;

2) лестничное отделение;

3) два става противопожарно-производственного водоснабжения диаметром по 100мм;

4)два водоотливных става диаметром по 250мм;

5) силовые кабели, кабели контрольные и связи.

Вспомогательный ствол служит для спуска-подъема людей, материалов и выполнения других вспомогательных операций.

По стволу подается свежая струя воздуха в шахту.

Вентиляционные стволы №1 и №2 предназначены для вывода исходящей струи воздуха и аварийного подъема людей.

Таблица 1.4 – характеристика основных и вентиляционных стволов

пп

Показатели

Ед. измерения

Наименование шахтных стволов

Главный

Вспомогательный

1

Абсолютная отметка устья ствола

М

+108,4

+108,6

2

Абс. Отметка головок рельсов околоств. Двора

М

-

-156,6

3

Глубина ствола от поверхности:

А)начальная до головки рельсов горизонта

Б)конечная

М

265,2

265,2

265,2

265,2

4

Глубина зумфа

М

31,6

31,6

5

Полная глубина ствола

М

296,8

296,8

6

Диаметр ствола в свету

М

5,0

6,0

7

То же, в проходке

М

5,8

6,8

1.5 Способ подготовки пласта к отработке

Для отработки пластов, имеющих почти горизонтальное залегание, проектным заданием шахты, выполненным в 1960 г. , была принята панельная схема подготовки.

По условиям расположения, рабочие пласты шахты подразделяются на три группы:

1-я группа – пласты  C6H  и C5B

2-я группа – пласты C4H и C4I

3-я группа – пласт С1

Групповой штрек для отработки пластов шахты проходится по породе на гор. 265 м между пластами С4H и С1. Пласты вскрываются двумя наклонными кверш-ми, пройденными с группового штрека на западном и восточном крыльях шахтного поля.

В соответствии с принятой раннее системой разработки длинными столбами по простиранию, от места пересечения пластов наклонным квершлагом предусматривалось прохождение по падению панельных штреков и по простиранию выемочных штреков- сборных бортовых.

В соответствии с указанной схемой на шахте осуществлена подготовка очистных забоев в блоке №1.

При подготовке блока №2 на пласт С4H и С5, учитывая благоприятные горно- геологические условия, намечен переход на систему длинными столбами по восстанию со столбами длиной 1000 м,что упрощает схему подготовки и сокращает объем подготовительных выработок.

В соответствии с принятой системой разработкCи длинными столбами по восстанию прохождение панельных штреков предусматривается по простиранию. От панельных штреков по восстанию проходятся выемочные штреки-сборные и бортовые.

При принятой системе разработки пластов спаренными лавами длина выемочного участка равна 240 м.

Для уменьшения расходов по транспорту угля, а также для обеспечения надежного проветривания, исключающего пересечение воздушных струй, пласты в пределах каждой группы по выдаче добычи и по проветриванию группируются между собой.

Добыча со сборных штреков верхних пластов передается на конвейеры сборных штреков нижних пластов по углеспускным гезенкам.

Со сборных штреков нижних пластов уголь по углеспускному гезенку передается на групповой полевой откаточный штрек, где грузится в вагоны и электровозами доставляется в околоствольный двор гор.265 м.

Панельные штреки по условиям вентиляции и удобства проходки намечается проходить парными выработками.

Свежая струя в очистные забои будет поступать по панельным и сборным штрекам нижних пластов и передаваться в очистные забои верхних пластов по вентиляционным отделениям углеспускных гезенков.

Исходящую струю воздуха из очистных забоев нижних пластов намечено выводить по бортовым штрекам и вент гезенкам на верхние пласты и дальше по панельным штрекам верхних пластов через сбойки в главный ствол.

Отработку пластов в пределах шахтного поля предусматривается производить от стволов к границам шахтного поля.

Находится анализируемый выемочный участок между        лавами.

Удалена 566 лава от главного ствола на 4,5км.

Глубина разработки от земной поверхности – 245м.

1.6 Система разработки анализируемого выемочного участка

Система разработки принята отработка лав длинными столбами по восстанию. Отработка лав ведется обратным ходом без оставления целиков и при проведении выемочных штреков смежных столбов «в присечку» к выработанному пространству или с поддержанием  выработок. Способ управления кровлей – полное обрушение.

От взаимного влияния магистральные выработки охраняются предохранительными целиками размером 50м и от влияния очистных работ -барьерными  целиками размером не менее 40м.

Процесс поддержания и охраны выемочных выработок на шахте в районе лавы в зоне влияния очистных работ основывается на максимально возможном ограничении податливости элементов крепления выработки.  За благовременно и при возникновении каких–либо изменений в креплении выработки (деформация крепи и затяжки, сдвижение пород) применяются меры по усилению крепи или дополнительному креплению.

Поддержание и охрана штрека включает в себя следующие мероприятия:

  •  ежесуточная обтяжка резьбовых соединений элементов металлоарочной крепи не менее 10м в обе стороны от окна лавы, замена поломанной затяжки, расклинка замков крепи, восстановление поломанных или ненадежно установленных   стоек   опережающей крепи (ГС или деревянных стоек).
  •  установка механизированной крепи сопряжения, пространство между балкой крепи сопряжения и верхняками тщательно заклинивается лесоматериалом (отрезками рудстойки, бруса, доски), кроме того, между балкой и постелью устанавливаются 2-3 гидростойки, которые устанавливаются с подложками из отрезков  доски;

последовательная установка ряда или двух рядов гидростоек (деревянных стоек Д=15-20см) опережающей крепи по центру выработки под каждый верхняк арочной крепи; опережающая крепь устанавливается впереди лавы на расстоянии не менее 20м, стойки устанавливаются  на лежан из бруса и под подложку из отрезков бруса. Верхняя часть гидростоек должна фиксироваться к  верхняку крепи отрезками цепи, каната или проволокой;

-  последовательная установка химанкеров с опережением забоя лавы не менее 50-80м согласно «Типовому паспорту химического анкерования выемочных штреков»;

последовательное восстановление стоек арочной крепи со стороны лавы за головкой лавного конвейера;

  •  установка по бровке сопряжения деревянных стоек Д=15-20см усиливающей крепи под массив выработанного пространства  со стороны  лавы между рамами арочной крепи, пробивка в завальной части лавы после каждой задвижки   органных рядов деревянных стоек (один - под брусья вдоль секции для крепления лавы, другой - под брусья по бровке сопряжения,
  •  зачистка (подрывка) почвы штрека до проектного уровня

Система разработки 566 лавы – столбовая с отработкой лавы по восстанию. Способ управления кровлей – полное обрушение.

Способ транспортировки угля для 566 лавы - полная конвейеризация. Для выдачи угля из-под лавы применены конвейеры: ленточные 2ЛТ800Д длиной 1000 м. и ПТК- 1.

Для отработки запасов принят механизированный комплекс КД-80 с комбайном КА - 80 с захватом  0,8м и конвейером СП-251.

Проветривание выемочного участка 566 лавы будет осуществляеться по возвратноточной схеме за счет общешахтной депрессии.

Непрерывный автоматический контроль за содержанием метана на выемочном участке осуществляется аппаратурой автоматической газовой защиты АТ-3-1.  ДМТ №1   установлены  под кровлей между гидростойками секции на расстоянии 15 м от сб.штрека, настроенный на 1,3% СН4, ДМТ№2 в 10-20м от устья выработки, настроенный на 1,3% СН4.

Периодический контроль за содержанием метана в призабойном пространстве и в исходящей из забоя струе воздуха осуществляется ИТР участка и ВТБ переносными приборами ШИ11, «Сигнал 5».

Контроль за состоянием средств пылеподавления в забое осуществляет машинист и помощник машиниста комбайна, дежурный электрослесарь в смене, механик участка и горный мастер. Горный мастер участка замеряет содержание метана не реже одного раза в смену.  

1.7 технология проведения участковых подготовительных выработок

В процессе эксплуатации будут в основном проходиться полевой групповой откаточный штрек, панельные и выемочные штреки. Все эти выработки намечается проходить ходом.

В настоящее время подготовительные выемочные штреки и магистральные выработки проходятся смешанными забоями по углю и пустым породам, очень часто в обводненных условиях. Проведение вскрывающих и подготавливающих горных выработок осуществляется с применением комбайнов КСП – 32 и ГПКС, шестью бригадами проходчиков, объединенных в два участка подготовительных работ.

Крепление выработок производится трехзвенной металлоарочной крепью из профиля СВП-22, 27. В качестве крепи применяются Для крепления выемочных горных выработок применяются крепи КШПУ-,9,5 и КШПУм11.1, КМБ. Для магистральных выработок применяется КШПУ11,7. Разминовки, уширения для размещения приводов конвейеров другие камеры крепятся АП13,8, АП15,5, КШПУ14,4. Материал и вид крепления выбирается на основании горно-геологической характеристике вмещающих пород, срока службы выработки, типовых унифицированных сечений горных выработок с учетом размещения оборудования, инструкции по поддержанию горных выработок на шахтах Западного Донбасса и опыта прохождения горных выработок в данных условиях. Плотность крепи выработки рассчитывается согласно «Инструкции по поддержанию горных выработок на шахтах Западного Донбасса» и в основном применяется типоразмер 0,8м для выемочных штреков и 0,5м для магистральных.

Межрамная стяжка для участковых штреков применена деревянная или металлическая сетка, для магистральных –ж/б плиты.

Магистральные выработки проводятся как правило с уклоном рельсового пути i = 0,003-0.005 на подъемом, однако изходя из горногеологических условий может применяться уклон до 0,050, при этом применение электровозного транспорта требует применеий мероприятий , разработанных на основе «Типовых решение перевозки людей и грузов с уклоном рельсового пути 0,050». Для передачи горной массы от комбайна и погрузки ее в вагоны применяется ленточный перегружатель типа ППЛ1.

Порода транспортироваться глухими вагонами ВГ-3,3 при помощи электровозной откатки или одноконцевой откатки с лебедками ЛВ-25. В горизонтальных выработках для подтяжки вагонов и их загрузки при отсутствии электровоза используется вспомогательных лебедки типа ЛВ -25, 1ЛГКН, 3ЛП. Вспомогательная устанавливается лебедка ЛВ25 в 10-30м, которая переносится по мере отхода забоя. Материалы и оборудование транспортируется на спецплощадках или в вагонах ВГ3,3.

Водоприток в выработку при проходке в виде капежа. Вода из забоя по водоотливной канавке самотеком попадает в шахтную водоотливную систему.

Работа в подготовительном забое организована в 4 смены по 6 часов каждая, первая смена ремонтная.

1.8 Технология очистных работ.

Добыча угля в лавах осуществляется с применением механизированных комплексов КД-80, узкозахватных комбайнов КА–80 с захватом 0,8м и конвейером СП-251.

Система разработки - столбовая с отработкой лавы по восстанию. Способ управления кровлей – полное обрушение. Способ транспортировки угля - полная конвейеризация. Для выдачи угля из-под лавы применены  ленточные конвейеры типа 2ЛТ800Д, 2ЛТ80КСП, 1ЛТ80 длиной 480-600м, непосредственно под лавой устанавливается  ПТК-1.

Выемка угля комбайном в лаве производится по челноковой схеме. Отработка полей в основном ведется по безнишевой технологии. При отработке лав с бортовым штреком, полученными в результате повторного использования проводятся ниши шириной до 0,8м с опережением забоя 2,4м.  Нижняя и верхняя приводные головки лавного конвейера и  ВСП вынесены на штреки, на сопряжении лавы со штреками  применяется мехкрепь сопряжения УКС или устанавливается камерные балки из СВП-22.  

Энергопоезд   лавы чаще всего располагается на бортовом штреке. При недостаточных габаритах штрека после повторного использования энергопоезд располагается на тележках  над рештачным ставом ПТК. Отработка лав  ведется с поддержанием сборного штрека  для повторного использования выработки для следующей лавы с выполнением подрывки почвы и восстановления элементов крепления (при необходимости  производится частичное перекрепление  штрека ниже  лавы).  Бортовой штрек за лавой погашается.

Организация работ в лаве

Работа на выемочном  участке организована в 4 смены по 6 часов каждая, первая смена ремонтная.

В ремонтно-подготовительную смену производится: осмотр и профилактический  ремонт машин и механизмов, электрооборудования, ремонт и наладка систем управления комплекса, гидравлического и другого оборудования, ремонтно-восстановительные работы на участке,  работы по поддержанию сборного и бортового штреков, доставка материалов и оборудования, передвижка энергопоезда,  сокращение ленточного конвейера и ПТК, сокращение и наращивание ДКН, погашение сборного и бортового штреков, установка опережающей крепи и дополнительные мероприятия, повышающие безопасность и эффективность работы на участке.

Ремонтное звено состоит из 31 рабочих: 10 электрослесарей, 2 машинистов ГВМ, 7 ГРОЗ по ремонту комплекса, 4  ГРОЗ по выполнению концевых операций и других работ в лаве  и на штреках, 2 МПУ. Поддержание  выемочных штреков выполняет звено из 6  горнорабочих по ремонту горных выработок. Работы производятся в соответствием  паспортом.

Звено по выемке  угля  состоит  из 19 человек:

1 машиниста комбайна, 4 ГРОЗ по управлению комплексом и задвижке конвейера, 2 ГРОЗ по зачистке просыпей угля, подтягиванию и выравниванию секций, 4 ГРОЗ по выполнению концевых операций, 1 ГРОЗ у петли  (следит за кабелем и рукавом орошения), 1 дежурного электрослесаря, 2 МПУ. Поддержание сборного и  бортового штреков выполняет ежесменно звено из 4 горнорабочих по ремонту горных выработок.

 Меры безопасности при выемке угля комбайном

         1. При работающем конвейере лавы у комбайна обязательно должен находиться машинист комбайна.

     2.  Работы по выемке угля комбайном, задвижке секций крепи, передвижке конвейера прекращаются, а люди должны уйти в безопасное место до устранения неисправности. Возобновление работ разрешается только с разрешения горного мастера.

     4. Категорически запрещается находиться в зоне забоя во время работы комбайна и производить там какие-либо работы.

     5.  Проход людей по лаве разрешается только между первым и вторым рядами стоек секций крепи. В месте изгиба конвейера, между навесным оборудованием и секциями проход запрещен.

     6.  Запрещается проход людей по лаве у места передвижки секций и у комбайна при его работе. При необходимости прохода людей передвижка секций крепи, работа конвейера лавы и комбайна прекращаются. Кнопка “Стоп” конвейера должна быть заблокирована, комбайн должен быть остановлен с отключением режущей части. Ответственные за прекращение передвижки секций - ГРОЗ 2 и 3, а остановку конвейера и комбайна - МГВМ.

      7. Запрещается выдавливать стойки дополнительной крепи комбайном, выемку угля под заведомо «низкими» секциями, заклиненной и неисправной тяговой цепью.

      8. Запрещается выемка угля комбайном в зонах с недостаточными габаритами для прохода комбайна и без принятия мер по усилению крепления секций деревянной крепью, с помощью анкеров  и другими способами.

1.9 Электроснабжение

В горных выработках шахты предусматриваются сети напряжением:

а) 6кВ – к двигателям главного водоотлива, участковой и преобразовательной подстанциям;

б) 660В – к механизмам очистных и подготовительных работ;

в) 380В – к стационарным приемникам околоствольного двора;

г) 127В – для питания освещения и сигнальных цепей.

Распределение электроэнергии по потребителям напряжением 6 и 0,4 кВ осуществляется от главной понизительной подстанции (ГПП) 6\0,4 кВ, расположенной на промплощадке шахты. Распредустройство 6 кВ ГПП выполнено из шкафов наружной установки КРУН. Силовой щит 380\220В размещен в здании подстанции. Загрузка силовых трансформаторов составляет 82-84% и при выходе со строя одного из трансформаторов оставшийся в работе не в состоянии обеспечить питанием всех потребителей 0,4 кВ.

Компенсация реактивной мощности осуществляется установленными на ГПП 6\0,4 кВ шахты батареями статических конденсаторов общей мощностью 4488 кВАр и синхронными электродвигателями мощностью 1250 кВт главной вентиляторной установки.

Кабельная сеть с кабелями с оболочкой и защитными покровами, не распространяющими горение, предназначенными для шахтных условий: для вертикальной и наклонной (свыше 45˚) прокладки – кабелями с проволочной броней в свинцовой или поливинилхлоридной оболочке (ПВХ) с поливинилхлоридной, резиновой или бумажной обеднено пропитанной изоляцией; для горизонтальной и наклонной (до 45˚) прокладки кабелями с ленточной броней с бумажной нормально пропитанной изоляцией. Подстанции оборудуются высоковольтными подстанциями серии КТПВ, ТСВП. В подземных выработках шахты коммутационная и защитная аппаратура на напряжение до 1 кВ и выше принята с уровнем взрывозащиты не ниже РВ Применение электрооборудования и проветриваемых ВМП тупиковых выработках, а также схемы электроснабжения вентиляторов местного проветривания приняты в соответствии с «Инструкцией по электроснабжению электрооборудования в проветриваемых ВМП тупиковых выработках шахт, опасных по газу».

1.10 Электроснабжение потребителей анализируемого добычного участка.

Электроснабжение потребителей лавы осуществляются по схеме, где питающая трансформаторная подстанция и энергопоезд и распредпункты ДКН размещаться на бортовом или на сборном штреке. Электроснабжение потребителей сборного штрека (ленточного конвейера и ДКН) предусматривается осуществить по магистральной схеме.

Прохождение магистральных и участковых горных выработок предусматривалось вестись комбайновым способом. Электроснабжение потребителей осуществляется по магистральной схеме, где питающая трансформаторная подстанция и распредпункты находятся на свежей струе воздуха. Для питания ВМП обеспечено резервирование. Электроаппаратура должна применяться в исполнении РВ. Питание потребителей лавы производится от ячеек РПП 4 типа РВД-6 или КРУВ-6.

Все электрооборудование присоединяется к сети при помощи пускателей СУВ, управляемых дистанционно с искробезопасными схемами управления. Схема управления электрооборудованием обеспечивает нулевую защиту, непрерывный контроль заземления механизмов, защиту от самопроизвольного включения аппарата при замыкании во внешних цепях управления, искробезопасность внешних цепей управления. Для управления пускателями применяются двухкнопочные посты. Пуск электрооборудования и подача напряжения на него производится с одного пульта управления.

Для освещения рабочего места в соответствии с принятыми нормами используются индивидуально закрепленные за каждым рабочим шахтные светильники СГГ, которые после каждой смены сдаются на подзарядку. Индивидуальные светильники должны обеспечивать необходимую освещенность в течение 10 часов непрерывной работы.

Конвейерной линии освещается, для этого используется люминесцентные светильники РВЛ-20, установленные через 15-20м. Для освещения забоя используются фары, расположенные на проходческом комбайне. Места установки электрооборудования, распредпункты, приводные станции конвейеров освещаются люминесцентными светильниками РВЛ 15-20.


ІІ. Специальная часть.

2.1 Описание существующей технологии ведения очистных работ.

Добыча  угля в лаве осуществляется  с применением механизированного комплекса КД-80, узкозахватного комбайна КА–80 с захватом 0,8 м и конвейером СП-251.

Длина выемочного столба около 1020м, длина лавы по пласту С5 142м. Система разработки - столбовая с отработкой лавы по восстанию. Способ управления кровлей – полное обрушение. Способ транспортировки угля - полная конвейеризация. Для выдачи угля из-под лавы применены  ленточные конвейеры типа 2ЛТ800Д, длиной 1000м, непосредственно под лавой устанавливается  ПТК-1 длиной 50м.

Выемка угля комбайном в лаве производится по челноковой схеме. Отработка полей ведется по безнишевой технологии. При отработке лав с бортовым штреком, полученными в результате повторного использования проводятся ниши шириной до 0,8м с опережением забоя 2,4м.  Нижняя и верхняя приводные головки лавного конвейера и  ВСП вынесены на штреки, на сопряжении лавы со штреками  устанавливается камерные балки из СВП-22.

Энергопоезд лавы располагается на бортовом штреке. Отработка  лав  ведется с поддержанием сборного штрека для повторного использования выработки для следующей лавы с выполнением подрывки почвы и восстановления элементов крепления (при необходимости  производится частичное перекрепление  штрека ниже лавы). Бортовой штрек за лавой погашается. 

Секции передвигаются сразу за проходом комбайна с активным подпором, который создается при подъеме передней части основания и прижатии к кровле перекрытия во время перемещения секции. Подпор осуществляется за счет гидродомкрата, расположенного между передними стойками. Секция управляется гидрораспределительным устройством с соседней секции.

Откаточный штрек поддерживается ремонтинами, а также охраняются кострами в один ряд.

Гидрофицированная крепь «Донбасс-80» работает от общего гидропровода, для ее работы принимаем насосную станцию СНТ-32, которая развивает рабочее давление до 32 МПа. Рабочей жидкостью служит водяная эмульсия с 15% присадкой ФИМИТОЛ Р-87. Для слаженной работы комплекса необходимы две насосные станции СНТ-32, одна из них будет находится в резерве, на случай выхода из строя другой.

Для маневренных работ используются 3 лебедки 3ЛП.

2.2 Описание принятого забойного оборудования.

2.2.1 Выбор комбайна и расчет его производительности.

Комбайн очистной узкозахватный КА-80 предназначен для выемки угля в очистных забоях пологих и наклонных пластов мощностью 0,8-1,2 м подвигающихся по простиранию пластов с углом падения до 35, а также по восстанию и падению с углом до 10.

Комбайн КА-80 с вынесенной системой подачи ВСП обеспечивает челноковую безнишевую выемку угля в левом забое.

Комбайн должен обеспечивает выемку угольных пластов имеющих прослойки породы с коэффициентом крепости по шкале профессора Протодьяконова до 4.


Таблица 2.1.– Технологическая характеристика комбайна КА-80

№ п/п

Наименование основных параметров и размеров.

Нормы

1

Пределы регулирования высоты исполнительного органа от опорной поверхности конвейера:

- нижней, не более

800 мм

- верхней, не менее

1500 мм

2

Опускание исполнительного органа ниже опорной поверхности конвейера не менее

50 мм

3

Номинальная ширина захвата исполнитель-ного органа

800 мм

4

Диаметр шнека по резцам

800 мм

5

Тип механизма подачи

Электрическая вынесенная система подачи ВСП (с электро-магнитной муфтой ЭМС)

6

Максимальная рабочая скорость подачи

5,0 м/мин

7

Тяговое усилие при максимальной скорости подачи, КН (ТС), не менее

200 (20) м/мин

8

Суммарная номинальная мощность привода комбайна, не менее

В том числе электродвигателя привода резания

310 кВт

9

Номинальное напряжение при частоте 50 Гц:

- комбайна

660/1140 В

- механизма подачи

660 В

10

Производительность при сопротивляемости угля резанию:

- 120 к Н/м

5,5 т/мин

- 240 к Н/м

4,5 т/мин

- 360 к Н/м

4,0 т/мин

11

Габаритные размеры, Д × Ш × В, :

5000 × 800 × 520

Расчет производительности комбайна

Теоретическая производительность

 (2.1)

где vTтехнически допустимая скорость подачи комбайна ;

т – вынимаемая мощность пласта;

r – ширина захвата комбайна;

γ – средняя плотность угля.

Реальная скорость подачи

 (2.2)

где Руст – устойчивая мощность двигателя комбайна;

Нω – удельные энергозатраты на разрушение угля.

Определяю теоретическую производительность с учетом реальной скорости подачи

                        

Техническая производительность

(2.3)

где kтехкоэффициент, учитывающий затраты времени на обслуживание комбайна, маневровые и концевые операции.

 (2.4)

Эксплуатационная производительность

 (2.5)

где kЕкоэффициент, учитывающий то же что и kтех, а также время простоя по организационным причинам.

 (2.6)

Комбайн, являясь выемочной машиной, определяет производительность комплекса.

2.2.2 Выбор средств доставки угля по лаве. Расчет производительности конвейера

Конвейер СП – 250 предназначен для доставки угля из очистных забоев тонких пластов мощностью от 0,65 м и выше подвигающихся по простиранию с углом падения до 30 при отсутствии скатывания угля, а также по восстанию и падению до 10.


Таблица 2.2.– Характеристика конвейера СП-250.

Наименование основных

Исполнения СП-250

параметров и размеров

-

01

02

03

04

05

Вид климатического исполнения

Длина конвейера в поставке

Рабочая скорость движения тягового органа:

- основная

45

170 м

1 м/м

Наибольшая расчетная производительность, при скорости движения тягового органа 1 м/с

430 т/ч

Тяговый орган:

- тип

цепь скребковая

- марка цепи

цепь 18х64-с-15х2

ТУ 12.0173856.010-88

- количество тяговых цепей

2 шт

- расстояние между цепями

500 мм

- шаг скребков

1024 мм

- разрушающая нагрузка соединительного звена в сборе с болтами и гайкой, не менее

430 кН

- разрушающая нагрузка соединительного болта, не менее

230 кН (класс прочности 10,9)

- допускаемая стрела прогиба скребка, не более:

при усилии 60 кН

3 мм

при усилии 70 кН

5 мм

Рештачный став:

- высота погрузки

200 мм

- высота по бортам

320 мм

- ширина с навесным оборудованием

1507мм

1507 мм

1187 мм

1187 мм

1507 мм

1507 мм

Угол взаимного поворота в соединении рештаков, не более:

- горизонтальной плоскости

3

- вертикальной плоскости

5

Редуктор:

- тип

одноступенчатый, цилиндрический

- передаточное число

4,13

Приставка редукторная:

- тип

цилиндрическая, одноступенчатая

- обозначение

2БП 110.02.000

- передаточное число

5

Гидромуфта:

- тип

предохранительная

- обозначение

ГП 480 А

- рабочая жидкость

1,5...2% водная эмульсия ингибитора коррозин «Витал»

ТУ 38.УССР 2-01-236-81 или 1,5...3% водная эмульсия гидрожидкости «ФМИ-РЖ»

ТУ 38.1011813-88

Защита:

I ступень

II ступень

Пробка защитная с t срабатывания 130С крышка с защитой по давлению (1,50,20,5)Мпа, что соответствует интервалу температур 179...203С.

Двигатель:

- тип

Трехфазный асинхронный взрывобезопасный с короткозамкнутым ротором

- мощность

110 кВт

- количество

2 шт

- напряжение

1140/660 В

Масса конвейера (с комплексами)

118т

118т

97 т

97 т

118т

118т

Расчет производительности конвейера

Необходимая часовая производительность конвейера

Qк = Qм kн kу kк kг,  (2.7)

где Qм – максимальная часовая производительность конвейера

Qм = Qтех    (2.8)

Qм = 69,5 т/час

kн – коэффициент неравномерности загрузки желоба конвейера

kу – коэффициент направления и угла наклона

kг – коэффициент готовности конвейера

kк – коэффициент относительности скорости

  (2.9)

где vк – скорость движения цепи конвейера

v0 – относительная скорость, равная сумме скоростей vк  ± vп. При попутном движении комбайна и цепи конвейера скорость v0 будет составлять 60 – 1,81 = 58,19 м/мин

по этому kк будет равен

,

что обеспечит большую необходимую производительность.

Тогда:

Qк = 112,2 · 1,6 · 1,5 · 1,03 · 0,9 = 249,6 т/час

При таком значении производительности принимаю к использованию конвейер СП – 250 с номинальной часовой производительностью 430 т/ч.

Определение необходимого количества двигателей

(2.10)

где g0 – линейная плотность цепи со скребками

f2 – коэффициент сопротивления движению материала по желобу

f1 – коэффициент сопротивления движению цепи по желобу

α – угол наклона конвейера

Nдв – мощность двигателя

η – к.п.д. двигателя

g – линейная плотность угля на конвейере

 (2.11)

Принимаю 2 двигателя.

2.2.3 Выбор и обоснование средств крепления очистного забоя.

Лава поддерживается с помощью механизированной крепи «Донбасс-80», которая состоит из комплектов, в каждой из которых входят две секции, связанных между собой попарно системой направления и устойчивости. Крепь агрегатированная, поддерживающего типа, все секции четырехстопные, и каждая связана со ставом конвейера, посредством жестокой направляющей, балки, что в совокупности с системой направления и устойчивости обеспечивает работу, комплекса без необходимости ручной корректировки положения секций относительно и исключает сползание конвейера по падению пласта.

Крепь КД-80 относится к заряженным крепям, стойки двойной гидравлической раздвижности. Конструкция перекрытия секции не жесткая и состоит из четырех частей: заднего жесткого верхняка, опирающегося на две задние стойки; переднего жесткого верхняка на две задние стойки; переднего жесткого верхняка, опирающегося на, две передние стойки из двух консолей, шарнирно связанных с передним верхняком.

Таблица 2.3.– Техническая характеристика крепи КД - 80

Вынимаемая мощность пласта, м

0,80 – 1,30

Удельное сопротивление на 1 м2 поддерживаемой площади, кН/м2

465 – 474

Сопротивление секции крепи, кН

2592 – 2637

Шаг установки секций, м

1,35

Усилие передвижки:

секции

304

конвейера

180

Габариты секции, мм

высота (min – max)

560 – 1065

ширина

1300

длина

4990

Масса секции, кг

5900

Выбор типоразмера механизированной крепи

Максимальная мощность пласта определяется по формуле

ттах=т+Δт  (2.12)

Минимальная мощность пласта определяется по формуле

mmin=m —Δ m,  (2.13)

где т — среднее значение мощности пласта, мм;

Δm — отклонение мощности пласта от его среднего значения, мм.

ттах = 1070 + 107 = 1177мм

mmin = 1070 – 107 = 963мм

Величина опускания кровли, или сближения боковых пород, зависит от состава и свойств пород, мощности пласта, расстояния наблюдаемой точки до плоскости забоя и определяется по формуле: 

Δh=αmL  (2.14)

где Δh — величина опускания кровли, мм;

α — коэффициент, зависящий от состава и свойств пород.

т — мощность пласта, мм;

L — расстояние от плоскости забоя до наблюдаемой точки, м.

Рис. 2.1. Расчетная схема к выбору типоразмера крепи:

а–положение крепи перед выемкой

б–положение крепи после прохода комбайна

Окончательно типоразмер механизированной крепи по размерам передней (первой) и последней (задней) стоек определяется по формулам:

мм

мм

Согласно технической характеристике крепи КД-80 принимаем І типоразмер.

Расчет механизированной крепи

Размер консоли (шага обрушения) блока можно определить по формуле:

 (2.15)

где hH — мощность непосредственной кровли, м

σп — предел сопротивления пород кровли изгибу, МПа;

уср— средняя плотность пород непосредственной кровли, т/м3.

м

Рис. 2.2. Схема к расчету механизированной крепи

Следовательно, размер блока, который будет оказывать давление на крепь, с учетом зависающей консоли lО и ширины захвата г определится по формуле:

   (2.16)

м

Уравнение равновесия моментов действующих сил, с одной стороны, равномерно распределенной нагрузки q от блока пород непосредственной кровли на длине I, а с другой — реакции опор стоек механизированной крепи R1 и R2 будет следующим:

Мq =MR1 —MR2 =0.   (2.17)

Преобразовав моменты сил через их значение, получим уравнение равновесия:

 (2.18)

где lH = b + r = 2,912 + 0,8 = 3,712 м

b — ширина призабойного пространства, м;

b1 — расстояние между стойками механизированной крепи, м;

r — ширина захвата исполнительного органа комбайна, м;

q — давление 1 м блока непосредственной кровли, МПа

   (2.19)

R1 и R2 — реакции стоек механизированной крепи, МН.

Нагрузка на стойки механизированной крепи при шаге установки их а составит:

При а = 1

На 1 ряд стоек:

(2.20)

МН

На 2 ряда стоек:

(2.21)

МН

Максимальная нагрузка на стойку:

(2.22)

МН

Окончательно принимаю комплекс КД-80

2.3 Расчет электроснабжения.

Расчет электроснабжения проводим по [Л.1. Методические указания к курсовому проекту по «Горной электротехнике»]

2.3.1 Выбор напряжения.

В соотвецтвии с ПБ для электроснабжения подземных приемников используются следующие величины напряжения:

Для стационарных приемников, передвижных подстанций не выше 6кв;

Для передвижных рабочих машин не выше 660В;

Для питания осветительных сетей 127В;

Цепи сигнализации управления автоматики, телефонная связь 36В;

2.3.2 Расчет освещения.

Согласно ПБ освещению подлежат распредпункт. Для освещения выбираю светильник РВЛ-20М, со следующими тех. данными:

U = 127B  Рс = 20Вт Ф = 980ЛМ  η = 0,7  cosφсв. = 0,5

2.3.2.1 Освещение пересыпа с конвейера 2ЛТ800Д КСП на МКШ пл. С5

Норма освещенности составляет 10 лк, предварительно принимаю расстояние между светильниками 3 м, высота подвески светильников 3 м, длина освещаемого участка 32 м.

Проверка освещенности в точке наиболее удаленной от двух соседних светильников.

  (2.23)

где

 

, отсюда

Рис. 2.3. Схема к расчету освещенности

Согласно номограммы [Л. 1, приложение 23 стр. 65].

Условие минимальной освещенности выполнено

Определяем количество светильников и их общую мощность.

светильника.

Определяем мощность трансформатора необходимого для питания освещения.

  (2.24)

Выбираем АПШ-1 с S = 4кВА.

2.3.2.2 Освещение пересыпа с ПТК на конвейер 2ЛТ800Д

Норма освещенности составляет 10 лк, предварительно принимаю расстояние между светильниками 3 м, высота подвески светильников 2,3 м, длина освещаемого участка 9 м.

                                                   

где

, отсюда

 

Рис. 2.5. Схема к расчету освещенности

Согласно номограммы [Л. 1, приложение 23 стр. 65].

Условие выполнено

Определяем количество светильников и их общую мощность.

светильника.

Определяем мощность трансформатора необходимого для питания освещения.

Выбираем АПШ-1 со S = 4кВА.

2.3.2.3 Освещение приемной площадки ДКН на бортовом штреке сверху.

Норма освещенности составляет 5 лк, предварительно принимаю расстояние между светильниками 4,5 м, высота подвески светильников 3 м, длина освещаемого участка 8 м.

                                                   

где

, отсюда

Рис. 2.6. Схема к расчету освещенности

Согласно номограммы [Л. 1, приложение 23 стр. 65].

Условие выполнено

Определяем количество светильников и их общую мощность.

, принимаю 2 светильника.

Определяем мощность трансформатора необходимого для питания освещения.

Выбираем АПШ-1 со S = 4кВА.

2.3.2.4 Освещение приемной площадки ДКН на бортовом штреке снизу.

Норма освещенности составляет 5 лк, расстояние между светильниками 4,5 м, высота подвески светильников 2,3 м, длина освещаемого участка 9 м.

где

, отсюда

Рис. 2.7. Схема к расчету освещенности

Согласно номограммы [Л. 1, приложение 23 стр. 65].

Определяем количество светильников и их общую мощность.

светильника.

Определяем мощность трансформатора необходимого для питания освещения.

Выбираем АПШ-1 со S = 4кВА.

2.3.2.5 Освещение распредпункта.

Норма освещенности составляет 5 лк, расстояние между светильниками 4,5 м, высота подвески светильников 2,3 м, длина освещаемого участка 30 м.

где

, отсюда

Рис. 2.8 Схема к расчету освещенности

Согласно номограммы [Л. 1, приложение 23 стр. 65].

Условие выполнено

Определяем количество светильников и их общую мощность.

, принимаю 7 светильников.

Определяем мощность трансформатора необходимого для питания освещения.

Выбираем АПШ-1 со S = 4кВА.

2.3.3 Характеристика токоприемников участка.

2.5.3 Определение мощности трансформатора участковой подстанции, тип и место установки.

Определяем по методу коэффициента спроса

ПУПП №1 Трансформаторная подстанция с ΣРуст = 381,5 кВт.

1.Расчет мощности трансформаторной подстанции:

                                               (2.25)

                                                    (2.26)

ПУПП №1

ПУПП №2

ПУПП №3

ПУПП №1

ПУПП №2

ПУПП №3

2.Выбираем две ТСВП-630/6-0,69 и одну ТСВП-400/6 -

Результаты расчетов приведены в таблице 2.8.

Таблица 2.8 – Технические данные выбранных трансформаторных подстанций

Тип

Sтр. н, кВА

Uтр. н, В

Iн, А

Uк.з %

Рк. з, Вт

Вн

нн

Вн

нн

ТСВП-630/6-0,69

630

6000±5%

690

66,6

527

3,5

4700

ТСВП-630/6-0,69

630

6000±5%

690

66,6

527

3,5

4700

ТСВП-400/6-0,69

400

6000±5%

690

39,0

334

3,5

3700

2.9.4 Расчет кабеля 6 кВ

1.Выбираем кабель по нагреву рабочим током:

                                                                                                                     (2.30)

ПУПП №1

ПУПП №2

ПУПП №3

По рабочему току выбираем кабели:

- для ПУПП №1 ВЭВбшв  3×35+1×10 с номинальным током 137 А;

- для ПУПП №2 и №3 ВЭВбшв 3х16+1х10 с номинальным током 80 А

2.Расчет кабеля по экономической плотности тока:

                                                                                    (2.27)

ПУПП №1  Принимаю кабель ВЭВбшв 3×50+1×10

ПУПП №2  Принимаю кабель ВЭВбшв 3×25+1×10

ПУПП №3  Принимаю кабель ВЭВбшв 3×16+1×10

3.Минимальное сечение жил по термической устойчивости.

                                                                                               (2.28)

                                                                                                   (2.29)

,

Выбираем кабель ВЭВбшв 3×16+1×10 с Iн.= 80 А для всех ПУПП.

4.Определяем сечение кабеля по допустимой потере напряжения:

                                                                        (2.30)

ПУПП №1  Принимаю кабель ВЭВбшв 3×16+1×10

ПУПП №2  Принимаю кабель ВЭВбшв 3×16+1×10

ПУПП №3  Принимаю кабель ВЭВбшв 3×16+1×10

Окончательно принимаем такие кабеля:

ПУПП №1  ВЭВбшв 3×50+1×10

ПУПП №2  ВЭВбшв 3×25+1×10

ПУПП №3  ВЭВбшв 3×16+1×10

2.5.5 Определение длины кабелей

Длины кабелей определяются по принятой типовой схеме электроснабжения, на которой указывают длины кабелей от ПУПП до РПП и от РПП до каждого токоприемника.

2.5.6 Расчет и выбор кабельной сети на напряжение до 1000 В

Расчет фидерных кабелей по нагреву рабочим током.

                                        (2.31)

ПУПП №2

Выбираю два кабеля КГЭШ 3х95+1х10, которые идут до СУВ№2

                                                ПУПП №1   Iкфр1 = kс· ΣIн = 0,61·344,7 = 210А

Выбираю кабель КГЭШ 3х70+1х10, который идёт до СУВ№1

                                                                Iкфр2= 0.66*142=93.6А     

Выбираю кабель КГЭШ 3х16+1х10

По номинальному току комбайна выбираю кабель, который идёт до ПВИ-320, КГЭШ 3х95+1х25

                                                ПУПП №3   Iкфр = kс· ΣIн = 0,59·192,2 =113 А.

Выбираю кабель КГЭШ 3х95+1х10, который идёт до АВ

Iк маг1=Кс* Iн=0.9*66=59.4А

Выбираю кабель ВЭВБбШВ 3х16+1х6

Iк маг2=55А

Выбираю кабель ВЭВБбШВ 3х16+1х6

По номинальному току ДКНЛ выбираю кабель, который идёт до АВ200, ВЭВбшв 3×16+1×10

Сечение жилы гибких кабелей по допустимому нагреву выбирается по расчетному току по таблице допустимых нагрузок.   

Iк.г. = Iдв.н

Сечение жил гибких кабелей по механической прочности производится по методическим указаним к дипломному проекту.

Таблица 2.9 - Предварительные результаты расчета гибких кабелей

Токоприемник

Iн, А

Сечение жилы кабеля

Нагрев

Мех. Прочность

ППУП№1 ТСВП 630/6

СП-251

121.5

25

50

1ЛГКНЭ

24,7

4

10

СНТ-31

68,5

10

10

СП-251

121.5

25

50

Насос зак эм

8,5

4

16

ПТК-1

61,2

10

25

Дробилка

61,2

10

16

3ЛП

19,4

4

16

ППУП№2 ТСВП 630/6

СНТ-32

68,5

10

10

ВСП

61,2

10

25

ВСП

61,2

10

25

3ЛП

1942

4

16

НУМС

32,5

4

10

КА-80

206,9

70

70

ПУПП№3 ТСВП400/6

1ЛТ800Д

114

25

35

Натяжное

12,5

4

10

ДКНУ

61,2

10

16

К-60

12,5

4

16

6Ш-8

61,2

10

16

ЛВ-25

33,3

4

10

  2ЛТ800Д                                   114                                 25                                        35

Расчет кабельной сети по допустимой потери напряжения в нормальном режиме.

  1.  Определяем потери напряжения в трансформаторе ПУПП №1

         (2.32)

                                                   β=                                                          (2.33)

                                                                      

                                    β =

                      Uа=                                                               (2.34)

                                                                                

   Uа =

                                (2.35)                           Up

Определяем потери напряжения в гибком кабеле наиболее мощного и отдаленного токоприемника ВСП.

                        (2.36)

                                                        (2.37)

                                                         

Общие потери напряжения не должны превышать 63 В

Допустимая потеря напряжения в фидерном кабеле.

           (2.38)

                                                                 

Определяю сечение рабочей жилы фидерного кабеля

                        (2.39)

                                                                          

Принимаю ближайшее значение равное 6 мм2

Определяю сечение жил гибких кабелей остальных токоприемников

ВСП: Iдв = 61.2 А, L = 260 м

                                                                                (2.40)

                                                              

Принимаю ближайшее значение равное 16 мм2

СП-251

1ЛГКНЭ 

СНТ-32

Насос зак эм   

Результаты расчетов кабельной сети по допустимой потере напряжения в номинальном режиме приведены в таблице 2.10.

Расчёт кабельной сети по допустимой потере напряжения при пуске комбайнового двигателя

Минимально допустимый уровень напряжения двигателей комбайна при пуске.

Фактическое напряжение двигателей комбайна при пуске

                                          (2.41)

                                       

                                                   (2.42)

                   

                                                    (2.43)

                                                 R=RТР + Rкф + Rкг ;                          (2.44)

                                                   X=XТР + Xкф + Xкг ;                            (2.45)

                                                                                           

Rтр=0,0056 Ом

Хтр=0,0258 Ом

Rкф= R0L = 0,194 0,005 = 0,045 Ом,

Rкг = 0,005 Ом,

Хкф= Х0L = 0,078 0,005 = 0,0004 Ом

Хкг = Х0L  = 0,079 0,23 = 0,02Ом,

R = 0,0056 + 0,045 + 0,05 = 0,15 Ом

X = 0,0258 + 0,0004 + 0,02=0,5 Ом

530 В > 528 В

Условие выполнено

 2.5.7 Расчет осветительного кабеля

Рис. 1 Схема к расчету осветительного кабеля

                                                                                      (2.46)            

где UH = 127B;

ΔU = 4% допустимая потеря напряжения

                                                                            (2.47)    

l0 =2.99 м

l1 = 30 м

Бортовой штрек

- максимальный нагрузки на осветительный кабель

(принимаю КГЭШ3х4+1х2,5+3х1,5)

Сборный штрек

принимаю КГЭШ 3х4+1х2,5+3х1,5)

Аналогичным способом произвожу расчёт для ПУПП №2 и №3.

Таблица 2.10 – Результаты выбора кабелей

Наименование

Сечение жилы кабеля

Принятый кабель

Доп. нагреву

Мех. прочность

потери напряжения

Условия пуска

Фид. Каб. СУВ 350 АВ №1

70

-

16

70

КГЭШ 3×70+1×10

Фид. Каб. СУВ 350 АВ№2

95

-

50

95

КГЭШ 3×95+1×25

ПУПП№1 ТСВП630/6

-

СП-251

25

50

25

-

КГЭШ 3×50+1×10

1ЛГКНЭ

4

10

4

-

КГЭШ 3х10+1х6

СНТ-32

10

10

4

КГЭШ 3×10+1×6

СП-251

25

50

70

-

КГЭШ 3х70+1х10

Насос зак эм

4

16

4

-

КГЭШ 3х16+1х10

РПП

16

-

50

-

КГЭШ 3×50+1×10

ПТК-1

10

25

4

-

КГЭШ 3×25+1×6

Дробилка

10

16

4

-

КГЭШ 3×16+1×10

3ЛП

4

16

4

КГЭШ 3×16+1×6

ПУПП№2 ТСВП630/6

СНТ-32

10

10

4

КГЭШ 3×10+1×6

ВСП

10

25

16

-

КГЭШ 3×25+1×10

ВСП

10

25

35

-

КГЭШ 3×35+1×10

3ЛП

4

16

4

КГЭШ 3×16+1×10

НУМС

4

16

4

КГЭШ 3×10+1×2.5

КА-80 

70

70

70

70

КГЭШ 3х70+1х10

РПП 1

10

-

25

-

ВЭВБбШв 3×25+1×10

6Ш-8

10

16

16

-

КГЭШ 3×16+1×10

РПП 2

10

-

35

-

ВЭВБбЩв 3×35+1×6

ДКНУ

10

16

16

-

КГЭШ 3×16+1×25

К-60

4

16

4

-

КГЭШ 3×16+1×6

РПП 3

10

-

10

-

ВЭВБбШв3х16+1х10

2ЛТ800Д

25

35

50

-

КГЭШ 3×50+1×10

Натяжное

4

10

16

-

КГЭШ 3×16+1×10

ЛВ-25

4

10

16

-

КГЭШ 3×16+1×10

2.5.8 Расчет токов короткого замыкания

Для проверки максимальной защиты используется минимальный ток двухфазного К.З. в наиболее удалённой точке защищаемой сети. Токи К.З. определяю способом приведенных длин.

Расчет токов К.З. приведен в таблице 2.11.

2.5.9 Проверка кабелей по термической устойчивости к токам К.З

Проверка по термической устойчивости к токам короткого замыкания проводиться с помощью метод. указаний. Кабели сечением более 50 мм2 по термической устойчивости не проверяются. Итог проверки приводится в таблице 2.12.

Таблица 2.12  – Окончательно принятые кабели

Токоприемник

Кабель

І пр.доп, А

І(3)к.з., А

Окончательно принятый кабель

1ЛГКНЭ

КГЭШ 3х10+1х6

4,52

6,3

КГЭШ 3х16+1х10

СНТ-32

КГЭШ 3х10+1х6

4,52

          5,7

КГЭШ 3х16+1х10

Насос зак эм

КГЭШ 3х16+1х10

            13  

6

          -

Дробилка

КГЭШ 3х16+1х10

13

2,5

           -

3ЛП

КГЭШ 3х16+1х10

13

2,1

           -

СНТ-32

КГЭШ 3х10+1х6

4,52

6,6

КГЭШ 3х16+1х10

3ЛП

КГЭШ 3х16+1х10

13

6,9

            -

НУМС

КГЭШ 3х16+1х10

13

7,8

           -

6Ш-8

КГЭШ 3х35+1х10

28,4

4,7

           -

ДКНУ

КГЭШ 3х16+1х10

13

3,6

             -

ЛВ-25

КГЭШ 3х16+1х10

13

5,1

            -

К-60

КГЭШ 3х16+1х10

13

3,6

            -

2.5.10 Расчет и выбор КРУ напряжением 6 кВ

1.  Выбор КРУ по номинальному напряжению и току.

         Должно выполняться условия:

                  

             

2. Выбор КРУ по предельному отключающему току:

    

3.  Расчет и выбор КРУ по электродинамической термической устойчивости к току к.з.

Ударный ток к.з.

                                                                                                                 (2.48)

                    где Ку=1,3 – ударный коэффициент для к.з. в электрических сетях.

            

Эффективное значение тока к.з.

                                               (2.49)                 

Проверка по термической устойчивости .

                                                                                                                    (2.50)                   

где =0,25 сек. (см.раздел 10.3.)

      - расчетное время термической устойчивости

       

Таблица 2.13 -  Выбор КРУ

                      

Расчетные величины

Параметры аппарата

Uсети=6кВ

Uн=660В

Ін=200А.

Іоткл.=9,6кА

Sоткл.=100МВА

Расчетные величины

Параметры аппарата

Uсети=6кВ

Uн=660В

Ін=100А.

Іоткл.=9,6кА

Sоткл.=100МВА

4. Расчет и проверка уставки максимального реле КРУ.

Ток срабатывания максимального тока:

                                                                                             (2.51)               

где =8,7 – коэффициент трансформации

                 для ППУП№1

Принимаю  что составляет  от Ін=200А.

   для ППУП№2

Принимаю  что составляет 100% от Ін=320А.

                

                 - для ППУП№3

Принимаю  что составляет  от Ін=100А.

              

 

    

5. Принятый ток срабатывания проверяю по

           Должно выполнится условия:

                                                                                                                           (2.52)

                                       

                 - условие выполняется

                 

               - условие выполняется

- условие выполняется

Выбираю две КРУВ-6ХЛS с Іном=200А и одну КРУВ-6ХЛS с Іном=320А.

2.5.11 Выбор и проверка аппаратуры управления и защиты на напряжение до 1000В

Выбор аппаратуры управления производится по номинальному напряжению, току и предельно отключаемому току.

Выбор фидерных автоматов по номинальному напряжению и току производится при соблюдении следующих условий:

UаппUн                                                                  (2.53)                                                                                                                          

Iафвkc · ΣIн.р.                                (2.54)

Iконт Iн.р.                                                                  (2.55)

                                                                                                                                                               

            

Проверка по допустимой отключающей способности.

Iдоп.откл ≥ 1,2 I(3)кз                                 (2.56)

                                                                                                   

             Расчетный ток уставки МТЗ определяется по формуле:

IуIп + ΣIн.р                                              (2.57)

                                                                                                         

где Iп – номинальный пусковой ток самого мощного токоприемника.

ΣIн.р  – сумма номинальных рабочих токов остальных токоприемников, без учета самого мощного.

    Проверка уставку на чувствительность по формуле:

                                (2.58)

Расчёт произвожу в Таблице 2.14

                                                                                                     

            Таблица  2.14 - зультаты выбора низковольтной аппаратуры управления и  максимальной защиты

Токоприем

ники

Расчёт-

ный ток

аппара-

туры,А

А

Расчёт

ный

ток

макс.

защи-

ты,А

А

Прянятый

аппарат

Допуст.

ток

отключе-

ния

аппарата

А

Доп.ток

откл.аппа-

рата с учётом

фид. автомата,А

Ін.

Аппарата,

А

ТСВП-630

375

16093

-

8382

-

-

2300

1550

6

СУВ-350

344,6

14508

1255

7556

А3732

42000

-

  2500

3

CG-251бл

 110

8390

910

4370

КТ12Р35М

-

В составе СУВ-350АВ

1000

     4,4

СП-251дал

110

5225

910

2721

КТ12Р35М

-

1000

2,7

1ЛГКНЭ

24,7

7582

162,5

3949

КТ7123

-

250

     15,8

СНТ-32

66.5

6900

479,3

3594

КТ7123

-

500

     7,2

НАСОС зак эм

8.5

7242

59,5

3772

ЛМА3502

-

63

59,9

ПТК-1

55

3101

459

1615

ПВИ-250

-

4200

500

3,2

Дробилка

61.2

3036

459

1518

ПВИ-125

-

В составе СУВ-350АВ

500

3

   3ЛП

19.4

2506

135,8

1305

ПВИ-63

-

150

8,7

СУВ-350 АВ

649.7

15424

1649,7

8033

А3732

42000

2500

32,1

СНТ-32

68,5

7985

479,3

4159

КТ7123

-

42000

500

8,3

ВСП

122,4

4717

918

2497

КТ12Р35М

-

4200

  1000

2,4

      3ЛП

19,4

8390

135,8

4370

КТ7123

-

В составе СУВ-350АВ

250

17,5

НУМС

32,5

9364

227,6

4877

КТ7123

-

250

19,5

КА-80

206,9

4879

1200

2541

ПВИ-320БТ

-

1280

1,9

АВ

421,1

10877

1973

5634

АВ500ДО

-

20000

2000

2,8

2ЛТ800Д

228

6662

1552

3470

ПВИ-320

-

-

1600

2,8

Натяжное

12,5

4672

85,6

2433

ВПИ-63

-

-

125

19,5

    ДКНУ

61,2

4282

461

2230

ПВИ-250

-

В составе СУВ-350АВ

500

4,5

К-60

12,5

4400

85,6

2292

ПВИ-25

-

87

26,3

     6Ш-8

61,2

5705

459

2971

ПВИ-125

-

500

5,9

ЛВ-25

33,3

6150

190,9

3203

ПВИ-125

-

250

12,8

2.5.12 Комплектование распредпунктов на напряжение до 1000 В

К установке на бортовом штреке принимаю передвижной РП в виде энергопоезда, в состав которого входят: 2 трансформаторные подстанции ТСВП630/6, 2 станции управления СУВ 350 АВ, пускатель ПВИ 320 комбайновый, АПШ-1 для питания освещения. На заезде бортового штрека установлены АВ200ДОУ5 и ПВИ-63, питающий ДКНЛ бортового штрека.

На сборном штреке размещена СУВ 350 АВ запитанная с бортового штрека и стационарный РП на заезде сборного штрека, состоящий из СУВ-350АВ,АПШ-1.которые запитаны от ТСВП-400/6.

При комплектовании РП руководствовался указаниями, изложенными в ПБ  и в инструкциях к ним.

2.5.12 Сводные данные подсчетов

Таблица 2.15 – Спецификация оборудования

Наименование электрооборудования

Тип

Электрооборудования

Количество

Высоковольтная ячейка

КРУВ 6ХЛ5

3

Трансформаторная подстанция

ТСВП630/6-0,69

2

Трансформаторная подстанция

ТСВП400/6-0,69

1

Пускатели

ПВИ 320 БТ

1

Пускатели

ПВИ 63

1

Пускатели

ПВИ-125

3

Пускатели

ПВИ-250БТ

2

Пускатели

ПВИ-25

1

Станцыя управления

СУВ-350 АВ

2

         Автоматический выключатель                        АВ-500ДО                                    2

         Светильники                                                       РВЛ-20М                                     8                                           

          Освещение                                                         АПШ-1                                         3

                                             Таблица 2.16 - Спецификация кабелей

Марка кабеля

Общая длина, м

КГЭШ 3×10+1×6

60

КГЭШ 3×16+1×10

180

КГЭШ 3×35+1×10+3х4

90

КГЭШ 3×25+1×10

95

КГЭШ 3×50+1×10+3×4

290

КГЭШ 3х70+1×10+3×4

670

КГЭШ 3×95+1×10+3×4

875

ВЭВБбШв 3×25+1×10+3×4

80

ВЭВБбШв 3×35+1×10

80

Таблица 2.17 – Кабельный журнал

Наименование токоприемников

Марка изделия

Напряжение

(В)

Длина

(м)

СУВ 350 №1

КГЭШ

660

20

СУВ 350 №2

КГЭШ

660

20

Сребк. Конвеер

КГЭШ

660

80

Скребк. Конвеер

КГЭШ

660

230

Лебедка

КГЭШ

660

10

Маслостанция

КГЭШ

660

20

Насос зак. эм.

КГЭШ

660

25

Перегружатель

КГЭШ

660

15

Дробилка

КГЭШ

660

10

Лебедка

КГЭШ

660

40

Маслостанция

КГЭШ

660

20

Вынес.сист.полачи

КГЭШ

660

80

Лебедка

КГЭШ

660

20

Станция орошения

КГЭШ

660

10

Комбайн

КГЭШ

660

230

Ленточный конвеер

КГЭШ

660

40

Натяжное

КГЭШ

660

50

Напочвенная дорога

КГЭШ

660

10

Насос

КГЭШ

660

5

Насос

КГЭШ

660

10

Лебедка

КГЭШ

660

200

Таблица 2.17 – Кабельный журнал

Наименование токоприемников

Марка изделия

Напряжение

(В)

Длина

(м)

Маслостанция

КГЭШ

660

20

Вынес.сист. подачи

КГЭШ

660

80

Лебедка

КГЭШ

660

20

ТСВП400/6

ВЭВбшв

6000

100

ТСВП630/6

ВЭВбшв

6000

900

Для расчета электроснабжения необходимо иметь данные о токоприемниках участка, которые приняты в соответствии с выбранной технологической схемой.  

2.4 Выбор схем дистанционного управления, сигнализации и связи.

Выемочный участок лав оборудуются телефонной связью, системой общешахтного аварийного оповещения и местной системой оперативной и предупредительной сигнализацией.

Абонентские устройства телефонной связи (телефоны типа ТАША-2) устанавливаются в забое и в устье выработки, у энергопоезда, лавы, на приводных станциях ленточных конвейеров, у приводов ДКН. Расстояние при этом не должно превышать - 20м. При установке абонентских устройств в горных выработках необходимо предусматривать размещение телефонов на стороне горных выработок, имеющий свободный проход для людей, в защищенных от капежа местах;

Для связи, сигнализации и управления комплекса КД-80 в лаве используется аппаратура  АУШ, громкоговорящая связь КУЗ-01. Все действия при выполнении  работ согласовываются между рабочими при помощи телефонной связи, ТАК, КУЗ-01, световых сигналов и голосом. Аварийное оповещение осуществляется по телефонам или аппаратурой ИГАС.

Условные световые сигналы: горизонтальная отмашка – «стоп», вертикальная отмашка – «вперёд», круговое   движение – «назад». Каждый непонятый сигнал считается сигналом «стоп».

Для управлением лебедками ДКН используется аппаратура АС-3У  с переговорным устройством КУЗ-01, при этом применены условными  сигналами  звуковыми: 3 - вниз, 2 - вверх, 1 – стоп. Каждый непонятый сигнал считается сигналом «стоп».

Для  автоматизации конвейерной линии  используется аппаратура  АУК-1М. Вдоль ленточного конвейера ПТК должна быть протянута  блокировка экстренной остановки. Для управлением лебедками ДКН используется аппаратура АС-3У, подключенная к АУК-1М, обеспечивающая работу или конвейера или ДКНУ.

Аппаратура КДА является следующим этапом в развитии систем управления и автоматизации режимов работы выемочных комбайнов. Принципы построения аппаратуры во многом аналогичны вышеописанным, однако выполняемые ею функции расширенны и дополнены. Аппаратура автоматизации и управления КДА обеспечивает.

  1.  Управление с пульта машиниста комбайна пускателями комбайна, насоса орошения, конвейера, вынесенной системы подачи, предохранительной и траловой лебедок, а также двухстадийное аварийное отключение всех механизмов добычного участка или непосредственно со штрекового аппарата управления; дистанционное управление пускателями двух насосных станций гидросистемы крепи; раздельное или совместное с выдержкой во времени включение приводов забойного конвейера, выбор пункта управления забойным конвейером - с пульта машиниста комбайна, ближнего или дальнего привода конвейера; реверс забойного конвейера автоматическую подачу предупредительного сигнала перед включением двигателей; автоматическую подачу предупредительного сигнала перед, натяжением тяговой цепи комбайна началом его перемещения и включением приводов забойного конвейера.
  2.  Стабилизацию заданной скорости подачи и контроль нагрузки, двигателей комбайна и вынесенной системы подачи; плавное увеличение скорости подачи от нуля до заданной установки; автоматическое торможение приводом подачи перед их включением.
  3.  Блокировку предупредительного сигнала при остановках механизмов не более чем на 5 сек.; нулевую защиту, защиту от потери управляемости при повреждениях в цепях управления; блокировку, возвращающую схему управления в исходное состояние при отключении или не включении любого механизма комплекса, а также при отсутствии предупредительного сигнала; автоматическое отключение пускателя комбайна при не завершившимся пуске или опрокидывании двигателей комбайна; защиту двигателей подачи при технологических перегрузках; снижение скорости подачи комбайна до нуля при обрыве или коротком замыкании цепей дистанционного задания скорости подачи; защиту кабелей, питающих электромагнитные муфты скольжения от утечки тока на землю.
  4.  Световую индикацию работы механизмов и состояния цепей управления, идущих из лавы на штрек; Световую индикацию работы механизмов и состояния цепей управления пускателями; диагностику состояния каналов управления любым механизмов комплекса.

В комплект аппаратуры КДА входят: штрековый блок, регулятор нагрузки и скорости, блоки контроля двигателей, пульт машиниста комбайна, акустический излучатель и два кнопочных поста, размещенные на комбайне, два датчика скорости, вмонтированные в электромагнитные муфты скольжения вынесенной системы подачи, а также кабельные перемычки, необходимые для монтажа аппаратуры.

Комплекс     автоматизированного     управления      конвейерами АУК.1М предназначен для управления и контроля работы стационарных и полустационарных неразветвленных конвейерных линий, состоящих из ленточных и скребковых (одноцепных, а при наличии аппарата КДК и двухцепных) конвейеров. При этом технологический комплекс может иметь до трех ответвлений, каждое из которых управляется как самостоятельная неразветвленная линия, с числом конвейеров не более 10, Комплекс АУК.1М совместно с пультом управления ПРЛ может применяться также для управления разветвленными конвейерными линиями.

Управление, сигнализация и телефонная связь для комплекса АУК.1М предусмотрены по двум проводам, проложенным вдоль конвейерной линии, и общешахтному контуру «Земля». При этом провода цепей управления могут быть выполнены голыми, изолированными друг от друга проводами или кабелем. Для экстренного прекращения пуска и аварийного останова конвейера (линии) предусматривается дополнительная пара голых проводов с концевым диодом или телефонный кабель.

В комплекс АУК.1М в отличие от ранее выпускавшейся аппаратуры АУК-10ТМ-68 внесен ряд усовершенствований, повышающих надежность работы и безопасность эксплуатации.

1.  Для контроля мест перегрузки с конвейера на конвейер предусмотрен новый функциональный блок заштыбовки, позволяющий работу с гибким электродным датчиком и контролирующий переходное сопротивление между электродом и транспортируемой горной массой.

2.  Применена бесконтактная коммутация цепей питания сигнальных устройств.

3. Введены:  автоматический отсчет времени предпускового сигнала при работе конвейера в ремонтно-наладочном режиме; регулируемый сдвиг по времени между включением пускателей двухприводного конвейера; выдержка времени на прекращение пуска или останов привода конвейера от действия блокировочных устройств тормозов, контакторов пускателей, средств орошения и др. Элементы, обеспечивающие названные выдержки времени, конструктивно совмещены с элементами усилителя телефона в блоке отсчета времени и телефона БОВТ.

4.  Для дистанционного управлений последним   (хвостовым) конвейером линии с кнопочного поста предусмотрен блок дистанционного управления БДУ, устанавливаемый вместо БОВТ в блоке управления последнего конвейера.

Дополнения и изменения, внесенные в комплекс АУК.1М, выполнены с учетом возможности использования пультов и блоков аппаратуры АУК-10ТМ-68 с комплексом и их совместной работы. При этом обеспечивается следующая взаимозаменяемость: допускается установка выемной части пульта АУК.1М в корпус пульта АУК-10ТМ-68 и наоборот; выемные части блоков АУК.1М и АУК-10ТМ-68 допускают возможность установки их как в корпуса блоков комплекса АУК.1М, так и в корпуса аппаратуры АУК-10ТМ-68 при условии использования соответствующих датчиков заштыбовки.

Комплекс АУК.1М может применяться в шахтах, в том числе опасных по газу или пыли с температурой от –10 до +40°С и относительной влажности до 98% при температуре +25 °С. При этом отдельные блоки комплекса имеют следующий уровень защиты: пульты и блоки управления – РВ, приборы-указатели и блоки концевых реле – РО.

 

III. Охрана труда.

3.1 Мероприятия по безопасности во время выполнения производственных процессов в очистном забое. Мероприятия по безопасности при обслуживании и управлении механизированным комплексом

Выемка угля в очистных забоях должна осуществляться в соответствии с паспортом выемочного участка с применением комплекса мер по предотвращению всех опасных и вредных производственных факторов.

Паспорта выемочных участков на пластах с трудноуправляемыми боковыми породами и отработки отдельных выемочных участков (целиков) на вышележащих этажах должны утверждаться на предприятии с учетом рекомендаций постоянно-действующих комиссий по управлению горным давлением.

Не допускается ведение эксплуатационных работ более чем в двух смежных этажах одновременно.

Все оборудование комплексно-механизированных очистных забоев (мехкрепь, конвейеры, выемочные машины и др.) должно пройти предпусковую наладку перед приемкой выемочного участка в эксплуатацию. При эксплуатации наладки должны проводиться регулярно в сроки, установленные инструкцией предприятия-изготовителя.

Ведение очистных работ до первичной посадки основной кровли, первичная посадка основной кровли, а также подход забоя к техническим границам выемочного участка должны проводиться по мероприятиям, предусмотренным паспортом выемочного участка.

Факт первичной посадки основной кровли оформляется актом, который утверждается главным инженером шахты.

В случае остановки работ в очистной выработке на время свыше суток должны быть приняты меры по предупреждению обрушения кровли в призабойном пространстве, загазирования или затопления. Возобновление работ допускается с разрешения главного инженера шахты после осмотра очистной выработки должностными лицами или специалистами.

В процессе работы должна производиться проверка устойчивости кровли и забоя путем осмотра и остукивания. При наличии признаков опасности обрушения кровли, забоя или сползания почвы на крутых пластах должна производиться оборка отслоившейся горной массы и устанавливаться дополнительная крепь.

Ширина свободного прохода для людей в лавах, оснащенных механизированными крепями, должна быть не менее 0,7 м, высота — не менее 0,5 м. В лавах с индивидуальной крепью должен осуществляться и поддерживаться свободный проход шириной не менее 0,7 м.

В лавах, оборудованных механизированными комплексами, узкозахватными комбайнами и струговыми установками, вдоль конвейера должна быть оборудована громкоговорящая связь с приемопередающими устройствами, установленными через каждые 10 м, а также в штреках (ходках) на их сопряжениях с лавой.

Меры безопасности при выемке угля комбайном

  1.  При работающем конвейере лавы у комбайна обязательно должен находиться машинист комбайна или другое лицо, имеющее право на управление комбайном.
  2.  Работа комбайна недопустима при наличии перепадов опорных поверхностей рештаков, навесного оборудования и сдвига их относительно друг друга свыше 8 мм, а также при нарушении прямолинейности или конфигурации направляющих, вписывающихся в захваты лыж.
  3.  При сходе комбайна с направляющих конвейера или опорных поверхностей навесного оборудования, заклинивание захвата лыжи, комбайн немедленно останавливается а МГВМ по громкоговорящей связи предупреждает членов звена о причине остановки.
  4.  Работы по выемке угля комбайном, задвижке секций крепи, передвижке конвейера прекращаются, а люди должны уйти в безопасное место до устранения неисправности.
  5.  Возобновление работ разрешается только с разрешения горного мастера.
  6.  Категорически запрещается находиться в зоне забоя во время работы комбайна и производить там какие-либо работы.
  7.  Проход людей по лаве разрешается только между первым и вторым рядами стоек секций крепи. В месте изгиба конвейера, между навесным оборудованием и секциями проход запрещен.
  8.  Запрещается проход людей по лаве у места передвижки секций и у комбайна при его работе. При необходимости прохода людей передвижка секций крепи, работа конвейера лавы и комбайна прекращаются. Кнопка “Стоп” конвейера должна быть заблокирована, комбайн должен быть остановлен с отключением режущей части. Ответственные за прекращение передвижки секций - ГРОЗ 2 и 3, а остановку конвейера и комбайна - МГВМ.

Меры безопасности при извлечении стоек арочной крепи впереди лавы.

  1.  При извлечении ножек арочной крепи впереди лавы выполнение других работ на штреках и в бермах запрещается. Разрешается извлекать только одну ножку.
  2.  Работа по извлечению ножек арочной крепи выполняется только при остановленных конвейерах в лаве и на сборном штреке.
  3.  на работах связанных с извлечением ножек арочной крепи, должно быть занято не менее 2-х опытных рабочих под руководством горного мастера.
  4.  При извлечении ножек арочной крепи нахождение людей на сопряжении лавы со штреком запрещается.

3.2 Защита людей от поражения электрическим током. Защитное заземление.

Повышенная опасность поражения электрическим током в подземных выработках связана с большой влажностью, наличием токопроводящей пыли и усиленным потовыделением у шахтеров.

Питание токоприемников в шахте осуществляется по системе с изолированной нейтралью, при которой ток через человека, прикоснувшегося к одной из фаз будет зависеть не только от напряжения сети и сопротивления человека, но и в значительной степени от сопротивления изоляции двух других фаз относительно земли. При достаточно высоком сопротивлении изоляции и малой емкости в случае касания одной фазы через человека будет проходить безопасный для него ток, поэтому состояние изоляции непрерывно контролируется.

Контроль за состоянием изоляции производится устройством автоматического контроля изоляции УАКИ – в сетях 380 и 660 вольт, и реле утечки РУ 127/220 в сетях 127 и 220 вольт.

Другим видом защиты от поражения электрическим током являются защитные заземления.

Заземлению подлежат металлические части электротехнических устройств, не находящиеся под напряжением, но которые могут оказаться под напряжением в случае повреждения изоляции, а также трубопроводы, сигнальные тросы и др., расположенные в выработках, в которых имеются электрические установки и проводки.

В шахтах, опасных по газу и пыли, для защиты от накопления статического электричества заземлению подлежат одиночные металлические воздухопроводы и пневматические вентиляторы.

Заземлению не подлежат: металлическая крепь, нетоковедущие рельсы, оболочки отсасывающих кабелей электровозной контактной откатки, а также на металлические устройства для подвески кабеля.

В подземных выработках шахт должна устраиваться общая сеть заземления, к которой должны присоединяться все объекты, подлежащие заземлению.

При наличии в шахте нескольких горизонтов к главным заземлителям должна присоединяться общая сеть заземления каждого горизонта. Для этого допускается использование брони силовых кабелей, проложенных между горизонтами. При отсутствии таких кабелей соединение общей сети горизонта с главным заземлителем должно производиться при помощи специально проложенного проводника.

В случае электроснабжения шахты с помощью кабелей, прокладываемых по скважинам, главные заземлители могут устраиваться на поверхности или в водосборниках шахты. При этом, в качестве одного из главных заземлителей, могут быть использованы обсадные трубы, которыми закреплены скважины.

Во всех случаях должно устраиваться не менее двух главных заземлителей, расположенных в различных местах, резервирующих друг друга на время осмотра, чистки или ремонта одного из них.

При отсутствии главного водоотлива, главные заземлители должны располагаться в зумпфах или специальном колодце, заполненном водой.

Для местных заземлений должны устраиваться искусственные заземлители в водоотводных канавках или в других пригодных для этого местах, например металлическая рамная крепь.

Каждая кабельная муфта с металлическим корпусом, кроме соединителей напряжения на гибких кабелях, питающих передвижные машины, должна иметь местное заземление и соединяться с общей сетью заземления шахты.

Заземление корпусов передвижных машин, забойных конвейеров, аппаратов, установленных в призабойном пространстве, и светильников, подсоединенных к сети гибкими кабелями, а также электрооборудования, установленного на платформах, перемещающихся по рельсам (за исключением передвижных подстанций), должно осуществляться посредством соединения их с общей сетью заземления при помощи заземляющих жил питающих кабелей.

Общее переходное сопротивление сети заземления, измеренное у любых заземлителей, не должно превышать 2 Ом.

3.3 Мероприятия по борьбе с газом и контроль его замера в выработке. Мероприятия по борьбе с пылью, мероприятия по предупреждению внезапных выбросов угля и газа в очистном забое.

Для контроля содержания метана и углекислого газа в действующих горных выработках должны применяться стационарные автоматические датчики метана, а также переносные эпизодического действия для замера углекислого газа и метана. В шахтах III категории, сверхкатегорийных и опасных по внезапным выбросам контроль содержания метана у проходческих и выемочных комбайнов и врубовых машин должен производиться при помощи встроенных автоматических приборов; все рабочие, ведущие работы в тупиковых и очистных выработках и в выработках с исходящими вентиляционными струями, должны обеспечиваться индивидуальными сигнализаторами метана, совмещенными с шахтными головными светильниками.

Контроль концентрации метана в газовых шахтах должен осуществляться во всех выработках, где может выделяться или скапливаться метан. Места и периодичность замеров устанавливаются начальником участка ВТБ и утверждаются главным инженером шахты.

Сменные должностные лица участка ВТБ, кроме случаев, указанных в пункте 3.7.5, заносят результаты выполненных ими замеров в наряд-путевки. Данные наряд-путевок в течение суток должны быть перенесены в Книгу замеров метана и учета загазирований [повышенных концентраций диоксида углерода (углекислого газа)] и подписаны начальником участка ВТБ. Наряд-путевки должны храниться не менее 12 месяцев.

Должностные лица участка ВТБ должны передавать по телефону (телефонограммой) результаты замеров начальнику (заместителю или помощнику начальника) участка ВТБ, который обязан ознакомить с ними и с показаниями стационарной автоматической аппаратуры контроля содержания метана под роспись начальников (заместителей или помощников начальников) участков, а также лицо, выдающее наряд по шахте.

На каждой шахте должны осуществляться мероприятия по обеспыливанию воздуха, в соответствии с инструкцией по обеспыливанию утвержденной приказом Госнадзорохрантруда от 18.01.96 №7

Горные машины, при работе которых образуется пыль, должны быть оснащены средствами пылеподавления, поставляемыми заводами-изготовителями комплектно с машинами, должны обеспечивать минимальное пылеобразование.

Для каждого участка шахты ежегодно разрабатываются паспорта противопылевых мероприятий которые должны пересматриваться в случае изменения технологии работ и горно-геологических условий. В паспортах противопылевых мероприятий должны быть указаны схемы водоснабжения и расположение оборудования по борьбе с пылью, приведен перечень обязательных средств пылеподавления и режимы их работы, а также схемы расположения рабочих мест, предусматривающие расстановку людей в местах с наименьшей запыленностью воздуха.

Основным средством пылеподавления является орошение, применяется при зарубке и отбойке угря, при погрузке и транспортировании горной массы, а также при взрывных работах.

Орошение осуществляется распылением воды с помощью форсунок. Форсунки бывают различных типов: зонтичные, дающие факел в виде полого конуса; плоскоструйные и другие. Выбор типа форсунок, их число и давление воды для них производится в зависимости от условий и целей эффективности пылеподавления.

При работе выемочных машин располагаются на исполнительных органах или вблизи от них.

Оросительные установки оросительные установки устанавливают на местах погрузки, разгрузки вагонеток.

Для борьбы с пылью с использованием воды на каждой шахте необходим водопровод. Этот же водопровод обычно служит и для пожаротушения.

Внезапный выброс угля и газа представляет собой быстро развивающееся разрушение угольного массива горным и газовым давлением впереди забоя горной выработки, вынос и отброс разрушенного угля газом.

Предупредительные признаки внезапных выбросов, уменьшение прочности угля, выдаливание его из забоя, усиление давления на крепь, удары и треск различной силы и частоты в массиве, отскакивание кусосков угля и шелушение его в забое, появление пылевого облака и другие.

Прогнозирование выбросоопасности осуществляется в настоящее время на основании изучения характера залегания угольных пластов и их газообильности.

Для прогнозирования внезапных выбросов широко применяется сейсмическая система. Сущность ее состоит в том что в пробуренную скважину помещается датчик, который фиксирует малейшие динамические колебания в толще горных пород, преобразовывает их в звуковые сигналы, которые записываются на магнитофонную ленту. По частоте сигналов судят о вероятности выброса или горного удара. Как показала практика сейсмической службы Донецкого бассейна выбросы или горные удары происходят через 1 – 2 часа после получения тревожных сигналов. Это дает возможность заблаговременно вывести людей в безопасные места или на поверхность.

3.4 Мероприятия по противопожарной защите выемочного участка. Средства пожаротушения, их количество и места их установки.

Для пожаротушения используют противопожарные водоемы, водосборники шахтного водоотлива и хозяйственно-питьевой водопровод.

Противопожарный водоем, устраиваемый на поверхности шахты, предназначен для резервного питания пожарных водопроводов. Водоем должен располагаться на расстоянии не ближе 100 м от ствола, подающего воздух в шахту.

Противопожарный водоем оборудуется двумя насосами и трубопроводом диаметром не менее 100 мм. Электроэнергия для питания насосов проводится от двух независимых источников питания.

В подземных выработках предусматриваются, как правило, объединенные пожарно-оросительные трубопроводы, питаемые от хозяйственно-питьевого водопровода на поверхности. Резервное питание противопожарно-оросительного трубопровода осуществляется водой из противопожарных водоемов на поверхности и водосборников шахты.

В проекте противопожарной защиты шахты предусматриваются в качестве резервного использовать все действующие водоотливные магистрали, пульпопроводы и другие. Для обеспечения быстрого переключения с резервной сети она должна быть заранее подсоединена к общей сети противопожарного трубопровода шахты и приспособлена для подачи воды по ней путем открывания вентилей.

В начальной стадии пожара наиболее эффективными средствами пожаротушения являются ручные огнетушители. В зависимости от примененного средства пожаротушения они бывают пенные химические и порошковые.

Наибольшее распространение получили ручные огнетушители ОП – 8 и ОПШ – 9.

Пенные огнетушители не применяют для тушения горящих электрических установок, находящихся под напряжением. Для противопожарной защиты стволов в надшахтном здании устанавливается не менее трех пожарных кранов. Концы участковых противопожарно-оросительных трубопроводов должны отставать не более чем на 20 м от забоя. Помимо средств пожаротушения водой, в выработках необходимо иметь первичные средства пожаротушения, огнетушители и ящики с песком или инертной пылью, вместимостью не менее 0,2 м3.

На каждом выемочном поле откаточных горизонтов, а также у передвижных маслостанций должны быть пенные и порошковые огнетушители.

На каждом действующем горизонте шахты должен быть склад противопожарных материалов и противопожарный поезд.

Мероприятия по противопожарной защите включают: размещение первичных средств пожаротушения, пожарно-оросительный трубопровод, применение негорючий крепи. Первичные средства пожаротушения расставляются согласно схемы. В целях пожарной безопасности по выработке прокладывается пожарно-оросительный трубопровод диаметром 150 мм.

Трубопровод по  сборному штреку рассчитан на расход воды, необходимый на пожаротушение, устройство пылеподавления и УВПК. Расхода  воды не менее 100м3\час. Трубопровод по  борт штреку рассчитан на расход воды не менее 50м3\час.

Трубопровод сборного штрека через каждые 50м по длине выработки оборудуется пожарными гайками, через каждые 100м – двумя огнетушителями (ОПШ-10 и ОХП-10).

Трубопровод бортового штрека оборудуется пожарными гайками через каждые 200м; двумя огнетушителями через каждые 300м (ОПШ-10 и ОХП-10).

РП оборудуется двумя огнетушителями и ящиком с песком. По обе стороны приводов ленточных конвейеров (по 10м) выработка оборудуется пожарными гайками, пожарными рукавами со стволом, двумя огнетушителями, ящиком с песком, телефоном.

Выработка в районе установки приводных головок ленточных конвейеров и 5м в обе стороны должна быть закреплена негорючей крепью.

Для обеспечения безопасной эксплуатации и предотвращения загорания ленты на приводной и концевой станциях конвейеров  и для обнаружения и ликвидации пожаров в начальной стадии устанавливаются устройства УПЗ-1А, приводные головки оборудуются установками пожаротушения УВПК. Наличие воды в противопожарном трубопроводе под давлением не менее 6 атм. Для контроля за снижением давления в ПОТ (менее 6 атм), недопущения воды при работе конвейеров  на ПОТ устанавливаются ЭКМ. Наличие и исправность всех видов защиты конвейеров аппаратуры АУК-1; КТВ-2, ДС, ДВ. Наличие  и исправность телефонов на головках конвейеров.


IV. Экономическая часть.

4.1 Определение суточной нормативной нагрузки на очистной забой.

  4.1.1 Расчёт суточной нагрузки по горнотехническим факторам (средней скорости подачи комбайна).

Нормативная нагрузка:

Дц * Т

Ан = ————; тонн (4.1)

   Тц

где:  Дц – объём добычи угля с цикла; тонн.

       Т – время работы в очистном забое по выемке угля за сутки; мин.

       Тц – время выполнения одного цикла; мин.

При этом:

Дц = Lл * m * r * y * c; тонн  (4.2)

где:  Lл – длина лавы; м

        m – вынимаемая мощность пласта; м

        r – подвигание лавы за цикл; м

y – средняя плотность угля; т/м3

с = (0,97 – 0,98)– коэффициент полноты извлечения угля из забоя

Дц = 142 * 1,05 * 0,8 * 1,23 * 0,97 = 142 тонн

Т = (tсмtпзо) * nсм; мин (4.3)

где:  tсм – продолжительность добычной смены; мин. 6часов * 60минут = 360минут

tпзо = (15 – 18) - продолжительность подготовительно-заключительных операций в смену; мин

nсм – число добычных смен в сутки

Т = (360 – 18) * 3 = 1026 мин

                    1          1

Тц = Lм * ( —— + —— +∑tв ) * Ко * Кко; мин (4.4)

                             Vn       Vx  

где:  Vn – рабочая скорость подачи комбайна; м/мин

Vx – скорость перемещения машины вдоль забоя при перегоне её в исходное положение; м/мин

tв = (0,15 -0,3) – суммарное время на вспомагательные операции цикла; м/мин

Ко = 1,12 – коэффициент, учитывающий норматив времени на отдых

Кко = 1,15 – коэффициент, учитывающий норматив времени на концевые операции

1            

Тц = 140,4 *(—— + 0,15) * 1,12 * 1,15 = 126 мин

   1,81            

142,3 * 1026

Ан  =  ————— = 1158 тонн

 126


          
4.1.2 Проверка суточной нагрузки по газовыделению.

Допустимая нормативная нагрузка на очистной забой должна быть проверена по условиям гезовыделения:

         864 * V * S * d * P                              864*4*2*1*1,3

Ас = —————————; т/сут Ас = ———————— = 2402 т/сут. (4.5)

Кн * qл * Кед * Кид 1,45*6*0,86*0,5

где:  864 – эмпирический коэффициент – процентное содержание метана

V = 4 м/сек – допустимая Правилами безопасности максимальная скорость движение воздуха вдоль очистного забоя

1,5

S = ———— *1,12 = 2 м2 минимальная площадь поперечного сечения лавы,

        0,85

свободная для прохода воздуха; м

d = 1% – допустимая Правилами безопасности максимальная концентрация метана в исходящей струе

P = 1,3(по табл. 1,1) – коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство, непосредственно прилегающее к призабойному пространству

Кн = 1,45 (по табл. 1,2) – коэффициент неравномерности гезовыделения

Кед = 0,86 (по табл. 1,4) – коэффициент естественной дегазации

Кид = 0,5 (по табл. 5) – коэффициент искусственной дегазации

Ан * qл

Iоч = ————; м3/мин (4.6)

1140

1158 * 6

Iоч = —————— = 6 м3/мин

1140

где:  qл – относительная метанообильность лавы; м3/тонн

Скорость подвигания забоя за сутки:

 Т

Lпод = r * ——; м/мин (4.7)

 Тц

где:  r – полезная ширина захвата исполнительного органа; м

1158

Lпод = 0,8 * ———— = 7 м/сут

126

 

Ан < Асут < Ас  Принимаю Асут = 1160 т/сут


4.2 Определение числа циклов в сутки.

Потребное число циклов работы комбайна в сутки для обеспечения суточной нормативной нагрузки:

Ас

nц = ———; цикл (4.8)

Дц

1160

nц = ———— = 9 цикл. Принимаю nц = 9 ц

142,3

где Ас – принятая нормативная нагрузка на очистной забой, т/сут;

     Дц – добыча угля с одного цикла, т.

Определяю скорректированную суточную нормативную нагрузку на принятое число циклов:

Дсутпр = Дц * nцпр; тонн/сут (4.9)

Дсутпр = 142,3 * 9 = 1270 т/сут


4.3 Расчёт объёмов работ по процессам на цикл.

Необходимо производственный цикл дифференцировать на составляющие его процессы и выбрать такое их сочетание и такую последовательность выполнения во время и в пространстве, которые способствовали бы повышению эффективности производства.

Состав рабочих процессов, входящих в цикл, зависит от применяемых машин и механизмов и технологий ведения работ в очистном забое.

Определение объёмов работ на цикл по процессам в лавах, оборудованных угольными узкозахватными комбайнами с механизированными крепями.

Объёмы работ по процессам, которые входят в цикл, определяются в зависимости от технологии выемки в следующем порядке:

  4.3.1 Процессы, являющиеся общими для любой технологии выемки угля

комбайном.

Выемка угля комбайном:    

Дк = (Lл - ∑Lн ) * m * r * y * c; тонн (4.10)

где:  ∑Lн – суммарная длина ниш, бровок; м

 

Дк = 140,7 тонн

 

Пробивка и снятие стоек опережающей крепи:

 r

Vстоек = ——— * 2 * i ; стоек (4.11)

 Lp

где:  Lp = 0,8 – шаг установки рам арочной крепи крепления бортового и сборного штрека;

 i = 2 шт. – количество рядов пробиваемых стоек по паспорту поддержания штреков

2 – количество мест установки ( 2 штрека ); штук

0,8

Vстоек = ——— * 2 * 2 = 4 стойки

0,8

Объём работ по выкладке деревянных костров за лавой на сопряжении с откаточным и бортовым штреком:

r  

Nкос = —— * 2 * i ; костров (4.12)

b

где:  b = 1,6 м – расстояние между центрами костров по простиранию пласта

і = 2 шт. – количество рядов костров, выкладываемых на сопряжениях со штреками

2 – количество мест установки костров – сопряжение с откаточным и бортовым штреком

 

     

             0,8

              Nкос = ——— * 2 * 2 = 2 костра

                   1,6

Возведение органной крепи:

 r

Vок = ———— * 2 стоек (4.13)

dст + 0,1

где:  dст = 0,12 м – диаметр стоек органной крепи

0,1 – зазор между стойками; м

   0,8

Vок = ————— * 2 = 7 стоек

0,12 + 0,1

 

4.3.2 Процессы, входящие в цикл при технологии выемке угля комбайном без ниш.

Передвижка крепи сопряжения лавы со штреком:

     r

Vкр.сопр. = ————— * 2 * i; рам (4.14)

 Lкр.сопр.

где:  Lкр.сопр. = 5 м – длина крепи сопряжения

 

0,8

Vкр.сопр. = ——— * 2 * 1 = 0,32        Принимаю Vкр.сопр. = 1 рама 

  5

Снятие и установка ножки арочной крепи:

    r

Vстоек = —— * 2; ножек (4.15)

   Lр

  0,8

Vстоек = ——— * 2 = 2 ножки

  0,8

Vкр.бр.=2*i компл.

Vкр.бр.=2*1=2 компл.


4.4 Расчёт комплексной нормы выработки и расценки.

Установленная норма выработки:

Нв.уст = Нв.табл * Кобщ; тонн (4.16)

Нв.табл = 421 тонн

ТРтабл = 6,755 чел-смен

К1 = 0,9;    

Нв.уст = 421 * 0,9 = 378,9 тонн

Норму обслуживания комплекса или трудоёмкость работ по выемке угля приводим к одному циклу:

Для этого определяем коэффициент цикличности:

Нв.уст  378,9

Кц = ———— = ———— = 2,6 цикл. (4.17)

  Дк 140,7

Определяю трудоемкость, приведенную к одному циклу:

 

ТРтабл          6,755

ТРц = ——— = ———— = 2,59 чел-смен (4.18)

              Кц     2,6

Трудоёмкость машиниста горно-выемочных машин:

1 1

ТРмгвм = ——— = ——— = 0,385 чел-смен (4.19)

Кц 2,6

Трудоёмкость ГРОЗ:

ТРГРОЗ = ТРц - ТРмгвм = 2,595  – 0,385= 2,21 чел-смен (4.20)

Найденный норматив приводится к одному циклу:

ТРрем. Зв.

ТРрем. = ————; чел-смен

  nц

                    49,4 -2,21 * ( 170-142 )  

               10      

 ТРрем. Зв. =  .                                                                .  = 7,2 = 7 чел

                                                         6                               

7,2

ТРрем. = ———— = 0,800 чел-смен

                   9

Трудоёмкость машиниста горно-выемочных машин:

 

1

ТРМГВМ рем. = ———; чел-смен (4.21)

 nц

1

ТРМГВМ рем. = ——— = 0,11 чел-смен

  9

Трудоёмкость ГРОЗ:

ТРГРОЗ рем. = ТРрем. - ТРМГВМ рем. = 0,80 - 0,11 = 0,69 чел-смен (4.22)

Комплексная норма выработки:

           Дц                142

Нк = ——— = ———— = 32,27 т/чел (4.23)

          ∑ТР             4,4

Комплексная расценка:

∑З    422,36

Рк = ——— = ———— = 2,97 грн/т (4.24)

Дц         142

Расчёты ввожу в таблицу 1:


4.5 Расчёт численности суточной комплексной бригады ГРОЗ и рабочих лавы.

Составление графиков выходов рабочих на сутки.

Явочное число рабочих в комплексной бригаде:

  Дсутпр 1270

Чя.ГРОЗ = ————— = ————— = 35,7       Принимаю Чя.ГРОЗ = 36 чел      (4.25)

Нк * Квн 32,27 * 1,1

Определяю списочный состав бригады ГРОЗ:

Чсп.ГРОЗ = Чя.ГРОЗ * Ксп; чел (4.26)

где:  Ксп = 1,86 – коэффициент списочного состава

Чсп.ГРОЗ = 36 * 1,86 = 66,96     Принимаю Чсп.ГРОЗ = 67 чел


4.5.1 Техническое обслуживание и ремонт оборудования добычного участка электрослесарями.

Нормативная численность электрослесарей:

К1 * К2 * К3 * ∑Тор

Чя. эл. сл. = ————————— ; чел                                                                      (4.27)

357 * tсм

где:  ∑Тор – суммарная годовая нормативная трудоёмкость планового технического обслуживания и ремонта оборудования добычного и подготовительного участков

К1 = 0,6 – коэффициент, учитывающий долевое участие участковых электрослесарей в техническом осмотре и ремонте оборудования

К2 = 1,20 – коэффициент, учитывающий техническое обслуживание ремонт электропусковой и защитной аппаратуры и гибких кабелей

К3 = 1,30 – коэффициент, учитывающий неплановые ремонты оборудования, выполняемые ремонтными и дежурными электрослесарями участка

 tсм = 6 – продолжительность рабочей смены на подземных работах; час.; час.

Численность ремонтных эл. слесарей 5 разряда численностью:

0,6 * 1,2 * 1,3 * 20436

Чя. эл. сл. = ——————————— = 8,9 = 9 чел-смен

357 * 6

Численность ремонтных электрослесарей V разряда в ремонтно-подготовительную смену:

Чя.рем.эл.сл. = Чя.эл.сл. - Чя.деж.эл.сл.; чел (4.28)

Чя.рем.эл.сл. = 9 – 3 = 6 чел

Для обслуживания погрузочного пункта принимаем в каждую добычную смену по одному машинисту подземных установок III разряда.

В ремонтно-подготовительную смену выходит ремонтное звено ГРОЗ:

ТРрем.зв.  

 Чяв.ГРОЗ.рем. = ————; чел (4.29)

6

где:  6 – продолжительность рабочей смены, час

  43,21

Чяв.ГРОЗ.рем. = ———— = 7 чел.

          6

Принимаю Чяв.ГРОЗ.рем. = 7 чел.

      Расчёты ввожу в таблицу 2:

Наименование оборудования

Марка оборудования

Количество единиц оборудования в работе

Годовая нормативная трудоёмкость тех. обслуживания и ремонта, Тор

На единицу

На все единицы

Комбайн

КА-80

1

2232

2232

Конвейер

СП-251

1

1705

1705

Перегружатель

ПТК-1

1

1183

1183

Крепь

1КД-80 (142М)

142/150=0,94

2304(на 150м.)

2165

Лебёдка

3ЛП

1

1285

1285

Ленточный конвейер

2ЛТ800Д (1000 м)

1

2915    

2915

Маслостанция

СНТ-32

2

1681

3362

Насос орошения

НУМС-30

1

611

611

Напольная дорога

ДКНУ

1

995

995

Крепь сопряжения

КС-1МУ

4

171

684

Лебедка комб.

1ЛГКНЭ

1

1019

1019

Насос зак.эм.

-

1

87

87

Дробилка

ДО

1

261

261

Лебедка

3ЛП

1

1285

1285

Натяжное

-

1

198

198

Насос

К-60

1

87

87

Насос от.воды

6Ш8

1

176

176

Лебедка

ЛВ-25

1

186

186

Итого, Тор

22

20436

Таблица 2 –Расчет годовой нормативной трудоемкости планового технического 

 обслуживания и ремонта оборудования участка

В каждую добычную смену выходит звено ГРОЗ:

Чя.ГРОЗ. -  Чяв.ГРОЗ.рем.

Чзв.ГРОЗ. = ——————————; чел (4.30)

3

  36 - 7  

Чзв.ГРОЗ. = ————— = 9,7 чел. 

3  

Составляю график выходов рабочих на сутки:

Таблица 3 - График выходов рабочих на сутки

Профессия рабочего

Тарифный

разряд

             Штат на сутки, чел

Всего на

сутки, чел

1 см

2 см

3 см

4 см

Машинист горновыемочных машин

VI

1

1

1

1

4

Ремонтные горнорабочие очистного забоя

V

6

----

----

----

6

Горнорабочие очистного забоя по добыче

V

----

8

9

9

26

Дежурные электрослесаря

IV

----

1

1

1

3

Ремонтные электрослесаря

V

6

----

----

----

6

Машинист подземных установок

III

----

1

1

1

3

Итого

13

11

12

12

48

4.6 Расчёт производительности труда ГРОЗ на выход и за месяц.

Определяю производительность труда ГРОЗ на смену (выход):

  Дсутпр

ПТвых = —————; тонн (4.31)

Чя.ГРОЗ

где:    Дсутпр – проектируемая суточная нагрузка; т

  Чя.ГРОЗ – принятая явочная численность суточной комплексной бригады ГРОЗ; чел

               1270

ПТвых = ———— = 35 тонн

   36

Производительность труда ГРОЗ за месяц:

Дмеспр

ПТмес = —————; тонн (4.32)

Чсп.ГРОЗ

где:  Чсп.ГРОЗ – списочная численность суточной комплексной бригады ГРОЗ; чел

Дмеспр = Дсутпр * nрд = 1270 * 30 = 38100 тонн – проектируемая добыча угля за месяц из очистного забоя                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                      

 nрд = 30 дней – число дней работы забоя за месяц

38100

ПТмес = ————— = 569 тонн

   67


4.7 Расчёт продолжительности рабочих процессов и составление планограммы организации работ на сутки.

Для составления планограммы организации работ необходимо установить количество процессов, входящих в цикл, их последовательность и продолжительность выполнения каждого процесса.

Установленную продолжительность процесса выемки одной стружки угля комплексом:

 Т

Тцу = ———; мин (4.33)

 nцпр

где:  Т – время работы в очистном забое по выемке угля за сутки

 nцпр – принятое число циклов за сутки

1026

Тцу = ——— = 114 мин

  9

Челноковая схема работы комбайна с передвижкой конвейера вслед за комбайном:

Тцу = Тв + Тк; мин (4.34)

где:  Тв – продолжительность выемки одной полосы; мин

Тк = 30 мин – продолжительность концевых операций (передвижка приводов и крепей сопряжения)

Тогда, продолжительность выемки одной полосы;

Тв = Тцу – Тк; мин (4.35)

Тв = 114 – 24 = 90 мин

Продолжительность процессов, не вошедших в процесс выемки угля комбайном:

 tсм * ТРвспi * nц.смпр

Твсп = —————————; мин (4.36)

 Nчел * Квн

где:  tсм = 360 мин – продолжительность смены

ТРвспi – трудоёмкость вспомогательного процесса

 nц.смпр – проектное число циклов в смену

 Nчел – количество человек на выполнение данного процесса по организации труда

Квн – плановый коэффициент выполнения норм

                         360 * 0,08 * 3

Твсп(возв. орг. кр.) = ———————————— = 39 мин

               2 *1,1

                          360 * 0,08 * 3

Твсп = ———————————— = 39 мин

                                 2 * 1,1

                               360 * 0,11 * 3

Твсп = ———————————— = 54 мин

                                    2 * 1,1

                              360 * 0,36 * 3

Твсп = ———————————— = 117 мин

                                     3 * 1,1

                                 360 * 0,05 * 3

Твсп = ———————————— = 24 мин

2 * 1,1

Твсп=317 мин


4.8 Расчёт себестоимости по элементам "Заработная плата" и "Отчисление на социальное страхование".

Месячный фонд заработной платы по очистному забою включает в себя: прямую сдельную заработную плату ГРОЗ, прямую повременную заработную плату вспомогательных рабочих, доплаты к ним, и месячные оклады руководителей и специалистов.

Прямая сдельная заработная плата:

ЗПсд = Рк * Дмеспр; грн (4.37)

 

где:  Рк – расценка комплексная; грн

Дмеспр – добыча угля за месяц из проектируемого забоя; тонн

ЗПсд = 2,97 * 38100 = 113157 грн.

Прямая повременная заработная плата:

ЗПповр = Тст * Чя * nрд; грн (4.38)

 

где:  Тст – дневная тарифная ставка соответствующего разряда; грн

Чя – численность явочная вспомогательных рабочих, чел

 nрд = 30 дней – число рабочих дней очистного забоя.

.

ЗП повр. эл. сл. деж. = 82,56 * 3 * 30 = 7430 грн.

ЗП повр. эл. сл. рем = 94,68 * 6 * 30 = 17042 грн.

ЗП повр.мпу. = 73,38 * 3 * 30 = 6604 грн.

Доплата за руководство бригадой и звеньями:

Тд vр * 21 * 15%

Дбр ГРОЗ = ————————; грн Дбр ГРОЗ = 94,68*21*0,15 = 298 грн. (4.39)

100%

Дзв ГРОЗ = 0,5 * Дбр ГРОЗ * 5; грн Дзв ГРОЗ = 0,5*298*5 = 745 грн. (4.40)

∑ Дбр ГРОЗ = Дбр ГРОЗ + Дзв ГРОЗ; грн ∑ Дбр ГРОЗ = 298 + 745 = 1043 грн. (4.41)

Тд vр * 21 * 10%

Дбр эл.сл. = ————————; грн Дбр эл.сл. = 94,68*21*0,1 = 199 грн. (4.42)

100%

где:  Тд vр – дневная тарифная ставка V разряда; грн

21 – средний баланс рабочего времени 1-го рабочего за месяц; дней

5 – число звеньев в бригаде

Доплата за работу в ночное время на шахте:

Дн = Тч * 0,2 * nноч * nрд * nчел; грн

(4.43)

Дн. мгвм. = 18,33*0,4*4*2*30 = 1760 грн.

Дн.гроз. = 15,78*0,4*4*18*30 = 13634 грн.

Дн.эл. сл. деж. = 13,76*0,4*4*2*30 = 1321 грн.

Дн. мпу. = 12,23*0,4*4*2*30 = 1174 грн.

где:  Тч – часовая тарифная ставка соответствующего разряда; грн

 nноч = 4 часа – число часов ночного времени в смену

 nчел – число человек в звеньях, работающих в III + IV смену в ночное время

Доплата за работу в ночное время горным мастерам и помощнику начальника участка:

Оклад 2650 

Дн ГМ = —————*0,4*8*2*nрд; грн   Дн ГМ = ———*0,4*8*30 = 1731 грн. (4.44)

7 * nвых                                                 7*21 

 Оклад               2750

Дн пом = ————— * 0,4 * 48; грн      Дн пом = ———*0,4*48 = 359грн. (4.45)

 8 * nвых                       21*7

где:  7 – продолжительность рабочей смены горного мастера, помощника начальника участка; час

 nвых = 21 – число выходов за месяц горного мастера, помощника начальника участка; дней

48 – оплата за работу в ночное время помощнику не более 48 часов в месяц

Расчёты ввожу в таблицу 4:


Себестоимость по элементу "Заработная плата":

 

   ∑ Sз.п.

Sз.п. = ————;грн/т (4.46)

 Дмеспр

  292191

Sз.п. = ———— = 7,6 грн/т

  38100

Отчисление на социальное страхование:

Зотч = 0,496 *∑ Sз.п. = 0,496 * 292191 = 144927 грн (4.47)

Себестоимость по элементу "Отчисление на социальное страхование":

∑Зотч 144927

Sотч = ———   =   ———— = 3,8 грн/т (4.48)

 Дмеспр   38100


4.9
Расчёт себестоимости по элементу "Материалы".

Планируется расход всех материалов, необходимых очистному забою для выполнения плана добычи угля, а также для обеспечения нормальной эксплуатации машин, механизмов и оборудования, с учётом возможного повторного использования отдельных видов материалов.

По принцип включения в себестоимость материалы делятся на две группы:

— к первой группе относятся материалы разового пользования, стоимость которых полностью включается в месячную себестоимость 1т угля.

— ко второй группе относятся материалы длительного пользования, стоимость которых включается в себестоимость частями в сменно-нормализованном  порядке на счёт "Расходы будущих периодов".

4.9.1 Расчёт расхода материалов первой группы.

Расчёт зубков для добычных комбайнов:

 Дмеспр

Рз =  Zз * ———— * 0,7; шт (4.49)

 1000

где:  Zз = 6 – удельная норма расхода зубков на 1000т добычи

0,7 – коэффициент, учитывающий 30% повторного использования зубков

 38100

Рз =  6 * ———— * 0,7 = 160 шт

1000

Расход присадки ФИМИТОЛ Р-87 :

Дмеспр

Рпр = Zпр * ————; кг (4.50)

1000

где:  Zпр = 25 – 27 кг/1000т добычи – удельная норма присадки

 38100

Рпр = 25 * ———— = 953 кг

1000

Расход лесных материалов:

П * d2

Рст = ———— * Lст * Nст.к. * nцпр * nрд; м3  (4.51)

               4

где:  d = 0,12м – диаметр стойки

 Lст – длина стойки (равна мощности пласта ), м.

 nцпр = 9 – число циклов за сутки

 nрд = 30 – число рабочих дней за месяц

 

а) для выкладки костров:

  

         3,14*0,0144

Рст = —————*1*35*9*30 = 106,8 м3                                                                                                 

                 4

 

Необходимое количество стоек для кладки костров на один цикл, штук:

 m

Nст.к. = ——— * 2 * Nкос; шт (4.52)

 d

где:  m = 1,05м – вынимаемая мощность пласта

 d = 0,12м – диаметр стоек для костров

2 – число стоек в ряду костра; шт

 Nкос = 2 – объем работ на 1 цикл по выкладке деревянных костров за лавой на сопряжении с откаточным и бортовым штреком

  1,05

Nст.к. = ——— * 2 * 2 = 35 шт (4.53)

0,12

б) для возведения органной крепи:

3,14 * 0,122

Рст = —————— * 17* 1,5 * 9 * 30 = 32 м3

4

в) для возведения опережающей крепи:

П * d2

Рст = ———— * Vст * Vок. * nцпр * nрд; м3 (4.54)

4

3,14 * 0,182

Рст = —————— * 3,5 * 2 * 9 * 30 = 48 м3

4

Расход каната для поддерживающей лебёдки:

                                     

Рк = Lл + 10 м. Рк  = 142 +10 = 152 м. (4.55)

                         

где:  Lл  = длина лавы

Расход шланга орошения:

  

Ршл = Lл                                                                 Ршл = 142 м.

Расчёты ввожу в таблицу 4.5:
4.9.2 Расчёт расхода материалов второй группы.

 Расход кабеля для комбайна:

КГЕШ 3 х 50 = 167 м.;                                                                                                (4.56)

Расход рештаков конвейера:

 

 Lк 142

Рр = ————; шт Рр = ———— = 105 шт;      (4.57)

Lрешт 1,35

где:  Lк =   - длина лавного конвейера, м

 Lрешт = 1,35м – длина рештака скребкового конвейера

Расход цепи лавного конвейера:

Рц = 2 * Lк = 2 * 142 = 284 м (4.58)

Общая сумма затрат по материалам:

∑Зм = (∑Зм1 + ∑Зм2) * 1,05; грн (4.59)

∑Зм = (157154+77754) * 1,05 = 246968 грн

Себестоимость по элементу "Материалы":

∑Зм

Sм = ————; грн/т (4.60)

Дмеспр

246968

Sм = —————— = 6.4 грн/т

            38100

Расчёты ввожу в таблицу 4.6:


4.10 Расчёт себестоимости по элементу "Электроэнергия".

 Оплата за электроэнергию на шахтах производится за потребляемую энергию токоприёмниками очистного забоя по 0,21 грн. за 1кВт/ч

Время работы двигателя за сутки:

Тцу

Ткомб = ——————— * nцпр; часов (4.61)

Ко * Кко * 60

126

Ткомб = ——————— * 9 = 14,6 часов

  1,12 * 1,15 * 60

Себестоимость по элементу "Электроэнергия":

∑Зэ

Sэ = ————; грн (4.62)

  Дмеспр

         78848

Sэ = ———— = 2,1 грн

38100

Расчёты ввожу в таблицу 4.7

4.11 Расчёт себестоимости по элементу "Амортизация".

Амортизационные отчисления за месяц определяются по каждому виду, принимаемого в забое, оборудования.

Себестоимость по элементу "Амортизационные отчисления":

∑Амес

SА = ————; грн/т (4.63)

 Дмеспр

 171183

SА = ———— = 4.5 грн/т

38100

Расчёты ввожу в таблицу 8:


4.12
Калькуляция себестоимости 1т угля по элементам затрат.

На основании произведенных расчётов по определению фонда заработной платы, отчисления на социальное страхование, стоимости материалов, электроэнергии, амортизационных отчислений определяется себестоимость 1тугля.

Расчёты ввожу в таблицу 9:

4.13 Сравнительная таблица технико – экономических показателей.

Длина лавы, м       142 м

Мощность пласта, м                          1,05 м

Тип механизированой крепи.                       1КД-80

Тип выемочного комбайна.                           КА-80

Тип конвейера.                                               СП-251

Число циклов за сутки, цикл                         9 циклов

Добыча с одного цикла, т                               140,7

Добыча за сутки, т                                          1270 т/сут

Добыча за месяц, т                                          38100 тонн

Численность суточной бригады ГРОЗ:

Явочная, чел.       36 чел.

Списочная, чел.                                               67 чел.

Производительность труда ГРОЗ:

На выход (за смену), т                                    35 тонн.

За месяц, т                                                       1050 тонн

Себестоимость 1 тонны угля, грн.       20,7 грн.

             

Вывод

В дипломном проекте, в соответствии с заданием был спроектирован выемочный участок. Выбраны средства механизации добычи и транспортировки угля. Для разрушения угольного массива был принят комбайн КА-80, для транспортировки угля по лаве скребковый конвейер СП-250. Для поддержания кровли в лаве принят к использованию комплекс КД 80.

Также в проекте рассчитаны основные технико-экономические показатели участка: добыча с одного цикла, а также суточная и месячная добыча, численность комплексной бригады ГРОЗ, производительность труда ГРОЗ, и себестоимость добычи одной тонны угля.


Список литературы

  1.  Методические указания по курсовому проекту по «Горной электротехнике» на тему: «Выбор и расчет рациональной схемы электроснабжения участка шахты»
  2.  Бородино Л.С. «Горная электротехника»
  3.  Медведев Г.Д. «Электрооборудование и электроснабжение горных предприятий»
  4.  К.Ф. Сапицкий, Д.В. Дорохов, М.П. Зборщик, В.Ф. Андрушко «Задасник по подземной разработке угольных месторождений», 4-е изд., М.: Недра, 1981
  5.  Методические указания по выполнению курсового и дипломного проекта  по предмету “ Экономика , организация и планирование производства “ для студентов специальности 5.090309 и 5.090310 г. Павлоград , 2004 г.
  6.  ЕНВ на очистные работы , Д-1993 г.
  7.  ЕНВ на выемку угля очистными механизированными комплексами и проведение выработок комбайнами нарезными комплексами на угольных шахтах , Д-1998 г.
  8.  ЕНВ на техническое обслуживание и ремонт забойного оборудования в очистных и подготовительных забоях в ремонтно-подготовительную смену , Д-1998 г.
  9.  Единные нормативы численности повременно оплачиваемых рабочих , Д-1995 г.
  10.  Ратушный А.А. , Черевик А.К. »Экономика , организация и планирование на       предприятиях угольной промышленности». Москва , «Недра» -1981 г.
  11.  Укрупненные нормы выработки на крепление сопряжений очистных забоев с прилегающими выработками для угольных шахт , Донецк -1992 г.
  12.  Правила безопасности в угольных шахтах.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

40530. Омонимия, ее виды, источники и роль в языке. Разграничение омонимии и полисемии 21 KB
  Омонимия – разные слова с одинаковым звуковым составом. Типы омонимов: лексические омонимы слова относящиеся к одному грамматическому разряду имеют одинаковое звучание и написание: лук. омоформы – слова у которых совпадают определенные грамматические формы. омофоны – слова которые одинаково звучат но пишутся поразному.
40531. Графика 15.24 KB
  Состоят из: Правила чтения напр. u может быть ju ʌ или u Правила написания напр. Правила орфографии – правила написания значащих языковых единиц морфем и слов Правила орфоэпии – правила озвучивания при чтении значащих языковых единиц морфем и слов Правила орфографии строятся на базе правил графики и нужны ТОЛЬКО если по правилам графики есть вариант напр.
40532. Части речи как основные грамматические категории. Принципы выделения частей речи 31.5 KB
  Части речи как основные грамматические категории. Принципы выделения частей речи. Части речи: можно назвать грамматическими категориями но они более широкие общие лексикограмматические классы слов.: части речи – части слова.
40533. Слово как единица и предмет лексикологии. Признаки слова. Аспекты его изучения. Структура лексикологии как науки 23.5 KB
  Признаки слова. Признаки слова: фонетическая оформленность – фонетически непроницаемо для других слов. Обычно у слова есть номинативная функция. Слово не равно: Словоформе – грамматическая разновидность слова.
40534. Способы выражения синтаксических отношений в языках мира. Языки номинативного и эргативного строя. Виды синтаксических связей 21 KB
  Языки номинативного и эргативного строя. Грамматические способы: аффиксация особенно флексия способ служебных слов способ порядка слов способ интонации способ ударения Языки номинативного и эргативного строя. По характеру выражения субъектнообъектных отношений все языки мира делятся на языки: номинативного строя Субъект действия выражен номинативом. эргативного строя Оформление субъекта зависит от свойств глагола если глагол: переходный то существительное стоит в эргативном падеже обозначает реально действующее лицо.
40535. Предмет языкознания. Языкознание общее и частное. Прикладное языкознание. Связь языкознания с другими науками 79.99 KB
  Собака Определенная порода собаки Сужается значение слова 4. К диалектной лексике относятся слова распространение которых ограничено той или иной территорией. пойти за грибам с рукам с ногам специфическими словами орать в смысле 'пахать' и т. Суть: безъязычный человек слыша звуки природы старался подражать им своим речевым аппаратом = звукоподражательные слова кукушка от куку гавкать от гавгав etc.
40536. Основные теории происхождения человеческой речи. Исторические процессы в жизни языков 27.5 KB
  Исторические процессы в жизни языков. Следует различать вопрос о происхождении языка и вопрос об образовании реально существующих существовавших языков. Исторические процессы в жизни языков. 2 противоположных процесса: интеграция дифференциация Дифференциация – территориальное деление языков возникновение диалектов или родственных языков.
40537. Предложение как единица синтаксиса. Предикативность. Классификация предложений 24 KB
  Предложение как единица синтаксиса. Предложение – основная коммуникативная единица языка и речи. Предложение рассматривается с двух аспектов: конструктивной точки зрения – традиционный структурный синтаксис коммуникативной точки зрения – коммуникативный синтаксис. Главное отличие предложение от словосочетания – для предложения характерна интонация сообщения или законченности и выражение мысли.
40538. Аффиксация как грамматический способ, типы аффиксов 27.5 KB
  Бопп склеивание 1 Индоевропейская семья 1 Тюркская финноугорская семья кавказские языки 2 Аффиксы многозначны 2 Аффиксы однозначны. 3 Аффиксы нестандартны 3 Аффиксы стандартны 4 Без аффиксов слово не является оформленным 4 Без аффиксов слово может функционировать 5 Аффиксы сливаются с корнем хорошо видно на фонетическом уровне 5 Морфемный шов четко виден В русском языке агглютинирующий аффикс – постфикс ся Классификация аффиксов: по положению относительно корня: префиксы постфиксы по значению обычно постфиксы: ...