47254

Электрическая часть ГРЭС 3х320 МВт

Дипломная

Энергетика

Место сооружения данной проектируемой ГРЭС находится в Центральном районе. Мощность генераторов установленных на ГРЭС 3х320 МВт. Генератор соединяется в блок с повышающим трансформатором мощностью 400МВ.А. Энергоблоки генератор - трансформатор работают на шины 220 кВ.

Русский

2013-11-26

580.15 KB

29 чел.

Негосударственное образовательное учреждение

"Колледж Мосэнерго"

ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ

Дисциплина: «Электрооборудование электрических станций и сетей».

Специальность:  140206  «Электрические станции, сети и системы».

Тема: «Электрическая часть ГРЭС 3х320 МВт».

     Разработал:                                                       В.М. Костюк

      Руководитель:                                                   Г.Н Новикова

      Консультант:                                                      Л.В. Вострокнутова

      Консультант:                                                      С.А Благина

      Нормоконтролер:                                             Г.Н.Новикова

Москва 2012

Изм.

Лист

№ докум.

ДП 140206 ТЭ-41-08 ПЗ

Лист

3

Подп.

Дата

Аннотация.

Место сооружения данной проектируемой ГРЭС находится в Центральном районе. Мощность генераторов установленных на ГРЭС 3х320 МВт. Генератор соединяется в блок с  повышающим трансформатором мощностью  400МВ.А. Энергоблоки генератор - трансформатор работают на шины 220 кВ.

В курсовом проекте  произведен расчёт двух точек КЗ на напряжение 20кВ и 220кВ. С учётом токов КЗ выполнен выбор токоведущих частей и аппаратов. В графической части проекта представлены главная схема подстанции, и конструктивный чертёж распределительного устройства ОРУ 220 кВ.

  1.  

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Выбор основного оборудования:

  1. Выбор генераторов: G1; G2; G3.

Таблица 1.Технические данные генератора.

Тип

Номинальные параметры

Сверхпереходное индуктивное со-

Система возбуждения

Охлаждение

Sном,                   МВА

cosφ

Ihom, кА

Uhom, кВ

КПД, %

   Статор

     Ротор

ТВВ-320-2

  353

0,85

 10.2

    20

 98,7

0.173

ВЧ,

БЩ

       HB

HBP

*НВ - непосредственно водой

**НВР - непосредственно водородом

***ВЧ - от машинного высокочастотного возбудителя с полупроводниковыми выпрямителями

****БЩ - Бесщёточное возбуждение

На основе структурной схемы КЭС(ГРЭС) выбираем трансформаторы       

1.2 Выбор блочных трансформаторов и тсн.

Для блока выбор трансформатора производиться по мощности генератора:

                                               Sт.ном  ≥  SG.ном 

      Выбираем трансформатор ТДЦ 400000/220

      Sт.ном = 400МВА > SG.ном =353МВА

1.3 Выбор ТСН (топливо уголь)

(1)

 Sch                                   

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

SchМВА

 

Расход на собственные нужды 8% так как топливо уголь ,где

St. Расчетная = Sном - Sch = 353 – 23 = 330 МВА             (2)                

Выбираем трансформатор для собственных нужд

ТРДНС 25000/35.

Таблица 2.Технические данные трансформаторов.

Тип трансформатора

        Uном, кВ

Uкз,%

  Sном ,МВА

   ВН

   НН

ТДЦ 400000/220

242

20

11

400

ТРДНС 25000/35

20

6,3

10.5

25

2. Расчет токов КЗ

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Рисунок 2. Расчетная схема.

Параметры отдельных элементов: G1-G3: Sном=353МBA, X"d*=0,173 о.е; T1-T3: Sном= 400MBA; Uk3.bh =11 %.

Рисунок  3.  Общая схема замещения.

2.1. Определение индуктивных сопротивлений.

Расчет сопротивлений выполняем в Омах при  U6 = Ucp..K-1 = 230кВ

Генераторы G1 -G3

XG = Xd"*                                                                                               (3)

где: xG - сопротивление генератора, Ом

x"d - сверхпереходное индуктивное сопротивление, отн. Ед;

 SGном  - номинальная мощность генераторов, MBА;

 U6 - базовое напряжение, кВ.

X7=X8=X9= 0,173  = 25,925 Ом

2.1.2 Определение сопротивлений трансформаторовТ1-ТЗ :

XТ =                                                                                           (4)

где:   - сопротивление трансформатора, %

- номинальная мощность трансформатора, MBА.

X4=X5=X6=  = 14,55 Ом

2.1.З Определение сопротивление ЛЭП

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

XW = XудlW одноцепной линии.                          (5)

Где  Xуд - удельное сопротивление линии, Ом/км;

lW – длина линии, км;

Uср – среднее напряжение ступени, на которой установлен данный элемент.

X2=X3=0,4*140*= 56 Ом

2.1.4Сопротивление системы:

XS=6 Ом

2.2.Расчет токов КЗ в точке К-1.

2.2.1.Упрощаем схему относительно К-1,что бы каждый источник ЭДС                         или группа источников были связанны с точкой  КЗ одним результирующим сопротивлением.

X10- = X2 || X3 =  = 28 Ом

X11 = X1+X10 = 6 + 28 = 34 Ом

X12=X4+X7= 14,55 + 25,95 = 40,45 Ом

X12=X13=X14= 40,45 Ом

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

8

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

X15=X12 || X13 || X14 =

2.2.2. Расчет токов КЗ.

Iп.о =    - начальное значение периодической составляющей по ветвям.

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ.

Iп.о =  кА                                                                    (6)

Где  = 1 (сверхпереходная ЭДС источника) отн.ед.

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ для генераторов G1-G3

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ

для системы :

кА

Ударный ток для системы:

                                                                 (7)

КУ / Та = 1,78 / 0,04 с   таб. 3.8

Ударный ток для генераторов: G1-G3

КУ / Та = 1,97 / 0,32 с  таб. 3.8

Расчет апериодической составляющей тока КЗ в момент начала расхождения контактов выключателя   τ :

Imax = Iнорм                                                            (8)

Предполагаем  к установке выключатель ВГУ – 220 -45 У1, tСВ= 0,027 с

τ = t Р.З. min + t С.В.                                                                                                       (9)

 τ =0,01+0,027 = 0,037с            где t Р.З. – время действия релейной защиты         

                                                                                       (10)

Система:

, где для системы   = 0,4( по рисунку 3.25 стр. 151)

Генераторы:

, где для генераторов =0,3(по рисунку 3.25 страница 151)

Периодическая составляющая в момент времени τ.

Система:  Inτ = Iп0 = 3,9  кА

Генератор:   - приведенный к напряжению точки КЗ (11)

Ƴ =                                                                                          (12)

= 0,87     (рис 3.26  стр.152)             

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 9

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

 

2.3 Расчет КЗ в точке 2.

2.3.1. При преобразовании схемы частично используем, выполненные для точки К-1.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

10

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

X15=X12||X14 =

X16=X11||X15 = =12,68 Ом

X17=X16+X5 = 12,68+14,55 = 27,23 Ом

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Так как Uср.к-2 Uб, надо пересчитать  сопротивления на ступень генераторного напряжения:

                                                                   (13)

 

2.3.2 Расчет токов.

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ-2:

Iп.о =                                                                                                           (14)

Для G2: Iп.о =

Для S+G1;3: =

Ударный ток:

G2: KY/TA – 1,977/0,368 с  (таб.3.7 стр.149 т.к. 1-н генератор)

S+G1;3: KY/TA – 1,935/0,15 с  (таб.3.8 стр.150)

Расчет апериодической составляющей тока КЗ в момент времени   τ :

Iном >Imax , Iном =11200 А

Предполагаем  к установке выключатель ВГМ – 20 -90, tСВ= 0,15 с

τ = t Р.З. min + t С.В.

τ =0,01+0,15 = 0,16 с            где t Р.З. – время действия релейной защиты

Система: S+G1;3:

,   где для системы   

(рисунок 3.25 стр. 151)

Генераторы: G2:

 ,  где (рисунок 3.25 стр. 151)

Периодическая составляющая в момент времени τ.

Система: S+G1;3:    Inτs = Iп0s = 57,73  кА

Генератор:G2:      

  - приведенный к напряжению точки КЗ

Ƴ =

= 0,68    ( рис 3.26  стр.152  )           

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

              ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Таблица 3.(1)  Токи КЗ для точек К-1 и К-2.

Точка КЗ

Напряжение

кВ

Источник

Iп0, кА

Inτ кА

 кА

 кА

К-1

230

Система

3,9

3,9

9,81

2,21

Блоки

11,13

9,68

31

4,72

Расчетная зона К-1

15

13,58

40,8

6,93

К-2

20

S+G1;3

57,73

57,73

157,97

30,2

G2

66,5

45,22

185,5

56,42

Расчетная зона К-2

123,23

102,95

343,47

86,62

3. Выбор токоведущих частей и аппаратов.

Рабочий ток нормального режима, кА.

Для блока:  Iмах = Iнорм

 = 926 А                                                             (15)

Токопровод от шин 220 кВ до ввода трансформатора выполняем гибким проводом марки АС. Сечение выбираем по экономической плотности тока с учетом требований по короне:

                                                                                                                                         (16)

Где jЭ – экономическая плотность тока, А / мм2.

 Выбираем три провода типа АС-300/39

Iдоп =710*3 =2130 А;  dн =24 мм.

Imax = 926 AIдоп = 2130 А

Проверка на токоведущих частей на схлестывание не производится, т.к.Iпо=15кА < 20 кА. Проверка на термические действия тока КЗ не производится ,т.к. токопровод выполнен голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка на корону не производится ,т.к.выбранные провода имеют сечение гораздо больше, чем допустимое по короне на 220 кВ в соответствии с таблицей П3.16 на странице 189 справочника.

3хАС 300 > АС 400   => 3х300 мм2 > 400 мм2 

   3.1.Выбор выключателя Q1 и разъединителя QS1 на 220кВ в К-1

Таблица 4 . Расчетные и каталожные данные

Расчетные данные

Каталожные данные

Выключатель ВГУ-220-45-У1

Разъединитель РГ- 220/1000УХЛ1

Uуст = 220 кВ

Uном = 220 кВ

Uном = 220 кВ

Imax=926 A

Iном =2000 А

Iном=1000 А

I = 13,58 кА

Iоткл ном = 45 кА

i = 6,93 кА

Расчет по полному току не требуется

Iп0 = 15 кА

Iдин. = 45 кА

iуд = 40,8 кА

Iдин =150 кА

Iдин =80 кА

=76,5 кА2с,

Та=0,14с;

 tотк=0,2с

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

              ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

с,                                                                         

17)      Где[1](с296)

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

                ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

3.2. Выбор трансформатора тока.

Таблица 5.(1)  Технические данные трансформатора тока

Тип

Напряжение, кВ

Номинальный ток, А

Варианты исполнения по вторичным обмоткам.

Ток стойкой

tmep, c

r2 Oм

Первичный

I 1НОМ

Вторичный, I 2НОМ

iдин

кА

Iтер

кА

ТФЗМ-220-У1

220

2000

5

05/10Р/10Р/10Р

100

39,2

3

1,2

З.З.Выбор трансформатора напряжения

Таблица б.(1) Технические данные трансформаторов напряжения.

Тип

Номинальное напряжение обмотки

Номинальная мощность,ВА,

в класс точности

Макс.мощность , В*А

первичная, кВ

вторичная, кВ

дополнительная кВ

0,5

1

3

НКФ-220-58

100

200

600

1200

2000

Напряжение 20 кВ в точке К-2

В блоке генератор-трансформатор на ГРЭС соединение генератора с трансформатором и отпайка к трансформатору с.н. выполнен комплектным, пофазноэкранированным токопроводом.

Таблица 7.(1) Технические данные токопровода ТЭКН-Е-20-10000-300

Параметры

Тип турбогенератора

ТВВ-320-2ЕУЗ

Номинальное напряжение токопровода турбогенератора, кВ.

20 кВ

Номинальный ток токопровода турбогенератора,А.

10710 А

Электродинамическая стойкость, кА.

400 кА

Тип применяемого трансформатора напряжения

3HOJI.06

Тип встраиваемого трансформатора тока.

ТВГ24-У3

3.4.Выбор выключателя и разъединителя

Таблица 8. Расчетные и каталожные данные

Расчетные данные

Каталожные данные

Выключатель ВГМ-20-90

Разъединитель РВП3-20-12500У3

Uуст = 20 кВ

Uном = 20 кВ

Uном = 20 кВ

Imax= 10710 A

Iном =11200 А

Iном=12500 А

I = 57,73 кА

Iоткл ном = 90 кА

i = 56,42 кА

Расчет ведется по полному току

 

 

кА

iуд = 185,5 кА

iдин =320 кА

Iскв =490 кА

Та=0,32с;

tотк=4

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

3.5 Выбор измерительного трансформатора тока.

Таблица 9.Технические характеристики ТВГ24-У3

 

Расчетные данные

Каталожные данные

Imax=10710А.

IНОМ=12000А.

Не проверяется

.

R= 1,2 0м.


Для проверки трансформатора тока по нагрузке определяем нагрузку по фазам.

Таблица 10.  

Прибор

Тип

Нагрузка по фазам, BA.

А

в

с

Ваттметр

Д-335

0,5

-

0,5

Варметр

Д-335

0,5

-

0,5

Счетчик активной энергии

 САЗ- И680

2,5

2,5

Амперметр регистрирующий

Н-344

10

Ваттметр регистрирующий

Н-348

10

-

10

Ваттметр(щит турбины)

Д-335

0,5

0,5

Итого

14

10

14

Из таблицы видно, что наиболее загружены трансформаторы тока фаз «; А » и « С ».

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Общее сопротивление приборов:

                                                                           (17)

Допустимое сопротивление проводов:

                           (18)

где rк - сопротивление контактов.

Для генератора 320МВт применяется кабель с медными жилами (ориентировочная длина 40м.). Трансформаторы тока соединены в полную звезду, поэтому Iрасч. =I, тогда сечение:

                                                                                             (19)

В цепях трансформатора тока не применяется медный кабель с сечением жил менее 2,5мм2 (ПТЭ).

Выбираем контрольный кабель КВВГ с жилами сечения 2,5мм2.

3.3. В цепи комплектного токопровода установлен трансформатор напряжения типа ЗНОЛ 06-20УЗ.

Тип

Номинальное напряжение

Номинальная мощность, В*А

Максимальная мощность, В*А

Первичной, кВ

Вторичной, В

Дополнительной, В

ЗНОЛ .06

100/3

75

630

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

                  ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Таблица 11.(1) Проверка ТН по вторичной нагрузке.

Прибор

Тип

S обмотки ВА

Число обмоток

cos𝞅

sin𝞅

Число приборов

Общая потребляемая мощность

Р, Вт

Q. Вар

Вольтметр

Э-335

2

1

1

0

1

2

Ваттметр

Д-335

1,5

2

1

0

2

6

Варметр

Д-225

1,5

2

1

0

1

3

Датчик реактивной мощности

Е-829

10

1

0

1

10

Датчик активной мощности

Е-830

10

1

0

1

10

Счетчик активной энергии

И-680

2 Вт

2

0,38

0,925

1

4

9,7

Ваттметр регистрирующий

Н-348

10

2

1

0

1

20

Вольтметр регистрирующий

И-344

10

1

1

0

1

10

Частотомер

Э-372

3

1

1

0

2

6

Итого

71

9,7

Вторичная нагрузка:

                                                                      (20)

Выбранный трансформатор ЗНОЛ06-20УЗ имеет номинальную мощность 75ВА в классе точности 0,5,необходим для присоединения счетчиков.

Таким образом:

Трансформатор напряжения будет работать в выбранном классе точности.

4.Выбор и обоснование главной схемы.

Одним из важных требований предъявляемых к схемам на стороне высшего напряжения является создание условий для ревизий и опробования выключателей без перерыва работы. Этим требованиям отвечает схема с двумя рабочими и обходной системами шин.

Обе системы шин находятся в работе, все присоединения распределяются между ними равномерно. Такой режим работы называется с фиксированным присоединением цепей. Этот режим увеличивает надежность схемы ,так как при К.З.на шинах отключается шиносоединительный выключатель QA и только половина присоединений.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

                  ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Если повреждение на шинах устойчивое, то отключившиеся присоединения переводят на исправную систему шин. Перерыв электроснабжения определяется длительностью переключений .В нормальном режиме обходная система шинАО находится без напряжения, разъединителя QS0,соединяющие линии и трансформаторы с обходной системой шин, отключены.В схеме предусматривается обходной выключатель СЮ, который может быть присоединен к рабочим шинам А1 и А2с помощью развилки из двух разъединителей он может заменить любой другой выключатель, для чего надо (рисунок 11) произвести следующие операции: включить обходной выключатель Q0 для проверки исправности обходной системы шин, отключить Q0, включить QS0, включить Q0, отключить выключатель Q1,отключить разъединители QS1 и QS2 линии W1.

После указанных операций линия получает питание через обходную систему шин и выключатель Q0 от рабочей системы шин А1. Все эти операции производятся без нарушения электроснабжения по линии, хотя они связаны с большим количеством переключений.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

20

               ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Схема электроснабжения собственных нужд ГРЭС 3 х 320 МВт.

На ГРЭС рабочие трансформаторы с. н. присоединяются отпайкой от энерго- блока. Количество секций 6 кВ для ГРЭС принимается: две на каждый энергоблок (при мощности энергоблока более 160 МВт)

Резервное питание секций с.н.осуществляется от резервных магистралей. Если в схемах энергоблоков установлены генераторные выключатели, то число резервных трансформаторов принимается: один - при двух энергоблоках , один присоединенный и один, готовый к замене, - при трех и более. Резервный трансформатор с.н. присоединяется к сборным шинам 220 кВ (на случай отключения всех генераторов электростанции). Мощность резервных трансформаторов принимается равной мощности рабочих трансформаторов. В любом случае мощность резервных трансформаторов должна быть проверена по условиям самозапуска электродвигателей с. н.

На рисунке 12 приведена схема электроснабжения собственных нужд ГРЭС 3x320М

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

21

                ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

В

5. Конструкция ОРУ 220 кВ.

Распределительное устройство, расположенное на открытом воздухе, называется открытом распределительным устройством. Как правило,  РУ напряжением 35 кВ и выше сооружается открытыми. ОРУ должны обеспечить надежность работы, безопасность и удобство обслуживания при минимальных затратах на сооружение, возможность расширения, максимальное применение крупноблочных узлов заводского изготовления. Расстояние между токоведущими частями и от них до различных элементов ОРУ должно выбираться в соответствии с требованиями ПУЭ. Все аппараты ОРУ обычно располагаются на не высоких основаниях (металлических или железобетонных). По территории ОРУ предусматриваются проезды для возможности механизации монтажа и ремонта оборудования. Шины могут быть гибкими из многопроволочных проводов или из жестких труб. Гибкие шины крепятся с помощью подвесных изоляторов на порталах, а жесткие – с помощью опорных изоляторов на железобетонных или металлических стойках. Под силовыми трансформаторами, масляными реакторами и баковыми выключателями 110 кВ и выше предусматривается маслоприемник, укладывается слой гравия толщиной не менее 25 см, и масло стекает в аварийных случаях в маслосборники. Кабели оперативных цепей, цепей управления, релейной защиты, автоматики и воздухопроводы прокладывают в лотках из железобетонных конструкций без заглубления их в почву или в металлических лотках, подвешенных к конструкциям ОРУ. Открытое РУ должно быть ограждено.Открытые РУ имеют следующие преимущества перед закрытыми: меньше объем строительных работ, так как необходимы лишь подготовка площадки, устройство дорог, сооружение фундаментов и установка опор, в связи с этим уменьшаются время сооружения и стоимость ОРУ; легче выполняются расширение и реконструкция; все аппараты доступны для наблюдения. В то же время открытые РУ менее удобны в обслуживании при низких температурах и в ненастье, занимают значительно большую площадь, чем ЗРУ, а аппараты на ОРУ подвержены запылению, загрязнению и колебаниям температуры. Конструкции ОРУ разнообразны и зависят от схемы электрических соединений, от типов выключателей, разъединителей и их взаимного расположения.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

22

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3

Список литературы:

1 . Электрооборудование станций и подстанций Л.Д.Рожкова, В.С.Козулин, Москва, Энергоиздат, 1987г. Учебник для техникумов.

2 Электрооборудование электростанций и подстанций. Л.К.Корнеева, Л.Д.Рожкова. Примеры расчетов, задачи, справочные данные

З.Правила устройства электроустановок/ Минэнерго СССР- 6-е издание перераб. и доп – М.:Энергоатомиздат 1985-640с

4.Нормы  технологического проектирования тепловых электрических станций и тепловых сетей: ВНТП-81 Минэнерго СССР.-М.: ЦНТИ Информэнерго,1981-122с

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

23

ДП.140206.ТЭ-41-08.П3


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

24713. Токовые отсечки. Токовая направленная защита 135 KB
  Токовые отсечки. Токовые отсечки подразделяются на отсечки мгновенного действия и отсечки с выдержкой времени. Поэтому ток срабатывания отсечки должен быть больше максимального тока КЗ . Зона действия отсечки с выдержкой времени выходит за пределы защищаемой ЛЭП и должна отстраиваться от конца зоны РЗ смежного участка по току и по времени.
24714. Защита от КЗ на землю в сети с глухозаземлённой нейтралью 176 KB
  Схема этой РЗ состоит из одного ИО пускового токового реле КАО рис.4 а б реле времени КТ и исполнительного реле KL. Реле тока КАО включено на фильтр тока НП в качестве которого используется нулевой провод ТТ соединенных по схеме полной звезды. При появлении тока 3I0 реле КАО срабатывает и приводит в действие реле времени КТ; последнее через время t подает сигнал на промежуточное реле KL которое дает команду на отключение выключателя.
24715. Токовая направленная защита нулевой последовательности. Выбор уставок 127 KB
  Выдержки времени на защитах НТЗ НП действующих при одном направлении мощности выбираются по ступенчатому принципу. Здесь КАО пускового реле реагирующего на появление КЗ на землю KW0 реле направления мощности реле времени КТ. Отсечки НП выполняются направленными и ненаправленными мгновенными и с выдержкой времени. Схема отсечки с выдержкой времени выполняется так же как и для МТЗ НП рис.
24716. Защита от однофазных замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью 118 KB
  Защита от однофазных замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью. С изолированной нейтралью работают сети напряжением 635 кВ. Однофазное замыкание в сети с изолированной нейтралью не сопровождается появлением больших токов КЗ т. ток замыкается на землю через очень большие сопротивления емкостей фаз сети.
24717. Токовая поперечная дифференциальная защита линий 165 KB
  Токовая поперечная дифференциальная РЗ предназначена для параллельных ЛЭП с общим выключателем. При одностороннем питании параллельных ЛЭП РЗ устанавливается только со стороны источника питания а в сети с двусторонним питанием с обеих сторон параллельных ЛЭП. На одноименных фазах каждой ЛЭП устанавливаются ТТ с одинаковым коэффициентом трансформации. В действительности в реле протекает ток небаланса IНБ вызванный погрешностью ТТ и некоторым различием первичных токовобусловленным неточным равенством сопротивлений ЛЭП.
24718. Защита электродвигателей от перегрузок и замыканий на землю 146.5 KB
  Защита с тепловым реле. Лучше других могут обеспечить характеристику приближающуюся к перегрузочной характеристике электродвигателя тепловые реле которые реагируют на количество тепла Q выделенного в сопротивлении его нагревательного элемента. Тепловые реле выполняются на принципе использования различия в коэффициенте линейного расширения различных металлов под влиянием нагревания. Основой такого теплового реле является биметаллическая пластина 1 рис.
24719. ДИСТАНЦИОННАЯ ЗАЩИТА ЛИНИЙ 160.5 KB
  В качестве ДО используются реле сопротивления PC реагирующие на полное реактивное или активное сопротивление поврежденного участка ЛЭП Z X R. Сопротивление фазы ЛЭП от места установки реле Р до места КЗ точки К пропорционально длине этого участка lРK . Наибольшее значение Zp при котором PC срабатывает называется сопротивлением срабатывания реле Для обеспечения селективности в сетях сложной конфигурации на ЛЭП с двусторонним питанием ДЗ необходимо выполнять направленными действующими при направлении мощности КЗ от шин в...
24720. Малая группа 44 KB
  Цели: овладение знаниями по таким вопросам как определение малой группы и ее границы классификация малых групп социальнопсихологические характеристики малой группы. Ключевые понятия: малая группа команда организованные спонтанные группы открытые закрытые группы группы членства и референтные группы коллектив структура и развитие малой группы социометрия лидерство групповые нормы конформность групповая сплоченность. Минимальный размер малой группы 2 чел. Количественные признаки малой группы ее нижние и верхние границы ...
24721. Характер 42 KB
  Задачи: определение понятия характер структуры характера его черт взаимосвязи с темпераментом. Ключевые понятия: характер отношение волевые интеллектуальные эмоциональные качества темперамент структура характера черты характера потребности установки интересы акцентуации характера. Структура характера свойства характера зависящие друг от друга связанные друг с другом и образующие целостную организацию. В структуре характера выделяют 2 группы черт: к 1 группе относятся черты выражающие направленность личности устойчивые...