47324

Сцепление арматуры с бетоном. Анкеровка ненапрягаемой и напрягаемой арматуры

Доклад

Архитектура, проектирование и строительство

Надежное сцепление арматуры с бетоном является основным фактором, обеспечивающим совместную работу арматуры и бетона в железобетоне и позволяющим ему работать под нагрузкой как единому монолитному телу.

Русский

2014-03-31

685.1 KB

26 чел.

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗИЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕСС ИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«КАБАРДИIЮ-БАЛКАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ В.М.КОКОВА»

Институт управления

Кафедра «Строительные конструкции и сооружения»

Доклад по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»

на тему:

«Сцепление арматуры с бетоном. Анкеровка ненапрягаемой и напрягаемой арматуры»

Выполнила студентка 4.1 группы

Института управления

Тхагазитова Н.З.

Проверил

Ахматов М.А.

Нальчик 2013

Содержание

Сцепление арматуры с бетоном ......................................................................... 3

Условия совместной работы бетона и арматуры ............................................. 5

Анкеровка ненапрягаемой арматуры ................................................................ 7

Анкеровка напрягаемой арматуры .................................................................... 9

Собственные напряжения. Перераспределение напряжения ......................... 12

Коррозия .............................................................................................................. 13

Литература ........................................................................................................... 14

Сцепление арматуры с бетоном.

 

Исследования показывают, что даже при небольшой заделке арматуры в бетоне в зоне их контакта развиваются значительные силы сцепления, препятствующие продергиванию (сдвигу) арматуры в бетоне. Силы сцепления, приходящиеся на единицу поверхности арматуры, обуславливают напряжения сцепления арматуры с бетоном по длине элементов. Количественно сцепление оценивают соответствующими напряжениями сдвига.

Надежное сцепление арматуры с бетоном является основным фактором, обеспечивающим совместную работу арматуры и бетона в железобетоне и позволяющим ему работать под нагрузкой как единому монолитному телу. При отсутствии сцепления образование первой трещины влечет за собой возрастание удлинений на всем протяжении растянутой арматуры, что, в свою очередь, приводит к резкому раскрытию образовавшейся трещины, сокращению высоты сжатой зоны, уменьшению изгибной жесткости (EI) и снижению несущей способности.

Надежное сцепление арматуры с бетоном создается тремя основными факторами:

  1.  сопротивлением бетона усилиям смятия среза, обусловленным выступами (рис. 1, а) и другими неровностями на поверхности арматуры, т. е. механическим зацеплением арматуры за бетон;
  2.  силами трения, возникающими на поверхности арматуры благодаря обжатию арматурных стержней бетоном при его усадке;
  3.  склеиванием (адгезией) поверхности арматуры с бетоном благодаря вязкости коллоидной массы цементного теста.

Наибольшее влияние на сцепление арматуры с бетоном оказывает первый фактор - он обеспечивает около 75% от общей величины сцепления. Сцепление стержневой арматуры периодического профиля с бетоном в 2...3 раза выше по сравнению со сцеплением гладкой арматуры, поэтому арматуру периодического профиля  используют в железобетоне без специальных анкерных устройств  а концах.

Существенное влияние на сцепление арматуры с бетоном оказывает

седиментация твердых частиц и выжимание вода при твердении бетонной

смеси. Это приводит, особенно в подвижных

составах бетона, к тому, что сцепление арматуры с бетоном становится

различным для стержней в направлении бетонирования и перпендикулярно

ему в нижней или в верхней частях сечения изделия, бетонируемого за один

прием. Периодический профиль арматуры в значительной степени смягчает

неблагоприятное влияние седиментации.

Напряжение в бетоне под выступами арматуры при ее  выдергивании

может превышать в 5...7 раз кубиковую прочность бетона, поэтому особенно

недопустимо какое-либо снижение плотности бетона в зоне контакта его с

арматурой. Механическое зацепление арматуры за бетон по длине элементов,

кроме профилирования ее поверхности, повышают также посредством

свивки арматуры в канаты. Витые канаты надежно самоанкеруются в бетоне.

Вдоль арматурного стержня напряжения сцепления распределяются

неравномерно (рис. 1, б). Наибольшие напряжения τr,max действуют вблизи

заделки l. Во времени за счет ползучести бетона происходит

перераспределение напряжений сцепления, сечение с максимальными

напряжениями отодвигается от торца элемента; при вибрационном

приложении нагрузки возникает виброползучесть бетона и указанное

перераспределение уменьшается. В расчетах используют среднее напряжение

сцепления τfr (равномерное распределение напряжений сцепления вдоль

стержня). Его определяют посредством выдергивания арматурного стержня,

заделанного в бетон (рис. 1, в). Усилие Ns = Asσs передается со стержня

периодического профиля на бетон на меньшей длине по сравнению с

эталонным стержнем ( рис. 1, г). При l ≥ (15...20) d  для арматуры

периодического профиля и l ≥ (30...40) d для гладкой арматуры

сопротивление выдергиванию fr, практически остается неизменным.

Среднее напряжение сцепления на единицу поверхности стержня (рис. 1, д)

определяют из условия равновесия

Z = τfrux,

Рис. 1. Сцепление арматуры с бетоном;

а - зацепление выступов арматуры за бетон; б - напряженное состояние арматуры и бетона при выдергивании арматуры; в - опытный образец; г - длина анкеровки арматуры в бетоне; д - схема сцепления; е - опытные эпюры сцепления арматуры с бетоном; 1,2,3,4,5 - места установки приборов (сечения образца); 6 - гладкая аматура; 7 - профилированная арматура

откуда

τак = ∆Z/ux,              (1)

где u=πd - периметр стержня; ∆Z - приращение усилия, ∆Z = Asσs(πd2/4)∆σs.

Подставим эти значения в формулу (1), получим

τак=πd2σs/(4πdx)=d/(4∆σs)/∆x.       (2)

Эпюра распределения нормальных напряжений по длине стержня (рис.

1, г) и эпюра напряжений сцепления (рис. 1, е), построенные по данным

формулы (1), позволяют сделать важные выводы: 1) напряжения сцепления

увеличиваются со снижением диаметра арматуры, что обуславливается

увеличением удельной поверхности сцепления арматуры с бетоном

(Us/As=2πrs/( πr2s)=2/rs). Последняя определяет площадь контакта арматуры с

бетоном на единицу площади сечения изделия. Поэтому для увеличения

площади контакта арматуры с бетоном диаметр растянутых стержней

следует ограничивать; 2) чем быстрее продольные усилия передаются с

арматуры на бетон, тем больше напряжения сцепления; 3) выдергивающая

сила со стержня на бетон передается на определенном участке заделки

стержня lfr, заделка стержня на большую величину не изменяет форму эпюры

напряжений сцепления арматуры с бетоном.

По среднему сцеплению из уравнения (2) определяют длину заделки

стержня в бетон, необходимую для полного использования несущей

способности стержня:

τfr=(d/4)(Rsn/lfr),             (3)

откуда lfr=(d/4)(Rsn/τfr).

Следовательно, длина зоны анкеровки арматуры увеличивается с

возрастанием ее прочности и диаметра и уменьшается с увеличением

сцепления арматуры с бетоном.

Сцепление арматуры с бетоном возрастает с повышением класса

бетона, увеличением содержания цемента, снижением В/Ц, увеличением

плотности бетона посредством вибрирования, центрифугирования,

прессования или вакуумирования. Для бетонов средних классов (В25, В35) τfr 

при выдергивании стержней периодического профиля доходит до 7 МПа

(0,4Rb) и более, а гладких стержней - 2,5...4 МПа (0,2 Rb).

Для растянутой арматуры класса А-III при пределе текучести σу=390

МПа и τfr=5 МПа необходимая длина заделки стержня 390d/(4...5) 20d.

Сцепление арматуры при выдергивании значительно меньше

сцепления при ее вдавливании, так как при сжатии арматурного стержня

поперечное сечение его увеличивается и тем самым повышается сцепление

стержня с бетоном вследствие сопротивления бетона поперечному

расширению. В среднем сцепление при растяжении арматуры на 40% меньше

по сравнению  со сцеплением при ее сжатии. Поэтому диаметр сжатых

стержней необходимо также ограничивать, хотя в меньшей степени, чем

растянутых стержней.

Условия совместной работы бетона и арматуры.

Основными условиями, обеспечивающими надежную совместную

работу бетона и стальной арматуры в железобетонных конструкциях,

являются: 1) сцепление арматуры с бетоном по площади их контакта,

исключающее продергивание (сдвиг) арматуры в бетоне; 2) примерное

равенство коэффициентов температурного удлинения (укорочения) бетона

aы=0,000007...0,00001 град-1 и стальной арматуры ast=0,000012 град-1.

Материалы с разными коэффициентами линейных деформаций независимо

от надежного сцепления между ними работают в усложненных условиях, так

как при перепадах температуры возникают собственные натяжения,

снижающие сцепление между материалами, небольшая разница

коэффициентов линейных температурных деформаций бетона и стали

исключают появление собственных напряжений в них и надежное сцепление

арматуры с бетоном сохраняется при изменения температуры до 1000С; 3)

способность бетона при соответствующей его плотности, достаточной

толщине защитного слоя, кратковременном раскрытии трещин не более 0,4

мм и содержании цемента более 250 кг/м3 надежно предохранять арматуру от

коррозии и непосредственного действия огня.

Защитное действие бетона на стальную арматуру основано на

способности щелочной среды поддерживать химически пассивное с

стояние стали неопределенно длительное время. Основным фактором,

определяющим надежные защитные свойства бетона, является

непроницаемость его для газов и для агрессивных ионов в водных растворах.

Чтобы арматура работала в железобетонных конструкциях с заданным

расчетным сопротивлением, необходимо ее завести (анкеровать) за

рассматриваемое сечение элемента на длину зоны передачи напряжений  с

арматуры на бетон lfr, обусловленную сцепление арматуры с бетоном, или

заанкерить при помощи специальных устройств.

Таблица 1

Допустимые минимальные значения lan

Условия работы ненапрягаемой арматуры

Арматура

периодического профиля

гладкая

ωan

∆λan,

λan,

∆λan, мм

ωan

∆λan,

λan

λan, мм

не менее

не менее

1. Заделки растянутой арматуры в растянутом бетоне

2. Заделка сжатой или растянутой арматуры в сжатом бетоне

3. Стыки арматуры внахлестку в бетоне:

растянутом

сжатом

0,7

0,5

0,9

0,65

11

8

11

8

10

12

20

1,5

250

200

250

200

1,2

0,8

1,55

1,0

11

8

11

8

20

15

20

15

250

200

250

200

Арматуру, концы которой надежно самоанкеруются в бетоне за счет

сил  сцепления, называют арматурой без анкеров в пределах длины зоны

анкеровки lfr. Арматуру, концы которой анкеруют в бетон посредством

специальных устройств, называют арматурой с анкерами на концах. К

арматуре без анкеров относят всю стержневую , проволочную

профилированную арматуру и канаты однократной свивки при натяжении на

упоры и и достаточной передаточной прочности бетона Rbp. К арматуре на

концах относят любую арматуру, натягиваемую на бетон, а также арматуру,

натягиваемую на упоры , при недостаточном ее сцеплении с бетоном

(гладкая высокопрочная проволока, многопрядные канаты).

В отдельных случая применяют арматурные элементы из

высокопрочной проволоки без сцепления их с бетоном (наружное

размещение арматуры). Конструкции с такой арматурой по сравнению с

аналогичными конструкциями, в которых имеется надежное сцепление

арматуры с бетоном, требуют увеличения расхода стали. По своей сущности

они являются шпренгельными конструкциями.

Анкеровка ненапрягаемой арматуры.

Методы анкеровки ненапрягаемой  арматуры (отдельные стержни, сварные

сетки или каркасы) зависят от ее  класса и усилия в арматуре (сжатие или

растяжение). Ненапрягаемую растянутую и сжатую арматуру заводят за

нормальное сечение элемента, в котором она должна работать полным

расчетным сопротивлением, на длину  зоны заделки lan.

Под зоной заделки понимают длину концов арматуры заделываемых в

бетон, при которых усилия ее разрыва и сопротивления выдергиванию из

бетона равны между собой:

lan=( ωanRs/Rb+∆λan)d ≥ λand,            (4)

где ωan, ∆λan, λan и lan определяют по табл. 1.

При этом нормы требуют, чтобы растянутые гладкие арматурные

стержни (класса А-I) оканчивались крюками, лапками или петлями (рис. 2)

или имели приваренную поперечную арматуру по длине заделки.

Рис. 2. Анкеровка ненапрягаемой арматуры:

а - сцепление прямых стержней с бетоном; б - крюками и лапками; в - петлями; г -

приваркой поперечных стержней: д - особыми приспособлениями (анкерами);

1,2 - прямые участки

Специальная анкеровка концов арматуры не требуется, если

армирование гладкими стержнями производят в виде сварных сеток и

каркасов. В этом случае гладкая арматура надежно анкеруется за счет

стержней поперечного направления.  

Прямые участки крюков имеют размер не менее 3d лапок — не менее
5d, радиус крюка Rне менее 2,25d. Стержни периодического профиля
надежно самоанкеруются в бетоне, поэтому специальной анкеровки кон-
цов арматуры не требуется.

На крайних свободных опорах изгибаемых элементов продольные
растянутые стержни заводят за внутреннюю грань опоры на длину lan, но
не менее 5d, если наклонные трещины не образуются, и не менее 10d 
если они образуются.

В элементах из легкого бетона на пористых крупных и мелких заполнителях значение 1an, полученное по формуле (4), увеличивают в 1,2 раза, а в элементах из мелкозернистого бетона группы Б — на 10d и 5d соответственно для растянутого и сжатого бетона. Длину растянутых анкерных стержней закладных деталей, заделываемых в растянутом или сжатом бетоне, при σhc/Rb > 0,75 или σhc/Rb < 0,25 определяют, пользуясь значениями ωаn, ∆λаn, λаn по п. 1 табл. 1. В других случаях значения ωаn, ∆λаn и λаn принимают по п. 2 табл. 1. Здесь σhc  сжимающие напряжения в бетоне, действующие перпендикулярно анкерному стержню и определяемые как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке, равном 1.

При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правую часть формулы (4) умножают на коэффициент

δ=+0,7                            (5)

где Qanl, Nanl —соответственно сдвигающее и растягивающее усилия в анкерном стержне. При этом длину анкерных стержней принимают не менее величин λаn d и 1an, приведенных в табл. 1, где d — номинальный диаметр анкерного стержня.

Анкеры из гладкой арматуры класса А-I применяют только при наличии усиления на концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длину таких анкеров определяют расчетом на выкалывание и смятие бетона.

При наличии косвенной арматуры длину зоны анкеровки снижают делением коэффициента ωаn на величину (1 + 12μху) и уменьшения коэффициента ∆λаn на величину 10 σhc/Rb, здесь μху  коэффициент объемного армирования, принимаемый: при сварных сетках по формуле (5); при огибающих хомутах — по формуле μху = Asw/(2aS), где Asw  площадь сечения огибающего хомута, расположенного у граней элемента; в любом случае μху принимают не более 0,06.

Напряжения сжатия бетона на опоре определяют делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимают не более 0,5Rb. Косвенное армирование распределяют по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине.

 Анкеровка напрягаемой арматуры. При применении в качестве на-
прягаемой рабочей арматуры высокопрочной проволоки периодического
профиля, арматурных канатов однократной свивки, горячекатаной и тер-
мически упрочненной стержневой арматуры периодического профиля,
натягиваемой на упоры, установки каких-либо анкеров на концах такой
арматуры не требуется. Она надежно самоанкеруется в бетоне за счет пе-
риодического профиля. При натяжении арматуры на упоры (до бетониро-
вания), в момент отпуска натяжных устройств, вследствие динамическо-
го эффекта, арматура оказывает на бетон расклинивающее действие, соз-
давая в нем опасные местные концентрические по отношению к арматуре
растягивающие усилия. Если эти усилия способны вызвать образование
продольных трещин вдоль арматуры, то сопротивление сцеплению ос-
лабляется и при отсутствии или малом количестве поперечной арматуры
может полностью нарушиться. Такой элемент к работе пригоден. Именно
поэтому мгновенный способ передачи на усилия обжатия, как правило,
недопустим, а при диаметре стержней более 18 мм нормы вовсе его запре-
щают.

Для восприятия бетоном местных растягивающих концентрических
усилий на концах напрягаемой арматуры в непосредственной близости к
торцам конструкций устанавливают спирали из проволоки класса Вр-1
диаметром 3...4 мм с шагом 25...30 мм и внутренним диаметром витков на
20...30 мм больше диаметра арматурного элемента. Не менее эффектив-
ными оказываются поперечные сетки (рис. 3, а) в количестве 4 шт. с ша-
гом s = 50...100 мм на участке длиной не менее 0,61 [см. формулу (6)],
но не менее 200 мм, не менее 10d и 20d соответственно для профилиро-
ванной и гладкой арматуры без анкеров и не менее двух длин анке-
ров — для арматуры с анкерами у концов. Сетки должны охватывать все
продольные стержни арматуры. Кроме ограничения раскрытия продоль-
ных горизонтальных трещин сварные сетки и замкнутые хомуты увели-
чивают в 2,5 раза несущую способность бетона на местное сжатие, огра-
ничивают раскрытие вертикальных трещин на концах элемента, а также
усиливают их на воздействие поперечных сил. Диаметр стержней сеток
или хомутов принимают не менее 0,25d, где d диаметр напрягаемой
продольной арматуры и не менее 5 мм (для проволоки класса Вр-1 — 4 мм).
Мощные сосредоточенные реакции анкеров во избежание местного сжатия бетона под анкерами необходимо распределять на большую площадь бетона через торцовые металлические листы с отверстиями для пропуска арматуры.

Рис. 3. Анкеровка пучков:

а — колодочный анкер; 6—гильзоклиновой анкер; 1 — стальная колодка; 2 — стальная коническая пробка; 3 — отверстие в пробке для инъецирования раствора в канал; 4 — стальной патрубок; 5 — высокопрочная проволока; 6 — скрутки из отожженной (мягкой) проволоки диаметром 3 мм; 7 — трубки из кровельной стали; 8 — сварные сетки; 9 — отрезок спирали из стальной проволоки диаметром 2 мм; 10 — гильза из мягкой стали;

11 — клин из стали 45

При плавном отпуске натяжных устройств длина зоны анкеровки напрягаемой арматуры без анкеров

lр = (ωpσhc/Rbp + λp)d, (6)

где ωp и λp принимают по табл. 2. Под зоной анкеровки понимают длину концов, в пределах которых осуществляется заанкеривание напрягаемой арматуры.

Для стержневой арматуры периодического профиля величину 1Р принимают не менее 15d. Для элементов из легкого бетона при пористом мелком заполнителе и из мелкозернистого бетона группы Б значения ωp и λp увеличивают в 1,25 раза против приведенных в табл. 4, а из легкого бетона классов В7,5...В12,5 — в 1,4 раза.

При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой

арматуры периодического профиля значения ωp и λp увеличивается в

1,25 раза.

Величину σsр принимают равной: а) при расчете элементов по прочности— большему из значений Rx и σsр; б) при расчете элементов по трещиностойкости — σsр, где σsр принимают с учетом первых потерь.

Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине

заделки) принимают на расстоянии 0,25/lр от торца элемента.

Таблица 2

Значения коэффициентов ωp и λp.

Вид арматуры

Диаметр, мм

ωp

К

Стержневидная арматура периодичес-

любой

0,25

10

кого профиля

5

1,4

40

Высокопрочная арматурная проволока

4

1,4

50

периодического профиля класса Вр-П

3

1,0

60

Арматурные канаты класса: К-7

15

1,0

25

12

1,1

25

9

1,25

30

6

1,4

40

К-19

14

1,0

25

При диаметре стержней более 18 мм мгновенный отпуск натяжных устройств не допускается. На длине зоны анкеровки 1Р принимают линейное изменение предварительного напряжения в арматуре от нуля у края элемента до σsрx и σsр2 в сечении, расположенном на расстоянии 1Р от начала зоны передачи напряжения (рис. 4) до рассматриваемого сечения (σsрx = σsр lx/lp). Анкеровку концов гладкой высокопрочной проволоки производят посредством конструктивных анкеров, т. е. анкеров, остающихся на концах арматуры на весь период эксплуатации конструкций. Конструктивные анкеры выполняют посредством высаженных головок и анкерных плит, а при натяжении арматуры на упоры — петлевыми (кольцевыми) анкерными устройствами (рис. 5, а). Высокопрочную проволочную арматуру или канаты, наматываемые на бетон круглых конструкций (трубы, цилиндрические резервуары, силосы), анкеруют путем закрепления начала и конца каждой группу зажимными болтами (рис. 5, 6) или простейшими плашечными зажимами, не выступающими за пределы защитного слоя бетона. Анкеровку концов канатной арматуры при необходимости производят в виде обжатых муфт, клиновых и цанговых зажимов, а пучков — в виде гильзостержневых анкеров, металлических колодок и конусных пробок (см. рис. 4, а), гильзоклиновых анкеров (см. рис. 4, б) и др.

5

Рис. 6. Анкеровка проволочной или канатной арматуры:

а — анкеровка анкерными кольцами; 6 — то же, зажимными болтами; 1 — высокопрочная гладкая проволока или канат; 2 — кольцо; 3 —штырь; 4 — витки арматуры с ослабленным напряжением; 5 — конец обмотки; б — зажимный болт диаметром 12 мм; 7—анкер сечением 25 х 25 мм

В целях предохранения анкерных устройств, расположенных на поверхности бетона, от коррозии применяют антикоррозионные покрытия.

 Собственные напряжения. Перераспределение напряжений. При армировании бетона стальной арматурой в бетоне и арматуре возникают собственные напряжения от усадки и набухания бетона, с которыми необходимо считаться при проектировании железобетонных конструкций.

Стальная арматура обладает модулем упругости, в 10...20 раз превышающим модуль деформации бетона, поэтому, когда бетон претерпевает пластические деформации, то прочно сцепленная с ним арматура испытывает только упругие деформации. Воспринимая часть нагрузки, арматура разгружает бетон и тем самым задерживает (стесняет) в нем развитие деформаций ползучести. После достижения сталью предела текучести деформации арматуры также быстро растут и в момент, близкий к разрушению, напряжения в бетоне и стали одновременно достигают предельных значений. Вследствие ползучести бетона, например, при μ = 0,5 %, через 150 дней напряжения в арматуре возрастают более чем в 2,5 раза. С увеличением процента армирования до μ = 2 % влияние ползучести бетона на перераспределение усилий между компонентами сечения сказывается меньше и интенсивность роста напряжений в арматуре снижается.

Опасные напряжения перераспределения в железобетоне от ползучести бетона возникают при быстром разгружении тяжело и длительно нагруженных железобетонных колонн с высоким процентом армирования. В момент снятия нагрузки с таких колонн обратимые (упругие) деформации бетона вызывают в бетоне начальные напряжения растяжения. Иногда они превышают предел прочности бетона на растяжение Rbl,ser. Это приводит к разрыву колонны в одном или нескольких местах, что отрицательно влияет на дальнейшую эксплуатацию конструкции.

В железобетонных конструкциях усадка и ползучесть железобетона действуют одновременно и совместно влияют на их работу под нагрузкой; в сжатых элементах они действуют в одном направлении — уменьшают напряжения в бетоне и увеличивают их в арматуре. В изгибаемых элементах усадка и ползучесть железобетона развиваются в разных направлениях: усадка увеличивает напряжение в бетоне сжатой зоны, а в растянутой арматуре уменьшает; ползучесть, наоборот, уменьшает напряжение в бетоне сжатой зоны, а в растянутой арматуре увеличивает.

Релаксация напряжения арматуры и бетона проявляется и в железобетонных конструкциях. Это учитывают при подсчете потерь напряжений напрягаемой арматурой.

Коррозия. Под коррозией понимают разрушение железобетонных конструкций с течением времени под воздействием агрессивной среды. Коррозия арматуры может протекать одновременно с коррозией бетона и независимо от нее. Продукт коррозии арматуры (ржавчина) в несколько раз превышает первоначальный объем. Поэтому ржавчина создает значительные радиальные давления на окружающий арматуру бетон, что приводит к отколу защитного слоя и полному обнажению арматуры. Это, в свою очередь, ускоряет ржавление арматуры и приводит конструкцию в аварийное состояние. Коррозию арматуры в железобетоне в основном предупреждают увеличением толщины и плотности защитного слоя.

Использованная литература

Бондаренко И. М. Суворкин Д. Г.

Железобетонные и каменные конструкции.  Учеб. для студентов вузов по спец. "Норм. и гражд. стр-ва" М.  Высш. шк., 1987 — 384 с. ил


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

66665. Социальная стратификация в современном обществе 43.5 KB
  Безработные как особая страта в структуре общества. Разные социологи подходят к решению вопроса о стратификации общества с различных точек зрения. Стратификация социологическое понятие обозначающее: структуру общества и отдельных ее слоев; систему признаков социального расслоения неравенства.
66666. Основи педагогіки 139.5 KB
  Педагогіка це фундаментальна суспільна наука яка вивчає закономірності здійснення навчальновиховної діяльності а також функціонування систем освіти. Саме поняття педагогіка має дуже давню історію. Використання слів педагогіка дидактика і т.
66667. Жизнь и научная деятельность Константина Дмитриевича Глинки 105.79 KB
  Его отец дворянин Дмитрий Константинович Глинка один из прямых продолжателей рода великого композитора и музыкального деятеля М. Полынов описывая фотографию тех лет на которых запечатлены Глинка с супругой подчеркивает что форма солдата саперной...
66668. АКАДЕМИК КОНСТАНТИН КАЭТАНОВИЧ ГЕДРОЙЦ (1872-1932) 206.5 KB
  Константин Каэтанович Гедройц, выдающийся агрохимик и почвовед, занимает видное место среди исследователей почв. Главным направлением своей работы он выбрал изучение почвенного плодородия и пути его повышения. Работая с почвенными растворами, поставив колоссальное количество экспериментов...
66669. Педагогічні ідеї Івана Огієнка і сучасні концепції національного виховання 226.5 KB
  Педагогіка народного календаря складова народної педагогіки що передбачає виховання дітей та молоді шляхом залучення їх до сезонних робіт підтримання звичаїв участі у святах і обрядах. Основи національного виховання. Теорія і практика українського національного виховання.
66670. ЖИЗНЬ ТЕОФРАСТА. ЗЕМЛЯ И ПОЧВА 145.87 KB
  И как чувствовали себя в борьбе за истину первые исследователи основа тех самых гигантов на плечи которых становятся ученые последних столетий Как они понимали и познавали мир вокруг себя не имея ни стройной теоретической и опытной базы ни технического аппарат...
66671. История и методология почвоведения 67.89 KB
  Таковы прежде всего Гесиод и его последователи а затем помимо них первые натурфилософы. Уже скоро состоится состязание рапсодов и скоро царь Панед заслушает двух великих людей Гесиода и Гомера. Пожалуй при таком раскладе событий немало людей пожелали бы оказаться...