47324

Сцепление арматуры с бетоном. Анкеровка ненапрягаемой и напрягаемой арматуры

Доклад

Архитектура, проектирование и строительство

Надежное сцепление арматуры с бетоном является основным фактором, обеспечивающим совместную работу арматуры и бетона в железобетоне и позволяющим ему работать под нагрузкой как единому монолитному телу.

Русский

2014-03-31

685.1 KB

24 чел.

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗИЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕСС ИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«КАБАРДИIЮ-БАЛКАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ В.М.КОКОВА»

Институт управления

Кафедра «Строительные конструкции и сооружения»

Доклад по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции»

на тему:

«Сцепление арматуры с бетоном. Анкеровка ненапрягаемой и напрягаемой арматуры»

Выполнила студентка 4.1 группы

Института управления

Тхагазитова Н.З.

Проверил

Ахматов М.А.

Нальчик 2013

Содержание

Сцепление арматуры с бетоном ......................................................................... 3

Условия совместной работы бетона и арматуры ............................................. 5

Анкеровка ненапрягаемой арматуры ................................................................ 7

Анкеровка напрягаемой арматуры .................................................................... 9

Собственные напряжения. Перераспределение напряжения ......................... 12

Коррозия .............................................................................................................. 13

Литература ........................................................................................................... 14

Сцепление арматуры с бетоном.

 

Исследования показывают, что даже при небольшой заделке арматуры в бетоне в зоне их контакта развиваются значительные силы сцепления, препятствующие продергиванию (сдвигу) арматуры в бетоне. Силы сцепления, приходящиеся на единицу поверхности арматуры, обуславливают напряжения сцепления арматуры с бетоном по длине элементов. Количественно сцепление оценивают соответствующими напряжениями сдвига.

Надежное сцепление арматуры с бетоном является основным фактором, обеспечивающим совместную работу арматуры и бетона в железобетоне и позволяющим ему работать под нагрузкой как единому монолитному телу. При отсутствии сцепления образование первой трещины влечет за собой возрастание удлинений на всем протяжении растянутой арматуры, что, в свою очередь, приводит к резкому раскрытию образовавшейся трещины, сокращению высоты сжатой зоны, уменьшению изгибной жесткости (EI) и снижению несущей способности.

Надежное сцепление арматуры с бетоном создается тремя основными факторами:

  1.  сопротивлением бетона усилиям смятия среза, обусловленным выступами (рис. 1, а) и другими неровностями на поверхности арматуры, т. е. механическим зацеплением арматуры за бетон;
  2.  силами трения, возникающими на поверхности арматуры благодаря обжатию арматурных стержней бетоном при его усадке;
  3.  склеиванием (адгезией) поверхности арматуры с бетоном благодаря вязкости коллоидной массы цементного теста.

Наибольшее влияние на сцепление арматуры с бетоном оказывает первый фактор - он обеспечивает около 75% от общей величины сцепления. Сцепление стержневой арматуры периодического профиля с бетоном в 2...3 раза выше по сравнению со сцеплением гладкой арматуры, поэтому арматуру периодического профиля  используют в железобетоне без специальных анкерных устройств  а концах.

Существенное влияние на сцепление арматуры с бетоном оказывает

седиментация твердых частиц и выжимание вода при твердении бетонной

смеси. Это приводит, особенно в подвижных

составах бетона, к тому, что сцепление арматуры с бетоном становится

различным для стержней в направлении бетонирования и перпендикулярно

ему в нижней или в верхней частях сечения изделия, бетонируемого за один

прием. Периодический профиль арматуры в значительной степени смягчает

неблагоприятное влияние седиментации.

Напряжение в бетоне под выступами арматуры при ее  выдергивании

может превышать в 5...7 раз кубиковую прочность бетона, поэтому особенно

недопустимо какое-либо снижение плотности бетона в зоне контакта его с

арматурой. Механическое зацепление арматуры за бетон по длине элементов,

кроме профилирования ее поверхности, повышают также посредством

свивки арматуры в канаты. Витые канаты надежно самоанкеруются в бетоне.

Вдоль арматурного стержня напряжения сцепления распределяются

неравномерно (рис. 1, б). Наибольшие напряжения τr,max действуют вблизи

заделки l. Во времени за счет ползучести бетона происходит

перераспределение напряжений сцепления, сечение с максимальными

напряжениями отодвигается от торца элемента; при вибрационном

приложении нагрузки возникает виброползучесть бетона и указанное

перераспределение уменьшается. В расчетах используют среднее напряжение

сцепления τfr (равномерное распределение напряжений сцепления вдоль

стержня). Его определяют посредством выдергивания арматурного стержня,

заделанного в бетон (рис. 1, в). Усилие Ns = Asσs передается со стержня

периодического профиля на бетон на меньшей длине по сравнению с

эталонным стержнем ( рис. 1, г). При l ≥ (15...20) d  для арматуры

периодического профиля и l ≥ (30...40) d для гладкой арматуры

сопротивление выдергиванию fr, практически остается неизменным.

Среднее напряжение сцепления на единицу поверхности стержня (рис. 1, д)

определяют из условия равновесия

Z = τfrux,

Рис. 1. Сцепление арматуры с бетоном;

а - зацепление выступов арматуры за бетон; б - напряженное состояние арматуры и бетона при выдергивании арматуры; в - опытный образец; г - длина анкеровки арматуры в бетоне; д - схема сцепления; е - опытные эпюры сцепления арматуры с бетоном; 1,2,3,4,5 - места установки приборов (сечения образца); 6 - гладкая аматура; 7 - профилированная арматура

откуда

τак = ∆Z/ux,              (1)

где u=πd - периметр стержня; ∆Z - приращение усилия, ∆Z = Asσs(πd2/4)∆σs.

Подставим эти значения в формулу (1), получим

τак=πd2σs/(4πdx)=d/(4∆σs)/∆x.       (2)

Эпюра распределения нормальных напряжений по длине стержня (рис.

1, г) и эпюра напряжений сцепления (рис. 1, е), построенные по данным

формулы (1), позволяют сделать важные выводы: 1) напряжения сцепления

увеличиваются со снижением диаметра арматуры, что обуславливается

увеличением удельной поверхности сцепления арматуры с бетоном

(Us/As=2πrs/( πr2s)=2/rs). Последняя определяет площадь контакта арматуры с

бетоном на единицу площади сечения изделия. Поэтому для увеличения

площади контакта арматуры с бетоном диаметр растянутых стержней

следует ограничивать; 2) чем быстрее продольные усилия передаются с

арматуры на бетон, тем больше напряжения сцепления; 3) выдергивающая

сила со стержня на бетон передается на определенном участке заделки

стержня lfr, заделка стержня на большую величину не изменяет форму эпюры

напряжений сцепления арматуры с бетоном.

По среднему сцеплению из уравнения (2) определяют длину заделки

стержня в бетон, необходимую для полного использования несущей

способности стержня:

τfr=(d/4)(Rsn/lfr),             (3)

откуда lfr=(d/4)(Rsn/τfr).

Следовательно, длина зоны анкеровки арматуры увеличивается с

возрастанием ее прочности и диаметра и уменьшается с увеличением

сцепления арматуры с бетоном.

Сцепление арматуры с бетоном возрастает с повышением класса

бетона, увеличением содержания цемента, снижением В/Ц, увеличением

плотности бетона посредством вибрирования, центрифугирования,

прессования или вакуумирования. Для бетонов средних классов (В25, В35) τfr 

при выдергивании стержней периодического профиля доходит до 7 МПа

(0,4Rb) и более, а гладких стержней - 2,5...4 МПа (0,2 Rb).

Для растянутой арматуры класса А-III при пределе текучести σу=390

МПа и τfr=5 МПа необходимая длина заделки стержня 390d/(4...5) 20d.

Сцепление арматуры при выдергивании значительно меньше

сцепления при ее вдавливании, так как при сжатии арматурного стержня

поперечное сечение его увеличивается и тем самым повышается сцепление

стержня с бетоном вследствие сопротивления бетона поперечному

расширению. В среднем сцепление при растяжении арматуры на 40% меньше

по сравнению  со сцеплением при ее сжатии. Поэтому диаметр сжатых

стержней необходимо также ограничивать, хотя в меньшей степени, чем

растянутых стержней.

Условия совместной работы бетона и арматуры.

Основными условиями, обеспечивающими надежную совместную

работу бетона и стальной арматуры в железобетонных конструкциях,

являются: 1) сцепление арматуры с бетоном по площади их контакта,

исключающее продергивание (сдвиг) арматуры в бетоне; 2) примерное

равенство коэффициентов температурного удлинения (укорочения) бетона

aы=0,000007...0,00001 град-1 и стальной арматуры ast=0,000012 град-1.

Материалы с разными коэффициентами линейных деформаций независимо

от надежного сцепления между ними работают в усложненных условиях, так

как при перепадах температуры возникают собственные натяжения,

снижающие сцепление между материалами, небольшая разница

коэффициентов линейных температурных деформаций бетона и стали

исключают появление собственных напряжений в них и надежное сцепление

арматуры с бетоном сохраняется при изменения температуры до 1000С; 3)

способность бетона при соответствующей его плотности, достаточной

толщине защитного слоя, кратковременном раскрытии трещин не более 0,4

мм и содержании цемента более 250 кг/м3 надежно предохранять арматуру от

коррозии и непосредственного действия огня.

Защитное действие бетона на стальную арматуру основано на

способности щелочной среды поддерживать химически пассивное с

стояние стали неопределенно длительное время. Основным фактором,

определяющим надежные защитные свойства бетона, является

непроницаемость его для газов и для агрессивных ионов в водных растворах.

Чтобы арматура работала в железобетонных конструкциях с заданным

расчетным сопротивлением, необходимо ее завести (анкеровать) за

рассматриваемое сечение элемента на длину зоны передачи напряжений  с

арматуры на бетон lfr, обусловленную сцепление арматуры с бетоном, или

заанкерить при помощи специальных устройств.

Таблица 1

Допустимые минимальные значения lan

Условия работы ненапрягаемой арматуры

Арматура

периодического профиля

гладкая

ωan

∆λan,

λan,

∆λan, мм

ωan

∆λan,

λan

λan, мм

не менее

не менее

1. Заделки растянутой арматуры в растянутом бетоне

2. Заделка сжатой или растянутой арматуры в сжатом бетоне

3. Стыки арматуры внахлестку в бетоне:

растянутом

сжатом

0,7

0,5

0,9

0,65

11

8

11

8

10

12

20

1,5

250

200

250

200

1,2

0,8

1,55

1,0

11

8

11

8

20

15

20

15

250

200

250

200

Арматуру, концы которой надежно самоанкеруются в бетоне за счет

сил  сцепления, называют арматурой без анкеров в пределах длины зоны

анкеровки lfr. Арматуру, концы которой анкеруют в бетон посредством

специальных устройств, называют арматурой с анкерами на концах. К

арматуре без анкеров относят всю стержневую , проволочную

профилированную арматуру и канаты однократной свивки при натяжении на

упоры и и достаточной передаточной прочности бетона Rbp. К арматуре на

концах относят любую арматуру, натягиваемую на бетон, а также арматуру,

натягиваемую на упоры , при недостаточном ее сцеплении с бетоном

(гладкая высокопрочная проволока, многопрядные канаты).

В отдельных случая применяют арматурные элементы из

высокопрочной проволоки без сцепления их с бетоном (наружное

размещение арматуры). Конструкции с такой арматурой по сравнению с

аналогичными конструкциями, в которых имеется надежное сцепление

арматуры с бетоном, требуют увеличения расхода стали. По своей сущности

они являются шпренгельными конструкциями.

Анкеровка ненапрягаемой арматуры.

Методы анкеровки ненапрягаемой  арматуры (отдельные стержни, сварные

сетки или каркасы) зависят от ее  класса и усилия в арматуре (сжатие или

растяжение). Ненапрягаемую растянутую и сжатую арматуру заводят за

нормальное сечение элемента, в котором она должна работать полным

расчетным сопротивлением, на длину  зоны заделки lan.

Под зоной заделки понимают длину концов арматуры заделываемых в

бетон, при которых усилия ее разрыва и сопротивления выдергиванию из

бетона равны между собой:

lan=( ωanRs/Rb+∆λan)d ≥ λand,            (4)

где ωan, ∆λan, λan и lan определяют по табл. 1.

При этом нормы требуют, чтобы растянутые гладкие арматурные

стержни (класса А-I) оканчивались крюками, лапками или петлями (рис. 2)

или имели приваренную поперечную арматуру по длине заделки.

Рис. 2. Анкеровка ненапрягаемой арматуры:

а - сцепление прямых стержней с бетоном; б - крюками и лапками; в - петлями; г -

приваркой поперечных стержней: д - особыми приспособлениями (анкерами);

1,2 - прямые участки

Специальная анкеровка концов арматуры не требуется, если

армирование гладкими стержнями производят в виде сварных сеток и

каркасов. В этом случае гладкая арматура надежно анкеруется за счет

стержней поперечного направления.  

Прямые участки крюков имеют размер не менее 3d лапок — не менее
5d, радиус крюка Rне менее 2,25d. Стержни периодического профиля
надежно самоанкеруются в бетоне, поэтому специальной анкеровки кон-
цов арматуры не требуется.

На крайних свободных опорах изгибаемых элементов продольные
растянутые стержни заводят за внутреннюю грань опоры на длину lan, но
не менее 5d, если наклонные трещины не образуются, и не менее 10d 
если они образуются.

В элементах из легкого бетона на пористых крупных и мелких заполнителях значение 1an, полученное по формуле (4), увеличивают в 1,2 раза, а в элементах из мелкозернистого бетона группы Б — на 10d и 5d соответственно для растянутого и сжатого бетона. Длину растянутых анкерных стержней закладных деталей, заделываемых в растянутом или сжатом бетоне, при σhc/Rb > 0,75 или σhc/Rb < 0,25 определяют, пользуясь значениями ωаn, ∆λаn, λаn по п. 1 табл. 1. В других случаях значения ωаn, ∆λаn и λаn принимают по п. 2 табл. 1. Здесь σhc  сжимающие напряжения в бетоне, действующие перпендикулярно анкерному стержню и определяемые как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке, равном 1.

При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правую часть формулы (4) умножают на коэффициент

δ=+0,7                            (5)

где Qanl, Nanl —соответственно сдвигающее и растягивающее усилия в анкерном стержне. При этом длину анкерных стержней принимают не менее величин λаn d и 1an, приведенных в табл. 1, где d — номинальный диаметр анкерного стержня.

Анкеры из гладкой арматуры класса А-I применяют только при наличии усиления на концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длину таких анкеров определяют расчетом на выкалывание и смятие бетона.

При наличии косвенной арматуры длину зоны анкеровки снижают делением коэффициента ωаn на величину (1 + 12μху) и уменьшения коэффициента ∆λаn на величину 10 σhc/Rb, здесь μху  коэффициент объемного армирования, принимаемый: при сварных сетках по формуле (5); при огибающих хомутах — по формуле μху = Asw/(2aS), где Asw  площадь сечения огибающего хомута, расположенного у граней элемента; в любом случае μху принимают не более 0,06.

Напряжения сжатия бетона на опоре определяют делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимают не более 0,5Rb. Косвенное армирование распределяют по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине.

 Анкеровка напрягаемой арматуры. При применении в качестве на-
прягаемой рабочей арматуры высокопрочной проволоки периодического
профиля, арматурных канатов однократной свивки, горячекатаной и тер-
мически упрочненной стержневой арматуры периодического профиля,
натягиваемой на упоры, установки каких-либо анкеров на концах такой
арматуры не требуется. Она надежно самоанкеруется в бетоне за счет пе-
риодического профиля. При натяжении арматуры на упоры (до бетониро-
вания), в момент отпуска натяжных устройств, вследствие динамическо-
го эффекта, арматура оказывает на бетон расклинивающее действие, соз-
давая в нем опасные местные концентрические по отношению к арматуре
растягивающие усилия. Если эти усилия способны вызвать образование
продольных трещин вдоль арматуры, то сопротивление сцеплению ос-
лабляется и при отсутствии или малом количестве поперечной арматуры
может полностью нарушиться. Такой элемент к работе пригоден. Именно
поэтому мгновенный способ передачи на усилия обжатия, как правило,
недопустим, а при диаметре стержней более 18 мм нормы вовсе его запре-
щают.

Для восприятия бетоном местных растягивающих концентрических
усилий на концах напрягаемой арматуры в непосредственной близости к
торцам конструкций устанавливают спирали из проволоки класса Вр-1
диаметром 3...4 мм с шагом 25...30 мм и внутренним диаметром витков на
20...30 мм больше диаметра арматурного элемента. Не менее эффектив-
ными оказываются поперечные сетки (рис. 3, а) в количестве 4 шт. с ша-
гом s = 50...100 мм на участке длиной не менее 0,61 [см. формулу (6)],
но не менее 200 мм, не менее 10d и 20d соответственно для профилиро-
ванной и гладкой арматуры без анкеров и не менее двух длин анке-
ров — для арматуры с анкерами у концов. Сетки должны охватывать все
продольные стержни арматуры. Кроме ограничения раскрытия продоль-
ных горизонтальных трещин сварные сетки и замкнутые хомуты увели-
чивают в 2,5 раза несущую способность бетона на местное сжатие, огра-
ничивают раскрытие вертикальных трещин на концах элемента, а также
усиливают их на воздействие поперечных сил. Диаметр стержней сеток
или хомутов принимают не менее 0,25d, где d диаметр напрягаемой
продольной арматуры и не менее 5 мм (для проволоки класса Вр-1 — 4 мм).
Мощные сосредоточенные реакции анкеров во избежание местного сжатия бетона под анкерами необходимо распределять на большую площадь бетона через торцовые металлические листы с отверстиями для пропуска арматуры.

Рис. 3. Анкеровка пучков:

а — колодочный анкер; 6—гильзоклиновой анкер; 1 — стальная колодка; 2 — стальная коническая пробка; 3 — отверстие в пробке для инъецирования раствора в канал; 4 — стальной патрубок; 5 — высокопрочная проволока; 6 — скрутки из отожженной (мягкой) проволоки диаметром 3 мм; 7 — трубки из кровельной стали; 8 — сварные сетки; 9 — отрезок спирали из стальной проволоки диаметром 2 мм; 10 — гильза из мягкой стали;

11 — клин из стали 45

При плавном отпуске натяжных устройств длина зоны анкеровки напрягаемой арматуры без анкеров

lр = (ωpσhc/Rbp + λp)d, (6)

где ωp и λp принимают по табл. 2. Под зоной анкеровки понимают длину концов, в пределах которых осуществляется заанкеривание напрягаемой арматуры.

Для стержневой арматуры периодического профиля величину 1Р принимают не менее 15d. Для элементов из легкого бетона при пористом мелком заполнителе и из мелкозернистого бетона группы Б значения ωp и λp увеличивают в 1,25 раза против приведенных в табл. 4, а из легкого бетона классов В7,5...В12,5 — в 1,4 раза.

При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой

арматуры периодического профиля значения ωp и λp увеличивается в

1,25 раза.

Величину σsр принимают равной: а) при расчете элементов по прочности— большему из значений Rx и σsр; б) при расчете элементов по трещиностойкости — σsр, где σsр принимают с учетом первых потерь.

Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине

заделки) принимают на расстоянии 0,25/lр от торца элемента.

Таблица 2

Значения коэффициентов ωp и λp.

Вид арматуры

Диаметр, мм

ωp

К

Стержневидная арматура периодичес-

любой

0,25

10

кого профиля

5

1,4

40

Высокопрочная арматурная проволока

4

1,4

50

периодического профиля класса Вр-П

3

1,0

60

Арматурные канаты класса: К-7

15

1,0

25

12

1,1

25

9

1,25

30

6

1,4

40

К-19

14

1,0

25

При диаметре стержней более 18 мм мгновенный отпуск натяжных устройств не допускается. На длине зоны анкеровки 1Р принимают линейное изменение предварительного напряжения в арматуре от нуля у края элемента до σsрx и σsр2 в сечении, расположенном на расстоянии 1Р от начала зоны передачи напряжения (рис. 4) до рассматриваемого сечения (σsрx = σsр lx/lp). Анкеровку концов гладкой высокопрочной проволоки производят посредством конструктивных анкеров, т. е. анкеров, остающихся на концах арматуры на весь период эксплуатации конструкций. Конструктивные анкеры выполняют посредством высаженных головок и анкерных плит, а при натяжении арматуры на упоры — петлевыми (кольцевыми) анкерными устройствами (рис. 5, а). Высокопрочную проволочную арматуру или канаты, наматываемые на бетон круглых конструкций (трубы, цилиндрические резервуары, силосы), анкеруют путем закрепления начала и конца каждой группу зажимными болтами (рис. 5, 6) или простейшими плашечными зажимами, не выступающими за пределы защитного слоя бетона. Анкеровку концов канатной арматуры при необходимости производят в виде обжатых муфт, клиновых и цанговых зажимов, а пучков — в виде гильзостержневых анкеров, металлических колодок и конусных пробок (см. рис. 4, а), гильзоклиновых анкеров (см. рис. 4, б) и др.

5

Рис. 6. Анкеровка проволочной или канатной арматуры:

а — анкеровка анкерными кольцами; 6 — то же, зажимными болтами; 1 — высокопрочная гладкая проволока или канат; 2 — кольцо; 3 —штырь; 4 — витки арматуры с ослабленным напряжением; 5 — конец обмотки; б — зажимный болт диаметром 12 мм; 7—анкер сечением 25 х 25 мм

В целях предохранения анкерных устройств, расположенных на поверхности бетона, от коррозии применяют антикоррозионные покрытия.

 Собственные напряжения. Перераспределение напряжений. При армировании бетона стальной арматурой в бетоне и арматуре возникают собственные напряжения от усадки и набухания бетона, с которыми необходимо считаться при проектировании железобетонных конструкций.

Стальная арматура обладает модулем упругости, в 10...20 раз превышающим модуль деформации бетона, поэтому, когда бетон претерпевает пластические деформации, то прочно сцепленная с ним арматура испытывает только упругие деформации. Воспринимая часть нагрузки, арматура разгружает бетон и тем самым задерживает (стесняет) в нем развитие деформаций ползучести. После достижения сталью предела текучести деформации арматуры также быстро растут и в момент, близкий к разрушению, напряжения в бетоне и стали одновременно достигают предельных значений. Вследствие ползучести бетона, например, при μ = 0,5 %, через 150 дней напряжения в арматуре возрастают более чем в 2,5 раза. С увеличением процента армирования до μ = 2 % влияние ползучести бетона на перераспределение усилий между компонентами сечения сказывается меньше и интенсивность роста напряжений в арматуре снижается.

Опасные напряжения перераспределения в железобетоне от ползучести бетона возникают при быстром разгружении тяжело и длительно нагруженных железобетонных колонн с высоким процентом армирования. В момент снятия нагрузки с таких колонн обратимые (упругие) деформации бетона вызывают в бетоне начальные напряжения растяжения. Иногда они превышают предел прочности бетона на растяжение Rbl,ser. Это приводит к разрыву колонны в одном или нескольких местах, что отрицательно влияет на дальнейшую эксплуатацию конструкции.

В железобетонных конструкциях усадка и ползучесть железобетона действуют одновременно и совместно влияют на их работу под нагрузкой; в сжатых элементах они действуют в одном направлении — уменьшают напряжения в бетоне и увеличивают их в арматуре. В изгибаемых элементах усадка и ползучесть железобетона развиваются в разных направлениях: усадка увеличивает напряжение в бетоне сжатой зоны, а в растянутой арматуре уменьшает; ползучесть, наоборот, уменьшает напряжение в бетоне сжатой зоны, а в растянутой арматуре увеличивает.

Релаксация напряжения арматуры и бетона проявляется и в железобетонных конструкциях. Это учитывают при подсчете потерь напряжений напрягаемой арматурой.

Коррозия. Под коррозией понимают разрушение железобетонных конструкций с течением времени под воздействием агрессивной среды. Коррозия арматуры может протекать одновременно с коррозией бетона и независимо от нее. Продукт коррозии арматуры (ржавчина) в несколько раз превышает первоначальный объем. Поэтому ржавчина создает значительные радиальные давления на окружающий арматуру бетон, что приводит к отколу защитного слоя и полному обнажению арматуры. Это, в свою очередь, ускоряет ржавление арматуры и приводит конструкцию в аварийное состояние. Коррозию арматуры в железобетоне в основном предупреждают увеличением толщины и плотности защитного слоя.

Использованная литература

Бондаренко И. М. Суворкин Д. Г.

Железобетонные и каменные конструкции.  Учеб. для студентов вузов по спец. "Норм. и гражд. стр-ва" М.  Высш. шк., 1987 — 384 с. ил


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

49517. Проектирование участка внутризоновой единой сети связи Российской Федерации 561.49 KB
  В данном курсовом проекте будет произведено проектирование участка внутризоновой единой сети связи Российской Федерации. Структура проектируемой сети представляет собой кольцо SDH с центральной станцией – г. Новосибирск. Также на сети имеется участок PDH на многомодовом оптическом кабеле.
49518. Проектирование линейной автоматической системы управления 1.18 MB
  Анализ объекта управления Идентификация объекта управления получие параметров передаточной функции kоб Тоб tоб Построение амплитудно-частотной и фазовочастотной характеристики объекта Блоксхема автоматизированного проектирования Выводы Список использованной литературы Задание Цель работы: для заданного объекта регулирования требуется спроектировать АСР с заданным типом регулятора ПИрегулятор.
49519. Защита понижающего трансформатора 172 KB
  Основные защиты реагируют на все виды повреждений трансформатора и действуют на отключение выключателей со всех сторон без выдержки времени. Резервные защиты резервируют основные защиты и реагируют на внешние к. Резервные защиты от междуфазных повреждений имеют несколько вариантов исполнения: а МТЗ максимальная токовая защита без пуска по напряжению; б МТЗ с комбинированным пуском по напряжению; в МТЗ обратной последовательности с приставкой для действия при симметричных к. Резервные защиты...
49520. Эконометрика. ОҚУ-ӘДІСТЕМЕЛІК КЕШЕН 220.5 KB
  “Эконометрика” пәнінің бағдарламасы ҚР Білім және ғылым министрлігі бекіткен жоғары кәсіптік білім берудің Жалпыға міндетті білім беру стандартының дипломдандырылған мамандарды (бакалавр) дайындау деңгейіне және міндетті минимум мазмұны талаптарына
49521. Сушильный барабан для сушки шлака 234.5 KB
  Материал уложен на решетку продуваемую газом со скоростью необходимой для создания кипящего слоя Температура материала максимальная температура нагрева В зависимости от свойств высушиваемого материала. В зависимости от свойств высушиваемого материала. Расход тепла кДж кг 58008000 50006000 Расход электроэнергии кВтч т 57 1015 Напряжение по влаге m0 Кг влаги м3 ч 50150 150200 Время сушки материала 2040 мин 1020 секунд Область применения Сушка кусковых материалов Сушка зернистых и сыпучих некомкующихся материалов сведения взяты...
49522. Исследование рычажного механизма 4.37 MB
  Для этого из центра О делают засечку радиусом R = ВBС на траектории точки С которая представляет собой прямую линию вдоль которой движется ползун. Делим траекторию точки В на 12 равных частей и строим 12 положений механизма. Второе мертвое положение соответствует случаю когда шатун и кривошип перекрывают друг друга тогда из точки А делается засечка радиусом R=СBВ на траектории точки С. Траектория этой точки представлена пунктирной линией.
49524. Расчет параметров систем передачи непрерывных сообщений дискретными сигналами 676 KB
  Для преобразования непрерывного сообщения в цифровую форму используются операции дискретизации и квантования. ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ Исходными данными для выполнения работы являются: параметр характеризующий порядок фильтра формирующего сообщение: к=4; эффективное значение относительной среднеквадратической ошибки передачи информации: =05=0005; частота определяющая ширину спектра сообщения: f0=1200 Гц; вид модуляции: ЧМ; закон распределения: W4 x = . СТРУКТУРНАЯ СХЕМА ЦИФРОВОЙ СИСТЕМЫ ПЕРЕДАЧИ НЕПРЕРЫВНОГО...
49525. Проект лавы 248.13 KB
  Расчёт толщины стружки и производительности струговой установки Описание технологии работы струговой установки Время крепления призабойного пространства индивидуальной крепью Проведение ниш Крепление сопряжений Выбор способа управления кровлей и обоснование специальной крепи. при работе по падению До 5 Сопротивляемость угля резанию кН м до 250 Характеристика пород непосредственной кровли Не ниже средней устойчивости Скорость движения струга м сек 152 Толщина стружки см до 10 Схема работы струга Челноковая...