4741
Расчёт эксплуатационных свойств автомобиля
Курсовая
Логистика и транспорт
Введение Тяговый расчет автомобиля производится с целью определения его тяговых и динамических качеств. Тяговый расчет подразделяется на: тяговый расчет проектируемой машины поверочный тяговый расчет, производимый для существующей машины. Поверочны...
Русский
2012-11-25
512 KB
84 чел.
Введение
Тяговый расчет автомобиля производится с целью определения его тяговых и динамических качеств. Тяговый расчет подразделяется на:
тяговый расчет проектируемой машины;
поверочный тяговый расчет, производимый для существующей машины.
Поверочный тяговый расчет составляют следующие отдельные задачи:
Для решения задач тягового расчета необходимо построить тяговую характеристику автомобиля.
Тяговой характеристикой автомобиля называется графическая зависимость удельной силы тяги от скорости движения автомобиля на каждой передаче.
Задаваемыми параметрами обычно являются: тип автомобиля; грузоподъемность или максимальное число пассажиров; максимальная скорость движения, по шоссе с заданным коэффициентом дорожного сопротивления, максимальное дорожное сопротивление на низшей передаче трансмиссии. Указывается также тип двигателя (карбюраторный, дизельный).
Параметры, которыми задаются, могут иметь различные значения в некотором интервале. Чтобы правильно принять окончательное значение указанных выше параметров, необходимо понимать, как они влияю на тяговые качества автомобиля.
Построение тяговой характеристики автомобиля включает:
1.Определение полной массы автомобиля, кг.
2.Выбор шин и определение радиуса ведущего колеса, м.
3.Расчет и построение внешней скоростной характеристики двигателя.
4.Определение передаточного числа главной передачи.
5.Определение передаточных чисел коробки передач и дополнительной коробки.
6.Определение скорости движения и ускорений автомобиля
7.Определение удельной силы тяги, построение тяговой характеристики.
8 Расчет мощностного баланса автомобиля
9. Расчет динамической характеристики автомобиля
10.Расчет времени и пути разгона автомобиля
11.Расчет топливной экономичности автомобиля
1.1 К параметрам двигателя определяемым в данном подразделе относятся минимальная и максимальная частоты вращения коленвала, вращающий момент и мощность двигателя, развиваемая во всем диапазоне частот вращения коленвала. Указанные параметры определяются по эмпирическим формулам, полученным на основе анализа существующих конструкций двигателей.
Минимально устойчивую частоту вращения коленвала двигателя nemin принимаем по рекомендациям (грузовые автомобили с карбюраторным двигателем):
ne min =500…600 об/мин;
Принимаю ne min =500 об/мин.
Максимальную частоту вращения коленвала двигателя принимаем в зависимости от номинальной neN по соотношениям:
грузовые автомобили ne max = ne N
nemax =3100 об/мин.
Для определения максимальной скорости проектируемого автомобиля необходимо оценить его предполагаемый собственный и полный вес.
Собственный вес автомобиля определяется по эмпирической зависимости:
для грузовых автомобилей
[кг], где
k c - коэффициент снаряженного веса;
mг - масса груза, перевозимого автомобилем, [кг].
Значение коэффициента приведено в таблице 1.
Таблица 1 - Значения коэффициента для грузовых автомобилей
Параметр |
Значения параметра |
|||||
mа, кг |
1000 |
2000 |
4000 |
6000 |
8000 |
10000 |
k c |
1,25 |
0,8 |
0,75 |
0,8 |
0,85 |
0.9 |
mг = 5250 кг
kc = 0.775
ma = 0.775*5250 = 4068,75 кг.
Полная масса автомобиля определяется по следующей зависимости
, кг
где mб - масса багажа пассажиров, кг; mб = 0
n - количество пассажиров; n = 0
m = 4068,75 +(75+0) *1+5250 = 9393,75 кг
1.2 Максимальную скорость найдём из условия равенства тяговой мощности Nт, подводимой к ведущим колёсам и мощностей сопротивлений:
Nт = N д + Nв или , кВт
где ηтр - КПД трансмиссии автомобиля, на этапе проектирования принимается для грузовых автомобилей ηтр = 0,85…0,9. Принимаю ηтр = 0,85
После преобразования формула примет вид:
, кВт
где Nv.max мощность двигателя при максимальной скорости движения автомобиля, кВт;
k - коэффициент обтекаемости автомобиля, , для грузовых автомобилей k = 0,5…0,65 . Принимаю = 0,5
F - лобовая площадь автомобиля, м2; на этапе проектирования можно принимать ориентировочные значения лобовой площади автомобиля:
для грузовых автомобилей F =3…5, м2.
При известных габаритных размерах автомобиля или его аналога лобовая площадь автомобиля может быть определена по формуле
F = 0,78ВаНа, м2, где
Ва и На - габаритные размеры автомобиля по ширине и высоте соответственно, м2.
F = 0,78*2,7*2,42=5,1 м2.
ψ коэффициент суммарного дорожного сопротивления
ψ = 0,015*(1+V2/20000)
Уравнения решаются графически. Для этого достаточно задать 2 переменные Vmax в широком диапазоне от 1 до (+∞) и проведя горизонтальную линию, соответствующей мощности Nт на ведущих колёсах при nmax . Для точности построения в данном случае воспользуемся Microsoft Excel и найдём искомую Vmax.
Из графика получаем Vmax = 90 км/ч
1.3 При движении автомобиля затрачивается мощность на преодоление сил сопротивления дороги (Nψ) и сил сопротивления воздуха (NW). Суммарная мощность затрачиваемая на движение полностью груженого автомобиля с максимальной скоростью по горизонтальной дороге определяется по формуле
, кВт
где D min - минимальное значение динамического фактора, ;
для грузовых автомобилей и автобусов выбирается в интервале значений 0,030…0,045 . Принимаю D min = 0.030 ;
так же можно посчитать как Nт = Nv.max*ηтр = 107*0,85 = 90,95 кВт
1.4 Максимальная мощность двигателя проектируемого автомобиля может быть определена из формулы Лейдермана .
, кВт |
|
где a, b, c - коэффициенты Лейдермана; для карбюраторных двигателей a=b=c=1;
ne.max - максимальная частота вращения коленвала двигателя, об/мин;
neN - частота вращения коленвала при максимальной мощности двигателя, об/мин
Ne max =107/(1+1-1) = 107 кВт
2 Расчет внешней скоростной характеристики двигателя
Внешняя скоростная характеристика двигателя представляет собой зависимость мощности и вращающего момента на выходном конце коленвала двигателя от частоты вращения коленвала при полностью открытой дроссельной заслонке или полностью выдвинутой рейке топливного насоса высокого давления. Зависимость между мощностью, развиваемой двигателем, и частотой вращения коленчатого вала двигателя описывается с помощью уравнения Лейдермана-4, имеющего следующий вид:
, кВт |
(4) |
где ne - текущая частота вращения коленвала двигателя, для которой определяется мощность, об/мин.
Ne1 = 107 [0,161+0,026 - 0,00417] =19,56, кВт
Ne2 = 107 [0,322+0,104 - 0,0334] = 42, кВт
Ne3 = 107 [0,484+0,234 - 0,113] = 64,735, кВт
Ne4 = 107 [0,645+0,416 - 0,268] = 84,851, кВт
Ne5 = 107 [0,806+0,65 - 0,524] = 99,724, кВт
Ne6 = 107 [0,968+0,937-0,907] = 106,786
Ne7 = 107 [1+1 - 1] = 107, кВт
Вращающий момент на выходном конце коленвала двигателя при различных частотах его вращения может быть определен по формуле-5, устанавливающей зависимость между вращающим моментом, мощностью и частотой вращения для любого вала.
, Нм (5)
Ме1 = 9555,3*(19,56/500) = 373,8 Нм
Ме2 = 9555,3*(42/1000) = 401,323 Нм
Ме3 = 9555,3*(64,735/1500) = 412,37 Нм
Ме4 = 9555,3*(84,851/2000) = 405,388 Нм
Ме5 = 9555,3*(99,724/2500) = 381,16 Нм
Ме6 = 9555,3*(106,786/3000) = 340,124 Нм
Ме7 = 9555,3*(107/3100) = 329,81 Нм
Для построения внешней скоростной характеристики двигателя весь диапазон частот вращения коленвала двигателя от nmin до nmax разбивается на 5-6 интервалов размером по 300 - 500 об/мин, таким образом, чтобы номинальная частота вращения коленвала nN и максимальная nmax являлись границами одного или разных интервалов, при этом размеры интервалов, в которых nN и nmax являются границами, могут отличаться. По формулам 4 и 5 определяются значения Ne и Me для частот вращения коленвала ne, являющихся границами интервалов, и по полученным результатам строится внешняя скоростная характеристика двигателя.
Результаты расчетов по формулам 4 и 5 записываем в таблицу форма которой приведена ниже.
Таблица 2 - Расчет мощности Ne и вращающего момента Me на коленвалу двигателя при различных частотах вращения ne.
ne min |
ne N |
ne max |
|||||
ne,об/мин |
500 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
3000 |
3100 |
Ne, кВт |
19,56 |
42 |
64,735 |
84,851 |
99,786 |
106,786 |
107 |
Me, Нм |
373,8 |
401,323 |
412,37 |
405,388 |
381,16 |
340,124 |
329,81 |
По полученным значениям Ne и Me на листе миллиметровой бумаги в масштабе строим внешнюю скоростную характеристику двигателя проектируемого автомобиля, а также определяем частоту вращения коленвала neM, при которой развивается максимальный вращающий момент Memax на выходном конце коленчатого вала. Значения neM и Memax необходимо записать после таблицы 2. Форма внешней скоростной характеристики двигателя приведена на рисунке 2.
Рисунок 2 - Внешняя скоростная характеристика двигателя.
Динамические качества автомобиля определяются во многом числом ступеней КПП, передаточными числами КПП и главной передачи. С целью определения числа ступеней и передаточных чисел трансмиссии необходимо в первую очередь определиться со схемой трансмиссии и представить её на рисунке в пояснительной записке. Например, схему трансмиссии классической компоновки можно представить так, как на рисунке 3.
Рисунок 3 - Схема трансмиссии проектируемого автомобиля.
Второй этап в решении задачи определения передаточных чисел трансмиссии заключается в подборе шин для проектируемого автомобиля. Тип шин подбирается по максимальной нагрузке, приходящейся на неё и максимальной скорости автомобиля Vmax. Для определения нагрузок на шины передней и задних осей определяются нагрузки на оси автомобиля из выражения 6
, Н (6)
где G1(2) - нагрузка, приходящаяся на переднюю-1 или заднюю-2 оси, Н;
g - ускорение свободного падения, м/с2 (g =9,81м/с2);
х1(2) - часть полного веса автомобиля, приходящегося на переднюю 1 или задние 2 оси автомобиля, %.
У грузовых автомобилей при полном использовании грузоподъёмности 20-30% полного веса приходится на переднюю ось и 70-80% на задние (х1=20-30%, х2=70-80%). При затруднении в выборе нагрузок на оси проектируемого автомобиля следует воспользоваться распределением полного веса по осям у автомобиля аналога. Выбираем полный вес на переднюю ось x1 = 30%, на заднюю ось x2 = 70%.
G1 = 9393,75*9,8*(30/100) = 27617,625 Н
G2 = 9393,75*9,8*(70/100) = 64441,125 Н
Если после выполнения расчета окажется что нагрузка, приходящаяся на заднюю ось G2, значительно превышает нагрузку, приходящуюся на переднюю ось G1, то, для исключения значительного недогруза шин передней оси, следует увеличить число колес на задней оси, применив двухскатные колеса, либо увеличить число задних осей. Нагрузку, приходящуюся на шины передней и задних осей, определяют из выражения-7.
, Н (7)
где a1(2) - число передних-1 или задних-2 осей на автомобиле;
b1(2) - число колес на передней-1 или задней-2 оси автомобиля;
Gш1=27617,625/1*2=13808,81 Н
Gш1=64441,125/1*4=16110,281 Н
Выбор типа шины производим по рекомендациям литературного источника [3], по наиболее нагруженной шине и максимальной допустимой скорости движения на которую рассчитана эта шина. Типоразмер выбранной шины, допускаемую нагрузку и скорость движения на которую рассчитана шина, а также другие параметры шины приводим в пояснительной записке в виде таблицы - 3
Таблица 3 - Характеристика шин проектируемого автомобиля.
Марка шины |
Допустимая нагрузка на шину, [G], Н |
Максимально допустимая скорость, [V], км/ч |
Диаметр обода колеса, d, Ш |
Ширина профиля шины, B, Ш |
Отношение высоты профиля шины К ширине шины, Н/B |
Высота профиля шины, H, Ш |
Статический радиус шины, м |
7,0-20 |
18639 |
110 км/ч |
962 мм |
230 мм |
1 |
7,0 |
0, 455 |
Отношение высоты профиля шины к ширине профиля Н/В, для шин грузовых автомобилей составляет 1 и поэтому Н=В.
Радиус качения колеса в с шиной выбранной марки определится по формуле-8
rk=0,0127(d+1,7H), м (8)
где d - диаметр обода колеса, дюймы (Ш);
H - высота профиля шины, дюймы (Ш);
rk = 0,0127(20+1,7∙7,0) = 0,405 м.
Передаточное число главной передачи автомобиля определяется из условия обеспечения заданной максимальной скорости движения автомобиля Vmax на высшей передаче из выражения-9
, (9)
где uk - передаточное число коробки передач на высшей передаче.
u0 = 0,377*0,405*3100/(1*90) = 5,26
КПП проектируемого автомобиля не имеет ускоряющую передачу, поэтому uk = 1
Передаточное число первой передачи КПП определяется из условия преодоления автомобилем максимального сопротивления дороги. При этом используется формула-10
, (10)
где ψmax - максимальный коэффициент сопротивления дороги, преодолеваемой автомобилем на первой передаче (ψmax = 0,3…0,4).
Принимаю ψmax = 0,4.
Ме.max - максимальный вращающий момент, развиваемый двигателем, Нм (из графика Ме.max = 412,37 Нм).
ηтр - КПД трансмиссии автомобиля (ηтр = 0,85)
uk1 = 0,4*0,405*9393,75*9,8/(412,37*5,26*0,85)= 8,097
Полученное значение передаточного числа первой передачи КПП следует проверить по условию сцепления ведущих колес автомобиля с дорогой (на отсутствие буксования). Сцепление ведущих колес с дорогой будет обеспечено, если выполняется условие
PT max Pсц
где PT max - максимальная сила тяги на ведущих колесах автомобиля, Н.
PT max определяется по формуле-11
, Н (11)
PT max = 412,37*8,097*5,26*0,85/0,405= 36860,468, Н
Рсц - сила сцепления шин с дорогой, Н;
,
где φ - коэффициент сцепления шин с дорогой, φ=0,6…0,8.
Принимаю φ = 0,6
- сцепной вес автомобиля, Н;
для заднеприводных автомобилей Gсц=G2
где m2 - коэффициенты перераспределения нормальных реакций; при трогании автомобиля с места m2=1,2.
Gсц = 64441,125*1,2 = 77329,35, Н
Рсц = 0,6*77329,35= 46397,61, Н
PT max ≤ Pсц - условие выполняется
В случае не выполнения условия сцепления ведущих колес автомобиля с дорогой при принятом передаточном числе КПП все последующие прочностные расчеты механизмов трансмиссии следует вести по силе сцепления колес с дорогой Gсц.
Принятое передаточное число первой передачи КПП uk1 является основой для нахождения передаточных чисел других передач КПП. Для их нахождения необходимо определиться с числом ступеней КПП проектируемого автомобиля. В учебных целях рекомендуется принимать 4…5 ступеней, а при больших значениях максимальной скорости автомобиля (> 120 км/ч) следует применять ускоряющую высшую передачу с передаточным числом 0,7…0,8. Передаточные числа II, III и других передач КПП определяются по формуле-12
Принимаю 4-х ступенчатую КПП
, (12)
где - число ступеней КПП без учета ускоряющей передачи при её наличии;
- порядковый номер передачи.
1.4 Расчет тягового баланса автомобиля
Движение автомобиля по дороге возможно только в том случае, если сила тяги, развиваемая на ведущих колесах автомобиля, больше или равна сумме сил дорожных сопротивлений. Если величина силы тяги PТ превышает сумму сил дорожных сопротивлений, то этот запас используется либо на ускорение автомобиля, либо на буксировку автомобилем дополнительного груза. Математически это положение описывается с помощью уравнения тягового баланса автомобиля. Уравнение тягового баланса автомобиля имеет следующий вид
РТ = РШ + РW + Рj,
где РШ - cила сопротивления дороги, Н;
РW - сила сопротивления воздуха, Н;
Рj - сила инерции автомобиля при его неравномерном движении (при ускорении или замедлении), Н.
Уравнение тягового баланса автомобиля проще и наглядней решать графическим способом, при котором строим графики зависимости каждого из слагаемых уравнения от скорости движения автомобиля, и производим сравнение положения точек кривой с положением точек суммарной кривой РШ и РW.
Для построения графика зависимости силы тяги РТ на ведущих колесах автомобиля от скорости его движения используется выражение-13
, Н (13)
где Ме - вращающий момент на выходном конце коленвала двигателя при соответствующей его частоте вращения, Нм;
Скорость движения автомобиля при различных частотах вращения коленвала двигателя определяется по формуле-14
, км/ч (14)
Значения сил тяги РТ и скоростей автомобиля V следует определять для частот вращения коленвала двигателя nе, которые являются границами интервалов при разбиении всего диапазона частот вращения коленвала, проделанного в п.2 Результаты расчетов по формулам 13 и 14 представляем в виде таблицы-5.
Таблица 5 - Расчет сил тяги на ведущих колесах проектируемого автомобиля и его скоростей движения.
ne, об/мин |
500 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
3000 |
3100 |
Me |
373,8 |
401,323 |
412,37 |
405,388 |
381,16 |
340,124 |
329,81 |
PTI |
33412,8157 |
35873,011 |
36860,468 |
36236,369 |
34070,703 |
30402,623 |
29480,687 |
VI |
1,7925 |
3,585 |
5,3775 |
7,17 |
8,9625 |
10,755 |
11,1135 |
PTII |
16639,5575 |
17864,733 |
18356,486 |
18045,685 |
16967,185 |
15140,484 |
14681,36 |
VII |
3,5995 |
7,199 |
10,7985 |
14,398 |
17,9975 |
21,597 |
22,3169 |
PTIII |
8286,14795 |
8896,2594 |
9141,1419 |
8986,3696 |
8449,2995 |
7539,6409 |
7311,0071 |
VIII |
7,228 |
14,456 |
21,684 |
28,912 |
36,14 |
43,368 |
44,8136 |
PTIV |
4126,56884 |
4430,4093 |
4552,3627 |
4475,2849 |
4207,8196 |
3754,8023 |
3640,9408 |
VIV |
14,514 |
29,028 |
43,542 |
58,056 |
72,57 |
87,084 |
89,9868 |
По рассчитанным значениям РТ и V строим график изменения силы тяги на ведущих колесах автомобиля в зависимости от его скорости движения. Пример графика приведен на рисунке-3.
Для построения графика зависимости силы сопротивления дороги РШ от скорости движения автомобиля V используется формула
РШ= m g Ш [Н],
где Ш - коэффициент сопротивления дороги (Ш = i+ѓ);
i - уклон дороги; при движении автомобиля по горизонтальной дороге i =0;
ѓ - коэффициент сопротивления дороги; для дорог с асфальтобетонным покрытием значения коэффициента определяются по формуле
Таким образом, формула для определения силы сопротивления дороги РШ приобретает вид формулы-15
, (15)
Сила сопротивления воздуха РW движению автомобиля определяется по формуле-16
, (16)
где k и F-коэффициент обтекаемости автомобиля и лобовая площадь автомобиля соответственно, значения которых принимались ранее в п.1.2
Так как и сила сопротивления дороги РШ и сила сопротивления воздуха РW зависят от изменения скорости автомобиля, то задаваясь 5-ю6-ю различными значениями скорости V (предпочтительны значения скоростей из таблицы 2, развиваемые на различных передачах) подсчитываем значения сил сопротивления движению для этих значений скорости. Результаты расчета представляем в виде таблицы-6.
Таблица 6 - Расчет сил сопротивления движению проектируемого автомобиля по горизонтальной дороге с асфальтобетонным покрытием.
V, км/ч |
1,7925 |
11,1135 |
22,3169 |
44,8136 |
58,056 |
72,57 |
89,9868 |
РШ, Н |
1382,51238 |
1390,8266 |
1416,7124 |
1521,0901 |
1615,2407 |
1746,2753 |
1941,9537 |
РW, Н |
0,63025334 |
24,226938 |
97,693251 |
393,92768 |
661,13637 |
1033,0256 |
1588,3801 |
Pш+Pw |
1383,1426 |
1415,054 |
1514,406 |
1915,018 |
2276,377 |
2779,301 |
3530,334 |
По рассчитанным значениям сил РШ и РW строим кривую зависимости суммарной силы сопротивления движению автомобиля РШ + РW от скорости движения автомобиля для чего:
строим кривую зависимости силы сопротивления дороги РШ от скорости V;
от точек кривой РШ =ѓ(V) откладываем ординаты кривой РW =ѓ(V) и после соединения точек плавной линией получаем кривую РШ + РW =ѓ(V).
Нанесенные на одном графике кривые РТ =ѓ(V), РШ =ѓ(V) и РШ + РW =ѓ(V) представляют собой графическое решение уравнения тягового баланса проектируемого автомобиля.
На графике, в точке оси V, соответствующей максимальной скорости движения автомобиля Vmax, должно быть либо РТ = РШ + РW (кривые пересекаются), либо РТ > РШ + РW (кривая РТ проходит выше РШ + РW). Пример графика тягового баланса автомобиля приведен на рисунке 3.
Рисунок 3 - График тягового баланса проектируемого автомобиля.
Для анализа динамических свойств автомобиля можно вместо соотношения сил использовать сопоставление тяговой мощности NT с мощностью, необходимой для преодоления сопротивления движению. Мощностной баланс автомобиля в общем виде можно представить следующей формулой
где - мощность, подводимая к ведущим колесам автомобиля, кВт; определяется по формуле-17
(17)
где - мощность на выходном конце коленчатого вала двигателя, кВт;
- мощность, затрачиваемая на преодоление сопротивления качению колес автомобиля, кВт; определяется по формуле-18
(18)
- мощность, затрачиваемая на преодоление подъёма, кВт; при расчёте силового баланса принимается, что автомобиль движется по горизонтальной дороге, для которой уклон i = 0, а значит =0;
- мощность, затрачиваемая на преодоление сопротивления воздуха, кВт; определяется по формуле-19
, (19)
- мощность, затрачиваемая на ускорение автомобиля, кВт; равна запасу мощности автомобиля после вычета из тяговой мощности мощности дорожных сопротивлений + и мощности сопротивления воздуха
= - (+)
Уравнение мощностного баланса, так же как и уравнение силового баланса, проще решать графически. С этой целью строим график зависимости тяговой мощности NT от скорости движения автомобиля, предварительно подсчитав NT по формуле-17 для всех значений скоростей автомобиля, подсчитанных в таблице-5.
График суммарной мощности дорожных сопротивлений Nf+Nw строим по аналогии с графиком суммарной силы дорожных сопротивлений Pψ+Pw, предварительно подсчитав значения мощностей Nf и Nw по формулам 18 и 19 для значений скоростей, приведенных в таблице 6. Результаты расчета представляем в виде таблицы 7, первым листом Форма графика мощностного баланса автомобиля приведена на рисунке 4.
Таблица 7 - Расчет мощностного баланса проектируемого автомобиля.
Передача КПП |
Частота вращения коленвала, ne, об/мин |
Скорость движения автомобиля, V, км/ч |
Мощность двигателя, Ne, кВт, (см. табл.3) |
Мощность на ведущих колесах автомобиля, NТ, кВт |
Мощность сопротивлений |
Запас мощности, Nj, кВт |
|
Nf, кВт |
NW, кВт |
||||||
I |
500 |
1,7925 |
19,56 |
16,626 |
0,68837596 |
0,00031381 |
15,9373102 |
1000 |
3,585 |
42 |
35,7 |
1,37741534 |
0,00251051 |
34,3200741 |
|
1500 |
5,3775 |
64,735 |
55,0248 |
2,06778159 |
0,00847297 |
52,9484954 |
|
2000 |
7,17 |
84,851 |
72,1234 |
2,76013813 |
0,02008407 |
69,3431278 |
|
2500 |
8,9625 |
99,724 |
84,7654 |
3,4551484 |
0,03922671 |
81,2710249 |
|
3000 |
10,755 |
106,786 |
90,7681 |
4,15347581 |
0,06778375 |
86,5468404 |
|
3100 |
11,1135 |
107 |
90,95 |
4,29359773 |
0,07479058 |
86,5816117 |
|
II |
500 |
3,5995 |
19,56 |
16,626 |
1,38299368 |
0,00254109 |
15,2404652 |
1000 |
7,199 |
42 |
35,7 |
2,77135946 |
0,02032876 |
32,9083118 |
|
1500 |
10,7985 |
64,735 |
55,0248 |
4,17046946 |
0,06860956 |
50,785671 |
|
2000 |
14,398 |
84,851 |
72,1234 |
5,58569577 |
0,16263006 |
66,3750242 |
|
2500 |
17,9975 |
99,724 |
84,7654 |
7,02241051 |
0,31763685 |
77,4253526 |
|
3000 |
21,597 |
106,786 |
90,7681 |
8,48598577 |
0,54887647 |
81,7332378 |
|
3100 |
22,3169 |
107 |
90,95 |
8,78239683 |
0,60561403 |
81,5619891 |
|
III |
500 |
7,228 |
19,56 |
16,626 |
2,78258149 |
0,02057542 |
13,8228431 |
1000 |
14,456 |
42 |
35,7 |
5,6086613 |
0,16460338 |
29,9267353 |
|
1500 |
21,684 |
64,735 |
55,0248 |
8,52173774 |
0,5555364 |
45,9474759 |
|
2000 |
28,912 |
84,851 |
72,1234 |
11,5653091 |
1,31682703 |
59,2412138 |
|
2500 |
36,14 |
99,724 |
84,7654 |
14,7828738 |
2,5719278 |
67,4105984 |
|
3000 |
43,368 |
106,786 |
90,7681 |
18,21793 |
4,44429123 |
68,1058787 |
|
3100 |
44,8136 |
107 |
90,95 |
18,9348681 |
4,90369926 |
67,1114326 |
|
IV |
500 |
14,514 |
19,56 |
16,626 |
5,63163243 |
0,16659259 |
10,827775 |
1000 |
29,028 |
42 |
35,7 |
11,6154568 |
1,33274073 |
22,7518025 |
|
1500 |
43,542 |
64,735 |
55,0248 |
18,3036649 |
4,49799997 |
32,2230851 |
|
2000 |
58,056 |
84,851 |
72,1234 |
26,0484488 |
10,6619258 |
35,4129754 |
|
2500 |
72,57 |
99,724 |
84,7654 |
35,2020003 |
20,8240739 |
28,7393258 |
|
3000 |
87,084 |
106,786 |
90,7681 |
46,1165114 |
35,9839997 |
8,66758889 |
|
3100 |
89,9868 |
107 |
90,95 |
48,5417216 |
39,7036791 |
2,70459927 |
V |
1,7925 |
11,1135 |
22,3169 |
44,8136 |
58,056 |
72,57 |
89,9868 |
Nf+Nw |
0,68868977 |
4,368388 |
9,388011 |
23,83857 |
36,71037 |
56,02607 |
88,245401 |
Nf |
0,6883757 |
4,293598 |
8,782397 |
18,93487 |
26,0484 |
35,2020 |
48,541722 |
Динамическим фактором автомобиля D называют отношение разности силы тяги на ведущих колесах автомобиля и силы сопротивления воздуха к полному весу автомобиля G.
,
Значения динамического фактора автомобиля изменяются в зависимости от номера включенной передачи в КПП и от скорости движения автомобиля. Динамический фактор автомобиля при включении различных передач КПП определяется по формуле-20
, (20)
Значения сил РTi для различных передач КПП и скоростей движения автомобиля приведены в таблице 4, значения сил PWi для различных скоростей движения автомобиля можно определить по формуле-21
, Н (21)
Величина динамического фактора ограничивается условиями сцепления ведущих колес автомобиля с дорогой. Динамический фактор по условиям сцепления колес с дорогой может быть определён по формуле-22 для заднеприводных автомобилей
(22)
где - коэффициент сцепления шин с дорогой; принимается = 0,2…0,4 (соответствует движению автомобиля по укатанному снегу).Принимаем = 0,2.
, - коэффициенты перераспределения нормальных реакций для передней-1 и задних-2 осей; для рассматриваемого случая принимаются
=0,8…0,9; =1,1…1,2.
Принимаем =1,2
, - часть полного веса автомобиля, приходящаяся на переднюю-1 или задние-2 оси, Н; см. п.1.2.3 (= 64441,125 Н)
Рисунок 5 - Динамическая характеристика проектируемого автомобиля
Используя формулы 20 и 21, определяем значения динамического фактора автомобиля для 5…6 скоростей его движения при включении каждой передачи КПП, и строим динамическую характеристику автомобиля на свободном поле первого листа графической части проекта. Здесь же наносим предварительно подсчитанный по одной из формул 22 динамический фактор по условию сцепления колес с дорогой и сделать вывод о возможности движения автомобиля без буксования по укатанному снегу. Расчет динамического фактора автомобиля представляем в виде таблицы 8. График динамической характеристики автомобиля приведен на рисунке 5.
Таблица 8 - Расчет динамического фактора проектируемого автомобиля.
Передача КПП |
Скорость движения автомобиля, V, км/ч (см. табл.5) |
Сила тяги на ведущих колесах автомобиля, PT I, H |
Сила сопротивления воздуха, PW I, H |
Разность сил (PT I - PW I), Н |
Динамический фактор автомобиля, Di, Н/Н |
I |
1,7925 |
33412,816 |
0,63025384 |
33412,1854 |
0,36257418 |
3,585 |
35873,011 |
2,52101534 |
35870,49 |
0,38925061 |
|
5,3775 |
36860,468 |
5,67228452 |
36854,7957 |
0,39993186 |
|
7,17 |
36236,369 |
10,0840614 |
36226,2849 |
0,39311154 |
|
8,9625 |
34070,703 |
15,7563459 |
34054,9467 |
0,36954914 |
|
10,755 |
30402,623 |
22,6891381 |
30379,9339 |
0,32966954 |
|
|
11,1135 |
29480,687 |
24,2269574 |
29456,46 |
0,31964841 |
II |
3,5995 |
16639,558 |
2,54144973 |
16637,0161 |
0,1805375 |
7,199 |
17864,733 |
10,1657989 |
17854,5672 |
0,19374983 |
|
10,7985 |
18356,486 |
22,8730476 |
18333,613 |
0,19894822 |
|
14,398 |
18045,685 |
40,6631958 |
18005,0218 |
0,19538249 |
|
17,9975 |
16967,185 |
63,5362434 |
16903,6488 |
0,18343088 |
|
21,597 |
15140,484 |
91,4921904 |
15048,9918 |
0,16330497 |
|
|
22,3169 |
14681,36 |
97,6933278 |
14583,6667 |
0,15825547 |
III |
7,228 |
8286,148 |
10,2478664 |
8275,90008 |
0,08980639 |
14,456 |
8896,2594 |
40,9914658 |
8855,26793 |
0,09609343 |
|
21,684 |
9141,1419 |
92,2307979 |
9048,9111 |
0,09819476 |
|
28,912 |
8986,3696 |
163,965863 |
8822,40374 |
0,0957368 |
|
36,14 |
8449,2995 |
256,196661 |
8193,10284 |
0,08890791 |
|
43,368 |
7539,6409 |
368,923192 |
7170,71771 |
0,07781344 |
|
|
44,8136 |
7311,0071 |
393,927986 |
6917,07911 |
0,07506107 |
IV |
14,514 |
4126,5688 |
41,3210555 |
4085,24778 |
0,04433129 |
29,028 |
4430,4093 |
165,284222 |
4265,12508 |
0,04628324 |
|
43,542 |
4552,3627 |
371,889499 |
4180,4732 |
0,04536464 |
|
58,056 |
4475,2849 |
661,136888 |
3814,14801 |
0,04138944 |
|
72,57 |
4207,8196 |
1033,02639 |
3174,79321 |
0,03445144 |
|
87,084 |
3754,8023 |
1487,558 |
2267,2443 |
0,02460313 |
|
|
89,9868 |
3640,9408 |
1588,38137 |
2052,55943 |
0,02227346 |
Динамический фактор автомобиля соответствует дорожному сопротивлению, характеризуемому коэффициентом сопротивления дороги Ш, которое автомобиль способен преодолеть на данной передаче с заданной постоянной скоростью. В случае, если величина динамического фактора автомобиля отличается от коэффициента сопротивления дороги, по которой он движется, то это движение будет ускоренным (при D > Ш), либо замедленным (при D < Ш). Величина развиваемого автомобилем ускорения (замедления) определяется по формуле-23
, м/с2 (23)
где - коэффициент учета вращающихся масс автомобиля;
где - передаточное число передачи КПП, на которой движется автомобиль.
В курсовом проекте ускорение автомобиля определяем для условий движения автомобиля по горизонтальной дороге с асфальтобетонным покрытием и поэтому можно считать, что
Определение ускорений автомобиля, движущегося по горизонтальной дороге, для 5…6 скоростей каждой передачи КПП необходимо провести с учетом вышеизложенного в виде таблицы-9. Форма графика приведена на рисунке 6.
Рисунок 6 - График ускорений проектируемого автомобиля.
Таблица 9 - Расчет ускорений автомобиля.
Передаточное число (передача) |
Скорость автомобиля, V, км/ч (см. табл.5) |
Динамический фактор, D, Н/Н (см. табл.8) |
Коэффициент сопротивления дороги Ш= f |
Разность D-Ш |
Коэффициент вращающихся масс, двр |
Ускорение, j, м/с2 |
ukI(I)
|
1,7925 |
0,36257418 |
0,015002 |
0,347572 |
4,32807 |
0,787806 |
3,585 |
0,38925061 |
0,01501 |
0,374241 |
4,32807 |
0,848254 |
|
5,3775 |
0,39993186 |
0,015022 |
0,38491 |
4,32807 |
0,872437 |
|
7,17 |
0,39311154 |
0,015039 |
0,378073 |
4,32807 |
0,85694 |
|
8,9625 |
0,36954914 |
0,01506 |
0,354489 |
4,32807 |
0,803484 |
|
10,755 |
0,32966954 |
0,015087 |
0,314583 |
4,32807 |
0,713033 |
|
11,1135 |
0,31964841 |
0,015093 |
0,304556 |
4,32807 |
0,690306 |
|
ukII(II)
|
3,5995 |
0,1805375 |
0,01501 |
0,165528 |
1,862972 |
0,871633 |
7,199 |
0,19374983 |
0,015039 |
0,178711 |
1,862972 |
0,941052 |
|
10,7985 |
0,19894822 |
0,015087 |
0,183861 |
1,862972 |
0,96817 |
|
14,398 |
0,19538249 |
0,015155 |
0,180227 |
1,862972 |
0,949036 |
|
17,9975 |
0,18343088 |
0,015243 |
0,168188 |
1,862972 |
0,885641 |
|
21,597 |
0,16330497 |
0,01535 |
0,147955 |
1,862972 |
0,779099 |
|
22,3169 |
0,15825547 |
0,015374 |
0,142882 |
1,862972 |
0,752385 |
|
ukIII(III)
|
7,228 |
0,08980639 |
0,015039 |
0,074767 |
1,251603 |
0,586021 |
14,456 |
0,09609343 |
0,015157 |
0,080937 |
1,251603 |
0,634378 |
|
21,684 |
0,09819476 |
0,015353 |
0,082842 |
1,251603 |
0,649312 |
|
28,912 |
0,0957368 |
0,015627 |
0,08011 |
1,251603 |
0,627897 |
|
36,14 |
0,08890791 |
0,01598 |
0,072928 |
1,251603 |
0,571608 |
|
43,368 |
0,07781344 |
0,016411 |
0,061403 |
1,251603 |
0,481272 |
|
44,8136 |
0,07506107 |
0,016506 |
0,058555 |
1,251603 |
0,45895 |
|
ukIV(IV)
|
14,514 |
0,04433129 |
0,015158 |
0,029173 |
1,1 |
0,260173 |
29,028 |
0,04628324 |
0,015632 |
0,030651 |
1,1 |
0,273354 |
|
43,542 |
0,04536464 |
0,016422 |
0,028943 |
1,1 |
0,258116 |
|
58,056 |
0,04138944 |
0,017528 |
0,023862 |
1,1 |
0,212802 |
|
72,57 |
0,03445144 |
0,01895 |
0,015502 |
1,1 |
0,138246 |
|
87,084 |
0,02460313 |
0,020688 |
0,003915 |
1,1 |
0,034918 |
|
89,9868 |
0,02227346 |
0,021073 |
0,0012 |
1,1 |
0,010704 |
Время и путь разгона автомобиля до максимальной скорости являются самыми распространенными и наглядными характеристиками динамичности автомобиля. Их определение производят графоаналитическим способом с использованием графика ускорений автомобиля. При проведении расчетов полагаем, что разгон автомобиля на каждой передаче производится до достижения двигателем максимальных оборотов.
Кривые ускорений автомобиля, начиная с первой передачи, разбиваем на 3…4 интервала скоростей. Для каждого интервала скоростей определяем среднее ускорение и изменение скорости в пределах интервала. Время разгона автомобиля в данном интервале скоростей определяется по формуле-24
, [с] (24)
где - изменение скорости автомобиля в интервале скоростей для которого определяется время разгона, км/ч;
=
- среднее ускорение в данном интервале скоростей, м/с2;
При определении времени разгона автомобиля учитывается и время на переключение передач, которое определяется по рекомендациям таблицы-10.
Таблица 10 - Время переключения передач
Тип коробки передач |
Время переключения передач, с |
|
Карбюраторные двигатели |
Дизельные двигатели |
|
Без синхронизатора |
1,3 - 1,5 |
1 - 5 |
С синхронизаторами |
0,3 - 0,5 |
1 - 1,5 |
Выбираю время переключения передачи - 0,5 с.
Падение скорости автомобиля за время переключения передач определяется по формуле-25
, км/ч (25)
где - коэффициент учета вращающихся масс при движении автомобиля накатом; принимается=1,05 так как при накате =0 (см. п.5.2.7);
- время переключения передачи, с; см. табл.10;
Ш - коэффициент сопротивления дороги, соответствующий скорости движения автомобиля при которой происходит переключение передачи;
(cм. п.2.5 4)
Путь разгона автомобиля определяется для тех же интервалов изменения скорости автомобиля по формуле 26
, м (26)
где - средняя скорость движения в каждом интервале скоростей, км/ч;
=
Путь, проходимый автомобилем за время переключения передач (движение накатом), определяется по формуле-27
, м (27)
Используя всю вышеприведенную информацию, определяем время и путь разгона автомобиля на горизонтальной дороге с асфальтобетонным покрытием до максимальной скорости .
Все расчеты по данному подразделу сводим в таблицу-11.
Таблица 11 - Расчет времени и пути разгона проектируемого автомобиля до максимальной скорости.
Номер передачи КПП |
Интервал Vi, км/ч |
Интервал j i, м/с2 |
∆Vi, км/ч |
jср i, м/с2 |
∆t i, с |
∑∆t i, c |
Vср i, км/ч |
∆S i, м |
∑∆Si, м |
I
|
1,7925-3,585 |
0,789-0,848 |
1,793 |
0,818 |
0,609 |
0,609 |
2,689 |
0,455 |
0,455 |
3,585-5,3775 |
0,848-0,872 |
1,793 |
0,860 |
0,579 |
1,187 |
4,481 |
0,720 |
1,175 |
|
5,3775-7,17 |
0,872-0,857 |
1,793 |
0,865 |
0,576 |
1,763 |
6,274 |
1,004 |
2,179 |
|
7,17-8,9625 |
0,857-0,803 |
1,793 |
0,830 |
0,600 |
2,363 |
8,066 |
1,344 |
3,522 |
|
8,9625-10,755 |
0,803-0,713 |
1,793 |
0,758 |
0,657 |
3,020 |
9,859 |
1,798 |
5,321 |
|
10,755-11,1135 |
0,713-0,69 |
0,358 |
0,702 |
0,142 |
3,162 |
10,934 |
0,431 |
5,752 |
|
Накат |
- |
- |
0,255 |
- |
0,500 |
3,662 |
|
0,000 |
5,752 |
II
|
10,958-14,398 |
0,69-0,949 |
3,440 |
0,820 |
1,166 |
4,827 |
12,678 |
4,105 |
9,857 |
14,398-17,9975 |
0,949-0,886 |
3,600 |
0,917 |
1,090 |
5,917 |
16,198 |
4,904 |
14,761 |
|
17,9975-21,597 |
0,886-0,779 |
3,600 |
0,832 |
1,201 |
7,119 |
19,797 |
6,606 |
21,367 |
|
21,597-22,3169 |
0,779-0,752 |
0,720 |
0,766 |
0,261 |
7,380 |
21,957 |
1,593 |
22,960 |
|
Накат |
- |
- |
0,262 |
- |
0,500 |
7,880 |
|
0,000 |
22,960 |
III
|
22,154-28,912 |
0,752-0,628 |
6,758 |
0,690 |
2,720 |
10,600 |
25,533 |
19,292 |
42,252 |
28,912-36,14 |
0,628-0,572 |
7,228 |
0,600 |
3,348 |
13,947 |
32,526 |
30,246 |
72,498 |
|
36,14-43,368 |
0,572-0,481 |
7,228 |
0,526 |
3,814 |
17,761 |
39,754 |
42,116 |
114,614 |
|
43,386-44,8136 |
0,481-0,459 |
1,446 |
0,470 |
0,854 |
18,615 |
44,091 |
10,461 |
125,075 |
|
Накат |
- |
- |
0,286 |
- |
0,500 |
19,115 |
|
0,000 |
125,075 |
IV |
44,527-58,056 |
0,459-0,213 |
13,529 |
0,336 |
11,189 |
30,304 |
51,292 |
159,414 |
284,490 |
58,056-72,57 |
0,213-0,138 |
14,514 |
0,176 |
22,969 |
53,274 |
65,313 |
416,721 |
701,210 |
|
72,57-87,084 |
0,138-0,0349 |
14,514 |
0,087 |
46,565 |
99,838 |
79,827 |
1032,529 |
1733,739 |
|
87,084-89,9868 |
0,0349-0,0107 |
2,903 |
0,023 |
35,348 |
135,186 |
88,535 |
869,324 |
2603,063 |
По результатам расчетов строим графики изменения времени и пути разгона автомобиля до максимальной скорости. Эти графики допускается строить в одних координатных осях в соответствующих масштабах. Переломы графиков в точках, соответствующих моментам переключения передач следует показывать условно, так как в масштабах построения графиков, эти падения скорости движения автомобиля практически неуловимы.
Пример графиков времени и пути разгона автомобиля до максимальной скорости построенный в одних координатных осях приведен на рисунке-7.
Рисунок 7 - График времени и пути разгона проектируемого автомобиля до максимальной скорости.
Топливно-экономические качества вновь проектируемых автомобилей при движении с постоянной скоростью оцениваются топливно-экономической характеристикой. Эта характеристика представляет собой график зависимости путевого расхода топлива от скорости движения для различных дорожных условий.
Путевой расход топлива определяется по формуле-28
, л/100км (28)
где - удельный эффективный расход топлива, г/кВт ч;
- мощность двигателя, необходимая для равномерного движения по дороге с коэффициентом сопротивления Ш с заданной скоростью, кВт;
- плотность используемого топлива, кг/л;
для бензина = 0,74 кг/л;
Удельный эффективный расход топлива зависит от частоты вращения коленвала двигателя и степени использования мощности двигателя (степени открытия дроссельной заслонки карбюратора. Это положение учитывают коэффициенты формулы-29, связывающей удельный расход топлива при заданном режиме движения и удельный расход топлива при максимальной мощности двигателя.
(29)
где - удельный расход топлива при максимальной мощности двигателя;
для карбюраторных двигателей =353,6 г/кВт ч;
- коэффициент, учитывающий изменение удельного расхода топлива в зависимости от частоты вращения коленвала двигателя; является функцией от отношения текущей и номинальной частот вращения коленвала;
=
где - частота вращения коленвала двигателя при заданных условиях движения, об/мин;
- частота вращения коленвала двигателя при максимальной мощности; об/мин;
- коэффициент, учитывающий изменение удельного расхода топлива в зависимости от степени использования мощности двигателя при заданных дорожных условиях; является функцией от отношения текущей мощности и максимальной для данной скорости движения;
=
где - мощность двигателя при заданной скорости движения автомобиля, требуемая для преодоления сопротивлений дороги и сопротивления воздуха; определяется по формуле-30
, кВт (30)
- максимальная мощность двигателя для заданной скорости движения (при 100% открытии дроссельной заслонки или полностью выдвинутой рейке топливного насоса высокого давления). Значение берется с графика мощностного баланса автомобиля для заданной скорости движения.
В курсовом проекте построение топливно-экономической характеристики автомобиля производится для условий его движения на высшей передаче по горизонтальной дороге с асфальтобетонным покрытием. В связи с этим, для подстановки в формулу 30 и для определения следует брать 5…6 скоростей движения автомобиля на высшей передаче, а соответствующие этим скоростям частоты вращения коленвала двигателя сравнивать с номинальной частотой для определения коэффициента .
Значения коэффициентов и в зависимости от отношений и выбираем по специальным графикам или по рекомендациям таблиц 12 и 13.
Таблица 12 - Значения коэффициента
Для всех типов двигателей |
1,6130 |
0,3200 |
0,4800 |
0,6450 |
0,8000 |
0,9700 |
1,0000 |
|
1,2316 |
1,0245 |
0,9739 |
0,9566 |
0,9671 |
1,0019 |
1,0100 |
Таблица 13 - Значения коэффициента
Тип двигателя |
0,0352 |
0,1040 |
0,1450 |
0,2809 |
0,3681 |
0,5247 |
0,8247 |
|
Карбюраторный |
2,9918 |
2,5102 |
2,2602 |
1,6107 |
1,3226 |
1,0112 |
0,9169 |
Тип двигателя |
0,0892 |
0,2592 |
0,3447 |
0,5715 |
0,6732 |
0,8561 |
1,1891 |
|
Карбюраторный |
2,6074 |
1,6975 |
1,3912 |
0,9606 |
0,9038 |
0,9290 |
1,0584 |
Значения коэффициентов и для промежуточных значений отношений и следует определять методом интерполяции.
Расчет и построение топливно-экономической характеристики автомобиля следует проводить для двух условий движения автомобиля, характеризуемых следующими значениями коэффициентов сопротивления дороги: 0,015 и
Расчеты топливно-экономической характеристики автомобиля представляем в форме таблицы-14.
По результатам расчета строим топливно-экономическую характеристику автомобиля. Форма кривых топливно-экономической характеристики автомобиля показана на рисунке 8.
Таблица 14 - Расчет топливно-экономической характеристики проектируемого автомобиля.
Параметры |
Коэффициент сопротивления дороги ψ1 |
||||||
ne, об/мин |
500 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
3000 |
3100 |
ne /nN |
1,613 |
0,32 |
0,48 |
0,645 |
0,8 |
0,97 |
1 |
Kn |
1,23157218 |
1,0245357 |
0,9738579 |
0,9566243 |
0,96712 |
1,0018585 |
1,01 |
V, км/ч |
1,7925 |
11,1135 |
22,3169 |
44,8136 |
58,056 |
72,57 |
89,9868 |
Ne, кВт |
0,6886898 |
4,368388 |
9,388011 |
23,83857 |
36,71037 |
56,02607 |
88,2454 |
N(100), кВт |
19,56 |
42 |
64,735 |
84,851 |
99,724 |
106,786 |
107 |
Ne / N(100) |
0,03520909 |
0,1040092 |
0,1450222 |
0,2809462 |
0,3681198 |
0,5246575 |
0,8247234 |
KN |
2,99176077 |
2,5102336 |
2,2602356 |
1,6107426 |
1,3226482 |
1,0112334 |
0,9168895 |
g e, г/кВт ч |
1100,21241 |
767,94662 |
657,26289 |
460,10545 |
381,95704 |
302,51546 |
276,52103 |
g п, л/100 км |
57,1227736 |
40,791502 |
37,363462 |
33,074705 |
32,638073 |
31,560867 |
36,644577 |
Параметры |
Коэффициент сопротивления дороги ψ2= 0,038 |
||||||
ne, об/мин |
500 |
1000 |
1500 |
2000 |
2500 |
3000 |
3100 |
ne /nN |
1,613 |
0,32 |
0,48 |
0,645 |
0,8 |
0,97 |
1 |
Kn |
1,23157218 |
1,0245357 |
0,9738579 |
0,9566243 |
0,96712 |
1,0018585 |
1,01 |
V, км/ч |
1,7925 |
11,1135 |
22,3169 |
44,8136 |
58,056 |
72,57 |
89,9868 |
Ne, кВт |
1,74391946 |
10,885146 |
22,313772 |
48,49491 |
67,134321 |
91,414568 |
127,23589 |
N(100), кВт |
19,56 |
42 |
64,735 |
84,851 |
99,724 |
106,786 |
107 |
Ne / N(100) |
0,08915744 |
0,2591701 |
0,3446941 |
0,5715302 |
0,6732012 |
0,8560539 |
1,1891205 |
KN |
2,60744697 |
1,6975177 |
1,3911513 |
0,9606373 |
0,9037997 |
0,9290163 |
1,0583858 |
g e, г/кВт ч |
830,431618 |
449,74871 |
350,34706 |
237,6454 |
226,0378 |
240,69011 |
276,43556 |
g п, л/100 км |
109,179076 |
59,528041 |
47,337561 |
34,752337 |
35,322127 |
40,971778 |
52,819347 |
Рисунок 8 - Топливно-экономическая характеристика проектируемого автомобиля
10 Сравнительная характеристика и анализ спроектированного автомобиля.
Сравним спроектированный автомобиль с таким же подобным. Прототипом нашего автомобиля выберем Зил ММЗ 45085. Параметры сравнения сведём в таблицу 15
Таблица 15. Основные параметры спроектированного автомобиля и его прототипа
Марка, модель |
1Прототип |
2. Спроектированный автомобиль |
Мощность, кВт, (л.с.) |
150(110) |
107(145) |
Крутящий момент, Нм |
3200 |
3100 |
Число передач КПП |
5 |
4 |
База, мм |
3800 |
3800 |
Собственная масса, кг |
5700 |
4068,75 |
Полная масса, кг |
11200 |
9393,75 |
Грузоподъёмность |
5500 |
5250 |
Максимальная скорость км/ч |
90 |
90 |
Из сравнения приведённых параметров можно сказать, что при равных мощностных параметрах спроектированный автомобиль легче прототипа но уступает с расходом топлива и незначительной грузоподъёмности. Скорее всего это связанно с уменьшением числа передач и подбора передаточных чисел коробки передач.
Заключение
В результате выполненных расчетов определены числовые значения показателей эксплуатационных свойств и построены графики изменения эксплуатационных свойств проектируемого автомобиля в зависимости от изменения его скорости движения.
Несмотря на то, что показатели эксплуатационных свойств автомобиля определены только для одного режима работы двигателя автомобиля (работа с полностью открытой дроссельной заслонкой), они имеют большое практическое значение. Некоторые показатели используются для оценки технического уровня вновь проектируемого автомобиля (например, время и путь разгона автомобиля до максимальной скорости, топливно-экономическая характеристика), другие - являются исходными данными для проектирования механизмов и систем автомобиля, на основании которых во второй части настоящего проекта разработан карданная передача проектируемого автомобиля.
Двигатель
Сцепление
КПП
Карданная
передача
Главная
передача и
дифференциал
А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать | |||
82749. | Тенденции развития и географии маршрутов автобусного туризма | 133.5 KB | |
Наиболее полно насладиться красотами Европы подробно ознакомиться с историей культурой традициями и обычаями народов Европы дают именно автобусные туры. Автобусные туры предполагают непосредственное погружение в повседневную жизнь и дают возможность лучше почувствовать современный ритм Европы. | |||
82750. | Основные свойства и бласть эксплуатации строительного материала | 34.48 KB | |
Основные свойства строительного материала По составу можно выделить органические минеральные и металлические кровельные материалы. К органическим относятся старейшие кровельные материалы солома дранка и современные битумные битумно-полимерные и полимерные материалы. | |||
82751. | Особенности индустриальной модернизации России в начале XX века | 134.5 KB | |
И перед новой властью неизбежно встал вопрос: а что же дальше? А дальше, вне зависимости от политических пристрастий большевистского режима на первый план выдвигалась проблема модернизации страны, ещё более обострившаяся по сравнению с началом XX века. | |||
82752. | Великое княжество Литовское | 122.5 KB | |
Борьба Литвы Польши и Западной Руси против рыцарей Тевтонского ордена. Отношения Руси и Литвы были настолько тесными что существовала реальная возможность развития и существования Русского государства по литовскому пути. Наибольшее сопротивление орден встретил со стороны Литвы к этому времени... | |||
82753. | Романский стиль в Западноевропейской архитектуре. Основные типы искусства готики | 39.45 KB | |
В подготовке общеевропейского средневекового искусства, началом которого было раннехристианское, продолжением – романское и высшим взлетом – готическое искусство, главную роль сыграли греко-кельтские истоки, романские, византийские, греческие, персидские и славянские элементы. | |||
82754. | Типология частей речи | 37.18 KB | |
В данной работе мы стремимся выявить типологические особенности частей речи в английском языке в сравнении с русским нас интересует структурная типология систем английского и русского языков в области морфологии лексики и синтаксиса. | |||
82755. | Морфологические нормы современного русского литературного языка | 25.87 KB | |
Некоторые прилагательные употребляются только в краткой форме: рад горазд должен надобен. Некоторые качественные прилагательные не имеют соответствующей краткой формы: прилагательные с суффиксами ск н ов л товарищеский дельный передовой умелый обозначающие цвет синий сиреневый... | |||
82756. | Диалектика Сократа | 50.5 KB | |
Метод диалектических споров Сократа заключается в обнаружении противоречий в рассуждениях собеседника и приведения его к истине посредством вопросов и ответов. В спорах Сократ стремился доказать целесообразность и разумность как мира так и человека. | |||
82757. | Товарные биржи как организаторы торгового оборота | 45.14 KB | |
Местом совершения биржевых сделок является биржа выполняющая функции организатора торговли. Биржа разрабатывает механизм управления финансовыми рисками в частности осуществляет антимонопольное регулирование устанавливает перечень требований предъявляемых к участникам торговли собирает с членов биржи... | |||