ID: 48691

Название работы: Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты)

Категория: Курсовая

Предметная область: Энергетика

Описание: Ульянова Электроэнергетический факультет Кафедра ТОЭ Курсовой проект Двухцепная линия электропередачи 110220 кВ дистанционная и токовые защиты Выполнил студент группы ЭЭ2104 Гордеев А. Чебоксары 2008 Содержание Тип и основные параметры элемента защиты Расчет отпаек Расчёт защиты элемента сети Выбор защиты линии

Язык: Русский

Дата добавления: 2013-12-13

Размер файла: 676.5 KB

Работу скачали: 46 чел.

Федеральное агентство по образованию

Федеральное государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Чувашский государственный университет  им. И.Н. Ульянова»

Электроэнергетический факультет

Кафедра ТОЭ

Курсовой проект

Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты)

Выполнил студент

группы ЭЭ-21-04

Гордеев А. В.

Проверил старший преподаватель

к.т.н. Подшивалин А.Н.

Чебоксары 2008

Содержание

[1] 1 Тип и основные параметры элемента защиты [1.1] 1.1 Удельные параметры прямой последовательности [1.2] 1.2 Удельные параметры нулевой последовательности [1.3] 1.3 Учет тросов при расчете параметров нулевой последовательности [1.4] 1.4 Учет взаимной индуктивности [1.5] 1.5 Расчет отпаек [2] 2 Расчёт защиты элемента сети [2.1] 2.1 Максимальный режим. [2.2] 2.2 Минимальный режим. [2.3] 2.3 Выбор защиты линии [2.4] 2.4 Расчёт уставок защит [2.4.1] 2.4.1 Токовая отсечка (ТО) [2.4.2] 2.4.2 Дистанционная защита [2.4.3] 2.4.3 Токовая направленная защита  нулевой последовательности [3] 3 Вывод по курсовой работе [4] ПРИЛОЖЕНИЕ1 Режим однофазного КЗ [5] ПРИЛОЖЕНИЕ2 Схема включения защит [6] Список рекомендуемой литературы [7] Рис.П4.6. Характеристика срабатывания РС III ступени

Введение

Любая электроэнергетическая система (ЭЭС) состоит из трех подсистем: генерации, распределения и передачи, потребления (приемники электроэнергии). Линии электропередачи (ЛЭП) входят во вторую подсистему. Они позволяют передавать электроэнергию на значительные расстояния с минимальными потерями. В условиях роста производства и потребления электроэнергии наиболее экономичны ЛЭП высоких классов напряжения.

Особенность ЛЭП в том, что это протяженные объекты энергетики. Длина современных воздушных линий напряжением 110 кВ и выше колеблется от нескольких десятков до нескольких сотен километров. Одна ЛЭП может проходить по территории нескольких регионов или государств. С другой стороны, это самые распространенные объекты энергетики, поскольку центры генерации и центры нагрузок не всегда совпадают, а единичные мощности электростанций и пропускная способность ЛЭП несоизмеримы. На надежность работы воздушных ЛЭП значительное влияние оказывают неблагоприятные внешние факторы: сложные погодные условия, неправильные действия ремонтного и оперативного персонала. Кабельные ЛЭП высокого напряжения в Единой энергетической системе Российской Федерации (ЕЭС РФ) встречаются достаточно редко, так как по сложности и стоимости они значительно превосходят воздушные линии. Они встречаются в системах электроснабжения городских районов и крупных промышленных зон.

С учетом этих особенностей можно сказать, что ЛЭП – это наиболее часто повреждаемые объекты (опыт эксплуатации подтверждает это). Повреждения в кабельных и воздушных сетях составляют 45% от общего числа повреждений ЭЭС.

Защиты объектов электроэнергетики делятся на основные и резервные. К основным относятся защиты с абсолютной селективностью, либо же максимально охватывающие ЛЭП. Для ЛЭП высокого и сверхвысокого напряжений такими защитами выступают продольные дифференциальные токовые, дифференциально-фазные высокочастотные защиты. Резервные предназначены для работы в случае отказа основных защит, либо при выводе их в ремонт. Это, обычно, дистанционные, токовые, токовые направленные защиты.

1 Тип и основные параметры элемента защиты

Параметры питающих элементов

Г-1, Г-2: .

 Т-1, Т-2: .

Для расчёта принимаем среднее номинальное напряжение сети 115кВ.

Определим сопротивление генератора и трансформатора блока (активным сопротивлением можно пренебречь):

 

Таблица 1 – Параметры двухцепной ЛЭП 110кВ

№ уч.	Длина,км	Тип опор	Тип троса
1	22,8	РВ110-2	С-50

На всех участках линии тип провода АС-120/19.

Таблица 2 – Параметры отпаек

№ отп.	Трансф. S, МВА	Нагрузка Ток, А	cosji	Длина отпайки
1	16	50	0,3	0,05
2	16	50	0,3	0,05

1.1 Удельные параметры прямой последовательности

Будем считать, что линия симметрична. Тогда можно принять, что

.

Параметр  зависит от типа провода и опор. Составляющая активного сопротивления  вычисляется по формуле

,

где  - температура окружающей среды;

- активное сопротивление провода при .

Удельное индуктивное сопротивление провода  определяется типом опор и вычисляется по формуле

,

где  - среднее геометрическое расстояние между проводами;

где  - эквивалентный радиус провода;

,  где  - истинный радиус провода.

Примем, что температура окружающей среды .

Для провода  АС 120/19:

    dп = 15,2мм;

     ,

   ;

    

Для троса C-50:

      d = 9,2мм;

   

Удельное индуктивное сопротивление провода :

Для РВ110-2: 

                       

.

.

1.2 Удельные параметры нулевой последовательности

В земле протекает только утроенный ток нулевой последовательности, и поэтому активное удельное сопротивление нулевой последовательности

Индуктивное сопротивление проводов нулевой последовательности

,

где - эквивалентная глубина возврата тока через землю.

Для РВ110-2:

1.3 Учет тросов при расчете параметров нулевой последовательности

Активное сопротивление контура «трос – земля»

Индуктивное сопротивление троса:

.

Сопротивление взаимной связи между контурами провода линии и контуром троса :

  , где - среднее геометрическое расстояние между проводами и тросом.

;

Для опоры РВ110-2:

  

      

Сопротивление нулевой последовательности линии с учётом заземлённых тросов:

.

Для опоры РВ110-2:

Реактивная (емкостная) и активная проводимости не учитываются, так как длина защищаемой линии меньше 100 км.

1.4 Учет взаимной индуктивности

Параллельные линии, равно как и трос, оказывают влияние только на величины нулевой последовательности.

Сопротивление взаимной связи между проводами одной цепи и тремя проводами другой цепи определяют по выражению, учитывающему взаимную индуктивность цепей, общее для них сопротивление земли.

,

где - ширина коридора между линиями (3м).

1.5 Расчет отпаек

Параметры трансформаторов:

№ отп.	Sном, МВА		Uк, %
1	16	93,1	11,47
2	16	93,1	11,47

Отпайка №1:

       

Отпайка №2:

2 Расчёт защиты элемента сети

Рис.2 Расчётная схема замещения

Расчётные параметры линии

Сопротивление прямой (обратной) последовательности, Ом	Сопротивление нулевой последовательности, Ом
Zл=5,228+j9,423	10,654+j28,892

Расчётные параметры отпаек

№ отп.	Сопротивление прямой (обратной) последовательности, Ом	Сопротивление нулевой последовательности, Ом
1	Zotp1=4274,999+j13667,230	-
2	Zotp2=4274,959+j13667,041	-

Для расчета аварийных режимов воспользовались программой

“CSC – Student Edition V 1.0b”.

2.1 Максимальный режим.

Включены все генераторы, одна цепь отключена.

Результаты расчёта:

Точка КЗ	Токи и напряжения в месте установки защиты
	K(1)		K(2)		K(1,1)		K(3)
	U , кВ	Ik , кА	U , кВ	Ik , кА	U , кВ	Ik , кА	U , кВ	Ik , кА
5	28,37	3,931	30,45	8,494	32,407	9,802	22,015	10,912
6	30,15	2,148	33,19	4,697	35,280	4,897	25,191	5,734
8	38,42	1,283	40,23	4,318	42,452	4,240	27,214	5,150

2.2 Минимальный режим.

Отключен один генератор.

Результаты расчёта:

Точка КЗ	Токи и напряжения в месте установки защиты
	K(1)		K(2)		K(1,1)		K(3)
	U , кВ	Ik , кА	U , кВ	Ik , кА	U , кВ	Ik , кА	U , кВ	Ik , кА
8	23,95	1,235	26,05	2,410	32,09	3,120	20,049	4,047
6	23,12	2,489	25,87	3,891	31,976	4,630	19,56	4,915
5	20,45	4,937	21,09	7,976	31,101	8,593	18,73	9,675

2.3 Выбор защиты линии

С учётом особенности данной линии, а также руководствуясь рекомендациями по выбору защит линий [1,2,3], предусматриваем следующие виды защит для выбранного объекта:

1.  трехступенчатую дистанционную (ДЗ) - для защиты линии от междуфазных коротких замыканий;
2.  четырехступенчатую токовую направленную защиту  нулевой последовательности (ТНЗНП) - для защиты линии при замыканиях на землю;

3) токовую отсечку - для резервирования ДЗ при “близких” коротких замыканиях.

Расчёт защит выполняем на базе аналогового шкафа ШДЭ2802. Он  содержит основной и резервный комплекты, имеющие независимые цепи переменного тока и питания оперативным током, раздельные цепи переменного напряжения, отдельные выходные промежуточные реле.

1. Основной комплект защит включает в себя:

•  трехступенчатую дистанционную защиту с блокировкой при качаниях и неисправностях в цепях напряжения;
•   токовую отсечку (ненаправленную);
•   четырехступенчатую ТНЗНП;
•   реле УРОВ;
•   блок питания.

2. Резервный комплект защит состоит из:

•   двухступенчатой дистанционной защиты;
•   токовой отсечки;
•   двухступенчатой ТНЗНП;
•   блока питания.

2.4 Расчёт уставок защит

2.4.1 Токовая отсечка (ТО)

Селективность ТО достигается ограничением её зоны действия так, чтобы отсечка не работала при КЗ за пределами этой зоны, на смежных участках сети, РЗ которых имеет выдержку времени равную или большую, чем отсечка. Для этого ток срабатывания отсечки должен быть больше максимального тока, проходящего через неё при повреждении в конце участка, за пределами которого она не должна работать.

Измерительный орган тока отсечки от междуфазных КЗ включают на токи фаз А и С.

Ток срабатывания определим по условию отстройки от КЗ в конце линии в точке 6 схемы замещения:

,

где  kотс=1,2  [1].

Тогда получим

.

Коэффициент чувствительности  ТО проверяем при К(2) вблизи  места  установки   защиты  в минимальном режиме (точка 6):   

.

Тогда получим

.

Для резервных защит  kч  должен быть не менее 1,2  [1], следовательно, ТО

по условиям чувствительности не удовлетворяет требованиям ПУЭ.

2.4.2 Дистанционная защита

Измерительные органы каждой ступени имеют три реле сопротивления, включенные на разность фазных токов и междуфазные напряжения.

Первичное сопротивление срабатывания 1-ой ступени  выбирается по условию отстройки от металлического КЗ на шинах подстанции на противоположном конце линии:

,

где  – сопротивление защищаемой линии;

       =1,15 – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности ТТ и ТН и необходимый запас [1].

Рис.3 Характеристика срабатывания 1-ой ступени ДЗ

Чувствительность ступени не проверяется в соответствии с [6].

Первичное сопротивление срабатывания 2-ой ступени  принимается меньшим из полученных по условиям [2]:

1) согласования с I ступенью защиты предыдущей линии:

;

2) для линий ВН (СН) – отстройки от КЗ на шинах СН (ВН) автотрансформатора ПС, примыкающей к противоположному концу линии, или отстройки от КЗ на стороне НН трансформатора ПС (включенного аналогично автотрансформатору)

;

3) согласования с первой ступенью защиты, установленной на противоположном (по отношению к месту установки рассматриваемой защиты) конце параллельной линии – , при каскадном отключении повреждения на ней:

;

где   – минимально возможное сопротивление параллельно работающих автотрансформаторов или обмоток параллельно работающих трансформаторов;

  – коэффициент, учитывающий погрешности измерительных трансформаторов и релейной аппаратуры;

  – коэффициенты токораспределения, равные отношению первичного тока в месте установки защиты к току, соответственно, в предыдущей линии, автотрансформаторе или в параллельной линии;

  – отношение синусов угла расчетного сопротивления и угла максимальной чувствительности.

Коэффициент чувствительности II ступени защиты определяется по выражению:     

,

где   - максимальное первичное сопротивление в месте установки защиты при металлическом КЗ в конце защищаемой линии; на линиях с односторонним и двухсторонним питанием . Если угол  комплекса  отличается от угла максимальной чувствительности , то

.

Допустимое в соответствии с ПУЭ значение .

С учётом особенностей выбранной линии уставку  определим по второму условию

,

где   ZТ =23,717+j121,146 - сопротивление трансформатора в конечной отпайке;

;

;

;

Тогда получим

Рис.4 Характеристика срабатывания 2-ой ступени ДЗ

Чувствительность  защиты проверяется при металлическом КЗ в конце защищаемой линии [6]

Выдержка времени

,

где = 0,1с - максимальное время действия быстродействующих защит следующего участка или защит трансформаторов отпаек;  

- ступень селективности.

Первичное сопротивление срабатывания III ступени выбирается прежде всего при возможности отстройки от максимального нагрузочного режима по углу [6]. Для этого следует выбрать угол  правой боковой стороны характеристики реле сопротивления III ступени:

,

где   - дополнительный угол;

=> невозможно отстроиться по углу, т.к. .

Если не удается обеспечить отстройку от нагрузочного режима по углу, то первичное сопротивление срабатывания III ступени  выбирается по условию отстройки от  по выражению:

,

где  =1,05 – коэффициент возврата реле сопротивления;

 

 Тогда получим:

После этого проверяется, обеспечивается ли требуемый коэффициент чувствительности [6]

При КЗ за трансформатором

.

Для правильной работы должна быть проверена чувствительность каждой ступени по току точной работы, определяемая коэффициентом чувствительности  при КЗ между тремя фазами в расчетной точке:

,

где  - минимальный первичный ток точной работы рассматриваемой ступени защиты. Эта проверка осуществляется для 1-ой и 2-ой ступени, т.к. чувствительность реле сопротивления 3-й ступени по току точной работы, как правило обеспечивается.

Ток  для I и II ступеней допустимо определять при КЗ в конце защищаемой линии, при этом минимальное значение .

Определим уставки срабатывания реле сопротивления (примем kTA=600/5 и kTV=110000/100):

 

Находим ток точной работы реле сопротивления для 1-ой и 2-ой ступеней по техническим данным шкафа ШДЭ2802 [6]:

1-ая ступень - ,   2-ая ступень - .

Проверяем чувствительность по току точной работы для каждой ступени:

;

.

2.4.3 Токовая направленная защита  нулевой последовательности

Измерительные органы ТНЗНП – реле тока нулевой последовательности в I – IV ступенях защиты; орган направления мощности, содержащий разрешающее и блокирующее реле направления мощности; реле минимального напряжения НП. Расчет уставок производим в соответствии с рекомендациями [1, 2, 3].

Расчет I ступени

Ток срабатывания выбирается из  условия:

1.  отстройки от тока замыкания в конце линии в максимальном режиме (точка 6 на схеме замещения):    

,

где kотс=1,3...1,5 – коэффициент отстройки.

1.  или отстройки от утроенного тока нулевой последовательности при неодновременном включении фаз выключателя:   

.

Ток срабатывания определяем по первому условию, так как выключатели на ЛЭП 110 кВ, как правило, не имеют пофазного управления выключателями.

.

Чувствительность ступени не проверяется в соответствии с [6].

Расчет  II ступени

Ток срабатывания определяется из условий:

1) согласования I ступени защиты предыдущей линии:

;

2) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности в защите в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ.

Поскольку линия питается непосредственно от шин электростанции и выключатели не имеют пофазного управления, то эти условия в данном случае неприменимы.

Определим ток срабатывания исходя из требуемого коэффициента чувствительности при однофазном КЗ в конце зоны (точка 6):

;

Время срабатывания определяется из условия отстройки от времени срабатывания быстродействующих защит смежного элемента. В данном случае это дифференциальная защита трансформатора

,

где   tбыстр=0,1c;  Δt=0,5c   – ступень селективности.

Расчет III ступени

Обычно имеет орган направления мощности и применяется как резервный в случаях неудовлетворительной чувствительности II ступени [6].

Расчет IV  ступени

Ток срабатывания отстраивается от тока небаланса в нулевом проводе ТТ при трехфазных КЗ за трансформаторами отпаек.

,

где  kотс=1,25; kпер=2, при   и  kпер=1, при  – учитывает увеличение тока небаланса в переходном режиме;

kнб=0,05 при Iрасч=(2...3) Iном.Т, при , kнб=0,05…1 – коэффициент небаланса, зависящий от кратности расчетного тока к номинальному току ТТ;

 

Тогда

Коэффициент чувствительности проверяем при K(1) в конце зоны резервирования (т.е. за трансформатором)

,

где - из результатов расчёта программы CSC.

Время срабатывания определяется из условия отстройки от tс.з последних ступеней защиты трансформатора:

;

3 Выбор микропроцессорной защиты

В качестве микропроцессорной защиты объекта можно выбрать шкаф ШДЭ2802 производства ЗАО “ЧЭАЗ”.

Шкаф ШДЭ2802 состоит из двух одинаковых комплектов с возможностью независимого обслуживания. Каждый комплект реализует следующие функции защиты и автоматики:

-  трехступенчатая ДЗ;

-  четырехступенчатая ТНЗНП;

-  ТО;

Аппаратно указанные выше функции реализованы на базе микропроцессорного терминала БЭ2704 011.

3 Вывод по курсовой работе

В данной работе мы ознакомились с расчетом параметров двухцепной ЛЭП 110кВ, а также с моделированием коротких замыканий и  расчетом защит выбранного объекта.

По полученным результатам расчетов системы с помощью программы моделирования коротких замыканий  “CSC – Student Edition V 1.0b” мы смоделировали все возможные виды КЗ, рассчитали уставки и проверили чувствительность защит. Состав защит выбран в соответствии с требованиями ПУЭ.

С учётом выбора защит и особенностей объекта, полную защиту выбираем на базе шкафа ШДЭ2802 производства ЗАО “ЧЭАЗ” или на базе.

 
ПРИЛОЖЕНИЕ1 Режим однофазного КЗ

Режим однофазного КЗ

(максимальный режим, КЗ фазы А)

Файл исходных данных

csc K1

F1 6 0.0001

V1 1 0 (63.509,0)

V2 3 0 (63.509,0)

Zg1 1 2 0.0001+33.86j  0.0001+33.86j  0.0001+16.93j 

Zt1 2 5 0.0001+18.18j  0.0001+18.18j  0.0001+18.18j

Zg2 3 4 0.0001+33.86j  0.0001+33.86j  0.0001+16.93j

Zt2 4 5 0.0001+18.18j  0.0001+18.18j  0.0001+18.18j

Zl1 5 6 5.228+9.423j  5.228+9.423j  10.654+28.892j

Ztr1 6 7 4.4004+86.7419j      4.4004+86.7419j    0.0001

Zn1  7 8 4270.588+13580.47j  4270.588+13580.47j  0.0001

Ztr2 6 9 4.4004+86.7419j      4.4004+86.7419j    0.0001

Zn2  9 10 4270.588+13580.47j  4270.588+13580.47j  0.0001

Результаты расчёта

(КЗ в точке 6)

V(1) F1  9.43321e-006-5.24299e-005i

V(2) F1  9.43321e-006-5.24299e-005i

V(0) F1  9.43321e-006-5.24299e-005i

V(A) F1  2.82996e-005-0.00015729i

V(B) F1  6.76532e-015+1.69562e-015i

V(C) F1  1.21496e-014+1.69562e-015i

V(1) V1  63.509-2.112e-015i

V(2) V1  7.10543e-015-1.08802e-014i

V(0) V1  7.10543e-015-3.55271e-015i

V(A) V1  63.509-1.65449e-014i

V(B) V1  -31.7545-55.0004i

V(C) V1  -31.7545+55.0004i

V(1) V2  63.509-1.22466e-015i

V(2) V2  7.10543e-015-3.55271e-015i

V(0) V2  7.10543e-015-2.22045e-015i

V(A) V2  63.509-6.99782e-015i

V(B) V2  -31.7545-55.0004i

V(C) V2  -31.7545+55.0004i

V(1) Zg1  8.87639+1.59702i

V(2) Zg1  8.87639+1.59702i

V(0) Zg1  4.4382+0.798495i

V(A) Zg1  22.191+3.99253i

V(B) Zg1  -4.43819-0.798521i

V(C) Zg1  -4.43819-0.798521i

V(1) Zt1  4.76588+0.857453i

V(2) Zt1  4.76588+0.857453i

V(0) Zt1  4.76588+0.857453i

V(A) Zt1  14.2977+2.57236i

V(B) Zt1  -6.1384e-010+7.98455e-010i

V(C) Zt1  6.63841e-010+7.81144e-010i

V(1) Zg2  8.87639+1.59702i

V(2) Zg2  8.87639+1.59702i

V(0) Zg2  4.4382+0.798495i

V(A) Zg2  22.191+3.99253i

V(B) Zg2  -4.43819-0.798521i

V(C) Zg2  -4.43819-0.798521i

V(1) Zt2  4.76588+0.857453i

V(2) Zt2  4.76588+0.857453i

V(0) Zt2  4.76588+0.857453i

V(A) Zt2  14.2977+2.57236i

V(B) Zt2  -6.13826e-010+7.9847e-010i

V(C) Zt2  6.63849e-010+7.81124e-010i

V(1) Zl1  5.43364-1.85214i

V(2) Zl1  5.43364-1.85214i

V(0) Zl1  16.1531-2.86044i

V(A) Zl1  27.0203-6.56473i

V(B) Zl1  10.7194-1.0083i

V(C) Zl1  10.7194-1.0083i

V(1) Ztr1  1.42109e-014+6.66134e-016i

V(2) Ztr1  6.66134e-016i

V(0) Ztr1  6.77626e-021i

V(A) Ztr1  1.42109e-014+1.33227e-015i

V(B) Ztr1  -7.10543e-015-1.29731e-014i

V(C) Ztr1  -7.10543e-015+1.16408e-014i

V(1) Zn1  1.33227e-015i

V(2) Zn1  0

V(0) Zn1  0

V(A) Zn1  1.33227e-015i

V(B) Zn1  1.15378e-015-6.66134e-016i

V(C) Zn1  -1.15378e-015-6.66134e-016i

V(1) Ztr2  -1.42109e-014+3.10862e-015i

V(2) Ztr2  -7.10543e-015+3.55271e-015i

V(0) Ztr2  6.77626e-021-2.03288e-020i

V(A) Ztr2  -2.13163e-014+6.66132e-015i

V(B) Ztr2  1.02736e-014+2.82279e-015i

V(C) Ztr2  1.10427e-014-9.48417e-015i

V(1) Zn2  -7.10543e-015+5.32907e-015i

V(2) Zn2  1.9984e-015i

V(0) Zn2  0

V(A) Zn2  -7.10543e-015+7.32747e-015i

V(B) Zn2  6.43716e-015+2.48974e-015i

V(C) Zn2  6.6827e-016-9.81722e-015i

A(1) F1  0.0943321-0.524299i

A(2) F1  0.0943321-0.524299i

A(0) F1  0.0943321-0.524299i

A(A) F1  0.282996-1.5729i

A(B) F1  6.76532e-011+1.69562e-011i

A(C) F1  1.21496e-010+1.69562e-011i

A(1) V1  -0.0471661+0.26215i

A(2) V1  -0.0471661+0.26215i

A(0) V1  -0.0471661+0.26215i

A(A) V1  -0.141498+0.786449i

A(B) V1  -4.39217e-011-3.37657e-011i

A(C) V1  -4.29695e-011+3.65147e-011i

A(1) V2  -0.0471661+0.26215i

A(2) V2  -0.0471661+0.26215i

A(0) V2  -0.0471661+0.26215i

A(A) V2  -0.141498+0.786449i

A(B) V2  -4.39207e-011-3.37662e-011i

A(C) V2  -4.29682e-011+3.65152e-011i

A(1) Zg1  0.0471661-0.26215i

A(2) Zg1  0.0471661-0.26215i

A(0) Zg1  0.0471661-0.26215i

A(A) Zg1  0.141498-0.786449i

A(B) Zg1  4.39193e-011+3.37658e-011i

A(C) Zg1  4.29671e-011-3.65133e-011i

A(1) Zt1  0.0471661-0.26215i

A(2) Zt1  0.0471661-0.26215i

A(0) Zt1  0.0471661-0.26215i

A(A) Zt1  0.141498-0.786449i

A(B) Zt1  4.39192e-011+3.37648e-011i

A(C) Zt1  4.29675e-011-3.65147e-011i

A(1) Zg2  0.0471661-0.26215i

A(2) Zg2  0.0471661-0.26215i

A(0) Zg2  0.0471661-0.26215i

A(A) Zg2  0.141498-0.786449i

A(B) Zg2  4.39189e-011+3.37663e-011i

A(C) Zg2  4.29675e-011-3.65134e-011i

A(1) Zt2  0.0471661-0.26215i

A(2) Zt2  0.0471661-0.26215i

A(0) Zt2  0.0471661-0.26215i

A(A) Zt2  0.141498-0.786449i

A(B) Zt2  4.39201e-011+3.3764e-011i

A(C) Zt2  4.29663e-011-3.65152e-011i

A(1) Zl1  3.0943321-1.524299i

A(2) Zl1  3.0943321-1.524299i

A(0) Zl1  3.0943321-1.524299i

A(A) Zl1  0.282996-1.5729i

A(B) Zl1  8.78391e-011+6.75309e-011i

A(C) Zl1  8.59337e-011-7.30287e-011i

A(1) Ztr1  1.59495e-017-1.6302e-016i

A(2) Ztr1  7.65978e-018+3.88579e-019i

A(0) Ztr1  6.77626e-017i

A(A) Ztr1  2.36093e-017-9.48689e-017i

A(B) Ztr1  -1.53321e-016+1.41899e-016i

A(C) Ztr1  1.29711e-016+1.56257e-016i

A(1) Zn1  8.92736e-020+2.80735e-020i

A(2) Zn1  0

A(0) Zn1  0

A(A) Zn1  8.92736e-020+2.80735e-020i

A(B) Zn1  -2.03245e-020-9.13499e-020i

A(C) Zn1  -6.89491e-020+6.32765e-020i

A(1) Ztr2  2.7456e-017+1.65222e-016i

A(2) Ztr2  3.67073e-017+8.37767e-017i

A(0) Ztr2  6.77626e-017-2.03288e-016i

A(A) Ztr2  1.31926e-016+4.57109e-017i

A(B) Ztr2  1.06215e-016-3.19775e-016i

A(C) Ztr2  -3.48527e-017-3.35799e-016i

A(1) Zn2  2.07369e-019+5.8842e-019i

A(2) Zn2  1.3391e-019+4.21102e-020i

A(0) Zn2  0

A(A) Zn2  3.4128e-019+6.3053e-019i

A(B) Zn2  3.02478e-019-3.78882e-019i

A(C) Zn2  -6.43758e-019-2.51648e-019i

U(1) 6  44.4331-0.602325i

U(2) 6  25.3572-1.2046i

U(0) 6  9.43321-5.24299i

U(A) 6  69.7903-1.80697i

U(B) 6  -34.3735-15.6168i

U(C) 6  -35.4167+17.4236i

U(1) 1  63.509-2.112e-015i

U(2) 1  44.4331-0.602272i

U(0) 1  25.3572-1.20454i

U(A) 1  133.299-1.80682i

U(B) 1  -28.0923-17.4236i

U(C) 1  -29.1355+15.6168i

U(1) 3  63.509-1.22466e-015i

U(2) 3  44.4331-0.602272i

U(0) 3  25.3572-1.20454i

U(A) 3  133.299-1.80682i

U(B) 3  -28.0923-17.4236i

U(C) 3  -29.1355+15.6168i

U(1) 2  54.6326-1.59702i

U(2) 2  35.5567-2.19929i

U(0) 2  20.919-2.00304i

U(A) 2  111.108-5.79934i

U(B) 2  -23.6541-16.6251i

U(C) 2  -24.6973+16.4153i

U(1) 5  49.8667-2.45447i

U(2) 5  30.7908-3.05674i

U(0) 5  27.1531-2.86049i

U(A) 5  96.8106-8.3717i

U(B) 5  -23.6541-16.6251i

U(C) 5  -24.6973+16.4153i

U(1) 4  54.6326-1.59702i

U(2) 4  35.5567-2.19929i

U(0) 4  20.919-2.00304i

U(A) 4  111.108-5.79934i

U(B) 4  -23.6541-16.6251i

U(C) 4  -24.6973+16.4153i

U(1) 7  44.4331-0.602325i

U(2) 7  25.3572-1.2046i

U(0) 7  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 7  69.7903-1.80697i

U(B) 7  -34.3735-15.6168i

U(C) 7  -35.4167+17.4236i

U(1) 8  44.4331-0.602325i

U(2) 8  25.3572-1.2046i

U(0) 8  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 8  69.7903-1.80697i

U(B) 8  -34.3735-15.6168i

U(C) 8  -35.4167+17.4236i

U(1) 9  44.4331-0.602325i

U(2) 9  25.3572-1.2046i

U(0) 9  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 9  69.7903-1.80697i

U(B) 9  -34.3735-15.6168i

U(C) 9  -35.4167+17.4236i

U(1) 10  44.4331-0.602325i

U(2) 10  25.3572-1.2046i

U(0) 10  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 10  69.7903-1.80697i

U(B) 10  -34.3735-15.6168i

U(C) 10  -35.4167+17.4236i

ПРИЛОЖЕНИЕ2 Схема включения защит

Список рекомендуемой литературы

1.  Правила устройства электротехнических установок.  М.: Энергия, 1985. 480 с.
2.  Руководящие указания по релейной защите. Вып. 1 - 13.  Релейная защита энергообъектов  110-750  кВ.  М.:   Энергия,   1970-1990.
3.  Электротехнический справочник:  В 3 т. Т.3,  кн.1. Производство и распределение электрической энергии/ Под общ. ред. профессоров МЭИ. 7-е изд., испр. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1988. 880 с.
4.  Неклепаев Б.Н., Крючков И. П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового дипломного проектирования. М: Энергоатомиздат, 1989.
5.  Чернобровов Н.В., Семенов В.А. Релейная  защита энергетических систем. М.: Энергоатомиздат, 1998. 800 с.
6.  Дьяконов А.Ф., Платонов В.В. Основы проектирования релейной защиты электроэнергетических систем. М.: Издательство МЭИ, 2000.-248с.


мч

+R

0

jX

нагч

Zнг

мч

0

+R

jX

35

47

мч

0

+R

jX

Рис.П4.6. Характеристика срабатывания РС III ступени

Рисунок 5 Характеристика срабатывания 3-й ступени ДЗ

1.