48691

Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты)

Курсовая

Энергетика

Ульянова Электроэнергетический факультет Кафедра ТОЭ Курсовой проект Двухцепная линия электропередачи 110220 кВ дистанционная и токовые защиты Выполнил студент группы ЭЭ2104 Гордеев А. Чебоксары 2008 Содержание Тип и основные параметры элемента защиты Расчет отпаек Расчёт защиты элемента сети Выбор защиты линии

Русский

2013-12-13

676.5 KB

42 чел.

Федеральное агентство по образованию

Федеральное государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Чувашский государственный университет  им. И.Н. Ульянова»

Электроэнергетический факультет

Кафедра ТОЭ

Курсовой проект

Двухцепная линия электропередачи 110-220 кВ (дистанционная и токовые защиты)

Выполнил студент

группы ЭЭ-21-04

Гордеев А. В.

Проверил старший преподаватель

к.т.н. Подшивалин А.Н.

Чебоксары 2008


Содержание

[1]
1 Тип и основные параметры элемента защиты

[1.1] 1.1 Удельные параметры прямой последовательности

[1.2] 1.2 Удельные параметры нулевой последовательности

[1.3] 1.3 Учет тросов при расчете параметров нулевой последовательности

[1.4] 1.4 Учет взаимной индуктивности

[1.5] 1.5 Расчет отпаек

[2]
2 Расчёт защиты элемента сети

[2.1] 2.1 Максимальный режим.

[2.2] 2.2 Минимальный режим.

[2.3] 2.3 Выбор защиты линии

[2.4] 2.4 Расчёт уставок защит

[2.4.1] 2.4.1 Токовая отсечка (ТО)

[2.4.2] 2.4.2 Дистанционная защита

[2.4.3] 2.4.3 Токовая направленная защита  нулевой последовательности

[3]
3 Вывод по курсовой работе

[4]
ПРИЛОЖЕНИЕ1 Режим однофазного КЗ

[5]
ПРИЛОЖЕНИЕ2 Схема включения защит

[6]
Список рекомендуемой литературы

[7] Рис.П4.6. Характеристика срабатывания РС III ступени


Введение

Любая электроэнергетическая система (ЭЭС) состоит из трех подсистем: генерации, распределения и передачи, потребления (приемники электроэнергии). Линии электропередачи (ЛЭП) входят во вторую подсистему. Они позволяют передавать электроэнергию на значительные расстояния с минимальными потерями. В условиях роста производства и потребления электроэнергии наиболее экономичны ЛЭП высоких классов напряжения.

Особенность ЛЭП в том, что это протяженные объекты энергетики. Длина современных воздушных линий напряжением 110 кВ и выше колеблется от нескольких десятков до нескольких сотен километров. Одна ЛЭП может проходить по территории нескольких регионов или государств. С другой стороны, это самые распространенные объекты энергетики, поскольку центры генерации и центры нагрузок не всегда совпадают, а единичные мощности электростанций и пропускная способность ЛЭП несоизмеримы. На надежность работы воздушных ЛЭП значительное влияние оказывают неблагоприятные внешние факторы: сложные погодные условия, неправильные действия ремонтного и оперативного персонала. Кабельные ЛЭП высокого напряжения в Единой энергетической системе Российской Федерации (ЕЭС РФ) встречаются достаточно редко, так как по сложности и стоимости они значительно превосходят воздушные линии. Они встречаются в системах электроснабжения городских районов и крупных промышленных зон.

С учетом этих особенностей можно сказать, что ЛЭП – это наиболее часто повреждаемые объекты (опыт эксплуатации подтверждает это). Повреждения в кабельных и воздушных сетях составляют 45% от общего числа повреждений ЭЭС.

Защиты объектов электроэнергетики делятся на основные и резервные. К основным относятся защиты с абсолютной селективностью, либо же максимально охватывающие ЛЭП. Для ЛЭП высокого и сверхвысокого напряжений такими защитами выступают продольные дифференциальные токовые, дифференциально-фазные высокочастотные защиты. Резервные предназначены для работы в случае отказа основных защит, либо при выводе их в ремонт. Это, обычно, дистанционные, токовые, токовые направленные защиты.


1 Тип и основные параметры элемента защиты

Параметры питающих элементов

Г-1, Г-2: .

 Т-1, Т-2: .

Для расчёта принимаем среднее номинальное напряжение сети 115кВ.

Определим сопротивление генератора и трансформатора блока (активным сопротивлением можно пренебречь):

 

Таблица 1 – Параметры двухцепной ЛЭП 110кВ

уч.

Длина,км

Тип опор

Тип троса

1

22,8

РВ110-2

С-50

На всех участках линии тип провода АС-120/19.

Таблица 2 – Параметры отпаек

№ отп.

Трансф.

S, МВА

Нагрузка

Ток, А

cosji

Длина отпайки

1

16

50

0,3

0,05

2

16

50

0,3

0,05

1.1 Удельные параметры прямой последовательности

Будем считать, что линия симметрична. Тогда можно принять, что

.

Параметр  зависит от типа провода и опор. Составляющая активного сопротивления  вычисляется по формуле

,

где  - температура окружающей среды;

- активное сопротивление провода при .

Удельное индуктивное сопротивление провода  определяется типом опор и вычисляется по формуле

,

где  - среднее геометрическое расстояние между проводами;

где  - эквивалентный радиус провода;

,  где  - истинный радиус провода.

Примем, что температура окружающей среды .

Для провода  АС 120/19:

    dп = 15,2мм;

     ,

   ;

    

Для троса C-50:

      d = 9,2мм;

   

Удельное индуктивное сопротивление провода :

Для РВ110-2: 

                       

.

.

1.2 Удельные параметры нулевой последовательности

В земле протекает только утроенный ток нулевой последовательности, и поэтому активное удельное сопротивление нулевой последовательности

Индуктивное сопротивление проводов нулевой последовательности

,

где - эквивалентная глубина возврата тока через землю.

Для РВ110-2:

1.3 Учет тросов при расчете параметров нулевой последовательности

Активное сопротивление контура «трос – земля»

Индуктивное сопротивление троса:

.

Сопротивление взаимной связи между контурами провода линии и контуром троса :

  , где - среднее геометрическое расстояние между проводами и тросом.

;

Для опоры РВ110-2:

  

      

Сопротивление нулевой последовательности линии с учётом заземлённых тросов:

.

Для опоры РВ110-2:

Реактивная (емкостная) и активная проводимости не учитываются, так как длина защищаемой линии меньше 100 км.

1.4 Учет взаимной индуктивности

Параллельные линии, равно как и трос, оказывают влияние только на величины нулевой последовательности.

Сопротивление взаимной связи между проводами одной цепи и тремя проводами другой цепи определяют по выражению, учитывающему взаимную индуктивность цепей, общее для них сопротивление земли.

,

где - ширина коридора между линиями (3м).

1.5 Расчет отпаек

Параметры трансформаторов:

отп.

Sном, МВА

Uк, %

1

16

93,1

11,47

2

16

93,1

11,47

Отпайка №1:

       

Отпайка №2:


2 Расчёт защиты элемента сети

Рис.2 Расчётная схема замещения

Расчётные параметры линии

Сопротивление

прямой (обратной) последовательности, Ом

Сопротивление нулевой последовательности, Ом

Zл=5,228+j9,423

10,654+j28,892

Расчётные параметры отпаек

 

отп.

Сопротивление

прямой (обратной) последовательности, Ом

Сопротивление нулевой последовательности, Ом

1

Zotp1=4274,999+j13667,230

-

2

Zotp2=4274,959+j13667,041

-

Для расчета аварийных режимов воспользовались программой

“CSC – Student Edition V 1.0b”.

2.1 Максимальный режим.

Включены все генераторы, одна цепь отключена.

Результаты расчёта:

Точка КЗ

Токи и напряжения в месте установки защиты

K(1)

K(2)

K(1,1)

K(3)

U , кВ

Ik , кА

U ,

кВ

Ik ,

кА

U ,

кВ

Ik ,

кА

U ,

кВ

Ik , кА

5

28,37

3,931

30,45

8,494

32,407

9,802

22,015

10,912

6

30,15

2,148

33,19

4,697

35,280

4,897

25,191

5,734

8

38,42

1,283

40,23

4,318

42,452

4,240

27,214

5,150

2.2 Минимальный режим.

Отключен один генератор.

Результаты расчёта:

Точка КЗ

Токи и напряжения в месте установки защиты

K(1)

K(2)

K(1,1)

K(3)

U , кВ

Ik , кА

U ,

кВ

Ik ,

кА

U ,

кВ

Ik ,

кА

U ,

кВ

Ik , кА

8

23,95

1,235

26,05

2,410

32,09

3,120

20,049

4,047

6

23,12

2,489

25,87

3,891

31,976

4,630

19,56

4,915

5

20,45

4,937

21,09

7,976

31,101

8,593

18,73

9,675

2.3 Выбор защиты линии

С учётом особенности данной линии, а также руководствуясь рекомендациями по выбору защит линий [1,2,3], предусматриваем следующие виды защит для выбранного объекта:

  1.  трехступенчатую дистанционную (ДЗ) - для защиты линии от междуфазных коротких замыканий;
  2.  четырехступенчатую токовую направленную защиту  нулевой последовательности (ТНЗНП) - для защиты линии при замыканиях на землю;

3) токовую отсечку - для резервирования ДЗ при “близких” коротких замыканиях.

Расчёт защит выполняем на базе аналогового шкафа ШДЭ2802. Он  содержит основной и резервный комплекты, имеющие независимые цепи переменного тока и питания оперативным током, раздельные цепи переменного напряжения, отдельные выходные промежуточные реле.

1. Основной комплект защит включает в себя:

  •  трехступенчатую дистанционную защиту с блокировкой при качаниях и неисправностях в цепях напряжения;
  •   токовую отсечку (ненаправленную);
  •   четырехступенчатую ТНЗНП;
  •   реле УРОВ;
  •   блок питания.

2. Резервный комплект защит состоит из:

  •   двухступенчатой дистанционной защиты;
  •   токовой отсечки;
  •   двухступенчатой ТНЗНП;
  •   блока питания.

2.4 Расчёт уставок защит

2.4.1 Токовая отсечка (ТО)

Селективность ТО достигается ограничением её зоны действия так, чтобы отсечка не работала при КЗ за пределами этой зоны, на смежных участках сети, РЗ которых имеет выдержку времени равную или большую, чем отсечка. Для этого ток срабатывания отсечки должен быть больше максимального тока, проходящего через неё при повреждении в конце участка, за пределами которого она не должна работать.

Измерительный орган тока отсечки от междуфазных КЗ включают на токи фаз А и С.

Ток срабатывания определим по условию отстройки от КЗ в конце линии в точке 6 схемы замещения:

,

где  kотс=1,2  [1].

Тогда получим

.

Коэффициент чувствительности  ТО проверяем при К(2) вблизи  места  установки   защиты  в минимальном режиме (точка 6):   

.

Тогда получим

.

Для резервных защит  kч  должен быть не менее 1,2  [1], следовательно, ТО

по условиям чувствительности не удовлетворяет требованиям ПУЭ.

2.4.2 Дистанционная защита

Измерительные органы каждой ступени имеют три реле сопротивления, включенные на разность фазных токов и междуфазные напряжения.

Первичное сопротивление срабатывания 1-ой ступени  выбирается по условию отстройки от металлического КЗ на шинах подстанции на противоположном конце линии:

,

где  – сопротивление защищаемой линии;

       =1,15 – коэффициент отстройки, учитывающий погрешности ТТ и ТН и необходимый запас [1].

Рис.3 Характеристика срабатывания 1-ой ступени ДЗ

Чувствительность ступени не проверяется в соответствии с [6].

Первичное сопротивление срабатывания 2-ой ступени  принимается меньшим из полученных по условиям [2]:

1) согласования с I ступенью защиты предыдущей линии:

;

2) для линий ВН (СН) – отстройки от КЗ на шинах СН (ВН) автотрансформатора ПС, примыкающей к противоположному концу линии, или отстройки от КЗ на стороне НН трансформатора ПС (включенного аналогично автотрансформатору)

;

3) согласования с первой ступенью защиты, установленной на противоположном (по отношению к месту установки рассматриваемой защиты) конце параллельной линии – , при каскадном отключении повреждения на ней:

;

где   – минимально возможное сопротивление параллельно работающих автотрансформаторов или обмоток параллельно работающих трансформаторов;

  – коэффициент, учитывающий погрешности измерительных трансформаторов и релейной аппаратуры;

  – коэффициенты токораспределения, равные отношению первичного тока в месте установки защиты к току, соответственно, в предыдущей линии, автотрансформаторе или в параллельной линии;

  – отношение синусов угла расчетного сопротивления и угла максимальной чувствительности.

Коэффициент чувствительности II ступени защиты определяется по выражению:     

,

где   - максимальное первичное сопротивление в месте установки защиты при металлическом КЗ в конце защищаемой линии; на линиях с односторонним и двухсторонним питанием . Если угол  комплекса  отличается от угла максимальной чувствительности , то

.

Допустимое в соответствии с ПУЭ значение .

С учётом особенностей выбранной линии уставку  определим по второму условию

,

где   ZТ =23,717+j121,146 - сопротивление трансформатора в конечной отпайке;

;

;

;

Тогда получим

Рис.4 Характеристика срабатывания 2-ой ступени ДЗ

Чувствительность  защиты проверяется при металлическом КЗ в конце защищаемой линии [6]

Выдержка времени

,

где = 0,1с - максимальное время действия быстродействующих защит следующего участка или защит трансформаторов отпаек;  

- ступень селективности.

Первичное сопротивление срабатывания III ступени выбирается прежде всего при возможности отстройки от максимального нагрузочного режима по углу [6]. Для этого следует выбрать угол  правой боковой стороны характеристики реле сопротивления III ступени:

,

где   - дополнительный угол;

=> невозможно отстроиться по углу, т.к. .

Если не удается обеспечить отстройку от нагрузочного режима по углу, то первичное сопротивление срабатывания III ступени  выбирается по условию отстройки от  по выражению:

,

где  =1,05 – коэффициент возврата реле сопротивления;

 

 Тогда получим:

После этого проверяется, обеспечивается ли требуемый коэффициент чувствительности [6]

При КЗ за трансформатором

.

Для правильной работы должна быть проверена чувствительность каждой ступени по току точной работы, определяемая коэффициентом чувствительности  при КЗ между тремя фазами в расчетной точке:

,

где  - минимальный первичный ток точной работы рассматриваемой ступени защиты. Эта проверка осуществляется для 1-ой и 2-ой ступени, т.к. чувствительность реле сопротивления 3-й ступени по току точной работы, как правило обеспечивается.

Ток  для I и II ступеней допустимо определять при КЗ в конце защищаемой линии, при этом минимальное значение .

Определим уставки срабатывания реле сопротивления (примем kTA=600/5 и kTV=110000/100):

 

Находим ток точной работы реле сопротивления для 1-ой и 2-ой ступеней по техническим данным шкафа ШДЭ2802 [6]:

1-ая ступень - ,   2-ая ступень - .

Проверяем чувствительность по току точной работы для каждой ступени:

;

.

2.4.3 Токовая направленная защита  нулевой последовательности

Измерительные органы ТНЗНП – реле тока нулевой последовательности в  IV ступенях защиты; орган направления мощности, содержащий разрешающее и блокирующее реле направления мощности; реле минимального напряжения НП. Расчет уставок производим в соответствии с рекомендациями [1, 2, 3].

Расчет I ступени

Ток срабатывания выбирается из  условия:

  1.  отстройки от тока замыкания в конце линии в максимальном режиме (точка 6 на схеме замещения):    

,

где kотс=1,3...1,5 – коэффициент отстройки.

  1.  или отстройки от утроенного тока нулевой последовательности при неодновременном включении фаз выключателя:   

.

Ток срабатывания определяем по первому условию, так как выключатели на ЛЭП 110 кВ, как правило, не имеют пофазного управления выключателями.

.

Чувствительность ступени не проверяется в соответствии с [6].

Расчет  II ступени

Ток срабатывания определяется из условий:

1) согласования I ступени защиты предыдущей линии:

;

2) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности в защите в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ.

Поскольку линия питается непосредственно от шин электростанции и выключатели не имеют пофазного управления, то эти условия в данном случае неприменимы.

Определим ток срабатывания исходя из требуемого коэффициента чувствительности при однофазном КЗ в конце зоны (точка 6):

;

Время срабатывания определяется из условия отстройки от времени срабатывания быстродействующих защит смежного элемента. В данном случае это дифференциальная защита трансформатора

,

где   tбыстр=0,1c;  Δt=0,5c   – ступень селективности.

Расчет III ступени

Обычно имеет орган направления мощности и применяется как резервный в случаях неудовлетворительной чувствительности II ступени [6].

Расчет IV  ступени

Ток срабатывания отстраивается от тока небаланса в нулевом проводе ТТ при трехфазных КЗ за трансформаторами отпаек.

,

где  kотс=1,25; kпер=2, при   и  kпер=1, при  – учитывает увеличение тока небаланса в переходном режиме;

kнб=0,05 при Iрасч=(2...3) Iном.Т, при , kнб=0,05…1 – коэффициент небаланса, зависящий от кратности расчетного тока к номинальному току ТТ;

 

Тогда

Коэффициент чувствительности проверяем при K(1) в конце зоны резервирования (т.е. за трансформатором)

,

где - из результатов расчёта программы CSC.

Время срабатывания определяется из условия отстройки от tс.з последних ступеней защиты трансформатора:

;


3 Выбор микропроцессорной защиты

В качестве микропроцессорной защиты объекта можно выбрать шкаф ШДЭ2802 производства ЗАО “ЧЭАЗ”.

Шкаф ШДЭ2802 состоит из двух одинаковых комплектов с возможностью независимого обслуживания. Каждый комплект реализует следующие функции защиты и автоматики:

-  трехступенчатая ДЗ;

-  четырехступенчатая ТНЗНП;

-  ТО;

Аппаратно указанные выше функции реализованы на базе микропроцессорного терминала БЭ2704 011.


3 Вывод по курсовой работе

В данной работе мы ознакомились с расчетом параметров двухцепной ЛЭП 110кВ, а также с моделированием коротких замыканий и  расчетом защит выбранного объекта.

По полученным результатам расчетов системы с помощью программы моделирования коротких замыканий  “CSC – Student Edition V 1.0b” мы смоделировали все возможные виды КЗ, рассчитали уставки и проверили чувствительность защит. Состав защит выбран в соответствии с требованиями ПУЭ.

С учётом выбора защит и особенностей объекта, полную защиту выбираем на базе шкафа ШДЭ2802 производства ЗАО “ЧЭАЗ” или на базе.

 
ПРИЛОЖЕНИЕ1 Режим однофазного КЗ

Режим однофазного КЗ

(максимальный режим, КЗ фазы А)

Файл исходных данных

csc K1

F1 6 0.0001

V1 1 0 (63.509,0)

V2 3 0 (63.509,0)

Zg1 1 2 0.0001+33.86j  0.0001+33.86j  0.0001+16.93j 

Zt1 2 5 0.0001+18.18j  0.0001+18.18j  0.0001+18.18j

Zg2 3 4 0.0001+33.86j  0.0001+33.86j  0.0001+16.93j

Zt2 4 5 0.0001+18.18j  0.0001+18.18j  0.0001+18.18j

Zl1 5 6 5.228+9.423j  5.228+9.423j  10.654+28.892j

Ztr1 6 7 4.4004+86.7419j      4.4004+86.7419j    0.0001

Zn1  7 8 4270.588+13580.47j  4270.588+13580.47j  0.0001

Ztr2 6 9 4.4004+86.7419j      4.4004+86.7419j    0.0001

Zn2  9 10 4270.588+13580.47j  4270.588+13580.47j  0.0001

Результаты расчёта

(КЗ в точке 6)

V(1) F1  9.43321e-006-5.24299e-005i

V(2) F1  9.43321e-006-5.24299e-005i

V(0) F1  9.43321e-006-5.24299e-005i

V(A) F1  2.82996e-005-0.00015729i

V(B) F1  6.76532e-015+1.69562e-015i

V(C) F1  1.21496e-014+1.69562e-015i

V(1) V1  63.509-2.112e-015i

V(2) V1  7.10543e-015-1.08802e-014i

V(0) V1  7.10543e-015-3.55271e-015i

V(A) V1  63.509-1.65449e-014i

V(B) V1  -31.7545-55.0004i

V(C) V1  -31.7545+55.0004i

V(1) V2  63.509-1.22466e-015i

V(2) V2  7.10543e-015-3.55271e-015i

V(0) V2  7.10543e-015-2.22045e-015i

V(A) V2  63.509-6.99782e-015i

V(B) V2  -31.7545-55.0004i

V(C) V2  -31.7545+55.0004i

V(1) Zg1  8.87639+1.59702i

V(2) Zg1  8.87639+1.59702i

V(0) Zg1  4.4382+0.798495i

V(A) Zg1  22.191+3.99253i

V(B) Zg1  -4.43819-0.798521i

V(C) Zg1  -4.43819-0.798521i

V(1) Zt1  4.76588+0.857453i

V(2) Zt1  4.76588+0.857453i

V(0) Zt1  4.76588+0.857453i

V(A) Zt1  14.2977+2.57236i

V(B) Zt1  -6.1384e-010+7.98455e-010i

V(C) Zt1  6.63841e-010+7.81144e-010i

V(1) Zg2  8.87639+1.59702i

V(2) Zg2  8.87639+1.59702i

V(0) Zg2  4.4382+0.798495i

V(A) Zg2  22.191+3.99253i

V(B) Zg2  -4.43819-0.798521i

V(C) Zg2  -4.43819-0.798521i

V(1) Zt2  4.76588+0.857453i

V(2) Zt2  4.76588+0.857453i

V(0) Zt2  4.76588+0.857453i

V(A) Zt2  14.2977+2.57236i

V(B) Zt2  -6.13826e-010+7.9847e-010i

V(C) Zt2  6.63849e-010+7.81124e-010i

V(1) Zl1  5.43364-1.85214i

V(2) Zl1  5.43364-1.85214i

V(0) Zl1  16.1531-2.86044i

V(A) Zl1  27.0203-6.56473i

V(B) Zl1  10.7194-1.0083i

V(C) Zl1  10.7194-1.0083i

V(1) Ztr1  1.42109e-014+6.66134e-016i

V(2) Ztr1  6.66134e-016i

V(0) Ztr1  6.77626e-021i

V(A) Ztr1  1.42109e-014+1.33227e-015i

V(B) Ztr1  -7.10543e-015-1.29731e-014i

V(C) Ztr1  -7.10543e-015+1.16408e-014i

V(1) Zn1  1.33227e-015i

V(2) Zn1  0

V(0) Zn1  0

V(A) Zn1  1.33227e-015i

V(B) Zn1  1.15378e-015-6.66134e-016i

V(C) Zn1  -1.15378e-015-6.66134e-016i

V(1) Ztr2  -1.42109e-014+3.10862e-015i

V(2) Ztr2  -7.10543e-015+3.55271e-015i

V(0) Ztr2  6.77626e-021-2.03288e-020i

V(A) Ztr2  -2.13163e-014+6.66132e-015i

V(B) Ztr2  1.02736e-014+2.82279e-015i

V(C) Ztr2  1.10427e-014-9.48417e-015i

V(1) Zn2  -7.10543e-015+5.32907e-015i

V(2) Zn2  1.9984e-015i

V(0) Zn2  0

V(A) Zn2  -7.10543e-015+7.32747e-015i

V(B) Zn2  6.43716e-015+2.48974e-015i

V(C) Zn2  6.6827e-016-9.81722e-015i

A(1) F1  0.0943321-0.524299i

A(2) F1  0.0943321-0.524299i

A(0) F1  0.0943321-0.524299i

A(A) F1  0.282996-1.5729i

A(B) F1  6.76532e-011+1.69562e-011i

A(C) F1  1.21496e-010+1.69562e-011i

A(1) V1  -0.0471661+0.26215i

A(2) V1  -0.0471661+0.26215i

A(0) V1  -0.0471661+0.26215i

A(A) V1  -0.141498+0.786449i

A(B) V1  -4.39217e-011-3.37657e-011i

A(C) V1  -4.29695e-011+3.65147e-011i

A(1) V2  -0.0471661+0.26215i

A(2) V2  -0.0471661+0.26215i

A(0) V2  -0.0471661+0.26215i

A(A) V2  -0.141498+0.786449i

A(B) V2  -4.39207e-011-3.37662e-011i

A(C) V2  -4.29682e-011+3.65152e-011i

A(1) Zg1  0.0471661-0.26215i

A(2) Zg1  0.0471661-0.26215i

A(0) Zg1  0.0471661-0.26215i

A(A) Zg1  0.141498-0.786449i

A(B) Zg1  4.39193e-011+3.37658e-011i

A(C) Zg1  4.29671e-011-3.65133e-011i

A(1) Zt1  0.0471661-0.26215i

A(2) Zt1  0.0471661-0.26215i

A(0) Zt1  0.0471661-0.26215i

A(A) Zt1  0.141498-0.786449i

A(B) Zt1  4.39192e-011+3.37648e-011i

A(C) Zt1  4.29675e-011-3.65147e-011i

A(1) Zg2  0.0471661-0.26215i

A(2) Zg2  0.0471661-0.26215i

A(0) Zg2  0.0471661-0.26215i

A(A) Zg2  0.141498-0.786449i

A(B) Zg2  4.39189e-011+3.37663e-011i

A(C) Zg2  4.29675e-011-3.65134e-011i

A(1) Zt2  0.0471661-0.26215i

A(2) Zt2  0.0471661-0.26215i

A(0) Zt2  0.0471661-0.26215i

A(A) Zt2  0.141498-0.786449i

A(B) Zt2  4.39201e-011+3.3764e-011i

A(C) Zt2  4.29663e-011-3.65152e-011i

A(1) Zl1  3.0943321-1.524299i

A(2) Zl1  3.0943321-1.524299i

A(0) Zl1  3.0943321-1.524299i

A(A) Zl1  0.282996-1.5729i

A(B) Zl1  8.78391e-011+6.75309e-011i

A(C) Zl1  8.59337e-011-7.30287e-011i

A(1) Ztr1  1.59495e-017-1.6302e-016i

A(2) Ztr1  7.65978e-018+3.88579e-019i

A(0) Ztr1  6.77626e-017i

A(A) Ztr1  2.36093e-017-9.48689e-017i

A(B) Ztr1  -1.53321e-016+1.41899e-016i

A(C) Ztr1  1.29711e-016+1.56257e-016i

A(1) Zn1  8.92736e-020+2.80735e-020i

A(2) Zn1  0

A(0) Zn1  0

A(A) Zn1  8.92736e-020+2.80735e-020i

A(B) Zn1  -2.03245e-020-9.13499e-020i

A(C) Zn1  -6.89491e-020+6.32765e-020i

A(1) Ztr2  2.7456e-017+1.65222e-016i

A(2) Ztr2  3.67073e-017+8.37767e-017i

A(0) Ztr2  6.77626e-017-2.03288e-016i

A(A) Ztr2  1.31926e-016+4.57109e-017i

A(B) Ztr2  1.06215e-016-3.19775e-016i

A(C) Ztr2  -3.48527e-017-3.35799e-016i

A(1) Zn2  2.07369e-019+5.8842e-019i

A(2) Zn2  1.3391e-019+4.21102e-020i

A(0) Zn2  0

A(A) Zn2  3.4128e-019+6.3053e-019i

A(B) Zn2  3.02478e-019-3.78882e-019i

A(C) Zn2  -6.43758e-019-2.51648e-019i

U(1) 6  44.4331-0.602325i

U(2) 6  25.3572-1.2046i

U(0) 6  9.43321-5.24299i

U(A) 6  69.7903-1.80697i

U(B) 6  -34.3735-15.6168i

U(C) 6  -35.4167+17.4236i

U(1) 1  63.509-2.112e-015i

U(2) 1  44.4331-0.602272i

U(0) 1  25.3572-1.20454i

U(A) 1  133.299-1.80682i

U(B) 1  -28.0923-17.4236i

U(C) 1  -29.1355+15.6168i

U(1) 3  63.509-1.22466e-015i

U(2) 3  44.4331-0.602272i

U(0) 3  25.3572-1.20454i

U(A) 3  133.299-1.80682i

U(B) 3  -28.0923-17.4236i

U(C) 3  -29.1355+15.6168i

U(1) 2  54.6326-1.59702i

U(2) 2  35.5567-2.19929i

U(0) 2  20.919-2.00304i

U(A) 2  111.108-5.79934i

U(B) 2  -23.6541-16.6251i

U(C) 2  -24.6973+16.4153i

U(1) 5  49.8667-2.45447i

U(2) 5  30.7908-3.05674i

U(0) 5  27.1531-2.86049i

U(A) 5  96.8106-8.3717i

U(B) 5  -23.6541-16.6251i

U(C) 5  -24.6973+16.4153i

U(1) 4  54.6326-1.59702i

U(2) 4  35.5567-2.19929i

U(0) 4  20.919-2.00304i

U(A) 4  111.108-5.79934i

U(B) 4  -23.6541-16.6251i

U(C) 4  -24.6973+16.4153i

U(1) 7  44.4331-0.602325i

U(2) 7  25.3572-1.2046i

U(0) 7  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 7  69.7903-1.80697i

U(B) 7  -34.3735-15.6168i

U(C) 7  -35.4167+17.4236i

U(1) 8  44.4331-0.602325i

U(2) 8  25.3572-1.2046i

U(0) 8  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 8  69.7903-1.80697i

U(B) 8  -34.3735-15.6168i

U(C) 8  -35.4167+17.4236i

U(1) 9  44.4331-0.602325i

U(2) 9  25.3572-1.2046i

U(0) 9  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 9  69.7903-1.80697i

U(B) 9  -34.3735-15.6168i

U(C) 9  -35.4167+17.4236i

U(1) 10  44.4331-0.602325i

U(2) 10  25.3572-1.2046i

U(0) 10  9.43321e-006-5.24299e-005i

U(A) 10  69.7903-1.80697i

U(B) 10  -34.3735-15.6168i

U(C) 10  -35.4167+17.4236i


ПРИЛОЖЕНИЕ2 Схема включения защит


Список рекомендуемой литературы

  1.  Правила устройства электротехнических установок.  М.: Энергия, 1985. 480 с.
  2.  Руководящие указания по релейной защите. Вып. 1 - 13.  Релейная защита энергообъектов  110-750  кВ.  М.:   Энергия,   1970-1990.
  3.  Электротехнический справочник:  В 3 т. Т.3,  кн.1. Производство и распределение электрической энергии/ Под общ. ред. профессоров МЭИ. 7-е изд., испр. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1988. 880 с.
  4.  Неклепаев Б.Н., Крючков И. П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового дипломного проектирования. М: Энергоатомиздат, 1989.
  5.  Чернобровов Н.В., Семенов В.А. Релейная  защита энергетических систем. М.: Энергоатомиздат, 1998. 800 с.
  6.  Дьяконов А.Ф., Платонов В.В. Основы проектирования релейной защиты электроэнергетических систем. М.: Издательство МЭИ, 2000.-248с.


мч

+R

0

jX

нагч

Zнг

мч

0

+R

jX

35

47

мч

0

+R

jX

Рис.П4.6. Характеристика срабатывания РС III ступени

Рисунок 5 Характеристика срабатывания 3-й ступени ДЗ

  1.  

 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

20604. Перспективы развития СПРС и ПСС – переход к системам 3-го поколения 236.5 KB
  Перспективы развития СПРС и ПСС переход к системам 3го поколения Прошло немногим более двух десятилетий с момента появления первых мобильных телефонов но мобильная связь уже подверглась существенным изменениям. Cистемы первого поколения основанные на аналоговом принципе использовались исключительно для телефонной связи и лишь впоследствии обзавелись некоторыми базовыми сервисами. Cистемы второго поколения включая стандарт GSM предоставляют улучшенное качество передачи и защиту сигнала дополнительные сервисы низкоскоростную...
20605. Принципы функционирования систем сотовой связи 490 KB
  Свое название они получили в соответствии с сотовым принципом организации связи согласно которому зона обслуживания территория города или региона делится на ячейки соты. Эти системы подвижной связи появившиеся сравнительно недавно являются принципиально новым видом систем связи так как они построены в соответствии с сотовым: принципом распределения частот по территории обслуживания территориальночастотное планирование и предназначены для обеспечения радиосвязью большого числа подвижных абонентов с выходом в телефонную сеть общего...
20606. Абонентские терминалы СПРС и ПСС 360.5 KB
  В верхней части аппарата обычно располагаются световой индикатор светодиод отображающий режим работы режим ожидания вызов включено и источник звукового сигнала звонок. При получении вызова о чем абонент оповещается звуковым сигналом звонком он манипулирует теми же клавишами. Во всех аппаратах на дисплее отображаются уровень принимаемого сигнала и степень разряда аккумуляторной батареи в большинстве из них имеется подсветка дисплея и клавиатуры. К стационарному аппарату обычно бывает возможно подключить телефонный аппарат...
20607. Методы формирования речевых сигналов в слуховой системе 103 KB
  В некоторых восточных языках например в китайском изменение частоты основного тона важный информативный параметр речи. Звуки речи в которых присутствует основной тон называются вокализованными. Темп характеризует скорость речи количество слов произнесённых в определённый временной промежуток. Темп речи в норме по своим временным и пространственным характеристикам соответствует органическим темповым и ритмическим параметрам присущим речевому и зрительному потоку информации человека.
20608. Слуховое восприятие речевых сигналов и оценка качества их звучания 335.5 KB
  Как правило слуховое восприятие речи у пожилых людей нарушается в большей степени чем чистых тонов. Среди существующих методов не утратили своего значения камертональные опыты или пробы и установление восприятия разговорной и шепотной речи. Наиболее распространенными способами оценки слуха в диагностики тугоухости являются измерение порогов слышимости чистых тонов и разборчивость записанной на ленте магнитофона и воспроизводимой через аудиометр речи определенной интенсивности см. являются гиперакузия заключающаяся в повышенной...
20609. Простой генератор кода 37 KB
  Данные вычисленные результаты находятся в регистрах как можно дальше и перенос их в память осуществляется только при необходимости использовать этот регистр. a:= bc b в регистр Ri c в регистр Rj. 2 b в регистр Ri c в памяти ADD Ri с.
20610. Распределение и назначение регистров. Счетчики использования регистров 52.5 KB
  Пример: Переменная Регистр b R0 d R1 a R2 e R3 B0: MOV R0b MOV R1d MOV R2a MOV R3e B1: MOV R2 R0 ADD R2c SUB R1 R0 MOV R3 R2 ADD R3f B2: SUB R2 R1 MOV f R2 B3: MOV R0 R1 ADD R0f MOV R3 R2 SUB R3c B4: MOV R0 R1 ADD R0c.
20611. Оптимизация базовых блоков c помощью дагов 88 KB
  1 t1:=4i t2:=a[t1] t3:=4i t4:=b[t3] t5:=t2t4 t6:=prodt5 prod:=t6 t7:=i1 i:=t7 i =20 goto1 Поочередно рассматривается каждая инструкция блока. e:=ab f:=ec g:=fd n:=ab i:=ic j:=ig = e:=ab f:=ec g:=fd i:=ic j:=ig Локальная оптимизация устранение лишних инструкций MOV R0a MOV a R0 устранение недостижимого кода if а = 1 goto L1 goto L2 L1: L2: = if а = 1 goto L2 goto L1 L1: goto L2 = goto L2 3.
20612. Использование динамического программирования при генерации кода 137.5 KB
  Пример: Пусть дана инструкция вида: add R1 R0 она может быть представлена в виде: R1:= R1 R0 Алгоритм динамического программирования разделяет задачу генерации оптимального кода для некоторого выражения на подзадачи генерации оптимального кода для подвыражений из которых состоит выражение Ei. Если E:=E1 E2 то генерация кода E разбивается на генерацию кода E1 и генерацию кода E2. Композиция получаемых элементов кода осуществляется в зависимости от типа вхождения подвыражений в основное выражение.