49373

Проектирование усилителя мощности звуковой частоты

Курсовая

Коммуникация, связь, радиоэлектроника и цифровые приборы

Содержание Техническое задание Расчет структурной схемы: выбор транзистора для оконечного каскада. выбор транзистора для предоконечного каскада. расчет входных и выходных электрических показателей предоконечного каскада выбор транзистора для первого входного каскада расчет входных параметров первого каскада распределение частотных и нелинейных искажений в цепях усилителя структурная схема...

Русский

2013-12-26

208 KB

50 чел.

21

       Министерство Российской Федерации по связи и информатизации

         Московский технический университет связи и информатики

                                      Кафедра РПрУ

                  

Курсовой       проект

на тему:

«Проектирование усилителя мощности звуковой частоты»

 Выполнил:

                                                                           Студент Еремеева А.В.

                                                                           Группа РТ9901

                                                                           Вариант 11

                                                                                       Проверил:

                                                     доц. Кубицкий А.А

                                                     Москва 2002

                                                 Введение

Целью выполнения курсового проекта является разработка структурной и принципиальной схем одного из наиболее применяемых типов усилителей: усилителя мощности звуковой частоты (УМЗЧ) в соответствии с техническим заданием, которое приведено ниже.

В процессе выполнения КП была рассчитана структурная схема УМЗЧ, а также составлена принципиальная схема УМЗЧ  в соответствии с ГОСТом, рассчитаны электрические параметры схемы.

В данной работе выполнены следующие основные этапы:

  1.  рассчитана структурная электрическая схема  УМЗЧ (заданием предусмотрено проектирование 3х – каскадного усилителя).
  2.  выполнен её чертёж в соответствии с ГОСТом на УГО структурных электрических схем ( Рис.1) .
  3.  составлена в соответствии с проведённым расчётом и полученной структурной схемой электрическая принципиальная схема УМЗЧ в соответствии с ГОСТом на УГО (Рис.2). При этом учтено, что проектирование строго ограничивается вариантом УМЧЗ, выполненным по бестрансформаторной схеме на дискретных БТ.
  4.  проведен полный электрический расчёт полученной принципиальной схемы УМЗЧ.
  5.  выполнен расчёт АЧХ УМЗЧ.

Содержание

Техническое задание…………………………………………………………

Расчет структурной схемы:

    -  выбор транзистора для оконечного каскада……………………………….

-  выбор транзистора для предоконечного каскада………………………….

    -  расчет входных и выходных электрических показателей предоконечного каскада………………………………………………………………………………

    - выбор транзистора для первого (входного каскада) ……………………….

    - расчет входных параметров первого каскада

    - распределение частотных и нелинейных искажений в цепях усилителя…

    - структурная схема усилителя  ………………………………………………

    - принципиальная схема усилителя

Расчет принципиальной схемы:

    - электрический расчет оконечного каскада………………………………….

    - электрический расчет предоконечного каскада…………………………….

    - расчет цепей смещения и температурной компенсации тока коллектора оконечного каскада………………………………………………………………..

 

Техническое задание

Разработать структурную и принципиальную схему усилителя мощности звуковой частоты в соответствии с исходными данными.

Исходные данные:

Оконечный УЗЧ

Umвх = 0,5 В;

Rист = 700 Ом;

Pн = 36 Вт;

Rн = 8 Ом;

Fнч = 30 Гц;

Fвч = 30 кГц;

Mнч = 3,1 дБ;

Mвч = 2,8 дБ;

Kг = 0,3 %;

Дополнительный транзистор – ГСТ – генератор стабильного тока.
Расчет структурной схемы

Выбор транзистора для оконечного каскада.

Выбор транзистора для оконечного каскада будем производить по следующим условиям: 1) допустимой мощности, рассеиваемой на коллекторе транзистора плеча каскада; 2) требуемой граничной частоте транзистора fгр; 3) допустимому току коллектора; 4) допустимому напряжению коллектор-эмиттер транзистора.

1) Начнем с выбора транзистора по мощности, рассеиваемой на коллекторе. По техническому заданию (ТЗ) задана мощность сигнала в нагрузке Рн = 36 Вт.

        Рн = Р~   = 36 Вт

Мощность, рассеиваемая на   коллекторе транзистора плеча каскада в режиме В (выше КПД):

       Рк ОК  0,25 * Р~ = 0,25 * 36 = 9 Вт;

в режиме АВ (меньше Кг):  

       Рк ОК  0,3 * Р~ = 0,3 * 36 = 10,8 Вт.

По мощности рассеивания подходят все БТ, для которых по справочным данным

         Pк доп справ  Рк ОК.

Выберем пару комплиментарных составных транзисторов КТ825 – КТ827,  хотя их мощность коллектора намного превышает расчетную мощность     

(Pк доп справ = 125 Вт).  Это целесообразно сделать для того, чтобы при расчете  предоконечного каскада получить требуемую мощность транзистора (без применения радиатора) ≤ 1 Вт.

2) Выбирая БТ по граничной частоте fгр, учтем, что транзисторы в плечах оконечного каскада включены, как правило, в схеме с ОК, то есть нас интересует частота fh21к. приближенно можно считать, что

       fh21к  fh21э.   

Так как оконечный каскад реализуется на составных транзисторах, то есть двух последовательно включенных транзисторах в схеме с ОК, то можно принять, что

      fh21к  (56) fh21э →  fh21э  ≈  fh21к \ (56)                               

Выбираем выходные транзисторы с некоторым запасом по частоте, то есть

       fh21к  (36) FВЧ = 90 кГц,                                    

 FВЧ = 30 кГц– верхняя частота диапазона усиливаемых частот . Отсюда найдем    fh21э = 90\(56) = 18 кГц.

Рассчитаем граничную частоту  fгр тр . Для транзисторов   КТ825 – КТ827 граничная частота  рассчитывается как

       fгр тр  * fh21э,

h21э ср = h21э тип - типовое значение, которое определяется как

        = 3674.

Отсюда    fгр тр  * fh21э   =  * 18000 = 1091 к Гц.

Очевидно, что следует подбирать БТ, для которых fгр спр  fгр тр .  

         fгр спр  h21э * fh21э = 6061 кГц

Выбранный нами транзистор подходит также и по частоте (6061 кГц 1091 кГц ).

3)  Теперь проверим правильность выбора БТ по допустимому току коллектора. В двухтактном оконечном бестрансформаторном каскаде без защиты от КЗ      Rн ~пл  = Rн  = 8 Ом. Амплитуда тока коллектора оконечного каскада равна:

 ImкОК  =  = 3 А;

среднее значение тока: Iк ср  =  = 0,95 А. Должен быть выбран транзистор, удовлетворяющий следующим требованиям:

  Iк max имп (спр)  Imк ОК,

  Iк доп (спр)  Iк ср.

Iк max имп (спр)  =30 А (30 А  3 А);   Iк доп (спр) =20 А  (20 А  0,95 А), то есть выбранный транзистор удовлетворяет требования.

4) Проверим БТ по допустимому напряжению. Амплитуда выходного напряжения:

            Um вых ОК = Imк ОК * Rн~ = 3*8 = 24 В.

Размах выходного напряжения усилителя равен 2Um вых ОК. Следовательно, с некоторым запасом будем выбирать БТ по условию:

  Uкэ доп (спр)  1,25 * 2 * Um вых ОК.

Uкэ доп (спр) = 90 В;       1,25 * 2 * Um вых ОК  = 60 В. 90 В  60 В,то есть выбранный транзистор подходит нам по напряжению.

Таким образом, выбранный нами транзистор  КТ825-Г, удовлетворяет всем перечисленным выше требованиям.

Выбор транзистора для предоконечного каскада 

Выбор транзистора для предоконечного каскада начинается с определения входных электрических показателей оконечного каскада. Для оконечного каскада на БТ, включенного с ОК, задаемся коэффициентом передачи по напряжению Ku ОК  0,80,9 (Ku ОК =0,9). Тогда напряжение на входе оконечного каскада:

     Um вх ОК = Um вых ОК / Ku ОК = 24 / 0,9 = 26,6 В.

Амплитуда входного тока каскада:

     Imб ОК  Imк ОК / h21э ср = 3 / 3674 = 0,8165 * 10 А.

Теперь можно найти усредненное (приближенное) значение входного сопротивления оконечного каскада:

     Rвх ОК  Um вх ОК / Imб ОК = 26,6 / (0,8165 * 10) = 32578 Ом.

Так как предоконечный каскад работает с ГСТ, то для него эквивалентное сопротивление источника сигнала   Rист экв > Rвх ОК.  Поэтому можно считать, что сопротивление нагрузки переменному току для предоконечного каскада   Rн~ пред  Rвх ОК = 32578 Ом.

Теперь перейдем непосредственно к выбору транзистора предоконечного каскада.

1) Выбор БТ предоконечного каскада по мощности.

Выбор БТ предоконечного каскада по мощности проводится для режима А, при котором  имеют место, соответственно, следующие соотношения для переменной мощности P~пред, отдаваемой в нагрузку (вход оконечного каскада):

  P~пред = U2mвх ОК / (2 * Rн~ пред) =  = 0,01086 Вт;

и мощности Pк пред, рассеиваемой на коллекторе:

          Pк пред  3 * P~ пред = 0,0326 Вт.

Выбор транзистора производится, исходя из условия

    Pк пред    Рк доп (спр. - без радиатора)  1 Вт.

По справочнику выберем транзистор КТ630-Г (без радиатора), у которого Рк доп (спр. - без радиатора)  = 0,8 Вт, который удовлетворяет указанному выше условию: 0,0326 Вт 0,8 Вт 1 Вт.

2) Выбор БТ предоконечного каскада по частоте будем производить  по следующим соотношениям:       fh21э  (510) * FВЧ = 300 кГц;

     fгр тр = h21эср * fh21э = 69,3 * 300*10 = 20790 кГц;

      h21эср =  = 69,3;

Проверяем БТ по условию:  fгр спр  fгр тр.

fгр спр=50 МГц,

50 МГц 20,79 МГц, т.е. выбранный транзистор подходит для проектирования.

3) Проверим выбранный транзистор по току.

Поскольку предоконечный каскад работает в режиме А, то для каскада с  ГСТ :

      Imк пред  Imб ОК  = 0,8165*10А,

      Iк0 пред  1,25 * Imк пред = 1,25* 0,8165*10 = 1,0206*10 А,                                                                                                           

Условие Iк доп (спр)   Iк0 пред позволяет убедиться в правильности выбора транзистора предоконечного каскада:

                 1 А     1,0206*10 А.

4) При выборе БТ по допустимому напряжению можно использовать следующие соотношения:

Для каскада с ГСТ  –       Uкэ доп  1,2 * 2 * Umвх ОК ;

Uкэ доп  = 100 В;    1,2 * 2 * Umвх ОК= 1,2* 2*26,6 = 63,84 В. Отсюда видно, что 100 В  63,84 В, то есть условие выполняется.

Транзистор  КТ630-Г удовлетворяет всем перечисленным выше условиям.

Расчет входных и выходных электрических показателей предоконечного каскада.

Найдем объемное сопротивление базы БТ  из справочных данных:

                                              rб = ОС (спр) / Ск (спр) ,

где ОС (спр) – постоянная времени цепи обратной связи (из справочных данных), Ск (спр) – емкость коллектор-база (из справочных данных). Так как соответствующих параметров в справочных данных не найдено, то для  транзистора  предоконечного каскада будем приближенно считать rб  25 Ом.

Теперь найдем входное сопротивление БТ предоконечного каскада (драйвера):

        Rвх ОЭ пред = Rвх пред = Rвх др = rб +  * (1 + h21э ср) .

Здесь Iк0 пред =  1,0206*10 А, а Т = 26*10-3 В – тепловой потенциал. Тогда        Rвх ОЭ пред = Rвх пред = Rвх др =25 +  = 1815,9 Ом.

Коэффициент усиления по напряжению предоконечного каскада:

        Ku пред = h21э ср *  = 69,3  = 1223.                        

Напряжение на входе предоконечного каскада:

        Umвх пред = Umвых пред / Ku пред = Umвх ОК / Ku пред =   = 0,02175 В.         

Входной ток БТ предоконечного каскада:

         Imб пред = Imк пред / h21э ср =   = 1,1782 * 10  А.

Выбор транзистора для первого (входного каскада)  

При выборе транзистора для первого (входного) каскада УМЗЧ  учтем следующие общие соображения.

На выбор БТ первого каскада оказывают влияние: вид общей ООС, используемой для уменьшения коэффициента гармоник Kг ; требуемая глубина этой ООС; требуемое входное сопротивление усилителя; требования к коэффициенту усиления первого каскада и всего усилителя.

Вначале пробуем реализовать усилитель с параллельной ООС по напряжению . Эта ООС не уменьшает Ku, то есть можем получить меньшее число каскадов и более простую схему. Обычно удается реализовать и цепь параллельной ООС с наименьшей инерционностью, то есть с меньшими динамическими искажениями и меньшими интермодуляционными искажениями сигнала. К тому же параллельная ООС охватывает обычно лишь два каскада (оконечный и предоконечный), то есть позволяет получить наибольшую допустимую по устойчивости глубину ООС или выбрать для предоконечного каскада менее высокочастотный, более дешевый БТ.

1) Начнем с расчета мощности Pк , рассеиваемой на коллекторе БТ первого каскада при параллельной ООС.

Найдем требуемую глубину сквозной ООС F*тр, необходимую для получения заданного коэффициента гармоник Кг ТЗ = 0,3 %.  Обычно в оконечных бестрансформаторных каскадах с ГСТ в драйвере удается получить при высоком КПД (почти полное использование ВАХ) коэффициент гармоник   Кг ОЭ  Кг ОК = Кг расч порядка 1620 %.   Отсюда, требуемая глубина ООС:

 F*тр = Кг расч / Кг ТЗ = (1620) / Кг ТЗ (%) =  = 60%.

Максимальная глубина этой ООС при стандартных условиях устойчивости F*max  100.   Очевидно, что F*тр  F*max (данное условие выполняется).

Выбирают  сопротивление  в  цепи  коллектора  первого  БТ Rк1 = m * Rвх др,  где  m  0,53  (выбираем  m  =  1).  Находим добавочное сопротивление на входе драйвера, действующее за счет цепи параллельной ООС:

 Rдоб ОС =   =  = 15,388 Ом.

Сопротивление нагрузки по переменному току для первого БТ:

 Rн~ = Rк1  Rдоб ОС  Rвх др.

Rк1  Rдоб ОС =  = 15,26 Ом,

Rн~ = Rк1  Rдоб ОС  Rвх др =   = 15,13 Ом.

Мощность, отдаваемая в выходную цепь первого БТ в режиме А, равна:      P~1 = ½ * =  = 1,5633*10Вт.

Мощность, рассеиваемая на его коллекторе:

 Pк1  3 * P~1 = 3 * 1,5633*10 = 4,69 * 10  Вт.

Для    реализации    параллельной    ООС    целесообразно,     чтобы    

             Pк1  300 мВт.                                 

Это позволит нам выбрать для входного каскада маломощный высокочастотный транзистор (радиатор недопустим).

            4,69 * 10  Вт    300 мВт, т.е. необходимое условие выполняется, и мы можем пока сохранить параллельную ООС.

Выберем  маломощный высокочастотный транзистор КТ3102-Б без радиатора. У него Рк доп спр = 250 мВт.

2) Проверяем БТ по частоте:        

 fh21э1  10 * FВЧ = 10*30000 = 300 кГц;

 fгр тр1 =  h21э ср1 * fh21э1 =  316 * 300000 = 23,717 МГц;

Условие fгр спр  fгр тр1 выполняется, так как fгр спр= 200 МГц и 200 МГц 23,717 МГц.

3)  Проверяем БТ по току:

  Imк1 = Umвх др / Rн~1 = = 1,437 * 10 А;

  Iк01  (1,11,25) * Imк1 = 1,725 * 10 А;

Транзистор подойдет, если выполнится условие  Iк доп (спр)  Iк01.

 Iк доп (спр) = 100 мА, а следовательно   100 мА 1,725 * 10 А.                        

4)  Проверяем БТ по напряжению:

 Uкэ доп (спр)   2 * Umвх ОК  2 * Umвых др.

По справочнику находим    Uкэ доп (спр) = 50 В;

  2 * Umвх ОК  2 * Umвых др  ≈ 50 В, поэтому условие  Uкэ доп (спр)   2 * Umвх ОК  2 * Umвых др         (50 В50 В, причем необходимо оговорить, что выбранный транзистор должен на 100% удовлетворять техническим требованиям и должен быть выбран из  заранее проверенных транзисторов, параметры которых обычно бывают с небольшим запасом).

Итак, все вышеперечисленные условия выполняются для выбранного транзистора КТ3102-Б, и при расчете мы можем сохранить параллельную ООС.

Расчет входных параметров первого каскада

В исходных данных (ТЗ) нам задано сопротивление источника сигнала Rист=700 Ом. Для более полного использования ЭДС источника сигнала требуемое значение входного сопротивления усилителя   Rвх ус тр    (510) * Rист .   

(510) * Rист = 3500 Ом.  

В первом каскаде используем БТ по схеме с ОЭ.   Тогда можно считать, что  Rвх ус   Rвх ОЭ1.

Объемное сопротивление базы:        rб1 = ОС1 (спр) / Ск1 (спр) = 25 Ом.

Входное сопротивление усилителя:

Rвх ус   Rвх ОЭ1 = rб1 +  * (1 + h21э1) = 25+ =

=4802,97 Ом

Так как  Rвх ус  > Rвх ус тр (4802,97 Ом >3500 Ом ), то усилитель с параллельной ООС по напряжению обеспечивает все заданные по ТЗ параметры и можно завершить расчет усилителя на базе выбранной параллельной ООС, что и показано ниже.

Для расчета коэффициента усиления всего усилителя  определим коэффициенты усиления всех его каскадов.

Коэффициент усиления первого каскада:

 Ku1 = h21э1 *  = 316 = 0,99.

Коэффициент   усиления   оконечного   каскада   выше   был   выбран равным  Ku ОК  = 0,9.

Коэффициент усиления предоконечного каскада также был найден выше при расчете усиления усилителя .

Ku = Ku1 * Ku пред * Ku ОК = 0,99 * 1223 * 0,9 = 1098.

Требуемый коэффициент усиления:

 Ku тр = =  = 48.

Необходимо, чтобы выполнялось условие:  Ku  Ku тр. Как видно, оно выполняется: 1098 48. То есть все указанные условия выполняются, и мы сохраняем параллельную ООС.

Распределение частотных и нелинейных искажений в цепях усилителя

В нашем учебном КП считаем, что все нелинейные искажения возникают в оконечном каскаде. (Они рассчитываются при электрическом расчёте принципиальной схемы УМЧЗ). При расчёте структурной схемы полагаем, что возникающие в оконечном каскаде нелинейные искажения оцениваются коэффициентом гармоник Кг = (15-29)%, а введение ООС снижает их до заданного в ТЗ уровня Кг тз = Кг ос =0,3%.

Частотные искажения в области высоких частот (ВЧ) в УМЗЧ обычно не распределяются, а рассчитываются в ходе  расчета элементов принципиальной схемы усилителя по соответствующим цепям с последующей проверкой общего коэффициента частотных искажений на выполнение условий МВЧ  МВЧ ТЗ.

Частотные искажения в области нижних частот (НЧ) распределяются из заданных по ТЗ МНЧ.


                                                   Структурная схема усилителя   (рис.1)


                                          Принципиальная схема усилителя (рис. 2)

 


Расчет принципиальной схемы

Электрический расчет оконечного каскада

1)При расчете структурной схемы найдено, что амплитуда тока коллектора, практически равная амплитуде тока эмиттера, 

 mk mэ  ik max  = = 3 A.

 Амплитуда выходного напряжения  Um вых= m k*Rн= 3*8 = 24 В.

2)По выходным статическим характеристикам VT4 (КТ825-Г), приведенным на рис.3 , для  m k = 3 А, находим uo ст = 0,9 В.

3) Напряжение коллектор-эмиттер VT4 (VT3) в точке покоя  

Uкэ о= uо ст+ Um вых= 0,9 + 24 =24,9 В.

4) Напряжение источника питания (см. рис.2)  Е1пит2пит=Uкэ о=24,9 В.

По ГОСТу  целесообразно выбрать напряжение источника питания  Е=30 В.  В  этом случае  Uкэ о4= Uкэ о3= Uкэ о= 30 В. Таким образом, нагрузочная прямая переменного тока для одного плеча при Rн пл=8 Ом будет проходить через точку на горизонтальной оси при Uкэ=30 В (см. рис.3 ). Следовательно, при напряжении питания Е=30 В получаем по выходным статическим характеристикам  mк=ik max=3,4 A, Uо ст=0,95 В и Um вых= Uкэ оuо ст= 30 – 0,95= =29,05 В.

При взятом по ГОСТу  Е  в нагрузке будет обеспечиваться следующая мощность:

 н=0,5*mk*Um вых= 0,5*3,4*29,05 = 49,385 Вт.

5)Проверим, проходят ли транзисторы в оконечном усилителе по предельно допустимым электрическим параметрам:

-по току

                         mk=3,4 A  <  k и max= 30 A;

-по напряжению

                          = 30 В <  Uкэ max =90 В;

    -по мощности

                         к ок 0,101U2кэ о/ Rн = 0.101302 /8=11,36 Вт;

                         к ок =11,36 Вт  <  к max =125 Вт .

Итак, по всем перечисленным параметрам транзисторы проходят.

6) По характеристикам рис. 3 для  ik max= 3,4 А определяем iб max= 4 мА.

7)По входной динамической характеристике (рис.4) находим   б о=1 мА,     Uбэ о= 1,8 В  для такой точки характеристики, в которой крутизна падает в 2 раза.

По выходной статической характеристике (рис.3)  для  бо  =1 мА находим  ко= 160 мА= 0,16 А  и обозначаем положение точки покоя ТП.

Условие получения относительно высокого    выполняется , так как  

ко= 0,16 А      0,05 ik max= 0,05*3,4 = 0.17 A.

8)По входной динамической характеристике (рис.4)  находим

        m б= iб max - б о= 4 – 1 = 3 мА;

        Um бэ= uбэ max Uбэ о= 1,9 –1,8 =0,1 В.

9)Амплитуда напряжения на входе оконечного каскада

         Um вх= Um бэ+Um вых= 0,1 + 29,05 = 29,15 В.

Электрический расчет предоконечного каскада

1)  Найдем ток коллектора VT2 в точке покоя и амплитуду тока коллектора VT2:

Iко др ≈ (1,25 ÷ 1,3)m б ок = 3,9 мА;

Uкэ др = Uкэ 02 = Uкэ ок -  Uбэ о ок   = 30 – 1,8 = 28,2 В;

Iко 2 =  Iко 3;

Uкэ 02 = Uкэ 03 = 30 В.

2)По выходной статической характеристике транзистора (рис. 5) VT2 и VT3 определим Rвых гст.


Rвых гст = r кэ =  =  = 50 кОм.

Тогда амплитуда тока коллектора находится как:

Imк др = Imб ок  +  =3 +  = 3,588 мА.

Выбранный транзистор можно будет оставить, если выполнится условие:

Iко 2 = Iко др   ≥ 1,1 Imк др.

Iко 2 = Iко др   = 3,9 мА;   1,1 Imк др = 3,9 мА, то есть 3,9 мА ≥ 3,9 мА.

3) Проверим, проходит ли VT2 по предельно-допустимым электрическим параметрам:

-по току

                         к0=3,9 мA  <  k и max= 1000 мA;

-по напряжению

                         21пит = 60 В <  Uкэ доп спр =100 В;

    -по мощности

                         к 2 = к др  = Uкэ о2* к0 = 28,2*3,9*10 = 0,11 Вт;

                         к 2 = к др  = 0,11 Вт <  1 Вт.

Выбранный транзистор подходит по предельно-допустимым электрическим параметрам.

Расчет цепей смещения и температурной компенсации тока коллектора оконечного каскада



ггг




 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

83443. Засоби визначення норм міжнародного права 35.08 KB
  Доктрина міжнародного права у широкому значенні це система поглядів та концепцій про сутність та призначення міжнародного права у певних історичних умовах. Доктрина міжнародного права у вузькому значенні це наукові праці юристівміжнародників.
83444. М’яке право 32.29 KB
  Такі норми прийнято відносити до м’якого права soft lw норми якого на відміну від так званого твердого права hrd lw не породжують чітких прав та обов’язків а дають лише загальну установку якої мають дотримуватися суб’єкти міжнародного права. Норми м’якого права вирішують завдання з якими не може впоратися тверде право в таких сферах як наприклад охорона навколишнього середовища коли держави з одного боку ще не готові приймати на себе зобов’язання а з іншого згодні дотримуватися певних міжнародних стандартів в...
83445. Кодифікація та прогресивний розвиток міжнародного права 31.68 KB
  Важливу роль в кодифікації міжнародного права відіграє Комісія міжнародного права КМПяка є допоміжним органом ООН. Як правило кодифікація міжнародного права супроводжується його прогресивним розвитком яке має зі мету уточнення діючих норм а також розробку нових норм та їх закріплення в міжнародних договорах. Починаючи з 1945 року під егідою ООН проводяться численні кодифікаційні конференції результатом яких наприклад є чотири конвенції з морського права Женева 1958 р.
83446. Норми міжнародного права 36.15 KB
  Міжнародно-правові норми поділяються на універсальні ~ норми міжнародного права, що встановлюються усією міжнародною спільнотою і адресуються усім субєктам міжнародного права, та норми регіональні (локальні)...
83447. Імплементація норм міжнародного права 37.07 KB
  Буткевич моністичні концепції співвідношення двох правопорядків припускають пряму дію норм міжнародного права в національній правовій системі В інших концептуальних напрямках по різному пояснюється суть процесу виконання міжнародноправових норм у внутрішньодержавній сфері. Механізм дії національного права непридатний для регулювання міжнародних відносин а міжнародне право не здатне регулювати внутрішньодержавні взаємини. Лукашуком процес входу норм міжнародного права в правову систему називається імплементація.
83448. Поняття основних принципів міжнародного права 36.28 KB
  Основні принципи міжнародного права це система основоположних норм міжнародного права які регулюють відносини між його суб’єктами і є критерієм правомірності міжнародних правотворчого і правозастосовчого процесів дійсності інших міжнародноправових норм. Не всі принципи міжнародного права є універсальними нормами. Існують також регіональні принципи принцип непорушності державних кордонів партикулярних локальних принципів міжнародного права.
83450. Функції основних принципів міжнародного права 32.08 KB
  Лукашуком основними функціями принципів міжнародного права є: 1 . Сприяння становленню і розвитку системи міжнародного права як безпосередньо так і шляхом об’єднання норм інститутів і галузей навколо власних загальнообов’язкових правил. Закріплення основних прав обов’язків і законних інтересів суб’єктів міжнародного права визначення основ їх взаємодії шляхом встановлення правових статусів.
83451. Перелік основних принципів міжнародного права. Нормативний зміст основних принципів міжнародного права 38.27 KB
  Нормативний зміст основних принципів міжнародного права Відповідно до принципу незастосування сили або погрози силою всі держави зобовязані утримуватися від погрози силою або її застосування проти територіальної недоторканості та політичної незалежності інших держав або будьяким іншим чином несумісним з цілями ООН. До нормативного змісту принципу також включається: заборона окупації території іншої держави у порушення норм міжнародного права; заборона актів репресалій пов\'язаних із застосуванням сили; надання державою своєї території...