49400

Проектирования газотурбинного двигателя мощностью 16 МВт для привода нагнетателя природного газа, на базе конвертированного авиационного двигателя НК-16-СТ

Дипломная

Производство и промышленные технологии

Кратко даны обоснование и описание конструкции газотурбинного привода, технология эксплуатации, рассмотрены вопросы безопасности и экологичности проекта, стандартизации и метрологии, определена экономическая эффективность инвестиций замены ГТД. В качестве иллюстрации полученных результатов выполнен ряд графических работ.

Русский

2015-01-08

955.65 KB

26 чел.

Содержание

Реферат

Перечень листов графических документов

Основные условные обозначения, индексы, сокращения

Введение

Обзор литературных источников                                                                          

1. Тепловой расчет  

1.1 Расчет тепловой схемы ГТУ с целью выбора πко 

1.2 Уточненный расчет тепловой схемы на номинальный режим

2. Моделирование осевого компрессора

3. Газодинамический расчет ТВД, ТНД, СТ

3.1 Предварительный расчет ТВД, ТНД, СТ.

3.2 Определение числа ступеней,  выбор схемы проточной части  ТВД, ТНД и СТ

3.3 Газодинамический расчет ступеней ТВД, ТНД, СТ по среднему диаметру

3.4 Выбор закона закрутки лопаток  и расчет закрутки ступеней ТВД, ТНД, СТ

3.5 Расчет потерь энергии, КПД и мощности турбин

4. Профилирование  рабочей лопатки второй ступени СТ

5. Расчет на прочность рабочей лопатки второй ступени СТ 

 

 


Реферат

В данном дипломном проекте рассмотрены вопросы проектирования газотурбинного двигателя мощностью 16 МВт для привода нагнетателя природного газа, на базе конвертированного авиационного двигателя НК-16-СТ.

Выполнены следующие расчеты:

-тепловой расчет схемы ГТД;

    -моделирование компрессоров;

    -газодинамический расчет ГГ и СТ;

    -расчет закрутки лопаток по радиусу;

    -профилирование рабочей лопатки второй ступени СТ;

    -расчет рабочей лопатки  лопатки второй ступени СТ на прочность.                                                                

В спецтеме …

Кратко даны обоснование и описание конструкции газотурбинного привода, технология  эксплуатации, рассмотрены вопросы безопасности и экологичности проекта, стандартизации и метрологии, определена экономическая эффективность инвестиций замены ГТД. В качестве иллюстрации полученных результатов выполнен ряд графических работ.


Перечень листов графических документов

Название чертежа

Обозначение

Формат

Продольный разрез НК-16СТ

101400.411.420.503.01

2А1

Проточная часть блока ТВД, ТНД

101400.411.420.503.02ТЧ

А1

Проточная часть СТ

101400.411.420.503.03ТЧ

А1

Компоновка ГТУ в укрытии (вид сбоку)

101400.411.420.503.04

А1

Компоновка ГТУ в укрытии (вид сверху)

101400.411.420.503.05

А1


Условные обозначения, сокращение, индексы

Условные обозначения

     а – скорость звука;

     b,B – хорда, ширина лопатки;

     С – скорость в абсолютном движении;

     Ср – удельная теплоемкость;

     D, Dl – диаметр, веерность;

     F – площадь венца;

     f – площадь поперечного сечения лопатки;

     G – массовый расход;

     H, h – теплоперепад в турбине, ступени;

     k – показатель адиабаты;

     l – высота лопатки;

    М – число Маха;

    m – показатель, равный (k-1)/k;

    N, n – мощность, частота вращения;

    Р – давление;

    S  – осевой зазор;

    T, t – температура (К; С);

    v – удельный объем;

   W – скорость в относительном движении;

    z – число ступеней;

 – угол потока в абсолютном движении, коэффициент линейного расширения;

– угол потока в относительном движении;

 – угол расширения проточной части;

  – радиальный зазор;

 – коэффициент потерь;

 – коэффициент полезного действия;

 – степень понижения давления, степень повышения давления;

 – степень реактивности;

  – напряжения ;

    – коэффициент скорости в соплах, на рабочих лопатках;

  – угловая частота вращения.

    R, r – радиус;

Сокращения

ГГ - газогенератор;

ГТ - газовая турбина;

ГДС - газодинамическая сила;

ГПА - газоперекачивающий агрегат;

ГТД - газотурбинный двигатель;

ГТУ - газотурбинная установка;

КВД - компрессор высокого давления;

КС - камера сгорания;

К- компрессор;

КНД – компрессор низкого давления;

КПД - коэффициент полезного действия;

НА - направляющий аппарат;

ОК - осевой компрессор;

РЛ - рабочие лопатки;

СА - сопловой аппарат;

ССТ- свободная силовая турбина;

Т- турбина;

ТВД - турбина высокого давления;

ТНД - турбина низкого давления;

ЦБС - центробежная сила.

Индексы

     * - по заторможенным параметрам;

0 – на входе в турбину;

1 – на выходе из сопел, на входе в рабочие лопатки;

2 – на выходе из рабочих лопаток;

    aд – адиабатический;

  в – на входе в компрессор;

    г- на входе в турбину;

к – на выходе из компрессора, корневой;

    л – лопатки;

   н – наружный;

    опт – оптимальный;

    пол – политропный;

 р – рабочей;

      с – сопла;

ср – средний;

  ст – ступени;

   т – турбины, за турбиной;

а – осевая;

e  -  эффективный;

   u – окружная;

   с – в абсолютном движении;

    w – в относительном движении;

    z – в последней ступени.

      - суммарные;


Введение

Газоперекачивающие агрегаты (на базе авиационных двигателей) используются в компрессорных станциях магистральных трубопроводов, дожимных компрессорных станциях и компрессорных подземных хранилищах.

Первым конвертированным ГТД авиационного типа стал двигатель НК-12СТ мощностью 6,3 МВт и КПД 26,1%.В настоящее время двигатель эксплуатируется в составе 852 газоперекачивающих агрегатов.

Следующим двигателем для газоперекачивающего агрегата был НК-16СТ мощностью 16 МВт и КПД 29%. Он создан на базе авиадвигателя НК-8-2У, устанавливаемого на самолетах Ту-154, Ил-62. Этот двигатель начал разрабатываться в 1979 г. для ГПА-Ц-16 по инициативе председателя Госплана СССР и при поддержке Мингазпрома. Начало эксплуатации планировалось на 1984 год, но и ГПА и двигатель были созданы в очень короткие сроки в связи с введением США эмбарго на поставку аналогичного оборудования. Руководство Минавиапрома подключило к производству двигателя НК-16СТ пять крупных заводов, и серийная поставка двигателей была начата в 1982 году. Двигатель НК-16СТ в составе 535 газоперекачивающих агрегатов ГПА-Ц-16 эксплуатируется на 118 компрессорных станциях. В настоящее время ГПА-Ц-6,3 и ГПА-Ц-16 с двигателями НК-12СТ и НК-16СТ составляют 34,2% от всей установленной мощности газотурбинных приводов магистральных газопроводов стран СНГ.

ОАО «Газпром» поддерживает конверсионное направление работ отечественных предприятий. В 80-е годы на базе опыта эксплуатации двигателей НК-12СТ и НК-16СТ совместно Мингазпромом и ВНИИгазом была разработана новая концепция создания конвертированных двигателей. При проектировании и эксплуатации двигателя  НК-16СТ в составе  ГПА-Ц-16 были сформулированы основные положения конвертирования авиационных двигателей для народного хозяйства:

- высокий уровень термодинамических и газодинамических параметров, базирующийся на теории и практике создания авиадвигателей. Уровень конструирования, обеспечивающий создание ГТД большой мощности, высокой надежности и долговечности при малой массе и габаритах узлов; уровень технологии производства, обеспечивающий стабильно высокое качество изготовления;

- уровень технологии производства, обеспечивающий стабильно высокое качество изготовления при большом значении коэффициента использования металла, снижение металлоемкости, уменьшение трудоемкости и себестоимости изготовления двигателей;

- модульность     конструкции двигателей для транспортировки в труднодоступные районы. Простота эксплуатации ГТД и нетребовательность их к изменению внешних
условий эксплуатации;

- короткое время запуска и выхода двигателя на номинальный режим при низких температурах окружающей среды. Возможность быстрого монтажа и пуска двигателя, а также возможность унификации двигателей для различного на значения (перекачка газа, нефти, привод электрогенератора, судовые приводы и т.д.).

Учитывая возросшие требования ОАО «Газпром» к экономичности и экологическим характеристикам ГТД для газоперекачивающих агрегатов возникла целесообразность проведения модернизация ранее разработанных двигателей. Основным направлением повышения экономичности является повышения начальных термодинамических параметров цикла (объект проектирования в данном дипломном проекте).


Обзор литературных источников

В настоящем дипломном проекте был использован ряд литературных источников, список которых прилагается в конце пояснительной записки. В виду того, что в качестве базового двигателя был выбран конвертированный авиадвигатель НК-16СТ, в процессе работы над проектом использовалась литература по теории проектирования авиационных двигателей. Для подготовки разделов                (безопасность и экологичность) и            (экономическая часть) использовалась соответствующая тематическая литература, а также ряд нормативных документов. Для оформления настоящей пояснительной записки и прилагаемых чертежей использовались необходимые стандарты, указанные в разделе  .

Тепловой расчет ГТД проведен по методике, изложенной в /1/. Газодинамические расчеты ГТД - по методике /2/, расчет на прочность рабочей лопатки по рекомендациям, изложенным в /5/. Также в расчетах и описаниях использовалась информация, содержащаяся в технических описаниях двигателя НК-16 СТ.


1.
Тепловой расчет

1.1 Расчет тепловой схемы ГТУ с целью выбора πко

Целью расчета тепловой схемы является определение полезной мощности и КПД ГТУ, на основании чего оцениваются технико-экономические показатели, а, следовательно, и целесообразность модернизации ГТД.

Принципиальная тепловая схема ГТУ показана на рнс.1.1. Исходные данные, необходимые для теплового расчета, представлены в табл. 1.1. Тепловой расчет схемы ГТУ производен по методике, изложенной  в / 1 / и сведен в  табл. 1.2.

По результатам расчета построены графики зависимости Не=f(πк) и ηе=f(πк) (рис.1.2.)

Принципиальная схема ГТУ 

Рис.1

Таблица 1.1

Исходные данные для теплового расчета

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Величина

Эффективная мощность ГТД

Ne

МВт

16

Температура газа перед ТВД

TГ

К

1223

Температура воздуха

Тв

К

288

Давление воздуха

РВ

Па

101300

Величина  потерь давления по тракту

тр

-

0,10

КПД ТВД



-

0,895

КПД ТНД



-

0,895

КПД СТ



-

0,895

КПД КНД

K1

-

0,870

КПД КВД

K2

-

0,870

КПД камеры сгорания

KC

-

0,995

КПД механический

мех

-

0,975

Относительный расход воздуха на охлаждение

qохл

-

0,05

Относительный расход воздуха на утечки

qут

-

0,015

Относительный расход топлива

qтоп

-

0,015

Коэффициент расхода для ТВД

-

0,95

Коэффициент расхода для ТНД

-

0,97

Коэффициент расхода для СТ

-

0,98

Теплоемкость воздуха в К

Срк

кДж/кгК

1,01

Показатель адиабаты для воздуха в К

-

1,40

Теплоемкость продуктов сгорания в Т

СрT

кДж/кгК

1,17

Показатель адиабаты для продуктов сгорания в Т

kТ

-

1,33

Теплоемкость воздуха перед  КС

Срв

кДж/кгК

1,02

Теплоемкость продуктов сгорания в КС

Сркс

кДж/кгК

1,08


Таблица 1.2

Тепловой расчет схемы ГТУ

Наименование величины

Обозна

чение

Формула

Размер

ность

Варианты

1

2

3

4

5

6

7

Степень повышения давления в цикле

KS

Задаем

-

8

10

12

14

16

18

20

Степень повышения давления в КНД

K1

KS0,5

-

1,980

2,214

2,425

2,619

2,800

2,970

3,130

Комплекс работы сжатия КНД

H-K1

K1(к-1)/к-1

-

0,2155

0,2549

0,2880

0,3167

0,3420

0,3648

0,3855

Удельная работа сжатия КНД

HK1

CPKT1H-K1/K

кДж/кг

72,1

85,2

96,3

105,9

114,4

122,0

128,9

Температура воздуха за КНД

TK1

TВ+HК1/C

К

359,3

372,4

383,3

392,8

401,2

408,8

415,6

Степень повышения в КВД

K2

KS/pK1

-

4,041

4,518

4,949

5,345

5,714

6,061

6,389

Комплекс работы сжатия КВД

H-K2

K2(к-1)/к-1

-

0,4903

0,5386

0,5792

0,6143

0,6454

0,6733

0,6987

Удельная работа сжатия КВД

HK2

CPK1H-K2/K

кДж/кг

204,5

232,8

257,7

280,2

300,6

319,5

337,1

Температура воздуха за КВД

TK2

Tк1+HК2/C

К

561,8

602,9

638,5

670,2

698,9

725,1

749,4

Суммарная степень расширения в турбинах

S

KS(1-zтр)

-

7,19

8,98

10,78

12,58

14,37

16,17

17,96

Удельная работа расширения ТВД

HТ1

HK2 /(1мех)

кДж/кг

220,8

251,4

278,3

302,5

324,6

345,0

364,0

Температура продуктов сгорания за ТВД

TТ1Г2

TГ-HТ1/C

К

1034,3

1008,2

985,2

964,5

945,6

928,2

911,9

Степень расширения продуктов сгорания в ТВД

Т1

[1-НТ1/(СРТТГT1)]к/(1-к)

-

2,144

2,412

2,684

2,962

3,248

3,543

3,848

Удельная работа расширения ТНД

HТ2

HK1/(2мех)

кДж/кг

76,2

90,1

101,8

111,9

120,9

129,0

136,3

Степень расширения продуктов сгорания в ТНД

Т2

[1-НТ2/(СРТТГ2T2)]к/(1-к)

-

1,342

1,433

1,520

1,606

1,690

1,775

1,860

Температура продуктов сгорания за ТНД

TТ2Г3

TГ2-HТ2/C

К

969,2

931,2

898,2

868,8

842,3

817,9

795,4

Степень расширения продуктов сгорания в ССТ

Т3

ТS/(pТ1Т1)

-

2,498

2,599

2,642

2,644

2,618

2,571

2,510

Удельная работа расширения ССТ

HТ3

СрTТГ3(1-Т3(1-k)/k)T3

кДж/кг

206,2

205,7

201,4

195,0

187,4

178,9

170,0

Удельная эффективная работа

HТ33мех

кДж/кг

197,0

196,6

192,5

186,3

179,0

171,0

162,5

Температура продуктов сгорания за ССТ

TТ3

TГ3-HТ3/C

К

792,9

755,3

726,0

702,1

682,1

665,0

650,1

Количество теплоты воздуха поступившего в КС

СрвТк2(1-qохл-qут)

кДж/кг

535,83

575,0

609,0

639,2

666,5

691,5

714,7

Количество теплоты, подведенное к п.с.

QКС

СрксТг(1-qохл)KC-

кДж/кг

725,3

686,1

652,1

621,9

594,6

569,6

546,4

Эффективный КПД

е

(Hе/QКС)100%

%

27,16

28,65

29,52

29,96

30,11

30,02

29,73

Зависимости удельной полезной работы и КПД ГТУ от степени  повышения давления в цикле

Рис. 1.2


1.2 Уточненный расчет тепловой схемы на номинальный режим

По результатам расчета тепловой схемы принимаем степень повышения давления    к0 = 14, обеспечивающей требуемое значение эффективного КПД ГТУ. Проводим уточненный расчет тепловой схемы на номинальный режим, алгоритм и результаты расчета  сведены в табл. 1.3.

 Таблица 1.3.

Уточненный расчет тепловой схемы на номинальный режим

Наименование величины

Обозна-

чение

Формула

Размер-

ность

Вели-

чина

1

2

3

4

5

Степень повышения давления в цикле

KS

Принимаем

-

14,0

Степень повышения давления в КНД

K10

KS0,5

-

2,500

Степень повышения в КВД

K20

KS/pK1

-

5,600

КПД КНД

K1

Принимаем

-

0,870

КПД КВД

K2

Принимаем

-

0,870

Показатель адиабаты для воздуха в КНД

kк1

kк1=f(в,Tк1ср),в=∞

-

1,399

Теплоемкость воздуха в КНД

Срк1

Срк1=f(в,Tк1ср),в=∞

кДж/кгК

1,006

Комплекс работы сжатия КНД

H-K1

K1(к-1)/к-1

-

0,2987

Удельная работа сжатия КНД

HK1

CPKT1H-K1/K

кДж/кг

99,5

Температура воздуха за КНД

TK1

TВ+HК1/C

К

386,9

Средняя температура процесса сжатия в КНД

TK1ср

(Tв+TK1)/2

К

337,4

Показатель адиабаты для воздуха в КВД

kк2

2=fв,Tк2ср)в=∞

-

1,384

Теплоемкость воздуха в КВД

Срк2

Срк1=f(в,Tк1ср),в=∞

кДж/кгК

1,034

Комплекс работы сжатия КВД

H-K2

K2(к-1)/к-1

-

0,6128

Удельная работа сжатия КВД

HK2

CPK1H-K2/K

кДж/кг

281,9

Температура воздуха за КВД

TK2

Tк1+HК2/C

К

659,4

Средняя температура процесса сжатия в КВД

TK2ср

(TК1+TK2)/2

К

523,1

Коэффициент избытка воздуха продуктов сгорания

г

(3000-0,367Тг)/(Тгк1)

-

4,53

Показатель адиабаты для продуктов сгорания в ТВД

kТ1

kТ1=f(г,TТ1ср)

-

1,314

Теплоемкость продуктов сгорания в ТВД

СрT1

СрТ1=f(г,TТ1ср)

кДж/кгК

1,205

Суммарная степень расширения в турбинах

S

KS(1-zтр)

-

12,58

Удельная работа расширения ТВД

HТ1

HK2/(1мех)

кДж/кг

304,3

Степень расширения продуктов сгорания в ТВД

Т1

[1-НТ1/(СРТТГT1)]к/(1-к)

-

2,997

Температура продуктов сгорания за ТВД

TТ1Г2

TГ-HТ1/C

К

970,5

Средняя температура процесса расширения в ТВД

TТ1ср

(Tг+TТ1)/2

К

1096,7

Показатель адиабаты для продуктов сгорания в ТНД

kТ2

kТ1=f(г,TТ2ср)

-

1,328


Продолжение табл. 1.3.

1

2

3

4

5

Теплоемкость продуктов сгорания в ТНД

СрT2

СрТ1=f(г,TТ2ср)

кДж/кгК

1,166

Удельная работа расширения ТНД

HТ2

HK1/(2мех)

кДж/кг

105,2

Степень расширения продуктов сгорания в ТНД

Т2

[1-НТ2/(СРТТГ2T2)]к/(1-к)

-

1,559

Температура продуктов сгорания за ТНД

TТ2Г3

TГ2-HТ2/C

К

880,3

Средняя температура процесса расширения в ТНД

TТ2ср

(Tг2+TТ2)/2

К

925,4

Показатель адиабаты для продуктов сгорания в ССТ

kТ3

kТ1=f(г,TТ3ср)

-

1,342

Теплоемкость продуктов сгорания в ССТ

СрT3

СрТ1=f(г,TТ3ср)

кДж/кгК

1,130

Степень расширения продуктов сгорания в ССТ

Т3

ТS/(pТ1Т1)

-

2,692

Удельная работа расширения ССТ

HТ3

СрTТГ3(1-Т3(1-k)/k)T3

кДж/кг

198,6

Удельная эффективная работа

HТ33мех

кДж/кг

189,7

Температура продуктов сгорания за ССТ

TТ3

TГ3-HТ3/C

К

704,6

Средняя температура процесса расширения в ССТ

TТ3ср

(Tг3+TТ3)/2

К

792,4

Теплоемкость воздуха перед  КС

Срв

Срв=f(в,Tк2),в=∞

кДж/кгК

1,020

Количество теплоты воздуха поступившего в КС

СрвТк2(1-qохл-qут)

кДж/кг

628,85

Количество теплоты, подведенное к продуктам сгорания

QКС

СрксТг(1-qохл)KC-

кДж/кг

632,3

Эффективный КПД

е

(Hе/QКС)100%

%

30,01

Расход воздуха в цикле

Ne/He

кг/c

84,33

Расходы рабочего тела для ТВД

GТ1

1

кг/c

80,11

Расходы рабочего тела для ТНД

GТ2

2

кг/c

81,80

Расходы рабочего тела для ССТ

GТ3

3

кг/c

82,64

Величина  потерь давления во входном тракте

трвх

Принимаем

-

0,02

Величина  потерь давления в тракте между КВД и ТВД

трКС

Принимаем

-

0,02

Величина  потерь давления в тракте выхлопа

трвых

Принимаем

-

0,05

Величина общих потерь давления в тракте

((1-трвх)(1-трКС)/

((1+трвых)(1+zтрд)))-1

-

1,10

Полное давление на входе в КНД

P0К1*

B(1-трвх)

Па

99340

Полное давление на выходе из КВД

P1К1*

P0К2*к2*

Па

1390760

Полное давление на входе в ТВД

PГ1*

P1К2(1трКС)

Па

1362945

Давление за диффузором

Pд*

B(1+трвых)

Па

106200


2. Моделирование осевого компрессора

Для обеспечения расчетного значения расхода воздуха через компрессор выполняем проточную часть в определенном масштабе по отношению к прототипу (НК-16СТ), характеристики которого известны. Характеристика нового натурного компрессора будет тождественна равна характеристике прототипа. Для создания нового компрессора с более высокой степенью сжатия добавляем к хвостовой части модельного КВД две ступени. При этом суммарная степень сжатия возрастает в соответствии с напорностью добавляемых, а расход и частота вращения остаются неизменными. Моделирование каскадов КНД и КВД представлено в табл. 2.1.

Таблица 2.1

Моделирование каскадов КНД и КВД

Наименование величины

Обозна

чение

Формула

Размер

ность

Значение

КПД КНД

к 1

Техническая характеристика НК-16СТ

-

0,87

КПД КВД

к 2

Техническая характеристика НК-16СТ

-

0,87

Степень повышения давления в натурурном К

кнат

Из уточненного теплового расчета

-

14

Степень повышения давления в модельном коипрессоре

кмод

НК-16СТ

9,7

Расход воздуха через натурный компрессор

Gвнат

Из уточненного теплового расчета

кг/с

84,3

Расход воздуха через модельный компрессор

Gвмод

Техническая характеристика НК-16СТ

кг/с

98,0

Температура воздуха на входе в натурный компрессор

Твнат

Из уточненного теплового расчета

К

288

Температура воздуха на входе в модельный компрессор

Твмод

Техническая характеристика НК-16СТ

К

288

Давление воздуха на входе в натурный компрессор

Рвнат

Из уточненного теплового расчета

Па

101300

Давление воздуха на входе в модельный компрессор

Рвмод

Техническая характеристика НК-16СТ

Па

101300

Коэффициент моделирования

m

((GвTв0.5/Pв)нат/(GвTв0.5/Pв)мод)0.5

-

0,93

Частота вращения КНД

nкнд

Техническая характеристика НК-16СТ

об/мин

5300

Частота вращения КВД

nквд

Техническая характеристика НК-16СТ

об/мин

6900

Частота вращения натурного КНД

nкндн

nкнд/m

об/мин

5700

Частота вращения натурного КВД

nквдм

nкнд/m

об/мин

7400

Степень повышения давления добавленных ступеней

кz

кнат/кмод

-

1,44

Количество ступеней добавленных ступеней к КВД

z

Принимаем

-

2

Средняя степень повышения давления добавленной ступени

кz1

кz1/z

1,20

3. Газодинамический расчет ТВД, ТНД, СТ.

3.1 Предварительный расчет ТВД, ТНД, СТ.

Перед тем как начать газодинамический расчет, необходимо провести предварительный расчет, который заключается в определении основных параметров: начальных значений давлений и температур газа, адиабатического теплоперепада турбин с учетом промежуточного патрубка и диффузора. Газодинамический расчет производен по методике, изложенной  в /2/.

Результаты предварительного расчета сведены в таблицу 3.1.

Таблица 3.1

Предварительный расчет ТВД, ТНД, СТ

Наименование величины

Обозн.

Формула

Размер

ность

Величина

ТВД

ТНД

СТ

Частота вращения ротора

n

Из табл. 2.1

об/мин

7500

5000

4800

Расход рабочего тела

Gг

Из табл. 1.3

кг/с

54,10

54,95

55,52

Полное давление газа перед турбиной

Ро*

Из табл. 1.3

Па

1238000

533621

262867

Полная температура газа перед турбиной

То*

Из табл. 1.3

К

1173,0

973,8

832,0

Степень расширения в турбине

т*

Из табл. 1.3

-

2,32

2,03

2,63

КПД турбины

т

Из табл. 1.3

-

0,895

0,895

0,895

Теплоемкость газа

Срт

Из табл. 1.3

кДж/кгК

1,186

1,152

1,118

Показатель адиабаты

k

Из табл. 1.3

-

1,320

1,332

1,346

Параметр

m

(k-1)/k

-

0,242

0,249

0,257

Газовая постоянная

R

Принимаем

Дж/кгК

288,0

288,0

288,0

Адиабатический теплоперепад

(по заторможенным параметрам)

hад*

СртТо*(1-т*-m)

кДж/кг

264,0

181,9

199,85

Полное давление газа за турбиной

Pz*

Pо*/т*

Па

533621

262837

99949,6

Полная температура за турбиной

Тz*

То*-hстад*трт

К

973,8

832,4

672,4

Плотность газа в патрубке (диффузоре)

п

Принимаем, уточняем

кг/м3

-

-

0,497

КПД диффузора

п

Принимаем

-

-

-

0,7

Скорость газа на выходе из ступени

Сz

Принимаем

м/с

-

-

182

                                                                                                         Продолжение табл.3.1

Скорость газа на входе в патрубок (диффузор)

Сп

Принимаем

м/с

-

-

50

Потеря полного давления в патрубке (диффузоре)

Рд

(1-п)пz2-Cп2)/2

Па

-

-

2380

Полное давление газа за патрубком (диффузором)

Рп*

Рz*-Рд

Па

-

-

102329

Давление газа за ступенью

Рz

Рz*-патрСz2/2

Па

-

-

99832

Температура газа за ступенью

Tz

Tz*-Cz2/2C

К

-

-

672,41

Адиабатический теплоперепад

hадz

СртТо*(1-Ро*z)-m)

кДж/кг

-

-

211,45

3.2 Определение числа ступеней выбор схемы проточной части  ТВД, ТНД и СТ

Согласно конструкции двигателя НК-16СТ ТВД, ТНД выполнены одноступенчатыми и имеют схему проточной части Dср = const. Положительным качеством этой схемы является возможность получения наименьших углов раствора проточной части, что благоприятно сказывается на КПД турбины.

Исходя из термо- и газодинамической нагрузки ССТ предпочтительное число силовой турбины для привода быстроходных механизмов не менее двух. Увеличение числа ступеней приводит к снижению коэффициента нагрузки, что в соответствии кривых Смита повышает КПД турбины. Использование двухступенчатой конструкции позволяет обеспечить осевой выход из последней ступени, что приводит к повышению эффективности диффузора.

Из сказанного выше, проектируем силовую турбину двухступенчатой, в отличие от базового ГТД, где силовая турбина выполнена одноступенчатой. В качестве схемы проточной части выбираем  схему с постоянным внутренним диаметром  Dк = const. При этом упрощается конструкция дисков, особенно корневой части рабочих лопаток.

3.3 Газодинамический расчет ступеней ТВД, ТНД, СТ по среднему диаметру

       На данном этапе расчета определяются основные размеры каждой ступени, высоты сопловых и рабочих лопаток, углы выхода потока из лопаточных венцов и параметры потока в межвенцовых зазорах каждой ступени на среднем диаметре. Также производится выбор ширин венцов, осевых зазоров и перекрыш.

      Результаты расчета сведены в таблицу 3.2. Эскиз проточной части  ТВД, ТНД- показан на рис. 3.1,  эскиз проточной СТ – рис.3.2.

3.4 Выбор закона закрутки лопаток  и расчет закрутки ступеней ТВД, ТНД, СТ

Выполненный расчет ступеней по среднему диаметру определяет требования к геометрии лопаток только в одном сечении – среднем. У корня и на периферии условия  обтекания будут отличаться. Поэтому производим расчет ступени с учетом закрутки. За счет безударного обтекания рабочих лопаток и предупреждения побочных течений газа в ступени экономичность ступени повышается. Закрутка потока приводит к увеличению степени реактивности ступени от корневого сечения к периферии.

Профилирование ступени по закону  широко применяют заводы как  стационарного, так и транспортного газотурбостроения. При этом для обеспечения постоянного угла потока лопатки выполняют с увеличением хорды bc пропорционально радиусу. В этом законе пропускается значительная часть расхода у втулки и тем самым снижается градиент реактивности по радиусу. Недостаток этого способа закрутки в том, что bc= var, т.е. сопла имеют переменное сечение профиля по радиусу, а рабочие лопатки – переменный угол входа .

Закон постоянства циркуляции C1a(r) = const применяют преимущественно в ступенях перед промежуточными патрубками, так как он обеспечивает минимальную неравномерность выходной скорости С2 по радиусу. Недостатки этого закона в том, что закручены как рабочие, так и направляющие лопатки, что удорожает изготовление ступени; рост степени реактивности с радиусом и увеличение перепада давлений на вершине рабочей лопатки вызывает снижение  ст из за повышенной протечки и пониженной эффективности прикорневой зоны; при больших перепадах на вершине рабочих лопаток  достигается скорость звука и возникают волновые потери.

Исходя из сказанного выше, для  ступени ТВД принимаем закон закрутки , для ступени ТНД - закон постоянства циркуляции C1a(r) =const . Аналогично для первой ступени СТ принимаем закон закрутки , для второй ступени - закон постоянства циркуляции C1a(r) = const .

     Результаты расчетов закрутки в трех сечениях для всех  ступеней турбин сведены в табл. 3.3 - 3.6.  На основе полученных данных строим треугольники скоростей (см. рис.3.3-3.6). Графики изменения кинематической степени реактивности  углов, скоростей, показаны на рис. 3.7 - 3.10.


Таблица 3.2

Газодинамический расчет ступеней ТВД, ТНД, СТ по среднему диаметру

Наименование величины

Обозн

Формула

Размерн

ТВД

ТНД

СТ

№ ступени

№ ступени

№ ступени

1

2

1

2

1

2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Коэффициент скорости СЛ

Принимаем

-

0,975

0,975

0,955

0,955

0,970

0,970

Угол выхода потока из СЛ

1

Принимаем

град

18,00

22,00

19,00

24,00

20

29

Степень реактивности

cp

Принимаем

-

0,32

0,43

0,30

0,44

0,30

0,470

Адиабатический теплоперепад

(по заторможенным параметрам)

h*стад

Принимаем

кДж/кг

135,1

128,9

96,7

85,3

107,2

92,7

Характеристика ступени

X

cos1/(2(1-ср)0.5)

-

0,578

0,569

0,583

0,572

0,583

0,571

Окружная скорость  на среднем диаметре

Ucp

X(2hстад)0.5

м/с

304,5

304,5

240,7

240,7

250,8

250,8

Средний диаметр ступени

Dcp

60U/n

м

0,775

0,775

0,919

0,919

1,019

1,019

Средний.диаметр.ступени    (округленный)

Dcp

Принимаем

м

0,780

0,780

0,920

0,920

1,020

1,020

Полная температура за ступенью

Т2*

1052,8

957,1

900,5

835,9

748,7

676,3

Полное давление за ступенью

Р2*

Па

846126

605119

406000

313000

181548

127281

Осевая составляющая

скорости за РЛ

С

Принимаем

м/с

130

150

130

150

123

182

Статическая температура за РЛ

Т2

К

1045,7

947,7

893,2

826,1

742,0

661,5

Статическое давление за РЛ

Р2

Па

734309

455206

359148

241931

155182

88002

  Продолжение табл. 3.2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Удельный объем РЛ

2

м3/кг

0,410

0,600

0,716

0,983

1,372

2,157

Расход газа через СА

GСА

Из табл. 1.3

кг/с

54,1

54,1

54,9

54,9

55,52

55,52

Ометаемая площадь на выходе из РЛ

F

м2

0,256

0,324

0,515

0,612

0,712

0,783

Высота РЛ

lр

м

0,10

0,132

0,178

0,212

0,222

0,244

Корневой диаметр РЛ

Dcp-lр

м

0,676

0,648

0,742

0,708

0,798

0,776

Веерность ступени

-

7,76

5,9

5,17

4,34

4,6

4,2

Окружная скорость на среднем диаметре РЛ

u2

м/с

306,3

306,3

240,8

240,8

251,0

251,0

Коэффициент скорости РЛ

р

Из таблицы 1.2

-

0,950

0,950

0,950

0,950

0,95

0,95

Адиабатический теплоперепад в СА

hсад

кДж/кг

91,8

73,2

69,6

47,8

75,0

49,1

Адиабатический теплоперепад в РК

hрад

кДж/кг

43,2

55,4

29,01

37,5

32,16

43,6

Скорость газа на выходе из сопел

С1

м/с

417,9

373,1

356,4

295,2

375,7

304,0

Осевая составляющая скорости за СА

C

м/с

131,9

139,8

116,0

120,1

128,5

147,4

Статическая температура за СА

Т1

К

1064,7

949,5

897,3

833,0

742,2

670,7

Статическое давление за СА

Р1

Па

823719

508611

372620

288455

161435

113730

Удельный объем СА

1

м3/кг

0,372

0,538

0,693

0,832

1,324

1,698

Ометаемая площадь на выходе из СА

F1a

м2

0,229

0,312

0,493

0,571

0,658

0,761

Продолжение табл. 3.2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Высота сопловой лопатки

lc

м

0,093

0,127

0,170

0,198

0,205

0,238

Окружная скорость на среднем диаметре СА

u1

м/с

306,3

306,3

241,0

241,0

251,0

251,0

Коэффициент расхода для СА

-

0,431

0,456

0,482

0,498

0,512

0,587

Окружная проекция абсолютной скорости

С1u

м/с

396,5

345,9

337,0

269,6

353,1

265,9

Окружная проекция относительной скорости

W1u

м/с

90,2

49,6

96,1

28,8

102,1

14,9

Угол входа потока на РЛ

град

55,6

74,2

50,4

76,5

51,5

84,2

Скорость выхода потока на РЛ

W1

м/с

159,8

145,3

150,7

123,5

164,1

148,1

Скорость выхода потока из РЛ

W2

м/с

317,9

345,8

263,4

285,5

286,9

313,7

Угол выхода потока из РЛ

град

24,1

25,7

29,6

31,7

25,4

35,5

Окружная проекция относительной скорости

W2u

м/с

290,1

311,5

229,0

242,9

259,2

255,6

Окружная проекция абсолютной скорости

C2u

м/с

16,2

5,231

11,8

2,021

8,2

4,545

Угол выхода потока за РЛ

град

82,9

88,0

84,8

89,2

86,2

88,6

Скорость выхода потока

C2

м/с

131,0

150,1

130,5

150,0

123,3

182,1

Продолжение табл. 3.3

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Скорость звука в потока потоке за РЛ

a2

м/с

632,9

602,5

585

563

532

503

Число Маха за РЛ

Mc2

-

0,207

0,249

0,223

0,267

0,232

0,362

Скорость звука на выходе из СА

a1

м/с

639,3

603,7

547

527

533

507

Число Маха на выходе из СА

Mc1

-

0,654

0,618

0,652

0,560

0,705

0,600

Температура заторможенного потока на РЛ

T1w*

К

1075,5

958,4

907,1

839,6

754,3

680,5

Материал лопаток

Принимаем по /3 /

-

ЖС6Кп

ЭИ893Л

ЭИ893

ЭИ893

ЭИ893

ЭИ893

Предел длительной прочности

t

Принимаем по /3/

МПа

250,0

320

350

390

400

430

Напряжения растяжения в корне РЛ

р

МПа

100,5

127,2

89,88

106,8

114,5

125,9

Коэффициент запаса

n

-

2,48

2,5

3,8

3,6

3,5

3,4

Ширина РЛ на среднем диаметре

Bpcp

м

0,034

0,040

41

53

48

61

Передний осевой зазор

S1

м

0,0119

0,014

16,60

21,19

16,80

21,35

Ширина сопел на среднем диаметре

Bccp

м

0,056

0,050

58

61

67

75

Задний осевой зазор

S2

м

0,0143

0,0168

19,92

25,43

20,16

25,62

Радиальный зазор

(0,01…0,02)lр

м

0,001

0,001

0,001

0,001

0,001

0,001

Верхняя перекрыша

(0.01...0.02)lc

м

0,002

0,002

0,002

0,002

0,002

0,002

Нижняя перекрыша

0...0,003

м

0,003

0,003

0,003

0,003

0,003

0,003

3.5 Расчет потерь энергии, КПД и мощности турбины

После детального учета особенностей конструкции проточной части производится приближенный расчет потерь энергии по принятым значениям коэффициентов c и р. В общие потери энергии входят профильные потери, вторичные потери, потери от перетеканий в радиальном зазоре. Профильные потери энергии определяем для средних сечений венцов. Результаты расчета сведены в табл 3.7.

                                                                                                               Таблица 3.4

Расчет потерь энергии, КПД и мощности турбины

Наименование величины

Обозна

чение

Формула

Размер

ность

Величина

ТВД

ТВД

ТНД

ТНД

СТ

СТ

Профильные потери в СА

hcpпр

кДж/кг

4,53

3,61

3,30

2,26

2,97

1,95

Профильные потери в РК

hпpр

кДж/кг

5,46

6,46

3,75

4,40

3,51

4,19

Концевые потери в СА

hcконц

кДж/кг

1,80

1,12

0,80

0,62

0,71

0,63

Концевые потери в РК

hpконц

кДж/кг

1,24

1,58

0,67

1,07

0,13

0,54

Потери от перетеканий в рад. зазоре СА

hсзаз

кДж/кг

0,00

1,44

0,12

0,60

0,09

0,07

Потери от перетеканий в рад. зазоре РЛ

hpзаз

кДж/кг

1,03

1,05

0,38

0,44

0,37

0,45

Общие потери на ободе в ступени

h

кДж/кг

14,07

15,26

8,90

9,40

7,64

7,83

Использованный теплоперепад в ступени

Hu

кДж/кг

120,98

113,64

87,8

75,9

99,5

84,9

Продолжение табл.3.4

КПД турбины без потерь на трение

-

0,99

0,99

0,99

КПД турбины с учетом потерь на трение

тр

Принимаем

-

0,889

0,899

0,92

Внутренний КПД турбины

т

тр

-

0,88

0,890

0,913

Мощность турбины

Nт

GHuтp

МВт

12,566

8,905

10,13


4. Профилирование  рабочей лопатки второй ступени
СТ

Данный расчет геометрических параметров профиля основан на методике, разработанной специалистами авиапромышленности, основанная на результатах статистического анализа геометрических параметров профилей большого числа реально выполненных, тщательно отработанных и испытанных ступеней. Так как исходные профили были аэродинамически совершенными, можно ожидать, что профили, построенные по полученным формулам, также будут совершенными. Исходными данными для расчета геометрических параметров профилей являются результаты газодинамического расчета ступени по сечениям, в частности, входные и выходные углы потока.

Профилирование выполняется для трех сечений: корневого, среднего и периферийного. Расчет геометрических параметров профилей производен по методике, изложенной  в                   /4/, результаты - сведены в таблицу 4.1. На основе полученных данных строим профили лопаток в трех сечениях (см. рис 4.1- 4.3).

Таблица 4.1

Профилирование лопаток второй ступени СТ

Наименование величины

Обозна

чение

Формула

Размер

ность

Сечения

корн.

сред.

периф

1

2

3

4

5

6

7

Скорость входа

потока в решетку

W1

Из расчета по закону закрутки

м/с

245,5

173,7

203,7

Скорость выхода

потока из решетки

W2

Из расчета по закону закрутки

м/с

305,1

351,5

401,7

Входной

угол потока

1

Из расчета по закону закрутки

град

54,8

84,9

121,9

Выходной

угол потока

2

Из расчета по закону закрутки

град

44,8

37,7

32,4

Число Маха

Mw2

Из расчета по закону закрутки

-

0,593

0,684

0,781

Ширина решетки

B

Из таблицы 1.4

м

0,045

0,040

0,035

Угол установки

профиля

y

град

74,80

63,92

48,97

Хорда профиля

b

м

0,0465

0,0443

0,0458

Относительная

макс.

толщина профиля

Cmax

Принимаем

-

0,2

0,1

0,05

Оптимальный относительный шаг решетки

-

0,660

0,930

1,271

Число лопаток в

решетке

Zл

шт

77

77

77

Шаг решетки

t

м

0,031

0,041

0,051

Продолжение табл. 4.1

1

2

3

4

5

6

7

Фактический относительный шаг

-

0,660

0,924

1,118

Входной геометрический угол профиля

град

58,8

87,30

109,15

Эффективный выходной угол решетки

град

39,80

34,71

29,36

Затылочный угол профиля

18.75-13.75Mw2

град

15,6

14,4

13,0

Выходной геометрический угол профиля

град

42,13

33,58

26,44

Относительный радиус выходной кромки

Принимаем

-

0,015

0,013

0,011

Относительный радиус входной кромки

-

0,047

0,030

0,014

Относительное положение максимальной толщины

Xc

-

0,325

0,258

0,209

Относительная длина средней линии профиля

-

1,136

1,063

1,019

Угол заострения входной кромки

1

град

32,88

16,83

11,37

Угол  заострения выходной кромки

2

град

13,95

5,89

2,18

Горло межлопаточного канала

a2

м

0,0157

0,0303

0,0401

Радиус входной кромки

R1

м

0,0022

0,0013

0,0006

Радиус выходной кромки

R2

м

0,0007

0,0006

0,0005

Максимальная толщина профиля

Cmax

м

0,009

0,004

0,002

Положение макс. толщины профиля

Xc

м

0,015

0,011

0,010


5. Расчет на прочность рабочей лопатки второй ступени СТ

Рабочие лопатки газовых турбин – наиболее нагруженные детали газотурбинных установок. Лопатка нагружена центробежными силами (ЦБС), возникающими при вращении ротора, и газодинамическими силами (ГДС), обусловленными взаимодействиями пера лопатки с потоком рабочего тела. Эти силы создают в лопатках следующие виды напряженно – деформированного состояния: кручение и изгиб – от действия ГДС; растяжение, изгиб, кручение – от действия ЦБС.

Наиболее важную роль в статической прочности лопаток играют растяжения от действия ЦБС и изгиб от действия ГДС.  Лопатка  второй ступени СТ, имеет самую большую длину, а, следовательно, и самые большие напряжения от ЦБС.

Определение геометрических характеристик корневого, среднего и периферийного сечений рабочей лопатки  производится посредством программы AutoCAD (см. приложение).

Профиль корневого сечения необходимый для расчета показан на рис. 5.1. Расчет на прочность РЛ производен по методике, изложенной  в  /5/, результаты - сведены в табл. 5.1-5.2 .

Таблица 5.1   

Расчет на прочность рабочей лопатки 2 ступени СТ

Наименование величины

Обозна

 чение

Формула

Размер

ность

Величи

    на

1

2

3

4

5

Высота лопатки

lp

Из газодинамического расчета

м

0,250

Радиус в корне

Rк

м

0,375

Радиус в периферии

Rп

м

0,625

Площадь сечения в корне

Fк

Из приложения

мм2

303,23

Площадь сечения в периферии

Fп

Из приложения

мм2

76,62

Абсцисса центра тяжести

xц.т

Из приложения

мм

30,00

Ордината центра тяжести

yц.т.

Из приложения

мм

30,00

Момент инерции относительно оси х

Ix

Из приложения

мм4

279227

Момент инерции относительно оси у

Iy

Из приложения

мм4

311207

Полный момент инерции относительно осей ху

Ixy

Из приложения

мм4

263494

Момент инерции относительно оси х1

Ix1

мм4

6322

Момент инерции относительно оси у1

Iy1

мм4

38303

Полный момент инерции относительно осей х1у1

Ix1y1

мм4

-9410

Максимальный момент инерции

мм4

40866

Минимальный момент инерции

мм4

3759

Угол ориентации главных центральных осей

град

-15,24

Коэффициент формы

m

Принимаем

-

0,7

Плотность материала лопатки

Принимаем

кг/м3

8000

Угловая частота вращения ротора

Из газодинамического расчета

рад/с

555,0

ЦБС лопатки

Cк

Н

49660

ЦБС лопатки с учетом бандажной полки

Cкб

1,2Cк

Н

59592

Напряжения растяжения

цбс

МПа

196,5

Продолжение табл. 5.1

1

2

3

4

5

Число лопаток в РЛ

Zл

Из профилирования лопаток

шт

77

Расход газа через турбину

Gт

Из газодинамического расчета

кг/с

82,6

Окружная проекция абсолютной скорости

С1u

Из газодинамического расчета

м/с

288,0

Окружная проекция абсолютной скорости

C2u

Из газодинамического расчета

м/с

0,6

Статическое давление перед РЛ

Р1

Из газодинамического расчета

Па

140602

Статическое давление за РЛ

Р2

Из газодинамического расчета

Па

96089

Изгибающий момент относительно главных центральных осей

Mx1

Н.м

38,67

Изгибающий момент относительно главных

центральных осей

My1

Н.м

-61,63

Главный изгибающий момент

M

Н.м

-49,30

Главный изгибающий момент

M

Н.м

53,51

Координата опасной точки

Из табл.5.2

мм

-6,91

Координата опасной точки

Из табл.5.2

мм

-8,53

Напряжения изгиба

гдс

МПа

141,82

Суммарные напряжения

МПа

338,4

Предел длительной прочности

t

Из газодинамического расчета

МПа

600

Коэффициент запаса

n

-

1,77

              

Таблица 5.2

Координаты опасных точек

Опасные

точки

Координаты опасных

точек

Напряжения, МПа

Запас прочности

, мм

, мм

цбс

гдс

n

       А

-16,91

-8,53

196,53

141,82

338,3

1,77

А

-19,1

-6,46

196,53

115,00

311,5

1,93

       B

27,14

-8,5

196,53

88,25

284,8

2,11

B’

27,83

-7,8

196,53

77,46

274,0

2,19

      C

-1,67

6,93

196,53

196,53

-96,63

293,2

Библиографический список

1. Тепловой расчет схем приводных газотурбинных установок на номинальный и переменный режимы работы: Учебное пособие / Б.С.Ревзин,  А.В. Тарасов, В.М. Марковский. Екатеринбург: ГОУ УГТУ – УПИ, 2001. 61с.

2. Газодинамический расчет многоступенчатой газовой турбины: Методические указания к курсовому проектированию по курсу “Турбомашины”/ Б. С. Ревзин, В. Г. Шамрук. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1994, 31с.

3. Газотурбинные установки. Конструкции и расчет./ Справочное пособие под общ. ред. Л. В. Арсеньева и В. Г. Тырышкина. Л.: Машиностроение, Ленинградское отделение, 1978, 232с.

4. Газодинамический расчет ступени газовой турбины: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию/ И. Д. Ларионов. Свердловск: УПИ, 1989, 37с.

5. Расчет на прочность рабочей лопатки газовой турбины: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию/ И. Д. Ларионов, Свердловск: УПИ, 1990, 36с.

6. Холщевников К.В., Емин О.Н., Митрохин В.Т. Теория и расчет авиационных лопаточных машин.- М.: Машиностроение, 1986.- 245с.

7. Копелев С.З. Проектирование проточной части турбин авиационных двигателей. - М.: Машиностроение, 1984. - 224с.

8. Основы проектирования турбин авиадвигателей. Деревянко А.В., Журавлев В.А., Зикеев В.В. и др. / Под ред. Копелева С.З. – М.:Машинострое-ние, 1988. -328с.

9. Проскуряков Г.В. Приводные ГТУ и конвертированные ГТД для транспорта газа. - Екатеринбург: УГТУ, 1999. - 168с.

    10. КостюкА.Г, ШерстюкА.Н. Газотурбинные установки. - М.: Высшая школа, 1979. -254с.

11. Ревзин Б.С., Ларионов И.Д. Газотурбинные установки с нагнетателями для транспорта природного газа. Справочное пособие -М.: Недра, 1991.-303с

11. Расчет на прочность рабочей лопатки газовой турбины. Методические указания к дипломному и курсовому проектированию. / Ларионов И.Д. Екатеринбург изд. УГТУ им. С.М.Кирова, 1990г. 36с.

3. Газоперекачивающий агрегат мощностью 16000 кВт. Техническое описание.

11. Расчет себестоимости паровых и газовых турбин: Методические указания по экомомическому обоснованию дипломных проектов / Ю.Г. Леконцева Ю. Г., Шилков В. И. - Екатеринбург: УГТУ, 1995. 16с.

.

14. Справочник проектировщика. Защита от шума. Под ред. Е.Я. Юдина. М., Стройиздат, 1974. 134с.

15. Тепловой расчет схем приводных газотурбинных установок на номинальный и переменный режимы работы: Учебное пособие / Б.С.Ревзин,  А.В. Тарасов, В.М. Марковский. Екатеринбург: ГОУ УГТУ – УПИ, 2001. 61с.



 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

48971. Конструктивные элементы токарного составного резца 679.5 KB
  Ограничения на допустимые углы в плане φ и φ1 резца приведены на рисунке 1. Для выбора резца используем ГОСТ 1888273 Резцы токарные расточные с пластинами из твердого сплава для обработки сквозных отверстий. Область применения твердого сплава Т15К6: получерновое точение чистовое точение нарезание резьбы резцами и вращающимися головками рассверливание растачивание и т.
48972. Проект дроссельного делителя потока, рассчитанного на номинальное, максимальное и минимальное давление 394 KB
  1 состоят из корпуса 4 делительного золотника 2 со сменными диафрагмами 1 каждый типоразмер аппарата комплектуется тремя парами диафрагм обеспечивающими три настройки уравнительного золотника 3 и пробок. При равном давлении в отводах золотника 2 и 3 находятся в средних положениях перепады давлений на диафрагмах одинаковы и поток масла из подводного отверстия делясь на две равные части поступает в отводные линии. Если давление в одной из отводных линий например правойувеличивается возрастает давление в правой торцовой полости...
48973. Изготовление штампов холодной штамповки с применением стали Х12М 117 KB
  Обосновать выбор стали. Указать возможные замены стали другой. Основная часть ШТАМПОВЫЕ СТАЛИ Для обработки металлов давлением применяют инструменты штампы пуансоны ролики валики и т. Стали применяемые для изготовления инструмента такого рода называют штамповыми сталями по виду наиболее распространенного инструмента.
48974. Інноваційні технології приготування страв з морського гребінця 551 KB
  Виробництво харчової продукції КУРСОВА РОБОТА з дисципліни: Технологія виробництва кулінарної продукції Тема: Інноваційні технології приготування страв з морського гребінця Керівник: Г. Значення страв з морського гребінця у харчуванні людини. Класифікація асортимент страв з морського гребінця 1. М'ясо морського гребінця легко засвоюється в організмі.
48975. Контурно-графічний аналіз результатів двохфакторного експерименту 667.5 KB
  Тернопільський національний технічний університет імені Івана Пулюя До постановки наукової проблеми про особливий статус медіакомунікацій масового спілкування в системі соціальних комунікацій Постановка наукової проблеми. До них відносять різновиди такого медіаспілкування яке по природі своїй є масовим що дає право називати медіа як масмедіа. Індивідуальна особистісна комунікація та масова комунікація це ті два основні види спілкування які природно супроводжують людину в усіх її особистісних та суспільних виявах....
48978. Автоматизація процесу сушіння деревини 270 KB
  Сушіння матеріалів є енергоємким процесом звязаним зі значною витратою палива пару а також електроенергії а отже використання високоточної автоматики дозволить значно скоротити термін сушіння та знизити енергетичні затрати. Також поширеним є сушіння круглих лісоматеріалів деталі опор ліній електропередачі зв'язки будівельні деталі. На даний час проблема автоматизації сушіння деревини вирішувалась шляхом використання застарілих як морально так і в фізичному плані приладів.
48979. Проектування бази даних готельного комплексу 334 KB
  Тема роботи: Проектування бази даних готельного комплексу Необхідно: спроектувати й реалізувати реляційну базу даних для централізованого зберігання інформації з метою полегшення і систематизації даних замовлень клієнтів. Моделювання реляційної бази даних.