49558

Расчет системы кондиционирования для прядильного цеха со станками типа ПК - 110М - 216

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

Физические параметры воздуха: температура влажность подвижность и его чистота – влияют на самочувствие человека и его работоспособность. Большое значение имеют параметры воздуха и для веления технологических процессов. Создание необходимых условий можно осуществить путем подвода и отвода теплоты влаги и замены загрязненного воздуха свежим. Придание воздуху помещения необходимых свойств осуществляется при помощи отопления вентиляции и кондиционирования воздуха.

Русский

2014-01-03

1.53 MB

32 чел.

ВВЕДЕНИЕ 

Успешное разрешение задач охраны оздоровления условий труда, в значительной мере зависит от состояния воздушной среды производственных, жилых и общественных помещений. Физические параметры воздуха: температура, влажность, подвижность, и его чистота – влияют на самочувствие человека и его работоспособность. Большое значение имеют параметры воздуха и для веления технологических процессов. Создание необходимых условий можно осуществить путем подвода и отвода теплоты, влаги и замены загрязненного воздуха свежим. Придание воздуху помещения необходимых свойств осуществляется при помощи отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Комплексы технических средств, обеспечивающих заданные параметры воздуха в помещении, называются системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Системы отопления предназначены для возмещения потерь теплоты через строительные ограждения помещений в холодный период года и поддержания в помещении необходимой температуры. В этом случае поддерживается всего одна величина – температура. Приточно-вытяжная система вентиляции обеспечивает удаление от помещения пыли, образующейся при производственном процессе от машин, а также теплоты и влаги, выделяющейся с поверхности тела людей, избыточной теплоты, исходящей от оборудования, освещения. Система кондиционирования воздуха обеспечивает создание и автоматическое поддержание заданных параметров воздуха в помещении независимо от меняющихся наружных метеорологических условий и переменных во времени вредных выделений в помещениях. Системы кондиционирования и вентиляции состоят из устройств, для термовлажностной обработки воздуха, очистки его от пыли, биологических загрязнений и запахов, перемещения и распространения воздуха в помещении, автоматического управления аппаратурой и процессами.

В данной курсовой работе рассчитывается система кондиционирования для прядильного цеха со станками типа ПК - 110М - 216. План цеха изображен на рисунке 1.


1. ВЫБОР СИСТЕМЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ МИКРОКЛИМАТА

В соответствии с ГОСТ 12.01.005-88 микроклимат – это метеорологические параметры (tВ – температура воздуха, В – относительная влажность воздуха, В – подвижность воздуха; радиационный поток от окружающих предметов; содержание паров, газов и пыли), позволяющие создать для людей и технологического оборудования оптимальные или допустимые условия.

Метеорологические параметры считаются оптимальными, если система терморегуляции человека не испытывает напряжение. Допустимые параметры – если в отдельные моменты времени система терморегуляции человека испытывает напряжение, не приводящее к потере трудоспособности. Параметры считаются технологически оптимальными, если создаются наилучшие условия для протекания технологического процесса.

В проектируемом нами прядильном цехе приоритет при выборе метеорологических параметров имеют технологии. Это связано с тем, что производственный процесс неразрывно с этими параметрами связан и очень чувствителен к их изменениям. То есть нам необходимо обеспечить оптимальный микроклимат для технологий и оптимальный или допустимый для людей. Для этих целей предназначены системы кондиционирования и вентиляции второго класса.


2. ВЫБОР РАСЧЕТНЫХ ПАРАМТРОВ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ И НАРУЖНОГО ВОЗДУХА

2.1 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ

Сравним оптимальные для техники ([2]) параметры микроклимата с оптимальными и допустимыми комфортными параметрами ([1]) для обслуживающего персонала. Для определения этих величин необходимо уточнить некоторые параметры помещения, в котором проектируется СКВ:

  1.  Категория работ.

Работа обслуживающего персонала по проектируемому прядильному цеху заключаются в обходе станков и переносе тяжестей весом не более 1 кг. Это  работа средней тяжести категории IIа.

  1.  Характер рабочего места.

Работник присутствует на своем рабочем месте свыше 50% рабочего времени. Следовательно, это постоянное рабочее место.

  1.  Цех или участок.

По заданию СКВ проектируется для прядильного цеха.

Таблица 2.1 - Оптимальные метеорологические условия для технологического процесса в рабочей зоне производственных помещений.

Метеорологический параметр

Тёплый период года

Холодный и переходный периоды года

Влажность , %

65…55

65…55

Температура tв, ºС

24…25

22…24

Таблица 2.2 - Оптимальные и допустимые нормы на постоянных рабочих местах для обслуживающего персонала, занятого работой категории IIа.

Метеорологический параметр

Тёплый период года

Холодный и переходный периоды года

Подвижность , м/с

оптим.

не более 0,3

не более 0,2

допуст.

не более 0,4

не более 0,3

Влажность , %

оптим.

40…60

40…60

допуст.

не более 75

не более 75

Температура tв, ºС

оптим.

21…23

18…20

допуст.

не более 27

17…23

Видно, что диапазоны оптимальных комфортных параметров не пересекаются с диапазонами оптимальных технологических, поэтому расчётные величины принимаем по оптимальным условиям для технологий и допустимым для людей, а также из соображений экономической целесообразности, то есть расчётный параметр для тёплого периода года - верхняя граница диапазона (уменьшаем нагрузку на СКВ по холоду и сушке), для  холодного периода – нижняя граница (уменьшаем нагрузку по теплоте и увлажнению).

Подвижность принимаем по допустимым комфортным параметрам, поскольку в [2] она не оговорена специально.

Таблица 2.3 - Расчетные параметры воздуха в рабочей зоне.

Метеорологический параметр

Тёплый период года

Холодный и переходный периоды года

Температура , ºС

25

22

Влажность , %

65

55

Подвижность , м/с

не более 0,4

не более 0,3

2.2 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖОНГО ВОЗДУХА

Проектируемая нами СКВ 2-го класса предполагает использование параметров группы Б, с некоторой корректировкой для тёплого периода ([1]).

, (2.1)                                                                                                                

где   - температура наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, оС.

, (2.2)                                                                                                               

где  - энтальпия наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, кДж/кг.

Параметры наружного воздуха сведем в таблицу 2.4.

Таблица 2.4 -  Расчетные параметры наружного воздуха.

Наименование пункта

Расчетная географическая широта,
ºс. ш.

Барометрическое давление, ГПа

Период года

Температура воздуха, ºС

Удельная энтальпия, кДж/кг

Скорость ветра, м/с

Средняя суточная амплитуда температур, ºС

Мурманск

68

1010

Теплый

20

40,7

3,8

8,9

Холодный

-27

-26,6

8,4

3. СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСОВ ПО ВРЕДНОСТЯМ ДЛЯ ТЕПЛОГО И ХОЛОДНОГО ПЕРИОДОВ ГОДА

3.1 РЕКОНСТРУКЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ЗДАНИЯ. ВЫБОР НЕДОСТАЮЩИХ ПАРАМЕТРОВ

Последовательно рассмотрим конструкцию всех ограждающих помещение элементов и проверим их на соответствие требованиям СНиП’ов и ГОСТ’ов. В случае необходимости перестроим или дополним соответствующий элемент.

Потолок. Заданная нам высота потолков Н = 4,8 м. соответствует оптимальной для помещений текстильной промышленности, то есть реконструкция не требуется. Межэтажное перекрытие - многопустотные плиты, толщиной 220 мм, (рисунок 3.1)  

Рисунок 3.1 - Межэтажное перекрытие.

Стены. Так как тип стен - несущие, то нет необходимости в их реконструкции. Схема   конструкции стен приведена на рисунке 3.2.

1. изоляция (утеплитель);

2. кирпичная кладка;

3. известково-цементная штукатурка

Рисунок 3.2 - Конструкция стены.

Рассчитаем имеющееся термическое сопротивление стен

Rст =,  (3.1)

где

– коэффициент теплоотдачи воздуха внутренней поверхности ограждающей конструкции (к штукатурке), принимаем по [5]  = 8,7 Вт/(м2·ºС);

– коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности ограждающей конструкции к воздуху,  принимаем по [5] = 23 Вт/(м2·ºС);

– толщина кирпичной кладки в 2,5 кирпича, согласно [4]  = 0,64 м;

– толщина штукатурки, принимаем  = 0,02 м;

– коэффициент теплопроводности штукатурки, для песчано-цементного раствора по [5]

принимаем  = 0,93 Вт/(м·ºС);

– коэффициент теплопроводности кирпичной кладки. Кирпич – глиняный  обыкновенный   (ГОСТ 530-80)  на  цементно-песчаном  растворе,  тогда  по  [5]       из условий эксплуатации Б (зона влажности – влажная, влажностный режим помещения – нормальный)  = 0,81 Вт/(м·ºС).

Rст =  = 0, 97 (м2·ºС)/Вт

Определим допустимое термическое сопротивление стен  согласно с требованиями [5] по холодному периоду года, отвечающее санитарно-гигиеническим и комфортным условиям , а также условиям энергосбережения .

,  (3.2)

где

– расчётная температура внутреннего воздуха в холодный период года,  = 22 ºС;

– расчётная температура наружного воздуха в холодный период года,  = –27 ºС;

– нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаем по [5] (не более 7 ºС):

 =  – tр,

где tр – температура точки росы, определяемая по  и , tр = 12,554 ºС .

= 22 – 12,554 = 9,446 ºС > 7 ºС, значит  = 7 ºС.

– коэффициент теплоотдачи воздуха внутренней поверхности ограждающей конструкции (к штукатурке), принимаем по [5]  = 8,7 Вт/(м2·ºС);

n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаем по [5] n = 1;

=  = 0,8046 (м2·ºС)/Вт;

Для определения  необходимо знать градусо - сутки отопительного периода (ГСОП) [5]:

ГСОП = (tв - tот.пер.Zот.пер. , (3.3)

где

tв =  = 22 ºС;

tот.пер . –  средняя температура в период, когда среднесуточная температура воздуха была ниже или равна 8 ºС, принимаем по [3] tот.пер. = -3,2 ºС;

Zот.пер. – продолжительность периода со среднесуточной температурой воздуха ниже или равной 8 ºС, принимаем по [3] Zот.пер. = 275 сут;

ГСОП = (22 + 3,2)·275 = 6 930 ºС·сут,

следовательно,  = 2,414 (м2·ºС)/Вт.

Результаты расчетов сведем в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 - Расчетные термические сопротивления.

Источник

Термическое сопротивление, (м2·ºС)/Вт

По фактическим данным

0,97

Санитарно-гигиенические требования

0,8046

Условия энергосбережения

2,414

Имеющееся термическое сопротивление не удовлетворяет условиям энергосбережения. Следовательно, необходимо наложить слой изоляции, который расположим на внешней стороне стены, чтобы избежать конденсации влаги на внутренней стороне. Толщину изоляции рассчитаем по уравнению

= Rст = ,  (3.4)

где

 - толщина изоляционного материала, м;

 - коэффициент теплопроводности изоляционного материала, в качестве материала          изоляции,        примем          пенополистирол         (ГОСТ 15588-70*)     с  = 0,038 Вт/(м·ºС).

Получаем  = 0,0055 м, примем  = 0,06 м = 6 см. Тогда термическое  сопротивление  стен  будет  равно Rст = 2,549 (м2·ºС)/Вт.

Окна. Окна нормируются по двум параметрам – термическому сопротивлению и площади.

Требуемое термическое сопротивление примем по [5]  = 0,373 (м2·ºС)/Вт. Фактическое термическое сопротивление окон зависит от того материала, который мы примем для переплёта и количества стёкол в нём. Переплёты примем деревянные, остекление – двойное. Тогда Rокна = 0,44 (м2·ºС)/Вт > . Условие энергосбережения выполнили.

Санитарно-гигиенические нормы по [6] и [7] приписывают нам для 4-го разряда точности работ ориентировочно принимать площадь окон по неравенству      

=,    (3.5)

где  – площадь пола, = 28,19·29,78 = 839,5 м2.

=  = 104,94 м2.

Однако, с точки зрения экономии теплоты, затрачиваемой системой кондиционирования воздуха на поддержание принятого микроклимата, площадь, занимаемая окнами, по отношению к суммарной площади светопрозрачных и непрозрачных ограждающих конструкций стен должна быть не более 18 %.

,  (3.6)

следовательно

= 46,48 м2.

По [4] выбираем окна серии В (внутр. откр. ств.), ГОСТ 12506-67. Тип оконного проёма – штучный (точечный). Материал переплета - дерево. Примем оконные проёмы размерами 1,461×1,764 м и разместим их по 9 с каждой стороны (подоконник не менее 1,2 м). Общая площадь окон в этом случае составит      = 46,39 м2. Фрагмент  стены с окнами такого формата представлен на рисунке 3.3.

Рисунок  3.3 - Размещение окон вдоль стен.

Станки.  Для более экономичного использования внутреннего пространства    цеха переставим станки с учётом экономии свободного места внутри помещения. При                                                                                          этом  придётся убрать  внутренние перегородки,  чтобы  не  мешать   конвекции воздуха и  освободить площади. Между станками предусмотрим расстояние   в  0,8 м., для свободного перемещения персонала. В середине помещения и у боковой стены оставим сквозную свободную зону шириной в 2 м., для удаления готовой продукции механизированным способом и свободного прохода персонала к лестницам. Некоторое количество свободной площади, выделившееся при такой перестановке, будем использовать для складирования продукции. Схема изменённого цеха приведена на рисунке 3.4.

Рисунок  3.4 -  План прядильного цеха с установленным оборудованием.

Кондиционер.   Для установки кондиционера сделаем пристройку к наружной стене проектируемого цеха. Размеры пристройки выберем с учетом габаритов кондиционера (ширина кондиционера не одинакова по его длине и определяется габаритными размерами (по ширине) входящего в его состав оборудования), а также с учетом свободного прохода персонала по периметру пристройки (для чего между кондиционером  и стенами пристройки предусмотрим расстояние   в  0,8 м). Схема цеха с пристройкой представлена на рисунке 3.5.

Рисунок 3.5 - Схема размещения кондиционера относительно цеха.

Пол.  Рассчитываемый цех находится на первом этаже, следовательно, для учёта потерь через пол следует принять его конструкцию, то есть материалы, их расположение и толщину ([4]). Схему принятого пола приведём на рисунке 3.6.

  1.  грунт;
  2.  бетон М - 50;
  3.  гидроизоляция (рубероид);
  4.  цементный раствор;
  5.  керамическая плитка.

Рисунок  3.6 - Конструктивное исполнение пола.

Поскольку равноудаленные от наружной стены участки пола имеют различное термическое сопротивление то считать тепловой поток однородным нельзя, необходимо учитывать изменение теплового потока по глубине здания. Для инженерных расчетов вся площадь пола разбивается на 4 расчетных зоны (смотри рисунок 3.7).

Согласно [1] в пределах каждой расчетной зоны термическое сопротивление считается постоянным:  

 , ,, .

Рисунок 3.7 - Разбивка площади пола на зоны.

Так как в конструкции пола есть гидроизолирующие вставки (рубероид) и керамическая плитка, то термическое сопротивление каждой зоны будет вычисляться по формуле

, (3.7)

где

- расчётное термическое сопротивление i - зоны, ;

- постоянное термическое сопротивление i - зоны, ;

- толщина i - го изолирующего слоя, м;

- теплопроводность i -  изолирующего слоя,  Вт/(м ×°С).

Параметры материалов возьмём из [5]:

=0,002 м, =0,01 м; =0,17Вт/(м ×°С), =0,64Вт/(м ×°С).

2,139;     4,339;

8,639;    14,239.

Площадь каждой зоны пола будет равна:

м2; м2; м22.

3.2 ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ

Расчёт будем проводить для тёплого и холодного периодов года, в рабочее и нерабочее время.

3.2.1 Оборудование с электроприводом

Qтв1  = , (3.8)

где

Nу – установленная мощность оборудования, в цехе установлено 27 одинаковых станков с Nу = 7,8 кВт;

кисп – коэффициент использования привода, по [2] принимаем кисп = 0,88;

кт – коэффициент тепловыделения оборудования, по [2] принимаем кт = 1.

Qтв1 = 7, 8·27·0, 88·1 = 185,328 кВт.

Таблица 3.2 - Тепловыделения от оборудования с электроприводом.

Qтв1, кВт

Теплый период

Холодный период

рабочее время

185,328

185,328

нерабочее время

0

0

3.2.2 Обслуживающий персонал

Qтв2 = n·q·, (3.9)

где

n – количество работников, примем n = 8 чел (на каждые пять станков необходимо присутствие одного работника, плюс один стажёр,  один инструктор и цеховой мастер-наладчик, всего станков 27)

q – количество теплоты, выделяемое взрослым мужчиной при расчётных условиях, принимаем по [8] qт = 194 Вт (тёплый период) и qх = 196 Вт (холодный период);

– коэффициент, учитывающий возрастной и половой состав персонала; так как среди работников преобладают женщины, то  = 0,85;

= 8∙196∙0,85 = 1,333 кВт;

= 8∙194∙0,85 = 1,319 кВт.

Таблица 3.3 - Тепловыделения от обслуживающего персонала.

Qтв2, кВт

Теплый период

Холодный период

рабочее время

1,319

1,333

нерабочее время

0

0

3.2.3 Искусственное освещение

При расчете тепловыделений считаем, что освещение включено в течение всего рабочего дня. Вся энергия, затрачиваемая на освещение, переходит в теплоту, нагревающую воздух в помещение, при этом пренебрегают частью энергии, которая направляется не в рабочую зону (перекрытие).  В нашем цехе в качестве осветительных приборов установим люминесцентные лампы. Схема установки лампы изображена на рисунке 3.8.

Рисунок 3.8 - Схема установки осветительного прибора.

Общая формула  Qтв3 = nосв · Апол ·, (3.10)

где

nосв – удельная мощность освещения ламп, приходящаяся на 1 м2 площади пола, Вт/м2, nосв = 50 Вт/м2;

Апол – площадь пола, Апол = 839,5 м2;

– коэффициент тепловыделений (зависит от способа крепления ламп к потолку),  = 1.

Тепловыделения от ламп будет одинаково для обоих периодов.

Qтв3 = 50∙839, 5∙1 = 41, 98 кВт.

Таблица 3.4 - Тепловыделения от искусственного освещения.

Qтв3, кВт

Теплый период

Холодный период

рабочее время

41,98

41,98

нерабочее время

0

0

3.2.4 Солнечная радиация

Учёт будем вести по тёплому периоду года, поскольку холодный период года учитывают далеко не все регионы, а территориально-строительные нормы для Мурманска нам недоступны. Примем эту статью теплопоступлений действительной только для всего периода поступления солнечной радиации с 2 до 22 часов.

Сведем суммарные теплопоступления от солнца в зависимости от времени суток в таблицу 3.5.

Таблица 3.5 - Суммарный теплопоток солнечной радиации.

Часы

Поток радиации, Вт/м2

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

З

СЗ

Нерабочее время

2-3

80

161

156

37

8

6

7

8

3-4

140

314

293

89

19

12

9

14

4-5

172

467

449

177

23

17

19

20

5-6

165

553

599

311

38

28

31

38

Суммарный поток, кДж/м2

2005,2

5382

5389,2

2210,4

316,8

226,8

237,6

288

Рабочее время

6-7

64

495

640

424

62

38

37

44

7-8

51

380

694

598

148

46

42

48

8-9

51

209

629

677

333

58

46

49

9-10

48

62

468

674

454

65

48

49

10-11

48

51

255

616

553

239

49

50

11-12

48

51

94

516

613

373

51

51

12-13

48

51

51

373

613

516

94

51

13-14

48

50

49

239

553

616

255

51

14-15

48

49

48

65

454

674

468

6

15-16

51

49

46

58

333

677

629

209

16-17

51

48

42

46

148

598

694

380

17-18

64

44

37

38

62

424

640

495

18-19

165

38

31

28

38

311

599

553

19-20

172

20

19

17

23

177

449

467

20-21

140

14

9

12

19

89

293

314

21-22

80

8

7

6

8

37

156

161

Суммарный поток, кДж/м2

4237,2

5828,4

11228,4

15793,2

15890,4

17776,8

16380

10720,8

С – Ю

СВ  ЮЗ

В - З

ЮВ - СЗ

Поток радиации с двух направлений, кДж/м2

20127,6

23605,2

27608,4

26514

Для расчёта нам необходимо выбрать ориентацию помещения относительно сторон света [8]. По данным таблицы видно, что если сориентировать здание по оси Север – Юг, то поток радиации будет минимальным. В качестве расчетного принимаем час с максимальным приходом солнечной радиации по выбранным направлениям: 12 – 13 ч в рабочее время и 5 – 6 ч в нерабочее время. Схема ориентации здания относительно сторон света представлена на рисунке 3.9.

Рисунок 3.9 - Схема ориентации здания относительно сторон   света.

Qтв4 =, (3.11)

где

Аокна – площадь светопрозрачных ограждений (окон), Аокна = 46,39 м2;

Rокна – термическое сопротивление окон, Rокна = 0, 44 (м2·ºС)/Вт;

– средняя температура за июль, по [3] принимаем  = 12,6 ºС;

– расчётная температура в помещении,  = 25 ºС.

к1 – коэффициент, учитывающий загрязнение атмосферы и затемнение остекления, принимаем по [9] для направления Север: к1 = 1,05, для направления Юг: к1 = 0,45;

к2 – коэффициент, учитывающий загрязнение окна, примем к2 = 1 (чистое стекло);

– коэффициент солнцезащиты, принимаем по [9],  = 0,53.

Так как меньше, чем , то поступления теплоты за счёт конвекции учитывать не будем.

Теплопоступления от солнечной радиации с двух направлений

в рабочее время:

Qтв4 = = 4, 06 кВт.

в нерабочее время:

Qтв4 =  = 2, 34 кВт.

Таблица 3.6 - Теплопоступления от солнечной радиации.

Qтв4, кВт

Теплый период

Холодный период

рабочее время

4,06

0

нерабочее время

2,34

0

3.2.5 Прочие

Такие статьи теплопоступлений, как

  •  с воздухом инфильтрации – не учитываем, поскольку проектируем оптимальный микроклимат;
  •  через наружные ограждения конвекцией и теплопроводностью – незначительны;
  •  с оборудованием или материалами – не учитываем, поскольку они недопустимы в нашем проектировании. То есть эта статья также не подлежит расчёту.

3.3 ТЕПЛОПОТЕРИ

3.3.1 Ограждающие конструкции

Расчёт производим для холодного периода года.

Qтп =, (3.12)

где

Аогр. – расчётная площадь поверхности ограждающей конструкции, м2;

Rогр. – термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м2·ºС)/Вт;

n – коэффициент, учитывающий ориентацию ограждающей конструкции относительно наружного воздуха, nпол. = nст = nокна = 1;

,  - расчетные температуры воздуха в помещении и наружного воздуха соответственно,  = 22ºС,  = -27 ºС;

– поправочные коэффициенты (надбавки) к основным потерям:

– поправка на ориентацию по сторонам света,  = 0,1 - Север,  = 0 - Юг,  =0,05 - Запад;

– поправка на наличие 2-х и более наружных стен,  = 0,05 - Север,  = 0,1 -  Юг,  = 0,1 - Запад.

Поправки , ,  ,  – в нашем случае не имеют силы.

Рассчитываемое нами помещение огораживают четыре типа конструкций: покрытие, стены, окна и пол. Согласно [1] потери теплоты через покрытие помещения не учитываем, так как разность температур в проектируемом цехе и в помещении, находящемся выше, меньше либо равна 3 °С.

Так как помещение для кондиционера  - непостоянное рабочее место для рабочего персонала, то по [1] в холодный период года примем температуру в пристройке равной    = 15 °С.  

Параметры для остальных ограждающих конструкций были определены ранее.

Qтп =

17,82  кВт.

Таблица 3.7 - Теплопотери.

Qтп, кВт

Теплый период

Холодный период

рабочее время

0

17,82  

нерабочее время

0

17,82  

3.3.2 Прочие

Такие статьи теплопотерь, как

  •  нагрев воздуха инфильтрации;
  •  нагрев материалов и транспорта;

по причинам, упомянутым в пятом разделе расчета тепловыделений, эти теплопотери не учитываются.

3.4 СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСА ПО ТЕПЛОТЕ

Баланс по теплоте представляет собой разницу всех тепловыделений и всех теплопотерь.

,  (3.13)

где

– сумма тепловыделений,

 – сумма теплопотерь.

Баланс для теплого периода (рабочее время)

185,328 + 1,319 + 41,98 + 4,06  − 0= 232,687  кВт,

            для холодного периода года (рабочее время)

185,328 + 1,333 +41,98 −  17,82 = 210,821 кВт,

            для теплого периода (нерабочее время)

2,34 кВт,

            для холодного периода года (нерабочее время)

− 17,82 кВт.

Таблица 3.8 - Значения баланса по теплоте.

ΔQ, кВт

Теплый период

Холодный период

рабочее время

232,687

210,821

нерабочее время

2,34

− 17,82

3.5 СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСА ПО ВЛАГЕ

Баланс по влаге представляет собой разницу всех влаговыделений и всех влагопотерь.

,  (3.14)

где

– сумма всех влаговыделений,

 – сумма  всех влагопотерь.

Источником влаговыделений в проектируемом производственном помещении являются только работающие люди, а влагопотерь в данном помещении нет, то есть =0 кг/c, а, следовательно,  .  

Количество влаги, выделяющееся с поверхности кожного покрова людей по [2] определяется

,  (3.15)                                                              

где

- количество людей в цехе, = 8;

- количество влаги, испаренной с кожного покрова одного человека (зависит от тяжести

выполняемой работы и температуры воздуха в рабочей зоне помещения), в соответствии с [2]

  •  при   ºС  и  тяжести выполняемой работы IIa  г/час;
  •  при  ºС и тяжести выполняемой работы IIa    г/час;

- коэффициент, учитывающий возрастной и половой состав персонала, так как среди работников преобладают женщины, то  = 0,85.

Таким образом, баланс по влаге определяется

  •  в теплый период года

= 3,5∙10-4 кг/с;

в холодный период года

= 2,98∙10-4 кг/с.

Таблица 3.9 - Значения баланса по влаге.

ΔW, кг/с

Теплый период

Холодный период

рабочее время

3,5∙10-4 

2,98∙10-4

нерабочее время

0

0

3.6 СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСА ПО ПАРАМ, ГАЗАМ И ПЫЛИ

Основное условие для этих вредностей:

Х вредность < Х ПДК,      где Х - концентрация.

Балансы по этим вредностям составить расчётным путём сложно, кроме того, этих вредностей  очень мало. Следовательно, для устранения пара, газа и пыли из проектируемого помещения достаточно организовать воздухообмен для удаления основной вредности - избытка теплоты.  


4. ВЫБОР СХЕМЫ ОРГАНИЗАЦИИ ВОЗДУХООБМЕНА И РЕЖИМА РАБОТЫ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТНЫХ ПЕРИОДОВ ГОДА

Эффективность установок кондиционирования воздуха по созданию благоприятного климата в цехах существенно зависит организации воздухообмена, то есть от способа распределения и подачи приточного воздуха и способа удаления отработанного воздуха.  При организации воздухообмена необходимо стремиться к тому, чтобы свежий приточный воздух кратчайшим путем поступал в рабочую зону с заданными параметрами, а загрязненный воздух, полностью поглощая выделяемые вредности, удалялся в месте их скопления и тем самым препятствовал их поступлению в рабочую зону.

В нашем цехе имеются избытки теплоты, поэтому принимаем схему воздухообмена «сверху – вниз», причем воздухораспределители устанавливаем на такой высоте, чтобы воздух при входе в рабочую зону имел заданные параметры. Руководствуясь рекомендациями [2] выводные трубопроводы расположим ниже уровня пола, а воздухосборники выведем под станки (вероятнее всего придётся компоновать их со станочной становой плитой). Таким образом, мы избавимся от помех для персонала, создаваемых достаточно громоздким трубопроводом. Воздухораспределители устанавливаем так, чтобы они не мешали процессу искусственного освещения и в тоже время не способствовали нагреву приточного воздуха от ламп, то есть, ниже осветительных приборов на 8 см (смотри рисунок 4.1).

Так как в нашем случае избыток теплоты и в теплый, и в холодный период года, то систему кондиционирования воздуха используем в оба периода года. В зимний период времени СКВ будем использовать круглосуточно. В летний период – только в рабочее время. Только в холодный период года в нерабочее время предусмотрено дежурное отопление.

Рисунок  4.1 - Схема воздухообмена в проектируемом помещении.

   

5. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНОВ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРМЕТРОВ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА

При создании микроклимата будем использовать качественный способ регулирования параметров воздуха в рабочей зоне. Наибольший небаланс по теплоте у нас имеется в тёплый период года, в рабочее время. С него и начнём расчёт, чтобы получить максимальное значение подачи воздуха (воздухообмена L) и согласовать его с нормативными требованиями. Полученное здесь значение воздухообмена примем как данное для всех остальных расчётных периодов.

Необходимые для расчёта параметры воздуха будем определять по h-d диаграмме.

Плотность воздуха в рабочем диапазоне температур меняется незначительно, поэтому примем её постоянной ρ = 1,2 кг/м3.

5.1. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Угловой коэффициент процесса, определяем в соответствии с [2] по формуле

,   (5.1)

где

- баланс по теплоте в помещении в теплый период года, кВт;

- баланс по влаге в помещении в теплый период года, кг/с.

,

– число очень велико, поэтому примем ε = +∞. То есть в h-d диаграмме процесс поглощения вредностей пойдёт вертикально вверх.

На диаграмме h-d (рисунок 6.1) находим точку ВТ, характеризующую расчетные параметры воздуха в рабочей зоне в теплый период года по исходным данным таблицы 2.3.

Из h-d диаграммы находим энтальпию и влагосодержание воздуха в рабочей зоне

  кДж/кг;   г/кг св.

Параметры приточного воздуха рассчитываем с учетом выбранных воздухораспределителей.

Для распределения воздуха в цехах по [10] выбираем плафоны, регулируемые многодиффузорные типа 5.904-39 ПРМ 1 (смотри рисунок 5.1).

Рисунок 5.1 - Плафон регулируемый многодиффузорный  5.904-39 ПРМ 1.

Скорость истечения воздуха из плафона рассчитываем согласно [12] по формуле Абрамовича

,                                             (5.2)

где

- площадь отверстия плафона,   = 0,05 м2 по [11],

- расстояние от отверстия воздухораспределителя до рабочей зоны, принимаем м (это обусловлено тем, что воздухораспределители должны находиться немного ниже осветительных приборов; если воздухораспределители расположить выше светильников, то теплый воздух, поднимающийся от светильников, будет смешиваться с воздухом, подаваемым через воздухораспределители, ухудшая его параметры).

- коэффициент затухания скорости струи,  по [11],

- скорость воздуха на входе в рабочую зону, м/ с,

- коэффициент стеснения, принимаем по [10] ,

- коэффициент взаимодействия, примем по [10] ,

- коэффициент неизотермичности,  по [10].

Скорость воздуха на входе в рабочую зону

,     (5.3)

где

- скорость воздуха в рабочей зоне, м/с,

- коэффициент, зависящий от тяжести выполняемой работы и от уровня комфортности, согласно [1]= 1,8.

В теплый период года  м/с, следовательно,  

м/с.

м/с.

Расход воздуха через один плафон в соответствии с [12] определяется по формуле

, (5.4)

м3/с = 1346 м3/час.

Данный тип плафона работает в диапазоне расходов м3/час, что применимо для нашего случая.

Наиболее целесообразно подавать воздух в рабочую зону (смотри рисунок 5.2).

Рисунок 5.2 - Схема подачи воздуха в рабочую зону.

Cтроим точку   (подача в рабочую зону)   по    ,,    =55, 7 кДж/кг.

Определяем воздухообмен по формуле

, (5.5)

Определяем кратность воздухообмена:

, (5.6)

где

V - объем помещения, м3.

ч-1.

Придётся увеличивать разницу , это в конечном итоге приведёт к понижению температуры подаваемого воздуха.

Определим максимально возможный перепад температур приточного воздуха и на входе в рабочую зону в соответствии с [12] по следующей формуле

,  (5.7)

где

– допустимая разность температур воздуха поступившего в рабочую зону и воздуха рабочей зоны, оС ;

- коэффициент затухания температуры, по [10] принимаем =1.

 оС,

- значительный перепад, но так сильно охлаждать воздух без изменения его влагосодержания мы не сможем. Технологически возможно снизить влажность воздуха до значений лежащих в следующем диапазоне  = 90…97%, если вынести подачу воздуха из рабочей зоны (смотри рисунок 5.3). Тогда параметры точки ≡ : ,% (примем%).

Рисунок 5.3 - Схема подачи воздуха на расстоянии x от рабочей зоны.

Определяем воздухообмен при таких параметрах приточного воздуха

.

Определяем кратность воздухообмена

ч-1.

Следовательно, подвижность воздуха в проектируемом помещении удовлетворяет нормам создаваемого микроклимата.

Определим количество распределителей воздуха  по формуле ([12])

;      (5.8)

шт.

Следовательно, устанавливаем в цехе 78 воздухораспределителя.

Оптимальное расстояние между плафонами определяется выражением ([12])

;  (5.9)

1,16 м.

Схема воздухопроводов с воздухораспределителями представлена на рисунке 5.4. Ориентировочно положение воздухораспределителей отметим значками .

Рисунок 5.4 - Схема расположения воздухопроводов с воздухораспределителями.

Для снижения затрат по теплоте в подогревателе первой ступени применяем рециркуляцию воздуха из рабочей зоны. Для этого соединяем в h-s диаграмме точки

и, проводим линию  до пересечения с отрезком  и ставим точку . Это точка смеси. Следовательно режим работы камеры орошения в тёплый  период года - адиабатный, то есть затрат теплоты на обработку воздуха не будет.

Найдем долю “свежего” воздуха

Имеем систему уравнений:   .

Решая эту систему методом подстановки, находим: , .

Минимальное количество наружного воздуха в общем воздухообмене определяем по формуле

, (5.10)

где

- минимальное количество наружного воздуха, приходящееся на одного человека, м3/час, по [1] м3/час;

- количество человек в помещении,n = 8.

м3/час.

Так как количество работающих людей в цехах и в теплый и в холодный периоды года постоянно, то м3/час. Следовательно, норма подачи наружного воздуха выполняется.

Степень рециркуляции равна

<28 ч-1.

5.2. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД ГОДА

В холодный период года меняются только параметры приточного воздуха, а расход воздуха остается постоянным (м3/с).

Определим энтальпию приточного воздуха в холодный период года в соответствии с [2] по формуле

, (5.11)

где

- энтальпия воздуха в рабочей зоне в холодный период года, кДж/кг;

- баланс по теплоте в холодный период года, кВт,

- общий воздухообмен в холодный период года, м3/с,

 - плотность воздуха, ρ = 1,2 кг/м 3.

Точка ВХ находится на пересечении изотермы оС   и линии %. Находим энтальпию и влагосодержание в точке ВХ (рисунок 6.1): кДж/кг, .

Получаем                              39,23 кДж/кг.

Изменять влажность приточного воздуха не будем, то есть влагосодержание точки приточного воздуха:  . На пересечении адиабаты  и луча   находим положение точки ОХ в   h-d диаграмме (рисунок 6.1). 

Для снижения затрат по теплоте в подогревателе первой ступени применяем рециркуляцию воздуха из рабочей зоны. Для этого соединяем в h-s диаграмме точки и. Точка на выходе из камеры орошения имеет , а влагосодержание у нее будет равно влагосодержанию т. ОХ: . Строим т.  и проводим линию  до пересечения с отрезком  и ставим точку . Это точка смеси. Следовательно камера орошения в холодный период года будет ’’адиабатной’’, то есть затрат теплоты и холода не будет.

Найдем долю “свежего” воздуха

Имеем систему уравнений:   

Решая эту систему методом подстановки, находим , .

м3/час. Следовательно, норма подачи наружного воздуха выполняется.

Степень рециркуляции:

ч-1<28 ч-1.

5.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК ПО ТЕПЛОТЕ И ХОЛОДУ В ТЕПЛЫЙ И ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОДЫ ГОДА

Нагрузка по холоду в камере орошения в теплый период года

, (5.12)

кВт.

Нагрузка по теплоте в подогревателе второй ступени в холодный период года

,  (5.13)   

кВт.


6. ПОСТРОЕНИЕ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА В h-d ДИАГРАММЕ

Приведем ниже параметры всех точек, характеризующих стадии обработки воздуха и назовём процессы между точками (параметры всех точек уже были найдены нами ранее). Процессы обработки воздуха в h-d диаграмме представлены на рисунке 6.1.

6.1 ПОСТРОЕНИЕ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА В h-d ДИАГРАММЕ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

    Точка ВТ характеризует параметры воздуха в рабочей зоне в теплый период года:

 оС – температура воздуха;  кДж/кг – энтальпия воздуха;

– влагосодержание воздуха; % – относительная влажность воздуха.

Точка ОТ характеризует параметры приточного воздуха в теплый период года. В нашем случае точка ОТ совпадает с точкой КТ, характеризующей параметры воздуха на выходе из камеры орошения:

оС;  кДж/кг;

; % .

Точка НТ характеризует параметры наружного воздуха в теплый период года:

оС;  кДж/кг;

; % .

Точка характеризует параметры смеси в тёплый период года.

оС;  кДж/кг;

; %.

Процессы обработки воздуха:

процесс НТТ  – смешение наружного и рециркуляционного воздуха в приёмной камере.

процесс СТТ  –  адиабатный процесс обработки воздуха в камере  орошения (≡ );

процесс ОТТ – процесс ассимиляции воздухом вредностей в помещении.  

6.2 ПОСТРОЕНИЕ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА В h-d ДИАГРАММЕ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Точка ВХ характеризует параметры воздуха в рабочей зоне в холодный период года:

оС;  кДж/кг;  

; %.

Точка ОХ характеризует параметры приточного воздуха в холодный период года.

оС;  кДж/кг;

; %.

Точка НХ характеризует параметры наружного воздуха в холодный период года:

оС;  кДж/кг;

; %.

Точка характеризует параметры смеси в холодный период года.

оС;  кДж/кг;

; %.

Точка  характеризует параметры на выходе из камеры орошения холодный период  года.

оС;  кДж/кг;

; %.

Процессы обработки воздуха:

процесс НХХ  – смешение наружного и рециркуляционного воздуха в приёмной камере;

процесс СХХ  – адиабатный процесс обработки воздуха в камере орошения;

процесс КХХ   – процесс нагрева воздуха в подогревателе второй ступени;

процесс ОХХ – процесс ассимиляции воздухом вредностей в помещении.  

Таким образом, мы построили в этой главе процессы обработки воздуха в теплый и холодный периоды года.


7. ВЫБОР ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ КОНДИЦИОНЕРА

Выбор тепловой схемы кондиционера и его основных элементов производим по [13]. В  нашем  случае  расход  приточного  воздуха  в  прядильном  цехе  составляет  104184 м3/час. Выбираем 2 кондиционера КТЦ3-63 с номинальной производительностью 63 тыс. м3/час (смотри рисунок 7.1).

  1.  

  1.  приёмный блок;
  2.  присоединительный блок;
  3.  вентагрегат;
  4.  фильтр;
  5.  камера обслуживания;
  6.  воздухонагреватель;
  7.  камера орошения;
  8.  рециркуляционный клапан.

Рисунок 7.1 - Базовая схема кондиционера КТЦ 3-63.

7.1 ПРИЕМНЫЙ БЛОК БСЭ1-3

Приемный блок БСЭ 1-3 - смесительный с электроприводом, с клапанами воздушными, установленными для наружного воздуха в живом сечении блока, для рециркуляционного воздуха сверху блока. Пересечение потоков наружного и рециркуляционного воздуха обеспечивает их смешение. Аэродинамическое сопротивление приемного блока не более 70 Па. В нашем случае в приемном блоке открыт рециркуляционный клапан. Эскиз блока представлен на рисунке 7.2.

  1.  вставка;
  2.  воздушный клапан для наружного воздуха;
  3.  присоединительный лист;
  4.  камера обслуживания;
  5.  опора;
  6.  воздушный клапан для рециркуляционного воздуха.

Рисунок 7.2 - Приемный блок БСЭ 1-3.

7.2 ФИЛЬТР АОЗДУШНЫЙ ФР 2-3

Фильтры воздушные ФР 2-3 предназначены для очистки воздуха, поступающего в кондиционер от атмосферной и волокнистой пыли при среднегодовой запыленности воздуха до 1мг/м3 и кратковременной запыленности до 10 мг/м3. Эскиз фильтра представлен на рисунке 7.3.

 

  1.  корпус;
  2.  фильтрующий материал;
  3.  катушка;
  4.  электропривод;
  5.  мановакууметр.

Рисунок 7.3 - Фильтр воздушный ФР 2-3.

7.3  КАМЕРА ОРОШЕНИЯ ОКС 2-3

Камера  орошения ОКС 2-3  со встроенным водонагревателем предназначена для эффективного осуществления политропных и адиабатных процессов тепловлажностной обработки воздуха. В режиме испарительного нагрева температура воды в водонагревателе не должна превышать плюс 70°С. Аэродинамическое сопротивление камеры при номинальном режиме работы составляет 105  Па, при  максимальном  -  164 Па. Эскиз камеры орошения представлен на рисунке 7.2.

  1.  

  1.  бак;
  2.  раскос;
  3.  стенка передняя;
  4.  сеточное устройство;
  5.  коллектор;
  6.  потолок;
  7.  дверка;
  8.  каплеуловитель;
  9.  стенка;
  10.  водонагреватель;
  11.  светильник.

Рисунок 7.4 - Камера орошения ОКС 2-3.

7.4  КАМЕРА ОБСЛУЖИВАНИЯ КО-3

Камера обслуживания предназначена для формирования воздушного потока и обслуживания соседнего оборудования в кондиционере. Поставляется в разобранном виде сборочными единицами и деталями и собирается на месте монтажа. Максимальные габариты 3482х565х40. Эскиз камеры представлен на рисунке 7.5.

  1.  

  1.  потолок;
  2.  передняя стенка
  3.  муфта;
  4.  светильник;
  5.  заглушка;
  6.  герметичная дверца;
  7.  пробка 3/4'';
  8.  сливной патрубок;
  9.  козырек.

Рисунок 7.5 - Камера обслуживания КО-3.

7.5 ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЬ ВН 2-3

Воздухоподогреватель ВН 2-3 с обводным каналом предназначен для тепловой обработки воздуха до заданных параметров. Эскиз воздухоподогревателя  представлен на рисунке 7.6. Теплоносителем служит горячая вода или перегретая с температурой от 70 до 180 оС и давлением не более 1,2 МПа.

Запыленность воздуха, поступающего в воздухоподогреватель не должна превышать 0,5 мг/м3.

  1.  

  1.  базовый теплообменник;
  2.  стенка;
  3.  обводной канал или клапан;
  4.  опора.

Рисунок 7.6 - Воздухонагреватель ВН 2-3.

7.6 ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЙ БЛОК БП 1-3

Присоединительный блок БП 1-3 обеспечивает вход обрабатываемого в кондиционере воздуха в вентиляторные агрегаты. Основной элемент блока – переходная стенка с мягкой вставкой.

На передней стенке камеры имеются отверстия под муфты для установки контрольных приборов и светильник. Те отверстия, которые в данный момент не используются закрыты заглушками.

Эскиз этого блока во многом аналогичен приёмному блоку и камере обслуживания.

7.7 ВЕНТИЛЯТОРНЫЙ АГРЕГАТ ВКЭ 1-3

Вентиляторные агрегаты предназначены для перемещения воздуха в кондиционерах и подачи его к местам потребления. Во всех кондиционерах применяются радиальные вентагрегаты.

Установленный в нашем кондиционере вентагрегат исполнен согласно схеме №16 ГОСТ 5976-73 и имеет маркировку ВК-Ц4-75-16. Комплектуется одним осевым направляющим аппаратом для регулирования воздухопроизводительности. Полное расчетное давление вентагрегата 1,2 Па, производительность - 80000 м3/ч.

Эскиз вентагрегата, описанного выше, представлен на рисунке 7.7.

  1.  корпус;
  2.  рама;
  3.  принудительные виброизоляторы;
  4.  узел вала с рабочим колесом;
  5.  привод с электродвигателем и клиноременной передачей;
  6.  направляющий аппарат;
  7.  привод направляющего аппарата.

Рисунок 7.7 - Вентиляторный агрегат ВКЭ1-3.

 


8. РАСЧЕТ ДЕЖУРНОГО ОТОПЛЕНИЯ

В холодный  и тёплый периоды года, в те дни, когда ткацкие цеха не работают, и в ночное время необходимые метеорологические параметры в помещении поддерживаются системой дежурного отопления.

В нерабочее время в холодный период года

кВт.

Воздухообмен постоянен:   м3/с.

Найдем энтальпию приточного воздуха по формуле (5.11)

45,81 кДж/кг.

В оптимальном режиме , Изобразим полученный процесс в h-d диаграмме  (рисунок 6.1). Применяем полную рециркуляцию. Воздух подогревается в кондиционере, в воздухоподогревателе до точки , а   затем поступает в  помещение (процесс  - ).

В нерабочее время в тёплый период года

теплота поступает с солнечной радиацией в период с 2 до 6 часов утра. Общее теплопоступление с двух направлений (с Севера и с Юга) равно

Q = 2005,2+3,168 = 2008,368 кДж/м2

– эта величина крайне незначительная. В доказательство рассчитаем, на сколько градусов нагреется воздух в помещении, если бы он поглотил всё это тепло (что, в действительности конечно невозможно):

Δt = Q/(Ср·Aпола·(Hhперекрытие)·ρ) =2008,368/(1,4·839,5· (4,8-0,22) ·1,2) = 0,31 оС

– это не повод использовать СКВ (вследствие экономии электроэнергии).

Следовательно, СКВ используем только в нерабочее время в холодный период года.


ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проделанной работы:

  1.  выбраны оптимальные параметры для технологического процесса и допустимые – для обслуживающего персонала прядильного цеха;
  2.  составлены балансы по вредностям для теплого и холодного периодов года;
  3.  выбрана схема воздухообмена «сверху - вниз»;
  4.  определено, что СКВ не работает в тёплый период года в нерабочее время и рассчитаны режимы её работы в остальные периоды (в холодный период года в нерабочее время используем  систему дежурного отопления);
  5.  рассчитан воздухообмен в прядильном цехе в теплый и холодный периоды года;
  6.   выбраны тип и количество воздухораспределителей;
  7.   по  расчетному  воздухообмену  выбраны   два    центральных   кондиционера    типа    КТЦ3-63  с  номинальной  производительностью 63 тыс. м3/час.


КР - 2068195.205 - 01 - 04

19

КР - 2068195.205 - 01 - 04

  6

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 9

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

  7

КР - 2068195.205 - 01 - 04

КР - 2068195.205 - 01 - 04

10

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Изм.

Лист

докум.

Подпись

Дата

Лист

 11

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 12

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 13

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 14

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 16

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 17

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 18

КР - 2068195.205 - 01 - 04

КР - 2068195.205 - 01 - 04

28

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 21

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 22

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 23

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 24

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 26

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 27

КР - 2068195.205 - 01 - 04

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 29

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 25

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 32

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 34

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 33

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 35

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

 38

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

КР - 2068195.205 - 01 - 04

15

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

КР - 2068195.205 - 01 - 04

  8

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Лист

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 37

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 30

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 20

КР - 2068195.205 - 01 - 04

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

36

КР - 2068195.205 - 01 - 04

  1.  

 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

5746. Рынок ценных бумаг в Казахстане 83 KB
  В общем виде рынок ценных бумаг можно определить как совокупность экономических отношений по поводу выпуска и обращения ценных бумаг между его участниками. Рынок ценных бумаг - это составная часть рынка любой страны. Классификация видо...
5747. Бюджетный дефицит и его значение 160 KB
  Введение Бюджетный дефицит - превышение расходов бюджета над его доходами - это финансовое явление, с которым в те или иные периоды своей истории неизбежно сталкивались все государства мира. Полностью сбалансированный государственный бюджет, то есть...
5748. Внутренняя среда предприятия. Внутренние переменные 161.5 KB
  Любая организация находится и функционирует в среде. В менеджменте под средой организации понимается наличие условий и факторов, которые воздействуют на функционирование фирмы и требуют принятия управленческих решений, направленных на их уп...
5749. Организация связи городского узла Интернет. Расчет количества линий коммутируемого доступа 52.5 KB
  Введение По данным исследовательских и консалтинговых компаний совсем недавно количество пользователей сети Интернет превышало 100 млн. Интернет предлагает своим пользователям самые разнообразные услуги, производители оборудования и ПО регулярно соз...
5750. Физиологические особенности лошади 134.5 KB
  На протяжении тысячелетий лошадь остаётся верным спутником и помощником человека. Трудно назвать другое животное, чьё значение для нас было бы столь велико. Уже более четырех десятилетий общая численность лошадей в мире остаётся стабильной...
5751. История фирмы Сименс 81.5 KB
  Биография основателя компании Сименс. 13 декабря 1816 г. в городе Ленте близ Ганновера родился Вернер Сименс - будущий инженер, изобретатель, ученый, промышленник, общественный деятель. Окончив с отличием гимназию в Любеке, затем артиллерийское инже...
5752. Цинкодефициты и значение цинка в жизни человека 71.5 KB
  О цинкодефицитах и не только. Все больше людей сейчас приходят к осознанию что прежде чем требовать от своего организма стабильно - эффективных результатов работы - необходимо обеспечить ему для этого максимально благоприятные условий...
5753. Монолитное перекрытие выполняемое по балочной схеме 74 KB
  На сегодняшний день из существующих технологий возведения зданий и сооружений наиболее перспективным является монолитное строительство. Это - возведение конструктивных элементов из бетоносодержащей смеси с использованием специальных...
5754. Конвейер ленточный крутонаклонлонный (угол наклона 600) 5.64 MB
  Высокопроизводительная работа современного предприятия невозможна без правильно организованных и надежно работающих средств промышленного транспорта. Например, на машиностроительном заводе получают и распределяют по цехам сотни тонн металла...