49618

Расчет механизмов привода растворонасоса

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Выбираем для изготовления колеса и шестерни сталь марки 40Х. Дополнительно применяем улучшение получая твердость 235…262 HB для колеса и 269…302 HB для шестерни.

Русский

2014-01-04

448.1 KB

5 чел.

Томский государственный архитектурно-строительный университет

Кафедра «Прикладная механика и материаловедение»

Курсовой проект по дисциплине «Детали машин»

Тема: «Расчет механизмов привода растворонасоса»

Пояснительная записка

РЦО 125.00.00 РПЗ

Студент: Худых К.А.

Группы:348/3

Руководитель проекта: Никифоров А.А.                                                               

Томск 2011 г.

ТГАСУ, МФ, каф. ПМиМ,

Литера

Лист

Листов

Изм

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Проверил

Разраб.

Н.контр.

РЦО 125.00.00 ПЗ

Редуктор цилиндрический

одноступенчатый


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

РЦО 125.00.00 ПЗ

Введение

В соответствии с техническим заданием на курсовое проектирование разработана конструкция привода растворонасоса. Пояснительная записка содержит 30 с., 2 рисунка, графическая часть 2л.

Разработанный редуктор имеет конструкцию, обеспечивающую высокую надёжность и простоту монтажа и обслуживания.

Все элементы привода выбраны с небольшим запасом, что обеспечивает повышенную надёжность в случае непредвиденных пиковых нагрузок связанных с областью применения привода.


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

РЦО 125.00.00 ПЗ

Содержание

                                                                                                                      С.

Техническое задание …………………………….…………………….… 2

Введение ……………………………………………….…………….…… 4

1. Выбор электродвигателя и общий расчёт редуктора ……………….. 5

1.1. Выбор электродвигателя ………………………………………… 5

1.2. Уточнение передаточных чисел привода ………………………. 5

1.3. Определение вращающих моментов на валах привода ……….. 6

2. Расчёт зубчатых передач ……………………………………………… 8

2.1. Выбор твёрдости, термической обработки и материала колёс …8

2.2 Определим допускаемые контактные напряжения .…………...… 8

2.3. Определим допускаемые напряжения изгиба .………………......10

2.4 Расчёт цилиндрической зубчатой передачи .…………..………... 11

2.5 Расчёт цилиндрической зубчатой передачи (1-ая ступень)………17

3. Разработка эскизного проекта ……………………………..……….…  21

4. Расчёт валов.…………………………………………………………..... 23

4.1 Рассчитываем быстроходный вал на статическую прочность…...23

4.2. Рассчитываем тихоходный вал на статическую прочность……....26

5. Расчёт соединений ….………………………………………….………. 30

Список использованных источников .………………………….………... 31


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

РЦО 125.00.00 ПЗ

1. Выбор электродвигателя и общий расчёт редуктора

1.1. Выбор электродвигателя

Для выбора электродвигателя определяем требуемую его мощность и частоту вращения.

Требуемая мощность (кВт) электродвигателя привода определяем по формуле:

где  Рв - потребляемая мощность измельчителя,

Здесь 1,2,3,муфты,подш - КПД отдельных звеньев кинематической цепи, значения которых принимаем по табл. 1.1. [1, с.6]

По табл. 24.9. [1, с.417] подбираем электродвигатель. Наиболее подходящим является электродвигатель АИР 112М4/1432 серии обладающий следую

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

РЦО 125.00.00 ПЗ

щими характеристиками: мощность Р=5,5 кВт, синхронная частота n=1432 мин-1.

1.2. Уточнение передаточных чисел привода

Определяем общее передаточное отношение привода по формуле:

Тогда

Находим передаточное число редуктора:

Тогда

Разбиваем на ступени

Принемаем  

Уточняем передаточное отношение открытой передачи(цепной):

1.3. Определение вращающих моментов на валах привода

Частота вращения выходного вала редуктора n2=nв, так как в заданной схеме отсутствует ремённая или цепная передача. То есть n2=363мин-1 .

Частота вращения входного вала редуктора n1 определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

РЦО 125.00.00 ПЗ

Частота вращения входного шкива цепной  передачи равна частоте вращения электродвигателя n=1432 мин-1.

Вращающий момент на выходном валу редуктора определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

РЦО 125.00.00 ПЗ


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

8

РЦО 125.00.00 ПЗ

2. Расчёт зубчатой передачи

2.1. Выбор твёрдости, термической обработки и материала колёс

Выбираем для изготовления колеса и шестерни сталь марки 40Х. Дополнительно применяем улучшение получая твердость 235…262 HB для колеса и 269…302 HB для шестерни.

2.2 Определим допускаемые контактные напряжения

Определим допускаемые контактные напряжения для шестерни и колеса по формуле:

где :

Нlim – предел контактной выносливости. В соответствии с табл.2.2 [1, с.13]:

тогда

SH – коэффициент запаса прочности принимаем в соответствии с рекомендациями [1, с.13], SH=1,1.

ZR – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости сопряженных поверхностей зубьев. Принимаем ZR=0,95 в соответствии с рекомендациями [1, с.13];

ZV – коэффициент, учитывающий влияние окружной скорости. Принимаем ZV=1,10 в соответствии с рекомендациями [1, с.14].

ZN – коэффициент долговечности, учитывающий влияние ресурса определяем по формуле:

где NHG – число циклов, соответствующее перелому кривой усталости определяют по формуле:

Тогда

Nk – ресурс передачи в числах циклов перемены напряжения определяют по формуле:

остальные параметры принимаем в соответствии с рекомендациями [1, с.13],

Тогда

Принимаем ZN1=1и ZN2=1 в соответствии с рекомендациями.

И, следовательно

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

9

РЦО 125.00.00 ПЗ

Так как передача является цилиндрической с прямыми зубьями, принимаем допускаемое напряжение []Н=538,65Мпа.

2.3. Определим допускаемые напряжения изгиба

Определим допускаемое напряжение изгиба по следующей формуле:

где YN – коэффициент долговечности, учитывает влияние ресурса, определяем по формуле:

В соответствии с рекомендациями [1, с.15], принимаем:

Тогда

Принимаем YN1=1и YN2=1 в соответствии с рекомендациями.

YR – коэффициент учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности принимаем YR=1 в соответствии с рекомендациями [1, с.15];

YA – коэффициент учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки принимаем YA=1 в соответствии с рекомендациями  [1, с.15];

Flim – предел выносливости при отнулевом цикле нагружения. принимаем в соответствии с табл.2.3 [1, с.14]:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

10

РЦО 125.00.00 ПЗ

Тогда

SF – коэффициент запаса прочности принимаем в соответствии с рекомендациями [1, с.15], SF=1,7.

Тогда

Так как передача является конической с прямыми зубьями, принимаем допускаемое напряжение []F=255,8МПа.

2.4 Расчёт цилиндрической зубчатой передачи (2-ая ступень)

Производим предварительный расчёт межосевого расстояния aw’, мм:

где К – коэффициент поверхностной твёрдости в соответствии с рекомендациями [1, с.17], принимаем K=10; u – передаточное отношение редуктора u=2,5.

Тогда

Определим окружную скорость v, м/с:

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

РЦО 125.00.00 ПЗ

По полученным данным приимем степень точности зубчатой передачи, примем 9 класс точности, применяемый для передач пониженной точности.

Уточним предварительно найденное значение межосевого расстояния:

где Ka=450 для прямозубых колёс.

ba – коэффициент ширины, принимаем в соответствии со стандартным рядом чисел и рекомендаций [1, с.17], ba=0,315.

Тогда

КН – коэффициент нагрузки в расчётах на контактную прочность:

где KHv –коэффициент, учитывающий внутреннюю динамику нагружения, принимаем в соответствии с рекомендациями табл. 2.6 [1, с.18], KHv=1,1

KH - коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий, в соответствии с [1, с.18]:

где KH0 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки в начальный период работы, в соответствии с табл. 2.7 [1, с.19], KH0=1,575.

KHw – коэффициент, учитывающий приработку зубьев, в соответствии с табл. 2.8 [1, с.19], KHw=0,452.

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

РЦО 125.00.00 ПЗ

KH - коэффициент распределения нагрузки между зубьями, определяем по формуле:

где KH0 – начальное значение коэффициента распределения нагрузки между зубьями, находим из следующего выражения:

где nСТ – степень точности передачи, nСТ=9.

Тогда

И, следовательно

Уточняем предварительно найденное значение межосевого расстояния:

Учитывая стандартный ряд величин межосевых расстояний, принимаем aw=200мм.

Предварительно определим основные размеры.

Определяем делительный диаметр:

Определим ширину колеса:

Определим модуль передачи, для этого определим максимальное и минимальное значение модуля:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Km =3.4 103 для косозубых передач.

KF – коэффициент нагрузки при расчёте по напряжениям изгиба:

где КFv – коэффициент учитывающий внутреннюю динамику нагружения, принимаем КFv=1,11 по табл. 2.9 [1, с.20].

К – коэффициент неравномерности распределения напряжений у основания зубьев по ширине зубчатого венца:

К – коэффициент, учитывающий влияние погрешностей изготовления шестерни и колеса на распределение нагрузки между зубьями, причём К= К0=1,24.

Тогда

И следовательно

Принимаем значение модуля в соответствии с рядом размеров, m=2,5 мм.

Определим суммарное число зубьев по формуле:

где β – угол наклона зубьев, принимаем β=0˚.

Тогда

Определяем число зубьев шестерни:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

РЦО 125.00.00 ПЗ

Принимаем ближайшее целое число Z1=64.

Определяем число зубьев колеса:

Уточняем фактическое передаточное число:

Определяем делительные диаметры:

Определяем диаметры окружностей вершин и впадин колес:

Проверим зубья колеса по контактным напряжениям.

Расчётное значение контактного напряжения определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Zσ =960 Mпа1/2 для прямозубых колёс.

Тогда

Определяем силы в зацеплении.

Окружная сила:

Радиальная сила:

где α =20˚

Осевая сила Fa =0. Так как применено прямозубое зацепление.

Проверим зубья по напряжениям изгиба.

Для зубьев колеса:

где YFS2 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS2=3,605.

Yβ=1 для прямозубых колёс, Yε=1 при степени точности 8.

Тогда

Для зубьев шестерни:

где YFS1 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS1=3,91.

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

РЦО 125.00.00 ПЗ

2.5. Расчёт цилиндрической зубчатой передачи (1-ая ступень)

Так как редуктор соосный принемаем =200 мм.

Определим окружную скорость v, м/с:

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

РЦО 125.00.00 ПЗ

По полученным данным приимем степень точности зубчатой передачи, примем 8 класс точности, применяемый для передач пониженной точности.

Предварительно определим основные размеры.

Определяем делительный диаметр:

Определим ширину колеса:

Определим модуль передачи, для этого определим максимальное и минимальное значение модуля:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Km =3.4 103 для косозубых передач.

KF – коэффициент нагрузки при расчёте по напряжениям изгиба:

где КFv – коэффициент учитывающий внутреннюю динамику нагружения, принимаем КFv=1,092 по табл. 2.9 [1, с.20].

К – коэффициент неравномерности распределения напряжений у основания зубьев по ширине зубчатого венца:

К – коэффициент, учитывающий влияние погрешностей изготовления шестерни и колеса на распределение нагрузки между зубьями, причём К= К0=1,18.

Тогда

И следовательно

Принимаем значение модуля в соответствии с рядом размеров, m=1,5 мм.

Определим суммарное число зубьев по формуле:

где β – угол наклона зубьев, принимаем β=0˚.

Тогда

Определяем число зубьев шестерни:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

РЦО 125.00.00 ПЗ

Принимаем ближайшее целое число Z1=53.

Определяем число зубьев колеса:

Уточняем фактическое передаточное число:

Определяем делительные диаметры:

Определяем диаметры окружностей вершин и впадин колес:

Проверим зубья колеса по контактным напряжениям.

Расчётное значение контактного напряжения определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Zσ =9600 MПа для прямозубых колёс.

Тогда

Определяем силы в зацеплении.

Окружная сила:

Радиальная сила:

где α =20˚

Осевая сила Fa =0. Так как применено прямозубое зацепление.

Проверим зубья по напряжениям изгиба.

Для зубьев колеса:

где YFS2 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS2=3,7.

Yβ=1 для прямозубых колёс, Yε=1 при степени точности 8.

Тогда

Для зубьев шестерни:

где YFS1 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS1=3,59.

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

20

РЦО 125.00.00 ПЗ


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

21

РЦО 125.00.00 ПЗ

3. Разработка эскизного проекта [1, с.42]

Определяем предварительные диаметры валов.

Для быстроходного вала шестерни диаметр определяется по следующей формуле:

В соответствии с ГОСТ 12080-66 принимаем значение d1=32мм.

Для быстроходного вала колеса диаметр определяется по следующей формуле:

В соответствии с ГОСТ 12080-66 принимаем значение d2=38мм.

Выбираем тип и марку подшипников.

Для быстроходной ступени применим подшипник 307 ГОСТ 8338-75.

Для тихоходной ступени применим подшипник 309 ГОСТ 8338-75.

Применяем схему установки подшипников «враспор».

Используем уплотнительные манжеты по ГОСТ 8752-79 типа: 1-40х60-3 и 1-45х65-3.

Основные конструктивные решения.

Определяем минимальное расстояние между деталями передач:

где L – расстояние между внешними поверхностями деталей передач. Примем L=250мм, равную сумме делительных диаметров.

Тогда

Определяем расстояние между дном корпуса и поверхностью колёс:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

22

РЦО 125.00.00 ПЗ

Компоновка выполняется с таким расчетом, чтобы размеры редуктора в осевом направлении были небольшими, а валы жёсткими. Остальные размеры принимаются в соответствии с рекомендациями [1, с.257].

Крышки подшипниковых узлов конструируем в зависимости от диаметра внешнего кольца подшипника [1, с.148].

Конструкция зубчатого колеса проработана по рекомендации [1, с.63].

Смазка зубчатого зацепления осуществляется окунанием колеса в масло, заливаемое в корпус редуктора до определённого уровня. Применяем масло индустриальное И-70А по ГОСТ 20799-75 [1, с.178].

Смазка подшипников осуществляется разбрызгиванием масла шестерней и затеканием в подшипниковые полости. Это достоинство подшипников качения - требуют мало смазки.

Для контроля уровня масла предусматривается жезловой указатель уровня масла, а для слива отработанного масла сливная пробка. Для визуального контроля выработки редуктора используется смотровое окно, применяемое также для доливания масла.


4. Расчёт валов

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

23

РЦО 125.00.00 ПЗ

4.1. Рассчитываем быстроходный вал на статическую прочность

По чертежу вычерчиваем расчетную схему

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

24

РЦО 125.00.00 ПЗ

Рассматриваем действие изгибающих моментов в вертикальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Рассматриваем действие изгибающих моментов в горизонтальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Крутящий (вращающий) момент

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

25

РЦО 125.00.00 ПЗ

Передача вращающего момента происходит вдоль оси вала со стороны входного участка до середины шестерни (Эпюра Т).

Суммарный изгибающий момент в сечении В, как наиболее нагруженном определяем по формуле:

где  КП=2,2 – коэффициент перегрузки табл. 24.9. [1, с.417]

Суммарный крутящий момент в сечении В:

Осевой момент сопротивления для вала шестерни:

.

Полярный момент сопротивления:

.

Нормальные и касательные напряжения в сечении В:

Коэффициент запаса прочности:

Конструктивно принятые размеры вала обеспечивают многократный запас, поэтому расчет на сопротивление усталости выполнять нецелесообразно.


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

26

РЦО 125.00.00 ПЗ

4.2. Рассчитываем тихоходный вал на статическую прочность

По чертежу вычерчиваем расчетную схему

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

27

РЦО 125.00.00 ПЗ

Рассматриваем действие изгибающих моментов в вертикальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Рассматриваем действие изгибающих моментов в горизонтальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Крутящий (вращающий) момент

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

28

РЦО 125.00.00 ПЗ

Передача вращающего момента происходит вдоль оси вала со стороны входного участка до середины шестерни (Эпюра Т).

По эпюрам видно, что тихоходный вал малонагруженный и конструктивно принятые размеры вала обеспечивают многократный запас, поэтому расчет на сопротивление усталости выполнять нецелесообразно.

Проверочный расчет подшипников по заданному ресурсу работы [1, с.106]

Исходя из условий задания на курсовое проектирование и применяемой скорости вращения подшипников, расчёт на статическую и динамическую грузоподъёмности не является необходимым.

Производим расчёт подшипников на заданный ресурс.

Для быстроходной ступени применён подшипник 208, имеющий следующие характеристики: . Для тихоходной ступени применён подшипник 209, имеющий следующие характеристики: .

Вычислим эквивалентную динамическую нагрузку в наиболее нагруженной опоре:

,

где X,Y – коэффициенты, в соответствии с рекомендациями [1, с.106], при ;  X =1, Y=0,

Кб – коэффициент безопасности; Km – температурный коэффициент принимаем Кб = 1,2  в соответствии с рекомендациями табл. 7.4 [1, с.107], Кm = 1.

Тогда

,

Определяем скорректированный по уровню надёжности и условиям применения расчётный ресурс.

,

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

29

РЦО 125.00.00 ПЗ

где а123 – коэффициенты долговечности и совместного влияния, принимаем а1=1 , а23=0,75 в соответствии с рекомендациями [1, с.108]; n –частота вращения вала.

Тогда

Для быстроходного вала:

,

Для тихоходного вала

.

Все подшипники удовлетворяют условию долговечности.


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

30

РЦО 125.00.00 ПЗ

5. Расчёт соединений [2, с.168]

В соответствии с заданием и при условии достаточной соосности целесообразно использовать упругую втулочно-пальцевую муфту по ГОСТ 21424-93. Применение такой муфты позволяет компенсировать нежелательные усилия на приводном валу.

Проверка прочности шпоночных соединений.                             

Шпонки призматические со скруглёнными торцами. Размеры сечений шпонок и пазов и длинны шпонок - по ГОСТ 23360-78. Материал шпонок - Сталь 45 нормализованная.

Для тихоходного вала напряжение смятия определяем по формуле:

,

где T2 – крутящий момент на тихоходном валу, d – диаметр вала, h – высота шпонки, b – ширина шпонки, l – длинна шпонки, t1 – глубина паза.

Тогда

.

Для быстроходного вала напряжение смятия определяем по формуле:

,

где T1 – крутящий момент на быстроходном валу, d – диаметр вала, h – высота шпонки, b – ширина шпонки, l – длинна шпонки, t1 – глубина паза.

Тогда

.

Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице =110...125МПа, при чугунной  =50...70МПа. (материал полумуфт  Сталь 45).

Условие выполнено .

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

31

РЦО 125.00.00 ПЗ

Список использованных источников

1. Конструирование узлов и деталей машин: Учебное пособие для машиностроительных спец. Вузов / П.Ф.Дунаев, О.П.Леликов. -7-е изд., перераб. и доп.-М.:Высш. шк., 2001-447 с., ил.

4. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. пособие для техникумов/ С. А. Чернавский, К. Н. Боков, И.М. Чернин и др.-2-е изд., перераб. и доп. - М.:Машиностроение , 1988. - 416 с.: ил.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

42171. ИССЛЕДОВВАНИЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫМ СОЕДИНЕНИЕМ АКТИВНОГО И ЕМОСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЙ 247 KB
  Экспериментальное исследование характера изменения тока мощности и падений напряжений на участках последовательной цепи состоящей из активного и емкостного сопротивлений а также построение круговой диаграммы. При прохождении синусоидального тока по цепи изображенной на рис.1а следует иметь ввиду что ток в любом сечении цепи один и тот же а общее напряжение согласно второму закону Кирхгофа равно геометрической сумме...
42172. ИССЛЕДОВВАНИЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫМ СОЕДИНЕНИЕМ АКТИВНОГО И ИНДУКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЙ 299.5 KB
  Экспериментальное исследование характера изменения тока мощности и падений напряжений на участках последовательной цепи состоящей из активного и индуктивного сопротивлений а также построение круговой диаграммы. При прохождении синусоидального тока по цепи изображенной на рис.1б ток в любом сечении цепи один и тот же а общее напряжение согласно второму закону Кирхгофа равно геометрической сумме падений напряжений на...
42173. ИССЛЕДОВАНИЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫМ СОЕДИНЕНИЕМ АКТИВНОГО, ИНДУКТИВНОГО И ЕМКОСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЙ. РЕЗОНАНС НАПРЯЖЕНИЙ 271.5 KB
  РЕЗОНАНС НАПРЯЖЕНИЙ Цель работы: Исследование явления резонанса напряжений построение резонансных кривых и векторных диаграмм.1 следует иметь в виду что ток в любом элементе схемы один и тот же а питающее напряжение согласно второму закону Кирхгофа равно алгебраической сумме мгновенных значений напряжений на отдельных элементах схемы: 4.2 приведены векторные диаграммы напряжений и токов схемы рис. Ток совпадает по фазе с напряжением угол  = 0 cos = 1 и этот режим называется резонансом напряжений.
42174. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ФОРМАТИРОВАНИЯ СЛОЖНЫХ ПО ФОРМАТУ ДОКУМЕНТОВ 654.5 KB
  Рукописные работы дипломные работы курсовые работы рефераты отчёты и пр. Основная часть рукописной работы Раздел 2 следует за титульным листом начинается со страницы № 2 обычно имеет оглавление. Заголовок 1 для глав работы Заголовок 2 для параграфов. Например для форматирования реквизитов Название организации Исполнитель Руководитель работ Название специальности Тема дипломной работы и пр.
42175. ИССЛЕДОВАНИЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМ СОЕДИНЕНИЕМ АКТИВНОГО И ЕМКОСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЙ 203 KB
  Общие теоретические сведения В схеме рис.1 Векторная диаграмма этой схемы представлена на рис. Рис. Диаграмма представленная на рис.Ток совпадает по фазе с напряжением . Из точки О1 откладываем отрезок О1К = I2k /mI , по направлению вектора . Отрезок О1К является хордой круговой диаграммы . В масштабе mz откладываем по направлению отрезка О1К отрезок О1А = R2 /mz и из точки А под углом 900 к линии О1К проводим линию изменяющегося параметра AN’. Перпендикуляр, к линии изменяющегося параметра, опущенный из точки О1 совпадает по направлению с хордой.
42176. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМ СОЕДИНЕНИЕМ АКТИВНОГО, ИНДУКТИВНОГО И ЕМКОСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЙ. РЕЗОНАНС ТОКОВ 182.5 KB
  Общие теоретические сведения В схеме рис.1 Векторные диаграммы этой схемы при различных значениях емкости С представлена на рис.9 Рис. Если емкость C конденсатора подобрать так чтобы ток полностью компенсировал реактивную составляющую то общий ток будет совпадать по направлению с напряжением рис.
42177. Прилади і методи контролю метеорологічних умов на робочих місцях 99 KB
  Теоретичний вступ До показників які характеризують метеорологічні умови мікроклімат належать: температура відносна вологість швидкість руху повітря теплове випромінювання. Дійсну температуру повітря в робочій зоні визначають за формулою 1: де tч і t0 показники чорного та посрібленого термометрів 0С. Вимірювання температури повітря в приміщенні можна також проводити з допомогою сухого термометра аспіраційного психометра Ассмана. Вимірювання вологості повітря.
42178. Амбулаторно-поликлиническая помощь сельскому населению. Обзор. Состояние, проблемы и перспективы развития в Республике Беларусь 258 KB
  При этом в настоящее время существуют различны, иногда противоположные, мнения относительно действующей организационной модели сельского здравоохранения. Рядом автором она признается несовершеннолетней: недостаточная мощность организаций здравоохранения села рассматривается