49618

Расчет механизмов привода растворонасоса

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Выбираем для изготовления колеса и шестерни сталь марки 40Х. Дополнительно применяем улучшение получая твердость 235…262 HB для колеса и 269…302 HB для шестерни.

Русский

2014-01-04

448.1 KB

6 чел.

Томский государственный архитектурно-строительный университет

Кафедра «Прикладная механика и материаловедение»

Курсовой проект по дисциплине «Детали машин»

Тема: «Расчет механизмов привода растворонасоса»

Пояснительная записка

РЦО 125.00.00 РПЗ

Студент: Худых К.А.

Группы:348/3

Руководитель проекта: Никифоров А.А.                                                               

Томск 2011 г.

ТГАСУ, МФ, каф. ПМиМ,

Литера

Лист

Листов

Изм

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Проверил

Разраб.

Н.контр.

РЦО 125.00.00 ПЗ

Редуктор цилиндрический

одноступенчатый


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

РЦО 125.00.00 ПЗ

Введение

В соответствии с техническим заданием на курсовое проектирование разработана конструкция привода растворонасоса. Пояснительная записка содержит 30 с., 2 рисунка, графическая часть 2л.

Разработанный редуктор имеет конструкцию, обеспечивающую высокую надёжность и простоту монтажа и обслуживания.

Все элементы привода выбраны с небольшим запасом, что обеспечивает повышенную надёжность в случае непредвиденных пиковых нагрузок связанных с областью применения привода.


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

4

РЦО 125.00.00 ПЗ

Содержание

                                                                                                                      С.

Техническое задание …………………………….…………………….… 2

Введение ……………………………………………….…………….…… 4

1. Выбор электродвигателя и общий расчёт редуктора ……………….. 5

1.1. Выбор электродвигателя ………………………………………… 5

1.2. Уточнение передаточных чисел привода ………………………. 5

1.3. Определение вращающих моментов на валах привода ……….. 6

2. Расчёт зубчатых передач ……………………………………………… 8

2.1. Выбор твёрдости, термической обработки и материала колёс …8

2.2 Определим допускаемые контактные напряжения .…………...… 8

2.3. Определим допускаемые напряжения изгиба .………………......10

2.4 Расчёт цилиндрической зубчатой передачи .…………..………... 11

2.5 Расчёт цилиндрической зубчатой передачи (1-ая ступень)………17

3. Разработка эскизного проекта ……………………………..……….…  21

4. Расчёт валов.…………………………………………………………..... 23

4.1 Рассчитываем быстроходный вал на статическую прочность…...23

4.2. Рассчитываем тихоходный вал на статическую прочность……....26

5. Расчёт соединений ….………………………………………….………. 30

Список использованных источников .………………………….………... 31


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

5

РЦО 125.00.00 ПЗ

1. Выбор электродвигателя и общий расчёт редуктора

1.1. Выбор электродвигателя

Для выбора электродвигателя определяем требуемую его мощность и частоту вращения.

Требуемая мощность (кВт) электродвигателя привода определяем по формуле:

где  Рв - потребляемая мощность измельчителя,

Здесь 1,2,3,муфты,подш - КПД отдельных звеньев кинематической цепи, значения которых принимаем по табл. 1.1. [1, с.6]

По табл. 24.9. [1, с.417] подбираем электродвигатель. Наиболее подходящим является электродвигатель АИР 112М4/1432 серии обладающий следую

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

РЦО 125.00.00 ПЗ

щими характеристиками: мощность Р=5,5 кВт, синхронная частота n=1432 мин-1.

1.2. Уточнение передаточных чисел привода

Определяем общее передаточное отношение привода по формуле:

Тогда

Находим передаточное число редуктора:

Тогда

Разбиваем на ступени

Принемаем  

Уточняем передаточное отношение открытой передачи(цепной):

1.3. Определение вращающих моментов на валах привода

Частота вращения выходного вала редуктора n2=nв, так как в заданной схеме отсутствует ремённая или цепная передача. То есть n2=363мин-1 .

Частота вращения входного вала редуктора n1 определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

6

РЦО 125.00.00 ПЗ

Частота вращения входного шкива цепной  передачи равна частоте вращения электродвигателя n=1432 мин-1.

Вращающий момент на выходном валу редуктора определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

7

РЦО 125.00.00 ПЗ


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

8

РЦО 125.00.00 ПЗ

2. Расчёт зубчатой передачи

2.1. Выбор твёрдости, термической обработки и материала колёс

Выбираем для изготовления колеса и шестерни сталь марки 40Х. Дополнительно применяем улучшение получая твердость 235…262 HB для колеса и 269…302 HB для шестерни.

2.2 Определим допускаемые контактные напряжения

Определим допускаемые контактные напряжения для шестерни и колеса по формуле:

где :

Нlim – предел контактной выносливости. В соответствии с табл.2.2 [1, с.13]:

тогда

SH – коэффициент запаса прочности принимаем в соответствии с рекомендациями [1, с.13], SH=1,1.

ZR – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости сопряженных поверхностей зубьев. Принимаем ZR=0,95 в соответствии с рекомендациями [1, с.13];

ZV – коэффициент, учитывающий влияние окружной скорости. Принимаем ZV=1,10 в соответствии с рекомендациями [1, с.14].

ZN – коэффициент долговечности, учитывающий влияние ресурса определяем по формуле:

где NHG – число циклов, соответствующее перелому кривой усталости определяют по формуле:

Тогда

Nk – ресурс передачи в числах циклов перемены напряжения определяют по формуле:

остальные параметры принимаем в соответствии с рекомендациями [1, с.13],

Тогда

Принимаем ZN1=1и ZN2=1 в соответствии с рекомендациями.

И, следовательно

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

9

РЦО 125.00.00 ПЗ

Так как передача является цилиндрической с прямыми зубьями, принимаем допускаемое напряжение []Н=538,65Мпа.

2.3. Определим допускаемые напряжения изгиба

Определим допускаемое напряжение изгиба по следующей формуле:

где YN – коэффициент долговечности, учитывает влияние ресурса, определяем по формуле:

В соответствии с рекомендациями [1, с.15], принимаем:

Тогда

Принимаем YN1=1и YN2=1 в соответствии с рекомендациями.

YR – коэффициент учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности принимаем YR=1 в соответствии с рекомендациями [1, с.15];

YA – коэффициент учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки принимаем YA=1 в соответствии с рекомендациями  [1, с.15];

Flim – предел выносливости при отнулевом цикле нагружения. принимаем в соответствии с табл.2.3 [1, с.14]:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

10

РЦО 125.00.00 ПЗ

Тогда

SF – коэффициент запаса прочности принимаем в соответствии с рекомендациями [1, с.15], SF=1,7.

Тогда

Так как передача является конической с прямыми зубьями, принимаем допускаемое напряжение []F=255,8МПа.

2.4 Расчёт цилиндрической зубчатой передачи (2-ая ступень)

Производим предварительный расчёт межосевого расстояния aw’, мм:

где К – коэффициент поверхностной твёрдости в соответствии с рекомендациями [1, с.17], принимаем K=10; u – передаточное отношение редуктора u=2,5.

Тогда

Определим окружную скорость v, м/с:

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

11

РЦО 125.00.00 ПЗ

По полученным данным приимем степень точности зубчатой передачи, примем 9 класс точности, применяемый для передач пониженной точности.

Уточним предварительно найденное значение межосевого расстояния:

где Ka=450 для прямозубых колёс.

ba – коэффициент ширины, принимаем в соответствии со стандартным рядом чисел и рекомендаций [1, с.17], ba=0,315.

Тогда

КН – коэффициент нагрузки в расчётах на контактную прочность:

где KHv –коэффициент, учитывающий внутреннюю динамику нагружения, принимаем в соответствии с рекомендациями табл. 2.6 [1, с.18], KHv=1,1

KH - коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий, в соответствии с [1, с.18]:

где KH0 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки в начальный период работы, в соответствии с табл. 2.7 [1, с.19], KH0=1,575.

KHw – коэффициент, учитывающий приработку зубьев, в соответствии с табл. 2.8 [1, с.19], KHw=0,452.

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

12

РЦО 125.00.00 ПЗ

KH - коэффициент распределения нагрузки между зубьями, определяем по формуле:

где KH0 – начальное значение коэффициента распределения нагрузки между зубьями, находим из следующего выражения:

где nСТ – степень точности передачи, nСТ=9.

Тогда

И, следовательно

Уточняем предварительно найденное значение межосевого расстояния:

Учитывая стандартный ряд величин межосевых расстояний, принимаем aw=200мм.

Предварительно определим основные размеры.

Определяем делительный диаметр:

Определим ширину колеса:

Определим модуль передачи, для этого определим максимальное и минимальное значение модуля:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

13

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Km =3.4 103 для косозубых передач.

KF – коэффициент нагрузки при расчёте по напряжениям изгиба:

где КFv – коэффициент учитывающий внутреннюю динамику нагружения, принимаем КFv=1,11 по табл. 2.9 [1, с.20].

К – коэффициент неравномерности распределения напряжений у основания зубьев по ширине зубчатого венца:

К – коэффициент, учитывающий влияние погрешностей изготовления шестерни и колеса на распределение нагрузки между зубьями, причём К= К0=1,24.

Тогда

И следовательно

Принимаем значение модуля в соответствии с рядом размеров, m=2,5 мм.

Определим суммарное число зубьев по формуле:

где β – угол наклона зубьев, принимаем β=0˚.

Тогда

Определяем число зубьев шестерни:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

РЦО 125.00.00 ПЗ

Принимаем ближайшее целое число Z1=64.

Определяем число зубьев колеса:

Уточняем фактическое передаточное число:

Определяем делительные диаметры:

Определяем диаметры окружностей вершин и впадин колес:

Проверим зубья колеса по контактным напряжениям.

Расчётное значение контактного напряжения определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

15

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Zσ =960 Mпа1/2 для прямозубых колёс.

Тогда

Определяем силы в зацеплении.

Окружная сила:

Радиальная сила:

где α =20˚

Осевая сила Fa =0. Так как применено прямозубое зацепление.

Проверим зубья по напряжениям изгиба.

Для зубьев колеса:

где YFS2 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS2=3,605.

Yβ=1 для прямозубых колёс, Yε=1 при степени точности 8.

Тогда

Для зубьев шестерни:

где YFS1 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS1=3,91.

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

16

РЦО 125.00.00 ПЗ

2.5. Расчёт цилиндрической зубчатой передачи (1-ая ступень)

Так как редуктор соосный принемаем =200 мм.

Определим окружную скорость v, м/с:

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

17

РЦО 125.00.00 ПЗ

По полученным данным приимем степень точности зубчатой передачи, примем 8 класс точности, применяемый для передач пониженной точности.

Предварительно определим основные размеры.

Определяем делительный диаметр:

Определим ширину колеса:

Определим модуль передачи, для этого определим максимальное и минимальное значение модуля:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

14

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Km =3.4 103 для косозубых передач.

KF – коэффициент нагрузки при расчёте по напряжениям изгиба:

где КFv – коэффициент учитывающий внутреннюю динамику нагружения, принимаем КFv=1,092 по табл. 2.9 [1, с.20].

К – коэффициент неравномерности распределения напряжений у основания зубьев по ширине зубчатого венца:

К – коэффициент, учитывающий влияние погрешностей изготовления шестерни и колеса на распределение нагрузки между зубьями, причём К= К0=1,18.

Тогда

И следовательно

Принимаем значение модуля в соответствии с рядом размеров, m=1,5 мм.

Определим суммарное число зубьев по формуле:

где β – угол наклона зубьев, принимаем β=0˚.

Тогда

Определяем число зубьев шестерни:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

18

РЦО 125.00.00 ПЗ

Принимаем ближайшее целое число Z1=53.

Определяем число зубьев колеса:

Уточняем фактическое передаточное число:

Определяем делительные диаметры:

Определяем диаметры окружностей вершин и впадин колес:

Проверим зубья колеса по контактным напряжениям.

Расчётное значение контактного напряжения определяем по формуле:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

19

РЦО 125.00.00 ПЗ

где Zσ =9600 MПа для прямозубых колёс.

Тогда

Определяем силы в зацеплении.

Окружная сила:

Радиальная сила:

где α =20˚

Осевая сила Fa =0. Так как применено прямозубое зацепление.

Проверим зубья по напряжениям изгиба.

Для зубьев колеса:

где YFS2 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS2=3,7.

Yβ=1 для прямозубых колёс, Yε=1 при степени точности 8.

Тогда

Для зубьев шестерни:

где YFS1 – коэффициент учитывающий форму зуба. В соответствии с табл. 2.10 [1, с.23]. Принимаем YFS1=3,59.

Тогда

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

20

РЦО 125.00.00 ПЗ


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

21

РЦО 125.00.00 ПЗ

3. Разработка эскизного проекта [1, с.42]

Определяем предварительные диаметры валов.

Для быстроходного вала шестерни диаметр определяется по следующей формуле:

В соответствии с ГОСТ 12080-66 принимаем значение d1=32мм.

Для быстроходного вала колеса диаметр определяется по следующей формуле:

В соответствии с ГОСТ 12080-66 принимаем значение d2=38мм.

Выбираем тип и марку подшипников.

Для быстроходной ступени применим подшипник 307 ГОСТ 8338-75.

Для тихоходной ступени применим подшипник 309 ГОСТ 8338-75.

Применяем схему установки подшипников «враспор».

Используем уплотнительные манжеты по ГОСТ 8752-79 типа: 1-40х60-3 и 1-45х65-3.

Основные конструктивные решения.

Определяем минимальное расстояние между деталями передач:

где L – расстояние между внешними поверхностями деталей передач. Примем L=250мм, равную сумме делительных диаметров.

Тогда

Определяем расстояние между дном корпуса и поверхностью колёс:

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

22

РЦО 125.00.00 ПЗ

Компоновка выполняется с таким расчетом, чтобы размеры редуктора в осевом направлении были небольшими, а валы жёсткими. Остальные размеры принимаются в соответствии с рекомендациями [1, с.257].

Крышки подшипниковых узлов конструируем в зависимости от диаметра внешнего кольца подшипника [1, с.148].

Конструкция зубчатого колеса проработана по рекомендации [1, с.63].

Смазка зубчатого зацепления осуществляется окунанием колеса в масло, заливаемое в корпус редуктора до определённого уровня. Применяем масло индустриальное И-70А по ГОСТ 20799-75 [1, с.178].

Смазка подшипников осуществляется разбрызгиванием масла шестерней и затеканием в подшипниковые полости. Это достоинство подшипников качения - требуют мало смазки.

Для контроля уровня масла предусматривается жезловой указатель уровня масла, а для слива отработанного масла сливная пробка. Для визуального контроля выработки редуктора используется смотровое окно, применяемое также для доливания масла.


4. Расчёт валов

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

23

РЦО 125.00.00 ПЗ

4.1. Рассчитываем быстроходный вал на статическую прочность

По чертежу вычерчиваем расчетную схему

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

24

РЦО 125.00.00 ПЗ

Рассматриваем действие изгибающих моментов в вертикальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Рассматриваем действие изгибающих моментов в горизонтальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Крутящий (вращающий) момент

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

25

РЦО 125.00.00 ПЗ

Передача вращающего момента происходит вдоль оси вала со стороны входного участка до середины шестерни (Эпюра Т).

Суммарный изгибающий момент в сечении В, как наиболее нагруженном определяем по формуле:

где  КП=2,2 – коэффициент перегрузки табл. 24.9. [1, с.417]

Суммарный крутящий момент в сечении В:

Осевой момент сопротивления для вала шестерни:

.

Полярный момент сопротивления:

.

Нормальные и касательные напряжения в сечении В:

Коэффициент запаса прочности:

Конструктивно принятые размеры вала обеспечивают многократный запас, поэтому расчет на сопротивление усталости выполнять нецелесообразно.


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

26

РЦО 125.00.00 ПЗ

4.2. Рассчитываем тихоходный вал на статическую прочность

По чертежу вычерчиваем расчетную схему

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

27

РЦО 125.00.00 ПЗ

Рассматриваем действие изгибающих моментов в вертикальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в вертикальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Рассматриваем действие изгибающих моментов в горизонтальной плоскости.

Проверка:

Строим эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости

Сечение A:

Сечение Б:

Сечение В:

Сечение Г:

Крутящий (вращающий) момент

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

28

РЦО 125.00.00 ПЗ

Передача вращающего момента происходит вдоль оси вала со стороны входного участка до середины шестерни (Эпюра Т).

По эпюрам видно, что тихоходный вал малонагруженный и конструктивно принятые размеры вала обеспечивают многократный запас, поэтому расчет на сопротивление усталости выполнять нецелесообразно.

Проверочный расчет подшипников по заданному ресурсу работы [1, с.106]

Исходя из условий задания на курсовое проектирование и применяемой скорости вращения подшипников, расчёт на статическую и динамическую грузоподъёмности не является необходимым.

Производим расчёт подшипников на заданный ресурс.

Для быстроходной ступени применён подшипник 208, имеющий следующие характеристики: . Для тихоходной ступени применён подшипник 209, имеющий следующие характеристики: .

Вычислим эквивалентную динамическую нагрузку в наиболее нагруженной опоре:

,

где X,Y – коэффициенты, в соответствии с рекомендациями [1, с.106], при ;  X =1, Y=0,

Кб – коэффициент безопасности; Km – температурный коэффициент принимаем Кб = 1,2  в соответствии с рекомендациями табл. 7.4 [1, с.107], Кm = 1.

Тогда

,

Определяем скорректированный по уровню надёжности и условиям применения расчётный ресурс.

,

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

29

РЦО 125.00.00 ПЗ

где а123 – коэффициенты долговечности и совместного влияния, принимаем а1=1 , а23=0,75 в соответствии с рекомендациями [1, с.108]; n –частота вращения вала.

Тогда

Для быстроходного вала:

,

Для тихоходного вала

.

Все подшипники удовлетворяют условию долговечности.


Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

30

РЦО 125.00.00 ПЗ

5. Расчёт соединений [2, с.168]

В соответствии с заданием и при условии достаточной соосности целесообразно использовать упругую втулочно-пальцевую муфту по ГОСТ 21424-93. Применение такой муфты позволяет компенсировать нежелательные усилия на приводном валу.

Проверка прочности шпоночных соединений.                             

Шпонки призматические со скруглёнными торцами. Размеры сечений шпонок и пазов и длинны шпонок - по ГОСТ 23360-78. Материал шпонок - Сталь 45 нормализованная.

Для тихоходного вала напряжение смятия определяем по формуле:

,

где T2 – крутящий момент на тихоходном валу, d – диаметр вала, h – высота шпонки, b – ширина шпонки, l – длинна шпонки, t1 – глубина паза.

Тогда

.

Для быстроходного вала напряжение смятия определяем по формуле:

,

где T1 – крутящий момент на быстроходном валу, d – диаметр вала, h – высота шпонки, b – ширина шпонки, l – длинна шпонки, t1 – глубина паза.

Тогда

.

Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице =110...125МПа, при чугунной  =50...70МПа. (материал полумуфт  Сталь 45).

Условие выполнено .

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

31

РЦО 125.00.00 ПЗ

Список использованных источников

1. Конструирование узлов и деталей машин: Учебное пособие для машиностроительных спец. Вузов / П.Ф.Дунаев, О.П.Леликов. -7-е изд., перераб. и доп.-М.:Высш. шк., 2001-447 с., ил.

4. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. пособие для техникумов/ С. А. Чернавский, К. Н. Боков, И.М. Чернин и др.-2-е изд., перераб. и доп. - М.:Машиностроение , 1988. - 416 с.: ил.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

80181. Эксплуатация энергоблока с неполным числом петель первого контура 78 KB
  Подготовка вспомогательных систем ГЦН к работе. В результате изучения материала лекции студенты должны: а знать: действия оперативного персонала при плановом отключении ГЦН; действия оперативного персонала при плановом запуске ГЦН; б уметь выполнять действия для останова и пуска ГЦН; в быть ознакомленными с физическими основами процессов протекающих на ЭБ при работе с различным числом включенных ГЦН. Ситуации требующие отключения одного или двух ГЦН в процессе эксплуатации являются довольно частыми. Реакторная установка допускает...
80182. Перевод энергоблока из состояния «Работа на мощности» в состояние «Горячий останов» 102.5 KB
  Останов турбины со срывом вакуума. В результате изучения материала лекции студенты должны: а знать: возможные способы уменьшения мощности реакторной установки; действия оператора при останове турбины; б уметь выполнять уменьшение мощности реактора и турбогенератора; в быть ознакомленными с физическими основами процессов протекающих на ЭБ при снижении его мощности. В процессе разгрузки РУ контролируется: синхронность движения ОР СУЗ рабочей группы; снижение номинального уровня в КД по мере снижения мощности реактора и средней...
80183. Перевод энергоблока из состояния «Горячий останов» в состояние «Холодный останов» 143.5 KB
  Расхолаживание 1го контура. Расхолаживание 1го контура системой TQ122232 . Окончательное расхолаживание 1го контура и перевод РУ в состояние Холодный останов. В результате изучения материала лекции студенты должны: а знать: возможные способы расхолаживания реакторной установки; действия оператора при расхолаживании реакторной установки; б уметь выполнять расхолаживание реакторной установки; в быть ознакомленными с физическими основами процессов протекающих на ЭБ при расхолаживании 1го контура.
80184. Перевод энергоблока в состояние «Останов для ремонта» и «Останов для перегрузки» 110 KB
  Дренирование первого контура и консервация ПГ. В результате изучения материала лекции студенты должны: а знать: возможные способы консервации оборудования ЭБ; мероприятия проводимые при подготовке ЭБ к ремонту; б уметь выполнять дренирование 1го контура; в быть ознакомленными с физическими основами процессов протекающих на ЭБ при его переводе в состояние Останов для ремонта. Дренирование первого контура и консервация ПГ Подготовка к дренированию первого контура . Концентрация НзВОз в теплоносителе первого контура доведена до...
80185. Нарушения нормальной эксплуатации, обусловленные несанкционированным изменением реактивности 123.5 KB
  Несанкционированное движение вверх регулирующей группы ОР СУЗ. Нештатное положение ОР СУЗ и действия персонала в случае застревания ОР СУЗ при срабатывании аварийной защиты. Данное нарушение может обусловливаться разными причинами: например обесточиванием УКТС АЗ и панелей аварийной защиты потерей питания панелей щита СУЗ ложными сигналами в цепях аварийных защит а также ошибочными действиями персонала не связанными с необходимостью аварийного останова блока путем принудительного срабатывания аварийной защиты. Падение ОР СУЗ .
80186. Нарушения нормальной эксплуатации, обусловленные снижением расхода теплоносителя через реактор 92 KB
  Отключение одного ГЦН из 3х или 4х работающих. Отключение 2х ГЦН из 4х работающих. Отключение одного ГЦН из четырех работающих с наложением отказа в работе РОМ. В результате изучения материала лекции студенты должны: а знать: возможные причины отключения ГЦН; действия персонала при подобных нарушениях нормальной эксплуатации; б уметь восстанавливать нормальную работу РУ и ТУ в подобных ситуациях; в быть ознакомленными с физическими основами процессов протекающих на ЭБ при отключениях ГЦН.
80187. Узкополосные и широкополосные сигналы 187.5 KB
  Для классических АМ и ЧМ колебаний средняя частота совпадает с несущей частотой сигнала.2 Для сигнала вида сопряженная по Гильберту функция. Исходя из этих соотношений для гармонического сигналаогибающая и частота равны соответственно: как и следовало ожидать. Если же выбрать произвольным образом среднюю частоту то даже для гармонического сигнала можно получить некую достаточно сложную огибающую не соответствующую действительности.
80188. Физические основы работы полупроводниковых приборов 202.5 KB
  Связь между токами и напряжениями в транзисторе характеризуют тремя системами параметров: это системы z у и hпараметров. При такой схеме включения для расчетов применяют hпараметры экспериментально определяемые по статическим входным базовым и выходным коллекторным вольтамперным характеристикам ВАХ транзистора ВАХ зависимость напряжения на зажимах элемента электрической цепи от тока в нем. Статические характеристики в схеме с общим эмиттером: авходная; бвыходная Входные характеристики транзистора отражают зависимость...
80189. Принципы построения радиоэлектронных систем локации и навигации 155 KB
  К радиотехническим системам обнаружения и измерения относятся также так называемые пассивные радиосистемы когда радиопередатчик в системе отсутствует а информация извлекается радиоприемным устройством из сигналов поступающих от каких либо естественных источников электромагнитных колебаний. Радиолокационные системы Радиолокация от лат. Основной целью радиолокации является установление связи между параметрами передающей приемной системы и характеристиками отраженного и рассеянного радиолокационной целью излучения с учетом их взаимного...