49686

Проектирование линейного центробежного нагнетателя природного газа мощностью 25 МВт и отношением давлений П=1,44

Курсовая

Производство и промышленные технологии

Определение физических констант газа. при добыче нефти и газа на магистральных газопроводах для наддува двигателей внутреннего сгорания в газотурбинных установках для получения сжатого воздуха имеющего силовое назначение пневматический инструмент молоты прессы и т. Российская Федерация является обладателем крупнейших в мире запасов полезных ископаемых нефти природного газа следствием чего стало доминирующее влияние добычи природных ресурсов на экономику и развитие нашего государства.

Русский

2014-01-07

2.01 MB

48 чел.

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Энергомашиностроительный факультет

Кафедра компрессорной вакуумной

и холодильной техники

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к дипломному проекту по теме

«Проектирование линейного центробежного

нагнетателя природного газа

мощностью 25 МВт и отношением давлений П=1,44»

Зав. кафедрой

Профессор, д.т.н.

Дипломант

 

Руководитель проекта

Доцент, к.т.н.

Консультант по охране труда

Доцент, к.т.н.

Консультант по экономике

Профессор, д.т.н.

Консультант по технологии

Доцент, к.т.н.

                                        1

                                        1

                                        1

                                        1

                                        1

                                        1

Ю. Б. Галёркин

А. В.Севастьянов

Ю. В. Кожухов

Т. Т. Каверзнева

Д.П. Гасюк

Н. И. Садовский

Санкт-Петербург

2012
ОГЛАВЛЕНИЕ

Стр.

1.Введение………………….…………………………………...……     

 4

2.Техническое задание.……………………...…………………....…..

 14

3. Выбор варианта машины……………………………………….…..

15

3.1. Определение физических констант газа………………….………….....

15

3.2. Вариантные расчеты. ……….….…………………………..……......

16

3.3. Оптимизационный расчет выбранного варианта

проточной части компрессора…………………………...……….………..

26

3.4. Расчет семейства характеристик при переменных числах оборотов ротора…………………………………………………………………....

43

4. Расчет газодинамических параметров в сечениях ступеней...…..

54

5. Профилирование элементов проточной части…………………...

60

5.1. Профиль лопатки РК……………………..…..…………….………........

60

5.2. Профиль лопатки ЛД………………......………….………………....….

64

6. Расчет выходной камеры....…………………………...……….…..

66

7. Расчет осевого усилия, действующего на ротор компрессора…..

67

8. Расчеты на прочность……………………………………………....

69

8.1. Расчет критической частоты ротора……..………………………….....

69

8.2. Расчет минимальной толщины стенки корпуса………………………...

72

8.3. Расчет вала на кручение........................................................................

76

9. Расчет подшипников на магнитном подвесе……………………

77

9.1. Общие сведения об АМП, обоснование выбора конструкции…………...

77

9.2. Принцип действия АМП……………………………………………...

78

9.3. Достоинства и недостатки АМП…………………………………... 80

9.4. Выбор активных магнитных подшипников…………………………82

9.5. Расчет страховочных подшипников………………………………85

9.6. Расчет энергопотребления АМП……………………………………88

10. Обеспечение безопасности при эксплуатации компрессорного оборудования…………………………………………………………..

89

10.1. Вентиляция………………………………………………………..

91

10.2. Освещение………………………………………………………...

93

10.3. Вибрация………………………………………………………….

94

10.4. Шум……………………………………………….………………..

97

10.5. Электробезопасность………………………………………………..

99

10.6. Обеспечение безопасности при эксплуатации систем, находящихся под давлением………………………………………………………………..

99

10.7. Взрыво- и пожаробезопасность……………………………………..

101

10.8. Защитная оснастка компрессора……………………………………

104

10.9 Регулирование компрессора………………………………………...

105

10.10. Список нормативных документов……………………….………...

105

11. Технико-экономическое обоснование проекта………………...

106

12. Технология изготовления ЛД…………………..………………...

13. Описание конструкции……………………………………………

Список литературы……………………………………………………


1. Введение

Центробежные компрессоры применяются для обеспечения многих производственных процессов (доменного производства, производства аммиачных удобрений, пластмасс, получения продуктов нефтехимии и т.п.), при добыче нефти и газа, на магистральных газопроводах, для наддува двигателей внутреннего сгорания, в газотурбинных установках, для получения сжатого воздуха, имеющего силовое назначение (пневматический инструмент, молоты, прессы и т.д.). На привод центробежных компрессоров приходится значительная доля всей потребляемой энергии. Например, только 4200 центробежных компрессоров газоперекачивающих агрегатов (ГПА) ОАО «Газпром» имеют суммарную мощность более 40 млн. киловатт и требуют для своего привода энергию на сумму несколько миллиардов долларов ежегодно. Таким образом, проблема оптимального проектирования центробежных компрессоров имеет очень большое значение для национальной экономики.

Российская Федерация является обладателем крупнейших в мире запасов полезных ископаемых, нефти, природного газа, следствием чего стало доминирующее влияние добычи природных ресурсов на экономику и развитие нашего государства.

Необходимость транспортирования огромных количеств нефти и газа привела к бурному развитию трубопроводного транспорта как самого экономически эффективного.

Из года в год в Европе увеличивается потребление газа. Ежегодный прирост потребления составляет около 2%, а к 2015 году потребление газа в европейских странах будет на одну треть превышать показатель 2005 года. Из-за снижения собственной добычи ожидается, что к 2015 году Евросоюз будет вынужден импортировать 75% потребляемого им природного газа; в 2005 году – только 57%.

Для удовлетворения растущего спроса на газ Европе необходимы поставки из России:

- Россия – крупнейшая и географически ближайшая страна-производитель газа;

- более 40 лет Россия надежно поставляет газ в Европу;

- запасы российского газа достаточны для поставок на протяжении многих десятилетий;

- контракты на поставку природного газа между европейскими и российскими предприятиями заключены до 2035 года.

- по сравнению с другими поставками российский газ конкурентоспособен.

Россия зависит от экспорта газа так же, как Европа зависит от его импорта. Нефтегазовая промышленность в России является ключевым звеном экономики, а экспорт газа — важнейшим источником доходов государственного бюджета. На экспорт газа приходится 20% общего промышленного производства и 40% государственных доходов от сбора налогов.

В настоящее время разработан принципиально новый маршрут для экспорта российского природного газа. Этот проект газопровода получил название Nord Stream («Северный поток», ранее Северо-Европейский газопровод). Новый газопровод станет важным фактором энергобезопасности Европы.

По нему будет транспортироваться природный газ для снабжения предприятий и домашних хозяйств Европы. Природный газ – экологически чистое топливо с самыми низкими параметрами продуктов сгорания, которое приобретает все большее значение в структуре энергопотребления.

Магистральный газопровод Nord Stream через Балтийское море соединит Россию и Евросоюз (рис 1.1.). Проложенный по дну Балтийского моря газопровод впервые обеспечит прямые поставки российского природного газа в Западную Европу. Основной ресурсной базой для поставок Газпромом природного газа по Nord Stream определено Южно-Русское газонефтяное месторождение, являющееся одним из крупнейших в мире. Месторождение расположено в Красноселькупском районе Ямало-Ненецкого автономного округа Тюменской области. Запасы газа месторождения оцениваются более чем в 1 трлн куб. м, из них доказанных — более чем 700 млрд куб. м. С выходом на проектную мощность на месторождении будет добываться порядка 25 млрд куб. м газа ежегодно. Бурение скважин на Южно-Русском месторождении продолжается. В качестве дополнительных ресурсов для поставок по Nord Stream позднее будут использоваться месторождения полуострова Ямал, Обско-Тазовской губы и Штокмановское месторождение.

Рис. 1.1. Маршрут, по которому планируется строительство газопровода Nord Stream.

Протяженность трубопровода составляет примерно 1200 км, диаметр — 1220 мм (48 дюймов), проектное давление — 220 бар. Строительство сухопутного участка газопровода (917 км) началось в декабре 2005 г. К строительству морского участка протяженностью 1,2 тыс. км планировалось приступить в 2008 г. Планируется строительство двух параллельных линий с пропускной способностью по 27,5 млрд куб. м в год, что позволит повысить общую транспортную способность приблизительно до 55 млрд куб. м в год. Первая нитка морского газопровода введена в эксплуатацию в 2010 г., поставки газа начаты в 2011 г. Суммарные инвестиции в проект составят свыше 5 млрд евро и являются частью общей суммы инвестиций - 19 млрд евро, которая, по оценке Евросоюза, необходима для реализации газовых проектов в Европе до 2013 г.

Основное назначение трубопровода - транспортирование газообразных и жидких продуктов между аппаратами или агрегатами производственных установок. В зависимости от расположения по отношению к оборудованию Тп могут быть разделены на  внутренние и внешние. Внутренние Тп расположены внутри агрегата и связывают в единое целое его элементы (аппараты, компрессорные машины и др.). Внешние Тп связывают отдельные агрегаты в единый производственный комплекс.

КС предназначены для повышения давления в головной части и в промежуточных пунктах магистрального газопровода для увеличения его пропускной способности. Экономические подсчеты при проектировании газопроводов, транспортирующих газ на дальние расстояния, как правило, показывают, что наиболее экономичным решением для получения максимальной пропускной способности наряду с выбором оптимальных значений диаметра труб и давления является сооружение промежуточных компрессорных станций. В тех случаях, когда за счет газовых промыслов не представляется возможным обеспечить в головной части газопровода максимальное рабочее давление, принятое для газопровода, сооружают головную компрессорную станцию. Места расположения компрессорных станций и расстояния между ними определяются расчетом. При этом учитывают также местные условия - рельеф местности, источники энергоснабжения, источники водоснабжения, наличие населенных пунктов и др.

Для обеспечения требуемой кондиции (качества) на головной КС предусматриваются сепарация, осушка, очистка, охлаждение, одоризация газа и замер его количества. На промежуточных КС обязательным технологическим процессом является очистка газа от механической взвеси (капельной жидкости и грязи), так как на участке газопровода между станциями не исключено образование жидкости, а также окислов железа и пр.

КС,  кроме того, различают по типу применяемых на них ГПА:

- станции, оборудованные поршневыми компрессорами с газомоторным приводом (газомотокомпрессорами);

-станции, оборудованные поршневыми компрессорами с приводом от газовых двигателей;

-станции, оборудованные центробежными нагнетателями с газотурбинным приводом;

-станции, оборудованные центробежными нагнетателями с приводом от электродвигателей.

КС располагаются за пределами застройки городов, населенных пунктов и промышленных предприятий с соблюдением нормативных разрывов от границы КС до зданий и сооружений. Конкретное размещение в натуре осуществляется с учетом результатов инженерных изысканий и наличия необходимых источников инженерного обеспечения (строительные материалы, источники водоснабжения и пр.).

Бесперебойная работа КС обеспечивается согласованным функционированием всего комплекса сооружений. По степени значимости все объекты площадки КС можно разбить на две группы: основной технологии и подсобно-вспомогательного назначения. К первой группе относятся:

-узел очистки газа от механических примесей и жидкости;

-узел компримирования газа- компрессорный цех;

-узел охлаждения газа (при необходимости).

Ко второй группе относятся:

-узел редуцирования давления пускового, топливного газа и газа собственных нужд;

-трансформаторная подстанция при внешнем источнике электроснабжения или электростанции собственных нужд;

-котельная или утилизационная установка тепла отходящих газов газовых турбин;

-cклад горюче-смазочных материалов (ГСМ);

-ремонтно-эксплуатационный блок (РЭБ);

-служба связи;

-служебно-эксплуатационный блок (СЭБ);

-объекты водоснабжения ( насосы, артскважины и пр.);

-очистные сооружения  канализации.

Основным оборудованием на КС считается ГПА, которые  могут быть поршневого или центробежного типа. Приводом поршневых компрессоров  бывают  газовые двигатели в виде отдельных агрегатов или двигатели в одном блоке с поршневым компрессором (газомотокомпрессоры). Центробежные машины для перекачки газа - так называемые нагнетатели - могут иметь привод от электродвигателя или от ГТУ,  которая  работает на природном газе, транспортируемом по магистральным газопроводам.

Газовая промышленность – крупнейший потребитель центробежных компрессоров (часто их называют нагнетателями), а том числе:

-дожимные компрессоры с отношением давлений до 1,7 – 3,5 устанавливают непосредственно около скважин, когда давление в пласте сильно падает. Их задача – поддерживать заданное давление в трубопроводе по мере истощения пласта.

-линейные центробежные компрессоры (так же употребителен термин «нагнетатель») мощностью 6.3, 10, 16 и 25 МВт транспортируют газ по трубопроводам при давлении 5,5 – 7,6 МПа (в ближайшей перспективе 10 и более МПа)  при отношении давлений 1.35 – 1.5 (перечислены параметры, типичные для российской газовой промышленности). Они располагаются на компрессорных станциях вдоль трубопроводов на расстоянии 100 – 120 км друг от друга.

-компрессоры подземных хранилищ газа с конечным давлением до 125 – 150 бар закачивают газ в естественные подземные емкости, расположенные вблизи потребителей газа. Газ накапливается, а затем используется в период максимального потребления – зимой. Организации ОАО “Газпром” используют около 4500 газоперекачивающих агрегатов (газотурбинный или электрический привод) со средней мощностью около 10 МВт.

Для транспортировки природного газа по магистральным газопроводам и закачки газа в подземные хранилища изготавливаются газоперекачивающие агрегаты (ГПА).   ГПА состоит из газотурбинной установки и центробежного нагнетателя. Центробежные нагнетатели выполняют немаловажную роль в добывающей отрасли.


Целью работы является расчет и проектирование линейного центробежного нагнетателя природного газа мощностью 25 МВт, высокого давления (конечное давление 12МПа) с частотой приводной ГТУ 7770 об/мин. Газоперекачивающие агрегаты такой мощности широко применяются
для транспортировки природного газа по магистральным трубопроводам.

Аналогичные машины:

1. ГПА-Ц1-25С/92-1,35М1 мощностью 25 МВт, давление на выходе 9,1 МПа  (ОАО «Сумское НПО им. М.В.Фрунзе», г. Сумы);

2. ГПА-Ц-25/76-1,5 мощностью 25 МВт, давление на выходе 7,45 МПа             (ОАО "Сумское НПО им. М.В.Фрунзе", г. Сумы);

3. Нагнетатель 650-21-2 мощностью 25 МВт, давление на выходе 7,45 МПа (ОАО «Невский завод»,  г. Санкт-Петербург);

4. ГТН-25-1 мощностью 25 МВт, давление на выходе 7,45 МПа (ЗАО «Уральский турбинный завод», г. Екатеринбург, рис.1.2.);

Рис. 1.2. Газотурбинный нагнетатель мощностью 25 МВт,

(ЗАО «Уральский турбинный завод»).

Применение компрессорной техники в газовой промышленности определяется потребностями технологических процессов добычи, транспортировки, хранения, переработки и распределения природного газа.

Новые разработки компрессорной техники связаны с разработкой компрессоров для новых строящихся газопроводов, компрессоров для дожимных компрессорных станций «ГАЗПРОМ» и независимых нефтяных компаний, подземных хранилищ газа (ПХГ) и предприятий нефтегазовой отрасли.

По запросам проектных институтов, газотранспортных и нефтеперерабатывающих предприятий отечественными производителями  (ОАО НПО «Искра» и др.) разработаны центробежные компрессорные машины в следующем диапазоне параметров:

- класс мощности от 0,8 до 25 МВт;

- степень сжатия в расчетной точке от 1,35 до 40;

- давление нагнетания от 1,05 до 12 МПа;

- коммерческая производительность в расчетной точке от 0,3 до 60 млн. м^3/сут.;

- сжимаемый газ – природный, попутный нефтяной с содержанием водорода до 90%, с большим содержанием сероводорода и т.п.

Компрессор должен разрабатываться на основе базового корпуса, предусматривающего возможность установки комплекта сменных проточных частей (СПЧ) с номинальными параметрами в диапазоне значений степени сжатия из типоразмерного ряда, определяемом назначением компрессора:

1,25-1,35-1,44(1,50)-1,7.

Мощностной ряд ГПА с центробежными газовыми компрессорами 2,5-4-6,3(8)-10(12)-16-25(32) МВт.

Базовый корпус выполняется, как правило, с вертикальным разъемом или типа «баррель».

Для линейных компрессорных станций предпочтителен вариант применения полностью «сухого» исполнения центробежных компрессоров, оснащенных «сухими» газодинамическими уплотнениями (СГУ) и системой магнитного подвеса ротора (МП).

Базовые корпуса и их «крышки» должны без доработок (с минимальными доработками) допускать применение СПЧ в «масляном», «полусухом» или «сухом» исполнении.

Разрабатываемый в данном дипломном проекте компрессор со степенью сжатия 1,44, давлением нагнетания 12 МПа и мощностью 25 МВт соответствует по своим параметрам условиям технического задания на проектирование центробежных нагнетателей по заказу ОАО «Газпром» для оснащения компрессорной станции «Грязовецкая» проекта газопровода «Nord Stream» [3].

2. Техническое задание

Основные параметры разрабатываемого компрессора:

мощность привода – N=25,0 МВт;

рабочее вещество – природный газ;

начальная температура — tн= 15°С = 288К;

степень повышения давления П = 1,44;

конечное давление — Рк =  12,0 МПа;

начальное давление — Р н = 8,333 МПа;

рабочая частота вращения вала – n =7770 об/мин.


3. Выбор варианта машины

3.1.Определение физических констант газа

По программе DC00 кафедры КВХТ на основе состава газа, значений начальной температуры и давления были рассчитаны физические постоянные газа. Результаты расчета приведены в таблице 1.

Таблица 1. Термодинамика смесей реальных газов

 

№ п/п

Название

Формула

Х

Количество

1

Метан

CH4

0.98630   

16.0430

2

Этан

C2H6

0.00120   

30.0700

3

Пропан

C3H8

0.00020   

44.0970

4

Н-бутан

C4H10

0.00100   

58.1240

5

Азот

N2

0.00120   

28.0160

6

Углекислый газ

CO2  

0.01010   

44.0110

Результаты расчета:

Давление: P =  8,333  МПа

Температура: T = 288  К

Мольная масса: М = 16,404 кг/кмоль

Газовая постоянная: R = 506,84 Дж/(кг*К)

Удельный объем: v = 0,0148  куб.м/кг

Плотность: ro =  67,626  кг/куб.м

Теплоемкость: Cp = 2897,340  Дж/(кг*К)

Показатель изоэнтропы: к = 1,445

Скорость звука: а =  421,9  м/с

Динамическая вязкость: etha =  0,131E-04 Н*с/кв.м


3.2. Вариантные расчеты

Расчёт параметров проектируемого компрессора производится при помощи программного комплекса Метода универсального моделирования, разработанного на кафедре КВХТ под руководством  Ю.Б. Галёркина.

Расчеты произведены в программе ZZZ1, входящей в комплекс программного комплекса Метода универсального моделирования. Расчеты проводим ориентируясь на мощность заданную в тех. задании (25 МВт). В программе рассчитывается внутренняя мощность компрессора, которая не учитывает КПД ГТУ, поэтому значения мощности будут немного меньше заданной.

Проведены расчеты четырех вариантов исполнения нагнетателя (одно-, двух-, трех- и четырех- ступенчатые схемы). Каждая схема рассматривается с различными вариантами исполнения рабочих колес (радиальное или осерадиальное) и диффузора (лопаточный или безлопаточный).


Вводим в программу исходные данные:

    ***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 380.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

*** Variant # 1 ***

Одноступенчатый компрессор.

Радиальное рабочее колесо (2D), лопаточный (VD) диффузор.

Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |2D+VD |0.0397|0.7148|0.6000| 1.160E+09|328.14|0.8066|0.8600|288.00|327.98|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.860

      Power consumption,        Nc=25043.48 kW

*** Variant # 2 ***

Одноступенчатый компрессор.

Радиальное рабочее колесо (2D), безлопаточный (VLD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |2D+VLD|0.0397|0.7148|0.6000| 1.160E+09|328.14|0.8066|0.8600|288.00|327.98|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.860

      Power consumption,        Nc=25043.48 kW


***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 380.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

*** Variant # 3 ***

Одноступенчатый компрессор.

Осерадиальное рабочее колесо (3D), лопаточный (VD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VD |0.0399|0.7135|0.6000| 1.150E+09|327.59|0.8052|0.8638|288.00|327.84|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.864

      Power consumption,        Nc=24953.32 kW

*** Variant # 4 ***

Одноступенчатый компрессор.

Осерадиальное рабочее колесо (3D), безлопаточный (VLD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VLD|0.0399|0.7135|0.6000| 1.150E+09|327.59|0.8052|0.8638|288.00|327.84|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.864

      Power consumption,        Nc=24953.32 kW


 ***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 370.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

*** Variant # 5 ***

Двухступенчатый компрессор.

Радиальное рабочее колесо (2D), лопаточный (VD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=2

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |2D+VD |0.1038|0.5143|0.6000| 5.990E+08|236.12|0.5804|0.8343|288.00|308.45|

| 2 |2D+VD |0.0923|0.4970|0.6000| 6.730E+08|236.12|0.5804|0.8688|308.45|328.92|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.852

      Power consumption,        Nc=24956.17 kW

*** Variant # 6 ***

Двухступенчатый компрессор.

Радиальное рабочее колесо (2D), безлопаточный (VLD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=2

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |2D+VLD|0.1038|0.5143|0.6000| 5.990E+08|236.12|0.5804|0.8343|288.00|308.45|

| 2 |2D+VLD|0.0923|0.4970|0.6000| 6.730E+08|236.12|0.5804|0.8688|308.45|328.92|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.852

      Power consumption,        Nc=24956.17 kW


    ***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 380.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

*** Variant # 7 ***

Двухступенчатый компрессор.

Осерадиальное рабочее колесо (3D), лопаточный (VD) диффузор.

Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=2

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VD |0.1113|0.5069|0.6000| 5.820E+08|232.71|0.5720|0.8546|288.00|307.86|

| 2 |3D+VD |0.0989|0.4903|0.6000| 6.550E+08|232.71|0.5720|0.8797|307.86|327.73|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.867

      Power consumption,        Nc=24887.04 kW

*** Variant # 8 ***

Двухступенчатый компрессор.

Осерадиальное рабочее колесо (3D), безлопаточный (VLD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=2

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VLD|0.1113|0.5069|0.6000| 5.820E+08|232.71|0.5720|0.8546|288.00|307.86|

| 2 |3D+VLD|0.0989|0.4903|0.6000| 6.550E+08|232.71|0.5720|0.8797|307.86|327.73|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.867

      Power consumption,        Nc=24887.04 kW

***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 345.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

*** Variant # 9 ***

Трехступенчатый компрессор.

Радиальное рабочее колесо (2D), лопаточный (VD) диффузор.

Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=3

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |2D+VD |0.1552|0.4394|0.6000| 4.370E+08|201.71|0.4958|0.7663|288.00|302.89|

| 2 |2D+VD |0.1439|0.4284|0.5900| 4.710E+08|201.71|0.4958|0.8098|302.89|317.54|

| 3 |2D+VD |0.1333|0.4184|0.5800| 5.090E+08|201.71|0.4958|0.8252|317.54|331.95|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.800

      Power consumption,        Nc=24992.56 kW

*** Variant # 10 ***

Трехступенчатый компрессор.

Радиальное рабочее колесо (2D), безлопаточный (VLD) диффузор.

    Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=3

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |2D+VLD|0.1552|0.4394|0.6000| 4.370E+08|201.71|0.4958|0.7663|288.00|302.89|

| 2 |2D+VLD|0.1439|0.4284|0.5900| 4.710E+08|201.71|0.4958|0.8098|302.89|317.54|

| 3 |2D+VLD|0.1333|0.4184|0.5800| 5.090E+08|201.71|0.4958|0.8252|317.54|331.95|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.800

      Power consumption,        Nc=24992.56 kW


*** Variant # 11 ***

Трехступенчатый компрессор.

Осерадиальное рабочее колесо (3D), лопаточный (VD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=3

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VD |0.1987|0.4178|0.6000| 3.950E+08|191.83|0.4715|0.8492|288.00|301.45|

| 2 |3D+VD |0.1833|0.4084|0.5900| 4.280E+08|191.83|0.4715|0.8776|301.45|314.69|

| 3 |3D+VD |0.1693|0.3997|0.5800| 4.640E+08|191.83|0.4715|0.8784|314.69|327.70|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.868

      Power consumption,        Nc=24865.79 kW

*** Variant # 12 ***

Трехступенчатый компрессор.

Осерадиальное рабочее колесо (3D), безлопаточный (VLD) диффузор.

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=3

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VLD|0.1987|0.4178|0.6000| 3.950E+08|191.83|0.4715|0.8492|288.00|301.45|

| 2 |3D+VLD|0.1833|0.4084|0.5900| 4.280E+08|191.83|0.4715|0.8776|301.45|314.69|

| 3 |3D+VLD|0.1693|0.3997|0.5800| 4.640E+08|191.83|0.4715|0.8784|314.69|327.70|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.868

      Power consumption,        Nc=24865.79 kW

    ***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 380.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2


*** Variant # 13 ***

Четырехступенчатый компрессор.

Осерадиальное рабочее колесо (3D), безлопаточный (VLD) диффузор.

Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=4

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VLD|0.3126|0.3593|0.6000| 2.920E+08|164.95|0.4054|0.8436|288.00|297.93|

| 2 |3D+VLD|0.2946|0.3532|0.6000| 3.100E+08|164.95|0.4054|0.8754|297.93|307.86|

| 3 |3D+VLD|0.2773|0.3475|0.6000| 3.290E+08|164.95|0.4054|0.8758|307.86|317.80|

| 4 |3D+VLD|0.2615|0.3420|0.6000| 3.490E+08|164.95|0.4054|0.8761|317.80|327.73|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.868

      Power consumption,        Nc=24888.14 kW

Обоснование выбора схемы компрессора.

В одноступенчатой схеме получили большие КПД и массовый расход, поэтому эта схема подходит для заданных параметров (вариант № 1-4). Четыре ступени не рационально использовать в данном случае (вариант № 13), так как требующиеся параметры достигаются и при меньшем числе ступеней. Поэтому будем проводить сравнение одноступенчатой машины с 2-х и 3-х ступенчатой.

Рабочие колеса по результатам расчёта являются малорасходными (Ф<0,045), для малорасходных колёс рекомендовано использовать радиальную конструкцию[2]. Но для осерадиальной конструкции рабочего колеса по сравнению с радиальной получены большие КПД. На основании этого в дальнейшем будем рассматривать конструкцию центробежного нагнетателя с осерадиальным типом рабочих колёс.

Двух- и трех-ступенчатая машина (вариант № 5-12) при сравнении с одно-ступенчатой машиной имеет такие же КПД, имеет меньшие радиальные габариты и окружные скорости вращения, что не накладывает дополнительные требования к прочности рабочих колёс. Ступени в двух- и трехступенчатых машинах работают с разными КПД. Общие габариты многоступенчатой машины больше и конструкция более дорогостоящая, за счёт увеличения числа ступеней (см. вариант №5). На основе вышеизложенного при сравнении совокупных параметров для дальнейшей работы по проектированию нагнетателя выбираем одноступенчатую схему центробежного компрессора.

Ниже, для определения варианта с наилучшими параметрами, проводились вариантные расчёты выбранной одноступенчатой схемы с ЛД (лопаточный диффузор) и с БЛД (безлопаточный диффузор), где изменялись параметры:

***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 385.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

*** Variant # 14 ***

Уменьшение втулочного отношения (Dhb).

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.24                                                   |

| 1 |3D+VD |0.0417|0.7063|0.6000| 1.130E+09|324.27|0.7971|0.8803|288.00|327.01|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.880

      Power consumption,        Nc=24753.5 kW

*** Variant # 15 ***

Увеличение втулочного отношения (Dhb).

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.36                                                   |

| 1 |3D+VD |0.0412|0.7092|0.6000| 1.140E+09|325.61|0.8003|0.8735|288.00|327.34|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.874

      Power consumption,        Nc=24962.93 kW

*** Variant # 16 ***

Уменьшение коэффициента напора т (PSIt).

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VLD|0.0395|0.7189|0.5800| 1.170E+09|330.03|0.8112|0.8781|288.00|327.11|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.878

      Power consumption,        Nc=24816.45 kW

*** Variant # 17 ***

Уменьшение коэффициента напора т (PSIt).

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VD |0.0395|0.7189|0.5800| 1.170E+09|330.03|0.8112|0.8781|288.00|327.11|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.878

      Power consumption,        Nc=24816.45 kW

*** Variant # 18 ***

Увеличение коэффициента напора т (PSIt).

Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VLD|0.0453|0.6870|0.6400| 1.070E+09|315.39|0.7752|0.8747|288.00|327.28|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.875

      Power consumption,        Nc=24928.82 kW

Исходя из обобщенных данных по промышленным компрессорам, чем меньше коэффициент теоретического напора т, тем выше кпд, но и выше окружная скорость на рабочем колесе u2. Из соображений прочности устанавливаемый предел по окружной скорости на наружном радиусе рабочего колеса u2=330 м/с. Поэтому остановимся на значении теоретического напора т =0,58.

В связи с тем, что вал компрессора должен обеспечивать передачу большой мощности от приводной ГТУ к рабочему колесу, необходимо иметь приемлемый запас прочности вала. На данном этапе расчетов ограничивается величина относительного диаметра втулки Dhb=0.3, потому что при меньших значениях вал будет слишком тонким и может разрушиться.

Назвав выше предпочтительные параметры компрессора, выбираем варианты 16 и 17.

3.3. Оптимизационный расчет

выбранного варианта проточной части компрессора

Оптимизационный расчёт выбранных вариантов проточной части компрессора осуществляется при помощи программного комплекса Метода универсального моделирования, разработанного на кафедре КВХТ под руководством  Ю.Б.Галёркина. 

Сравним характеристики одноступенчатой схемы при различном исполнении проточной части:

1. Осерадиальное колесо и лопаточный диффузор;

2. Осерадиальное колесо и безлопаточный диффузор;

Ниже приведена таблицы, в которых приведены данные расчетов.

Вариант 1 (3D+VD)

     ***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 385.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

   *** Variant # 1 ***

   *** Variant # 1 ***

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7784.36 Dhb=0.3                                                  |

| 1 |3D+VD |0.0395|0.7197|0.5800| 1.170E+09|330.44|0.8107|0.8781|288.00|327.23|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.878

      Power consumption,        Nc=24896.01 kW

    

     

Stage # 1

     **** Input data ****

       F      =  .395E-01

       PSIt   =  .580E+00

       Mu     =  .720E+00

       K      =  .144E+01

       Reu    =  .117E+10

       Dhb    =  .300E+00

       DELim  =  .120E-01

       DELvd  =  .150E-01

       NUscr  =  .180E+03

       Kp     =  .450E+00

    Stage exit -  Scroll

    Impeller   -  3D     

    Diffuser   -  VD     

    **** Optimization parameters *****

        Ad     =  .900E+00-

        AL2    =  .300E+02-

        DWim   =  .250E+00-

        DCvd   =  .250E+00-

        DAL34  =  .130E+02-

        B3/B2  =  .124E+01-

        D3     =  .110E+01-

        D4     =  .140E+01-

    ******* Calculation rezults ********

    +------------------+------------------+------------------+

    |    Impeller      |   Diffuser       |      Scroll      |

    +------------------+------------------+------------------+

    |            Stage's geometry parameters                 |

    | D1=     .458E+00 | D3=     .110E+01 | D180=   .210E+01 |

    | D0=     .458E+00 | D4=     .140E+01 | D360=   .239E+01 |

    | B1=     .791E-01 | B3=     .316E-01 | Ds180=  .352E+00 |

    | B2=     .254E-01 | B4=     .316E-01 | Ds360=  .497E+00 |

    | BT1'=   .406E+02 | AL3'=   .294E+02 | AL4=    .424E+02 |

    | BT2'=   .404E+02 | AL4'=   .424E+02 | NUscr=  .180E+03 |

    | Zim=    .190E+02 | Zvd=    .220E+02 |------------------|

    | WT=     .914E+00 | Cd=     .451E+00 |------------------|

    | BTbl1=  .426E+02 | ALbl3=  .275E+02 | ALscr=  .415E+02 |

    | BTbl2=  .527E+02 | ALbl4=  .454E+02 |------------------|

    | Rblim=---------- | Rblvd=  .229E+02 |------------------|

    |               flow rates in control planes             |

    | F0=     .328E+00 | F2=     .270E+00 | F4=     .178E+00 |

    | F1=     .328E+00 | F3=     .246E+00 | F180=   .254E+00 |

    | F1'=    .393E+00 | F3'=    .297E+00 | F360=   .127E+00 |

    | F2'=    .358E+00 | F4'=    .184E+00 |------------------|

    |         efficiency losses in elements                  |

    | dETim=  .307E-01 | dETvd=  .205E-01 | dETsc=  .280E-01 |

    | dETin=  .000E+00 | dETvl=  .917E-02 |------------------|

    |          loss coefficients of elements                 |

    | Sim=    .978E-01 | Svd=    .617E-01 | Sscr=   .449E+00 |

    | Sin=    .000E+00 | Svl=    .260E-01 |------------------|

    +------------------+------------------+------------------+

          Disk friction coefficient,         BETfr=  .918E-02

          Disk leakage coefficient,          BETlk=  .820E-02

          Disk leakage-friction coefficient, BETim=  .174E-01

          Polytropic efficiency 2-2,      ETA(0-2)= .953

          Polytropic efficiency 4-4,      ETA(0-4)= .924

          Polytropic efficiency,               ETA= .896

***  Stage performances  ***

 +---+--------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+

 | N |   F    |  ETA   |  PSIi  |  PSIp  |   Pi   |   KN   |   Kn   |

 +---+--------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+

 |  1|   .0292|   .7976|   .6858|   .5471|  1.4622|   .0200|   .2688|

 |  2|   .0312|   .8237|   .6671|   .5495|  1.4658|   .0208|   .2768|

 |  3|   .0332|   .8464|   .6486|   .5489|  1.4662|   .0215|   .2856|

 |  4|   .0352|   .8656|   .6302|   .5455|  1.4638|   .0222|   .2954|

 |  5|   .0371|   .8806|   .6119|   .5389|  1.4580|   .0227|   .3064|

 |  6|   .0391|   .8903|   .5937|   .5286|  1.4486|   .0232|   .3190|

 |  7|   .0395|   .8915|   .5901|   .5261|  1.4462|   .0233|   .3217|

 |  8|   .0415|   .8935|   .5720|   .5111|  1.4321|   .0237|   .3369|

 |  9|   .0435|   .8868|   .5540|   .4913|  1.4132|   .0241|   .3552|

 | 10|   .0454|   .8743|   .5360|   .4686|  1.3917|   .0243|   .3763|

 | 11|   .0474|   .8590|   .5181|   .4450|  1.3695|   .0246|   .3996|

 | 12|   .0494|   .8403|   .5002|   .4203|  1.3466|   .0247|   .4257|

 | 13|   .0514|   .8178|   .4824|   .3945|  1.3229|   .0248|   .4552|

 | 14|   .0533|   .7894|   .4646|   .3668|  1.2978|   .0248|   .4900|

 | 15|   .0553|   .7544|   .4469|   .3371|  1.2713|   .0247|   .5315|

 | 16|   .0573|   .7078|   .4291|   .3038|  1.2419|   .0246|   .5849|

 | 17|   .0593|   .6477|   .4114|   .2665|  1.2098|   .0244|   .6563|

 | 18|   .0612|   .5641|   .3938|   .2221|  1.1724|   .0241|   .7648|

 | 19|   .0624|   .4990|   .3832|   .1912|  1.1469|   .0239|   .8640|

 +---+--------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+

      

**** New stages Diameters and rotation Speeds ****

         Rotor # 1

         D2( 1)=  .8107 m     U2( 1)=330.4 m/s

    **** Design Point Parameters ****

    Efficiency,       ETC= .8901

    Pressure ratio,    Pi=  1.4452

    Power consumption,  N= 24791.62 kW

   **** Sizes of stages (m) ****

============================

   Stage #    1                

============================

   Impeller

----------------------------

   D2=        0.8107

  Dhb=        0.24321

   D0=        0.3714679

   B2=        2.063213E-02

BTbl1=        42.61319

BTbl2=        52.66131

DELim=        0.0097284

  Zim=        19

   Diffuzer

----------------------------

   B3=        2.558384E-02

   D4=        1.13498

   D3=        0.89177

ALbl3=        27.54413

ALbl4=        45.37154

DELvd=        0.0121605

  Zvd=        22

   Round scroll

----------------------------

 Dmax=        1.941473

Dsmax=        0.4032468

 ALsc=        41.45636

Variant #      1

Inlet pressure        ,Pin= 8333037.82653809 Pa =        85.031 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.83 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3066E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 7784.362 1/min

*** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 3.1670E+02| 3.3285E+02| 0.8399 | 1.4655E+00| 2.2582E+04|

 |  2 | 3.1880E+02| 3.3506E+02| 0.8422 | 1.4655E+00| 2.2662E+04|

 |  3 | 3.2090E+02| 3.3726E+02| 0.8446 | 1.4654E+00| 2.2740E+04|

 |  4 | 3.2299E+02| 3.3947E+02| 0.8469 | 1.4653E+00| 2.2818E+04|

 |  5 | 3.2509E+02| 3.4167E+02| 0.8491 | 1.4652E+00| 2.2894E+04|

 |  6 | 3.2719E+02| 3.4388E+02| 0.8514 | 1.4650E+00| 2.2970E+04|

 |  7 | 3.2929E+02| 3.4608E+02| 0.8536 | 1.4648E+00| 2.3045E+04|

 |  8 | 3.3138E+02| 3.4828E+02| 0.8557 | 1.4646E+00| 2.3119E+04|

 |  9 | 3.3348E+02| 3.5049E+02| 0.8579 | 1.4644E+00| 2.3192E+04|

 | 10 | 3.3558E+02| 3.5269E+02| 0.8599 | 1.4640E+00| 2.3265E+04|

 | 11 | 3.3768E+02| 3.5490E+02| 0.8619 | 1.4637E+00| 2.3336E+04|

 | 12 | 3.3977E+02| 3.5710E+02| 0.8638 | 1.4633E+00| 2.3407E+04|

 | 13 | 3.4187E+02| 3.5931E+02| 0.8658 | 1.4629E+00| 2.3476E+04|

 | 14 | 3.4397E+02| 3.6151E+02| 0.8676 | 1.4624E+00| 2.3545E+04|

 | 15 | 3.4607E+02| 3.6372E+02| 0.8694 | 1.4619E+00| 2.3613E+04|

 | 16 | 3.4816E+02| 3.6592E+02| 0.8712 | 1.4613E+00| 2.3680E+04|

 | 17 | 3.5026E+02| 3.6812E+02| 0.8728 | 1.4607E+00| 2.3746E+04|

 | 18 | 3.5236E+02| 3.7033E+02| 0.8745 | 1.4601E+00| 2.3812E+04|

 | 19 | 3.5446E+02| 3.7253E+02| 0.8761 | 1.4595E+00| 2.3876E+04|

 | 20 | 3.5655E+02| 3.7474E+02| 0.8776 | 1.4587E+00| 2.3940E+04|

 | 21 | 3.5865E+02| 3.7694E+02| 0.8791 | 1.4580E+00| 2.4002E+04|

 | 22 | 3.6075E+02| 3.7915E+02| 0.8804 | 1.4572E+00| 2.4064E+04|

 | 23 | 3.6284E+02| 3.8135E+02| 0.8818 | 1.4563E+00| 2.4125E+04|

 | 24 | 3.6494E+02| 3.8355E+02| 0.8830 | 1.4554E+00| 2.4185E+04|

 | 25 | 3.6704E+02| 3.8576E+02| 0.8842 | 1.4544E+00| 2.4245E+04|

 | 26 | 3.6914E+02| 3.8796E+02| 0.8853 | 1.4535E+00| 2.4303E+04|

 | 27 | 3.7123E+02| 3.9017E+02| 0.8864 | 1.4524E+00| 2.4361E+04|

 | 28 | 3.7333E+02| 3.9237E+02| 0.8874 | 1.4514E+00| 2.4417E+04|

 | 29 | 3.7543E+02| 3.9458E+02| 0.8885 | 1.4504E+00| 2.4473E+04|

 | 30 | 3.7753E+02| 3.9678E+02| 0.8892 | 1.4491E+00| 2.4528E+04|

 | 31 | 3.7962E+02| 3.9898E+02| 0.8900 | 1.4479E+00| 2.4582E+04|

 | 32 | 3.8172E+02| 4.0119E+02| 0.8907 | 1.4466E+00| 2.4635E+04|

 | 33 | 3.8382E+02| 4.0339E+02| 0.8914 | 1.4454E+00| 2.4687E+04|

 | 34 | 3.8592E+02| 4.0560E+02| 0.8919 | 1.4440E+00| 2.4739E+04|

 | 35 | 3.8801E+02| 4.0780E+02| 0.8924 | 1.4426E+00| 2.4789E+04|

 | 36 | 3.9011E+02| 4.1001E+02| 0.8929 | 1.4412E+00| 2.4839E+04|

 | 37 | 3.9221E+02| 4.1221E+02| 0.8931 | 1.4397E+00| 2.4888E+04|

 | 38 | 3.9431E+02| 4.1441E+02| 0.8934 | 1.4381E+00| 2.4936E+04|

 | 39 | 3.9640E+02| 4.1662E+02| 0.8935 | 1.4365E+00| 2.4983E+04|

 | 40 | 3.9850E+02| 4.1882E+02| 0.8936 | 1.4349E+00| 2.5029E+04|

 | 41 | 4.0060E+02| 4.2103E+02| 0.8935 | 1.4332E+00| 2.5074E+04|

 | 42 | 4.0269E+02| 4.2323E+02| 0.8934 | 1.4315E+00| 2.5119E+04|

 | 43 | 4.0479E+02| 4.2544E+02| 0.8931 | 1.4297E+00| 2.5162E+04|

 | 44 | 4.0689E+02| 4.2764E+02| 0.8929 | 1.4278E+00| 2.5205E+04|

 | 45 | 4.0899E+02| 4.2985E+02| 0.8924 | 1.4259E+00| 2.5247E+04|

 | 46 | 4.1108E+02| 4.3205E+02| 0.8918 | 1.4239E+00| 2.5288E+04|

 | 47 | 4.1318E+02| 4.3425E+02| 0.8912 | 1.4219E+00| 2.5328E+04|

 | 48 | 4.1528E+02| 4.3646E+02| 0.8903 | 1.4198E+00| 2.5367E+04|

 | 49 | 4.1738E+02| 4.3866E+02| 0.8894 | 1.4176E+00| 2.5406E+04|

 | 50 | 4.1947E+02| 4.4087E+02| 0.8883 | 1.4153E+00| 2.5443E+04|

 | 51 | 4.2157E+02| 4.4307E+02| 0.8871 | 1.4130E+00| 2.5480E+04|

 | 52 | 4.2367E+02| 4.4528E+02| 0.8859 | 1.4107E+00| 2.5515E+04|

 | 53 | 4.2577E+02| 4.4748E+02| 0.8846 | 1.4084E+00| 2.5550E+04|

 | 54 | 4.2786E+02| 4.4968E+02| 0.8833 | 1.4061E+00| 2.5584E+04|

 | 55 | 4.2996E+02| 4.5189E+02| 0.8818 | 1.4036E+00| 2.5617E+04|

 | 56 | 4.3206E+02| 4.5409E+02| 0.8804 | 1.4013E+00| 2.5650E+04|

 | 57 | 4.3416E+02| 4.5630E+02| 0.8791 | 1.3989E+00| 2.5681E+04|

 | 58 | 4.3625E+02| 4.5850E+02| 0.8776 | 1.3966E+00| 2.5712E+04|

 | 59 | 4.3835E+02| 4.6071E+02| 0.8762 | 1.3942E+00| 2.5741E+04|

 | 60 | 4.4045E+02| 4.6291E+02| 0.8747 | 1.3919E+00| 2.5770E+04|

 | 61 | 4.4254E+02| 4.6511E+02| 0.8732 | 1.3895E+00| 2.5798E+04|

 | 62 | 4.4464E+02| 4.6732E+02| 0.8714 | 1.3870E+00| 2.5825E+04|

 | 63 | 4.4674E+02| 4.6952E+02| 0.8699 | 1.3846E+00| 2.5851E+04|

 | 64 | 4.4884E+02| 4.7173E+02| 0.8683 | 1.3822E+00| 2.5876E+04|

 | 65 | 4.5093E+02| 4.7393E+02| 0.8666 | 1.3798E+00| 2.5901E+04|

 | 66 | 4.5303E+02| 4.7614E+02| 0.8649 | 1.3773E+00| 2.5924E+04|

 | 67 | 4.5513E+02| 4.7834E+02| 0.8632 | 1.3749E+00| 2.5947E+04|

 | 68 | 4.5723E+02| 4.8054E+02| 0.8615 | 1.3725E+00| 2.5969E+04|

 | 69 | 4.5932E+02| 4.8275E+02| 0.8597 | 1.3700E+00| 2.5990E+04|

 | 70 | 4.6142E+02| 4.8495E+02| 0.8579 | 1.3676E+00| 2.6010E+04|

 | 71 | 4.6352E+02| 4.8716E+02| 0.8560 | 1.3651E+00| 2.6029E+04|

 | 72 | 4.6562E+02| 4.8936E+02| 0.8541 | 1.3627E+00| 2.6047E+04|

 | 73 | 4.6771E+02| 4.9157E+02| 0.8519 | 1.3600E+00| 2.6065E+04|

 | 74 | 4.6981E+02| 4.9377E+02| 0.8499 | 1.3576E+00| 2.6082E+04|

 | 75 | 4.7191E+02| 4.9598E+02| 0.8478 | 1.3551E+00| 2.6097E+04|

 | 76 | 4.7401E+02| 4.9818E+02| 0.8458 | 1.3525E+00| 2.6112E+04|

 | 77 | 4.7610E+02| 5.0038E+02| 0.8436 | 1.3500E+00| 2.6126E+04|

 | 78 | 4.7820E+02| 5.0259E+02| 0.8415 | 1.3475E+00| 2.6139E+04|

 | 79 | 4.8030E+02| 5.0479E+02| 0.8392 | 1.3450E+00| 2.6151E+04|

 | 80 | 4.8239E+02| 5.0700E+02| 0.8370 | 1.3424E+00| 2.6163E+04|

 | 81 | 4.8449E+02| 5.0920E+02| 0.8347 | 1.3398E+00| 2.6173E+04|

 | 82 | 4.8659E+02| 5.1141E+02| 0.8323 | 1.3373E+00| 2.6183E+04|

 | 83 | 4.8869E+02| 5.1361E+02| 0.8299 | 1.3347E+00| 2.6192E+04|

 | 84 | 4.9078E+02| 5.1581E+02| 0.8274 | 1.3321E+00| 2.6200E+04|

 | 85 | 4.9288E+02| 5.1802E+02| 0.8248 | 1.3295E+00| 2.6207E+04|

 | 86 | 4.9498E+02| 5.2022E+02| 0.8223 | 1.3269E+00| 2.6213E+04|

 | 87 | 4.9708E+02| 5.2243E+02| 0.8196 | 1.3242E+00| 2.6218E+04|

 | 88 | 4.9917E+02| 5.2463E+02| 0.8169 | 1.3216E+00| 2.6222E+04|

 | 89 | 5.0127E+02| 5.2684E+02| 0.8137 | 1.3187E+00| 2.6226E+04|

 | 90 | 5.0337E+02| 5.2904E+02| 0.8109 | 1.3161E+00| 2.6229E+04|

 | 91 | 5.0547E+02| 5.3124E+02| 0.8079 | 1.3134E+00| 2.6230E+04|

 | 92 | 5.0756E+02| 5.3345E+02| 0.8046 | 1.3105E+00| 2.6231E+04|

 | 93 | 5.0966E+02| 5.3565E+02| 0.8018 | 1.3079E+00| 2.6231E+04|

 | 94 | 5.1176E+02| 5.3786E+02| 0.7988 | 1.3052E+00| 2.6231E+04|

 | 95 | 5.1386E+02| 5.4006E+02| 0.7958 | 1.3026E+00| 2.6229E+04|

 | 96 | 5.1595E+02| 5.4227E+02| 0.7922 | 1.2996E+00| 2.6226E+04|

 | 97 | 5.1805E+02| 5.4447E+02| 0.7889 | 1.2968E+00| 2.6223E+04|

 | 98 | 5.2015E+02| 5.4667E+02| 0.7854 | 1.2940E+00| 2.6219E+04|

 | 99 | 5.2224E+02| 5.4888E+02| 0.7818 | 1.2912E+00| 2.6213E+04|

 |100 | 5.2434E+02| 5.5108E+02| 0.7782 | 1.2883E+00| 2.6207E+04|

 |101 | 5.2644E+02| 5.5329E+02| 0.7745 | 1.2855E+00| 2.6201E+04|

 |102 | 5.2854E+02| 5.5549E+02| 0.7706 | 1.2826E+00| 2.6193E+04|

 |103 | 5.3063E+02| 5.5770E+02| 0.7667 | 1.2796E+00| 2.6184E+04|

 |104 | 5.3273E+02| 5.5990E+02| 0.7627 | 1.2767E+00| 2.6175E+04|

 |105 | 5.3483E+02| 5.6210E+02| 0.7585 | 1.2737E+00| 2.6164E+04|

 |106 | 5.3693E+02| 5.6431E+02| 0.7544 | 1.2708E+00| 2.6153E+04|

 |107 | 5.3902E+02| 5.6651E+02| 0.7500 | 1.2678E+00| 2.6141E+04|

 |108 | 5.4112E+02| 5.6872E+02| 0.7455 | 1.2647E+00| 2.6128E+04|

 |109 | 5.4322E+02| 5.7092E+02| 0.7398 | 1.2612E+00| 2.6114E+04|

 |110 | 5.4532E+02| 5.7313E+02| 0.7350 | 1.2581E+00| 2.6099E+04|

 |111 | 5.4741E+02| 5.7533E+02| 0.7301 | 1.2550E+00| 2.6084E+04|

 |112 | 5.4951E+02| 5.7754E+02| 0.7250 | 1.2518E+00| 2.6067E+04|

 |113 | 5.5161E+02| 5.7974E+02| 0.7197 | 1.2486E+00| 2.6050E+04|

 |114 | 5.5371E+02| 5.8194E+02| 0.7143 | 1.2453E+00| 2.6031E+04|

 |115 | 5.5580E+02| 5.8415E+02| 0.7088 | 1.2420E+00| 2.6012E+04|

 |116 | 5.5790E+02| 5.8635E+02| 0.7030 | 1.2387E+00| 2.5992E+04|

 |117 | 5.6000E+02| 5.8856E+02| 0.6971 | 1.2353E+00| 2.5972E+04|

 |118 | 5.6209E+02| 5.9076E+02| 0.6910 | 1.2319E+00| 2.5950E+04|

 |119 | 5.6419E+02| 5.9297E+02| 0.6847 | 1.2285E+00| 2.5927E+04|

 |120 | 5.6629E+02| 5.9517E+02| 0.6783 | 1.2250E+00| 2.5904E+04|

 |121 | 5.6839E+02| 5.9737E+02| 0.6716 | 1.2215E+00| 2.5879E+04|

 |122 | 5.7048E+02| 5.9958E+02| 0.6647 | 1.2179E+00| 2.5854E+04|

 |123 | 5.7258E+02| 6.0178E+02| 0.6576 | 1.2142E+00| 2.5828E+04|

 |124 | 5.7468E+02| 6.0399E+02| 0.6502 | 1.2106E+00| 2.5801E+04|

 |125 | 5.7678E+02| 6.0619E+02| 0.6426 | 1.2068E+00| 2.5774E+04|

 |126 | 5.7887E+02| 6.0840E+02| 0.6347 | 1.2031E+00| 2.5745E+04|

 |127 | 5.8097E+02| 6.1060E+02| 0.6266 | 1.1992E+00| 2.5715E+04|

 |128 | 5.8307E+02| 6.1280E+02| 0.6182 | 1.1953E+00| 2.5685E+04|

 |129 | 5.8517E+02| 6.1501E+02| 0.6087 | 1.1911E+00| 2.5654E+04|

 |130 | 5.8726E+02| 6.1721E+02| 0.5996 | 1.1870E+00| 2.5621E+04|

 |131 | 5.8936E+02| 6.1942E+02| 0.5902 | 1.1829E+00| 2.5588E+04|

 |132 | 5.9146E+02| 6.2162E+02| 0.5805 | 1.1787E+00| 2.5555E+04|

 |133 | 5.9356E+02| 6.2383E+02| 0.5695 | 1.1742E+00| 2.5520E+04|

 |134 | 5.9565E+02| 6.2603E+02| 0.5589 | 1.1698E+00| 2.5484E+04|

 |135 | 5.9775E+02| 6.2823E+02| 0.5479 | 1.1654E+00| 2.5448E+04|

 |136 | 5.9985E+02| 6.3044E+02| 0.5364 | 1.1608E+00| 2.5410E+04|

 |137 | 6.0194E+02| 6.3264E+02| 0.5245 | 1.1562E+00| 2.5372E+04|

 |138 | 6.0404E+02| 6.3485E+02| 0.5121 | 1.1514E+00| 2.5333E+04|

 |139 | 6.0614E+02| 6.3705E+02| 0.4992 | 1.1466E+00| 2.5293E+04|

 |140 | 6.0824E+02| 6.3926E+02| 0.4858 | 1.1416E+00| 2.5252E+04|

 |141 | 6.1033E+02| 6.4146E+02| 0.4603 | 1.1330E+00| 2.5210E+04|

 |142 | 6.1243E+02| 6.4367E+02| 0.4465 | 1.1281E+00| 2.5168E+04|

 |143 | 6.1453E+02| 6.4587E+02| 0.4319 | 1.1230E+00| 2.5124E+04|

 |144 | 6.1663E+02| 6.4807E+02| 0.4168 | 1.1179E+00| 2.5080E+04|

 |145 | 6.1872E+02| 6.5028E+02| 0.4011 | 1.1126E+00| 2.5035E+04|

 |146 | 6.2082E+02| 6.5248E+02| 0.3848 | 1.1072E+00| 2.4989E+04|

 |147 | 6.2292E+02| 6.5469E+02| 0.3675 | 1.1016E+00| 2.4942E+04|

 |148 | 6.2502E+02| 6.5689E+02| 0.3522 | 1.0967E+00| 2.4894E+04|

 |149 | 6.2711E+02| 6.5910E+02| 0.3331 | 1.0907E+00| 2.4845E+04|

 |150 | 6.2921E+02| 6.6130E+02| 0.3141 | 1.0849E+00| 2.4795E+04|

 |151 | 6.3131E+02| 6.6350E+02| 0.2944 | 1.0789E+00| 2.4745E+04|

 |152 | 6.3341E+02| 6.6571E+02| 0.2739 | 1.0728E+00| 2.4694E+04|

 |153 | 6.3550E+02| 6.6791E+02| 0.2525 | 1.0666E+00| 2.4642E+04|

 |154 | 6.3760E+02| 6.7012E+02| 0.2060 | 1.0537E+00| 2.4589E+04|

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+


Вариант 2 (3D+VLD)

     ***** Input data *****

   ***** Compressor parameters ******

   Mass flow,                           m= 385.00 kg/s

   Outlet pressure,                  Pout= 122.449 Atm (1.2000E+07 Pa)

   Inlet pressure,                    Pin= 85.031 Atm (8.3330E+06 Pa)

   Inlet temperature,                 Tin= 288.00 K

   ***** Gas parameters ******

   Isentropic coefficient               k= 1.4440

   Gas constant,                        R= 506.83 J/kg/K

   Dynamic viscosity coefficient,     muu= 1.3066E-05 n*s/m^2

   *** Variant # 1 ***

   Amount of rotors, nr=1

   Amount of stages on rotor #1, nst=1

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

| # | Type |  F   |  Mu  | PSIt |   Reu    |  U2  |  D2  |  ETA |  Tin | Tout |

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

|Rotor # 1 n=7770. Dhb=0.3                                                    |

| 1 |3D+VLD|0.0395|0.7189|0.5800| 1.170E+09|330.03|0.8112|0.8781|288.00|327.11|

+---+------+------+------+------+----------+------+------+------+------+------+

      Polytropic Efficiency,  ETAp=0.878

      Power consumption,        Nc=24816.45 kW

      Stage # 1

     **** Input data ****

       F      =  .395E-01

       PSIt   =  .580E+00

       Mu     =  .719E+00

       K      =  .144E+01

       Reu    =  .117E+10

       Dhb    =  .300E+00

       DELim  =  .120E-01

       NUscr  =  .180E+03

       Kp     =  .450E+00

    Stage exit -  Scroll

    Impeller   -  3D     

    Diffuser   -  VLD    

    **** Optimization parameters *****

        Ad     =  .915E+00-

        AL2    =  .280E+02-

        DWim   =  .240E+00-

        B3/B2  =  .125E+01+

        D4     =  .140E+01-

   

******* Calculation rezults ********

    +------------------+------------------+------------------+

    |    Impeller      |   Diffuser       |      Scroll      |

    +------------------+------------------+------------------+

    |            Stage's geometry parameters                 |

    | D1=     .466E+00 | D3=     .100E+01 | D180=   .214E+01 |

    | D0=     .466E+00 | D4=     .140E+01 | D360=   .244E+01 |

    | B1=     .829E-01 | B3=     .347E-01 | Ds180=  .369E+00 |

    | B2=     .277E-01 | B4=     .347E-01 | Ds360=  .521E+00 |

    | BT1'=   .387E+02 | AL3'=   .230E+02 | AL4=    .240E+02 |

    | BT2'=   .382E+02 | AL4'=   .240E+02 | NUscr=  .180E+03 |

    | Zim=    .190E+02 | Zvd=    .000E+00 |------------------|

    | WT=     .896E+00 | Cd=     .659E+00 |------------------|

    | BTbl1=  .407E+02 | ALbl3=  .000E+00 | ALscr=  .241E+02 |

    | BTbl2=  .497E+02 | ALbl4=  .000E+00 |------------------|

    | Rblim=---------- | Rblvd= 0.000E+00 |------------------|

    |               flow rates in control planes             |

    | F0=     .310E+00 | F2=     .247E+00 | F4=     .170E+00 |

    | F1=     .310E+00 | F3=     .247E+00 | F180=   .242E+00 |

    | F1'=    .373E+00 | F3'=    .247E+00 | F360=   .121E+00 |

    | F2'=    .331E+00 | F4'=    .170E+00 |------------------|

    |         efficiency losses in elements                  |

    | dETim=  .310E-01 | dETvd=  .381E-01 | dETsc=  .497E-01 |

    | dETin=  .000E+00 | dETvl=  .000E+00 |------------------|

    |          loss coefficients of elements                 |

    | Sim=    .101E+00 | Svd=    .111E+00 | Sscr=   .333E+00 |

    | Sin=    .000E+00 | Svl=    .000E+00 |------------------|

    +------------------+------------------+------------------+

          Disk friction coefficient,         BETfr=  .914E-02

          Disk leakage coefficient,          BETlk=  .834E-02

          Disk leakage-friction coefficient, BETim=  .175E-01

          Polytropic efficiency 2-2,      ETA(0-2)= .952

          Polytropic efficiency 4-4,      ETA(0-4)= .915

          Polytropic efficiency,               ETA= .866

    ***  Stage performances  ***

 +---+--------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+

 | N |   F    |  ETA   |  PSIi  |  PSIp  |   Pi   |   KN   |   Kn   |

 +---+--------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+

 |  1|   .0190|   .7221|   .7898|   .5703|  1.4786|   .0150|   .2098|

 |  2|   .0209|   .7453|   .7691|   .5732|  1.4828|   .0161|   .2196|

 |  3|   .0229|   .7668|   .7489|   .5743|  1.4851|   .0172|   .2294|

 |  4|   .0249|   .7868|   .7292|   .5737|  1.4857|   .0181|   .2393|

 |  5|   .0269|   .8037|   .7098|   .5705|  1.4835|   .0191|   .2497|

 |  6|   .0288|   .8192|   .6907|   .5658|  1.4799|   .0199|   .2603|

 |  7|   .0308|   .8329|   .6717|   .5595|  1.4745|   .0207|   .2713|

 |  8|   .0328|   .8444|   .6530|   .5514|  1.4673|   .0214|   .2830|

 |  9|   .0348|   .8537|   .6344|   .5416|  1.4584|   .0221|   .2953|

 | 10|   .0367|   .8609|   .6159|   .5302|  1.4479|   .0226|   .3085|

 | 11|   .0387|   .8653|   .5975|   .5170|  1.4356|   .0231|   .3227|

 | 12|   .0395|   .8662|   .5901|   .5112|  1.4301|   .0233|   .3288|

 | 13|   .0415|   .8666|   .5719|   .4956|  1.4155|   .0237|   .3448|

 | 14|   .0435|   .8643|   .5537|   .4785|  1.3996|   .0241|   .3623|

 | 15|   .0454|   .8605|   .5355|   .4608|  1.3832|   .0243|   .3811|

 | 16|   .0474|   .8552|   .5174|   .4425|  1.3662|   .0245|   .4013|

 | 17|   .0494|   .8480|   .4994|   .4235|  1.3488|   .0247|   .4233|

 | 18|   .0514|   .8390|   .4814|   .4039|  1.3310|   .0247|   .4473|

 | 19|   .0533|   .8281|   .4634|   .3838|  1.3128|   .0247|   .4736|

 | 20|   .0553|   .8146|   .4455|   .3629|  1.2941|   .0246|   .5030|

 | 21|   .0573|   .7986|   .4276|   .3415|  1.2752|   .0245|   .5357|

 | 22|   .0593|   .7785|   .4097|   .3190|  1.2555|   .0243|   .5735|

 | 23|   .0612|   .7552|   .3919|   .2960|  1.2355|   .0240|   .6167|

 | 24|   .0632|   .7275|   .3740|   .2721|  1.2151|   .0236|   .6673|

 | 25|   .0652|   .6933|   .3562|   .2470|  1.1938|   .0232|   .7287|

 | 26|   .0672|   .6533|   .3384|   .2211|  1.1722|   .0227|   .8036|

 | 27|   .0687|   .6144|   .3242|   .1992|  1.1542|   .0223|   .8793|

 +---+--------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+

**** New stages Diameters and rotation Speeds ****

         Rotor # 1

         D2( 1)=  .8204 m     U2( 1)=333.8 m/s

    **** Design Point Parameters ****

    Efficiency,       ETC= .8630

    Pressure ratio,    Pi=  1.4491

    Power consumption,  N= 25822.79 kW

   **** Sizes of stages (m) ****

============================

   Stage #    1                

============================

   Impeller

----------------------------

   D2=        0.8204284

  Dhb=        0.2461285

   D0=        0.3822062

   B2=        2.276468E-02

BTbl1=        40.66708

BTbl2=        49.7399

DELim=        9.84514E-03

  Zim=        19

   Diffuzer

----------------------------

   B3=        2.845584E-02

   D4=        1.1486

   D3=        0.8204284

ALbl3=        0

ALbl4=        0

DELvd=        1.230643E-02

  Zvd=        0

   Round scroll

----------------------------

 Dmax=        2.004246

Dsmax=        0.427823

 ALsc=        24.07722

Variant #      1

Inlet pressure        ,Pin= 8333037.82653809 Pa =        85.031 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.83 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3066E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 7770 1/min

    

*** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.4557E+02| 2.5809E+02| 0.7825 | 1.4986E+00| 2.0083E+04|

 |  2 | 2.4774E+02| 2.6037E+02| 0.7843 | 1.4983E+00| 2.0202E+04|

 |  3 | 2.4991E+02| 2.6266E+02| 0.7861 | 1.4981E+00| 2.0320E+04|

 |  4 | 2.5209E+02| 2.6494E+02| 0.7881 | 1.4980E+00| 2.0438E+04|

 |  5 | 2.5426E+02| 2.6723E+02| 0.7900 | 1.4978E+00| 2.0554E+04|

 |  6 | 2.5643E+02| 2.6951E+02| 0.7919 | 1.4976E+00| 2.0670E+04|

 |  7 | 2.5860E+02| 2.7179E+02| 0.7938 | 1.4974E+00| 2.0784E+04|

 |  8 | 2.6078E+02| 2.7408E+02| 0.7955 | 1.4971E+00| 2.0898E+04|

 |  9 | 2.6295E+02| 2.7636E+02| 0.7974 | 1.4970E+00| 2.1010E+04|

 | 10 | 2.6512E+02| 2.7865E+02| 0.7992 | 1.4967E+00| 2.1122E+04|

 | 11 | 2.6730E+02| 2.8093E+02| 0.8011 | 1.4965E+00| 2.1233E+04|

 | 12 | 2.6947E+02| 2.8321E+02| 0.8030 | 1.4963E+00| 2.1343E+04|

 | 13 | 2.7164E+02| 2.8550E+02| 0.8048 | 1.4960E+00| 2.1452E+04|

 | 14 | 2.7382E+02| 2.8778E+02| 0.8065 | 1.4956E+00| 2.1560E+04|

 | 15 | 2.7599E+02| 2.9007E+02| 0.8082 | 1.4952E+00| 2.1667E+04|

 | 16 | 2.7816E+02| 2.9235E+02| 0.8100 | 1.4949E+00| 2.1774E+04|

 | 17 | 2.8034E+02| 2.9463E+02| 0.8117 | 1.4945E+00| 2.1879E+04|

 | 18 | 2.8251E+02| 2.9692E+02| 0.8134 | 1.4941E+00| 2.1983E+04|

 | 19 | 2.8468E+02| 2.9920E+02| 0.8150 | 1.4937E+00| 2.2087E+04|

 | 20 | 2.8686E+02| 3.0149E+02| 0.8167 | 1.4932E+00| 2.2190E+04|

 | 21 | 2.8903E+02| 3.0377E+02| 0.8183 | 1.4928E+00| 2.2291E+04|

 | 22 | 2.9120E+02| 3.0605E+02| 0.8199 | 1.4923E+00| 2.2392E+04|

 | 23 | 2.9338E+02| 3.0834E+02| 0.8215 | 1.4918E+00| 2.2492E+04|

 | 24 | 2.9555E+02| 3.1062E+02| 0.8230 | 1.4912E+00| 2.2591E+04|

 | 25 | 2.9772E+02| 3.1291E+02| 0.8246 | 1.4907E+00| 2.2689E+04|

 | 26 | 2.9989E+02| 3.1519E+02| 0.8261 | 1.4901E+00| 2.2786E+04|

 | 27 | 3.0207E+02| 3.1747E+02| 0.8276 | 1.4895E+00| 2.2882E+04|

 | 28 | 3.0424E+02| 3.1976E+02| 0.8290 | 1.4889E+00| 2.2977E+04|

 | 29 | 3.0641E+02| 3.2204E+02| 0.8305 | 1.4883E+00| 2.3071E+04|

 | 30 | 3.0859E+02| 3.2433E+02| 0.8319 | 1.4876E+00| 2.3164E+04|

 | 31 | 3.1076E+02| 3.2661E+02| 0.8332 | 1.4869E+00| 2.3257E+04|

 | 32 | 3.1293E+02| 3.2889E+02| 0.8346 | 1.4862E+00| 2.3348E+04|

 | 33 | 3.1511E+02| 3.3118E+02| 0.8359 | 1.4855E+00| 2.3439E+04|

 | 34 | 3.1728E+02| 3.3346E+02| 0.8372 | 1.4847E+00| 2.3529E+04|

 | 35 | 3.1945E+02| 3.3575E+02| 0.8385 | 1.4839E+00| 2.3617E+04|

 | 36 | 3.2163E+02| 3.3803E+02| 0.8397 | 1.4831E+00| 2.3705E+04|

 | 37 | 3.2380E+02| 3.4031E+02| 0.8409 | 1.4823E+00| 2.3792E+04|

 | 38 | 3.2597E+02| 3.4260E+02| 0.8421 | 1.4814E+00| 2.3878E+04|

 | 39 | 3.2815E+02| 3.4488E+02| 0.8433 | 1.4806E+00| 2.3963E+04|

 | 40 | 3.3032E+02| 3.4716E+02| 0.8444 | 1.4797E+00| 2.4047E+04|

 | 41 | 3.3249E+02| 3.4945E+02| 0.8456 | 1.4788E+00| 2.4130E+04|

 | 42 | 3.3466E+02| 3.5173E+02| 0.8467 | 1.4778E+00| 2.4212E+04|

 | 43 | 3.3684E+02| 3.5402E+02| 0.8477 | 1.4769E+00| 2.4294E+04|

 | 44 | 3.3901E+02| 3.5630E+02| 0.8488 | 1.4759E+00| 2.4374E+04|

 | 45 | 3.4118E+02| 3.5858E+02| 0.8498 | 1.4749E+00| 2.4454E+04|

 | 46 | 3.4336E+02| 3.6087E+02| 0.8508 | 1.4739E+00| 2.4532E+04|

 | 47 | 3.4553E+02| 3.6315E+02| 0.8518 | 1.4729E+00| 2.4610E+04|

 | 48 | 3.4770E+02| 3.6544E+02| 0.8527 | 1.4719E+00| 2.4686E+04|

 | 49 | 3.4988E+02| 3.6772E+02| 0.8536 | 1.4708E+00| 2.4762E+04|

 | 50 | 3.5205E+02| 3.7000E+02| 0.8545 | 1.4697E+00| 2.4837E+04|

 | 51 | 3.5422E+02| 3.7229E+02| 0.8554 | 1.4686E+00| 2.4911E+04|

 | 52 | 3.5640E+02| 3.7457E+02| 0.8561 | 1.4674E+00| 2.4984E+04|

 | 53 | 3.5857E+02| 3.7686E+02| 0.8570 | 1.4663E+00| 2.5056E+04|

 | 54 | 3.6074E+02| 3.7914E+02| 0.8578 | 1.4651E+00| 2.5127E+04|

 | 55 | 3.6292E+02| 3.8142E+02| 0.8586 | 1.4640E+00| 2.5197E+04|

 | 56 | 3.6509E+02| 3.8371E+02| 0.8593 | 1.4627E+00| 2.5267E+04|

 | 57 | 3.6726E+02| 3.8599E+02| 0.8599 | 1.4615E+00| 2.5335E+04|

 | 58 | 3.6944E+02| 3.8828E+02| 0.8606 | 1.4602E+00| 2.5403E+04|

 | 59 | 3.7161E+02| 3.9056E+02| 0.8612 | 1.4590E+00| 2.5469E+04|

 | 60 | 3.7378E+02| 3.9284E+02| 0.8618 | 1.4577E+00| 2.5535E+04|

 | 61 | 3.7595E+02| 3.9513E+02| 0.8624 | 1.4563E+00| 2.5599E+04|

 | 62 | 3.7813E+02| 3.9741E+02| 0.8629 | 1.4550E+00| 2.5663E+04|

 | 63 | 3.8030E+02| 3.9970E+02| 0.8634 | 1.4536E+00| 2.5726E+04|

 | 64 | 3.8247E+02| 4.0198E+02| 0.8638 | 1.4522E+00| 2.5788E+04|

 | 65 | 3.8465E+02| 4.0426E+02| 0.8643 | 1.4508E+00| 2.5849E+04|

 | 66 | 3.8682E+02| 4.0655E+02| 0.8646 | 1.4494E+00| 2.5909E+04|

 | 67 | 3.8899E+02| 4.0883E+02| 0.8650 | 1.4479E+00| 2.5968E+04|

 | 68 | 3.9117E+02| 4.1112E+02| 0.8653 | 1.4465E+00| 2.6026E+04|

 | 69 | 3.9334E+02| 4.1340E+02| 0.8656 | 1.4450E+00| 2.6084E+04|

 | 70 | 3.9551E+02| 4.1568E+02| 0.8658 | 1.4434E+00| 2.6140E+04|

 | 71 | 3.9769E+02| 4.1797E+02| 0.8660 | 1.4419E+00| 2.6196E+04|

 | 72 | 3.9986E+02| 4.2025E+02| 0.8662 | 1.4403E+00| 2.6250E+04|

 | 73 | 4.0203E+02| 4.2254E+02| 0.8663 | 1.4387E+00| 2.6304E+04|

 | 74 | 4.0421E+02| 4.2482E+02| 0.8664 | 1.4371E+00| 2.6356E+04|

 | 75 | 4.0638E+02| 4.2710E+02| 0.8665 | 1.4355E+00| 2.6408E+04|

 | 76 | 4.0855E+02| 4.2939E+02| 0.8665 | 1.4339E+00| 2.6459E+04|

 | 77 | 4.1073E+02| 4.3167E+02| 0.8665 | 1.4322E+00| 2.6509E+04|

 | 78 | 4.1290E+02| 4.3396E+02| 0.8665 | 1.4306E+00| 2.6558E+04|

 | 79 | 4.1507E+02| 4.3624E+02| 0.8664 | 1.4289E+00| 2.6606E+04|

 | 80 | 4.1724E+02| 4.3852E+02| 0.8664 | 1.4272E+00| 2.6653E+04|

 | 81 | 4.1942E+02| 4.4081E+02| 0.8663 | 1.4255E+00| 2.6699E+04|

 | 82 | 4.2159E+02| 4.4309E+02| 0.8660 | 1.4237E+00| 2.6745E+04|

 | 83 | 4.2376E+02| 4.4538E+02| 0.8658 | 1.4220E+00| 2.6789E+04|

 | 84 | 4.2594E+02| 4.4766E+02| 0.8656 | 1.4202E+00| 2.6832E+04|

 | 85 | 4.2811E+02| 4.4994E+02| 0.8654 | 1.4184E+00| 2.6875E+04|

 | 86 | 4.3028E+02| 4.5223E+02| 0.8651 | 1.4166E+00| 2.6917E+04|

 | 87 | 4.3246E+02| 4.5451E+02| 0.8648 | 1.4148E+00| 2.6957E+04|

 | 88 | 4.3463E+02| 4.5680E+02| 0.8645 | 1.4130E+00| 2.6997E+04|

 | 89 | 4.3680E+02| 4.5908E+02| 0.8642 | 1.4112E+00| 2.7036E+04|

 | 90 | 4.3898E+02| 4.6136E+02| 0.8638 | 1.4094E+00| 2.7074E+04|

 | 91 | 4.4115E+02| 4.6365E+02| 0.8635 | 1.4075E+00| 2.7111E+04|

 | 92 | 4.4332E+02| 4.6593E+02| 0.8631 | 1.4057E+00| 2.7147E+04|

 | 93 | 4.4550E+02| 4.6822E+02| 0.8627 | 1.4039E+00| 2.7182E+04|

 | 94 | 4.4767E+02| 4.7050E+02| 0.8623 | 1.4020E+00| 2.7216E+04|

 | 95 | 4.4984E+02| 4.7278E+02| 0.8618 | 1.4002E+00| 2.7249E+04|

 | 96 | 4.5201E+02| 4.7507E+02| 0.8614 | 1.3983E+00| 2.7282E+04|

 | 97 | 4.5419E+02| 4.7735E+02| 0.8609 | 1.3965E+00| 2.7313E+04|

 | 98 | 4.5636E+02| 4.7964E+02| 0.8604 | 1.3946E+00| 2.7344E+04|

 | 99 | 4.5853E+02| 4.8192E+02| 0.8599 | 1.3927E+00| 2.7373E+04|

 |100 | 4.6071E+02| 4.8420E+02| 0.8594 | 1.3909E+00| 2.7402E+04|

 |101 | 4.6288E+02| 4.8649E+02| 0.8589 | 1.3890E+00| 2.7430E+04|

 |102 | 4.6505E+02| 4.8877E+02| 0.8582 | 1.3870E+00| 2.7456E+04|

 |103 | 4.6723E+02| 4.9106E+02| 0.8576 | 1.3851E+00| 2.7482E+04|

 |104 | 4.6940E+02| 4.9334E+02| 0.8570 | 1.3832E+00| 2.7507E+04|

 |105 | 4.7157E+02| 4.9562E+02| 0.8564 | 1.3813E+00| 2.7531E+04|

 |106 | 4.7375E+02| 4.9791E+02| 0.8558 | 1.3794E+00| 2.7555E+04|

 |107 | 4.7592E+02| 5.0019E+02| 0.8551 | 1.3775E+00| 2.7577E+04|

 |108 | 4.7809E+02| 5.0248E+02| 0.8545 | 1.3756E+00| 2.7598E+04|

 |109 | 4.8027E+02| 5.0476E+02| 0.8535 | 1.3736E+00| 2.7618E+04|

 |110 | 4.8244E+02| 5.0704E+02| 0.8528 | 1.3716E+00| 2.7638E+04|

 |111 | 4.8461E+02| 5.0933E+02| 0.8521 | 1.3697E+00| 2.7656E+04|

 |112 | 4.8679E+02| 5.1161E+02| 0.8513 | 1.3678E+00| 2.7674E+04|

 |113 | 4.8896E+02| 5.1390E+02| 0.8505 | 1.3658E+00| 2.7690E+04|

 |114 | 4.9113E+02| 5.1618E+02| 0.8497 | 1.3638E+00| 2.7706E+04|

 |115 | 4.9330E+02| 5.1846E+02| 0.8489 | 1.3619E+00| 2.7721E+04|

 |116 | 4.9548E+02| 5.2075E+02| 0.8481 | 1.3599E+00| 2.7735E+04|

 |117 | 4.9765E+02| 5.2303E+02| 0.8472 | 1.3580E+00| 2.7748E+04|

 |118 | 4.9982E+02| 5.2532E+02| 0.8464 | 1.3560E+00| 2.7760E+04|

 |119 | 5.0200E+02| 5.2760E+02| 0.8455 | 1.3540E+00| 2.7771E+04|

 |120 | 5.0417E+02| 5.2988E+02| 0.8446 | 1.3521E+00| 2.7781E+04|

 |121 | 5.0634E+02| 5.3217E+02| 0.8433 | 1.3499E+00| 2.7790E+04|

 |122 | 5.0852E+02| 5.3445E+02| 0.8423 | 1.3480E+00| 2.7799E+04|

 |123 | 5.1069E+02| 5.3673E+02| 0.8414 | 1.3460E+00| 2.7806E+04|

 |124 | 5.1286E+02| 5.3902E+02| 0.8403 | 1.3440E+00| 2.7813E+04|

 |125 | 5.1504E+02| 5.4130E+02| 0.8393 | 1.3420E+00| 2.7818E+04|

 |126 | 5.1721E+02| 5.4359E+02| 0.8382 | 1.3399E+00| 2.7823E+04|

 |127 | 5.1938E+02| 5.4587E+02| 0.8371 | 1.3379E+00| 2.7827E+04|

 |128 | 5.2156E+02| 5.4815E+02| 0.8360 | 1.3359E+00| 2.7829E+04|

 |129 | 5.2373E+02| 5.5044E+02| 0.8349 | 1.3339E+00| 2.7831E+04|

 |130 | 5.2590E+02| 5.5272E+02| 0.8336 | 1.3318E+00| 2.7832E+04|

 |131 | 5.2807E+02| 5.5501E+02| 0.8325 | 1.3298E+00| 2.7832E+04|

 |132 | 5.3025E+02| 5.5729E+02| 0.8312 | 1.3278E+00| 2.7831E+04|

 |133 | 5.3242E+02| 5.5957E+02| 0.8300 | 1.3257E+00| 2.7830E+04|

 |134 | 5.3459E+02| 5.6186E+02| 0.8287 | 1.3237E+00| 2.7827E+04|

 |135 | 5.3677E+02| 5.6414E+02| 0.8274 | 1.3216E+00| 2.7823E+04|

 |136 | 5.3894E+02| 5.6643E+02| 0.8261 | 1.3196E+00| 2.7819E+04|

 |137 | 5.4111E+02| 5.6871E+02| 0.8244 | 1.3174E+00| 2.7813E+04|

 |138 | 5.4329E+02| 5.7099E+02| 0.8230 | 1.3153E+00| 2.7807E+04|

 |139 | 5.4546E+02| 5.7328E+02| 0.8216 | 1.3132E+00| 2.7799E+04|

 |140 | 5.4763E+02| 5.7556E+02| 0.8201 | 1.3111E+00| 2.7791E+04|

 |141 | 5.4981E+02| 5.7785E+02| 0.8187 | 1.3091E+00| 2.7782E+04|

 |142 | 5.5198E+02| 5.8013E+02| 0.8171 | 1.3070E+00| 2.7772E+04|

 |143 | 5.5415E+02| 5.8241E+02| 0.8156 | 1.3049E+00| 2.7761E+04|

 |144 | 5.5633E+02| 5.8470E+02| 0.8140 | 1.3028E+00| 2.7749E+04|

 |145 | 5.5850E+02| 5.8698E+02| 0.8124 | 1.3007E+00| 2.7736E+04|

 |146 | 5.6067E+02| 5.8927E+02| 0.8108 | 1.2986E+00| 2.7722E+04|

 |147 | 5.6285E+02| 5.9155E+02| 0.8091 | 1.2964E+00| 2.7707E+04|

 |148 | 5.6502E+02| 5.9383E+02| 0.8074 | 1.2943E+00| 2.7691E+04|

 |149 | 5.6719E+02| 5.9612E+02| 0.8056 | 1.2922E+00| 2.7675E+04|

 |150 | 5.6936E+02| 5.9840E+02| 0.8038 | 1.2900E+00| 2.7657E+04|

 |151 | 5.7154E+02| 6.0069E+02| 0.8020 | 1.2879E+00| 2.7639E+04|

 |152 | 5.7371E+02| 6.0297E+02| 0.8002 | 1.2858E+00| 2.7619E+04|

 |153 | 5.7588E+02| 6.0525E+02| 0.7983 | 1.2836E+00| 2.7599E+04|

 |154 | 5.7806E+02| 6.0754E+02| 0.7964 | 1.2815E+00| 2.7578E+04|

 |155 | 5.8023E+02| 6.0982E+02| 0.7944 | 1.2793E+00| 2.7556E+04|

 |156 | 5.8240E+02| 6.1211E+02| 0.7924 | 1.2772E+00| 2.7533E+04|

 |157 | 5.8458E+02| 6.1439E+02| 0.7903 | 1.2750E+00| 2.7509E+04|

 |158 | 5.8675E+02| 6.1667E+02| 0.7877 | 1.2726E+00| 2.7484E+04|

 |159 | 5.8892E+02| 6.1896E+02| 0.7852 | 1.2703E+00| 2.7458E+04|

 |160 | 5.9110E+02| 6.2124E+02| 0.7830 | 1.2681E+00| 2.7431E+04|

 |161 | 5.9327E+02| 6.2353E+02| 0.7808 | 1.2659E+00| 2.7403E+04|

 |162 | 5.9544E+02| 6.2581E+02| 0.7785 | 1.2637E+00| 2.7375E+04|

 |163 | 5.9762E+02| 6.2809E+02| 0.7762 | 1.2615E+00| 2.7345E+04|

 |164 | 5.9979E+02| 6.3038E+02| 0.7738 | 1.2593E+00| 2.7315E+04|

 |165 | 6.0196E+02| 6.3266E+02| 0.7714 | 1.2570E+00| 2.7283E+04|

 |166 | 6.0414E+02| 6.3495E+02| 0.7689 | 1.2548E+00| 2.7251E+04|

 |167 | 6.0631E+02| 6.3723E+02| 0.7663 | 1.2526E+00| 2.7218E+04|

 |168 | 6.0848E+02| 6.3951E+02| 0.7638 | 1.2503E+00| 2.7184E+04|

 |169 | 6.1065E+02| 6.4180E+02| 0.7611 | 1.2481E+00| 2.7149E+04|

 |170 | 6.1283E+02| 6.4408E+02| 0.7585 | 1.2458E+00| 2.7113E+04|

 |171 | 6.1500E+02| 6.4637E+02| 0.7557 | 1.2436E+00| 2.7076E+04|

 |172 | 6.1717E+02| 6.4865E+02| 0.7530 | 1.2413E+00| 2.7038E+04|

 |173 | 6.1935E+02| 6.5093E+02| 0.7501 | 1.2390E+00| 2.6999E+04|

 |174 | 6.2152E+02| 6.5322E+02| 0.7472 | 1.2367E+00| 2.6959E+04|

 |175 | 6.2369E+02| 6.5550E+02| 0.7443 | 1.2345E+00| 2.6919E+04|

 |176 | 6.2587E+02| 6.5779E+02| 0.7412 | 1.2322E+00| 2.6877E+04|

 |177 | 6.2804E+02| 6.6007E+02| 0.7382 | 1.2299E+00| 2.6835E+04|

 |178 | 6.3021E+02| 6.6235E+02| 0.7351 | 1.2276E+00| 2.6791E+04|

 |179 | 6.3239E+02| 6.6464E+02| 0.7311 | 1.2250E+00| 2.6747E+04|

 |180 | 6.3456E+02| 6.6692E+02| 0.7278 | 1.2227E+00| 2.6702E+04|

 |181 | 6.3673E+02| 6.6921E+02| 0.7245 | 1.2203E+00| 2.6656E+04|

 |182 | 6.3891E+02| 6.7149E+02| 0.7211 | 1.2180E+00| 2.6609E+04|

 |183 | 6.4108E+02| 6.7377E+02| 0.7176 | 1.2156E+00| 2.6561E+04|

 |184 | 6.4325E+02| 6.7606E+02| 0.7140 | 1.2133E+00| 2.6512E+04|

 |185 | 6.4542E+02| 6.7834E+02| 0.7104 | 1.2109E+00| 2.6462E+04|

 |186 | 6.4760E+02| 6.8063E+02| 0.7067 | 1.2086E+00| 2.6411E+04|

 |187 | 6.4977E+02| 6.8291E+02| 0.7030 | 1.2062E+00| 2.6359E+04|

 |188 | 6.5194E+02| 6.8519E+02| 0.6991 | 1.2038E+00| 2.6307E+04|

 |189 | 6.5412E+02| 6.8748E+02| 0.6952 | 1.2014E+00| 2.6253E+04|

 |190 | 6.5629E+02| 6.8976E+02| 0.6912 | 1.1990E+00| 2.6199E+04|

 |191 | 6.5846E+02| 6.9205E+02| 0.6872 | 1.1966E+00| 2.6143E+04|

 |192 | 6.6064E+02| 6.9433E+02| 0.6830 | 1.1942E+00| 2.6087E+04|

 |193 | 6.6281E+02| 6.9661E+02| 0.6788 | 1.1918E+00| 2.6030E+04|

 |194 | 6.6498E+02| 6.9890E+02| 0.6745 | 1.1894E+00| 2.5972E+04|

 |195 | 6.6716E+02| 7.0118E+02| 0.6701 | 1.1869E+00| 2.5912E+04|

 |196 | 6.6933E+02| 7.0347E+02| 0.6656 | 1.1845E+00| 2.5852E+04|

 |197 | 6.7150E+02| 7.0575E+02| 0.6610 | 1.1821E+00| 2.5791E+04|

 |198 | 6.7368E+02| 7.0803E+02| 0.6564 | 1.1796E+00| 2.5730E+04|

 |199 | 6.7585E+02| 7.1032E+02| 0.6505 | 1.1768E+00| 2.5667E+04|

 |200 | 6.7802E+02| 7.1260E+02| 0.6455 | 1.1743E+00| 2.5603E+04|

 |201 | 6.8020E+02| 7.1489E+02| 0.6405 | 1.1718E+00| 2.5538E+04|

 |202 | 6.8237E+02| 7.1717E+02| 0.6355 | 1.1693E+00| 2.5473E+04|

 |203 | 6.8454E+02| 7.1945E+02| 0.6303 | 1.1668E+00| 2.5406E+04|

 |204 | 6.8671E+02| 7.2174E+02| 0.6249 | 1.1643E+00| 2.5339E+04|

 |205 | 6.8889E+02| 7.2402E+02| 0.6195 | 1.1618E+00| 2.5271E+04|

 |206 | 6.9106E+02| 7.2630E+02| 0.6140 | 1.1593E+00| 2.5201E+04|

 |207 | 6.9323E+02| 7.2859E+02| 0.6084 | 1.1567E+00| 2.5131E+04|

 |208 | 6.9541E+02| 7.3087E+02| 0.6026 | 1.1542E+00| 2.5060E+04|

 |209 | 6.9758E+02| 7.3316E+02| 0.5968 | 1.1516E+00| 2.4988E+04|

 |210 | 6.9975E+02| 7.3544E+02| 0.5908 | 1.1491E+00| 2.4915E+04|

 |211 | 7.0193E+02| 7.3772E+02| 0.5846 | 1.1465E+00| 2.4841E+04|

 |212 | 7.0410E+02| 7.4001E+02| 0.5784 | 1.1439E+00| 2.4766E+04|

 |213 | 7.0627E+02| 7.4229E+02| 0.5721 | 1.1413E+00| 2.4691E+04|

 |214 | 7.0845E+02| 7.4458E+02| 0.5656 | 1.1387E+00| 2.4614E+04|

 |215 | 7.1062E+02| 7.4686E+02| 0.5589 | 1.1361E+00| 2.4536E+04|

 |216 | 7.1279E+02| 7.4914E+02| 0.5505 | 1.1331E+00| 2.4458E+04|

 |217 | 7.1497E+02| 7.5143E+02| 0.5436 | 1.1305E+00| 2.4379E+04|

 |218 | 7.1714E+02| 7.5371E+02| 0.5364 | 1.1278E+00| 2.4298E+04|

 |219 | 7.1931E+02| 7.5600E+02| 0.5291 | 1.1251E+00| 2.4217E+04|

 |220 | 7.2148E+02| 7.5828E+02| 0.5217 | 1.1225E+00| 2.4135E+04|

 |221 | 7.2366E+02| 7.6056E+02| 0.5142 | 1.1198E+00| 2.4052E+04|

 |222 | 7.2583E+02| 7.6285E+02| 0.5064 | 1.1171E+00| 2.3968E+04|

 |223 | 7.2800E+02| 7.6513E+02| 0.4985 | 1.1144E+00| 2.3883E+04|

 |224 | 7.3018E+02| 7.6742E+02| 0.4905 | 1.1117E+00| 2.3797E+04|

 |225 | 7.3235E+02| 7.6970E+02| 0.4820 | 1.1090E+00| 2.3710E+04|

 |226 | 7.3452E+02| 7.7198E+02| 0.4736 | 1.1062E+00| 2.3622E+04|

 |227 | 7.3670E+02| 7.7427E+02| 0.4650 | 1.1035E+00| 2.3533E+04|

 |228 | 7.3887E+02| 7.7655E+02| 0.4562 | 1.1007E+00| 2.3444E+04|

 |229 | 7.4104E+02| 7.7884E+02| 0.4472 | 1.0980E+00| 2.3353E+04|

 |230 | 7.4322E+02| 7.8112E+02| 0.4357 | 1.0947E+00| 2.3262E+04|

 |231 | 7.4539E+02| 7.8340E+02| 0.4262 | 1.0919E+00| 2.3170E+04|

 |232 | 7.4756E+02| 7.8569E+02| 0.4165 | 1.0891E+00| 2.3076E+04|

 |233 | 7.4974E+02| 7.8797E+02| 0.4067 | 1.0863E+00| 2.2982E+04|

 |234 | 7.5191E+02| 7.9026E+02| 0.3965 | 1.0834E+00| 2.2887E+04|

 |235 | 7.5408E+02| 7.9254E+02| 0.3861 | 1.0806E+00| 2.2791E+04|

 |236 | 7.5626E+02| 7.9482E+02| 0.3754 | 1.0777E+00| 2.2694E+04|

 |237 | 7.5843E+02| 7.9711E+02| 0.3645 | 1.0748E+00| 2.2596E+04|

 |238 | 7.6060E+02| 7.9939E+02| 0.3533 | 1.0719E+00| 2.2497E+04|

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

В данном отчёте не приведены результаты компьютерной оптимизации в табличном виде на основе выходных файлов программы расчёта. Результаты оптимизации приведены в графическом виде (см. рис. 3.1, 3.2, 3.3).


Рис. 3.1 График зависимости отношения давления от массового расхода

Рис. 3.2  График зависимости КПД от массового расхода

Рис. 3.3  График зависимости мощности от массового расхода.


На основании представленных зависимостей (рис. 3.1, 3.2, 3.3), построенных по результатам программных расчетов, видно:

Таблица № 3.2.  Значения КПД, степени повышения давления, мощности компрессора на номинальном режиме при m=385 кг/с.

КПД

П

N, кВт

3D+VD

0,8919

1,444

24739

3D+VLD

0,8643

1,4508

25849

разница в зоне работы:      1) 3D+VD-m=329-608 кг/с

                        2) 3D+VLD-m=329-710 кг/с

                       

Останавливаем свой выбор на 3D+VD (осерадиальное колесо и лопаточный диффузор), так как этот вариант обеспечивает достаточно широкую рабочую зону по условию высокого КПД. К тому же выбранный вариант имеет меньшую потребляемую мощность на всем интересующем нас диапазоне массовых расходов.

Таким образом выбираем первый вариант проточной части.


3.4. Расчет семейства характеристик

при переменных числах оборотов ротора

Расчет семейства характеристик при переменных числах оборотов ротора проводился при помощи программного комплекса Метода универсального моделирования, разработанного на кафедре КВХТ под руководством  Ю.Б. Галёркина. Были рассмотрены варианты с изменением числа оборотов в пределах от 0,7·nраб   до 1,05·nраб . Ниже приведены данные, полученные по этой программе.

Variant #      1  при n=0,7

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 5439 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.0109E+02| 2.1135E+02| 0.7547 | 1.1969E+00| 7.2522E+03|

 

 | 10 | 2.1501E+02| 2.2598E+02| 0.7780 | 1.1983E+00| 7.5643E+03|

 

 | 20 | 2.3048E+02| 2.4224E+02| 0.7994 | 1.1982E+00| 7.8823E+03|

 

 | 30 | 2.4595E+02| 2.5850E+02| 0.8148 | 1.1963E+00| 8.1699E+03|

 

 | 40 | 2.6142E+02| 2.7476E+02| 0.8233 | 1.1923E+00| 8.4271E+03|

 

 | 50 | 2.7689E+02| 2.9102E+02| 0.8242 | 1.1864E+00| 8.6540E+03|

 

 | 60 | 2.9236E+02| 3.0727E+02| 0.8182 | 1.1788E+00| 8.8505E+03|

 

 | 70 | 3.0783E+02| 3.2353E+02| 0.8042 | 1.1695E+00| 9.0166E+03|

 

 | 80 | 3.2329E+02| 3.3979E+02| 0.7840 | 1.1591E+00| 9.1524E+03|

 

 | 90 | 3.3876E+02| 3.5605E+02| 0.7570 | 1.1477E+00| 9.2578E+03|

 

 |100 | 3.5423E+02| 3.7231E+02| 0.7214 | 1.1351E+00| 9.3328E+03|

 

 |110 | 3.6970E+02| 3.8856E+02| 0.6768 | 1.1214E+00| 9.3775E+03|

 

 |120 | 3.8517E+02| 4.0482E+02| 0.6167 | 1.1057E+00| 9.3918E+03|

 

 |130 | 4.0064E+02| 4.2108E+02| 0.5357 | 1.0874E+00| 9.3757E+03|

 

 |140 | 4.1611E+02| 4.3734E+02| 0.4295 | 1.0666E+00| 9.3293E+03|

 

 |150 | 4.3157E+02| 4.5360E+02| 0.2788 | 1.0409E+00| 9.2525E+03|

 

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+
Variant #      2  при n=0,75

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 5827 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.1471E+02| 2.2566E+02| 0.7527 | 1.2279E+00| 8.9166E+03|

 

 | 10 | 2.2957E+02| 2.4129E+02| 0.7754 | 1.2295E+00| 9.3037E+03|

 

 | 20 | 2.4609E+02| 2.5864E+02| 0.7973 | 1.2298E+00| 9.6988E+03|

 

 | 30 | 2.6260E+02| 2.7600E+02| 0.8140 | 1.2280E+00| 1.0057E+04|

 

 | 40 | 2.7912E+02| 2.9336E+02| 0.8245 | 1.2241E+00| 1.0379E+04|

 

 | 50 | 2.9564E+02| 3.1072E+02| 0.8276 | 1.2179E+00| 1.0664E+04|

 

 | 60 | 3.1215E+02| 3.2808E+02| 0.8230 | 1.2095E+00| 1.0911E+04|

 

 | 70 | 3.2867E+02| 3.4544E+02| 0.8104 | 1.1990E+00| 1.1123E+04|

 

 | 80 | 3.4518E+02| 3.6280E+02| 0.7917 | 1.1873E+00| 1.1297E+04|

 

 | 90 | 3.6170E+02| 3.8016E+02| 0.7665 | 1.1743E+00| 1.1434E+04|

 

 |100 | 3.7822E+02| 3.9751E+02| 0.7333 | 1.1601E+00| 1.1535E+04|

 

 |110 | 3.9473E+02| 4.1487E+02| 0.6871 | 1.1436E+00| 1.1599E+04|

 

 |120 | 4.1125E+02| 4.3223E+02| 0.6323 | 1.1263E+00| 1.1626E+04|

 

 |130 | 4.2776E+02| 4.4959E+02| 0.5489 | 1.1044E+00| 1.1617E+04|

 

 |140 | 4.4428E+02| 4.6695E+02| 0.4440 | 1.0802E+00| 1.1570E+04|

 

 |150 | 4.6080E+02| 4.8431E+02| 0.2914 | 1.0497E+00| 1.1487E+04|

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+


Variant #      3  при n=0,8 

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 6216 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.2772E+02| 2.3934E+02| 0.7481 | 1.2609E+00| 1.0807E+04|

 

 | 10 | 2.4348E+02| 2.5591E+02| 0.7724 | 1.2635E+00| 1.1281E+04|

 

 | 20 | 2.6100E+02| 2.7432E+02| 0.7951 | 1.2644E+00| 1.1766E+04|

 

 | 30 | 2.7852E+02| 2.9273E+02| 0.8131 | 1.2630E+00| 1.2208E+04|

 

 | 40 | 2.9603E+02| 3.1114E+02| 0.8251 | 1.2592E+00| 1.2606E+04|

 

 | 50 | 3.1355E+02| 3.2955E+02| 0.8297 | 1.2527E+00| 1.2959E+04|

 

 | 60 | 3.3107E+02| 3.4796E+02| 0.8267 | 1.2435E+00| 1.3270E+04|

 

 | 70 | 3.4858E+02| 3.6637E+02| 0.8166 | 1.2322E+00| 1.3536E+04|

 

 | 80 | 3.6610E+02| 3.8478E+02| 0.7994 | 1.2191E+00| 1.3759E+04|

 

 | 90 | 3.8362E+02| 4.0319E+02| 0.7760 | 1.2046E+00| 1.3937E+04|

 

 |100 | 4.0114E+02| 4.2160E+02| 0.7449 | 1.1885E+00| 1.4072E+04|

 

 |110 | 4.1865E+02| 4.4001E+02| 0.7044 | 1.1708E+00| 1.4163E+04|

 

 |120 | 4.3617E+02| 4.5842E+02| 0.6446 | 1.1493E+00| 1.4211E+04|

 

 |130 | 4.5369E+02| 4.7684E+02| 0.5675 | 1.1252E+00| 1.4214E+04|

 

 |140 | 4.7120E+02| 4.9525E+02| 0.4627 | 1.0969E+00| 1.4174E+04|

 

 |150 | 4.8872E+02| 5.1366E+02| 0.3162 | 1.0625E+00| 1.4090E+04|

 

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+


Variant #      4  при n=0,85 

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 6604 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.4113E+02| 2.5343E+02| 0.7452 | 1.2969E+00| 1.2963E+04|

 

 | 10 | 2.5782E+02| 2.7098E+02| 0.7699 | 1.3004E+00| 1.3537E+04|

 

 | 20 | 2.7637E+02| 2.9047E+02| 0.7934 | 1.3019E+00| 1.4126E+04|

 

 | 30 | 2.9492E+02| 3.0997E+02| 0.8123 | 1.3010E+00| 1.4663E+04|

 

 | 40 | 3.1347E+02| 3.2946E+02| 0.8250 | 1.2970E+00| 1.5148E+04|

 

 | 50 | 3.3202E+02| 3.4896E+02| 0.8307 | 1.2901E+00| 1.5582E+04|

 

 | 60 | 3.5057E+02| 3.6845E+02| 0.8298 | 1.2804E+00| 1.5964E+04|

 

 | 70 | 3.6911E+02| 3.8795E+02| 0.8218 | 1.2683E+00| 1.6294E+04|

 

 | 80 | 3.8766E+02| 4.0744E+02| 0.8061 | 1.2537E+00| 1.6572E+04|

 

 | 90 | 4.0621E+02| 4.2694E+02| 0.7842 | 1.2374E+00| 1.6799E+04|

 

 |100 | 4.2476E+02| 4.4643E+02| 0.7546 | 1.2194E+00| 1.6974E+04|

 

 |110 | 4.4331E+02| 4.6593E+02| 0.7159 | 1.1995E+00| 1.7098E+04|

 

 |120 | 4.6186E+02| 4.8542E+02| 0.6628 | 1.1765E+00| 1.7170E+04|

 

 |130 | 4.8040E+02| 5.0492E+02| 0.5902 | 1.1497E+00| 1.7190E+04|

 

 |140 | 4.9895E+02| 5.2441E+02| 0.4771 | 1.1146E+00| 1.7158E+04|

 

 |150 | 5.1750E+02| 5.4391E+02| 0.3297 | 1.0747E+00| 1.7075E+04|

 

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+


Variant #      5  при n=0,9 

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 6993 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.5391E+02| 2.6687E+02| 0.7412 | 1.3356E+00| 1.5373E+04|

 

 | 10 | 2.7149E+02| 2.8534E+02| 0.7663 | 1.3400E+00| 1.6062E+04|

 

 | 20 | 2.9102E+02| 3.0587E+02| 0.7906 | 1.3425E+00| 1.6770E+04|

 

 | 30 | 3.1056E+02| 3.2640E+02| 0.8100 | 1.3420E+00| 1.7417E+04|

 

 | 40 | 3.3009E+02| 3.4693E+02| 0.8233 | 1.3380E+00| 1.8005E+04|

 

 | 50 | 3.4962E+02| 3.6746E+02| 0.8313 | 1.3313E+00| 1.8532E+04|

 

 | 60 | 3.6915E+02| 3.8799E+02| 0.8326 | 1.3214E+00| 1.8999E+04|

 

 | 70 | 3.8868E+02| 4.0852E+02| 0.8273 | 1.3087E+00| 1.9406E+04|

 

 | 80 | 4.0821E+02| 4.2904E+02| 0.8136 | 1.2928E+00| 1.9753E+04|

 

 | 90 | 4.2775E+02| 4.4957E+02| 0.7933 | 1.2748E+00| 2.0040E+04|

 

 |100 | 4.4728E+02| 4.7010E+02| 0.7659 | 1.2549E+00| 2.0267E+04|

 

 |110 | 4.6681E+02| 4.9063E+02| 0.7299 | 1.2329E+00| 2.0434E+04|

 

 |120 | 4.8634E+02| 5.1116E+02| 0.6798 | 1.2074E+00| 2.0541E+04|

 

 |130 | 5.0587E+02| 5.3169E+02| 0.6108 | 1.1775E+00| 2.0587E+04|

 

 |140 | 5.2540E+02| 5.5221E+02| 0.4990 | 1.1373E+00| 2.0574E+04|

 

 |150 | 5.4494E+02| 5.7274E+02| 0.3556 | 1.0922E+00| 2.0500E+04|

 

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+


Variant #      6  при n=0,95 

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 7381 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.6691E+02| 2.8053E+02| 0.7375 | 1.3770E+00| 1.8078E+04|

 

 | 10 | 2.8538E+02| 2.9995E+02| 0.7629 | 1.3826E+00| 1.8895E+04|

 

 | 20 | 3.0592E+02| 3.2153E+02| 0.7878 | 1.3861E+00| 1.9738E+04|

 

 | 30 | 3.2645E+02| 3.4310E+02| 0.8066 | 1.3855E+00| 2.0511E+04|

 

 | 40 | 3.4698E+02| 3.6468E+02| 0.8217 | 1.3823E+00| 2.1215E+04|

 

 | 50 | 3.6751E+02| 3.8626E+02| 0.8311 | 1.3756E+00| 2.1849E+04|

 

 | 60 | 3.8804E+02| 4.0784E+02| 0.8348 | 1.3658E+00| 2.2414E+04|

 

 | 70 | 4.0857E+02| 4.2942E+02| 0.8316 | 1.3525E+00| 2.2910E+04|

 

 | 80 | 4.2910E+02| 4.5100E+02| 0.8200 | 1.3354E+00| 2.3336E+04|

 

 | 90 | 4.4963E+02| 4.7258E+02| 0.8014 | 1.3157E+00| 2.3693E+04|

 

 |100 | 4.7017E+02| 4.9416E+02| 0.7762 | 1.2938E+00| 2.3981E+04|

 

 |110 | 4.9070E+02| 5.1574E+02| 0.7423 | 1.2695E+00| 2.4199E+04|

 

 |120 | 5.1123E+02| 5.3731E+02| 0.6949 | 1.2412E+00| 2.4348E+04|

 

 |130 | 5.3176E+02| 5.5889E+02| 0.6276 | 1.2075E+00| 2.4427E+04|

 

 |140 | 5.5229E+02| 5.8047E+02| 0.5313 | 1.1665E+00| 2.4438E+04|

 

 |150 | 5.7282E+02| 6.0205E+02| 0.3737 | 1.1100E+00| 2.4378E+04|

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+


Variant #      7  при n=1,0 

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 7770 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.8097E+02| 2.9531E+02| 0.7350 | 1.4219E+00| 2.1163E+04|

 

 | 10 | 3.0043E+02| 3.1575E+02| 0.7607 | 1.4288E+00| 2.2128E+04|

 

 | 20 | 3.2204E+02| 3.3847E+02| 0.7842 | 1.4322E+00| 2.3124E+04|

 

 | 30 | 3.4365E+02| 3.6119E+02| 0.8040 | 1.4325E+00| 2.4039E+04|

 

 | 40 | 3.6527E+02| 3.8390E+02| 0.8195 | 1.4294E+00| 2.4875E+04|

 

 | 50 | 3.8688E+02| 4.0662E+02| 0.8309 | 1.4233E+00| 2.5630E+04|

 

 | 60 | 4.0849E+02| 4.2934E+02| 0.8364 | 1.4134E+00| 2.6305E+04|

 | 70 | 4.3011E+02| 4.5205E+02| 0.8346 | 1.3993E+00| 2.6901E+04|

 

 | 80 | 4.5172E+02| 4.7477E+02| 0.8253 | 1.3812E+00| 2.7416E+04|

 

 | 90 | 4.7333E+02| 4.9748E+02| 0.8081 | 1.3595E+00| 2.7851E+04|

 

 |100 | 4.9494E+02| 5.2020E+02| 0.7839 | 1.3351E+00| 2.8207E+04|

 

 |110 | 5.1656E+02| 5.4292E+02| 0.7513 | 1.3080E+00| 2.8482E+04|

 

 |120 | 5.3817E+02| 5.6563E+02| 0.7048 | 1.2761E+00| 2.8677E+04|

 

 |130 | 5.5978E+02| 5.8835E+02| 0.6394 | 1.2385E+00| 2.8792E+04|

 

 |140 | 5.8140E+02| 6.1106E+02| 0.5410 | 1.1910E+00| 2.8827E+04|

 

 |150 | 6.0301E+02| 6.3378E+02| 0.3739 | 1.1236E+00| 2.8782E+04|

 

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

Variant #      8  при n=1,05

Inlet pressure        ,Pin= 8332999.69482422 Pa =        85.03061 Atm

Inlet temperature     ,Tin= 288 K

Isentropic coefficient,  k= 1.444

Gas constant          ,  R= 506.84 j*kg/K

Viscosity coefficient ,muu= 1.3065E-05 n*s/m**2

Relative dT variation , dT= 1

Inlet flow angle      ,AL0(1)=90. deg

Relative RPM variation, nr= 1

RPM of rotor#  1              ,  n= 8158 1/min

    *** Compressor performances (Pin=const) ***

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 | #  |  m(kg/s)  | V(m^3/min)|   ETc  |   Pic     |   N(kW)   |

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

 |  1 | 2.9389E+02| 3.0888E+02| 0.7317 | 1.4682E+00| 2.4434E+04|

 

 | 10 | 3.1423E+02| 3.3027E+02| 0.7575 | 1.4764E+00| 2.5557E+04|

 

 | 20 | 3.3684E+02| 3.5403E+02| 0.7802 | 1.4800E+00| 2.6718E+04|

 

 | 30 | 3.5945E+02| 3.7779E+02| 0.8006 | 1.4811E+00| 2.7788E+04|

 

 | 40 | 3.8205E+02| 4.0155E+02| 0.8171 | 1.4788E+00| 2.8767E+04|

 

 | 50 | 4.0466E+02| 4.2531E+02| 0.8299 | 1.4732E+00| 2.9655E+04|

 

 | 60 | 4.2727E+02| 4.4907E+02| 0.8369 | 1.4633E+00| 3.0452E+04|

 

 | 70 | 4.4987E+02| 4.7283E+02| 0.8374 | 1.4490E+00| 3.1159E+04|

 

 | 80 | 4.7248E+02| 4.9659E+02| 0.8308 | 1.4304E+00| 3.1774E+04|

 

 | 90 | 4.9509E+02| 5.2035E+02| 0.8151 | 1.4068E+00| 3.2298E+04|

 

 |100 | 5.1769E+02| 5.4411E+02| 0.7924 | 1.3802E+00| 3.2732E+04|

 

 |110 | 5.4030E+02| 5.6787E+02| 0.7621 | 1.3507E+00| 3.3074E+04|

 

 |120 | 5.6291E+02| 5.9163E+02| 0.7167 | 1.3151E+00| 3.3326E+04|

 

 |130 | 5.8551E+02| 6.1539E+02| 0.6535 | 1.2735E+00| 3.3486E+04|

 

 |140 | 6.0812E+02| 6.3915E+02| 0.5564 | 1.2202E+00| 3.3556E+04|

 

 |150 | 6.3073E+02| 6.6291E+02| 0.3813 | 1.1407E+00| 3.3535E+04|

 

 +----+-----------+-----------+--------+-----------+-----------+

На рисунках 3.4 -3 .6 на основе расчета представлены характеристики компрессора при различной частоте вращения ротора в диапазоне (0,7-1,05)n, что позволяет оценить работу компрессора при нерасчетных режимах, вызванных регулировкой частоты вращения ротора.


Рис. 3.4 График зависимости отношения давлений от массового расхода

Рис. 3.5 График зависимости мощности от массового расхода

Рис. 3.6 График зависимости КПД от массового расхода


4. Расчет газодинамических параметров в сечениях ступеней

Газодинамический расчет выбранного варианта проводился с помощью программы, созданной на кафедре КВХТ ZZZ2. Ниже приведена таблица параметров газа в различных сечениях проточной части.  

 

Программа ZZZ2

Газодинамические процессы в ступенях турбокомпрессора очень усложнены такими особенностями, как высокая нагрузка на лопатки, их малое относительное удлинение, U-образный поворот потока в меридиональной плоскости, эффекты, вызванные вращением рабочего колеса. Детальные исследования на кафедре компрессорной, вакуумной и холодильной техники (кафедра КВХТ) СПбГПУ выявили множество важных особенностей течения. В результате были созданы физические и математические модели – так называемый Метод универсального моделирования. Программные пакеты Метода универсального моделирования успешно применяются на практике для проектирования и оптимизации центробежных компрессоров. Это позволило сократить количество необходимых экспериментов и повысить эффективность компрессоров. Например, более чем 280 компрессоров 39 типов, разработанных с использованием Метода универсального моделирования (суммарная мощность приблизительно 3,5 млн. кВт) успешно работают в газотранспортной промышленности пяти стран.


*** Flow parameters in control planes ***

 Table 1 - Pressures and temperatures

 +--------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |    #   |    P0    |    P2    |    P0'   |    T0    |    T2    |    T0'   |

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |  1 | 1 | 8.333E+06| 1.063E+07| 1.206E+07| 2.880E+02| 3.148E+02| 3.313E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 20 | 1 | 8.333E+06| 1.058E+07| 1.194E+07| 2.880E+02| 3.130E+02| 3.287E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 40 | 1 | 8.333E+06| 1.042E+07| 1.166E+07| 2.880E+02| 3.109E+02| 3.261E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 60 | 1 | 8.333E+06| 1.012E+07| 1.124E+07| 2.880E+02| 3.085E+02| 3.235E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 80 | 1 | 8.333E+06| 9.808E+06| 1.079E+07| 2.880E+02| 3.057E+02| 3.209E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |100 | 1 | 8.333E+06| 9.465E+06| 1.033E+07| 2.880E+02| 3.025E+02| 3.183E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |120 | 1 | 8.333E+06| 9.056E+06| 9.837E+06| 2.880E+02| 2.988E+02| 3.158E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |140 | 1 | 8.333E+06| 8.663E+06| 9.309E+06| 2.880E+02| 2.947E+02| 3.132E+02|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 Table 2 - Another parameters

 +--------+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |    #   |V(m^3/min)|    F     |    ETA   |    PSIi  |    Mu    |    Reu   |

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |  1 | 1 | 3.329E+02| 3.252E-02| 8.398E-01| 6.531E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 20 | 1 | 3.747E+02| 3.662E-02| 8.776E-01| 6.149E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 40 | 1 | 4.188E+02| 4.092E-02| 8.936E-01| 5.752E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 60 | 1 | 4.629E+02| 4.523E-02| 8.747E-01| 5.359E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 | 80 | 1 | 5.070E+02| 4.954E-02| 8.370E-01| 4.967E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |100 | 1 | 5.511E+02| 5.385E-02| 7.782E-01| 4.578E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |120 | 1 | 5.952E+02| 5.816E-02| 6.783E-01| 4.189E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 |140 | 1 | 6.393E+02| 6.246E-02| 4.858E-01| 3.802E-01| 7.197E-01| 1.170E+09|

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

 

 +----+---+----------+----------+----------+----------+----------+----------+

Результаты газодинамического расчета приведены на рис. 4.1,4.2, 4.3.


Рис.4.1 График зависимости давления на выходе от коэффициента расхода.

Рис.4.2 График зависимости температуры на выходе от коэффициента расхода.

Рис.4.3 График зависимости КПД и коэффициента напора от коэффициента расхода.


5. Профилирование элементов проточной части.

Профиль лопатки рабочего колеса получен с помощью программы расчета невязкого квазитрехмерного потока 3DM.023, разработанной на кафедре КВХТ.

Программа 3DM

Программа  расчета невязкого квазитрехмерного потока 3ДМ.023 используется в практике проектирования для качественной оптимизации рабочих колес путем анализа диаграмм поверхностных скоростей и корректировки формы лопаток. Коэффициент теоретического напора на расчетном режиме определяется с учетом средней нагрузки лопаток, характера ее распределения и эмпирических коэффициентов.

5.1.Профиль лопатки РК.

1. Средняя линия лопатки рабочего колеса выполнена по радиусу.

На рис 5.1 представлен эскиз  лопаточного аппарата РК из программы 3DM.023

Рис. 5.1 Профиль лопатки по радиусу.

На рис. 5.2 представлено распределение относительных скоростей по передней и задней поверхностям лопатки РК для лопатки, выполненной по радиусу.

Рис. 5.2 Распределение скоростей.

Из рис. 5.2 видно, что на начальном участке лопатки существует большая нагрузка, а так же межлопаточный канал имеет существенную диффузорность на начальном участке, что выражается в резком падении относительной скорости потока на задней поверхности лопатки РК. Такая диффузорность канала является причиной образования срыва потока уже на его начальном участке, что вызывает уменьшение эффективного сечения канала и развитие обширной области следа (см. рис. 5.3). Вследствие этого существенно возрастают потери в рабочем колесе. Таким образом  профилирование средней линии лопатки рабочего колеса будем осуществлять методом сопряжённых парабол с коэффициентами A и B.

Рис. 5.3 Схема потока в межлопаточном канале РК

2. Средняя линия лопатки рабочего колеса выполнена по сопряжённым параболам.

На рис 5.4 представлен эскиз  лопаточного аппарата РК из программы 3DM.023

Рис. 5.4 Профиль лопатки по сопряженным параболам.

Рис.5.5 Меридиональное распределение скоростей.

Рис.5.6 Распределение скоростей.


На основе сопоставления картин распределения скоростей по поверхности лопаток для средней линии, выполненной по радиусу (рис. 5.2) и по сопряженным параболам (рис. 5.6), выбираем профиль лопатки, полученный методом сопряженных парабол.

5.2.Профиль лопатки ЛД.

Основная задача лопаточного диффузора состоит в направлении потока из рабочего колеса в улитку по наименьшей траектории с минимальными потерями. Для выполнения данной задачи лопатки проектируются с неизменной средней линией по высоте в виде окружности радиусом RЛ, проведенного из некоторой точки, и ограниченная радиусами R3 и R4.

Данные для расчета указаны в распечатке данных результата оптимизации ступеней.

Радиус центра окружности, образующей лопатку диффузора:

Длина средней линии лопатки:

Толщина лопатки в середине средней линии:

Рис. 5.7. Построение профиля лопатки лопаточного диффузора первой ступени.

Полученный радиус Rл слишком большой и делает нецелесообразным изготовление лопаток диффузора в виде дуг окружностей, поэтому средняя линия лопаток будет прямой линией.


6. Расчет выходной камеры.

В последнее время все шире стали использоваться выходные устройства типа кольцевой сборной камеры с постоянной площадью поперечного сечении. Применения выходного устройства такого типа обеспечивает высокую технологичность корпуса компрессора, широкую унификацию его закладных деталей и сокращение диаметра корпуса при незначительном увеличении длины.

При заданных значениях геометрических параметров диффузора b4, D4 и угла потока α4 расчет сборной камеры сводится к определению площади ее проходного сечения при угле охвата θ=360°.

Диаметр колеса D2=810,7 мм;

Диаметр на выходе из диффузора D4=1135 мм;

Ширина на выходе из диффузора b4=25,6 мм.

На выходе из рабочего колеса:

В сборной камере:

Из равенства массовых расходов получаем:


7. Расчет осевого усилия,

действующего на ротор компрессора

Расчет осевого усилия, действующего на ротор компрессора, проводился Методом универсального моделирования, разработанном на кафедре КВХТ и реализованном в программном комплексе ZZZ2. Ниже приведены данные, полученные по этой программе:

Рис.7.1. Схема к расчету концевых уплотнений

Рис. 7.2. Схема к расчету подшипников

     Design point, m=385.4230kg/s

 ====== Diameter of dummis selection ======

     Axial Force on rotor # 1 Pa=125024.8N = .300* Pafull

     Full Axial Force, Pafull=428509.9N

     Diameter of Dummis after stage # 1 Ddum=  .46325m

     Relative Diameter of Dummis  Ddum= .57162

======  Stages dimensions ======

     Stage # 1

     Zs= 5    Ds= .42100

     Dels= .000800

     Zh=15  Ddum= .46325

     Delh= .000800

====== Design point parameters =====

     Axial Force on rotor # 1 Pa=125024.8N

     Flow losses on rotor # 1 dm=  1.0354kg/s

     Stage # 1

     BETlcs= .003973  BETlch= .002687  BETfr= .003829

===== Parameters of bearings =====

     Rotor # 1

     Radial bearings :  Dr= .13782m  Z= 5

     Axial bearings  : Da1= .32245m  Da2= .37836m  Z= 8

====== Oil temperatures in bearings ======

     t1= 68.53deg

     t2=122.31deg

     tmax=145.36deg

     Uax= 88.31m/s

     Contact pressure=  5.59 MPa,  Axial force=159612.2N

  

 ====== Losses of Power in bearings ======

  

     Rotor # 1

     Radial bearings : Ntr= 24.5273kW

     Axial bearings  : Ntr=140.8352kW

По результатам расчета в программе ZZZ2 получаем данные для построения упорного подшипника см. рис.7.2. 

Z=8 – количество полюсов подшипника.


8. Расчеты на прочность

8.1. Расчет критической частоты ротора

Расчёт выполняется по методу, учитывающему влияние на величину критической частоты вращения ротора динамических характеристик всех элементов ротора, обладающих упругими свойствами.

Методика расчёта критических скоростей вращения ротора турбомашин рассматривает роторные системы с распределенными параметрами, учитывающими жесткость смазочного слоя в опорных подшипниках, а также гидродинамические силы в уплотнениях. Для составления алгоритма и программы расчёта на ЭВМ использован один из методов рекуррентного типа – метод начальных параметров в матричной форме.

Для выполнения расчёта необходимо имеющийся ротор заменить эквивалентным, поделенным на участки. Деление на участки осуществляется: по различию диаметров (участки первого признака); с учетом имеющейся присоединенной массы (участки второго признака: рабочие колеса, обтекатель), для которых граница проходит через центр действия массы (для рабочих колес на расстоянии 1/3 ширины колеса от основного диска, для остальных в середине участка); с учетом имеющихся элементов, обладающие упругими свойствами (участки третьего признака: уплотнения, подшипники) – граница проходит через центр уплотнения, подушки подшипника.

На рис 8.1. представлен эскиз ротора для расчета критических частот вращения ротора.


  

Рис. 8.1Эскиз ротора для расчета критических частот вращения ротора.


КОЛИЧЕСТВО УЧАСТКОВ РОТОРА = 34

ИНДЕКСЫ УЧАСТКОВ

1-НЕФИКТИВНЫЙ УЧАСТОК РОТОРА

2-ФИКТИВНЫЙ УЧАСТОК С ПРИСОЕД. МАССОЙ

3-ФИКТ.УЧАСТОК С УПРУГОЙ ОПОРОЙ

      ДЛИНА УЧАСТКА, М

               ДИАМЕТР УЧАСТКА, М

                        ПРИСОЕД. МАССА НА УЧАСТКЕ, КГ

                                  ЖЕСТКОСТЬ ОПОРЫ НА УЧАСТКЕ, Н/М

  1  1   0.030   0.110     0.000     0.000E+00

  2  2   0.000   0.000     2.800     0.000E+00

  3  1   0.030   0.110     0.000     0.000E+00

  4  1   0.120   0.130     0.000     0.000E+00

  5  2   0.000   0.000   265.000     0.000E+00

  6  1   0.067   0.130     0.000     0.000E+00

  7  1   0.067   0.140     0.000     0.000E+00

  8  2   0.000   0.000    24.000     0.000E+00

  9  1   0.067   0.140     0.000     0.000E+00

 10  1   0.034   0.150     0.000     0.000E+00

 11  2   0.000   0.000     0.500     0.000E+00

 12  1   0.340   0.150     0.000     0.000E+00

 13  1   0.163   0.136     0.000     0.000E+00

 14  2   0.000   0.000     6.100     0.500E+10

 15  1   0.163   0.136     0.000     0.000E+00

 16  1   0.337   0.140     0.000     0.000E+00

 17  1   0.092   0.138     0.000     0.000E+00

 18  2   0.000   0.000    12.000     0.000E+00

 19  1   0.092   0.138     0.000     0.000E+00

 20  1   0.170   0.136     0.000     0.000E+00

 21  2   0.000   0.000     6.100     0.500E+10

 22  1   0.170   0.136     0.000     0.000E+00

 23  1   0.028   0.133     0.000     0.000E+00

 24  1   0.072   0.130     0.000     0.000E+00

 25  1   0.010   0.122     0.000     0.000E+00

 26  1   0.019   0.130     0.000     0.000E+00

 27  1   0.011   0.122     0.000     0.000E+00

 28  1   0.085   0.130     0.000     0.000E+00

 29  1   0.011   0.120     0.000     0.000E+00

 30  1   0.017   0.104     0.000     0.000E+00

 31  1   0.016   0.062     0.000     0.000E+00

 32  2   0.000   0.000     1.700     0.000E+00

 33  1   0.016   0.062     0.000     0.000E+00

 34  1   0.006   0.055     0.000     0.000E+00

КРИТИЧЕСКИЕ СКОРОСТИ ВРАЩЕНИЯ РОТОРА

             РАДИАНЫ В СЕКУНДУ   ОБОРОТЫ В МИНУТУ

 1  ГАРМОНИКА:     633.0 1/С     6045. ОБ/МИН

 2  ГАРМОНИКА:    1905.3 1/С    18194. ОБ/МИН

 3  ГАРМОНИКА:    3722.9 1/С    35551. ОБ/МИН

 4  ГАРМОНИКА:    6124.8 1/С    58488. ОБ/МИН

 5  ГАРМОНИКА:    8778.4 1/С    83827. ОБ/МИН

ДЛИНА РОТОРА          2.318 М

МАССА РОТОРА        583.666 КГ

Результатом расчёта являются значения критических частот вращения ротора, при которых происходит потеря устойчивости и поломка.

Рабочая частота вращения должна иметь не менее пятнадцати процентов запаса до ближайшего критического значения. Определим запас номинальной частоты вращения ротора до ближайших критических частот:

По итогам расчета получили гибкий вал с номинальной частотой вращения между первой и второй критическими частотами с необходимым запасом по отношению к критическим частотам.


8.2. Расчет минимальной толщины стенки корпуса компрессора

Для расчёта корпуса на прочность необходимо определить расчётные нагрузки. За расчётное давление принимаем наибольшее давление в нагнетателе.

Пробное давление при гидравлических испытаниях.

В расчёте используем формулы для толстостенных труб, нагруженных равно распределённой нагрузкой по длине.

,

где Dвнутр и Dнаруж – внутренний и наружный диаметр корпуса компрессора.

Определим напряжение на внутренней поверхности цилиндра (r = a):

Напряжение на наружной поверхности цилиндра (r = b)

Определим эквивалентные напряжения согласно теории Мора:

и - максимальные и минимальные главные напряжения

- коэффициент, характеризующий неодинаковость сопротивления

 материала напряжению растяжения и сжатия, для стали

Материал цилиндра – сталь 03Н18К9М5Т. Ее механические свойства:

и

b - отношение внутреннего диаметра корпуса к максимальному диаметру отверстия для присоединения выходной камеры.

Коэффициент концентрации напряжений.

Действительные напряжения в зоне отверстия

Запас прочности по пределу текучести на внутренней поверхности:

Запас прочности по пределу прочности:

Запас прочности по пределу текучести на наружной поверхности:

Запас прочности по пределу прочности

Рекомендуемый запас прочности:

Следовательно, значение действительного запаса прочности корпуса на внутренней и наружной поверхностях находится в пределах допустимых значений.

8.3. Расчет вала на кручение

Минимальный диаметр вала определяется как:

= 

где – критический допускаемый крутящий момент, T – передаваемый крутящий момент, Нм.

Крутящий момент на валу:

где - угловая скорость на валу:

ω=π·7770/30=813 рад/с

Т=25000000/813=30750 Н·мм

dв min= =18,43 мм

Посадочный диаметр вала под рабочее колесо dT=130 мм. Таким образом , т.е. условие прочности выполняется.



9 Расчет подшипников на магнитном подвесе.

9.1 Общие сведения об АМП, обоснование выбора конструкции.

Согласно утверждённому варианту исполнения, конструкция подразумевает использования в качестве опор ротора электромагнитного подвеса.

Идея использовать электрические и магнитные поля для левитации тел существует уже в течении многих веков. Интерес к ней возродился в нашем столетии в связи с развитием приборостроения и машиностроения для измерительной, ядерной, космической, криогенной и других видов техники.

В зависимости от способа создания различают:

- токи в проводнике от внешнего источника тока;

- амперовы токи в постоянном магните;

- токи в ферромагнитном материале, индуцированные постоянным магнитным полем;

- токи в проводнике, индуцированные переменным магнитным полем.

Опоры на постоянных магнитах, вследствие слабой несущей способности, а также реализации запрета Ирншоу, применяются в основном для разгрузки механических опор или в сочетании с активными магнитными опорами, а также в измерительных устройствах.

Весьма привлекателен по ряду преимуществ (простота конструкции, способность работать в агрессивных средах или вакууме, при больших скоростях, создание опор без трения) индукционный подвес. Принцип действия индукционного подвеса основан на том, что подвешиваемое электропроводное тело помещается в высокочастотное поле магнита, а подвеска осуществляется за счет сил отталкивания основного поля и вихревых токов, наведенных этим полем в подвешиваемом теле. Важной областью применения ИП является бестигельная плавка сверхчистых металлов. Суть ее заключается в том, что кусок металла нагревается и плавится индукционным путем за счет энергии магнитного поля подвеса.        Существенный недостаток - большие энергетические затраты (до 100 Вт на 1 Н нагрузки) - является основным препятствием широкому практическому внедрению ИП.

Также известны способы электростатический подвес, электромагнитный подвес с резонансной цепью, кондукционный, диамагнитный, сверхпроводящий и магнитогидродинамический подвесы, но их применение в общетехнических конструкциях (например, турбокомпрессор) не оправдано из-за ряда недостатков схем (сознание специальных условий, низкая несущая способность, высокое энергопотребление, высокая стоимость).

Наиболее широко в современной технике применяется активный магнитный подвес (далее - АМП). Он имеет ряд преимуществ, делающих его столь популярным по сравнению с другими типами бесконтактных опор:

- грузоподъемность АМП значительно выше, чем у прочих типов бесконтактных опор (40-80 Н/см2);

- высокая механическая прочность;

- возможность осуществления устойчивой неконтактной подвески тела;

- возможность изменения жесткости и демпфирования в широких пределах.

9.2. Принцип действия АМП

Активный магнитный подшипник - это управляемое электромагнитное устройство, которое удерживает вращающуюся часть машины (ротор) в заданном положении относительно неподвижной части (статора). Магнитные силы притяжения, действующие на ротор со стороны электромагнитов, управляются с помощью электронной системы управления. Поэтому конструктивно АМП состоит из двух основных частей (рис 9.2.1)

- электромеханической части, или собственно, подшипника;

- электронной системы управления.

Рис. 9.2.1 Принцип действия АМП

Подшипник включает в себя ротор, подвешенный в магнитном поле, закрепленные на статоре электромагниты и датчики положения ротора. Механический контакт между ротором и неподвижным статором отсутствует. Смещения ротора из заданного положения равновесия измеряются датчиками положения. Сигнал с датчиков обрабатывается электронной системой управления таким образом, что магнитные силы возвращают ротор в исходное положение. При отключенном подвесе, а также в случае аварийного сбоя в системе управления ротор опирается на страховочные (или аварийные) подшипники. Эти подшипники (чаще всего это шарикоподшипники) устанавливаются с зазором, поэтому в нормальном режиме они не вращаются.

Электронная система управления включает в себя регулятор и усилители мощности. Используя информацию, поступающую с датчиков положения, эта система управляет положением ротора путем изменения токов в электромагнитах. Соответствующий выбор закона управления токов позволяет обеспечить устойчивое положение ротора и его центровку в зазоре, а также получить желаемое значение жесткости демпфирования подвеса. Конструктивно электронная система управления оформляется в виде электронного блока, соединенного кабелями с подшипниками и источником питания.

9.3 Достоинства и недостатки АМП

Преимущества АМП перед подшипниками трения вытекают из двух основных присущих им особенностей:

- отсутствия механического контакта между вращающейся и неподвижной частями машины;

- наличия электронной системы управления.

Перечень преимуществ и вытекающих из них полезных технических следствий приведён в табл. 9.3.1.

                                                                                             Таблица 9.3.1

Положительные свойства АМП

Преимущество

Следствие

Отсутствие механического контакта

Отсутствие изнашивания

Неограниченный ресурс; снижение расходов на обслуживание и ремонт

Отсутствие смазки

Отсутствие системы подготовки и подачи масла; экологическая чистота

Высокие скорости вращения

Снижение габаритных размеров машины; высокоскоростные технологии

Низкое энергопотребление

Снижение эксплуатационных расходов за счет экономии электроэнергии; малая отдача теплоты в окружающую среду; малый коэффициент трения

Возможность работы в экстремальных условиях

Работа в вакууме, при низких и высоких (от -150 до +450°С) температурах, в агрессивных средах, а также в сверхчистых технологиях

Большой зазор

Невосприимчивость к загрязнению

Наличие электронной системы управления

Контролируемость положения оси ротора

Возможность создания контролируемых микроперемещений ротора в зазоре; самоцентрирование ротора и отсутствие вибраций вследствие дисбаланса; возможность создания системы активного гашения колебаний ротора

Регулируемость жесткости и демпфирования подвеса

Высокая точность позиционирования; облегченный переход через критические скорости; отсутствие шума и вибраций

Возможность использования датчиковых сигналов для контроля параметров рабочего процесса

Контроль скорости вращения; контроль нагрузки на подшипники; контроль положения ротора; контроль дисбаланса и балансировки ротора

Электрическую мощность, потребляемую, подвесом в обмотках электромагнитов и усилителями мощности приблизительно можно рассчитать по формуле

   (9.1)

где - потребление энергии, Вт,

М - масса ротора, кг.

В качестве примера энергосбережения можно привести, что ротор в 1000 кг при использовании гидродинамических подшипников мощность на трение и снабжение маслом составляет 150 кВт, а при использовании АМП, согласно формуле (9.1), всего около 1 кВт. Не смотря на ряд преимуществ, АМП обладает и некоторыми недостатками, не позволяющими ему окончательно вытеснить традиционные подшипники трения из конструкций общего машиностроения.

Недостатки АМП:

- наличие внешнего источника электроэнергии;

- относительно высокая сложность в управлении;

- относительно низкая несущая способность;

- высокая стоимость, вызванная наличием электронного блока управления.

Анализируя приведенные выше достоинства и недостатки АМП применительно к компрессоростроению можно сделать выводы, что использование их позволяет улучшать турбокомпрессора в сторону увеличения частот вращения роторов (в данном проекте частота задана заводским техническим заданием), а также дает возможность применения в специальных условиях (повышенные требования к чистоте компрессора или, наоборот, высокий уровень загрязнения подшипников).

9.4 Выбор  активных магнитных подшипников

Расчет радиального подшипника первого ротора:

В соответствии с рекомендациями работы [7] число магнитных полюсов p принимается равным 8. Рекомендуемая толщина пакета цапфы находится из выражения:

                                                    ,

где  диаметр вала с цапфой (принимается конструктивно).

Тогда диаметр вала:

                                            

В отличие от электрических машин магнитное насыщение в АМП не допускается, поскольку оно вызывает потерю управляемости. Поэтому максимальное значение магнитной индукции в стали не должно быть больше чем 1,4 Т для электротехнической стали. Индукция в зазоре Вmах при этом будет на 10-15 % меньше, чем в стали, из-за наличия потоков рассеяния и составлять 1,2 Т при использовании электротехнической стали.

Нагрузка на подшипник (тяговое усилие):

                                              ,

где a = 0,924 – коэффициент полюсов [7], длина подшипника (принимается конструктивно), .

Допустимая масса ротора:

                                                 

С помощью программы Kompas-3D была подсчитана масса ротора – она составляет 655 кг. Таким образом, проектируемый подшипник может быть установлен в компрессоре. Эскиз радиального подшипника на рис. 9.4.1.

Внешний диаметр статора:

                                       

Длина лобовой части обмотки:

                                              

Длина статора:

                                             

Площадь, занимаемая обмоткой в пазу:

                                    

Очевидно, что при индукции в зазоре В = Вmах подшипник должен развивать тяговое усилие, равное требуемой несущей способности Fmax. Плотность тока в проводниках катушек при этом должна быть равна допустимому значению jmах:

                                         ,

где  зазор между цапфой и ротором,  коэффициент заполнения площади паза А медью (0,3 – 0,5).

Радиальный подшипник выбран из специального ряда подшипников,  производимых на заказ:

d=230 ммдиаметр цапфы;

D=402 ммнаружный диаметр статора;

l = 95 — длина пакета статора;

L=133 мм— длина (осевой размер) подшипника;

t=42 — толщина пакета цапфы; р=8 — число полюсов;

δ =0,6 мм— радиальный зазор;

F=11915 Н — несущая способность     подшипника.

Рис. 9.4.1. Эскиз радиального подшипника [7].

Осевой подшипник рассчитывается подобным образом.

d = 277 мм – внутренний диаметр электромагнита;

D = 403 мм – наружный диаметр электромагнита;

t = 11 мм – толщина наружного полюса;

δ = 0,6 мм — воздушный зазор;

F = 11230 Н — несущая способность.

Рис. 9.1. Эскиз осевого подшипника [7].

9.5 Расчет страховочных подшипников

Используемый в проектируемом нагнетателе тип магнитных подшипников имеет недостаток: в случае отключения на управляющей аппаратуре электрического тока происходит «падение» ротора – другими словами, ротор остается без опор. Для предотвращения аварийной ситуации, в конструкции предусмотрены предохранительные подшипники качения с консистентной смазкой. Подбор подшипников осуществляется таким образом, чтобы обеспечить безаварийную работу компрессора в случае отключения электропитания на протяжении 20 минут, количество аварийных отключений – 3. Таким образом, долговечность подшипников в оборотах должна составлять:

По диаметру вала подбирается радиальный шарикоподшипник 180130 ГОСТ ГОСТ 8882-75, его динамическая грузоподъемность составляет , статическая грузоподъемность . Радиальная сила, действующая на подшипник складывается из тангенциальной составляющей, вызванной крутящим моментом на валу ротора и радиальной составляющей от массы ротора:

Для первого ротора:

                               

Коэффициент осевой нагрузки:

 Тогда коэффициент . Следовательно, эквивалентная нагрузка находится из выражения:

,

где значения коэффициентов: X=0,56, Y=1.45[16]

,

где значения коэффициентов: ,  [14].

Номинальная долговечность (ресурс) подшипника в миллионах оборотов:

                                                 ,

где p – показатель степени: для шарикоподшипников , для роликоподшипников .

В качестве предохранительных осевых подшипников установлены шарикоподшипники марки 999230, ГОСТ 29242-91, его динамическая грузоподъемность составляет , статическая грузоподъемность . Очевидно, что осевые подшипники, как и радиальные, полностью удовлетворяют условиям аварийной работы со значительным запасом.

При остановке компрессора персонал должен обязательно контролировать время выбега ротора (время полной остановки) и регистрировать его в суточной ведомости. Уменьшение времени выбега ротора свидетельствует о возникновении неполадок в проточной части или подшипниках (например, задевания). Причина уменьшения времени выбега ротора должна быть определена, а неполадка устранена. Аварийно компрессор останавливается защитами или персоналом. В зависимости от последствий, к которым могут привести неполадки, вызывающие аварийный останов, компрессор должен быть отключен немедленно или предварительно разгружен. Аварийная защитная остановка компрессора должна осуществляться в случае отклонения за допустимые пределы: температуры подшипников; осевого сдвига роторов; вибрации подшипников агрегата; частоты вращения роторов, , задержки агрегата в зоне запрещенной частоты вращения и нарушения заданной последовательности пусковых операций.

Все работы по оперативному и техническому обслуживанию компрессора должны выполняться качественно, в срок, без ущерба для безопасности и здоровья обслуживающего и ремонтного персонала. Обслуживание компрессора, проведение регламентных и ремонтных работ должны быть организованы так, чтобы производственные травмы и несчастные случаи были исключены. Каждый работник должен знать и строго выполнять правила безопасного обслуживания и проведения ремонтных работ. Администрация обязана обеспечить организационные и технические мероприятия по созданию безопасных условий труда.

Регулярный инструктаж, обучение персонала и постоянный контроль за соблюдением правил техники безопасности на электростанциях обязательны. Ответственность за несчастные случаи несет как администрация, не обеспечивающая соблюдение правил безопасного производства работ, так и лица, нарушившие эти правила.

По характеру производственных процессов компрессоры являются агрегатами повышенной пожаро - и взрывоопасное и требуют обеспечения электробезопасности. В этих условиях строжайшее соблюдение правил техники безопасности является насущной и ежедневной необходимостью. Охране труда при эксплуатации центробежного компрессора посвящена отдельная глава.

9.6 Расчет энергопотребления АМП

Электрическую мощность, потребляемую, подвесом в обмотках электромагнитов и усилителями мощности приблизительно можно рассчитать по формуле

ΔР=30·(30,75)^0,5=166 Вт

Отнесем полученное значение к величине мощности, потребляемой компрессором

   

ηподш==0,999


10. Обеспечение безопасности при эксплуатации

центробежного нагнетателя.

Для сжатия и транспортировки природного газа по магистральным газопроводам изготавливаются газоперекачивающие агрегаты (ГПА). Основным функциональным и формообразующим блоком - модулем агрегата является турбоблок (ГПА). Он располагается внутри контейнера ангарного типа. Турбоблок состоит из газотурбинной установки и центробежного нагнетателя. Каждый из агрегатов оснащается семейством нагнетателей природного газа. В дипломном проекте разрабатывается  перспективный линейный нагнетатель природного газа мощностью 25 МВт, который располагается в машинном зале компрессорной станции «Грязовецкая». Данный раздел посвящён обеспечению техники безопасности при эксплуатации центробежного компрессора.  Обеспечение безопасности эксплуатации является одной из важнейших задач при разработке конструкции компрессора и должно учитывать и предотвращать все основные опасные и вредные производственные факторы.

Технические характеристики компрессора:

мощность привода – N=25,0 МВт;

рабочее вещество – природный газ;

начальная температура — tн= 15°С = 288К;

степень повышения давления П = 1,44;

конечное давление — Рк =  12,0 МПа;

начальное давление — Р н = 8,333 МПа;

рабочая частота вращения вала – n =7770 об/мин.

Состав газа:

№ п/п

Название

Формула

Х

Количество

1

Метан

CH4

0.98630   

16.0430

2

Этан

C2H6

0.00120   

30.0700

3

Пропан

C3H8

0.00020   

44.0970

4

Н-бутан

C4H10

0.00100   

58.1240

5

Азот

N2

0.00120   

28.0160

6

Углекислый газ

CO2  

0.01010   

44.0110

Газовая постоянная: R = 506,84 Дж/(кг*К)

Плотность: ro =  67,626  кг/куб.м

Показатель изоэнтропы: к = 1,445

Техника безопасности

Конструкция агрегата соответствует требованиям ГОСТ 28775-90 «Агрегаты газоперекачивающие с газотурбинным приводом. Общие технические требования». Необходимо выполнение соответствующих требований, так как при эксплуатации компрессорной установки могут возникнуть следующие вредные и опасные производственные факторы:

1.Вентиляция

2. Освещение

3. Вибрация

4. Шум

5. Электробезопасность

6. Обеспечение безопасности систем, находящихся под давлением

7. Взрывобезопасность и пожаробезопасность

Рассмотрим обеспечение безопасности по каждому из факторов.


10.1. Вентиляция

Установка предназначена для транспортировки природного газа по магистральным газопроводам и закачки газа в подземные хранилища.  Этот газ, состоящий  из метана, пропана и бутана не имеет ни запаха, ни вкуса и вреден тем, что при атмосферных условиях может вызвать удушье, вследствие недостатка кислорода в легких. Пропан бутановые смеси имеют температуру вспышки ниже комнатной температуры, и могут образовывать взрывоопасные смеси с воздухом и кислородом.

По ГОСТ 12.1.005-88 “Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны” установлена предельно допустимая норма содержания природного газа qПДК =300 мг/м3  в воздухе рабочей зоны. Воздух, удаляемый системами вентиляции и содержащий вредные вещества, перед выбросом в атмосферу должен очищаться с тем, чтобы в атмосферном воздухе населённых пунктов не было вредных веществ, превышающих санитарные нормы, а в воздухе, поступающем внутрь производственных помещений, концентрации не превышали величины 0,3∙ qПДК для рабочей зоны этих помещений.

Для борьбы с разгерметизацией в конструкции предусмотрены специальные (лабиринтные и торцевые) уплотнения — рассчитанные на соответствующее давление и препятствующие утечке газа из проточной части машины (все возникающие протечки собираются в уплотнения и через специальные отвода и трубопроводы передаются на всасывание — вход в компрессор или собираются в специальный коллектор); уплотнения в местах соединения газопроводов.

В контейнере предусмотрена общестанционная приточно-вытяжная вентиляция, обеспечивающая трехкратный воздухообмен в час. Подача воздуха предусматривается от приточной вентиляционной установки с резервным вентилятором. Дополнительный приток наружного воздуха в теплый период должен осуществляется естественным потоком через приточные проемы, оборудованные воздушными клапанами. В дополнение к общеобменной вентиляции предусмотрена аварийная вытяжная е вентиляция в объеме, обеспечивающем совместно с основной системой вентиляции восьмикратный воздухообмен.

Также необходимо поддерживать основные параметры микроклимата в рабочей зоне, то есть в машинном зале. Нагрев частей установки ведёт  к повышению температуры и понижению влажности в окружающей среде, следовательно, необходимо экранирование источников тепла. Микроклимат создается и поддерживается с помощью систем отопления и вентиляции. Согласно СанПин 2.2.4.548-96 «Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений» устанавливаются следующие гигиенические требования к показателям микроклимата. Температура воздуха в помещении должна находиться в пределах 19-21°С и 20-22°С, скорость движения воздуха – 0,1м/с и 0,2м/с в холодный и теплый периоды года соответственно, относительная влажность должна поддерживаться в пределах меньше 70%.  

По ГОСТ 12.1.005-88 “Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны” установлены оптимальные и допустимые метеорологические условия для рабочей зоны помещения, с учётом времени года и категории работы по её тяжести. Физические работы на компрессорной станции относятся к категории средней тяжести.

Могут применяться средства индивидуальной защиты: спецодежда, фильтрующие и изолирующие приборы для органов дыхания — респираторы.


10.2. Освещение

В соответствии со СНиП 23-05-95 «Естественное и искусственное освещение» освещенность определяется из условий выбора объектов различения. При эксплуатации компрессорной установки этими объектами являются  предметы около 1 мм (стрелки контрольно-измерительных приборов). В машинном зале отсутствуют постоянные рабочие места, следовательно, освещённость при общей системе освещения выбрано 50 люкс, на операторском пульте предусмотрена система местного освещения, обеспечивающая в сумме с общей системой 150 лк.

Для освещения помещения следует использовать, наиболее экономичные разрядные лампы. Для местного освещения, на рабочем месте при работе с приборами, кроме разрядных источников света следует использовать лампы накаливания.

Норма проектирования естественного и искусственного освещения

Характеристика зрительной

работы

Наименьший размер объекта различения, мм

Разряд зрительной работы

Подразряд зрительной работы

Контраст объекта с фоном

Характеристика фона

Искусственное освещение

Освещённость, лк

комбинированное

общее

Средней

точности

Св. 0,5 до 1,0

IV

а

Малый 

Темный 

750 

300 

б

Малый

Средний 

Средний Темный 

500 

200 

в

Малый

Средний Большой 

Светлый Средний Темный 

400 

200 

г

Средний Большой 

Светлый Средний 

300

200 

10.3. Вибрация

Причиной возбуждения вибраций являются возникающие при работе машины неуравновешенные силовые воздействия. Их источниками в компрессорной установке являются: некачественная балансировка роторов, износ подшипников, неравномерность газового потока.

Диапазон вибрационной чувствительности человека от 1 до 12000Гц с наибольшей чувствительностью от 200 до 250 Гц.

Нормы вибрации определены в СНиП 2.2.4/2.1.8.566-96 “Вибрация. Общие требование безопасности”.

Оценку вибробезопасности машины производят на основе контроля ее вибрационной характеристики. Нормируемыми параметрами вибрационной характеристики являются среднеквадратичное значение виброскорости или соответствующий логарифмический уровень (дБ) и уровень виброускорения (дБ)  — для локальной вибрации в октавной полосе частот, а для общей вибрации в октавной или третьактавной полосе.

Для того чтобы воздействие вибрации не ухудшало самочувствие работающего, необходимо соблюдать предельно допустимый уровень вибрации (ПДУ). ПДУ - это уровень фактора, который при ежедневной (кроме выходных дней) работе, но не более 40 часов в неделю в течение всего рабочего стажа, не должен вызывать заболеваний или отклонений в состоянии здоровья. Соблюдение ПДУ вибрации не исключает нарушение здоровья у сверхчувствительных людей.

Для уменьшения вибрации в конструкции компрессорной установки предусмотрены следующие детали и работы:

  1.  динамическая балансировка роторов во всем рабочем диапазоне на стенде с вакуумной камерой;
  2.  применение магнитных подвесов;
  3.  применение качественной смазки для страховочных подшипников качения (ИМП-10 ТУ38 1011299-90);
  4.  контроль температуры масла в страховочных подшипниках и других частях, требующих смазки;
  5.  применение вибродемпфирования.

Бороться с вибрацией можно как в источнике ее возникновения, так и по пути распространения. Чтобы уменьшить колебания в самой машине необходимо применять материалы, имеющие большое внутреннее сопротивление. Для борьбы с вибрацией по ГОСТ 12.1.012-90 «Вибрационная безопасность. Общие требования», установка помещается на блочный фундамент, который не должен быть связан с фундаментом помещения. Масса фундамента под компрессор подбирается таким образом, чтобы амплитуда колебаний подошвы фундамента не превышала 0,1—0,2 мм, что соответствует допустимой норме по “Нормы вибрации. Общие требования”.

Для защиты человека от вибрации необходимо ограничить параметры вибрации рабочих мест и поверхности контакта с руками работающих, исходя из физиологических требований, исключающих возможность возникновения вибрационной болезни. За это отвечают гигиенические нормы вибрации, которые установлены для длительности рабочей смены 8 часов.

Нормируемые параметры:

Среднеквадратичное значение виброскорости или соответствующий логарифмический уровень - , определяемый по формуле:

где - пороговое значение скорости.

Уровень виброускорения - , определяемый по формуле:

где - пороговое значение ускорения.

Значения скорости и ускорения определяются по формулам:

где а – перемещение, м, f – частота вибрации:

где - рабочая частота вращения ротора.

Установлены гигиенические нормы (уровень виброскорости) технологической вибрации, которая возникает при работе в производственном помещении с источниками вибраций (категория – 3, технический тип – а) (при работе стационарных машин) в стандартном октавном диапазоне со среднегеометрическим значением частоты – 16 Гц не должны превышать 93-92 дБ.

Таким образом, чтобы нормы выполнялись необходимо, чтобы величина перемещения из-за вибрации составляла не более 0,2 мм.


10.4. Шум

Причины, вызывающие появление шума  при эксплуатации компрессорной установки:

  1.  течение газа в проточной части компрессора вызывает аэродинамический шум, который возникает вследствие неоднородности потока и образования вихрей;
  2.  течение газа в патрубках компрессора, трубопроводах;
  3.  вращающиеся лопатки рабочих колес и другие вращающиеся части.

Шум не должен превышать своих предельных норм. Нормы устанавливают ПДУ звукового давления в октавных полосах, а также уровни звука в зависимости от:

  1.  вида работы;
  2.  длительности воздействия шума за смену;
  3.  характера спектра шума.

Предельно допустимый уровень шума (ПДУ) - это уровень фактора, который при ежедневной (кроме выходных дней) работе, но не более 40 часов в неделю в течение всего рабочего стажа, не должен вызывать заболеваний или отклонений в состоянии здоровья.

Предельно допустимые уровни звукового давления и уровни звука для рабочего места по СН 3223-85 “Санитарные нормы предельно допустимого звукового давления на рабочих местах”:

Вид трудовой деятельности, рабочее место

Уровни звукового давления, дБ

Уровень звука, дБА

среднегеометрическая частота в октавной полосе, Гц

31,5

63

125

25

500

1000

2000

4000

8000

Работа, требующая сосредоточенности; работа с повышенными требованиями к процессам наблюдения и дистанционного управления производственными  циклами. Рабочие места в помещениях лабораторий с шумным оборудованием, в помещениях шумных агрегатов.

103

91

83

77

73

70

68

66

64

75

Для уменьшения шума в конструкции компрессорной установки предусмотрены:

  1.  практически бесшумные магнитные подвесы
  2.  страховочные подшипники качения, в рабочем состоянии нагнетателя не задействуются
  3.  тщательная статическая и динамическая балансировка вращающихся частей (роторов и др.)
  4.  также уменьшает шум точное изготовление деталей
  5.  точность центровки при сборке
  6.  применение смазки и контроль над её температурой позволяет уменьшить шум и предотвратить его повышение
  7.  каркас стенок контейнера выполнен из профильного проката и обшит снаружи сплошным листом, изнутри перфорированным, полость между листами заполнена негорючим теплозвукоизолирующим материалом.

По ГОСТ 12.1.003-83 «Шум. Общие требования безопасности» предусмотрены следующие меры для снижения шумового воздействия:

  1.  достаточная удалённость машинной установки от окружающих объектов;
  2.  управление работой установки дистанционно, оператор находится в помещении отдельном от машинного зала

Проводятся организационные мероприятия — применение знаков безопасности, которыми обозначаются зоны повышенного шума, а также выбор рационального режима труда и отдыха, предусматривающего ограничение времени шумового воздействия, введение перерывов на отдых в течение рабочей смены.

Также возможно использование индивидуальных средств защиты от шума, таких как, шлемы, наушники, затычки.


10.5. Электробезопасность

Электробезопасность — система организационных и технических мероприятий и средств, обеспечивающих защиту людей от вредного и опасного воздействия электрического тока.

Причины возникновения электротравм:

  1.  прикосновение к токоведущим частям, находящимся под напряжением — при отсутствии ограждений этих частей или при их неверном проектировании в доступной области;
  2.  появление напряжения на металлических частях — корпусах, кожухах и т.п. — при повреждении их изоляции;
  3.  появление напряжения на отключённых токоведущих частях, с которыми работают люди — при ошибочном включении установки;
  4.  отсутствие заземления металлических частей установки.

Для устранения опасности поражения электрическим током:

  1.  все части, относящиеся к аппаратам, светильникам, щитам управления, распределительным щитам заземляются и устанавливаются предохранители;
  2.  все кабели системы САРиР расположены  в фундаментной раме.

По правилам устройства электроустановок, сопротивление заземления принято RЗ=4Ом.

10.6. Обеспечение безопасности при эксплуатации систем,

находящихся под давлением

Система, находящаяся под давлением должна обладать герметичностью, т.е. невозможностью проникновения газа через стенки, трубопроводы и их соединения из внутреннего объёма во внешнюю среду. Герметичность обеспечивается применением различных уплотнений.

Трубопроводы, передающие газ под давлением должны соответствовать следующим требованиям:

  1.  на каждый трубопровод должна быть техническая документация, паспорт;
  2.  маркировка;
  3.  техническое освидетельствование (ТО).

Техническое освидетельствование включает в себя:

  1.  наружный осмотр (цель выявить дефекты, проверить соответствие технологической схемы);
  2.  проверку на прочность; на участках трубопровода создается пробное давление, которое составляет 125% от обычного (рабочего); пробное давление выдерживается 10 минут; испытание проводить водой; при невозможности проводить гидроиспытание его заменяют пневматическим испытанием на такое же пробное давление, под которым сосуд находится в течение 300 с, после осмотр с проверкой плотности швов и соединений;
  3.  испытание на герметичность; используют не горючие и не токсичные газы проверка осуществляется при рабочем давлении, выдержка один час; падение давления - ΔР не должно превышать 1% от рабочего давления.

Должны выполняться требования к установленным  на установке и трубопроводах манометрам для измерения давления:

  1.  между манометром и системой не должно быть запорных систем;
  2.  предельное давление манометра должно соответствовать рабочему, которое должно находиться в средней трети шкалы;
  3.  электрический манометр может использоваться только как дублирующий к основному;
  4.  на циферблате должна быть нанесена отметка, соответствующая допускаемому рабочему давлению;
  5.  класс точности должен быть не ниже 2,5.
    10.7. Взрыво- и пожаробезопасность

Общие требования к пожарной безопасности определены в             СНиП 21-01-97 “Пожарная безопасность зданий и сооружений”

Пожарная безопасность объекта должна обеспечиваться системами предотвращения пожара и противопожарной защиты, в том числе организационно-техническими мероприятиями — не реже одного раза в месяц, производят проверку изоляции электрооборудования установок в соответствии с правилами ПЭЭП, ПУЭ (правила устройства электроустановок).

При возникновении пожара немедленно должны быть приняты меры к тушению с помощью имеющихся средств пожаротушения. Для тушения обмоток электрических двигателей и пожаров в закрытых помещениях рекомендуется применять водяной пар. Поэтому, для тушения очагов возгорания, устанавливают огнетушитель ОП-5. Также для тушения проводки под напряжением до 1000В, должны использоваться углекислотные огнетушители УП-1М, УП-2М. При пользовании углекислотным огнетушителем не браться рукой за раструб огнетушителя. При попадании пены на незащищенные участки тела, стереть ее платком или другим материалом и смыть водным раствором соды. Огнетушители приводить в действие в соответствии с указаниями на корпусе огнетушителя. Также должен быть установлен огнетушитель ОКП-10, для тушения твердых материалов на площади до 1 м2. Специальные противопожарные трубопроводы должны быть наполнены водой, и постоянно находиться под давлением. Шланги и пожарные рукава с пожарными стволами размещают в специальных апломбированных ящиках.

Для смазки механизма движения применяется масло ИМП-10 ТУ38 1011299-90 (ГОСТ 20799-75 «Масла индустриальные. Технические условия» с температурой вспышки tВС11 = 174° С при ограничении t = 125° С). Хранение масла в пределах рабочей зоны - не более суточной необходимости. Не допустимо наличие пролитого масла, которое представляет опасность в случае пожара.

В производственном процессе данного компрессора рабочим телом является попутный нефтяной газ. По ГОСТ 12.1.011-78 «Смеси взрывоопасные. Классификация и методы испытаний» компрессорная установка по производству сжатого газа по взрывопожарной опасности относится к категории и группе взрывоопасных смесей 2С-Т1. Взрывоопасные смеси газов и паров подразделяются на группы в зависимости от величины температуры самовоспламенения  (Т1 — температура воспламенения > 450° С).

По ГОСТ 12.1.010-76 «Взрывобезопасность. Общие требования» предъявляются следующие требования по взрывозащите:

  1.  применение оборудования, рассчитанного на давление взрыва;
  2.  защита оборудования от разрушения при взрыве, при помощи устройств аварийного сброса давления (предохранительные клапаны);
  3.  применение средств предупредительной сигнализации.

По СНиП 21-01-97* «Пожарная безопасность зданий и сооружений» здание компрессорной установки относится к категории «Б», со степенью огнестойкости здания – II: несущие стены здания выполнены из несгораемых материалов (бетон, железобетон, силикатный или пустотелый глиняный кирпич) с минимальным пределом огнестойкости 2 часа; плиты, настилы и другие несущие констркукции междуэтажных и чердачных перекрытий ( несгораемые 0,75 часа); плиты, настилы и другие несущие конструкции покрытий (несгораемые 0,25 часа); внутренние ненесущие стены (перегородки) – несгораемые 0,25 часа; противопожарные стены (брандмауэры) – 2,5 часа. Полы в здании установки выполняются несгораемыми, водонепроницаемыми и не впитывающими жидкость. Рекомендуется покрывать полы метлахской или керамической плиткой.  В помещениях категории «Б» следует предусматривать наружные легко сбрасываемые ограждающие конструкции.

В качестве легко сбрасываемых конструкций следует, как правило, использовать остекление окон и фонарей. При недостаточной площади остекления допускается в качестве легко сбрасываемых конструкций использовать конструкции покрытий из стальных, алюминиевых и асбестоцементных листов и эффективного утепления. Площадь легко сбрасываемых конструкций следует определять расчётом. При отсутствии расчётных данных площадь легко сбрасываемых конструкций должна составлять не менее 0,03 м2  на 1 м3.

Объём помещения, тыс. м3

Категория

помещения

Степень

огнестойкости здания

Противопожарные разрывы при степени огнестойкости  другого здания или сооружения, м

Класс конструктивной пожарной опасности здания

Расстояние, м, при плотности людского потока в общем проходе, чел/м2

I и II

III

IV и V

до 1

св. 1 до 3

св. 3 до5

до 15

Б

II

9

12

15

С0

40

25

15

10.8. Защитная оснастка компрессора

Компрессор оснащён рядом защит с использованием следующих электрических импульсов, вызывающих аварийную остановку компрессора:

  1.  при повышении температуры подшипников компрессора, редуктора и приводного электродвигателя до +85 ºС;
  2.  при понижении давления масла на смазку подшипников компрессора, а также торцевых уплотнений до величины 0,22 МПа, и при понижении давления масла на сливе с торцевых уплотнений до 0,16 МПа;
  3.  при понижении давления газа на всасывании на величины 0,1 МПа;
  4.  при осевом сдвиге роторов на величину 1 мм.

В схеме предупредительной сигнализации используются следующие электрические импульсы:

  1.  при повышении температуры подшипников компрессора +80ºС;
  2.  при понижении давления масла на смазку подшипников на величину 0,1 МПа;
  3.  при понижении давления масла на смазку подшипников компрессора, а также торцевых уплотнений до величины 0,27 МПа и при понижении давления масла на сливе с торцевых уплотнений до 0,18 МПа;
  4.  при понижении давления газа во всасывании на 0,01 МПа;
  5.  при повышении давления газа в нагнетании на 0,5 МПа;
  6.  при повышении и понижении уровня масла в маслобаке.


10.9. Регулирование компрессора

Регулирование осуществляется индивидуальным блоком автоматики., который обеспечивает безаварийную работу на всех режимах без постоянного обслуживания.

Система автоматического регулирования выполняет следующие функции:

- Автоматическая проверка пусковой готовности агрегата с проверкой защит,

-  Дистанционное управление вспомогательными механизмами

- Экстренный останов агрегата при отказе программно-технических средств,

- Автоматическое регулировании производительности компрессора.

10.10. Список нормативных документов

  1.  ГОСТ 28775-90 «Агрегаты газоперекачивающие с газотурбинным приводом. Общие технические требования»;
  2.  ГОСТ 12.1.005-88 “Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны”;
  3.  СНиП 23-05-95 «Естественное и искусственное освещение»;
  4.  ГОСТ 12.1.012-90 «Вибрационная безопасность. Общие требования»;
  5.  ГОСТ 12.1.003-83 «Шум. Общие требования безопасности»;
  6.  СНиП  21-01-97 “Пожарная безопасность зданий и сооружений”;
  7.  ГОСТ 20799-75 «Масла индустриальные. Технические условия»;
  8.  ГОСТ 12.1.011-78 «Смеси взрывоопасные. Классификация и методы испытаний»;
  9.  ГОСТ 12.1.010-76 «Взрывобезопасность. Общие требования»;
  10.  СНиП 31-03-2001 «Производственные здания».


11. Технико-экономическое обоснование проекта

Традиционные области использования компрессоров – пневматика (передача энергии с помощью сжатого воздуха), металлургия, химия, энергетика (компрессоры газотурбинных установок, наддув ДВС, паровых котлов), холодильная техника, вентиляция и кондиционирование. Производство турбокомпрессоров в развитых промышленных странах растет на 8–10% ежегодно. Применение компрессоров в современной экономике – это мощное средство интенсификации технологических и энергетических процессов.

Роль ТК велика в добыче, транспортировке и переработке углеводородного топлива, что особенно важно для нашей страны. Газовая промышленность в России является важной областью применения одного из двух основных видов турбокомпрессоров – центробежных компрессоров. Они используются при добыче газа, для его транспортировки, подготовки к транспортировке и при хранении. В системе ОАО “ГАЗПРОМ” работает более четырёх тысяч крупных центробежных компрессоров суммарной мощностью более 42 млн. кВт. На привод ЦК приходится значительная доля всей потребляемой энергии. Проблема оптимального проектирования ЦК имеет большое значение для национальной экономики.

Целью данного раздела является оценка экономической эффективности установки нового газового компрессора на газоперекачивающей станции. Технические характеристики проектируемого компрессора представлены в таблице 11.1.

В приведённых ниже расчётах использованы приближённые значения стоимости оборудования и расходных материалов, поэтому полученные результаты можно считать условными.

Приближённая заводская себестоимость компрессора

Ск=200000000 руб.

Капитальные затраты с учётом монтажа и транспортировки

К=200000000+0,1·200000000+0,05·200000000=2300000000 руб.

                                                                   Таблица 11.1

Основные технические характеристики

Параметры

Ед. изм.

Проектируемый компрессор

Объёмная

производительность

м3/мин

341

Давление нагнетания

МПа

12,0

Отношение давлений

-

1,44

Привод

-

ГТУ

Мощность привода

МВт

25

Частота вращения

об/мин

7770

Число ступеней

-

1

Проектируемый компрессор будет продан заказчику, поэтому капитальные затраты не включают в себя издержки на строительство здания.

Таким образом, суммарные капитальные затраты

∑К=230000000 руб.

Расчёт ежегодных эксплуатационных издержек ведётся на основе неточных данных и даёт ориентировочное представление по данному вопросу.

Для обслуживания проектируемой машины ориентировочно необходимо 5 человек. Средняя заработная плата рабочих: Цз= 25000 руб/мес. Страховой взнос 30%.

Расходы на содержание обслуживающего персонала

Средняя заработная плата начальника цеха: Цз =30000 руб/мес. Тогда

Таким образом, заработная плата обслуживающего персонала

Цз/п пер. = Цз/п раб. + Цз/п нач. =1950000+468000=2418000 руб/год.

Расходы на электроэнергию

где Цэ – цена электроэнергии, Цэ=2,9 руб./ кВт·ч;

   Тгод – годовой фонд времени работы, Тгод=8760 час/год;

     Nк – мощность, необходимая для привода компрессора, Nк=25000 кВт.

Расходы на смазочные материалы

где См – цена масла для смазки подшипников, См=293000 руб./т;

   Мгод – расход масла, Мгод=0,07 т/год.

Норма амортизации по основному оборудованию за срок службы 10 лет

Годовые амортизационные отчисления

Расходы на текущий ремонт основного оборудования

где – коэффициент расхода на текущий ремонт,.

Налог на имущество составляет 2% от его стоимости

Прочие эксплуатационные расходы составляют 2% от эксплуатационных расходов

Суммарные эксплуатационные расходы

Выручка предприятия от производства сжатого газа

где Qн – производительность компрессора в минуту, Qк=341 м3/мин;

    – цена 1 м3 сжатого газа,

      Т2 – время работы компрессора в год, Т2=8760 ч.

Валовая прибыль

Чистая прибыль учитывает многие факторы дополнительных расходов, административные издержки, инфляцию, ситуацию на международном рынке, стоимость энергоносителей и т.д., которые невозможно учесть на данном этапе обоснования проекта, поэтому учитываем только налог на прибыль 20%

 Срок окупаемости

В данном разделе рассмотрено внедрение нового ЦК, входящего в состав ГПА. По приблизительным оценкам проект окупит свою стоимость через 6 месяцев.

Экономическая эффективность данного проекта заключается в экономии на обслуживающем персонале, расходных материалах (на порядок меньше, чем в прототипе) и площади производственного помещения, поэтому четыре проектируемых компрессора мощностью 25 МВт каждый будут установлены вместо устаревших компрессоров суммарной мощностью 100 МВт.

13. Описание конструкции

Линейный центробежный компрессор – нагнетатель природного газа центробежный компрессор (ЦК) без разъема корпуса. Наружный корпус ЦК представляет собой стальной кованный цилиндр, который имеет всасывающий и нагнетательный патрубки. К нижней части цилиндра приварены опоры. Внизу, между опорами, параллельно оси компрессора выполнены шпоночные пазы для фиксации компрессора от поперечных смещений после центровки с двигателем. С обоих концов корпус закрыт стальными кованными крышками. Крышки фиксируются в корпусе шпильками и разрезными стопорными кольцами. В корпусе компрессора на двух опорных и одном упорном подшипниках установлен ротор. В процессе изготовления ротор компрессора подвергается динамической балансировке во всем рабочем диапазоне частот на стенде с вакуумной камерой.

Для уменьшения безвозвратных потерь масла и повышения надежности работы ЦК за счет исключения маслосистемы высокого давления в конструкции компрессора применяют торцевые газодинамические уплотнения ротора (СГУ). Для обеспечения работы СГУ компрессор комплектуется специальными системами очистки и подвода газа, отвода утечек газа после первой и второй ступени уплотнения, система запирания замыкающих лабиринтных уплотнений, а также контрольно-измерительными системами. Для защиты первой ступени СГУ от возможных повреждений недостаточно очищенным технологическим газом используется система подачи буферного газа. Обвязка систем СГУ выполнена трубами из нержавеющей стали.

К корпусу опорного и упорного подшипников крепятся подводы для газового и воздушного охлаждения магнитных подшипников ротора.

Вибрация ротора и осевой сдвиг контролируются датчиками, которые установлены на опорных и упорном подшипниках.


Список литературы

  1. Проектирование и оптимизация проточной части промышленных центробежных компрессоров с использованием ЭВМ: Учебное пособие / К. П. Селезнев, Ю. Б. Галеркин, Б. Н. Савин, Е. Ю. Попова, Р. А. Измайлов – Л., 1990. 76 с.

  1.  К.П.Селезнев, Ю.Б.Галеркин “Теория и расчет турбокомпрессоров”– Л.: Машиностроение, 1986. 391 с.

  1.  Труды тринадцатого международного симпозиума ”Потребители- производители компрессоров и компрессорного оборудования-2007 год”

  1.  Газодинамический расчёт центробежных компрессоров поэлементным методом: Учебно-методическое пособие / С. А. Анисимов; Под ред. К. П. Селезнева – Л., 1974. 134 с.

  1.  Ю.Б. Галеркин, А.Ю. Прокофьев. Опыт применения программ расчета вязких пространственных течений. Компрессорная техника и пневматика, №5, 2003 г., М., с. 12-18.

  1.  Галеркин Ю.Б., Данилов К.А., Попова Е.Ю. Развитие метода универсального моделирования рабочего процесса ЦК – программные комплексы первого уровня (третье поколение), опыт разработки и практического использования комплекса третьего уровня. Издательско-полиграфический центр СПбГТУ, 1995.

  1.  Журавлев, Ю.Н. Активные магнитные подшипники: Теория, расчет, применение / Ю.Н. Журавлев. – СПб: Политехника, 2003. – 206с.: ил.

  1. Ю.Б. Галеркин. Формирование взглядов на рабочие процессы и современное состояние газодинамических методов проектирования промышленных центробежных компрессоров. Компрессорная техника и пневматика. N2, 2000 г., М., с.9-14.

  1.  Васильев Ю.С. (СПбГТУ), Родионов П.И. (ОАО “ГАЗПРОМ”), Соколовский М.И. (ОАО НПО “Искра”). Высокоэффективные центробежные компрессоры нового поколения. Научные основы расчета, разработка методов оптимального проектирования и освоение производства. “Промышленность России”, №10-11 (42-43), октябрь-ноябрь 2000 г., М., стр. 78-85.

  1.  Расчёт критических скоростей вращения роторов турбомашин: Методические указания / А. В. Зуев, Л. Я. Стрижак, И. А. Тучина, В. М. Власов, В. Б. Семеновский – СПб. гос. техн. университет; СПб., 1995. 32 с.

  1.  Охрана труда в машиностроении: Учебник для машиностроительных ВУЗов./Е.Я.Юдин, С.В.Белов, С.К. Баланцев и др. – Под ред. Е.Я.Юдина, С.В. Белова – 2-е издание, переработанное и доп. – Москва: Машиностроение, 1983,432с.

  1. «Теория и расчет турбокомпрессоров» / К. П. Селезнев, Ю. С. Подобуев, С. А. Анисимов– Л.: Машиностроение, 1968 г. 408 с.

  1.  Большакова Е.Л., Гущина Л.Б. «Экономика и менеджмент в         энергомашиностроении». Учеб. пособие СПб: Изд-во СПбГПУ, 2003 год.

  1.  Кондаков И.А. и др. «Технология компрессоростроения». –М.: Машиностроение, 1987 г.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

83368. Бизнес-план организации производства тормозной колодки на ОАО «БзАТИ» 102.61 KB
  Широкое применение асбофрикционные материалов (для комплектации тормозных устройств и механизмов сцеплений автомобилей, тракторов и самолетов, комбайнов, экскаваторов, подъемно-транспортных и дорожных машин, буровых установок, мотоциклов, велосипедов и др.) обусловлено их высокими....
83369. Организация предметно-замкнутого участка механической обработки деталей 578.5 KB
  Организация производства является обязательным условием эффективной работы любого предприятия, создает благоприятные возможности для высокопроизводительной работы трудовых коллективов, выпуска продукции хорошего качества, полного использования всех ресурсов предприятия...
83370. Амортизация основных фондов 160.35 KB
  Это осуществляется путем переноса их стоимости на готовую продукцию путем амортизации. Используя тот или иной метод начисления амортизации мы тем самым влияем на темп и характер воспроизводства задаем скорость обесценивания а через неё скорость обновления основных производственных фондов.
83371. Расчет индикаторных параметров цикла двигателя 2.17 MB
  Кинематический расчет привода Общий КПД привода определяется по формуле. Требуемая мощность электродвигателя определяется по формуле. Номинальная частота вращения вала электродвигателя определяется по формуле. об мин Угловая скорость двигателя определяется по формуле.
83372. ФАСИЛИТАЦИЯ КАК ТЕХНОЛОГИЯ СВЯЗЕЙ С ОБЩЕСТВЕННОСТЬЮ 101.56 KB
  Выбор PR-специалиста требует от заказчика определения задания как исходной информации, позволяющей ввести будущего исполнителя в разработку PR-проекта. Однако и само определение задания может потребовать работы PR-специалиста с заказчиком для выявления «проблемных мест» в текущей коммуникативной...
83373. Разработка мероприятий направленных на улучшение финансового состояния ЗАО «Коноваловское» 578.5 KB
  Цель курсовой работы – разработать мероприятия направленные на улучшение финансового состояния ЗАО «Коноваловское». Для этого необходимо решить ряд задач: изучить теоретический материал по финансовому обеспечению организации и управлению финансами; дать организационно-экономическую характеристику организации...
83374. Решение задачи линейного программирования 701.5 KB
  Наиболее эффективными и известными методами исследования операций являются методы: а линейного программирования когда целевая функция и все ограничения являются линейными функциями б методы целочисленного программирования если все переменные должны принимать только целочисленные значения в методы...
83375. Созданию информационного сайта для студенческого клуба ИАТЭ «Грот» 1.09 MB
  База данных включает в себя три таблицы. Таблица «активисты» хранит имена фамилии и должности участников студенческого направления. Таблица «направление» хранит названия студенческих направлений. Структура сайта Верхний блок сайта – шапка сайта. Блок меню содержит пункты меню и вход...