49700

РАДИОПРИЁМНОЕ УСТРОЙСТВО ЧМ СИГНАЛОВ

Курсовая

Коммуникация, связь, радиоэлектроника и цифровые приборы

Курсовой проект посвящен проектированию приемника частотно модулированных непрерывных сигналов.В первой главе проведен выбор и обоснование структурной схемы приемника и описаны основные составные части. Во второй главе сделан эскизный расчет приемника и выбраны электрические принципиальные схемы составных частей приемника.

Русский

2014-01-07

1.6 MB

64 чел.

Министерство образования и науки Российской Федерации

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ

УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

ПОВОЛЖСКИЙ Государственный ТехнОЛОГический Университет

Кафедра РТиС

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту

РАДИОПРИЁМНОЕ УСТРОЙСТВО ЧМ СИГНАЛОВ

по дисциплине  «Радиоприёмные устройства

систем радиосвязи и радиодоступа »

КНФУ.658200.153 ПЗ

Выполнил студент:    

группы зИТС –31у Фоминых В.А.

______________________

(подпись, дата)                      

          Проверила:                            

к.т.н., доцент Бастракова М.И.

______________________

(подпись, дата)                      

Йошкар-Ола

2013

Задание на курсовое проектирование

Разработать радиоприёмное устройство:

1. Назначение приёмника                                                   вещательный

2. Диапазон частот          80-100 МГц

3. Чувствительность при отношении с/ш 2 дБ                45 мкВ

4. Вид модуляции               ЧМ

5. Нижняя и верхняя частоты модуляции        0,3-15 кГц

6. Допустимые нелинейные искажения         1,5%

7. Избирательность по зеркальному каналу       35 дБ

8. Избирательность по соседнему каналу        40 дБ

9. Ослабление сигналов с частотой, равной промежуточной            45 дБ

10. Неравномерность в полосе частот                                                  10 дБ

11. Выходная мощность в нагрузке                                                     0,5 Вт


 Содержание

Введение…………………………………………………………................3

1 Выбор и обоснование структурной схемы приемника………………..4

 1.1 Выбор и описание входной цепи…………………………………….5

 1.2 Усилитель высокой частоты………………………………………....6

 1.3 Описание преобразователя частоты и гетеродина………………….6

 1.4 Усилитель промежуточной частоты…………………………………7

 1.5 Амплитудный ограничитель…………………………………………8

 1.6 Частотный детектор…………………………………………………..8

 1.7 Автоматическая подстройка частоты………………………………..9

 1.8 Описание усилителя низкой частоты………………………………..9

2 Эскизный расчет приемника………………………………………...…10

  2.1 Определение диапазона рабочих частот и деление

        на поддиапазоны…………………………………………………….10

 2.2 Расчет полосы пропускания линейного тракта……………………11

 2.3 Выбор активных элементов и схем их включения………………..14

  2.4 Выбор типа, схемы и электронных приборов первых

    каскадов приемника для обеспечения заданной чувствительности..15

 2.5 Обеспечение заданной избирательности…………………………..20

   2.5.1 Выбор варианта преобразования частоты………………………20

   2.5.2 Расчет и выбор промежуточной частоты……………………….21

   2.5.3 Расчет средств обеспечения необходимой избирательности….22

   2.5.4 Выбор детектора и амплитудного ограничителя………………28

   2.5.5 Расчет числа каскадов линейного тракта……………………….29

   2.5.6 Синтез низкочастотного тракта приемника…………………….33

3 Электрический расчет отдельных каскадов приемника……………...35

 3.1 Электрический расчет УВЧ…………………………………………35

 3.2 Расчет частотного детектора………………………………………..39

Заключение………………………………………………………………..43

Библиографический список………………………………………………44

Приложения……………………………………………………………….45


Введение

Радиоприемники - устройства, предназначенные для выполнения двух основных функций - приема электромагнитных колебаний и их демодуляции в соответствии с принимаемым сообщением.

Курсовой проект посвящен проектированию приемника частотно модулированных непрерывных сигналов.

В первой главе проведен выбор и обоснование структурной схемы приемника и описаны основные составные части.

Во второй главе сделан эскизный расчет приемника и выбраны электрические принципиальные схемы составных частей приемника.

Электрический расчет усилителя высокой частоты и частотного детектора выполнен в третьей главе.

В приложении проекта приведены чертежи структурной и функциональной электрических схем приемника, принципиальная электрическая схема с перечнем элементов на рассчитываемые функциональные блоки приемника.

 

1 Выбор и обоснование структурной схемы приемника

Исходя из требований технического задания и рекомендаций, изложенных в [1], выбираем супергетеродинную схему приемника с одним преобразованием частоты. Это обеспечит необходимую чувствительность и избирательность приемника.

Приемник ЧМ сигналов должен содержать систему автоподстройки частоты, это обеспечит стабильную настройку и улучшит избирательность приемника.

Автоматическая регулировка усиления в приемнике техническим заданием не оговорена.

Исходя из вышеизложенного, принимаем следующую структурную схему приемника.

Рисунок 1 - Структурная схема приёмника

ВЦ – входные цепи; УВЧ – усилитель высоких частот; СМ – смеситель;
УПЧ
– усилитель промежуточной частоты; АО – амплитудный ограничитель;
Д
чм – детектор ЧМ сигналов; УНЧ – усилитель низких частот;
Гр – громкоговоритель; Г – гетеродин; СУ – схема управления гетеродином ; ФАПЧ – фильтр АПЧ.

1.1  Выбор и описание входной цепи

Входная цепь (ВЦ) - часть радиоприемника, находящаяся между антенной (фидером) и первым каскадом приёмника, то есть усилителем высокой частоты.

ВЦ предназначена для передачи возможно большей мощности (или напряжения) радиосигнала от антенно-фидерного устройства на вход первого каскада и для осуществления частотной селекции радиосигналов.

Для построения входной цепи, в соответствии с рекомендациями [1], выберем входную цепь с индуктивной связью с антенной и транзистором.

Входная цепь с индуктивной связью с антенной и транзистором может использоваться в режиме удлинения, когда

f0A<f0min                                                                                                      (1.1)

где f0A  - резонансная частота цепи,  состоящей из  антенны и катушки

связи LСВА.

Работа в режиме совпадения, когда f0max > f0A > f0min, недопустима из-за большой неравномерности параметров входной цепи по диапазону.

Работа в режиме укорочения, когда f0A > f0max, возможна, но при этом коэффициент передачи изменяется пропорционально квадрату или кубу от частоты. Поэтому режим укорочения используется редко, при малом коэффициенте перекрытия диапазона или в сочетании с внутриемкостной связью контура  входной цепи с транзистором, коэффициент передачи которой обратно пропорционален частоте.

Наибольшее распространение получил режим удлинения, при котором коэффициент передачи уменьшается с частотой. Так как коэффициент усиления УВЧ растет с частотой, то в режиме удлинения ВЦ коэффициент усиления преселектора по диапазону изменяется незначительно. Недостаток индуктивной связи - пониженная избирательность на частотах, близких к резонансной частоте антенной цепи.

1.2 Усилитель высокой частоты

УВЧ должен быть перестраиваемым в диапазоне частот, иметь небольшой уровень собственных шумов при максимальном усилении мощности. Этого можно достичь, используя схему УВЧ с ОЭ. УВЧ следует непосредственно за ВЦ и выполняет следующие функции:

- усиление принимаемых сигналов на несущей частоте;

- обеспечение избирательности приёмника к сильным помехам;

- ослабления паразитного излучения гетеродина через ВЦ и антенну.  Резонансный УВЧ содержит колебательный контур, поэтому УВЧ обладает частотной избирательностью.

 

1.3 Описание преобразователя частоты и гетеродина

Преобразователь частоты располагается между УВЧ и усилителем промежуточной частоты (УПЧ).

В преобразователе частоты происходит преобразование колебаний, принятых радиоприёмником сигналов одной частоты в колебания другой частоты. При преобразовании частоты происходит линейный перенос спектра принимаемого сигнала по шкале частот из одной части радиочастотного диапазона в другой без изменения амплитудных и фазовых соотношений его составляющих. Для модулированных сигналов это означает повышение или понижение несущей частоты с сохранением вида и закона модуляции.

В качестве преобразователя выберем транзисторный преобразователь частоты, имеющий достаточно низкий уровень шума и необходимый коэффициент усиления.

Гетеродин формирует вспомогательные гармонические колебания для преобразователя частоты. Основные требования, предъявляемые к

гетеродину:

-обеспечение необходимого значения рабочей частоты и перестройки

  её в заданном диапазоне;

- стабильность частоты генерируемых колебаний;

- обеспечение необходимой амплитуды выходного напряжения и её

  постоянство;

- минимальный уровень гармоник выходного напряжения.

Простейшие гетеродины представляют собой однокаскадные генераторы с самовозбуждением на транзисторах. Такие гетеродины находят применение в радио- и телевизионных приёмниках, а также в некоторых профессиональных устройствах, в которых не требуется высокая точность настройки. В качестве контурного конденсатора можно использовать варикап, тогда осуществляется электронная настройка гетеродина, упрощается решение задачи дистанционного управления.

Схема гетеродина представляет собой автогенератор, собранный по схеме емкостной трёхточки.

1.4   Усилитель промежуточной частоты

УПЧ следует непосредственно за линейной частью супергетеродинного приёмника и предназначен для усиления сигналов на фиксированной (промежуточной) частоте в полосе частот, определяемой шириной спектра принимаемого сигнала. Полоса пропускания УПЧ по сравнению с полосой пропускания ВЦ и УВЧ самая узкая, поэтому от её величины будут зависеть частотные искажения сигнала и избирательность по соседнему каналу. УПЧ называют полосовым усилителем, т.к. в большинстве случаев нагрузкой каскада УПЧ служит полосовой фильтр, в качестве которого применяются схемы из двух, трёх и более связанных контуров - фильтров сосредоточенной селекции (избирательности).

УПЧ обеспечивает основное усиление принимаемых сигналов на промежуточной частоте.

В УПЧ, также как и в УВЧ, входят усилительный прибор и резонансная цепь. Для обеспечения высокой избирательности в УПЧ применяются сложные избирательные схемы - фильтры сосредоточенной селекции.

1.5   Амплитудный ограничитель

Амплитудные изменения ЧМ сигнала обуславливаются влиянием различного вида помех, недостаточной прямоугольностью частотной характеристики приёмника. Неравномерность частотной характеристики в полосе пропускания высокочастотного тракта приводит к тому, что сигналы спектра, частоты которых мало отличаются от несущей, усиливаются в большей степени, чем сигналы крайних боковых частот. В результате ЧМ сигнал дополнительно модулируется по амплитуде. Для устранения этих амплитудных искажений применяется ограничитель уровня.

Выберем диодную схема амплитудного ограничителя, как имеющую довольно высокую эффективность ограничения (20 - 30 дБ), малую инерционность, простоту и экономичность.

1.6   Частотный детектор

В качестве частотного детектора выберем частотный дискриминатор. Дискриминатор имеет достаточно большой коэффициент передачи и малые нелинейные искажения. Применение дискриминатора позволит выполнить условие технического задания о величине нелинейных искажений.

1.7 Автоматическая подстройка частоты

В приёмниках различного назначения для предотвращения ухода частоты радиосигнала за пределы полосы пропускания широко применяются системы автоматической подстройки частоты. Такие системы позволяют реализовать более узкую полосу пропускания линейного тракта приёмника, что особенно важно при повышенных требованиях к его чувствительности и помехозащищённости. Главное назначение АПЧ - стабилизация частоты независимо от причины её изменения.

1.8 Описание усилителя низкой частоты

Усилитель низкой частоты предназначен для обеспечения на выходе приемника необходимой мощности или напряжения сигнала при допустимых частотных и нелинейных искажениях. В зависимости от предъявляемых к усилителю требований в оконечном каскаде могут применяться одно- и двухтактные схемы с трансформаторным и бестрансформаторным выходом. Двухтактные схемы по сравнению с однотактными обеспечивают удвоенную выходную мощность и малую величину нелинейных искажений за счёт полной или частичной компенсации чётных гармоник.

В оконечных бестрансформаторных транзисторных каскадах применяются схемы с ОК и ОЭ в цепи ООС, имеющие малое выходное сопротивление, что даёт возможность включить нагрузку непосредственно в выходную цепь транзистора без выходного трансформатора.

Для стабильности режима транзисторов оконечного каскада применяется температурная компенсация с помощью терморезистора.

Усилитель низкой частоты целесообразно выбрать в интегральном исполнении.

2 Эскизный расчет приемника

2.1 Определение диапазона рабочих частот и деление на поддиапазоны

Для того, что бы приемник мог принимать сигналы от различных станций, имеющих различные частоты, он должен иметь перестраиваемую резонансную систему для настройки на эти частоты.

Перестраиваемые резонансные системы находятся во входной цепи, гетеродине и в усилителях высокой частоты (УВЧ), если они резонансные.

Конструктивно настройка этих каскадов - это изменение реактивных элементов резонансной системы: индуктивности или емкости. Чаще всего реактивный элемент емкость.

Диапазон рабочих частот приемника разделяют на поддиапазоны, если коэффициент перекрытия диапазона приемника больше коэффициента перекрытия диапазона применяемых резонансных систем с переменной настройкой, а также, если требуется получить более высокие и постоянные по диапазону чувствительность и селективность, более плавную настройку, большую точность частоты настройки приемника. Известны три способа разбиения [3]:

1) способ равных коэффициентов перекрытия поддиапазона;

2) способ равных частотных интервалов;

3) комбинированный способ (нижний участок общего диапазона разбивается по способу равных коэффициентов перекрытия поддиапазона, верхний - по способу равных частотных интервалов).

Оценка диапазона рабочих частот проводится по коэффициенту перекрытия диапазона:

              (2.1)

Если КДР больше коэффициента перекрытия диапазона КДР выбранной резонансной системы, то разделение на поддиапазоны неизбежно. Следующие виды резонансных систем позволяют обеспечить диапазон частот без разделения на поддиапазоны:

1) контур с сосредоточенными параметрами, перестраиваемый конденсатор переменной емкости (КПЕ) - КДР = 2,5 … 3,0;

2)катушка переменной индуктивности - КДР = 1,4 … 3,0;

3) варикап - КДР =2,3 … 2,7.

Так как перестраивать контур с помощью катушки переменной индуктивности намного сложнее, то выбираем контур с сосредоточенными параметрами, перестраиваемый КПЕ. Деления на поддиапазоны нет.

2.2 Расчет полосы пропускания линейного тракта

Полоса пропускания линейного тракта, форма основных характеристик (АЧХ и ФЧХ) в пределах полосы частот принимаемого сигнала должна удовлетворять требованиям допустимых искажений. Необходимая полоса пропускания определяется реальной шириной спектра принимаемого сигнала ΔFС, доплеровским смещением частоты сигнала ΔfД и запасом ΔfЗАП, зависящих от нестабильностей частот принимаемого сигнала и гетеродина приемника, погрешностей настройки отдельных контуров и всего приемника:

                                                                                (2.2)

Так как в приемнике будет использоваться система автоподстройки частоты (АПЧ), то необходимо полосу пропускания линейного тракта в приемнике рассчитывать по формуле:

                                                                              (2.3)

где  - коэффициент АПЧ.

Обычно для устойчивой работы АПЧ выбирают  = 10…20. Примем  = 15.

В данном случае доплеровское смещение частоты равно 0, т. к. приемник стационарный

                                                                                          (2.4)

так как скорость движения приемника v = 0.

Неточность настройки также нулевая -  при приеме поиск и подстройка расхождения частот передатчика и приемника устраняется оператором, т. е. оператор осуществляет перестройку вручную и всегда настраивает приемник на максимум сигнала.

Приемник стационарный, не имеет особых требований к степени автоматизации связи и устойчивости приема. В приемнике будет использоваться однократное преобразование частоты. Выбираем значение   исходя из вышесказанного. Следовательно:

                           (2.5)

где  и  - относительные нестабильности несущей частоты сигнала fC и частоты гетеродина приемника fГ соответственно;

- относительна погрешность настройки приемника;

- относительная погрешность и нестабильность частоты настройки

контуров тракта промежуточной частоты fПР.

Частота гетеродина рассчитывается по формуле:

                                                                                           (2.6)

где  - максимальная частота диапазона принимаемых частот.

Рассчитываем  с учетом того, что   и   равны нулю, так как настройка производится оператором, =10-5 - для гетеродина однодиапозонного, однокаскадного с плавной перестройкой [3].

При частотной модуляции спектр сигнала определяется как:

,            (2.7)

где Fmax = 15 кГц - наибольшая частота модуляции.

Индекс частотной модуляции:

,               (2.8)

где  = 50 кГц - максимальная девиация частоты для ЧМ.

Рассчитаем спектр ЧМ сигнала и полосу пропускания, используя программу MathCAD.

Неравномерность частотной характеристики (ЧХ) линейного тракта приемника в пределах установленной полосы частот П:

,                                                                 (2.9)

где   - заданная неравномерность ЧХ приемника;

, ,  -  неравномерность ЧХ в усилителе звуковой частоты, антенне и детекторе соответственно.

Неравномерность ЧХ линейного тракта должна быть:

≤ (3-б)дБ.                             (2.10)

2.3 Выбор активных элементов и схем их включения

При выборе активных элементов (АЭ) необходимо учитывать диапазон рабочих частот, требования по чувствительности, селективности, экономичности питания, надёжности, габаритам и массе. Диапазон рабочих частот определяет возможность применения транзисторов, которые позволяют выполнить основные требования. При высоких требованиях к чувствительности целесообразно использовать маломощные полевые транзисторы, отличающиеся сравнительно большой крутизной проходной характеристики. Следует выбирать транзисторы с возможно низким коэффициентом шума. Лучшими являются АЭ, характеризующиеся низкими значениями отношения сопротивления шума к входному сопротивлению, относительной шумовой температуры или непосредственно коэффициента шума.

По усилительным свойствам лучшими являются АЭ с большими значениями отношения крутизны к проходной емкости и отношения крутизны к сумме входной и выходной емкостей . Первый параметр определяет максимальное устойчивое усиление, второй - широкополосность. Коэффициент усиления мощности зависит от . Лучшими по нелинейным параметрам являются полевые транзисторы. Следует отметить, что требования по указанным выше параметрам к АЭ для второго каскада приёмника могут быть существенно ниже, чем для первого.

При достаточно малом коэффициенте шума и высоком коэффициенте усиления мощности первого каскада влияние второго каскада на общий коэффициент шума мало. Поскольку второй каскад лучше защищает от помех с большими расстройками, требования к нелинейным свойствам также могут быть ниже [3].

2.4 Выбор типа, схемы и электронных приборов первых каскадов приемника для обеспечения заданной чувствительности

Выбор типа и схемы определяется в первую очередь допустимым коэффициентом шума приемника.

Расчёт допустимого коэффициента шума приёмника. Для получения требуемой чувствительности с входа внешней антенны Е коэффициент шума приёмника не должен превышать значения:

,                                                                          (2.11)

где Е - чувствительность приемника (напряженность поля возле антенны);

γ - минимально допустимое отношение средних квадратов напряжений

сигналов и помех на входе приёмника;

εп - удельная напряжённость поля внешних помех;

Пш - шумовая полоса пропускания линейного тракта приёмника;

hd - действующая высота антенны;

k = 1,38∙1023 Дж/К - постоянная Больцмана;

Т0 = 293 К - температура окружающей среды по Кельвину;

rA = 50 Ом - внутреннее сопротивление антенны.

Минимально допустимое отношение средних квадратов напряжений сигналов и помех на входе приёмника определим по следующей формуле:

,                                                                                    (2.12)

где kn - отношение максимального и среднеквадратичного значений напряжений сообщения;

Пузч =1,1 Fmax  - полоса пропускания УЗЧ;

;

дБ.

 определим как корень из суммы квадратов парциальных напряженностей шумов. Шумы приемника при атмосферных шумах (0,3 мкВ/м), в пределах промышленной зоны (50 мкВ/м) я действующих космических шумах (0,1 мкВ/м),  составит 50 мкВ/м.

,           (2.13)

где длина волны, соответствующая середине диапазона fCP=90 МГц.

Расчеты проведём с помощью программы MathCAD.

Как видно, допустимый коэффициент шума имеет порядок, обычный для бытовых приемников и телевизоров - несколько десятков, и не предъявляет особых требований к параметрам проектируемого приемника.

На основании данных таблицы 2.13 [1] с учетом диапазона рабочих частот, полученный коэффициент шума приемника может быть обеспечен при одном каскаде УВЧ и смесителе по схеме с общим эмиттером на транзисторах ГТ310Б.

Для данного транзистора fГР = 160 МГц, условие равномерности усиления в диапазоне частот будет выполнено.

Справочные данные для транзистора:

fГР = 160 МГц; NТ = 3 дБ; |Y21| =100 мСм; g11 =1,4 мСм; g22 = 5 мкСм;

g12=3 мкСм; С11=70 пФ; С22=10 пФ; СК =4 пФ.

Рассчитаем недостающий параметр Y12 по формуле:

|Y12| = = 0,377 мСм.

Определим коэффициент шума УВЧ и УПЧ, полагая, что он примерно равен коэффициенту шума первого каскада УПЧ.

Для первого каскада УВЧ с ОЭ, а также для УПЧ

NУРЧ= NУПЧ=2∙ NТ=6.

Для преобразователя частоты (ПЧ) с ОЭ:

NПЧ = 4∙NT=l2.

Определим коэффициенты передачи мощности УВЧ, УПЧ и ПЧ.

,                                                                         (2.13)

.                                                                                      (2.14)

.

Полагая, что в приемнике будет использоваться одноконтурная ВЦ (такое предположение основано на стремлении обеспечить требуемые характеристики приемника возможно более простыми средствами), и, принимая коэффициент связи с антенной не более половины оптимального, по формулам таблицы 1.3 [1] находим коэффициент передачи мощности одноконтурной ВЦ.

,                                                                                    (2.15)

где КСВ - коэффициент связи входного контура с антенной,

КСВ ОПТ - оптимальный коэффициент связи.

.

Коэффициент шума входной цепи:

.                                                                                             (2.16)

.

Полученные результаты используем для расчета коэффициента шума приемника по формуле (2.10) [2].

                         (2.17)

=

=.

Сравнения формулы для нахождения N0 с формулой для нахождения ШДОП видно, что величина ШДОП значительно больше N0, следовательно, заданная чувствительность может быть реализована на выбранных активных элементах.

Для этого первые каскады приемника должны быть построены следующим образом: одноконтурная ВЦ, затем один каскад УВЧ, затем УПЧ.

Для построения ВЦ, в соответствии с рекомендациями [1], выберем входную цепь с индуктивной связью с антенной и транзистором, схема которой приведена на рис. 2.1.

Рисунок 2.1 - Схема входной цепи с индуктивной связью

     с антенной и усилителем высокой частоты

ВЦ с индуктивной антенной и транзистором. Входная цепь с индуктивной связью с антенной и транзистором может использоваться в режиме удлинения, когда f0A<f0min ,  где f0A  - резонансная частота цепи,  состоящей из  антенны и катушки связи LСВА. Работа в режиме совпадения, когда f0max > f0A > f0min, недопустима из-за большой неравномерности параметров входной цепи по диапазону.

Работа в режиме укорочения, когда f0A > f0max, возможна, но при этом коэффициент передачи изменяется пропорционально квадрату или кубу от частоты. Поэтому режим укорочения используется редко, при малом коэффициенте перекрытия диапазона или в сочетании с внутриемкостной связью контура  входной цепи с транзистором, коэффициент передачи которой обратно пропорционален частоте.

Наибольшее распространение получил режим удлинения, при котором коэффициент передачи уменьшается с частотой. Так как коэффициент усиления УВЧ растет с частотой, то в режиме удлинения ВЦ коэффициент усиления преселектора по диапазону изменяется незначительно. Недостаток индуктивной связи - пониженная избирательность на частотах, близких к резонансной частоте антенной цепи.

Входная цепь состоит из элементов:

- СП - подстроечный конденсатор, используется для подстройки приемника на частоту принимаемого сигнала;

- Ск - конденсатор переменной емкости, используется для перестройки приемника по частотному диапазону;

- С - конденсатор постоянной емкости;

- LСВА - индуктивность катушки связи с антенной;

- L - индуктивность настраиваемого контура на частоту принимаемого сигнала.

2.5 Обеспечение заданной избирательности

2.5.1 Выбор варианта преобразования частоты

В приемнике могут быть использованы различные варианты преобразования частоты [3]:

1) с переносом спектра принимаемого сигнала в область частот как ниже минимальной, так и выше максимальной частоты диапазона (поддиапазона) приемника;

2) суммарное или разностное преобразование частоты;

3) разностное преобразование частоты при верхней и нижней настройке гетеродина.

При выборе промежуточной частоты (ПЧ) необходимо учитывать следующее :

1) промежуточные частоты должны находиться вне диапазона (поддиапазона) рабочих частот приемника и отстоять как возможно дальше от его границ, поскольку при этом легче получить требуемое ослабление по каналу промежуточной частоты;

2) номинальное значение ПЧ часто следует выбирать как возможно дальше от частот, на которых работают мощные радиостанции. Основные частотные диапазоны, выделенные для радиовещательных станций, регламентированы в МККР.

Стандартные значения ПЧ для радиовещательных приемников:

- 465 ± 2 кГц;

- 1,84 ±0,008 МГц;

- 10,7 ±0,1 МГц.

2.5.2 Расчет и выбор промежуточной частоты

Приемник должен работать в диапазоне от 80 до 100 МГц, а промежуточная частота не должна попадать в рабочий диапазон, поэтому можно выбрать разностное преобразование частоты с верхней настройкой гетеродина, тогда

fПР =  fГ + fMAX                                                                                       (2.18)

Рассчитаем ПЧ для выбранного варианта преобразования частоты.

Исходя из рекомендаций [1] и проведя расчет по формуле (1.21, [1])

 ,                                                                         (2.19)

где  =  56,2 (35 дБ - по ТЗ) - обобщенная расстройка зеркального канала;

  - верхнее значение диапазона частот;

 = 0,02 - эквивалентное затухание преселектора.

Преселектор построим по схеме одноконтурной ВЦ - один каскад с одним контуром. Подставляя данные в формулу, получим

МГц.

Таким образом, примем ПЧ равную fПР = 10,7 МГц, т. к. оно является стандартной и отстоит дальше от рассчитанной ПЧ fПР = 28,1 МГц и вполне удовлетворяет вышеперечисленным условиям выбора ПЧ.

Используем метод переноса спектра в область частот ниже минимальной частоты диапазона, что позволит упростить схему приемника.

2.5.3 Расчет средств обеспечения необходимой избирательности

Средства обеспечения избирательности по зеркальному каналу были выбраны в предыдущем пункте, где выбрана надлежащим образом промежуточная частота и вид преселектора. Найдем необходимую минимальную эквивалентную добротность преселектора.

,                                                                              (2.20)

где fMAX =100 МГц - максимальная частота диапазона;

а = 0,5 - параметр рассогласования АФС и входа приемника;

 σЗК - избирательность по зеркальному каналу.

26,2.

Проверим избирательность по промежуточной частоте по формуле (2.54, [4]).

,                                                           (2.21)

где  - расстройка контура на промежуточной частоте.

fmin=80∙106 Гц,   -7,343.

,

=29640.

В итоге получается ослабление сигнала с частотой равной промежуточной 20 logПР )= 89,4 дБ, что удовлетворяет требованиям по техническому заданию (по заданию должны обеспечить 35 дБ).

Произведем расчет средств обеспечения избирательности по соседнему каналу.

По методике [1] вычисляем отношение  = 1,731∙10-2, поэтому рационально применить фильтр сосредоточенной селекции на промежуточной частоте.

Для выбранного преселектора вычисляем обобщенную расстройку на краях полосы пропускания:

,                                                                       (2.22)

.

Для   полученной   εПР   находим   из   рисунка   1.7,   б   [1]   ослабление SeПP = 0,28 дБ, создаваемое преселектором. Рассчитаем ослабление Senn которое можно допустить в ФСС, из выражения Senn=3-SeПР=3-0,28 = 2,72 дБ.

Для выбранного преселектора определим обобщенные расстройки для соседнего канала из выражения

,                              (2.23)

где  =100 кГц - расстройка для соседнего канала.

.

По вычисленному значению  по рисунку 1.7, б [1] определяем ослабление соседнего канала SeСKP =1,4 дБ, создаваемое преселектором.

Наконец, получаем ослабление соседнего канала, необходимое от ФСС:

                                                                                   (2.24)

= 40 - 1,4 = 38,6 дБ.

Для расчета ФСС можно воспользоваться семейством обобщенных резонансных кривых, показанных на рисунке 6.3 [1].

Определим величину, показывающую, сколько каскадов необходимо для настройки на fпр для заданной полосы П:

.                                                                                    (2.25)

где d = 0,003.

= 0,35.

Зададимся числом контуров ФСС n = 4.

Определим ослабление на границе полосы П, создаваемое одним звеном:

.                                         (2.26)                                                                                    

10 дБ.

По рисунку 6.4 [1] находим параметр χ = 0,78.

Определим разность частот среза

,                                                                                                 (2.27)

Гц.

Вычисляем параметры

,             (2.28)

,             (2.29)

.                      (2.30)

,

.

С помощью кривых на рисунке 6.3 [1] находим ослабление соседнего канала SeCKl =12 дБ, обеспечиваемое одним звеном ФСС. Общее расчетное ослабление ФСС на частоте соседнего канала:

,                                                                                (2.31)

где ΔSe = 4 - ухудшение избирательности из-за рассогласования фильтра с источником сигнала и нагрузкой.

= 4 ∙ 12 - 4 = 44 дБ > 40 дБ (заданное по ТЗ).

Итак, для обеспечения необходимой избирательности по соседнему каналу, необходим четырехзвенный ФСС.

Схема фильтра сосредоточенной селекции приведена на рисунке 2.2.

Рисунок 2.2 - ФСС приемника

Среди однотранзисторных схем с биполярными транзисторами в УВЧ на умеренно высоких частотах наибольшее распространение получила схема с ОЭ, позволяющая получить максимальное усиление номинальной мощности при небольшом уровне собственных шумов. Схема перестраиваемого УВЧ представлена на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3 - Схема УВЧ приемника

Схема однокаскадного УВЧ на дискретных элементах выполнена на транзисторе VT1 и включает в себя:

- перестраиваемый контур L4C5C6, выполняющий роль резонансной нагрузки УВЧ;

- конденсаторы Cl, C8 - разделяют по постоянному току рассматриваемый каскад от предыдущего и последующего каскадов соответственно;

-  резистор R3 - осуществляет термостабилизацию каскада, создавая отрицательную обратную связь по постоянному току;

- резистор R4 и конденсатор С7 образуют развязывающий фильтр;

- R1, R2 - делитель, обеспечивающий подачу необходимого смещения на эмиттерный переход транзистора, т. е. обеспечивает выбранный режим УВЧ по постоянному току.

В качестве преобразователя выбран транзисторный преобразователь частоты, имеющий достаточно низкий уровень шума и необходимый коэффициент усиления. Гетеродин представляет собой автогенератор, собранный по схеме емкостной трехточки. Схема преобразователя приведена на рисунке 2.4.

Рисунок 2.4 - Схема смесителя и гетеродина приемника

Преобразователь частоты, т.е. смеситель, построен на транзисторе VT1, который включает в себя:

- R1, R2 - резисторы, обеспечивающие режим транзистора по постоянному току, подают смещение на базу транзистора;

- R4, С2 - цепь температурной стабилизации режима транзистора;

- R3 - используется для подачи напряжения гетеродина в цепь эмиттера;

- L1, С1 - коллекторная нагрузка преобразователя частоты;

- R5, С3 - развязывающий фильтр.

Схема гетеродина реализована на транзисторе VT2 (см. рис. 2.4). Схема содержит:

- Rl, R8, R9 - обеспечивают режим работы автогенератора;

- C5, C6, С7, С8, С9, С10, L2 - обеспечивают необходимую частоту выходных колебаний автогенератора;

- VD1, C5, C6- цепь АПЧ гетеродина.

Перестройка гетеродина осуществляется емкостью С7.

2.5.4 Выбор детектора и амплитудного ограничителя

По рекомендациям [1] выбираем схему частотного детектора - дискриминатора. Дискриминатор имеет достаточно большой коэффициент передачи и малые нелинейные искажения. Применение дискриминатора позволит выполнить условие о нелинейных искажениях по техническому заданию.

Схема частотного детектора представлена на рисунке 2.5.

Рисунок 2.5 - Схема частотного детектора

 Детектор собран на двух диодах VD1 и VD2. В качестве нагрузки по постоянному току служат одинаковые резисторы RН1, RН2, шунтированные конденсаторами C3 и С4. Колебательные контуры фазовращающего трансформатора настроены на промежуточную частоту.

Вследствие большой чувствительности дискриминатора к паразитной амплитудной модуляции, для обеспечения работы данного типа частотного детектора необходим ограничитель амплитуды. В данном случае была выбрана диодная схема ограничителя амплитуды, как имеющего довольно высокую эффективность ограничения (20 - 30 дБ), малую инерционность, простоту и экономичность.

Схема такого амплитудного ограничителя представлена на рисунке 2.6

Рисунок 2.6 - Схема амплитудного ограничителя

Напряжения +Еп, -Еп обеспечивают необходимое напряжение смещения для обеспечения рабочего режима ограничителя.

2.5.5 Расчет числа каскадов линейного тракта для обеспечения     необходимого усиления

Линейный тракт начинается от входных цепей и заканчивается у детектора. Коэффициент усиления линейного тракта

         ,                       (2.32)

где UП - амплитуда сигнала на выходе АПЧ приемника (UП определяется требованиями нормальной работы детектора).

Из [1] известно, что для нормальной работы дискриминатора необходимо напряжение на входе UД = 2 В. Известно, что при ограничении амплитуды сигнала со средней глубиной паразитной модуляции m = 0,4 на входе ограничителя должно действовать напряжение:

=3,33 В.

Тогда коэффициент усиления линейного тракта должен быть равен:

.

Коэффициент усиления преселектора определится коэффициентом усиления ВЦ и УВЧ.

Рассчитаем по таблицам 1.6, 1.7 [1] коэффициенты усиления в трех точках диапазона для ВЦ и УВЧ:

- на максимальной частоте КВЦ =1/(77 ∙ dЭЗ) = 0,65;

КУВЧ =1,2∙КУСТ/ КДПР = 1,2 ∙ 2,65/1,25 = 2,54;

- на средней частоте КВЦ = 1/(87 ∙ dЭ3) = 0,57;

КУВЧ = 0,5 ∙ КУСТ (1 +1,2/К ДПР) = 0,5 ∙ 2,65 ∙ (l +1,2/1,25) = 2,6;

- на минимальной частоте КВЦ = 1/(100 ∙ dЭ3) = 0,5; КУВЧ = КУСТ.

где КУСТ - устойчивый коэффициент усиления [4]:

.                                                                                       (2.33)

=2,65.

Полученные результаты сведены в таблицу 2.1.

Таблица 2.1

fmax

fcp

fmin

КВЦ

0,65

0,57

0,5

КУВЧ

2,54

2,60

2,65

Выбираем худший случай, соответствующий средней частоте и коэффициент передачи преселектора тогда будет равен:

КПС = КВЦКУВЧ .                                                                                       (2.34)

КПС = КВЦКУВЧ =0,57 ∙ 2,6 = 1,48.

Коэффициент усиления УПЧ и преобразователя тогда определится так:

,                                                                                            (2.35)

где kЗ = 2 - коэффициент запаса по усилению.

=430.

Вычисляем аналогично устойчивый коэффициент усиления УПЧ

.                                                                          (2.36)

=8.

Полагая, что в режиме преобразования  ПР = 0,25 [4, с. 137], найдем коэффициенты передачи каскада тракта ПЧ. Коэффициент передачи преобразователя тогда равен:

КПЧ= 0,25 ∙КУПЧ.                                                                                     (2.37)

КПЧ= 0,25 ∙ КУПЧ = 0,25 ∙ 8 = 2.

Совместный коэффициент усиления ВЦ, УВЧ, ПЧ:

К=  КПС ∙КПЧ.                                                                                         (2.38)

К=  КПС∙КПЧ = 1,48∙2 ≈ 3.

Определим общий коэффициент усиления каскадов УПЧ:

КУПЧ= .                                                                                            (2.39)

КУПЧ= .

Определим коэффициент усиления одного каскада УПЧ, примем ориентировочно число каскадов 2.

КУПЧ = == 14.

Так как полученный коэффициент усиления оказался больше устойчивого, то число каскадов УПЧ примем равным 3. Тогда

КУПЧ = == 6.

Так как полученный коэффициент усиления оказался меньше устойчивого, то окончательно примем коэффициент усиления одного каскада УПЧ равным 6. Таким образом, рассчитаны коэффициенты усиления отдельных каскадов для обеспечения необходимого усиления в линейном тракте.

Схема одного каскада УПЧ приведена на рис. 2.7. Остальные два каскада выполняются по аналогии.

Рисунок 2.7 - Схема одного каскада УПЧ приемника

Каскад УПЧ выполнен на транзисторе VT1 и содержит следующие элементы:

- R1, R2 - обеспечивают необходимый режим работы транзистора;

- R4, C3 - цепь температурной стабилизации;

- С1, С2 - разделительные конденсаторы.

2.5.6 Синтез низкочастотного тракта приемника

Найдем напряжение на выходе частотного детектора по (2.16) [1]  

,                                                                 (2.40)

где SД = 0,9/П = 0,9/1,852∙105 = 4,8∙10-6 - крутизна детекторной  характеристики для дискриминатора;

Δfmax = 50 кГц - девиация частоты;

UД = 2 В - напряжение на входе детектора. Подставляя данные, получаем значение:

= 4,8∙10-6 ∙ 50 ∙ 103 ∙ 2 = 0,48 В.

Определяем необходимое напряжение на нагрузке.

В качестве нагрузки используется головка динамическая на номинальную мощность не менее 0,5 Вт. Используя обзор в сети Интернет, по адресу http://lib.chipdip.ru/062/DOC000062017.pdf используем динамическую головку 28CR08FB1-M50BD.

Технические характеристики 28CR08FB1-M50BD:

- диапазон рабочих частот 300 ... 20000 Гц;

- сопротивление 8 Ом;

- мощность 1,5 Вт.

При мощности Р = 0,5 Вт и сопротивлении нагрузки 8 Ом напряжение на головке динамической составит:

.                                                                                        (2.41)

В. Определяем минимальный коэффициент усиления УНЧ:

 .                                                                                     (2.42)

раз ≈ 18 дБ.

В качестве усилителя низкой частоты используем интегральный усилитель мощности КР174УН34. Микросхема представляет собой усилитель мощности низкой частоты с номинальной выходной мощностью 1,3 Вт при нагрузке 8 Ом. Микросхема конструктивно оформлена в пластмассовом восьмивыводном корпусе типа 2101.8-1. Назначение выводов: 1- выход 1; 2 - напряжение питания; 3 - выход 2; 4 - общий вывод; 5 - фильтр 2; 6 - вход 2;   7 - вход 1; 8 - фильтр 1.

Рисунок 2.8 - Типовая схема включения ИМС КР174УН34.

Электрические характеристики ИМС УНЧ приведены в таблице 2.2.

Таблица 2.2

Iпотр, мА

Рвых, мВт

Кус.  U, дБ

Rвх, кОм

Uпит, В

Tраб, ºС

КНИ, %

7

1300

40

100

2…15

-45…+55

0,2

Микросхема применяется без дополнительного теплоотвода во всем диапазоне выходной мощности и напряжения питания.

При выходной мощности 1,3 Вт и сопротивлении нагрузки 8 Ом выходное напряжение составит (2.41)

В.

Видно, что имеется запас по усилению, так как микросхема имеет усиление по напряжению 40 дБ, по расчету необходимо минимум 18 дБ.

3 Электрический расчет отдельных каскадов приемника

3.1 Электрический расчет УВЧ

Принципиальная электрическая схема УВЧ приведена на рисунке 2.3. Рассчитаем параметры элементов УВЧ по методике [ 1 ].

3.1.1 Расчет элементов, обеспечивающих электрический режим УВЧ

На основании того, что особые требования не предъявляются (например, снижение потребляемой мощности питания или снижение уровня собственных шумов), используем типовой режим работы транзистора.

Транзистор ГТ310Б был выбран и обоснован в подразделе 2.4.

Исходные данные:

ЕП = 9 В - напряжение питания;

UКЭ = 3 В - постоянное напряжение при RБЭ = 200 кОм;

IК = 10 мА - постоянный ток коллектора;

IКБО = 5 мкА - обратный ток коллектора;

+ 10 °С ... + 40 °С или (283 К ... 313 К) - диапазон рабочих температур;

f0 = 160 МГц - граничная частота коэффициента единичного усиления.

3.1.1.1. Изменение обратного тока коллектора

,            (3.1)

где Т0 = 293 К - стандартная температура приемника.

= 56,6 мкА.

3.1.1.2. Тепловое смещение напряжения базы

,                                                                                  (3.2)

где γ = 1,8 мВ/К.

= 1,8 ∙ (313 - 283) = 54 мВ.

3.1.1.3. Необходимая нестабильность коллекторного тока

.             (3.3)

1 мА.

3.1.1.4. Вычисляем сопротивления резисторов:

- сопротивление эмиттера

 .                                                                            (3.4)

≈390 Ом.

- сопротивление фильтра

.             (3.5)

=220 Ом

- сопротивления делителя

,            (3.6)

.                         (3.7)

≈18 кОм.

≈24 кОм.

3.1.1.5. Находим ёмкости конденсаторов:

.                                                                              (3.8)

≈ 2200 пФ.

.              (3.9)

≈390 пФ.

Разделительные конденсаторы выберем из условия:

,                                                                                      (3.10)

где .

.                                                                                 (3.11)

≈10,3 кОм.

≈20 пФ.

Таким образом, рассчитаны величины параметров элементов УВЧ.

В соответствии с рисунком 2.3 имеем следующие значения:

R1 = 18 кОм; R2 = 24 кОм; RЗ = 390 Ом; R4 = 220 Ом; Cl, C8 = 20 пФ;  С2, С4 = 2,2 нФ; С5 = 7 ÷ 210 пФ; С3 = 1 нФ; С6 = 4 ÷ 20 пФ;

С3 = 390 пФ; L1 = L4 = 8,5 мкГн.

3.1.2 Расчет одноконтурного УВЧ

Рассчитаем  каскад  радиовещательного  приемника,  работающего  на транзисторный смеситель.

Исходные данные:

fmin÷ fmax = 80 ÷ 100 МГц - диапазон принимаемых частот;

dЭ3 = 0,02 - эквивалентное затухание контура;

dЭ3 П = 0,03 - эквивалентное затухание каскада;

 d = 0,011 - собственное затухание контура.

3.1.2.1.  Выбираем для УВЧ и смесителя транзистор ГТ310Б, который имеет . Поэтому параметры транзистора можно считать не зависящими от частоты в рассматриваемом диапазоне частот.

Данный транзистор имеет следующие параметры:

fГР = 160 МГц; |Y21| =100 мСм; g11 =1,4 мСм; g22 = 4,1 мСм; rб=50 Ом;

С11=70 пФ; С22=10 пФ; |Y12| =2,51 мСм; α0=0,98; IК=10 мА.

3.1.2.2. Согласно рекомендациям [1], выбираем двухсекционный блок конденсаторов переменной ёмкости для настройки приёмника с параметрами: CКmin = 7 пФ, СКmах = 210 пФ.

3.1.2.3. Индуктивность контура для входной цепи L = 7 мкГн.

3.1.2.4. Выберем коэффициент подключения m1=0,002.

3.1.2.5. Вычислим коэффициент подключения m2ЗК.

.                                                                  (3.12)

=0,0038.

3.1.2.6 Рассчитаем K0 на частоте fmax:

,         (3.13)

= 4,7.

3.1.2.7 Определим коэффициент устойчивого усиления

,            (3.14)

=6,3.

Расчетное усиление К0 меньше КУСТ, расчеты можно считать верными.

3.2 Расчет частотного детектора

Последовательность расчета величин элементов детектора описана в [2]. Принципиальная электрическая схема частотного детектора приведена на рисунке 3.1

Рисунок 3.1 - Частотный детектор

3.2.1 Выбор типа диодов VD1 и VD2 производится по граничной частоте, которая должна значительно превышать максимальную частоту частотно-модулированного сигнала. Выбран тип диодов Д20. Основные параметры диода:

- максимальная рабочая частота 40 МГц;

- емкость диода СД = 0,5 пФ;

- прямое падение напряжения 1 В;

- максимальный прямой ток 20 мА;

- обратный ток 100 мкА;

- максимальная температура перехода 70 ºС.

3.2.2 Сопротивление нагрузки RН=RН1=RН2 выбираем исходя из рекомендаций (9.40, 9.41) [2], и принимаем RН=20 кОм.

3.2.3 Находим постоянную времени нагрузочной цепи, исходя из (9.43) [2] по формуле

,                                       (3.15)

с.

3.2.4 Емкость конденсатора СН рассчитываем по формуле (9.42) [2]

,                                                  (3.16)

1,67 ∙ 10-6 Ф.  Принимаем значение емкости конденсатора из ряда Е12 величиной 1,8 мкФ.

3.2.5 Контурную емкость устанавливаем как минимально возможную

Ф. Принимаем значение емкости конденсатора из ряда Е3 величиной 4,7 пФ.

3.2.6 Эквивалентную емкость контуров вычисляем (в пикофарадах) как

,                           (3.17)

∙0,5=15,25 пФ.

3.2.7 Индуктивность контуров LК= LК1= LК2 определяем по (9.45) [2]

,                              (3.18)

=15,5 мкГн.

3.2.8 По рисунку 9.43  из [2] находим параметры  и . Далее, по рисункам 9.40, 9.41 и 9.42 из [2] находим соответственно параметры qСР = 26 дБ, kГ = 0,7 %, КЧД = 0,38.

3.2.9 Индуктивность согласующей катушки рассчитываем, исходя из формулы (9.36) [2]

,                                         (3.19)

мкГн.

3.2.10 Коэффициент связи между катушками L1 и L3 принимаем kСВ=0,03. Откуда находим добротность ненагруженного контура как

,                                        (3.20)

. Полученное значение удовлетворяет требованию обеспечения возможности конструктивной реализации, которое находится в пределах QКОНСТ=50…300.

3.2.11 Эквивалентное резонансное сопротивление ненагруженного контура рассчитываем по формуле

,                                        (3.21)

=20,8 кОм.

3.2.12 Коэффициент дестабилизации γ определяем по номограмме рисунок 9.44 из [2]. Принимаем значение γ=0,06.

3.2.13 Сопротивление резисторов RД1= RД2 находим по формуле (9.44) из [2].

,                             (3.22)

=638 Ом.  Выбираем значение величины сопротивления подстроечного резистора из ряда Е6 равное 680 Ом.

3.2.14 Емкости конденсаторов С1 и С3 рассчитываются по формулам:

,                   (3.23)

,                            (3.24)

пФ.

Выбираем значение величины емкости конденсатора из ряда Е6 равное 4,7 пФ.

=1,6.

Выбираем значение величины емкости конденсатора из ряда Е6 равное 0,1 мкФ.

В качестве постоянных резисторов рассчитанных номиналов выбираем МЛТ-0,125 - постоянные металлопленочные лакированные теплостойкие, с металлодиэлектрическим проводящим слоем неизолированные, для навесного монтажа. Предназначены для работы в электрических цепях постоянного, переменного и импульсного токов.

В качестве полярных конденсаторов рассчитанных номиналов выбираем К50-35 - конденсаторы оксидно-электролитические алюминиевые.
Предназначены для работы в цепях постоянного и пульсирующего токов.

В качестве неполярных конденсаторов рассчитанных номиналов выбираем К10-17В -  изолированные с однонаправленными выводами, керамические. Предназначены для работы в цепях постоянного и переменного токов и в импульсных режимах.
Допускают применение в условиях повышенной влажности без дополнительной защиты.

Заключение

Синтезирован и спроектирован приемник частотно-модулированных сигналов.

В процессе работы изучены принципы построения, технические требования и принципиальные схемы современных радиоприемных устройств, в соответствии с заданными техническими параметрами предложены варианты принципиальных электрических схем и проведен расчет параметров элементов усилителя высокой частоты и частотного  детектора.

Разработанное устройство удовлетворяет требованиям технического задания.

В графической части проекта выполнены чертежи по требованиям ЕСКД и ГОСТов:

-      схема электрическая структурная приемника ЧМ сигналов на листе формата A3;

-      схема электрическая функциональная приемника ЧМ сигналов на листе формата A3;

-      схема электрическая принципиальная приемника ЧМ сигналов на листе формата A2 с перечнем элементов усилителя высокой частоты и частотного детектора на двух листах формата А4.

Библиографический список

1.   Белкин М. К., Белинский В. Т. и др. Справочник по учебному проектированию приемно-усилительных устройств. - М..: Высш. шк., 1988.

2.   Белкин М. К., Белинский В. Т. и др. Справочник по учебному проектированию приемно-усилительных устройств, 2-е издание, переработанное и дополненное - М..: Высш. шк., 1988.

3.   Бочаров Л. Н., Жеребряков С. К., Колесников И. О. Расчет электронных узлов на транзисторах. - М.: Энергия, 1978.

4.   Баркан В. Д., Жданов В. К. Радиоприемные устройства. - М.: Сов. Радио, 1979.

5.   Проектирование радиоприемных устройств./ Под ред. А. П. Сиверса. - М: Советское радио, 1976.

6.   Горшелев В. Д. и др. Основы проектирования радиоприемников. -Л.: Энергия. 1977.

7.   Полупроводниковые приборы: транзисторы. Справочник. Под общей редакцией Н. Н. Горюнова. - М.: Энергоатомиздат, 1985.

8.   Справочник. Конденсаторы. Под редакцией И. И. Четверткова и М. Н. Дьяконова. - М.: Радио и связь, 1993.

9.   Резисторы. Справочник. Под редакцией И. И. Четверткова. - М.: Энергоатомиздат, 1981.

10. Классификация и обозначение электрорадиоэлементов в конструкторской документации: Справочное пособие для курсового и дипломного проектирования по специальности 2303, 2205,2301, 2201. Часть 1. /Сост. В.Н. Леухин. - Йошкар-Ола: МарПИ, 1994.

11. Сапаров В.Е., Максимов М.И. Системы стандартов в электросвязи и радиоэлектронике. - М.: Радио и связь, 1985.

12. http://lib.chipdip.ru


ПРИЛОЖЕНИЯ


ПГТУ зИТС-31у

2

Листов

Лист

Лит.

Приемник ЧМ сигналов

Пояснительная записка

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Фоминых В.А.

Бастракова М.И

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

Подпись и дата

Инв. № подп.

Изм

Подпись и дата

Подпись и дата

АО

УПЧ

СМ

Подпись и дата

А

Инв. № дубл.

УВЧ

ВЦ

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

№ документа

Дчм

УНЧ

Гр

Фапч

СУ

Г

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

№ документа

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

№ документа

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

№ документа

Подпись

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

№ документа

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

одпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Изм

Разраб.

Провер.

Н. контр

Утв.

45

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

Дата

Лист

№ документа

КНФУ.658200.153 ПЗ

Подпись

Дата

Изм

Инв. № дубл.

Подпись

Дата

Подпись

Дата

Справ. №

3

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Изм

Подпись и дата

Взаим. инв №

Инв. № дубл.

Подпись

Дата

Изм

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

Лист

Лист

Лист

Лист

Лист

Лист

Изм

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

№ документа

Подпись

Дата

Перв. примен.

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

№ документа

Подпись

Дата

Изм

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

Лист

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взаим. инв №

Подпись и дата

Инв. № подп.

КНФУ.658200.153 ПЗ

Лист

№ документа

Подпись

Дата

Изм

45


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

12875. Программа профилактики употребления психоактивных веществ в среде младших школьников 54.5 KB
  Программа профилактики употребления психоактивных веществ в среде младших школьников Введение Современная ситуация в стране в целом и в нашем регионе в частности характеризуется крайней степенью социальнопсихологической нестабильности. В таких условиях везд...
12876. Развитие памяти и внимания у детей младшего школьного возраста 40 KB
  Уроктренинг по теме: Развитие памяти и внимания у детей младшего школьного возраста ЦЕЛИ ЗАНЯТИЯ: 1. Проверить уровень зрительной и слуховой памяти внимания.2. Начать работу по развитию произвольной памяти и внимания у детей младшего школьного возраста.3. Показать д...
12877. Развитие эмоциональной волевой сферы средствами арт-терапии 92 KB
  Коррекционноразвивающая программа: Развитие эмоциональной волевой сферы средствами арттерапиидля работы с дезадаптированными детьми 7 8 лет Пояснительная записка Проблема адаптации первоклассника к обучению в школе является одной из важных для психологии образо...
12878. ПРАКТИЧЕСКИЙ КУРС «В ПОИСКАХ СВОЕГО ПРИЗВАНИЯ» 75.37 KB
  ПРАКТИЧЕСКИЙ КУРС В ПОИСКАХ СВОЕГО ПРИЗВАНИЯ ВВЕДЕНИЕ Методический материал программа практических занятий со старшеклассниками по курсу В поисках своего призвания представляет собой конспекты уроков написанные в виде сценариев и допускающие возможность ...
12879. Биологические ритмы и их влияние на здоровье 77 KB
  Урок валеологии: Биологические ритмы и их влияние на здоровье Цели: ознакомить учащихся с новым понятием – биоритмы суточные недельные месячные сезонные; рассмотреть каким образом биоритмы влияют на здоровье человека его работоспособность; с помощью анкеты ...
12880. ГОЛОС ЧУЖОЙ ПЛАНЕТЫ 71 KB
  ГОЛОС ЧУЖОЙ ПЛАНЕТЫ Вашему вниманию предлагается иградрама. Мы играли в нее не только со старшеклассниками но и с педагогами представителями администрации психологами. Игра эта сложная как для проводящих ее так и для игроков. Она предполагает создание ситуации в...
12881. ПУТЕШЕСТВИЕ К ВОЛШЕБНИКУ 96.5 KB
  ПУТЕШЕСТВИЕ К ВОЛШЕБНИКУ Предлагаемую ниже игру можно использовать и как самостоятельную процедуру и в рамках психологического тренинга для подростков. В последнем случае игра встраивается в программу тренинга в форме отдельного занятия в котором представлены все...
12882. Психологическая игра Война племен 37.5 KB
  Психологическая игра Война племен Цель: развитие внутригрупповых отношений; навыков коллективного взаимодействия снятие агрессии. Участники игры: учащиеся 68 классов. Время проведения занятия: 1час 30 мин. Предполагаемый психологический результат: улучшение взаи...
12883. Дороги, которые мы выбираем. Сценарий мероприятия по актуальным проблемам подросткового возраста 41 KB
  Сценарий мероприятия по актуальным проблемам подросткового возраста Дороги которые мы выбираем... В конкурсе принимают участие ученики 9 11го класса. Соревнуются 2 команды по 12 человек. Члены команды: капитан; прессцентр 2 чел.; выездная бригада 3чел.; члены команд