49860
Расчет привода электродвигателя АИР132М8
Курсовая
Производство и промышленные технологии
Расчёт производим в форме проверки коэффициента запаса прочности, значение которого можно принять. При этом должно выполняться условие, что, где – расчётный коэффициент запаса прочности, и – коэффициенты запаса по нормальным и касательным напряжениям, которые определим ниже.
Русский
2015-01-15
1.01 MB
8 чел.
Содержание
ступеням ……………………………………………………………………5
передачи …………………………………………………………………...12
2. Кинематическая схема привода с обозначением всех элементов
- электродвигатель;
- муфта;
3 редуктор;
4 муфта;
5 приводной вал.
3.1Общее КПД привода
где общий КПД привода
КПД муфты, ([1], стр.6);
КПД быстроходной ступени цилиндрической передачи, =0,96…0,98=0,97 ([1], стр.6);
КПД тихоходной ступени цилиндрической передачи, =0,96…0,98=0,97 ([1], стр.6);
КПД приводного вала, =0,99([1], стр.6);
3.2Частота вращения вала электродвигателя
=,
где частота вращения приводного вала, об/мин;
V скорость цепи, V=0,75 м/с;
Dзв диаметр тяговых звездочек, мм
Dзв=,
где р шаг цепи, р=125 мм;
z число зубьев звездочки, z=8
Dзв== 318 мм
n4== 45,66 об/мин
3.3Мощность электродвигателя
Рэд'=,
где Рэд' расчетное предварительное значение мощности электродвигателя, кВт;
Ft окружная сила на двух звездочках, Ft=4500 Н
Рэд'== 4,97 кВт
Принимаем ([2], стр. 4) электродвигатель АИР132М8 мощностью кВт с частотой вращения мин 1, диаметр вала мм, длина выходного конца вала мм.
4. Определение общего передаточного числа и разбивка его по ступеням
Принимаем - передаточное число тихоходной ступени редуктора ([1], стр.6);
Принимаем
№ вала |
Р, кВт |
n, мин -1 |
Т, Н·м |
1 |
= =4,89 |
= =65,58 |
|
2 |
= =4,74 |
== =158,2 |
== =286,1 |
3 |
= =4,6 |
= =44,56 |
= =985,8 |
4 |
= == =4,48 |
= =990,1 |
6.1 Материалы зубчатых колес
6.1.1 Быстроходная ступень
Материал колеса и шестерни сталь 40Х. Таким образом, учитывая, что термообработка зубчатых колес улучшение + закалка ТВЧ, имеем ([2], стр. 15):
HВ= 269…302; НRС=45…50;σт1,2=750 МПа; σв=900 Мпа
6.1.2Тихоходная ступень
Материал колеса и шестерни сталь 40ХН. Таким образом, учитывая, что термообработка зубчатых колес улучшение + закалка ТВЧ, имеем ([2], стр. 15):
HВ= 269…302;НRС=48…53; σт1,2=750 МПа; σв=920 Мпа
6.2 Определение допускаемых напряжений для расчета косозубой цилиндрической передачи
6.2.1 Быстроходная ступень
Исходные данные
Материалы и термическая обработка:
Колесо |
Шестерня |
Сталь 40Х, улучшение, HВ=269…302, HВср2=285, nз2=1 |
Сталь 40Х, закалка ТВЧ сквозная с охватом впадины (предполагаем m3 мм), HRC=45…50, HRCср1=47,5, nз1=1 |
Частота вращения вала колеса n2=158,2 об/мин.
Передаточное число U=4,5.
Расчетный ресурс t∑=25000 часов.
Передача работает с режимом III.
контактную выносливость |
КНЕ2=0,18 |
КНЕ1=0,18 |
изгибную выносливость |
КFЕ2=0,06 |
КFЕ1=0,04 |
контактную выносливость |
NHG2=20·106 |
NHG1=80·106 |
изгибную выносливость |
NFG2=4·106 |
NFG1=4·106 |
N∑2=60·tΣ·n2·nз2=60·25000·158,2·1= =39,86·106 |
NΣ1=NΣ2·U·=39,86·106·4,5·1/1= =179,4·106 |
Для расчета на |
Колесо |
Шестерня |
контактную выносливость |
NHE2=KHE2·NΣ2= =0,18·39,86·106= =7,17·106<NHG=20·106 |
NHE1=KHE1·NΣ1= =0,18·179,4·106= =25,47·106<NHG=80·106 |
изгибную выносливость |
NFE2=KFE2·NΣ2= =0,06·39,86·106= =2,39·106<NFG=4·106 |
NFE1=KFE1·NΣ1= =0,04·179,4·106= =7,17·106>NFG=4·106 |
Контактная прочность
[σ]Нmax2=2,8σТ=2,8·750=2100 МПА |
[σ]Hmax1=40HRCпов=40·47,5=1900 МПА |
Изгибная прочность
[σ]Fmax2=2,74НВ2=2,74·285=780МПа |
[σ]Fmax2=1430 МПа |
где и - предельные допускаемые напряжения, МПа ([2], стр.21)
[σ]Н=[σ0]Н·[σ]Hmax
[σ0]H=,
где - длительный предел контактной выносливости, МПа ([2], стр.21);
- коэффициент безопасности ([2], стр.21);
- допускаемое контактное напряжение, МПа ([2], стр.21)
[σ0]H2== =581,5 МПа |
[σ0]H1== =839,5 МПа |
[σ]Н2=[σ0]Н2·= =697,8 МПа <[σ]Hmax2=2100 МПа |
σ]Н1=[σ0]Н1·= =1024Мпа <[σ]Hmax1=1900 МПа |
МПа
МПа
Принимаем
[σ0]F2==293 МПа |
[σ0]F1==314 МПа |
[σ]F2=[σ0]F2·=319,4 МПа<[σ]Fmax2=780 МПа |
[σ]F1=[σ0]F1·=314 МПа<[σ]Fmax1=1430 МПа |
где- длительный предел изгибной выносливости, МПа ([2], стр.21);
- коэффициент безопасности ([2], стр.21);
- допускаемое напряжение изгиба при неограниченном ресурсе передачи, МПа ([2], стр.21)
6.2.2 Тихоходная ступень
Исходные данные
Материалы и термическая обработка:
Колесо |
Шестерня |
Сталь 40ХН, улучшение, HВ =269…302, HВср2=285, nз2=1 |
Сталь 40ХН, закалка ТВЧ сквозная с охватом впадины (предполагаем m мм),HRC=48…53,HRCср1=50,5,nз1=1 |
Частота вращения вала колеса n3=44,56 об/мин.
Передаточное число U=3,55.
Расчетный ресурс tΣ=25000 часов.
Передача работает с режимом III.
контактную выносливость |
КНЕ2=0,18 |
КНЕ1=0,18 |
изгибную выносливость |
КFЕ2=0,06 |
КFЕ1=0,04 |
контактную выносливость |
NHG2=20·106 |
NHG1=100·106 |
изгибную выносливость |
NFG2=4·106 |
NFG1=4·106 |
N∑2=60·tΣ·n2·nз2=60·25000·44,56·1= =11,2291·106=11,23·106 |
NΣ1=NΣ2·U·=11,23·106·3,55·1/1= =39,9·106 |
4. Эквивалентные числа циклов перемены напряжений
Для расчета на |
Колесо |
Шестерня |
контактную выносливость |
NHE2=KHE2·NΣ2= =0,18·11,23·106= =2,02·106<NHG=20·106 |
NHE1=KHE1·NΣ1= =0,18·39,9·106= =7,18·106<NHG=100·106 |
изгибную выносливость |
NFE2=KFE2·NΣ2= =0,06·11,23·106= =0,67·106< NFG=4·106 |
NFE1=KFE1·NΣ1= =0,04·39,9·106= =1,6·106<NFG=4·106 |
5.Предельные допускаемые напряжения для расчетов на прочность при действии пиковых нагрузок
Контактная прочность
[σ]Нmax2=2,8σТ=2,8·750=2100 МПА |
[σ]Hmax1=40HRCпов=40·50,5=2020 МПА |
Изгибная прочность
[σ]Fmax2=2,74НВср=2,74·285=780 МПа |
[σ]Fmax2=1430 МПа |
6.Допускаемые напряжения для расчета на контактную выносливость
[σ]Н=[σ0]Н·[σ]Hmax
[σ0]H=
[σ0]H2== =581,5 МПа |
[σ0]H1== =882,1 МПа |
[σ]Н2=[σ0]Н2·= =843,2 Мпа <[σ]Hmax2=2100 МПа |
σ]Н1=[σ0]Н1·= =1367,2 Мпа <[σ]Hmax1=2020 МПа |
Принимаем
7.Допускаемые напряжения для расчета на изгибную выносливость
[σ0]F2==293 МПа |
[σ0]F1==314 МПа |
[σ]F2=[σ0]F2·=392 МПа<[σ]Fmax2=780 МПа |
[σ]F1=[σ0]F1·=348,5 МПа<[σ]Fmax1=1430 МПа |
6.3 Коэффициенты нагрузки
6.3.1 Коэффициент концентрации нагрузки Кβ (сответственно КНβ и КFβ)
а) Быстроходная ступень
Определяем окружную скорость
,
где Сυ=1600 ([2], стр.27);
Ψа=0,4 - симметричное положение колес относительно опор и передача с повышенной твердостью рабочих поверхностей зубьев ([1], стр.15);
=1,87 м/с
Относительная ширина шестерни
КНβ0=2,2 ([2], стр.26), КFβ0=1,8 ([2], стр.27)
Для прирабатывающих цилиндрических колес:
Кβ=Кβ0(1-Х)+Х,
где Х коэффициент режима, учитывающий влияние режима работы передачи на приработку зубчатых колес, Х=0,5 ([2], стр.25)
КНβ=2,2(1-0,5)+0,5=1,6
б) Тихоходная ступень
Определяем окружную скорость
=0,506 м/с
Относительная ширина шестерни
Х=0,5 ([2], стр. 25)
КНβ0=1,42 ([2], стр.26), КFβ0=1,32 ([2], стр.27)
КНβ=1,42·(1-0,5)+0,5=1,21
6.3.2 Коэффициент динамичности нагрузки Кυ (КНυ и КFυ соответственно)
а) Быстроходная ступень
При скорости V=1,87 м/с, 8-й степени точности
КНυ=1,02 ([2], стр.28), КFυ=1,06 ([2], стр.29)
б) Тихоходная ступень
КНυ=1,01 ([2], стр.28), КFυ=1,03 ([2], стр.29)
7. Проектный и проверочный расчет закрытой косозубой цилиндрической передачи
Исходные данные
Т2=286,1 Н·м, n2= 158,2 об/мин, U=4,5
Марка стали |
Термообработка поверхности |
Термообработка сердцевины |
[σ]Н, МПа |
[σ]F, МПа |
|
Шестерня |
40Х |
Улучшение HВ 269…302 |
Улучшение HВ 269…302 |
774,8 |
314 |
Колесо |
40Х |
Закалка ТВЧ HRC 45…50 |
Улучшение HВ 269…302 |
774,8 |
319,4 |
а'=(U'+1) ,
где U' заданное передаточное число;
Т2- номинальный крутящий момент на валу колеса;
КН коэффициент нагрузки при расчете на контактную выносливость;
КНα коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями в косозубых передачах, КНα=1,06 ([2], стр.30);
[σ]Н допускаемое напряжение при расчете на контактную выносливость.
КН=КНβ·КНυ=1,6·1,02=1,63
а'=(4,5+1)·=125,12 мм
Из стандартного ряда Rа40 по ГОСТ 6636-69 ближайшее стандартное значение межосевого расстояния а=125 мм([1], стр.363).
мм
Принимаем =50 мм
53 мм
m'=,
где мм
=2,79·103 Н
Из стандартного ряда значений по ГОСТ 9563-60 выбираем значение =1,5([2], стр.31).
Принимаем =165
>
Принимаем >
Ошибка передаточного числа
<4%
,
где - напряжение в опасном сечении зуба колеса;
- коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, =0,91 ([2], стр.33);
Эквивалентное число зубьев колеса:
- коэффициент, учитывающий форму зуба колеса, =3,63 ([2], стр.32);
- коэффициент, учитывающий наклон зуба:
Мпа
<МПа
Эквивалентное число зубьев шестерни:
Коэффициент, учитывающий форму зуба шестерни: ([2], стр.32)
Напряжение в опасном сечении зуба шестерни:
Мпа
< МПа
Проверка:
Наружный диаметр заготовки шестерни
< мм.
Толщина сечения обода колеса
< мм
Следовательно, требуемые механические характеристики могут быть получены при термической обработке.
Окружная сила:
Н
Радиальная сила:
Н
Осевая сила:
Н
Исходные данные
Т3=985,8 Н·м, n3= 44,56 об/мин, U=3,55
Марка стали |
Термообработка поверхности |
Термообработка сердцевины |
[σ]Н, МПа |
[σ]F, МПа |
|
Шестерня |
40ХН |
Закалка ТВЧ HRC 48…53 |
Улучшение НВ 269…302 |
1367,2 |
348,5 |
Колесо |
40ХН |
Улучшение НВ 269…302 |
Улучшение НВ 269…302 |
843,2 |
392 |
1.Предварительное значение межосевого расстояния
а'=(U'+1) ,
где Т3- номинальный крутящий момент на валу колеса;
КНα коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями в косозубых передачах, КНα=1,06 ([2], стр.30);
За допускаемое контактное напряжение принимаем МПа
КН=КНβ·КНυ=1,21 ·1,01=1,22
а'=(3,55+1)·=130,12 мм
Из стандартного ряда Rа40 по ГОСТ 6636-69 ближайшее стандартное значение межосевого расстояния а=140мм ([1], стр.363).
2.Рабочая ширина венца колеса
мм
3.Рабочая ширина шестерни
59 мм
m'=,
где мм
=9,02·103 Н
Из стандартного ряда значений по ГОСТ 9563-60 выбираем значение =2 ([2], стр.31).
Принимаем =126
>
Принимаем >
Ошибка передаточного числа
<4%
,
где - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, =0,91 ([2], стр.33);
Эквивалентное число зубьев колеса:
- коэффициент, учитывающий форму зуба колеса, =3,60 ([2], стр.32);
- коэффициент, учитывающий наклон зуба:
Напряжение в опасном сечении зуба колеса:
Мпа
< МПа
Эквивалентное число зубьев шестерни:
Коэффициент, учитывающий форму зуба шестерни: ([2], стр.32)
Напряжение в опасном сечении зуба шестерни:
Мпа
< МПа
Проверка:
Наружный диаметр заготовки шестерни
< мм.
Толщина сечения обода колеса
< мм
Следовательно, требуемые механические характеристики могут быть получены при термической обработке.
Окружная сила:
Н
Радиальная сила:
Н
Осевая сила:
Н
Результаты расчетов занесем в таблицу 2
Быстроходная ступень |
Тихоходнаяступень |
|
Модуль |
1.5 |
2 |
Межосевое расстояние , мм |
125 |
140 |
Ширина венца колеса , мм |
50 |
56 |
Ширина шестерни , мм |
53 |
59 |
Угол наклона зубьев |
||
Число зубьев шестерни |
30 |
28 |
Число зубьев колеса |
135 |
98 |
Диаметр делительной окружности шестерни , мм |
45,46 |
62,22 |
Диаметр делительной окружности колеса , мм |
204,54 |
217,78 |
Диаметр окружности вершин зубьев шестерни , мм |
48,46 |
66,22 |
Диаметр окружности вершин зубьев колеса , мм |
207,54 |
221,78 |
Диаметр окружности впадин зубьев шестерни , мм |
41,71 |
57,22 |
Диаметр окружности впадин зубьев шестерни , мм |
200,79 |
212,78 |
8. Определение диаметров валов
,
где момент на быстроходном валу.
Принимаем .
Сравним этот диаметр с диаметром вала электродвигателя, при этом
должно выполняться условие :
; условие выполняется. Для найденного диаметра
вала выбираем значения:
приблизительная высота буртика,
координата фаски подшипника,
размер фаски колеса.
Принимаем
где - диаметр посадочной поверхности для подшипника;
- диаметр буртика для упора подшипника
Принимаем
Принимаем
Принимаем
Принимаем
9.Проверочный расчёт наиболее нагруженного вала на усталостную прочность и жёсткость
Проведём расчёт выходного вала.
Действующие силы:
;
;
;
Найдем результирующий изгибающий момент, как
Расчёт производим в форме проверки коэффициента запаса прочности , значение которого можно принять . При этом должно выполняться условие, что , где расчётный коэффициент запаса прочности, и коэффициенты запаса по нормальным и касательным напряжениям, которые определим ниже.
Определим механические характеристики материала вала (Сталь 40ХН): временное сопротивление (предел прочности при растяжении); и пределы выносливости гладких образцов при симметричном цикле изгиба и кручении ([1], стр.208); коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений.
Определим отношение величин:
, ([1], стр.215),
где и эффективные коэффициенты концентрации напряжений;
коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения. Коэффициент влияния шероховатости ([1],стр.213); коэффициент влияния поверхностного упрочнения ([1], стр.214).
Вычислим значения коэффициентов концентрации напряжений и для данного сечения вала: , .
Определим пределы выносливости вала в рассматриваемом сечении: , .
Рассчитаем осевой и полярный моменты сопротивления сечения вала с двумя призматическими шпонками:
,
где - расчетный диаметр вала, ;
Вычислим изгибное и касательное напряжение в опасном сечении по формулам: , .
Определим коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям: .
Для нахождения коэффициента запаса прочности по касательным напряжениям определим следующие величины. Коэффициент влияния асимметрии цикла напряжений для данного сечения . Среднее напряжение цикла . Вычислим коэффициент запаса .
Найдём расчётное значение коэффициента запаса прочности и сравним его с допускаемым: условие выполняется.
10. Выбор и проверка подшипников по динамической грузоподъёмности
1.Подбор подшипников для быстроходного вала.
Частота вращения вала об/мин; мм; требуемая долговечность ч. На опоры вала действуют силы по рисунку 1: ; для максимально нагруженной опоры.
Предварительно принимаем подшипники шариковые радиальные однорядные (ГОСТ 8338-75) легкой серии208. Для него имеем:
динамическая грузоподъёмность,
статическая грузоподъёмность.
Найдём: коэффициент безопасности ([1], стр.104); температурный коэффициент ([1], стр.105); коэффициент вращения ([1], стр.105).
Определяем эквивалентную нагрузку:. Коэффициент осевого нагружения ([1], стр.101). Проверим условие, что :>. Следовательно, значение коэффициента радиальной динамической нагрузки и коэффициента осевой динамической нагрузки .
Определяем эквивалентную радиальную динамическую нагрузку .
Рассчитаем ресурс принятого подшипника: , или .
Расчетная долговечность больше требуемой . Поэтому для быстроходного вала принимаем подшипники шариковые радиальные однорядные (ГОСТ 8338-75) легкой серии208. Основные размеры подшипника:
диаметр внутреннего кольца,
диаметр наружного кольца,
ширина подшипника.
2.Подбор подшипников для промежуточного вала.
Частота вращения вала об/мин; мм; требуемая долговечность ч. На опоры вала действуют силы по рисунку 2: ; для максимально нагруженной опоры..
Предварительно принимаем подшипники шариковые радиальные однорядные (ГОСТ 8338-75) легкой серии209. Для него имеем:
динамическая грузоподъёмность,
статическая грузоподъёмность.
Найдём: коэффициент безопасности ([1], стр.104); температурный коэффициент ([1], стр.105); коэффициент вращения ([1], стр.105).
Определяем эквивалентную нагрузку:. Коэффициент осевого нагружения ([1], стр.101). Проверим условие, что :>. Следовательно, значение коэффициента радиальной динамической нагрузки и коэффициента осевой динамической нагрузки .
Определяем эквивалентную радиальную динамическую нагрузку .
Рассчитаем ресурс принятого подшипника: , или .
Расчетная долговечность больше требуемой . Поэтому для промежуточного вала принимаем подшипники шариковые радиальные однорядные (ГОСТ 8338-75) легкой серии209. Основные размеры подшипника:
диаметр внутреннего кольца,
диаметр наружного кольца,
ширина подшипника
3.Подбор подшипников для тихоходного вала.
Частота вращения вала об/мин; мм; требуемая долговечность ч. На опоры вала действуют силы по рисунку 3: ;.
Предварительно принимаем подшипники шариковые радиальные однорядные (ГОСТ 8338-75) легкой серии 211.. Для него имеем:
динамическая грузоподъёмность,
статическая грузоподъёмность.
Найдём: коэффициент безопасности ([1], стр.104); температурный коэффициент ([1], стр.105); коэффициент вращения ([1], стр.105).
Определяем эквивалентную нагрузку:. Коэффициент осевого нагружения ([1], стр.101). Проверим условие, что :>. Следовательно, значение коэффициента радиальной динамической нагрузки и коэффициента осевой динамической нагрузки .
Определяем эквивалентную радиальную динамическую нагрузку .
Рассчитаем ресурс принятого подшипника: , или .
Расчетная долговечность больше требуемой . Поэтому для тихоходного вала принимаем подшипники шариковые радиальные однорядные (ГОСТ 8338-75) легкой серии 211. Основные размеры подшипника:
диаметр внутреннего кольца,
диаметр наружного кольца,
ширина подшипника.
4.Подбор подшипников для приводного вала.
Частота вращения вала об/мин; мм; требуемая долговечность ч. На наиболее нагруженную опору вала действуют силы: ;.
Предварительно принимаем подшипники шариковые радиальные сферические двухрядные (ГОСТ 5720-75) средней серии 1311. Для него имеем:
динамическая грузоподъёмность,
статическая грузоподъёмность.
Найдём: коэффициент безопасности ([1], стр.104); температурный коэффициент ([1], стр.105); коэффициент вращения ([1], стр.105).
Определяем эквивалентную нагрузку. Коэффициент осевого нагружения . Следовательно, значение коэффициента радиальной динамической нагрузки и коэффициента осевой динамической нагрузки .
Определяем эквивалентную радиальную динамическую нагрузку .
Рассчитаем ресурс принятого подшипника: , или .
Расчетная долговечность больше требуемой . Поэтому для приводного вала принимаем подшипники шариковые радиальные сферические двухрядные (ГОСТ 5720-75) средней серии 1311. Основные размеры подшипника:
диаметр внутреннего кольца,
диаметр наружного кольца,
ширина подшипника.
11.Выбор и расчёт шпоночных соединений
Расчёт шпоночных соединений заключается в проверке условия прочности материала шпонки на смятие.
Длина цилиндрического участка вала , .
Шпонка призматическая ([1], стр.369): . Длина шпонки , рабочая длина . Расчетные напряжения смятия:
,
что меньше при стальной ступице.
- крутящий момент на валу.
Диаметр вала
Шпонка призматическая ([1], стр.369): . Определяем расчетную длину призматической шпонки:
при стальной ступице.
Выбираем шпонку .
- крутящий момент на валу.
Диаметр вала
Шпонка призматическая ([1], стр.369): . Определяем расчетную длину призматической шпонки:
Выбираем шпонку .
- крутящий момент на валу.
Диаметр вала
Шпонка призматическая ([1], стр.369): . Определяем расчетную длину призматической шпонки:
при стальной ступице.
Принимаем шпонку с плоскими торцами
12.Выбор смазочного материала и способа смазывания зацеплений и подшипников
Окружная скорость зубчатого колеса быстроходной ступени:
Окружная скорость зубчатого колеса тихоходной ступени:
Система смазывания картерная. Глубина погружения колеса в масляную ванну
Рассчитаем предельно допустимый уровень погружения зубчатого колеса быстроходной ступени редуктора в масляную ванну:
,
здесь диаметр окружностей вершин зубьев колеса тихоходной ступени.
Определим необходимый объём масла по формуле:
,
где высота области заполнения маслом,
и соответственно длина и ширина масляной ванны,
Выбираем масло И-Г-А-68 ГОСТ 20799-88 ([1], стр.135). Примем для выходных концов валов редуктора манжетные уплотнения.
Литература
А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать | |||
20581. | Відновлення радянської влади в Україні в 1919р. Селянсько-повстанський рух. 1919 р | 27.5 KB | |
Згідно з декретом Тимчасового робітничоселянського уряду вона дістала назву Українська Соціалістична Радянська Республіка УСРР а сам уряд з переїздом до Харкова зазнав значних змін на чолі уряду за рекомендацією В. Юридичне оформлення радянської державності на теренах України відбулося 10 березня 1919 р коли III Всеукраїнський з'їзд рад Харків прийняв першу Конституцію УСРР. Центральним завданням цієї диктатури Основний Закон УСРР визначив здійснення переходу від буржуазного ладу до соціалізму після чого диктатура а слідом за... | |||
20582. | Утворення СРСР. Статус України в складі Радянського союзу | 29.5 KB | |
Утворення СРСР. Повернімося однак до періоду що передував створенню СРСР. 10 грудня на VII Всеукраїнському з'їзді Рад було схвалено Декларацію про утворення СРСР і проект основ Конституції СРСР. З'їзд звернувся до з'їздів Рад інших радянських республік з пропозицією невідкладно оформити створення СРСР. | |||
20583. | Перехід до нової економічної політики та її здійснення в Україні | 38 KB | |
Сюди на цей раз надовго повернулася радянськобільшовицька влада. Радянська влада жорстоко розправлялася з незадоволеними більшовицькою політикою. Але більшовицька влада не була б такою коли б вона дала змогу реалізувати цю політику в усіх її вимірах. Радянськобільшовицька влада поверталася до традиційно тоталітарних методів керівництва й управління. | |||
20584. | Політика українізації та коренізації: суть, причини, наслідки | 31 KB | |
Політика українізації та коренізації: суть причини наслідки. складовою частиною національнокультурних процесів в Україні була політика українізації що проводилася в роки НЕПу. Політика українізації була складовою частиною політики коренізацїі яку запровадило партійне керівництво на підставі рішень XII з'їзду РКПб квітень 1923 р. Для проведення українізації було створено комісію на чолі з секретарем ЦК КПбУ В. | |||
20585. | Проведення сталінської політики воєнного-комуністичного штурму в Україні: результати, наслідки | 35.5 KB | |
складовою частиною національнокультурних процесів в Україні була політика українізації що проводилася в роки НЕПу. Політика українізації була складовою частиною політики коренізацїі яку запровадило партійне керівництво на підставі рішень XII з'їзду РКПб квітень 1923 р. Для проведення українізації було створено комісію на чолі з секретарем ЦК КПбУ В. Українська Інтелігенція стала рушійною силою українізації. | |||
20586. | МАКРОЭКОНОМИЧЕСКОЕ РАВНОВЕСИЕ НА ТОВАРНОМ РЫНКЕ В МОДЕЛИ СОВОКУПНЫХ ДОХОДОВ И РАСХОДОВ | 18.84 KB | |
Располагаемый доход (Yd) – доход, остающийся после всех налоговых выплат. Средняя склонность к потреблению – это выраженная в процентах доля любого данного располагаемого дохода, идущая на потребление... | |||
20587. | Сталінський терор проти укр. народу в 20-30 рр. ХХ ст | 38 KB | |
На початку цього періоду боротьба за незалежність України завершилася поразкою. Кращі борці за волю України загинули. Найбільша частина України з населенням майже 40 мли стала об'єктом небаченого за своїми масштабами експерименту який на думку його ініціаторів мав на меті побудову найпередовішої в світі економічної та політичної системи. південні степові райони України. | |||
20588. | Соціально-економічний та політичний розвиток західноукраїнських земель в 1920-30-ті рр.. | 32.5 KB | |
українців у Чехословаччині 455 тис. у Румунії 790 тис. Українці проживали на території 146 тис. Українців звільняли з державних установ в тому числі і з повітових а на землях Галичини були поселені понад 200 тис. | |||
20589. | Заснування організації українських націоналістів ОУН. Розкол в ОУН. А.Мельник, С.Бандера | 28 KB | |
Заснування організації українських націоналістів ОУН. Розкол в ОУН. Не здійснилися та й не могли здійснитись сподівання ОУН на допомогу гітлерівської Німеччини у відновленні української державності. Спроба українських патріотів з числа членів ОУН проголосити ЗО червня 1941 р. | |||