50519

Закрытый склад. Расчет деревянной конструкции

Курсовая

Архитектура, проектирование и строительство

В курсовом проекте произведен расчет деревянных конструкций гнутоклееной рамы. Определены расчетные и нормативные нагрузки на перекрытие и поперечную раму здания. Подобрано сечение элементов поперечника. Выбраны конструктивные решения. Осуществлены расчеты узлов поперечника.

Русский

2014-03-11

373.77 KB

20 чел.

РЕФЕРАТ

В курсовом проекте: 34 стр.; рис. 1; табл. 3

5 источников, 9 приложений, иллюстративная часть – 1 лист формата А1

ПОПЕРЕЧНАЯ РАМА, ТРЕУГОЛЬНАЯ РАСПОРНАЯ СИСТЕМА, НАГРУЗКА, КОЛОННА, УЗЛЫ.

В курсовом проекте произведен расчет деревянных конструкций

гнутоклееной рамы. Определены расчетные и нормативные нагрузки на

перекрытие и поперечную раму здания.

Подобрано сечение элементов поперечника. Выбраны конструктивные  решения. Осуществлены расчеты узлов поперечника.

Перечень графического материала: 1 лист формата А1.


Содержание

Введение …………………………………………………………………. 4

1 Исходные данные ……………………………………………………... 5

2  Компоновка конструктивной схемы здания .……………………….. 6

3  Расчет и конструирование ограждающих конструкций ….……...…. 7

4  Расчет и конструирование треугольной распорной системы ………10

5 Расчет и конструирование узлов ……………………………………...17

6 Расчет и конструирование колонн ...………………………….............23

7 Обеспечение пространственной жёсткости здания ………………….31

8 Мероприятия по обеспечению долговечности деревянных               конструкций…………………………………………………………….32

9 Определение расхода материалов на несущие и ограждающие

конструкции, разработка указаний по производству работ ...………...32

Список использованных источников…………………………………...34

Введение

Курсовое проектирование – важный раздел изучения курса «Конструкции из дерева и пластмасс». Цели курсового проектирования заключаются в закреплении теоретических знаний, полученных в процессе изучения дисциплины, развитий навыков расчета и конструирования несущих и ограждающих конструкций из древесины, выработка навыков самостоятельной работы с научно-технической и нормативной литературой.

В данном курсовом проекте подобрано наиболее рациональное конструктивное решение проектируемого здания, сконструированы и рассчитаны основные несущие и ограждающие конструкции, узловые соединения, выбраны мероприятия по защите элементов здания от гниения и возгорания. Все принятые конструктивные решения и расчетные алгоритмы соответствуют требованиям действующих нормативных документов.

1 Исходные данные

Вариант № 501

Наименования несущих конструкций: Треугольная распорная система, колонны

Район строительства:  г. Благовещенск

Расчетный пролет: 24 м

Высота колонны от уровня пола до конька: 8 м

Шаг несущих конструкций: 4 м

Длина здания: 44 м

Вид покрытия:  холодный

Расчетный вес снегового покрова: 0,8 кПа

Нормативный скоростной напор ветра: 0,3 кПа

2 Компоновка конструктивной схемы здания

Здание неотапливаемое, однопролётное. Пролёт здания 24 м, шаг колонн 4 м. Длина здания принимается равной по заданию 11 шагам несущих конструкций и равна 44 м. Тип покрытия - неутепленное светопрозрачное покрытие из волнистых листов стеклопластика по прогонам. Стропильные конструкции – треугольные распорные системы. Наружные стены – панельные, самонесущие. Конструкцию стенового ограждения до отметки +1,200 – представляет цоколь в виде кирпичной кладки, выше отметки +1,200 принимаем панели с обшивкой из плоских асбестоцементных листов.

Поперечная рама здания,  состоит из двух жёстко защемленных в фундаментах колонн, шарнирно соединенных с треугольной распорной системой. Температурно-влажностные условия эксплуатации А – I.

Для унификации размеров панелей стенового ограждения привязку колонн к разбивочным осям принимаем нулевой по наружной грани колонн.

3 Расчет и конструирование ограждающих конструкций

3.1 Расчет волнистых листов полиэфирного стеклопластика

Шестиволновые листы длиной 1,8 м, шагом волны bв=20 см, высотой волны hв=5,4 см и шириной 1,12 м располагаем по прогонам, которые поставлены по скату с шагом 1,5 м. На настил действует равномерно распределенная снеговая нагрузка с полным расчетным значением Sg=0,8 кПа. Нормативное значение снеговой нагрузки составляет кПа.

Листы проектируем двухпролетными неразрезными. Расчетные изгибающий момент и поперечная сила на средней опоре

кНм

кН

Принимаем листы полиэфирного стеклопластика толщиной δ=1,5 мм.

Момент инерции сечения одного листа

,см4

где nв=6 – число волн одного листа, шт.

.

Момент сопротивления сечения одного листа

см3.

Расчетные сопротивления изгибу и срезу, а также длительный модуль упругости стеклопластика в атмосферных условиях средней полосы

МПа;

МПа,

МПа.

где 0,75 и 0,85– коэффициенты условий работы полиэфирных стеклопластиков.

Проверка устойчивости волны в сжатой зоне

МПа < МПа,

где - коэффициент устойчивости листа при изгибе.

Проверка прочности листа при скалывании

МПа < МПа

Проверка прогиба листа от длительно действующей части нормативной снеговой нагрузки кН/м=0,0039 кН/см

 

3.2 Расчет прогона

Прогон устраиваем разрезным брусчатым из древесины 2 сорта. После нескольких приближений примем сечение прогонов 10х15см. Расчетное сопротивление изгибу при принятых размерах сечения прогона МПа, модуль упругости МПа. Нормативная нагрузка от прогонов с этим сечением

кН/м2

Т а б л и ц а  1 – Сбор нагрузок на прогон

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка, кПа

Коэффициент надежности по нагрузке γf

Расчетная нагрузка в проекции на y, кПа

Вес полиэфирного листа

0,04

1,1

0,044

Вес прогонов

0,05

1,1

0,055

Итого постоянная

0,09

0,099

Снеговая

0,56

0,8

Длительная часть

0,39

ВСЕГО

0,65

0,9

Нормативная нагрузка на 1 пог. м.

кН/м

Расчетная нагрузка на 1 пог. м.

кН/м

Расчетные нагрузка и изгибающий момент при α=18,40 в плоскости, перпендикулярной скату

кН/м    кНм

в плоскости ската

кН/м    кНм

Моменты сопротивления сечения прогона

см3

см3

Выполняем проверку напряжений от косого изгиба

МПа.

Определяем моменты инерции сечения прогона

см4

см4

Находим составляющие прогибов

см

см

Относительный прогиб прогона проверяем по формуле

,

где согласно таблице 19 СП 64.13330.2011.

Прогиб прогона не превышает предельного значения, установленного СП 64.13330.2011.

4 Расчет и конструирование треугольной распорной системы

4.1 Исходные данные

Размеры здания в плане 24 х 44 м. Шаг систем вдоль здания 4,0 м. Материал несущих конструкций – сосна 2 сорта с влажностью до 12%, металлические элементы из стали С235. Для склеивания древесины принимается фенольно-резорционный клей марки ФР-12. Изготовление несущих конструкций покрытия заводское, ограждающих конструкций кровли – на строительной площадке

4.2 Геометрические размеры

Расчетный пролет l = 24 м. Высоту примем с отношением f/l ≈ 1/6, тогда высота системы равна f = 4 м. Угол наклона верхних поясов: α=18,4°; tgα=0,333; sinα=0,316; cosα=0,949.

Длина ската:

4.3 Нагрузки

Собственный вес системы найдем по формуле:

кН/м2.

 

Т а б л и ц а - 2 Сбор нагрузок на систему

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка, кПа

Коэффициент надежности по нагрузке γf

Расчетная нагрузка в проекции на y, кПа

Вес полиэфирного листа

0,04

1,1

0,044

Вес прогонов

0,05

1,1

0,055

Собственный вес системы

0,069

1,1

0,076

Постоянная

0,159

0,175

Снеговая

0,56

0,8

Длительная составляющ.

0,39

ВСЕГО

0,72

0,98

Нагрузки на 1 пог.м конструкции покрытия:

постоянная q = 0,175 · 4 = 0,7 кН/м;

временная S = 0,8 · 4 = 3,2 кН/м.

4.4 Определение усилий в элементах системы

Система рассчитывается на 2 варианта сочетания нагрузок:

- постоянная и временная нагрузки на всем пролете;

- постоянная нагрузка на всем пролете и временная на половине пролета.

Рис. 1 - Схемы распорной системы и нагрузок.

По результатам расчета составляем таблицу величин усилий.

 I. 1. Опорные реакции:

кН;

 2. Усилие в затяжке:

кН;

 3. Нормальная сжимающая сила в верхнем поясе у опор:

кН;

 4. Нормальная сжимающая сила в середине верхнего пояса:

5. Изгибающий момент от нагрузки в четверти пролета:

кНм;

 II. Опорные реакции:

кН;

кН;

 2. Усилие в затяжке:

кН;

3. Нормальная сжимающая сила в верхнем поясе у опор:

кН;

4. Нормальная сжимающая сила в середине верхнего пояса:

Т а б л и ц а  3 - Определение усилий в системе

Усилие

1-ый вариант

сочетания нагрузок

2-ой вариант

сочетания нагрузок

Опорные реакции:

А

В

Усилие в затяжке

Нормальная сжимающая

сила в верхнем поясе

у опор

Нормальная сжимающая сила в середине верхнего

пояса

Изгибающий момент от

нагрузки в четверти  

пролета

46,8 кН

46,8 кН

70,2 кН

81,4 кН

74 кН

70,2 кН

37,2 кН

18 кН

41,4 кН

51 кН

43,6 кН

_____

4.5 Подбор сечений поясов

4.5.1 Подбор сечения верхнего пояса

Верхний пояс выполняется в виде клееного пакета из черновых заготовок по сортаменту пиломатериалов 2 сорта сечением 40 х 175 мм.

После фрезеровки черновых заготовок по пластям для склейки отбирают чистые доски сечением 33 х 160 мм. Клееный пакет принимаем из 15 досок общей высотой 33 · 15 = 495 мм. После склеивания пакета и фрезерования по боковым поверхностям его окончательное сечение 160 х 495 мм. Зададим эксцентриситет приложения нормальной силы в опорном и коньковом узлах равный е = 74,3 мм.

Площадь поперечного сечения:

см2

Момент сопротивления:

см3.

Расчетное сопротивление древесины 2 сорта изгибу и сжатию

Ru=Rсж=15 МПа.

Расчет на прочность сжато-изгибаемого элемента ведем по формуле:

,

где тδ = 1 при h=495 мм,   

тсл = 1 при толщине досок 33 мм.

Изгибающий момент определяется по формуле:

,

где ξ = ,

,

αн = 0,81 – для эпюры моментов прямоугольного очертания.

Проверим прочность от первого варианта сочетания нагрузок: разгружающий момент в узлах: Мн = N1ср · е = 74 · 7,43 = 549,4 кНсм, гибкость верхнего пояса в плоскости действия изгибающего момента:

Действующий изгибающий момент:

кНм.

Напряжения в верхнем поясе:

Проверим прочность от второго варианта сочетания нагрузок:

разгружающий момент в узлах: Мн =N2ср · е=43,63· 7,43 =324 кНсм,

Действующий изгибающий момент:кНм.

Напряжения в верхнем поясе:

Так как верхний пояс по всей длине раскреплен прогонами, то проверку на устойчивость плоской формы деформирования не производим.

 4.5.2 Подбор сечения нижнего пояса

Расчетное усилие в нижнем поясе получаем максимальным при первом сочетании нагрузок:

N = H1 =70,2 кН.

Найдем требуемую площадь сечения из условия прочности сечения:

,

где Ry = 23 кН/см2 – расчетное сопротивление стали на растяжение,

 γп = 1,

 γс = 0,9.

см2.

По сортаменту принимаем сечение нижнего пояса из двух равнобоких уголков L40 х 3 общей площадью А = 4,72 см2. Для совместной работы уголков нижнего пояса их необходимо соединить по длине планками из листовой стали толщиной t = 6 мм. Наибольшее расстояние между планками:

см,

где ix = 1,23 см – радиус инерции уголка.

Примем l = 120 см.

Во избежание провисания нижнего пояса необходимо установить подвески из тяжей А-I Ø12 мм. Максимальное расстояние между  подвесками:

см.

Устанавливаем 3 подвески по длине нижнего пояса системы на расстоянии м.

5 Расчет и конструирование узлов

5.1 Опорный узел

Упорная плита – плита с ребрами жесткости, в которую упирается верхний пояс системы. Упорная плита рассчитывается на изгиб приближенно как однопролетная балка с поперечным сечением тавровой формы.

Для создания принятого эксцентриситета в опорном узле высота упорной плиты должна составлять:

hω = hв.п.2 · е = 495 – 2 · 74,3 = 347 мм.

Ширина упорной плиты принимается по ширине сечения верхнего пояса:   bпл = 160 мм.

Геометрические характеристики

Площадь плиты таврового сечения:

см2.

Статический момент относительно оси О-О:

см3.

Расстояние от центра тяжести сечения до оси О-О:

см.

Расстояние от центра тяжести сечения до верхней грани плиты:

см.

Расстояние от центра тяжести сечения до центра тяжести ребра:

см.

Момент инерции поперечного сечения относительно оси Х-Х:

Моменты сопротивления:

см3,

см3.

Напряжение смятия древесины в листе упора верхнего пояса в плиту:

кН/см2 < 1,5 кН/см2.

Пролет плиты принимается равным расстоянию в осях между вертикальными фасонками:

lп = 150 мм.

Изгибающий момент в однопролетной балке таврового сечения:

кНсм.

Напряжение при изгибе:

кН/см2 < 23 кН/см2.

Опорная плита – горизонтальная плита, которая рассчитывается как однопролетная балка с двумя консолями на изгиб под действием напряжения смятия ее основания.

Требуемая ширина опорной плиты определяется из условия смятия колоны:

см,

где  Атах = 46,7 кН – максимальная опорная реакция,

 Rсм90 = 0,3 кН/см2 – согласно СП 64.13330.2011,

 l = 21 см – длина опорной плиты.

Принимаем плиту с размерами 210х100 мм

Напряжения смятия  

кН/см2 < кН/см2.

Изгибающий момент в консольной части опорной плиты при расчетной ширине 10 мм:

кНсм.

Изгибающий момент в пролете опорной плиты:

кНсм.

Требуемая толщина плиты:

см,

где Ry = кН/см2.

Принимаем толщину плиты t =12мм.

5.2 Расчет сварных швов

Сварные швы выполняем полуавтоматической сваркой электродами Э60, выполненными из проволоки сплошного сечения Св-08Г2С со значением Rwun = 59 кН/см2. Для стали С235 значение Run = 37 кН/см2.

Таким образом, расчетные сопротивления сварного шва по металлу шва и по границе сплавления соответственно будут равны:

кН/см2,

∙37=16,65 кН/см2.

Значения коэффициентов βf и βz при сварке в нижнем положении равны:

βf = 0,7; βz = 1,0.

βfRwf = 0,7 · 25,96 = 18,17 кН/см2,

βzRwz = 1,0 · 16,65 = 16,65 кН/см2, следовательно, необходимо рассчитать сварной шов на условный срез по металлу шва.

Сварные швы, прикрепляющие пластинки-ребра упорной плиты к

вертикальным фасонкам

Усилие, приходящееся на одну пластинку:

кН.

Примем катет шва равным kf = 6 мм, тогда требуемая длина шва:

см принимаем 8 см

Сварные швы, прикрепляющие нижний пояс из уголков к вертикальным фасонкам.

Усилие, приходящееся на один уголок:

кН.

Толщину швов на пере и на обушке принимаем одинаковой, равной kf=4 мм, тогда требуемая суммарная длина шва:

см.

Требуемая длина шва на обушке и пере:

lоб = 0,7 · 7,0 = 4,9 см,

lп = 0,3 · 7,0 = 2,1 см.

 

 5.3 Расчет стыка нижнего пояса

Длина нижнего пояса распорной системы 24 м. Максимальная длина изготовляемых уголков 10,5 м, следовательно, необходимо устройство стыка нижнего пояса.

Стык осуществляем с помощью приваренных накладок из листовой стали толщиной 10 мм.

Ширина накладки определяется из условия равнопрочности:

см.

Принимаем ширину накладки bп = 50 мм. Принимаем длину сварных швов на пере и обушке lω = 14 см.

5.4 Коньковый узел.

Торцы верхнего пояса в коньковом узле подвержены сжимающему воздействию горизонтальной силы, достигающей максимального значения при первом варианте сочетания нагрузок. Торцы стыкуются простым лобовым упором. Усилие смятия:

Nсм = 70,2  кН.

Размеры площадки смятия назначаем из расчета на обеспечение приложения силы, сжимающей верхний пояс, с тем же эксцентриситетом, что и в опорном узле. Для этого в верхней части сечения устраивается зазор высотой  h = 2∙e = 2∙74,3 = 148,5 мм. Площадка смятия в коньковом узле:

Fсм = 16 · (49,5 – 14,9) = 554,4 см2 

Смятие в коньковом узле происходит под углом 18,40 к волокнам. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон определяется по формуле:

 

Напряжение смятия в узле:

 

При несимметричном загружении снегом лишь одного из скатов покрытия в коньковом узле возникает поперечная сила, которая воспринимается соединительной подкладкой на болтах. Подкладка выполняется из клееного пакета досок.

Поперечная сила в узле при несимметричном загружении временной нагрузкой:    кН.

Усилия в ближайших к узлу болтах равны: кН.

Усилия в дальних от узла болтах: кН.

Найдем минимальную несущую способность нагеля на один шов сплачивания, предварительно задавшись диаметром нагеля из стали 38/23, равным 20 мм, из следующих условий:

Tmin=0,8·δн ·d·kα = 0,8·10·2,0·0,5 = 8,0 кН;

Tmin=0,5·b·d·kα = 0,5·16·2,0·0,5 = 8,0 кН;

кН

≤ 2,5 кН.

Минимальное усилие равно 6,51 кН, тогда число болтов ближе к коньку:

принимаем 2 болта, а число болтов в дальнем от узла ряду:

  болт.

6 Расчет и конструирование колонн

6.1 Определение нагрузок и усилий

 Нагрузка от покрытия на 1 м2 горизонтальной проекции gn =0,099 кН/м2, нагрузка от треугольной распорной системы g = 0,076 кН/м2, снеговая нагрузка S = 0,8 кН/м2.

Для определения массы колонны задаемся предварительными размерами ее сечения, исходя из предельной гибкости λ = 120 и высоты сечения  , следовательно:

см.

Ширину сечения принимаем равной ширине верхнего пояса треугольной распорной системы b=160 мм. Плотность древесины  ρ=500 кг/м3.

Собственный вес колонны:

кН.

Нагрузка от стеновых панелей:

кН.

Нагрузка от плит покрытия:

кН,

где δст = 0,23 м – толщина стеновых панелей,

 акарн = 0,5 м – вылет карниза.

Нагрузка от треугольной распорной системы:

кН.

Нагрузка от снега:

кН.

Максимальная вертикальная нагрузка на колонну:  

Нагрузка от ветра принимается равномерно распределенной по высоте колонны:

кН/м,

кН/м.

Усилие в ригеле от равномерно распределенной ветровой нагрузки:

кН.

Усилие от нагрузки от стеновых панелей в ригеле:

кН,

где кНм,

см.

Изгибающий момент в колонне на уровне верха фундамента:

- в левой колонне:

кНм,

- в правой колонне:

кНм.

Расчетная сила в колонне на уровне верха фундамента:

- в левой колонне:

кН,

- в правой колонне:

кН.

6.2 Геометрические характеристики сечения

Колонна выполняется в виде клееного пакета из черновых заготовок по сортаменту пиломатериалов 2 сорта сечением 40 х 175 мм. После фрезеровки черновых заготовок по пластам для склейки отбирают чистые доски сечением 33 х 142 мм. Клееный пакет принимаем из 8 досок общей высотой  11 · 33 = 264 мм. После склеивания пакета и фрезерования по боковым поверхностям его окончательное сечение 160 х 264 мм.

Геометрические характеристики принятого сечения:

- площадь: см2,

- момент сопротивления: см3,

- радиусы инерции:см, см

 

6.3 Расчет сечения колонны на расчетное сочетание нагрузок

В плоскости рамы расчет на прочность проводят по формуле:

где  тδ = 1 при h<500 мм,

тсл = 1 при толщине досок 33 мм,

тн = 1,2 – коэффициент условий работы.

Изгибающий момент определяется по формуле:

где ,

Действующий изгибающий момент:

кНм.

Напряжения в колонне:

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов проводят по формуле:


где п = 1 – для элементов, имеющих закрепление растянутой зоны из плоскости деформирования,

коэффициент продольного изгиба:

Определим коэффициенты Кпн и Кпм:

где ар = 0 для прямолинейных элементов;

Подставляя полученные значения в формулу, получим:

6.4 Расчет и конструирование узла защемления колонны в фундаменте

Защемление узла осуществляют при помощи натяжных болтов и пластинчатых анкеров. Расчет анкеров производится по максимальному растягивающему усилию при действии постоянной нагрузки с коэффициентом надежности γf = 0,9 вместо γf = 1,1 и ветровой нагрузки.

Минимальная сжимающая сила:

кН.

Изгибающий момент в заделке:

где

База колонны для защемления образуется путем увеличения высоты ее сечения с двух сторон склеиванием по всей ширине не менее 2-х слоев досок от основания (1,25…1,5) м.

Принимаем высоту сечения колонны в основании:

мм;

длину базы:  

мм;

толщину анкерной полосы:

δa = 10 мм;

высоту уширений

м.

Усилия в анкерных полосах и наклонных тяжах, с помощью которых обеспечивается защемление колонны к фундаменту, определяем исходя из необходимости обеспечения равновесия всех сил, действующих в узле. При расчете узла принимаем, что прочность бетона фундамент достаточна для восприятия всех действующих на него усилий, т.е. расчетное сопротивлении бетона сжатию не менее расчетного сопротивления древесины смятию, далее просто Rсм. Проводим условное сечение 1-1, заменяя базу фундамента усилиями Nа и D:

где Ап – площадь стальной анкерной полосы нетто,

 b – ширина поперечного сечения колонны;

х – высота сжатой зоны колонны.

Неизвестные значения Ап и х найдем из условия обеспечения равновесия узла:

Причем сумму моментов определяем в точке О пересечения оси колонны с верхним обрезом фундамента.

Условия равновесия узла:

или, подставляя значения Nа и  Dс:

Численно:

Решив данную систему уравнений, получим:

Ап = 0,37 см2;

х = 1,62 см.

Растягивающее усилие в анкерах:

кН.

Реакция сжатия колонн основанием:

кН.

Принимаем сечение анкерных полос из конструктивных соображений 8х40 мм, ставя по две полосы с каждой стороны сечения колонны.

Площадь сечения анкерных полос:

см2 ˃ 0,37 см2.

Усилие в наклонных тяжах:

кН.

Требуемая площадь одного наклонного тяжа:

см2,

где mа = 0,8 – коэффициент ослабления стального тяжа нарезкой.

Принимаем тяж диаметром d = 16 мм с площадью сечения нетто АTn = 2,01 см2.

Подбор сечения уголка

Уголок рассчитывается на изгиб как однопролетная балка. Расчетный пролет уголка:

где t = 1 см – толщина стыковой накладки для соединения полутяжей.

Изгибающий момент в уголке:

кНсм,

Где кН/см.

Из условия прочности:

найдем требуемый момент сопротивления сечения:

см3.

Примем равнобокий уголок 70х6 с

см3.

Проверка базы колонны на смятие под уголками

Смятие происходит под углом 45° к волокнам.  Расчетное сопротивление смятию под углом 450:

кН/см2.

Площадь смятия под уголком: см2.

Напряжение: кН/см2 ˂ 0,8 кН/см2.

Проверка на скалывание

Расчет на скалывание по клеевому шву, соединяющему накладки и колонну, производится на усилие Nск, как разность усилий, действующих на накладку сечением δНb.

Если х = 1,62 см < 6,6 см = δн, то

Nск = DcNa = 23,33-8,6 = 14,74 кН

Напряжение скалывания

где - принимается как среднее скалывающее напряжение в клееных

соединениях для максимального напряжения,

mН = 1,2 – коэффициент условий работы.

где β = 0,125, так как скалывание промежуточное;

 lск = lн = 0,546 м – длина площадки скалывания,

 см - плечо сил скалывания.

кН/см2.

Напряжение скалывания:

кН/см2 ˂ 0,6 кН/см2.  

7 Обеспечение пространственной жёсткости здания

Поперечную и продольную устойчивость здания создают пространственным защемлением каждой из стоек каркаса.

 Плоские несущие конструкции здания соединяются между собой связями и образуют жесткую пространственную систему, обеспечивающую надежное восприятие внешних сил и воздействий любого направления.

Конструктивные связи выполнены в виде ферм, направленных поперек здания, продольных распорок, в качестве которых выступают элементы покрытия и связи, установленные в середине высоты колонн.

У торцов здания устанавливают горизонтальные связи, по верхнему поясу состояние из стоек и раскосов т.к. связи выполняются из пиломатериалов.

Вертикальные связи устраиваем в торцах здания, а также в промежуточных пролетах с интервалом 20-30 м.

8 Мероприятия по обеспечению долговечности деревянных  конструкций

Деревянные конструкции необходимо предохранять от гниения, возгорания и увлажнения. В зависимости от условий эксплуатации здания

предусматриваются разные мероприятия. К мерам конструктивной профилактики  относят: устройство надёжной гидроизоляции и пароизоляции, обеспечение свободного доступа к опорным узлам ферм и постоянное проветривание их.

В условиях постоянного или периодического увлажнения конструкций и невозможности устранить эти факторы нужно предусмотреть обработку древесины антисептиками.

Клееные деревянные конструкции массивного сечения имеют предел огнестойкости 40-50 мин и более, поэтому для них обработка антисептиками не требуется.

Стальные детали защищают от коррозии окрашиванием лакокрасочными составами.

9 Определение расхода материалов на несущие и ограждающие онструкции, разработка указаний по производству работ

Объем пиломатериалов в заготовке определяется с учетом отходов при изготовлении конструкций. Для дощатоклеёных элементов:

Vзаг=k1k2k3k4k5Vчист

 Vчист - объем склеенного и окончательного обработанного элемента

 k1 = 1,2 – коэффициент, учитывающий потери при фрезеровании досок

 k2 = 1,13 - коэффициент, учитывающий потери пиломатериалов при

раскрое и вырезке недопустимых пороков

 k3 = 1,02 - коэффициент, учитывающий потери при зубчатом соединении

 k4 = - коэффициент, учитывающий потери при фрезеровании боковых поверхностей склеенных материалов

 k5 = 1,02 - коэффициент, учитывающий потери при окончательной обработке для прямолинейных элементов постоянного поперечного сечения

 Ркл.ш = 0,25 – - расход клея при нанесении на пластину

Расход пиломатериалов на изготовление треугольной системы

 Vчист = 0,953 м3

              Vзаг .ф = k1k2k3k4k5Vчист,ф = 1,2∙1,13∙1,02∙1,03∙1,02∙1,261 = 1,837 м3

         Расход клея на изготовление треугольной системы

Расход клея на изготовление колонны

Список использованных источников

1. СП 20.13330.2011  «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция».- М.: 2011.

 2. Пособие по проектированию деревянных конструкций. (к СНиП II-25-80).- М.: Стройиздат, 1986.

3. СП 64.13330.2011.«Деревянные конструкции. Актуализированная редакция». - М.: 2011.

4. Зубарев Г.Н.  Конструкции из дерева и пластмасс: учеб. пособие для студентов вузов.-2-е изд., перераб. и доп. – М. : Высш. школа, 1990. – 287с., ил.

5 Гринь И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов.  Проектирование и расчет: Учеб. пособие для строительных вузов и ф-тов.-2-е изд., перераб. и доп. Киев-Донецк: Вища школа. Головное изд-во, 1979-272 с.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

34750. Обыденные представления человека Древней Руси о времени и хронологии 17.96 KB
  Таковы например масленица коляда от латинского календы; другое название этого праздника овсень от овесень которым отмечали поворот солнца на лето красная горка праздник встречи весны радуница и русалии весенний и летний поминальные праздники и другие.Пережиточные названия дней недели связанные с астральными культами сохранились в некоторых странах Европы до наших дней например: немецкие Montg день Луны понеденьник Sonntg день солнца воскресенье французское Vendredi день Венеры пятница...
34751. Реформа Летоисчисления Петра 1 11.17 KB
  Петр же хотел чтобы подобно остальным европейским государствам новый год считали от Рождества Христова с 1 января. С этой целью 20 декабря был издан указ чтобы Новый год по примеру всех остальных христианских держав считать с 1 января через 8 дней после Рождества Христова 25 декабря по старому стилю. Кроме того повсюду где место удобное от 1 до 7 января надобно зажигать костры и смоляные бочки .
34752. Понятие о мартовском, сентябрьском и ультрамартовском годах византийской эры. Способы их перевода на современную систему летоисчисления 55.18 KB
  Перевод даты по ультрамартовскому стилю на современную систему летосчисления: Если событие приходится на период времени между мартом и декабрем включительно для перевода в современную систему счета времени необходимо от даты по эре от сотворения мира отнять 5509 лет. Задача 1:Перевести в современную систему летосчисления дату приведенную по ультрамартовскому стилю: 18 июля 6793 г. Решение:Так как дата приведена по ультрамартовскому стилю то для месяца июля вычитаем 5509. Задача 2:Перевести в современную систему летосчисления дату...
34753. Датировка событий по указаниям на церковные праздники. Датировка по астрономическим явлениям 15.25 KB
  Что касается подвижных праздников то все они зависят от Пасхи отделяясь от нее определенными постоянными сроками до Пасхи или после нее. Например Вознесение Господне четверг через 39 дней после Пасхи Вербное воскресенье за 7 дней до Пасхи Фомино воскресенье через 7 дней после Пасхи вход Господен в Иерусалим за 7 дней до Пасхи.Подвижность самой Пасхи объясняется тем что она рассчитывается по лунному календарю.Для определения дня Пасхи пользуются специальными таблицами обращения великого индиктиона.
34754. Определение дней недели с помощью формул и таблиц 15.12 KB
  Существует несколько математических формул для определения дня недели. Перевощикова: X равен остатку от деления выражения [H 1 1 4 H1 T1]:7 гдеX порядковый номер дня недели считая с воскресенья воскресенье 1 понедельник 2 и т. Черухина: X равен остатку от деления выражения [5 Н:4МТ]:7 гдеX порядковый номер дня недели считая с понедельника понедельник 1 вторник 2 и т.
34755. Предмет, цели и задачи метрологии 16.23 KB
  Задачей метрологии является обеспечение единства и необходимой точности измерений. Метрология делится на 3 самостоятельных раздела: Законодательная метрология предметом которой является установление обязательных технических и юридических требований по применению единиц физических величин эталонов методов и средств измерений направленных на обеспечение единства и необходимой точности измерений в интересах общества. Цели и задачи метрологии: Создание общей теории измерений; образование единиц физических величин и систем единиц;...
34756. Диалектика как учение о всеобщей связи и развитии. Метафизическое понимание развития. Объективная и субъективная диалектика. Софистика и эклектика. Диалектическая логика и догматизм 27 KB
  Объективная и субъективная диалектика. Диалектическая логика и догматизм Диалектика достаточно сложное учение и даже наше поверхностное – учитывая дефицит времени рассмотрение ее проблематики займет у нас шесть вопросов. Начало традиционно – дается определение диалектика. Учитывая что диалектика присутствовала и в дофилософские времена и разрабатывалась на протяжении всей истории философии целесообразно дать два определения диалектика.
34757. Принцип развития. Движение и развитие. Соотношение регресса и прогресса. Парадокс развития. Критерий прогресса 42 KB
  Парадокс развития. Уже на начальных этапах развития человеческого познания мыслители глубокой ревности обратили внимание на изменчивость бытия. На различных этапах развития науки и философии существовали теории абсолютизирующие одни формы движения и игнорирующие другие.
34758. Диалектика количественных и качественных изменений. Качество, количество, мера, скачок. Понятие нормы и патологии в медицине 79.5 KB
  Он предстает перед человеком не скоплением одинаковых предметов а как множество предметов явлений процессов наделенных различными свойствами. Вот почему познание предметов требует усилия мысли синтеза их многообразных проявлений. А множественность различных предметов характеризуется как качественное многообразие. Свойства обнаруживаются как проявления тех или иных черт сторон предметов в их отношениях с другими пред метами.