51096
Проектирование цехового электроснабжения
Курсовая
Энергетика
Целью выполнения данной курсовой работы является закрепление на практике основных вопросов дисциплины «Основы электроснабжения промышленных предприятий», таких как расчет электрических нагрузок, выбор сетевых элементов, расчет токов короткого замыкания и т.д. Ниже и решаются все эти задачи для конкретного цеха с определенным набором электроприемников.
Русский
2014-02-05
425.53 KB
28 чел.
11
Министерство образования и науки РФ
ФГБОУ ВПО Вологодский Государственный Технический Университет
Кафедра: Электроснабжения
Дисциплина: электроснабжение промышленных предприятий
Курсовая работа
Проектирование цехового электроснабжения
Вариант 7
Выполнил.………………………………ст.гр. ЭС-41 Кузнецов И.А.
Принял………………………………….преподаватель Беляев А.В.
Вологда
2012
Содержание
стр.
Введение………………………………………………………..……………….3
1. Исходные данные…………………………………………..………………..4
2. Определение расчетных нагрузок силовых электроприемников…………5
3. Определение расчетной нагрузки освещения…………….………………..7
4. Определение места, числа и мощности трансформаторов КТП, определение необходимости установок компенсации реактивной мощности………….…….…………………………………………………………..10
5. Разработка схемы электроснабжения………………………...….………..15
6. Выбор сетевых элементов……………………………….….….…………..16
7. Расчет токов короткого замыкания……………………….…..….………..21
7.1. Составление расчетной схемы и схемы замещения………….………...22
7.2. Расчет параметров схемы замещения……………………...….………...24
7.3. Расчет токов трехфазного короткого замыкания………………..….….26
7.4. Расчет токов однофазного короткого замыкания………………………27
8. Выбор и проверка защитных аппаратов. Построение карты селективности………………………………………………………………………29
8.1. Условия выбора и проверки автоматического выключателя………….29
8.2. Условия выбора и проверки плавких предохранителей……………….30
8.3. Пример расчета автовыключателей и предохранителей………………31
Список использованных источников……………………….……………….36
ВВЕДЕНИЕ
Целью выполнения данной курсовой работы является закрепление на практике основных вопросов дисциплины «Основы электроснабжения промышленных предприятий», таких как расчет электрических нагрузок, выбор сетевых элементов, расчет токов короткого замыкания и т.д. Ниже и решаются все эти задачи для конкретного цеха с определенным набором электроприемников.
Потребители электрической энергии механического отделения представлены в табл.1.
Таблица 1
Наименование потребителя |
Номинальная мощность, кВт |
Кол-во потребителей |
Прокатный стан |
100 |
1 |
4-валковый прокатный стан |
175 |
2 |
Ножницы - тяпки |
7,5 |
1 |
Ножницы дисковые концевые |
17 |
2 |
Ножницы дисковые |
4 |
1 |
Прокладочный станок |
3 |
2 |
Листоправочная машина |
1,5 |
1 |
Гидравлический пресс |
10 |
1 |
Гильотинные ножницы |
10 |
1 |
Вальцешлифовальный станок |
7,5 |
2 |
Пресс |
22 |
2 |
Брикетировочный пресс, 630т |
30 |
2 |
Токарный полуавтомат |
5,65 |
3 |
Вертикально-сверлильный станок |
15 |
2 |
Токарно-винторезный станок |
14,25 |
4 |
Кран мостовой, G=5т, ПВ=40% |
10,8 |
2 |
Кран мостовой, G=10т, ПВ=40% |
29,2 |
1 |
2. Определение расчетных нагрузок силовых электроприемников.
Т.к. электроприемники отличаются по мощности и режиму работы, то в качестве основного метода расчёта применяем метод упорядоченных диаграмм.
Расчёт производим по формулам:
(2.1)
(2.2)
где ,- среднесменная активная и реактивная мощности соответственно,
- коэффициент использования,
- номинальная мощность электроприемника.
При расчете мостового крана принимаем:
, (2.3)
где ПВ - продолжительность включения.
Расчётная активная и реактивная нагрузка группы потребителей, подключённых к узлам питания, определяется по формулам:
, (2.4)
, (2.5) где - номинальная активная мощность i-го потребителя;
- коэффициент использования активной мощности для i-го потребителя (справочная величина);
- коэффициент расчётной нагрузки, определяется по [1, с. 10, табл. 3] с помощью и .
Значение определяют по выражению:
, (2.6)
где n число приемников в группе.
Результаты расчета и распределение электрических нагрузок по РП приведено в таблице 2.
3. Определение расчетной нагрузки освещения.
Расчет осветительной нагрузки общего освещения выполнен по методу удельных мощностей, в соответствии с которым расчетная активная осветительная нагрузка определяется по формуле:
, (3.1)
где коэффициент спроса осветительной установки;
коэффициент пускорегулирующей аппаратуры (ПРА).
РУСТ - установленная мощность осветительных установок, определяется по формуле:
,
где уд удельная мощность осветительной установки, Вт/м2;
S площадь цеха, м2.
Тип источника света светильники РСП08 с лампами ДРЛ, принимаем равным 1,1. Коэффициент спроса осветительной установки принимаем =0,9.
Значения уд при E=100 лк приведены в справочных данных, уд=4,9. При этом коэффициенты отражения стен , потолка и рабочей поверхности приняты равными: 50%, 30%, 10% соответственно. Для проектируемого цеха согласно СНиП 23-05-95 Ен принимаем равным 500 лк.
Значение уд при нормированном значении освещенности:
(3.2)
Площадь цеха S =24*30=720 м2.
Расчетная активная осветительная нагрузка:
кВт (3.3)
Расчётная реактивная нагрузка осветительных установок определяется по формуле
, (3.4)
где соответствует осветительной установки, принимаем =1,17, тогда расчетная реактивная нагрузка осветительных установок:
кВар.
Результаты расчета представлены в таблице 2.
Таблица 2.
Расчетные нагрузки РП и КТП |
|||||||||||||
Исходные данные |
Расчетные параметры |
||||||||||||
По заданию |
Справочные |
Pср.см, кВт |
Qср.см, кВт |
nэф |
Кр |
Pр |
Qр |
Sр |
Iр |
||||
Наименование |
Кол-во, шт |
Pном, |
∑Pном, кВт |
Ки |
tgф |
||||||||
47 Вентилятор вытяжной |
1 |
7,5 |
7,5 |
0,6 |
0,75 |
4,5 |
3,375 |
|
|
|
|
|
|
44,45,46 Электронагревательная плита |
3 |
4 |
12 |
0,5 |
0,33 |
6 |
1,98 |
|
|
|
|
|
|
32 Стружечный транспортер |
1 |
22 |
22 |
0,4 |
0,75 |
8,8 |
6,6 |
|
|
|
|
|
|
34 Кран-балка на 3т |
1 |
8,3 |
8,3 |
0,3 |
1,73 |
2,49 |
4,3077 |
|
|
|
|
|
|
11,12,13 Циркулярно-маятниковая пила |
3 |
4 |
12 |
0,35 |
1,52 |
4,2 |
6,384 |
|
|
|
|
|
|
39,40 Рейсмусный станок |
2 |
4 |
8 |
0,35 |
1,52 |
2,8 |
4,256 |
|
|
|
|
|
|
41,42 Вертикально-сверлильный станок |
2 |
1,1 |
2,2 |
0,2 |
1 |
0,44 |
0,44 |
|
|
|
|
|
|
43 Фуговальный станок |
1 |
4 |
4 |
0,6 |
1,17 |
2,4 |
2,808 |
|
|
|
|
|
|
14,15,16 Циркулярная пила |
3 |
3 |
9 |
0,25 |
1,52 |
2,25 |
3,42 |
|
|
|
|
|
|
35,36 Полировальный станок |
2 |
1,1 |
2,2 |
0,2 |
2,7 |
0,44 |
1,188 |
|
|
|
|
|
|
37,38 Круглошлифовальный станок |
2 |
2,2 |
4,4 |
0,2 |
1,33 |
0,88 |
1,1704 |
|
|
|
|
|
|
9,10 Электрорубанок |
2 |
10 |
20 |
0,6 |
1,17 |
12 |
14,04 |
|
|
|
|
|
|
Итого по РЩ1 |
23 |
|
111,6 |
0,423 |
|
47,2 |
49,969 |
9 |
1,09 |
51,45 |
54,47 |
74,9 |
114 |
26,27,28,29 Комбинированный деревообрабатывающий станок |
4 |
7,5 |
30 |
0,55 |
0,75 |
16,5 |
12,375 |
|
|
|
|
|
|
30,31 Вертикально-сверлильный станок |
2 |
1,1 |
2,2 |
0,2 |
1 |
0,44 |
0,44 |
|
|
|
|
|
|
24,25 Фрезерный станок |
2 |
4 |
8 |
0,14 |
1,73 |
1,12 |
1,9376 |
|
|
|
|
|
|
33 Стружечный транспортер |
1 |
22 |
22 |
0,4 |
0,75 |
8,8 |
6,6 |
|
|
|
|
|
|
21,22 Шипорезный станок |
2 |
7,5 |
15 |
0,2 |
1 |
3 |
3 |
|
|
|
|
|
|
23 Фуговальный станок |
1 |
4 |
4 |
0,6 |
1,17 |
2,4 |
2,808 |
|
|
|
|
|
|
19,20 Заточный станок |
2 |
2,2 |
4,4 |
0,2 |
0,86 |
0,88 |
0,7568 |
|
|
|
|
|
|
17,18 Механический колун |
2 |
4 |
8 |
0,2 |
2,3 |
1,6 |
3,68 |
|
|
|
|
|
|
7,8 Электрорубанок |
2 |
10 |
20 |
0,6 |
1,17 |
12 |
14,04 |
|
|
|
|
|
|
Итого по РЩ2 |
18 |
|
113,6 |
0,411 |
|
46,74 |
45,637 |
6 |
1,11 |
51,88 |
50,66 |
72,51 |
110,3 |
6 Вентилятор вытяжной |
1 |
7,5 |
7,5 |
0,6 |
0,75 |
4,5 |
3,375 |
|
|
|
|
|
|
5 Высокочастотная установка для сушки древесины |
1 |
70 |
70 |
0,5 |
0,62 |
35 |
21,7 |
|
|
|
|
|
|
4 Лесопильная рама |
1 |
30 |
30 |
0,6 |
0,75 |
18 |
13,5 |
|
|
|
|
|
|
Итого по РЩ3 |
3 |
|
107,5 |
0,535 |
|
57,5 |
38,575 |
2 |
1,6 |
92 |
61,72 |
110,8 |
168,5 |
1 Вентилятор вытяжной |
1 |
7,5 |
7,5 |
0,6 |
0,75 |
4,5 |
3,375 |
|
|
|
|
|
|
2 Высокочастотная установка для сушки древесины |
1 |
70 |
70 |
0,5 |
0,62 |
35 |
21,7 |
|
|
|
|
|
|
3 Лесопильная рама |
1 |
30 |
30 |
0,6 |
0,75 |
18 |
13,5 |
|
|
|
|
|
|
Итого по РЩ4 |
3 |
|
107,5 |
0,535 |
|
57,5 |
38,575 |
2 |
1,6 |
92 |
61,72 |
110,8 |
168,5 |
Освещение цеха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12,57 |
14,71 |
19,35 |
29,43 |
По КТП |
47 |
|
440,2 |
0,475 |
|
208,9 |
172,76 |
19 |
1 |
221,5 |
204,7 |
301,6 |
458,8 |
4. Определение места, числа и мощности трансформаторов КТП, определение необходимости установок компенсации реактивной мощности.
Выбор числа цеховых трансформаторов, согласно «Указаниям по проектированию установок компенсации реактивной мощности в электрических сетях общего назначения промышленных предприятий» (РТМ 36.1832.6-92) осуществляется одновременно с решением вопроса компенсации реактивной мощности.
Потребители электроэнергии цеха по категориям надежности распределены следующим образом:
I |
- |
60 % |
- |
Кз=0,70 |
II |
- |
40 % |
- |
Кз=0,85 |
III |
- |
0 % |
- |
Кз=0,95 |
Примем 8000 ч при восьмичасовой двухсменной работе и 4500 ч/год.
Рассмотрим трансформаторы ТМГ-400/10/0.4 и ТМ-630/10/0,4
Учитывая, что 60 % потребителей электроэнергии относится к II категории надежности, принимаем Кз=0,85.
Минимальное число цеховых трансформаторов определяется по формуле:
(4.1) |
где Рр расчетная активная нагрузка цеха (определяется как сумма силовой и осветительной нагрузок);
КЗ коэффициент загрузки трансформаторов, принимаемый в зависимости от категории надежности потребителей электроэнергии;
SН.Т номинальная мощность трансформатора.
=> 1 трансформатор.
=> 1 трансформатор.
Исходя из условия надежности электроснабжения, выбираем два трансформатора, т.к. большинство потребителей относятся к II категории.
Выбранное количество трансформаторов способно передать в сеть напряжением до 1 кВ при заданном коэффициенте загрузки реактивную мощность QТ, величина которой определяется по формуле:
|
(4.2) |
кВар
кВар
Мощность низковольтных конденсаторных батарей определяется по формуле:
(4.3) |
где Qр расчетная реактивная нагрузка потребителей цеха.
кВар
Компенсация реактивной мощности не требуется, т.к. два трансформатора мощностью 400 кВ∙А могут передать всю расчетную реактивную мощность.
кВар
Компенсация реактивной мощности не требуется, т.к. два трансформатора мощностью 630 кВ∙А могут передать всю расчетную реактивную мощность.
Загрузка силового трансформатора в послеаварийном режиме характеризуется коэффициентом кЗ.АВ, который определяется по формуле:
(4.4) |
где - число трансформаторов, принятых к установке с номинальной мощностью-
Аварийный коэффициент загрузки не должен превышать 1,4 (превышение допустимо на время не более 6 ч. в сутки, не более 5 суток подряд). При этом коэффициент начальной загрузки не должен превышать 0,93.
Как следует из приведенных расчетов, предпочтение какому либо варианту на основании технических расчетов отдать нельзя. Для окончательного выбора необходимо произвести технико-экономическое сравнение предложенных вариантов (отчет по технико-экономическому сравнению проведён автоматически на сайте онлайн-электрик.ру).
Технико-экономического сравнение вариантов КТП производится по приведённым затратам. Приведённые затраты определяем по формуле
ЗΣ = (Е+ На)·ККТП+ИП.КТП+ИОБСЛ.КТП, тыс.руб, (4,5)
где Е нормативный коэффициент экономической эффективности (Е=0,16);
ККТП полные капитальные затраты с учетом стоимости оборудования и монтажных работ;
ИП.КТП стоимость потерь электроэнергии;
На- норма амортизационных отчислений (На=0,035);
ИОБСЛ.КТП затраты на обслуживание.
Сравним технически возможные варианты КТП с трансформаторами:
вариант 1 - 2хТМ-400;
вариант 2 - 2хТМ-630;
Капитальные затраты рассчитываем по формуле:
Кн = Цо ( 1 + σт + σс + σм), тыс.руб, (4.6)
где Цо оптовая цена оборудования, руб. Определяется по региональным ценникам, тыс. руб;
σт коэффициент, учитывающий транспортно заготовительные расходы, связанные с приобретением оборудования;
σт =0,005,
σс коэффициент, учитывающий затраты на строительные работы,
σс = 0,020;
σм коэффициент, учитывающий затраты на монтаж и отладку оборудования, σм =0,1.
Для технико-экономического сравнения вариантов принимаем:
оптовая цена оборудования 2хТМ-400 - Цо = 240 тыс.руб,
продолжительность работы трансформатора в году Т = 8760 ч;
годовое число часов использования максимальной нагрузки ТМАХ = 3500 ч;
потери активной мощности в трансформаторе в режиме холостого хода, для трансформаторов ТМ-400 ∆PХХ=0,87 кВт.
потери активной мощности в трансформаторе в режиме короткого замыкания, для трансформаторов для ТМ-400 PКЗ=6,1 кВт.
коэффициент загрузки трансформаторов для ТМ-400 КЗ =1,917;
Для остальных вариантов параметры приведены в табл.1.
По (4.6) определяем капитальные затраты:
Кн(1) = 240 (1 + 0,005+0,02+0,1) = 270 тыс. руб.
Потери в трансформаторах, при раздельной работе, рассчитываем по (4.7):
Ип.тр. = С0·(Nтр·∆Рхх·Тг + кз2·∆Ркз·τn∙ Nтр ), тыс. руб, (4.7)
где Тг годовое время работы трансформатора в зависимости от мощности, ч;
С0 стоимость электроэнергии, кВт.ч (по среднему тарифу С0 = 1,96 руб/кВтч);
Nтр- количество трансформаторов;
кз коэффициент загрузки;
∆PХХ потери активной мощности в трансформаторе в режиме холостого хода, кВт;
∆PКЗ потери активной мощности в трансформаторе в режиме короткого замыкания, кВт;
время максимальных потерь, ч
, ч; (4.8)
где ТМАХ годовое число часов использования максимальной нагрузки
По (4.8) определим время максимальных потерь:
ч,
По (4.7) определяем потери в трансформаторе:
Ипот.тр.(1) = 1,960·(2 · 0,87 · 8760 +1,917 2 · 6,1 · 1968,2∙ 2) =
=202,825 тыс. руб
Затраты на обслуживание и ремонт рассчитываем по формуле
Иобсл = (Нобсл + Нрем)∙Кн, тыс. руб (4.9)
где Кн капитальные вложения в новое оборудование, тыс. руб;
Нобсл , Нрем - нормы отчислений на ремонт и обслуживание, % (Нобсл=0,01, Нрем=0,029).
По (4.9) определяем затраты на обслуживание и ремонт:
Иобсл(1) = (0,010 +0,029)∙ 270 = 10,53 тыс. руб
По (1) определяем приведенные затраты по вариантам:
ЗΣ(1) = (0,035+0,16)∙270+ 202,83+10,53 =234,42 тыс.руб
Результаты расчётов для вариантов приведены в табл. 3.
Таблица 3
Технико-экономическое сравнение вариантов КТП
Параметр |
Размерность |
вариант 1 |
вариант 2 |
2х ТМ-400 |
2х ТМ-630 |
||
КЗ |
|
1,917 |
1,198 |
РХХ |
кВт |
0,87 |
1,3 |
РКЗ |
кВт |
6,1 |
8,7 |
N*Рхх*Т |
кВтּч |
15242,4 |
22776 |
N*Ркз*кз2* |
кВтּч |
88239,8 |
49150 |
W |
кВтּч |
103482,3 |
71926 |
Ипот.тр |
тыс. руб. |
202,83 |
140,98 |
ККТП |
тыс. руб. |
270 |
517,5 |
Иобсл.тр |
тыс. руб. |
10,53 |
21,18 |
З |
тыс. руб. |
269,3 |
318,6 |
Как следует из расчётов, наименьшие приведённые затраты для ТП имеют место в 1-ом варианте. Поскольку затраты по вариантам отличаются менее чем на 20%, то выбор сделаем в пользу более дорогого варианта №2, как более надежного и перспективного (с учетом роста нагрузок).
Окончательно принимаем к установке вариант № 2: ТП 2 х ТМ-630.
Разработка схемы электроснабжения.
В цехе используется магистральная схема распределения электроэнергии.
Магистральную схему выполняю кабелями, так как потребители в цехе маломощные (общий расчетный ток не превышает 900 А), в цехе имеются кран-балки которые затрудняют использование магистральных шинопроводов.
Схема подключения магистралей к ТП приведена на рис. 5.1.
Рис. 5.1 Схема подключения магистралей к 2Х трансформаторной ПС
Схема осветительных сетей представлена на рис. 3.
Рис. 3 Схема рабочего и аварийного освещения от двухтрансформаторной КТП:
1 КТП; 2 магистральные пункты; 3 групповой щиток рабочего освещения; 4 групповой щиток аварийного освещения; 5 линия питающей сети аварийного освещения; 6 линия питающей сети рабочего освещения;
7 питание рабочего освещения других участков здания.
6. Выбор сетевых элементов.
6.1. Выбор силовых кабелей
Сечение проводов и жилых кабелей сети на напряжение до 1 кВ выбирают по следующим условиям:
(6.1) |
где IР расчетный ток нагрузки, определяемый по формуле:
(6.2) |
где IДОП допустимый ток, определяется по табл. 1.3.3. [ПУЭ];
КПР коэффициент прокладки, учитывающий снижение допустимой токовой нагрузки проводов и кабелей при их многослойной прокладке в коробах.
2. по термической стойкости
На основании проведенных исследований установлено, что кабели до 1 кВ можно не проверять на термическую стойкость при КЗ, если алюминиевые жилы имеют сечение 25 мм2 и более, а медные 16 мм2 и более.
3. по потерям напряжения
Выбранный кабель проверяется по потерям напряжения по следующим формулам:
(6.3) |
где r0 и x0 удельное активное и реактивное сопротивление кабеля;
длина кабеля;
cosφ и sinφ доли активной и реактивной слагающих в IР.
4. согласование выбранного сечения провода с защитной аппаратурой:
(6.4) |
где IЗ ток плавкой вставки предохранителя;
КЗ коэффициент защиты.
Пример выбора кабеля W1
Кабель W является кабелем от РЩ4 до ЭП1.
1. по нагреву
;
.
IДОП=24 А [6, табл. 1.3.5] для кабеля АВВГ-1×2,5 (алюминиевая жила, поливинилхлоридная изоляция);
КПР=1 для одного отдельно проложенного [6].
2. по потерям напряжения
В.
0,272/UНОМ=0,1%, так как отпайки трансформатора установлены в нулевое положение, то падение напряжения не должно превышать 5% от UНОМ, следовательно, данный кабель проходит по потерям напряжения.
6.2. Выбор кабеля освещения
Пример выбора кабеля для освещения цеха
1. по нагреву
;
IДОП=24 А [6, табл. 1.3.5] для кабеля АВВГ-1×2,5.
2. по потерям напряжения
4,31/UНОМ=1,1%, т.е. находится в допустимых пределах ±5%UНОМ.
Результаты выбора кабелей для остальных линий сведены в таблицу 5.
Таблица 5
Выбор кабелей |
|
||||||||||||||
№ |
Название |
L,м |
U, В |
Pном, кВт |
cosφ |
Iр, А |
Kпр |
Марка |
Iдоп, А |
Iдоп*Kпр |
Rw0, мОм/м |
Xw0, мОм/м |
Rw, мОм |
Xw, мОм |
U,В |
W47 |
Вентилятор вытяжной |
14,71 |
380 |
7,5 |
0,8 |
14,244 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
0,1736 |
1,53 |
3,45 |
W44 |
Электронагревательная |
6,24 |
380 |
4 |
0,95 |
6,397 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
73,632 |
0,649 |
0,78 |
W45 |
6,71 |
380 |
4 |
0,95 |
6,397 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
79,178 |
0,698 |
0,84 |
|
W46 |
9,79 |
380 |
4 |
0,95 |
6,397 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
115,52 |
1,018 |
1,22 |
|
W32 |
Стружечный транспортер |
3,88 |
380 |
22 |
0,65 |
51,424 |
1 |
АВВГнг 1x10 |
60 |
60 |
2,94 |
0,073 |
11,407 |
0,283 |
0,68 |
W34 |
Кран-балка на 3т |
0,57 |
380 |
8,3 |
0,5 |
25,221 |
1 |
АВВГнг 1x4 |
32 |
32 |
7,36 |
0,095 |
4,1952 |
0,054 |
0,09 |
W11 |
Циркулярно- |
14,92 |
380 |
4 |
0,55 |
11,050 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
176,06 |
1,552 |
1,88 |
W12 |
12,21 |
380 |
4 |
0,55 |
11,050 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
144,08 |
1,27 |
1,54 |
|
W13 |
9,79 |
380 |
4 |
0,55 |
11,050 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
115,52 |
1,018 |
1,23 |
|
W39 |
Рейсмусовый станок |
14,29 |
380 |
4 |
0,55 |
11,050 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
168,62 |
1,486 |
1,80 |
W40 |
11,47 |
380 |
4 |
0,55 |
11,050 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
135,35 |
1,193 |
1,44 |
|
W41 |
Вертикально- |
9,05 |
380 |
1,1 |
0,71 |
2,354 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
106,79 |
0,941 |
0,31 |
W42 |
6,66 |
380 |
1,1 |
0,71 |
2,354 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
78,588 |
0,693 |
0,23 |
|
W43 |
Фуговальный станок |
10,84 |
380 |
4 |
0,65 |
9,350 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
127,91 |
1,127 |
1,36 |
W14 |
Циркулярная пила |
10,79 |
380 |
3 |
0,55 |
8,287 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
127,32 |
1,122 |
1,02 |
W15 |
8,22 |
380 |
3 |
0,55 |
8,287 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
96,996 |
0,855 |
0,78 |
|
W16 |
5,38 |
380 |
3 |
0,55 |
8,287 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
63,484 |
0,56 |
0,51 |
|
W35 |
Полировальный станок |
20,56 |
380 |
1,1 |
0,35 |
4,775 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
242,61 |
2,138 |
0,72 |
W36 |
19,71 |
380 |
1,1 |
0,35 |
4,775 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
232,58 |
2,05 |
0,69 |
|
W37 |
Круглошлифовальный |
19,60 |
380 |
2,2 |
0,6 |
5,571 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
231,28 |
2,038 |
1,35 |
W38 |
17,00 |
380 |
2,2 |
0,6 |
5,571 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
200,6 |
1,768 |
1,18 |
|
W9 |
Электрорубанок |
14,76 |
380 |
10 |
0,65 |
23,375 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
174,17 |
1,535 |
4,63 |
W10 |
15,82 |
380 |
10 |
0,65 |
23,375 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
186,68 |
1,645 |
4,96 |
|
W48 |
Итого по РЩ1 |
31,63 |
|
|
0,8 |
271,690 |
1 |
АВВГнг 1x120 |
295 |
295 |
0,246 |
0,0602 |
7,781 |
1,904 |
3,47 |
W26 |
Комбинированный |
10,09 |
380 |
7,5 |
0,8 |
14,244 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
119,06 |
1,049 |
2,37 |
W27 |
12,64 |
380 |
7,5 |
0,8 |
14,244 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
149,15 |
1,315 |
2,96 |
|
W28 |
10,42 |
380 |
7,5 |
0,8 |
14,244 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
122,96 |
1,084 |
2,44 |
|
W29 |
9,14 |
380 |
7,5 |
0,8 |
14,244 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
107,85 |
0,951 |
2,14 |
|
W30 |
Вертикально- |
5,71 |
380 |
1,1 |
0,71 |
2,354 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
67,378 |
0,594 |
0,20 |
W31 |
3,57 |
380 |
1,1 |
0,71 |
2,354 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
42,126 |
0,371 |
0,12 |
|
W24 |
Фрезерный станок |
6,79 |
380 |
4 |
0,5 |
12,155 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
80,122 |
0,706 |
0,86 |
W25 |
9,33 |
380 |
4 |
0,5 |
12,155 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
110,09 |
0,97 |
1,18 |
|
W33 |
Стружечный транспортер |
3,51 |
380 |
22 |
0,8 |
41,782 |
1 |
АВВГнг 1x10 |
60 |
60 |
2,94 |
0,073 |
10,319 |
0,256 |
0,61 |
W21 |
Шипорезный станок |
14,81 |
380 |
7,5 |
0,71 |
16,049 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
174,76 |
1,54 |
3,48 |
W22 |
12,81 |
380 |
7,5 |
0,71 |
16,049 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
151,16 |
1,332 |
3,01 |
|
W23 |
Фуговальный станок |
11,01 |
380 |
4 |
0,65 |
9,350 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
129,92 |
1,145 |
1,38 |
W19 |
Заточный станок |
17,39 |
380 |
2,2 |
0,76 |
4,398 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
205,2 |
1,809 |
1,20 |
W20 |
15,21 |
380 |
2,2 |
0,76 |
4,398 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
179,48 |
1,582 |
1,05 |
|
W17 |
Механический колун |
11,11 |
380 |
4 |
0,4 |
15,193 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
131,1 |
1,155 |
1,41 |
W18 |
8,03 |
380 |
4 |
0,4 |
15,193 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
94,754 |
0,835 |
1,02 |
|
W7 |
Электрорубанок |
16,42 |
380 |
10 |
0,65 |
23,375 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
193,76 |
1,708 |
5,15 |
W8 |
14,76 |
380 |
10 |
0,65 |
23,375 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
174,17 |
1,535 |
4,63 |
|
W49 |
Итого по РЩ2 |
32,19 |
|
|
0,8 |
255,155 |
1 |
АВВГнг 1x120 |
295 |
295 |
0,246 |
0,0602 |
7,9187 |
1,938 |
3,31 |
W4 |
Лесопильная рама |
7,71 |
380 |
30 |
0,8 |
56,975 |
1 |
АВВГнг 1x16 |
75 |
75 |
1,84 |
0,068 |
14,186 |
0,524 |
1,15 |
W5 |
Высокочастотная установка |
3,47 |
380 |
70 |
0,85 |
125,122 |
1 |
АВВГнг 1x35 |
130 |
130 |
0,843 |
0,0637 |
2,9252 |
0,221 |
0,56 |
W6 |
Вентилятор вытяжной |
1,56 |
380 |
7,5 |
0,8 |
14,244 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
18,408 |
0,162 |
0,37 |
W50 |
Итого по РЩ3 |
18,11 |
|
|
0,8 |
196,342 |
1 |
АВВГнг 1x70 |
210 |
210 |
0,421 |
0,0612 |
7,6243 |
1,108 |
2,30 |
W1 |
Вентилятор вытяжной |
1,16 |
380 |
7,5 |
0,8 |
14,244 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
13,688 |
0,121 |
0,27 |
W2 |
Высокочастотная установка |
2,71 |
380 |
70 |
0,85 |
125,122 |
1 |
АВВГнг 1x35 |
130 |
130 |
0,843 |
0,0637 |
2,2845 |
0,173 |
0,44 |
W3 |
Лесопильная рама |
7,93 |
380 |
30 |
0,8 |
56,975 |
1 |
АВВГнг 1x16 |
75 |
75 |
1,84 |
0,068 |
14,591 |
0,539 |
1,18 |
W51 |
Итого по РЩ4 |
20,67 |
|
|
0,8 |
196,342 |
1 |
АВВГнг 1x70 |
210 |
210 |
0,421 |
0,0612 |
8,7021 |
1,265 |
2,63 |
W52 |
Освещение цеха |
20 |
380 |
13 |
0,8 |
23,873 |
1 |
АВВГнг 1x2,5 |
24 |
24 |
11,8 |
0,104 |
236 |
2,08 |
7,86 |
7. Расчет токов короткого замыкания.
Коротким замыканием (КЗ) называется непосредственное соединение между любыми точками разных фаз, фазы и нулевого провода и нулевого провода или фазы с землей, не предусмотренное нормальными условиями работы установки.
В электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ расчет токов короткого замыкания выполняется с целью проверки коммутационной аппаратуры и кабелей на динамическую стойкость, проверки чувствительности и селективности действия защит.
Основные виды КЗ:
1) трехфазное КЗ, при котором все три фазы замкнуты между собой в одной точке;
2) двухфазное КЗ, при котором происходит замыкание двух фаз между собой;
3) двухфазное КЗ на землю, при котором замыкание двух фаз между собой сопровождается замыканием точки повреждения на землю;
4) однофазное КЗ, при котором происходит замыкание одной фазы из фаз на нулевой провод или на землю.
Трехфазное КЗ является симметричным, поскольку при нем все три фазы оказываются в одинаковых условиях. Все остальные виды КЗ являются несимметричными, поскольку фазы не остаются в одинаковых условиях, а системы токов и напряжений получаются искаженными.
Расчёт токов КЗ проводим для выбора и проверки уставок релейной защиты и автоматики и для проверки параметров оборудования.
Для упрощения расчета введём ряд допущений не вносящих существенных погрешностей:
1. фазы ЭДС генератора не изменяются в течении всего процесса;
2. линейность всех элементов схемы;
3. приближенный учёт нагрузок;
4. симметричность всех элементов за исключением мест короткого замыкания;
5. пренебрежение активными сопротивлениями, если x/r>3;
6. токи намагничивания трансформаторов не учитываются.
Погрешность расчётов при данных допущениях не превышает 25%
7.1. Составление расчетной схемы и схемы замещения
Для расчета токов КЗ необходимо составить расчетную схему системы электроснабжения и на ее основе схему замещения, которая необходима для упрощения расчета токов КЗ, так как все величины в схеме замещения берутся при одних и тех же условиях. Расчетная схема представляет собой упрощенную однолинейную схему, на которой указывают все элементы системы электроснабжения и их параметры, влияющие на ток КЗ. Здесь же указывают точки, в которых необходимо определить ток КЗ. Схема замещения представляет собой электрическую схему, соответствующую расчетной схеме, в которой все магнитные связи заменены электрическими и все элементы системы электроснабжения представлены сопротивлениями.
Расчет токов короткого замыкания покажем на примере механического участка для одной магистрали. Расчетная схема представлена на рис. 7.1. Схема замещения представлена на рис. 7.2.
Для рассмотрения расчета токов короткого замыкания взят электроприемник №2 на плане цеха.
Рис. 7.1 Расчетная схема
Рис. 7.2 Схема замещения
7.2. Расчет параметров схемы замещения
Сопротивление питающей системы определяется по формуле:
(7.1) |
где UСР.НН среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;
UСР,ВН среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке высшего напряжения трансформатора, В;
IОТК.НОМ номинальный ток отключения выключателя, установленного на стороне высшего напряжения понижающего трансформатора, А.
В нашем случае:
.
Активное сопротивление понижающего трансформатора равно:
(7.2) |
где SТ.НН номинальная мощность трансформатора, кВА;
РК,Н потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт;
UН.НН номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ.
Реактивное сопротивление понижающего трансформатора равно:
(7.3) |
где UK напряжение короткого замыкания трансформатора, %.
В нашем случае:
10,24 Ом
Ом
Сопротивление автоматических выключателей находим по табл. 6.4 [3]:
QF1: IH=600 А RВ1=0,41 мОм ХВ1=0,13 мОм
QF2: IH=200 А RВ2=1,1 мОм ХВ2=0,5 мОм
QF3: IH=200 А RВ2=1,1 мОм ХВ2=0,5 мОм
QF4: IH=140 А RВ2=1,3 мОм ХВ2=0,7 мОм
Сопротивления измерительного трансформатора тока TT находим по табл. 6.7 [3]: RTT=0,03 мОм ХТТ=0,05 мОм КТ=600/5.
Активное и реактивное сопротивления кабельных линий и проводов определяются по формулам:
R=R0· Х=Х0· |
(7.4) |
где R0 и X0 удельное активное и удельное реактивное сопротивления, мОм/м;
длина линии, м.
Результаты расчета представлены в таблице 5.
Сопротивление шин находим по табл. 6.6 [3]:
Шина 1: RШ1=0,0037 мОм.
Шина 2: RШ2=0,021 мОм.
7.3. Расчет токов трехфазного короткого замыкания
Рассчитаем ток трехфазного КЗ в точке К1, К2, К3 по следующей методике.
Ток КЗ без учета сопротивления дуги определяется по формуле:
(7.5) |
где UCP.HH среднее напряжение, кВ;
R∑ и X∑ активное и реактивное сопротивление до места КЗ, мОм.
Сопротивление дуги находится по формуле:
(7.6) |
где UД=EД∙Д напряжение дуги, В;
Д =50 мм длина дуги по табл. 6.9 [3];
IПО ток КЗ в месте повреждения без учета сопротивления дуги, кА.
Ток КЗ с учетом сопротивления дуги определяется по формуле:
(7.7) |
где UCP.HH среднее напряжение, кВ;
R∑ и X∑ активное и реактивное сопротивление до места КЗ, мОм;
RД сопротивление дуги, мОм.
Ударный ток КЗ определяется по следующей формуле:
(7.8) |
где IПО ток КЗ в месте повреждения с учетом сопротивления дуги, кА;
KУД=1+exp(-0,01/Tа) ударный коэффициент;
постоянная времени затухания тока.
Суммарное сопротивление до точки КЗ без учета сопротивления дуги:
точка К1 |
|
точка К2 |
|
точка К3 |
Результаты расчетов сведены в табл. 6.
7.4. Расчет токов однофазного короткого замыкания
Токи однофазного КЗ в сетях напряжением до 1 кВ, как правило, являются минимальными. По величине этих токов проверяется чувствительность защитной аппаратуры.
Действующее значение периодической составляющей тока однофазного КЗ определяют по следующей формуле:
(7.9) |
где UCP,HH среднее напряжение, кВ;
полное сопротивление питающей системы трансформатора, а также переходных контактов току однофазного КЗ, мОм;
ZП полное сопротивление петли фаза-нуль от трансформатора до точки КЗ, мОм.
Полное сопротивление питающей системы трансформатора и переходных контактов току однофазного КЗ определяется по формуле:
(7.10) |
где R1T, R2T и X1T, X2T активные и индуктивные сопротивления прямой и обратной последовательности силового трансформатора, мОм;
R0T и X0T активное и индуктивное сопротивление нулевой последовательности силового трансформатора, мОм;
RПК сопротивление переходных контактов, мОм.
Значения R1T=R2T и X1T=X2T. Значения R0T и X0T находятся по табл. 6.10 [3].
Значения RПК находятся по табл. 6.1, табл. 6.12 и табл. 6.13 [3].
Наименьшее значение ток однофазного короткого замыкания будет иметь в точке К3. Результаты расчетов сведены в табл. 7.
Таблица 6
Результаты расчета токов трехфазного короткого замыкания
№ |
Точка КЗ |
Суммарные сопротивления, мОм |
IПО без учета RД, кА |
RД, мОм |
IПО с учетом RД, кА |
Ta |
КУД |
iУД, кА |
|
R∑ |
X∑ |
||||||||
1. |
К1 |
1,89 |
9,46 |
23,94 |
4,68 |
20,05 |
0,016 |
1,535 |
43,53 |
2. |
К2 |
4,81 |
10,35 |
20,22 |
5,54 |
15,77 |
0,007 |
1,24 |
27,65 |
3. |
К3 |
20,01 |
12,92 |
9,7 |
11,55 |
6,77 |
0,0021 |
1,01 |
9,67 |
Таблица 7
Результаты расчета токов однофазного короткого замыкания
№ |
Точка КЗ |
Полное сопротивление системы без учета сопротивления дуги Z∑, мОм |
RД, мОм |
без учета RД, кА |
с учетом RД, кА |
1. |
К1 |
15,83 |
5,74 |
15,21 |
12,39 |
2. |
К2 |
18,13 |
6,81 |
11,56 |
10,04 |
3. |
К3 |
26,69 |
8,45 |
5,45 |
4,67 |
8. Выбор и проверка защитных аппаратов. Построение карты селективности.
8.1. Условия выбора и проверки автоматического выключателя
1. Соответствие номинального напряжения АВ Uн,в номинальному напряжению сети Uн,с
Uн,в≥ Uн,с (8.1)
2. Соответствие номинального тока АВ Iн,в расчетному току защищаемой цепи
Iн,в≥Iр (8.2)
3. Токовую отсечку АВ отстраивают от пиковых токов электроприемника
(8.3)
, где - коэффициент надежности отстройки [табл. 7.3 из 3] соответствует выключателю
(8.4)
, где - коэффициент самозапуска
4. Защита от перегрузки
5. Выбор времени срабатывания отсечки
(8.5)
, где - наибольшее время срабатывания отсечки предыдущей от источника питания защиты
- ступень селективности
6. Проверка по условиям стойкости при КЗ
(8.6)
,где ПКС предельная коммутационная способность выключателя (паспортная величина)
- ток 3х-фазного КЗ
7. Проверка на чувствительность отсечки к минимальным токам КЗ
(8.7)
, где - коэффициент чувствительности отсечки
- минимальный ток КЗ в конце линии
Параметры выбранных выключателей представлены в табл. 7.1.
8.2. Условия выбора и проверки плавких предохранителей
1. Соответствие номинального напряжения предохранителя Uн,пр номинальному напряжению сети Uн,с
Uн,пр≥ Uн,с (8.8)
2. Номинальный ток плавкой вставки выбирают по расчетному току защищаемой цепи
Iн,пр≥Iр (8.9)
3. Выбранные плавкие вставки проверяют на чувствительность к минимальным токам КЗ
(8.10)
4. Проверка на отключающую способность
(8.11)
8.3. Пример расчета автовыключателей и предохранителей
Выбираем автоматический выключатель QF15 ВА 53-37 со следующими параметрами:
Таблица 8
Тип |
Uн,в,В |
Iн,в, А |
ПКС, кА |
|||
ВА 53-37 |
660 |
160 |
0,8 |
3 |
1,25 |
47,5 |
1. Соответствие номинального напряжения АВ Uн,в номинальному напряжению сети Uн,с
Uн,в≥ Uн,с
660 ≥380
2. Соответствие номинального тока АВ Iн,в расчетному току защищаемой цепи
Iн,в≥Iр
160≥125
Iр из табл. 5 для W2
3. Токовую отсечку АВ отстраивают от пиковых токов электроприемника
А
А
А (выразил из табл 8)
4. Защита от перегрузки
А
А (выразил из табл 8)
5. Выбор времени срабатывания отсечки
Выбранный выключатель срабатывает мгновенно.
6. Проверка по условиям стойкости при КЗ
47,5≥9,7
7. Проверка на чувствительность отсечки к минимальным токам КЗ
выбран из табл 7.3 [3]
Выбираем автоматический выключатель QF5 А3794C со следующими параметрами:
Таблица 9
Тип |
Uн,в,В |
Iн,в,А |
,А |
, А |
,с |
ПКС, кА |
||
А3794C |
660 |
630 |
500 |
250 |
7 |
0,25 |
1,25 |
47,5 |
1. Соответствие номинального напряжения АВ Uн,в номинальному напряжению сети Uн,с
Uн,в≥ Uн,с
660 ≥380
2. Соответствие номинального тока АВ Iн,в расчетному току защищаемой цепи
Iн,в≥Iр
Iр=197,3+271,7=468 А из табл. 5 для РЩ1 и РЩ3
630≥468
3. Токовую отсечку АВ отстраивают от пиковых токов электроприемника
А
А
А (выразил из табл 9)
4. Защита от перегрузки
А
А (выразил из табл 9)
5. Выбор времени срабатывания отсечки
0,250+0,1 , где =0,1 для выбранного выключателя стр 140 [3]
6. Проверка по условиям стойкости при КЗ
50,5≥20,22
7. Проверка на чувствительность отсечки к минимальным токам КЗ
выбран из табл 7.3 [3]
Выбираем автоматический выключатель QF1 Э16 выдвижной со следующими параметрами:
Таблица 10
Тип |
Uн,в,В |
Iн,в,А |
,А |
,с |
ПКС, кА |
|||
Э16 |
660 |
1250 |
1000 |
1,25 |
3 |
0,45 |
1,25 |
40 |
1. Соответствие номинального напряжения АВ Uн,в номинальному напряжению сети Uн,с
Uн,в≥ Uн,с
660 ≥380
2. Соответствие номинального тока АВ Iн,в расчетному току защищаемой цепи
Iн,в≥Iр
Iр=197,3*2+271,7+255,2=920 А из табл. 5 для РЩ1, РЩ2, РЩ3 и РЩ4
1250≥920
3. Токовую отсечку АВ отстраивают от пиковых токов электроприемника
А
А
А (выразил из табл 10)
4. Защита от перегрузки
А
А (выразил из табл 10)
5. Выбор времени срабатывания отсечки
0,450,25+0,2 , где =0,2 для выбранного выключателя стр 140 [3]
6. Проверка по условиям стойкости при КЗ
40≥23,94
7. Проверка на чувствительность отсечки к минимальным токам КЗ
выбран из табл 7.3 [3]
Выбор плавких предохранителей
Для W2 FU25 выбираем ПН2-250/160 со следующими параметрами
Таблица 11
Тип |
Uн,пр,В |
Iн,пр, А |
,кА |
ПН2-250 |
380 |
160 |
250 |
1. Соответствие номинального напряжения предохранителя Uн,пр номинальному напряжению сети Uн,с
Uн,пр≥ Uн,с
380≥380
2. Номинальный ток плавкой вставки выбирают по расчетному току защищаемой цепи
Iн,пр≥Iр
160≥125
3. Выбранные плавкие вставки проверяют на чувствительность к минимальным токам КЗ
4. Проверка на отключающую способность
9,7100
Список использованных источников.
1. Старкова, Л.Е. Определение расчетных электрических нагрузок: Методические указания и контрольные задания для студентов дневной и заочной формы обучения / Л.Е. Старкова. Вологда: ВоПИ, 1996 36 с.
2. Конюхова Е.А. Электроснабжение объектов: Учеб. Пособие для студ. Учреждений сред. Проф. Образования. М.: Издательство «Мастерство»; Высшая школа, 2001. 320 с.: ил.
3. Старкова Л.Е., Орлов В.В. Проектирование цехового электроснабжения: Учеб. пособие.- 2-е изд. испр. и доп.- Вологда. ВоГТУ, 2001.-172с.
4. Неклепаев, Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций: справочные материалы для курсового и дипломного проектирования / Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков: Учеб. пособие для вузов. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1989. 608с.: ил.
5. Правила устройства электроустановок. 6-е изд. СПб.: ДЕАН, 2000. 928 с.
6. Кноринг, Г.М. Осветительные установки: Справочник по проектированию / Г.М. Кнорогин. М.: Наука, 1981. 378 с.
А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать | |||
58678. | Цветочная клумба. Объёмная аппликация | 31 KB | |
На какие группы мы можем разделить эти цветы. Можем ли мы этими цветами украсить наш класс сделать клумбу Но чтобы сделать клумбу она должна быть на улице и есть ли место в нашем классе чтобы разбить здесь клубу Тогда как же украсить нам наш класс если разбить клумбу... | |||
58679. | Преподавание в начальных классах | 225 KB | |
Издание содержит основные требования к урокам технологии в начальной школе нормы оценок работ учащихся схемы анализа и самоанализа уроков. Этапы планирования урока и подготовки к нему студента Успех пробного урока технологии зависит от своевременной... | |||
58680. | Обрывная аппликация. Цыплёнок | 41 KB | |
Цель урока: Выполнить работу в технике обрывной аппликации Задачи: Образовательная: отработать навыки работы с бумагой клеем. Оборудование урока: для учителя: образцы различных видов аппликаций этапы изготовления цыплёнка шаблоны. | |||
58682. | Уроки трудового обучения. Структура урока технологии (труда) | 69.5 KB | |
Структура урока технологии труда Уроки трудового обучения по своим дидактическим целям содержанию методам обучения могут быть очень разнообразны. Для того чтобы учителю в должной мере овладеть методикой организации и проведения уроков необходимо прежде всего знать общие этапы... | |||
58683. | Мозаика «Собака» | 42.5 KB | |
Цель: выполнить проектную работу в технике мозаика Собака. Обучать выполнению аппликации мозаика. Но давайте сначала разберемся: знаете ли вы в какой технологии сделана эта работа Мозаика правильно А теперь посмотрите на экран. | |||
58686. | Работа с ватой на бархатной бумаге. Объект труда: аппликация – белка | 64 KB | |
Что является основой основой является бархатная бумага Какого цвета выбран фон Почему Можно ли его поменять Из какого материала мы будем выполнять работу мы будем работать с ватой бархатной и цветной... | |||