58890

9-ти этажный монолитный жилой дом

Дипломная

Архитектура, проектирование и строительство

Массовое монолитное домостроение переходит от кустарной технологии и мизерных объёмов к современным методам возведения и поточному строительству. В условиях рыночных отношений, при дефиците жилья и социально культурных объектов в России, у этого эффективного метода домостроения несомненно большие перспективы.

Русский

2015-01-10

4.02 MB

41 чел.

Введение

Наряду с развитием производства строительных конструкций и изделий полной заводской готовности, широкое распространение получило возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона.

Практика подтвердила технико-экономические преимущества строительства жилых и общественных зданий, отдельных элементов и конструкций в монолитном и сборно-монолитном исполнении. Монолитное строительство позволяет реализовать его ресурсосберегающие возможности для повышения качества и долговечности жилья, выразительности архитектуры отдельных зданий и градостроительных комплексов. Технико-экономический анализ показывает, что в целом ряде случаев монолитный железобетон оказывается более эффективен по расходу материалов, суммарной трудоёмкости и приведённым затратам.

Его преимущество может быть реализовано в первую очередь в районах со сложными геологическими условиями, при повышенной сейсмичности, в местах, где отсутствуют или недостаточны мощности полносборного домостроения.

Массовое монолитное домостроение переходит от кустарной технологии и мизерных объёмов к современным методам возведения и поточному строительству. В условиях рыночных отношений, при дефиците жилья и социально культурных объектов в России, у этого эффективного метода домостроения несомненно большие перспективы.

1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Площадка для строительства здания “9-ти этажный монолитный жилой дом” находится в районе «Малая земля» города Новороссийска по улице Вербовая.

Проект жилого дома разработан для строительства в регионе со следующими климатическими и инженерными характеристиками:

- район строительства - IIIБ климатический район (по СНиП 23-01-99*);

- расчетная зимняя температура наружного воздуха -  -13 ºС;

- нормативный вес снегового покрова для I-го района – 0,35 кПа;

- сейсмичность площадки строительства – 8 баллов;

- глубина промерзания – 0,8 м;

- расчетное ветровое давление (особый район) – 1,00 кПа;

По данным технического отчета Новороссийского филиала СевКавТИСИЗа по инженерно-строительным изысканиям на площадке строительства отрицательных физико-геологических процессов и явлений, влияющих на общую устойчивость исследуемого участка, не отмечено.

В качестве основания здания приняты мергели пелитоморфные карбонатные средней прочности слабовыветрелые с пределом прочности одноосному сжатию (при 1=0,98) с1=10,5 кг/см2.

Подземные воды в период изысканий (июль 2000) встречены на глубине 3,1 - 4,0 м от поверхности земли. Максимально возможный уровень подземных вод - 2,0 м от поверхности земли.

Категория грунтов по сейсмическим свойствам в 10 метровой толще - вторая (Н < 5 м). Тип грунтов по характеристикам колебаний при ожидаемых сильных землетрясениях - второй. Расчетная эффективная длительность колебаний грунтов составляет от 6 до 14 секунд. Сейсмичность участка изысканий - 8 баллов.

2 ГЕНПЛАН

Площадь участка составляет 11722м2 , в том числе под строительство здания 870,84 м2 .

На участке, выделенном для благоустройства, запроектированы тротуары и площадки для отдыха.

Инженерные сети размещаются вдоль проездов прямолинейно и параллельно линиям застройки. Водопровод, канализация, кабели проложены в траншеях, тепловые сети в подземных каналах.

Отвод поверхностных вод обеспечен закрытым способом в ливневую канализацию. Для отвода запроектированы железобетонные лотки №1,2,3 с покрытием из решеток.

Генеральный план размещения здания “9-ти этажный монолитный жилой дом” на участке выполнен в целом в границах, выделенных для проектирования с учетом увязки с примыкающей застройкой и конфигурацией проектируемого корпуса.

Таблица 2.1 Основные показатели по генплану.

№ п/п

Наименование показателя

Ед. изм

Проектируемое положение

1

Площадь территории

м²

11722

2

Площадь застройки проектируемого здания

м²

870,84

3

Площадь тротуаров

м²

240

4

Компактность стнройгенплана К1

%

8

5

Компактность стнройгенплана К2

%

6

3 ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ КОНСТРУКЦИЙ И ВЫБОР ОСНОВНОГО ВАРИАНТА.

3.1 Исходные данные.

Проектируемое здание – девятиэтажный монолитный жилой дом. Учитывая выбранное архитектурное решение, сравним три варианта конструктивного решения наружных стен:

1 Вариант – стены из железобетона, облицованные керамическим кирпичом;

2 Вариант -  стены из железобетона и пенобетонных блоков камней (200мм);

3 Вариант – стены из железобетонна (200мм).

 Объемы работ, сметную стоимость и трудоемкость по вариантам конструктивных решений определим в табличной форме.

3.2 Расчет теплотехнических показателей и стоимости исполнения вариантов стен.

Теплотехнические показатели

Согласно СниП П-3-79* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R0r, м2 0С/Вт должно приниматься не ниже требуемых значений R0red, которые устанавливаются по табл. 1б в зависимости от градусосуток отопительного периода.

       При Dd = 20900Ссут требуемое сопротивление теплопередаче равно для:

  -    стен  Rwred= 2,13 м20С/Вт;

  -    окон и балконных дверей Rfred= 0,37 м20С/Вт;

  •  входных дверей Rwred= 1,2м20С/Вт;
  •  совмещённое покрытие Redred = 3,34 м20С/Вт;
  •  пол первого этажа Rf = 1,2 м20С/Вт;

Определимся с конструкциями и рассчитаем толщины утеплителей наружных ограждений по принятым сопротивлениям теплопередачи.

Вариант №1

Схема конструкции стены 1-го варианта приведена на рисунке 3.1  

Характеристики материалов:

1 Кладка из кирпича керамического внешнего плотностью 1400 кг/м3 (брутто) на цементно-песчаном растворе 1 = 120 мм, = 0,64 ВТ/моК, S=8,48

2  Пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78) 4 = Х мм, = 0,06 ВТ/моК, S=0,99

3  Железобетон 2500кг/м3 1 = 200 мм, = 1,92 ВТ/моК, S=4,77

4 Известково-песчаный раствор 4 = 20 мм, = 0,81 ВТ/моК, S=9,76

          Рисунок 3.1 - Схема стены.

Так как для градусосуток Dd = 2090   R0треб =2,13 м20С/Вт, тогда:

R0 =

[2,13  – (0,115 + 0,1875 + 0,104 +0,025+ 0,043)]0,06 = x

x = 0,099            ут =0,099 м или 10 см

толщина стены = 0,44 м.

Определим тепловую инерцию стены:

D = R1 s1 + R2 s2 + ... + Rn sn = 0,12/0,64*8,48 + 0,099/0,06*0,99 + 0,2/1,92*4,77+ +0,02/0,81*9,76= 4  

Так как D>4, то тепловую устойчивость проверять не надо                                     

Локальный сметный расчет смотри в таблице 3.1

Вариант №2

Схема конструкции стены 2-го варианта приведена на рисунке 3.2  

Характеристики материалов:

1  Штукатурка цементно-песчанным раствором 1 = 10 мм, = 0,7 ВТ/моК

2 Пенобетонные блоки 800кг/м3 2 = 200 мм, = 0,31 ВТ/моК, S=4,77

3 Пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78) 3 = Х мм, = 0,06 ВТ/моК, S=0,99

4 Железобетон 2500кг/м3 4 = 200 мм, = 1,92 ВТ/моК, S=4,77

        

           Рисунок 3.2 - Схема стены.

Так как для градусосуток Dd = 2090   R0треб =2,13 м20С/Вт, тогда:

R0 =

[2,13  – (0,115 + 0,0143 + 0,104 + 0,645 + 0,043)]0,06 = x

x = 0,072            ут =0,072 м или 8 см

толщина стены = 0,49 м.

Определим тепловую инерцию стены:

D = R1 s1 + R2 s2 + ... + Rn sn = 0,01/0,7*9,76 + 0,2/1,92*4,77 + 0,072/0,06*0,99  +0,2/0,31*4,77 = 4.9  

Так как D>4, то тепловую устойчивость проверять не надо                                                                                                          

Локальный сметные расчет – таблица 3.2

Вариант №3

Схема конструкции стены 3-го варианта приведена на рисунке 3.3  

Характеристики материалов:

1 Штукатурка цементно-песчанным раствором 4 = 10 мм, = 0,7 ВТ/моК

2  Пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78) 4 = Х мм, = 0,06 ВТ/моК, S=0,99

3  Железобетон 2500кг/м3 3 = 200 мм, = 1,92 ВТ/моК, S=4,77

4  Известково-песчаный раствор 4 = 20 мм, = 0,81 ВТ/моК, S=9,76

            Рисунок 3.3 - Схема стены.

Так как для градусосуток Dd = 2090   R0треб =2,13 м20С/Вт, тогда:

R0 =

[2,13  – (0,115 + 0,014 + 0,118 + 0,022 + 0,043)]0,06 = x

x = 0,109            ут =0,100 м или 10 см

толщина стены = 0,33 м.

Определим тепловую инерцию стены:

D = R1 s1 + R2 s2 + ... + Rn sn = 0,01/0,7*9,76 + 0,1/0,06*0,99 + 0,2/1,92*4,77 +    

0,02/0,81*9,76 = 4,53  

           Так как D>4, то тепловую устойчивость проверять не надо                                

           Локальный сметный расчет – таблица 3.3

3.3. Определение объемов работ, расхода строительных материалов, трудоемкости и сметной себестоимости конструктивных решений предложенных вариантов.

Результаты расчетов представлены локальными сметами № 1-3, из которых видно, что наибольшую трудоемкость имеет второй вариант конструктивного решения, его и принимаем за базовый при проведении сравнения.

Строительный объем здания – 23439,5 м3.

Общая площадь – 6758,5 м2.

Для принятия решения о наиболее эффективном варианте конструкций покрытия необходимо в рамках методики приведенных затрат определить суммарный экономический эффект по формуле (1):

Э общ = Э пз + Э э + Э т  ;            (1)

где: Э пз  - экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений;

      Э э    - экономический эффект, возникающий в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов;

                 Э т  - экономический эффект, возникающий в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Определим составляющие суммарного экономического эффекта.

  1.  Определение экономического эффекта, возникающего за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений.

Экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений, определяется по формуле:

Э пз = З б  * Кр – З i;               (2)

где:

З i  , З б - приведенные варианты по базисному и сравниваемым вариантам конструктивных решений;

За базисный вариант в расчетах принимается вариант, имеющий наибольшую продолжительность (трудоемкость) строительства, т.е. вариант 2 –стены монолитные с пенобетонными блоками.

              Определяются объемы работ, расходы строительных материалов, трудоемкость и сметная себестоимость конструктивных решений предложенных вариантов.

Кр - приведенный коэффициент реновации, который учитывает разновременность затрат по рассматриваемым вариантам, поскольку период эксплуатации конструктивных решений может быть различным; он определяется по формуле (3)

Кр =(Рб + Ен) / (Рi + Ен );    (3)

где:   Е н  - норматив сравнительной экономической эффективности капитальных вложений, который принимаем равным 0,22;

Рб, Рi  - коэффициенты реновации по вариантам конструктивных решений, которые учитывают долю сметной стоимости строительных конструкций в расчете на 1 год их службы.

Нормативные сроки службы стен принимаем по данным приложения 3: для стен из монолита при любых вариантах конструктивного решения сроки составляют 150 лет, т.е. более 50 лет. Поэтому Кр = 1 и в нашем случае

Э пз = З б – З i ;              (4)

Причем, приведенные затраты по вариантам определяются так

З i = Сс i +  Е н* (З м i  + Сс i) / 2      (5)

где:

Сс I - сметная стоимость строительных конструкций по варианту конструктивного решения;

З м i   - стоимость производственных запасов материалов, изделий и конструкций, находящихся на складе стройплощадки и соответствующая нормативу; определяется по формуле

    m

З мi = ∑ Мj * Цj * Н зом j ;   (6)

   J=1

где:

Мj  - однодневный запас основных материалов, изделий и конструкций, в натур. единицах;

Цj  - сметная цена франко – приобъектный склад основных материалов, изделий и конструкций;

Н зом j  - норма запаса основных  материалов, изделий и конструкций, дн., принимается равной 5 – 10 дней;

Используем данные о стоимости материалов, приведенные в локальной смете, для расчета величины (Змi).  Величина стоимости однодневного запаса материалов по вариантам конструктивных решений может определиться так

Мj * Цj  = М i / t дн i ;

где:

М i   - сметная стоимость материалов по данным локальных расчетов i – го варианта;

 t дн i      - продолжительность выполнения варианта конструктивных решений i – го варианта, в днях,  определяемая по формуле (7)

t дн i  = mi / (n *r*s);  (7)

где:

mi   - трудоемкость возведения конструкций варианта, чел.-дн; принимается по данным сметного расчета;

n   - количество бригад, принимающих участие в возведении конструкций вариантов;

r         - количество рабочих в бригаде, чел.;

s         - принятая  сменность работы бригады в сутки.

Расчет приведенных затрат показан в таблице 3.3.1 приложения. Наибольший экономический эффект от разности приведенных затрат имеет третий вариант конструктивного решения –  жилой дом с монолитными стенами.

3.3.2  Определение экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов.

Эксплуатационные затраты, учитываемые в расчете, зависят от конкретных условий работы конструкций; к ним относятся: затраты на отопление, вентиляцию, освещение, амортизацию и содержание конструкций.

Затраты на  отопление, вентиляцию, освещение и прочие при сравнении конструкций стены можно принять одинаковыми и в расчетах не учитывать.

Затраты на содержание строительных конструкций складываются из следующих видов которые нормируются   в виде амортизационных отчислений от их первоначальной стоимости в составе строительной формы здания: затрат, связанных с восстановлением  конструкции; затрат на капитальный ремонт конструкций; затрат на содержание конструкций, связанных с текущими ремонтами, окраской, восстановлением защитного слоя покрытий и т. п.

Размер этих затрат определяется по формуле

С экс = (a1  +   a 2  +  a 3) / С с *100;   (8)

где:

a1      - норматив амортизационных отчислений на реновацию, %;

a 2    - норматив амортизационных отчислений на капитальный ремонт, %;

a3 - норматив амортизационных отчислений на текущий ремонт и содержание конструкций, %;

Нормативы отчислений на содержание строительных конструкций принимаются согласно приложению 5. 

Тогда экономический эффект инвестора, возникающий в сфере эксплуатации  зданий, определится по формуле

Э э  =   С б экс   /(Рб + Ен)  - С iэкс / (Рi  +  Ен ) + ∆ К ;    (9)

Где:

∆ К – разница приведенных сопутствующих капитальных вложений, связанных с эксплуатацией конструкций по вариантам; под ними понимаются затраты, предназначенные для приобретения  устройств, которые используются в процессе эксплуатации конструкций; при их отсутствии сопутствующие  капитальные вложения не учитываются.

Для условий нашей задачи (отсутствие сопутствующих капитальных вложений, одинаковый срок эксплуатации конструкций разных вариантов) формула (9) принимает вид

Э э =   С б экс   - С iэк;    (10)

Вместе с тем, согласно приложения 5 принимаем нормативы амортизационных отчислений, по формуле (8):

Э э  =   [(a1  +   a 2  +  a 3) *  (1/ С б экс   - 1 / С iэкс ) ] /100 ;    (11)

Расчет экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период службы сравниваемых вариантов конструкций покрытия, приведен в таблице 3.3.2 приложения. Наибольший суммарный экономический эффект имеет третий  вариант конструктивного решения – стены монолитные.

3.3.3 Определяется величина капитальных вложений по базовому варианту согласно формулы

по данным укрупненных показателей сметной стоимости работ.

К    = С уд * V зд * К пер * ή 1 * ή 2  

где:

С уд - удельный средний показатель сметной стоимости строительно – монтажных работ; может приниматься по данным  приложения 6. (1409 руб);

         V зд   - строительный объем здания, м3; (23439,5 м3)

К пер  - коэффициент перехода от сметной стоимости строительно- монтажных работ к величине капитальных вложений  принимается: для объектов жилищного строительства – 1,1;

ή 1    - коэффициент учета территориального пояса; для условий Краснодарского края он принимается равным 1,0;

ή 2     - коэффициент учета вида строительства равен 1.

 К  =1409×23439,5×1,1×1,0×1,0=36328881 руб.,

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле

К i  = К б – (Cc б - С с i ) ;    

где:

Cc б , С с i   - сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

 К 1 = К б – (Cc б - С с i ) = 36328881 – (2511413 – 2207028) =  36024496  руб.

 К 2 = К б – (Cc б - С с i ) = 36328881 – (2511413 – 2034411,2) = 35851879,2 руб.

3.3.4 Определение экономического эффекта, возникающего в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Экономический эффект для жилого дома  определяется по формуле

Э т = 0,5 *Ен * (К б * Тб - К  i * Тi ) ;  (12)

где:

Кс б, Кс  i – средний размер капитальных вложений, отвлеченных инвестором за период строительства, по базовому и сравниваемому вариантам.

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле

К i  = К б – (Cc б - С с i ) ;    (13)

где:

Cc б , С с i   - сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

Тб, Тi  - продолжительность строительства по базовому и сравниваемому вариантам, год.

Продолжительность строительства по базисному варианту принимаем на основании СНиП «Нормы задела и продолжительности строительства» [5].

Для сравниваемых  вариантов конструктивных решений продолжительность возведения здания определяется по формуле

Тi  = Тб - (t б - t i ); (14)

где:

t б  , t i  - продолжительность осуществления конструктивного решения для варианта с наибольшей продолжительностью и для сравниваемых вариантов, год;

Продолжительность возведения конструкций (в годах) определяется по формуле:

t i  = (mi / (n *r*s) / 260;  (15)

Расчет экономического эффекта, возникающего от сокращения продолжительности строительства здания по сравниваемым вариантам конструкций покрытий, приведен в таблице 3.3.3 приложения.

Наибольший экономический эффект имеет третий вариант конструктивного решения -  стены монолитные.

Определим суммарный экономический эффект (таблица 3.3.4) по формуле (1): наибольший суммарный экономический эффект имеет третий вариант конструктивного решения – монолитные стены.

  

                                                 

4. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ.

4.1 Объёмно-планировочное решение.

  Здание 9-ти этажное с высотой этажа 3,0 м, теплым техническим этажом и не отапливаемым подвалом.

   На техническом этаже размещается разводка коммуникаций: вентиляции, отопления, в подвале инженерных коммуникаций, технических помещений.

Здание 2-х секционное, на 1-9 этажах запроектировано 90 квартир. Имеются  1-о комнатные,2-х и 3-х комнатные квартиры в одном уровне. Здание оборудовано 2-мя лифтами и мусоропроводами, в соответствии с санитарно-гигиеническими требованиями.

Ведомость основных показателей по жилому дому.

                Таблица 4

Наименование

Площадь, м2

Этаж

Количество

квартир на дом

Жилая

Общая

3-х комнатные квартиры

48,60

89,46

1-9 эт.

18

2-х комнатные квартиры

39,33

64,67

1-9 эт.

18

1-о комнатные квартиры

21,88

47,36

1-9 эт.

18

19,04

39,23

1-9 эт.

18

18,66

41,84

1-9 эт.

18

  

4.2 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций.

Общая информация о проекте

1. Назначение – жилое здание.

2. Размещение в застройке – отдельностоящее, двухсекционное.

3. Тип – 9-этажный жилой дом на 90 квартир центрального теплоснабжения.

4. Конструктивное решение – монолитное.         

Расчетные условия

5. Расчетная температура внутреннего воздуха – (+20 0C).

6. Расчетная температура наружного воздуха – (– 13 0C).

7. Расчетная температура теплого чердака – (+14 0С).

8. Расчетная температура теплого подвала – (+2 0С).

9. Продолжительность отопительного периода – 134 сут.

10. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период для г. Новороссийска – (4,4 0C )    

11. Градусосутки отопительного периода – (2090 0C.сут).

Объемно-планировочные параметры здания

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание:

Aw+F+ed=Pst.Hh ,

где Pst – длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа,

      Hh – высота отапливаемого объема здания.

Aw+F+ed=146,9×28,8=4230,7;

Площадь наружных стен Aw, м2, определяется по формуле:

Aw= Aw+F+ed – A F1 – A F2 – Aed,

где  AF – площадь окон определяется как сумма площадей всей оконных проемов.

Для рассматриваемого здания:

  •  площадь остекленных поверхностей A F1=847,3м2;
  •  площадь глухой части балконной двери A F2=104,94м2;
  •  площадь входных дверей Aed=13,8м2.

Площадь глухой части стен:

AW=4230,7-847,3-104,94-13,8=3264,7м2.

Площадь покрытия и перекрытия над подвалом равны:

Ac=Af=Ast=672,2м2.

Общая площадь наружных ограждающих конструкций:

Aesum=Aw+F+ed+Ac+Ar=4230,7+672,2×2=5575,1м2.

13 – 15. Площадь отапливаемых помещений (общая площадь и жилая площадь) определяются по проекту:

Ah=672,2×9=6049,8м2;  Ar=2655,18м2.

16. Отапливаемый объем здания, м3, вычисляется как произведение площади этажа на высоту (расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа):

Vh=Ast.Hh=672,2×28,8=19359,36м2;

17. Коэффициент остекленности фасадов здания:

P=AF/Aw+F+ed=847,3/4230,7=0,2;

18. Показатель компактности здания:

Kedes=Aesum/Vh=5575,1/19359,36=0,29.

Теплотехнические показатели

19. Согласно СНиП II-3-79* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений должно приниматься не ниже требуемых значений R0req, которые устанавливаются по таблице 1«б» СНиП II-3-79* в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для Dd=2090 0С. сут требуемые сопротивления теплопередаче равно для:

  •  стен Rwreq=2,13 м2.0С/Вт
  •  окон и балконных дверей Rfreq=0,37 м2.0С/Вт
  •  глухой части балконных дверей RF1req=0,81 м2.0С/Вт
  •  входных дверей Redreq=1,2 м2.0С/Вт
  •  покрытие Rcreq=3,34 м2.0С/Вт
  •  перекрытия первого этажа Rf=2,3 м2.0С/Вт

По принятым сопротивлениям теплопередаче определим удельный расход тепловой энергии на отопление здания qdes и сравним его с требуемым удельным расходом тепловой энергии qhreq, определенным по таблице 3.7 СНКК-23-302-2000.

Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше 5% от требуемого, то по принятым сопротивлениям теплопередаче определимся с конструкциями ограждений, характеристиками материалов и толщиной утеплителя.

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

Kmtr= (Aw/Rwr+ AF1/ RF1+ AF2/ RF2+Aed/Red+n.Aс/Rсr+n.Af.Rfr)/Aesum ,

Kmtr=1,13(3264,7/2,13+847,3/0,37+104,94/0,81+13,8/1,2+1×672,2/ /3,34+0,6×672,2/2,3)/5575,1=0,88(Вт/(м2.0С)).

21. Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа Gmw=Gmc=Gmf=0,5кг/(м2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей GmF=6кг/(м2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3-79*).

22. Требуемая краткость воздухообмена жилого дома na, 1/ч,  согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м3/ч удаляемого воздуха на 1м2 жилых помещений, определяется по формуле:

na=3.Ar/(v.Vh)=3.2655,18/(0,85х19359,36)=0,48(1/ч),

где     Ar – жилая площадь, м2;

 v – коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;

 Vh – отапливаемый объем здания, м3.

23. Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

Kminf=0,28.c.na.V.Vh.aht.k/Aesum,

Kminf=0,28×0,48×0,85×19359,36×1,283×0,8/5575,1=0,41(Вт/(м2.0С)).

где с – удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг.0С),
 na – средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период (для жилых зданий 3м3/ч, для других зданий согласно СНиП 2.08.01 и СНиП 2.08.02);
 V – коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, при отсутствии данных принимать равным 0,85;
 Vh – отапливаемый объем здания;
 aht – средняя плотность наружного воздуха за отопительный период, равный 353/(273+2)=1,283
k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, 0,8 – для окон и балконных дверей;
Aesum – общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие и перекрытие пола первого этажа;
24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м2.0С), определяемый по формуле:

Km=Kmtr+Kminf=0,88+0,41=1,29(Вт/(м2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Qh, МДж, определяют по формуле:

Qh=0,0864.Km.Dd.Aesum ,

Qh=0,0864. 1,29×2090×5575,1=1298680,7(МДж).

26. Удельные бытовые тепловыделения qint, Вт/м2, следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10Вт/м2.  Принимаем 10Вт/м2.

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Qint=0,0864.qint.Zht.Al=0,0864.10.134. 4640=537200,6(МДж).

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).
Определим теплопоступления:

Qs=F.kF.(AF1I1+ AF2I2+ AF3I3+AF4I4)=0,52(847,3.539)=217481,2(МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Qhy=[Qh– (Qint+Qs).V].h ,

Qhy=[1298680,7–(537200,6+217481,2).0,8].1,13=785276,8(МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2.0С.сут) определяется по формуле (3.5):

qhdes=103.Qhy/Ah.Dd ,

qhdes=785276,8×103/(6049,8.2090)=66,1(кДж/(м2.0С.сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем 0des=0,5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 – для 9-этажного здания равен 70кДж/(м2.0С.сут).

qhdes=66,1(кДж/(м2.0С.сут)), при требуемом qhreq=70кДж/(м2.0С.сут),  не превышает 5 %, что полностью удовлетворяет требуемому удельному расходу тепловой энергии на отопление 9- этажного здания.

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа.

Стены:

принимаем следующую конструкцию стены, теплотехнические характеристики материалов и толщину утеплителя

Теплотехнические показатели материалов:

Участок стены  А-А и Б-Б:

   1. Штукатурка цементно-песчанным раствором:

плотность =1600кг/м3,

коэффициент теплопроводности А=0,7Вт/(м.0С).

   2. Пенополистирол:

плотность =40кг/м3,

коэффициент теплопроводности А=0,06Вт/(м.0С).

  1.  Железобетон:

плотность =2500 кг/м3,

коэффициент теплопроводности А=1,92Вт/(м.0С).

  1.  Известково-песчаный раствор:

коэффициент теплопроводности = 0,81 ВТ/моК

Рисунок 4. Схема стены.

Сопротивление теплопередачи на участке А-А:

R0=Rв+Rш+Rпб+Rутеп+Rвп+Rк+Rн=R0треб;    

R0 =

откуда утеп=0,109 м=109мм.

Принимаю 1=100 мм, на участке стены А-А.

Совмещенное покрытие.

Теплотехнические показатели материалов компоновки покрытия:

  1.  Утеплитель - жесткие минераловатные плиты:

плотность =170кг/м3,                                                                              

коэффициент теплопроводности А=0,034Вт/(м.0С)                                                    

  1.   Цементно-песчаная стяжка:

плотность =1800кг/м3,

коэффициент теплопроводности А=0,76Вт/(м.0С).

  1.  Железобетонная плита перекрытия:

плотность =2500кг/м3,

коэффициент теплопроводности А=1,92Вт/(м.0С).

Рисунок 5. Компоновка покрытия

Сопротивление теплопередаче:

R0=Rв+Rж/б+Rутеп+Rст+Rн=R0треб;

1/8,7+0,16/1,92+утеп/0,076+0,03/0,76+1/23=3,34,

откуда утеп=0,103= 103 мм.

Принимаем толщину утеплителя .

Перекрытие первого этажа

Теплотехнические характеристики материалов:

1. Цементно-песчаная стяжка:

плотность =1800кг/м3,                                              

коэффициент теплопроводности А=0,76Вт/(м.0С).

3. Утеплитель – пенополистирол:

плотность =200кг/м3,

коэффициент теплопроводности А=0,034Вт/(м.0С).

4. Железобетонная плита:

плотность =2500кг/м3,

коэффициент теплопроводности А=1,92Вт/(м.0С).

Рисунок 6. Компоновка перекрытия

Сопротивление теплопередаче:

R0=Rв+Rпар.+Rст+Rутеп+Rж/б+Rн=R0треб;

1/8,7+0,05/0,76+утеп/0,034+0,16/1,92+1/23=2,23

откуда утеп=0,065 м =65 мм.

Принимаем толщину утеплителя .

4.3 Конструктивное решение здания.

Проектом предусмотрена полное монолитное здание: монолитные железобетонные несущие стены толщиной 330 мм и ядро жесткости в виде стен лифтовых шахт и лестничной клетки толщиной 160 мм; перекрытия выполнены  в виде монолитной безбалочной плиты толщиной 160 мм. Все несущие конструкции выполнены из железобетона класса В25.

Лестничные марши и площадки монолитные из железобетона класса В25.

Наружные стены несущие с поэтажным опиранием. Стены двухслойные толщиной 330 мм: эффективный утеплитель из пенополистерола - 100мм, железобетон – 200 мм.

Фундаменты - монолитная железобетонная плита.

Стены подвала несущие из монолитного железобетона класса В20, толщиной 200 мм.

Перегородки в здании двух типов внутриквартирные и межквартирные выполненные из железобетона толщиной 200 мм. Внутриквартирные толщиной 80 мм однослойные оштукатуренные с двух сторон. Железобетонные экраны ограждений балконов и лоджий толщиной 100 мм с отделкой поверхности шпатлёвкой и последующей окраской фасадной краской DYOTEX.

Окна, витражи, балконные и наружные двери металлопластиковые с остеклением стеклопакетами. Двери внутри квартир – деревянные. Входные двери квартир металлические с текстурированной поверхностью.

Кровля плоская совмещённая из четырёхслойного рубероидного ковра с утеплителем из миенераловатных плит по стяжке из цеметно-песчанного раствора, толщина которого обеспечивает уклон для стока осадков к приёмным воронкам. Пароизоляция и гидроизоляция выполнена из рубероида в один слой.

4.4 Инженерное оборудование.

4.4.1 Отопление.

Система отопления – центральная, водяная, однотрубная вертикальная с нижней разводкой магистралей, регулируемая.

На вводе теплоносителя в дом оборудуется автоматизированный индивидуальный тепловой пункт с узлом ввода, для регулирования действующих давлений в тепловой сети, централизованного приготовления горячей воды системы горячего водоснабжения здания.

После узла ввода теплоноситель подводится к узлу управления системы отопления с элеватором. Разводящие магистрали прокладываются по подвалу с уклоном i = 0,003 и изолируются от теплопотерь. Трубопроводы приняты из стальных электросварных труб по ГОСТ 3261-75.

Лестничные клетки не отапливаемые со сплошным остеклением.

4.4.2 Вентиляция.

В здании предусматривается приточно-вытяжная вентиляция с естественным побуждением. Вытяжка из кухни и санитарных узлов производится через индивидуальные каналы.

4.4.3. Водоснабжение.

Водоснабжение произведено от сетей 1-й зоны водоснабжения, с устройством перемычки между существующими водоводами Ø 200 и Ø 300 мм. Подключение здания выполнено в существующем колодце от водовода Ø 300 мм. В соответствии со СНиП 2.04.02-84 трубы применены чугунные напорные. На сети согласно СНиП 2.04.02-84 установлена запорная регулирующая арматура для оперативных подключений. Глубина заложения сети до 2,5 м.

Холодная вода подаётся на удовлетворение хозяйственно-питъевых нужд. Предусматривается один ввод Д = 50 мм. Водомерный узел оборудуется в подвале сразу за вводом в здание. Учёт расход воды производится водомером типа «УКВ-40» д-40 мм.

Схема внутреннего водоснабжения принята тупиковая. Стояки монтируются скрыто в сантехшахтах. Подводки к приборам открытые. Для доступа к вентилям предусматриваются лючки.

Трубопроводы монтируются из стальных водогазопроводных оцинкованных труб по ГОСТ 3262-75. Арматура принята из ковкого чугуна.

4.4.4. Канализация.

Отвод стоков от административного здания предусмотрен по запроектированной сети канализации Ø 150÷200 мм до подключения к существующему коллектору Ø 300 мм с устройством колодца на подключении. Канализационная сеть запроектирована из асбестоцементных безнапорных труб по ГОСТ 1839-80 Ø 150÷200 мм.

На сети согласно СНиП II-32-74 в местах присоединения, изменения уклонов и направлений устанавливаются смотровые колодцы из сборных железобетонных элементов.

4.4.5. Электроснабжение.

Электроснабжение проектируемого здания осуществляется от существующих сетей 380\220 В.

Расчётная потребляемая мощность – 68,1 кВт.

Напряжение силовой сети 380\220 В.

Напряжение сети рабочего освещения – 200 В.

По степени надёжности потребители электроэнергии, проектируемого здания относится к III категории.

Распределение электроэнергии в здании выполняется от вводного распределительного устройства типа ВРУ со встроенным счётчиком активной энергии, установленного в помещении электрощитовой.

Групповая сеть электроосвещения выполняется кабелем ВВГ – 660 сечением 1,5 мм – осветительная сеть, 2,5 и 4 мм – розеточная сеть и сеть электронагревательных приборов, прокладываемых скрыто в монолитных стенах, диафрагмах перекрытиях  в гофрированных винипластовых трубках во время монолитных работ.

Для обеспечения безопасности от поражения электрическим током все металлические нетоковедущие части электрооборудования должны быть надёжно занулены. В качестве зануляющего проводника используется нулевой защитный проводник в групповой сети, а в питающей сети – нулевая жила кабеля и нулевой провод.

4.5 Внутренняя отделка помещений и решения фасада.

Внутренняя отделка помещений выполняется в зависимости от типа и назначения помещений, а также от вида отделываемой поверхности.

Поверхности потолков шпатлюются в два слоя мелоклеевой шпатлёвкой и подготавливаются под окраску. Окраска производится улучшенная водоэмульсионными составами во всех помещениях с первого по девятый этажи, простая известковая – потолка техэтажа.

Бетонные поверхности стен шпаклюют в два слоя мелоклеевой шпаклёвкой. Стены жилых комнат, коридоров, прихожих оклеивают обоями, тиснёнными плотными; кладовых, стен кухонь и санузлов над панелями, кладовые, внеквартирные коридоры, лестничная клетка, лифтовой холл, машинное отделение лифта, мусорокамера – окраска улучшенная водоэмульсионными составами.

Облицовку керамическими плитками производят по всей длине кухонного фронта высотой 0,6 м между напольными и навесными шкафами, включая навесные стены у плиты и мойки. В ванных комнатах керамическую плитку применяют для облицовки стен, к которым примыкают санитарные приборы на высоту 1,8 м и для устройства экрана перед ванной, при этом скрытые участки стен за ванной не облицовываются. В туалетах и для облицовки остальных участков стен ванных керамическую плитку применять только в цокольной части на высоту 1,5 м.

Наружные стены 1-9 этажа фасада здания облицовываются плиткой с рваной поверхностью.

Бетонные элементы фасада (ограждения балконов, пояски плит перекрытия, парапет) шпатлёвка с последующей покраской фасадной краской ''SAFRAMAR'' цвет белый.

Цоколь, входы, цветочницы облицовываются шлифованными плитами песчаника со снятой фаской.

Входные наружные двери, ворота гаража, металлические элементы фасадов, переплёты окон, витражей и балконных дверей – окраска эмалью ПФ-115 в два слоя по грунтовке ГФ-020.

Низ балконов и лоджий – покрытие кремний - органической краской за два раза, цвет покрытия – белый.

Скатная кровля эркеров – металлочерепица ''Монтеррей'' с полиэфирным покрытием и цветовой гаммой RR20 фирмы ''RANNILA''

5 РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

5.1 Общие положения

Настоящий расчет выполнен на ПВЭМ с использованием вычислительного комплекса «Lira 9.4» в соответствии с действующими в настоящее время строительными нормами и правилами. Вычислительный комплекс реализует метод конечных элементов и предоставляет возможность выполнять расчет на статические и сейсмические нагрузки согласно требованиям СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия», СНиП II-7-81* «Строительство в сейсмических районах» 2000г.

В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещениях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения узлов:

   X   линейное по оси X

   Y   линейное по оси Y

   Z   линейное по оси Z

  UX  угловое вокруг оси X

  UY  угловое вокруг оси Y

  UZ  угловое вокруг оси Z

В ВК «Lira 9.4» реализованы положения следующих разделов СНиП (с учетом изменений):

СНИП 2.01.07-85*   «Нагрузки и воздействия»

СНИП 2.03.01-84   «Бетонные и железобетонные конструкции»

   СНИП II-7-81*      «Строительство в сейсмических районах»

5.2 Исходные данные

Район строительства (город Новороссийск). 9-этажный монолитный дом (9 этажей + технический этаж) с неотапливаемым подвалом возводится на участке, расположенном в жилом районе сложившейся многоэтажной застройки “Малая земля” по улице Вербовая.

Район строительства характеризуется следующими показателями:

III–Б строительно–климатический подрайон по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»;

– 1 район по весу снегового покрова по СНиП 2.01.07–85 «Нагрузки и воздействия». Расчетная снеговая нагрузка – 0,35 кПа;

– особый район по скоростному напору ветра по СНКК 20-303-2002 «Нагрузки и воздействия». Расчетное ветровое давление – 1,00 кПа;

– зона влажности по  СНКК  «23– 302–2000» « Энергетическая эффективность  жилых и общественных  зданий»  -  нормальная;

– сейсмичность г. Новороссийска по СНиП II–7-81* «Строительство в сейсмических районах» и СНКК  22 – 301 – 2001 «Строительство в сейсмических районах Краснодарского края» – 8 баллов;

По данным технического отчета Новороссийского филиала СевКавТИСИЗа по инженерно-строительным изысканиям на площадке строительства отрицательных физико-геологических процессов и явлений, влияющих на общую устойчивость исследуемого участка, не отмечено.

В качестве основания здания приняты мергели пелитоморфные карбонатные средней прочности слабовыветрелые с пределом прочности одноосному сжатию (при 1=0,98) с1=10,5 кг/см2.

Подземные воды в период изысканий (июль 2000) встречены на глубине 3,1 - 4,0 м от поверхности земли. Максимально возможный уровень подземных вод - 2,0 м от поверхности земли.

По данным исследования химического состава грунтовые воды не агрессивны по отношению к бетону нормальной плотности.

Категория грунтов по сейсмическим свойствам в 10 метровой толще - вторая (Н < 5 м). Тип грунтов по характеристикам колебаний при ожидаемых сильных землетрясениях - второй. Расчетная эффективная длительность колебаний грунтов составляет от 6 до 14 секунд. Сейсмичность участка изысканий - 8 баллов.

5.3 Конструктивные решения

Конструктивная схема дома - монолитная фундаментная плита с опирающимися на нее двумя секциями.

Секции рассчитывались вместе, так как здание не имеет деформационного шва. При этом максимальные усилия возникали по поперечным стенам. Все конструкции рассчитывались на усилия, возникающие при землетрясении силой 8 баллов.

5.4. Определение нагрузок

Таблица 5.1 – Сбор нагрузок на 1 м2 покрытия

Таблица 5.2 – Сбор нагрузок на 1 м2 междуэтажного перекрытия

5.5 Обоснование расчетной схемы

В качестве расчетной схемы выбран пространственный каркас, состоящий из монолитной фундаментной плиты, стен и плит перекрытий, опертых по 3-4 сторонам. Плита соединяется со стенами жестко. Толщина плиты 160 мм, класс бетона В-25, армирование сетками из стержневой арматуры класса А-III. Плита загружена равномерно распределенной нагрузкой от собственного веса, веса полок и перегородок. Временная полезная нагрузка, согласно СНиП 2.01.07-86* «Нагрузки и воздействия», составляет 150 кг/м2.

В качестве фундамента выбрана сплошная монолитная фундаментная плита. Толщина плиты 600мм, класс бетона В-25, армирование сетками из стержневой арматуры класса А-III.

Расчет произведен по программе «Лира 9.4». Расчетная схема показана на рисунке 5.1.

Рисунок 5.1 – Расчетная схема

Нагрузки прикладываем в виде отдельных загружений:

– постоянное;

– полезное;

– снеговое;

– ветровое вдоль оси Х;

– ветровое вдоль оси Y;

– сейсмическое вдоль оси Х;

– сейсмическое вдоль оси Y.

Определяем наиболее опасные комбинации загружений для каждого элемента, используя механизм РСУ программы «Лира».

5.6 Результаты расчет                                                                                                      

ПРОТОКОЛ  РАСЧЕТА  от  05/05/2008

              Version: 9.4, Processor date: 05/10/2006

              Computer: GenuineIntel 1.66GHz, RAM: 1039728 KB

              System: Microsoft Windows XP (Workstation), Version 5.1  

00:13   65_    Фиксированная память - 636 МБ, виртуальная память - 636 МБ.

00:13  173_    Исходные данные.

Файл C:\PROGRAM FILES\LIRA SOFT\LIRA 9.4\LDATA\1.TXT

00:13  168_    Ввод исходных данных основной схемы.

00:13   10_    Формирование форматов данных.

00:13  466_    Контроль исходных данных _1. Супеpэлемент типа 2000.

00:13   12_    Контроль исходных данных _2. Супеpэлемент типа 2000.

00:13   98_    Из системы уравнений исключено 17177 неизвестных.

              X-0. Y-0. Z-0. UX-4681. UY-4024. UZ-8472.

00:13    1_    Данные записаны в файл расчета  

C:\PROGRAM FILES\LIRA SOFT\LIRA 9.4\LWORK\1#00.1

00:13  523_    Упоpядочение матpицы жесткости основной схемы.

                 Постpоение гpафа матpицы.

00:14  562_    Перенумерация в схеме

00:14  101_    Оптимизация вpемени  pасчета супеpэлемента 2000.

00:14  520_    Инфоpмация о pасчетной схеме супеpэлемента типа 2000.

              - поpядок системы уpавнений  152364

              - шиpина ленты               135001

              - количество элементов       37269

              - количество узлов           25749

              - количество загpужений      7

              - плотность матpицы          2%

              - количество супеpузлов      0

              - pазмеp виpтуальной памяти  70391 Kb 

              - дисковая память :          981.420 M 

00:14  522_    Ресуpсы необходимые для выполнения pасчета

              1. Размеp виpтуальной памяти              13 - 14 M 

              2. Дисковая память :                      1643.079 M 

                 фоpматы  данных                        30.000 M 

                 матpица жесткости основной схемы       981.420 M 

                 матpицы жесткости супеpэлементов       0.000 M 

                 динамика (f04)                         142.981 M 

                 пеpемещения (f07)                      55.797 M 

                 усилия (f08)                           55.655 M 

                 pеакции (f09)                          0.000 M 

                 pасчетные сочетания (f10)              377.225 M 

              3. Оpиентиpовочное вpемя pасчета 77.72 мин.

                 Гаусс                         39.91 мин.

                 динамика                      34.18 мин.

                 pасчетные сочетания           0.04 мин.

00:15  575_    Формирование матрицы жесткости основной схемы.

00:17  578_    Разложение матрицы жесткости основной схемы.

              Ориентировочное время работы 40 мин.

00:54  569_     Накопление масс

00:54   20_    Определение форм колебаний. Загружение 6.

              Выбор стартовых векторов.

00:54  536_    Распределение масс для загружения 6

              Количество активных масс 75117

|          X        Y        Z        UX       UY       UZ                       

|          1209.58  1209.54  1335.84  0        0        0                        

00:54  627_    При определении форм колебаний будет использована матрица масс.

00:57    3_    Итерация 1. Ошибкa 9.95E+001%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.

01:00    3_    Итерация 2. Ошибкa 5.25E+001%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.

01:03    3_    Итерация 3. Ошибкa 4.02E+000%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 1. Частота 1.39 Гц.

01:06    3_    Итерация 4. Ошибкa 7.23E+000%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 4. Частота 5.49 Гц.

01:09    3_    Итерация 5. Ошибкa 5.30E+000%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 7. Частота 10.05 Гц.

01:12    3_    Итерация 6. Ошибкa 3.04E+000%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 9. Частота 13.09 Гц.

01:15    3_    Итерация 7. Ошибкa 5.77E-001%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 12. Частота 14.34 Гц.

01:18    3_    Итерация 8. Ошибкa 2.58E-001%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 12. Частота 14.34 Гц.

01:21    3_    Итерация 9. Ошибкa 1.14E-001%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 13. Частота 16.54 Гц.

01:24    3_    Итерация 10. Ошибкa 5.04E-002%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 16. Частота 18.02 Гц.

01:27    3_    Итерация 11. Ошибкa 2.27E-002%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 18. Частота 18.99 Гц.

01:30    3_    Итерация 12. Ошибкa 1.05E-002%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 19. Частота 19.34 Гц.

01:33    3_    Итерация 13. Ошибкa 4.93E-003%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 19. Частота 19.34 Гц.

01:36    3_    Итерация 14. Ошибкa 2.34E-003%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 19. Частота 19.34 Гц.

01:39    3_    Итерация 15. Ошибкa 1.12E-003%,  точность 1.0E-004%.

              Количество фоpм 20. Получено фоpм 20. Частота 20.73 Гц.

01:39  158_    Количество выполненных итераций 15

01:40   20_    Определение форм колебаний. Загружение 7.

              Выбор стартовых векторов.

01:40  536_    Распределение масс для загружения 7

              Количество активных масс 75117

|          X        Y        Z        UX       UY       UZ                       

|          1209.58  1209.54  1335.84  0        0        0                        

01:40  627_    При определении форм колебаний будет использована матрица масс.

01:40  567_    Вычисление динамических сил. Загружение 6

01:40   68_    Форма 1. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.00018    0.99977    0.02149

01:40   68_    Форма 2. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              1.00000    -0.00086    0.00021

01:40   68_    Форма 3. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99995    -0.00985    -0.00142

01:40   68_    Форма 4. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.00027    -0.01575    0.99988

01:40   68_    Форма 5. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.99684    0.01955    -0.07699

01:40   68_    Форма 6. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99690    0.03750    -0.06916

01:40   68_    Форма 7. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.80497    0.51569    -0.29342

01:40   68_    Форма 8. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.00396    -0.99993    -0.01084

01:40   68_    Форма 9. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.54781    0.83350    0.07197

01:40   68_    Форма 10. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.98355    0.16308    -0.07768

01:40   68_    Форма 11. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.95607    -0.24122    -0.16659

01:40   68_    Форма 12. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99987    -0.01586    -0.00247

01:40   68_    Форма 13. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.82324    0.32550    0.46511

01:40   68_    Форма 14. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.14819    0.92064    0.36119

01:40   68_    Форма 15. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.98913    -0.14495    -0.02491

01:40   68_    Форма 16. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.87106    0.45220    0.19174

01:40   68_    Форма 17. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.23644    0.76949    0.59329

01:40   68_    Форма 18. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.95850    -0.25399    -0.12948

01:40   68_    Форма 19. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99771    0.02395    -0.06324

01:40   68_    Форма 20. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.17430    -0.96263    0.20729

01:40  567_    Вычисление динамических сил. Загружение 7

01:40   68_    Форма 1. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.00018    0.99977    0.02149

01:40   68_    Форма 2. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              1.00000    -0.00086    0.00021

01:40   68_    Форма 3. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99995    -0.00985    -0.00142

01:40   68_    Форма 4. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.00027    -0.01575    0.99988

01:40   68_    Форма 5. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.99684    0.01955    -0.07699

01:40   68_    Форма 6. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99690    0.03750    -0.06916

01:40   68_    Форма 7. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.80497    0.51569    -0.29342

01:40   68_    Форма 8. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.00396    -0.99993    -0.01084

01:40   68_    Форма 9. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.54781    0.83350    0.07197

01:40   68_    Форма 10. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.98355    0.16308    -0.07768

01:40   68_    Форма 11. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.95607    -0.24122    -0.16659

01:40   68_    Форма 12. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99987    -0.01586    -0.00247

01:40   68_    Форма 13. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.82324    0.32550    0.46511

01:40   68_    Форма 14. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.14819    0.92064    0.36119

01:40   68_    Форма 15. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.98913    -0.14495    -0.02491

01:40   68_    Форма 16. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.87106    0.45220    0.19174

01:40   68_    Форма 17. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.23644    0.76949    0.59329

01:40   68_    Форма 18. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.95850    -0.25399    -0.12948

01:40   68_    Форма 19. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              -0.99771    0.02395    -0.06324

01:40   68_    Форма 20. Направляющие косинусы поступательного движения

              из условия максимума динамической реакции  

              0.17430    -0.96263    0.20729

01:40  502_    Накопление нагрузок основной схемы.

01:40   37_    Суммарные узловые нагрузки на основную схему

           X         Y         Z         UX        UY        UZ                 

  1-     0.0       0.0       1.519+4  -2.010     4.705-1  -3.746-6              

  2-     0.0       0.0       1.875+3  -5.699-1   1.235-1   0.0                  

  3-     0.0       0.0       3.377+1   3.163-4   7.691-4   0.0                  

  4-    -4.452+1   0.0       0.0       0.0       0.0       0.0                  

  5-     0.0      -1.052+2   0.0       0.0       0.0       0.0                  

  6-  1  3.491-5   1.922-1   4.132-3   1.668-4  -3.707-6  -4.290-6              

  6-  2  1.214+3  -1.047     2.525-1   5.080-2  -9.169-1   8.287-2              

  6-  5  1.475+2   2.894    -1.139+1  -1.093-2   1.290-1   1.702-3              

  6-  6  1.603+2  -6.030     1.112+1  -1.316-2   3.405-1   6.915-3              

  6- 12  1.589+2   2.521     3.923-1  -1.524-2   1.604-1  -1.424-2              

  7-  1  1.922-1   1.058+3   2.275+1   9.183-1  -2.041-2  -2.362-2              

  7-  8  1.132     2.859+2   3.099    -5.790-1   2.003-2  -9.933-3              

01:40  580_    Вычисление перемещений в основной схеме.

01:41  268_  Загружение. Работа внешних сил

     1     7.248+1                                                              

     2     1.203                                                                

     3     6.232-4                                                              

     4     2.522-3                                                              

     5     6.400-2                                                              

     6- 1  2.721-7                                                              

     6- 2  2.984                                                                

     6- 5  4.207-2                                                              

     6- 6  4.276-2                                                              

     6-12  1.279-2                                                              

     7- 1  8.249                                                                

     7- 8  3.678-2                                                              

01:41   39_    Контроль решения основной схемы.

01:42  586_    Вычисление усилий в основной схеме.

01:42  604_    Выбор расчетных сочетаний усилий в основной схеме.

01:44    7_    ЗАДАНИЕ  ВЫПОЛНЕНО.   Время расчета 90.63 мин.         

ВЫЧИСЛЕНИЕ ГЛАВНЫХ И ЭКВИВАЛЕНТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПО СОЧЕТАНИЯМ УСИЛИЙ.

З А Д А Н И Е   В Ы П О Л Н Е Н О.

Результаты расчета в графическом виде приведены на рис. 5.2-5.9.

Наиболее опасным является особое сочетание нагрузок.

Рисунок 5.2 – Плита перекрытия. Изополя Мх

Рисунок 5.3 – Плита перекрытия. Изополя Му

Рисунок 5.4 – Плита перекрытия. Изополя Qx

 Рисунок 5.5 – Плита перекрытия. Изополя Qу

Рисунок 5.6 – Фундаментная плита. Изополя Мx                                 

 Рисунок 5.7 – Фундаментная плита. Изополя Му

Рисунок 5.8 – Фундаментная плита. Изополя Qx

Рисунок 5.9 – Фундаментная плита. Изополя Qy

5.7 Подбор арматуры

Используем подсистему Лир-АРМ 9.4.

Характеристики бетона и арматуры

БЕТОН

Класс бетона:  B25

Начальный модуль упругости, т/(м*м):                    Eb  = 3060000.0

Расчетное сопротивление осевому сжатию,   т/(м*м):      Rb  = 1480.0

Расчетное сопротивление осевому растяжению,   т/(м*м):  Rbt = 107.0

Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м):      Rbn = 1890.0

Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м):  Rbtn= 163.0

Потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, т/(м*м):  3931.0

АРМАТУРА

Класс арматуры:  A3

Модуль упругости, т/(м*м):                                   Es = 20000000.0

Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м):Rs = 37500.0

Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м):Rsw= 30000.0

Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м):                        Rsc= 37500.0

Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м):               Rs,ser= 40000.0

Класс арматуры:  A1

Модуль упругости, т/(м*м):                                   Es = 21000000.0

Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м):Rs = 23000.0

Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м):Rsw= 18000.0

Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м):                        Rsc= 23000.0

Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м):               Rs,ser= 24000.0

Требуемая площадь рабочей арматуры в элементах графически отображена на рис. 5.10-5.17.

Рисунок 5.10 –Плита перекрытия. Нижнее армирование по оси Х

Рисунок 5.11 –Плита перекрытия. Верхнее армирование по оси Х

Рисунок 5.12 –Плита перекрытия. Нижнее армирование по оси У

Рисунок 5.13 –Плита перекрытия. Верхнее армирование по оси У

Рисунок 5.14 –Фундаментная плита. Нижнее армирование по оси Х

Рисунок 5.15 –Фундаментная плита. Верхнее армирование по оси Х

Рисунок 5.16 –Фундаментная плита. Нижнее армирование по оси У

Рисунок 5.17 –Фундаментная плита. Верхнее армирование по оси У

В результате расчетов определились сечения элементов и их армирование при заданной прочности материала стен. По итогам расчетов принято:

– толщина продольной стены - 200 мм;

– толщина поперечных стен - 160 мм:

– бетон кл. В25;

– армирование - двойная сетка из арматуры 12АIII с шагом 200 мм, с усилением армирования в местах образования проемов и в местах пересечения продольной стены с торцевыми поперечными стенами.

По результатам статического расчета плиты перекрытия подобрано требуемое армирование.

Фундаментная плита рассчитана на усилия, передаваемые на нее двумя секциями дома при землетрясении 8 баллов. По результатам расчетов принято:

– фундамент – монолитная железобетонная плита толщиной 600 мм с двойным армированием 14АIII с шагом 200 мм с уменьшением шага армирования до 100 мм в местах, определенных расчетом;

– перекрытие – монолитное железобетонное безбалочного типа, рассчитанное на усилия, возникающие при землетрясении 8 баллов. Выполняется из бетона кл. В25. Плита армируется 8АIII с шагом 200 мм.

6. ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

6.1 Общая часть

В данном разделе разрабатывается технологическая карта на возведение монолитных железобетонных конструкций "9-этажный жилой дом в г. Новороссийске". Конструктивные элементы: монолитная фундаментная плита, толщиной 600 мм; монолитная  безбалочная плита перекрытия  типового этажа, с толщиной 160 мм; монолитные стены. 

6.2 Конструкция опалубки, способ армирования, транспортные средства для перевозки опалубки и арматуры.

Проектируемое здание имеет индивидуальное архитектурно-планировочное и конструктивное решение. В плане здание сложной конфигурации. Перекрытия не массивные.

Исходя из этих условий, наиболее целесообразным представляется применение унифицированной  инвентарной переставной щитовой опалубки фирмы Dalli.

В комплект опалубки входят щиты, выпрямляющие замки, телескопические стойки, раздвижные ригели, поддерживающие конструкции, подкосы и др. Для размещения рабочих предусматриваются навесные инвентарные площадки или подмости.

При возведении здания применяется арматура в виде отдельных арматурных стержней, каркасов и сеток. Предусматривается, что каркасы и сетки будут изготовляться на специально предусмотренной площадке, и непосредственно на стройплощадке устанавливаться краном.

Доставляться опалубка и арматура  на стройплощадку будет в виде штабелей и пучков массой до 5 т автомобильным транспортом – МАЗ-5335 с грузоподъёмностью до 8 т. Внутренние размеры кузова: длина – 4,96 м, ширина – 2,36 м, высота – 0,68 м.

6.3 Ведомость объёмов работ.

Объём работ, проектируемых на объекте, подсчитан по конструктивным элементам и по видам работ. Подсчёт объёмов сведён в табл. 11.  

Таблица11. Ведомость объёмов работ по возведению монолитного безбалочного перекрытия.

Наименование работ

Наименование процессов, работ

Единица

измерения

количество

1

2

3

4

Устройство монолитного безбалочного междуэтажного

типового перекрытия.

Опалубочные

  1.  Установка инвентарной переставной щитовой опалубки
  2.  Разборка инвентарной переставной щитовой опалубки

м2

м2

741,5

741,5

Арматурные

  1.  Установка отдельных арматурных стержней до 12 мм и арматурных сеток, горизонтально

т.

11,89

Бетонные

  1.  Укладка бетонной смеси в конструкцию из бункера 2 м3

м3

118,64

Устройство монолитных стен.

Опалубочные

  1.  Установка инвентарной переставной щитовой опалубки
  2.  Разборка инвентарной переставной щитовой опалубки

м2

м2

1166

1166

Арматурные

  1.  Установка арматурных сеток и каркасов массой до 0,3 т при помощи крана

шт.

54

Бетонные

10. Укладка бетонной смеси в конструкцию из      

      бункера 2 м3   

м3

223,4

6.4 Транспортирование бетонной смеси, подача

укладка и уплотнение.

Бетонная смесь доставляется на объект по схеме: 1 – от пункта приготовления до места перегрузки на строительном объекте; 2 – от места перегрузки на строительном объекте к месту укладки в бетонируемую конструкцию. Транспортирование бетона осуществляется бетоносмесителями  на расстояние, не  превышающее 20км. Технические характеристики: вместимость кузова – 10 т или 6м3, погрузочная высота 2,6 м, радиус поворота 7м.

На стройплощадке бетон доставляется к месту непосредственного бетонирования в бункере (бадье), по схеме – автомобиль выгружает бетонную смесь в бадью, поднимаемую краном, который подаёт её к месту укладки.

Укладка бетонной смеси в опалубку является ответственным технологическим процессом. Необходимо следить за тем, чтобы не произошло расслоение бетона. Во время бетонирования бадью необходимо опускать к опалубке как можно ниже и так, чтобы высота свободного сбрасывания была не более при бетонировании: стен – 5 м; перекрытий – 1 м.

Уплотнение бетонной смеси необходимо выполнять во время её укладки. Для уплотнения бетона колонн необходимо применять внутренний вибровозбудитель модели ИВ–112. Его технические характеристики: длина гибкого вала – 3000 мм, частота колебаний – 16000 мин-1, мощность – 0,55 кВт, напряжение – 40 В, общая масса – 34,5 кг.

Для уплотнения плиты перекрытия  необходимо применять высокочастотный поверхностный вибровозбудитель модель СО-131А. Его технические характеристики: толщина уплотнённого слоя – 0,15 м, ширина полосы – 1,5 м, мощность – 0,26 кВт, напряжение – 36 В, масса – 45 кг, производительность – 90 м2/ч.

6.5. Ведомости потребления материально-

технических ресурсов.

Основные материалы, полуфабрикаты и строительные детали.

Таблица 5.

Наименование

Марка,

класс

Размеры, мм

Количество

Опалубка стен DALLI

Щиты опалубки

Е 310х20

3100×200

9

Е 310х30

3100×300

13

Е 310х40

3100×400

12

Е 310х50

3100×500

61

Е 310х60

3100×600

98

Е 310х64

3100×640

7

Е 310х70

3100×700

284

Внешний угол

АЕ 310

3100

22

Внутренний угол

IЕ 310

3100×200×200

86

Наклонная стойка

ZSBS-2

1750 – 3000

142

Стяжной штырь

ZSP 75

750

409

Зажим

ZBK

1906

Опалубка перекрытия DALLI

Ламинированная фанера

1

1200×2700

14

2

1200×3000

23

3

1250×2500

3

4

1250×2700

13

5

1250×3000

27

Вертикальная стойка

DEB 40

2300 – 4000

208

Двутавровые балки

DEH 20

4500

215

2500

408

Материалы

Арматура, т

А-III

28,09

Бетон тяжелый, м3

В-25

342

Смазка ДАЛЛИ "АЛОКСИН" (канистра 30 л)

ZQL 30

28

Таблица . Машины, оборудование, инструмент, инвентарь

Наименование

Марка, ГОСТ

Кол-во

1.     Кран башенный

КБМ-401 П

1

2.     Кран на гусеничном ходу

Скг-40

1

3.     Универсальный строп грузоподъемностью 3 т

С-252

1

4.     Бадья вместимостью 2 м3

-

2

5.      Нивелир НВ-1

10528-69

1

6.     Нивелирная рейка

1158-65

1

7.     Рулетка металлическая РС-00

7502,69

2

8.     Отвес

7948,71

4

9.     Уровень стальной строительный

9416-83

2

10. Молоток МПЛ

11042-72

5

11. Кувалда

11402-65

1

12. Ломик

1405-72

1

13. Инвентарное ограждение

-

350 м

14. Ножницы для резки арматуры

1070000

1

15. Плоскогубцы комбинированные

5547-86*

1

16. Скребок металлический

568-75

2

17. Лопата растворная

3620-76

4

18. Валик малярный

10831-80

2

19. Поверхностный вибровозбудитель

СО-131А

1

20. Внутренний вибровозбудитель

ИВ-112

1

21. Фиксатор для временного крепления   арматурных сеток

-

408

22. Пояс предохранительный

12.4.089-80

7

23. Каска строительная

12.4.087-84

7

24. Перчатки резиновые

20010-74*

2

25. Сапоги резиновые

5375-79*

2

6.6 Выбор монтажного крана.

Основными требуемыми параметрами, по которым выбирается монтажный кран, являются:

а) минимально допустимая длина стрелы lmin;

б) требуемый расчётный вылет крюка lкртр;

в) требуемая высота подъёма Hктр;

г) требуемая грузоподъемность Qтр=.

1) Требуемая длина стрелы :  Lmin=24 м;

2) Высота подъема крюка:

H = h0 + hз + hэ + hс = 31,5+0,5+2+1,5=35,5 м, где

h0 – расстояние от уровня стоянки крана до верха конструкции;

hз – требуемое по условию превышение (запас) нижних граней элемента

над опорными плоскостями;

hэ – высота поднимаемого краном элемента.

3) Требуемая грузоподъёмность составит:

Qтр = Рэ + Ргп + Рм = 2,5+0,88+0,2=3,58 т, где

Рэ – масса монтируемого элемента;

Ргп – масса грузозахватного приспособления;

Рм – масса монтажного оборудования.

По полученным данным для ведения работ выбираем КБ-401 П, длина стрелы 24 м.

6.7 Расчёт состава комплексной бригады.

Расчётное число рабочих:

Ч(с)р = Тр(с)н / (К(с)  8),  где

Тр(с)н – суммарные нормативные затраты труда рабочих соответствующей специальности, чел.-ч; К(с) – ритм соответствующего частного потока, смен; 8 – число часов в смену.

Уровень производительности труда:

Упт(с) = (Тр(с)н / Тр(с)п) 100 %, где

Тр(с)п – суммарные проектируемые затраты труда рабочих.

Машинист крана: Ч(маш)р =64,95/(10×8)=0,81 чел.,

принимаем Ч(маш)п = 1 чел., тогда Упт(маш) =64,95×100/(10×8)=81,18%.

Бетонщиков: Ч(бет)р = 412,88 / (10 8) = 5,16 чел.,

принимаем Ч(бет)п =5 чел., тогда Упт(бет) = 412,88 100 / (5×80)=103,22 %.

Арматурщиков: Ч(арм)р = 189,14 / (10 8) =2,36 чел.,

принимаем Ч(арм)п =2 чел., тогда Упт(арм) = 189,14 100 / (2×80)=118,2%

Слесарей для устройства опалубки: Ч(слес)р = 342,97 / (10 8) = 4,3 чел.,

принимаем Ч(слес)п = 4 чел., тогда Упт(слес) = 342,97 100 / (10×8×4)=107,2%.

Слесарей для разборки опалубки: Ч(слес)р = 229,98 / (10 8) = 2,87 чел.,

принимаем Ч(а)п = 2 чел., тогда Упт(а) = 229,98 100 / (2×10×8)=143,7%.

Средний уровень производительности труда комплексной бригады на ярусозахватке составит:

 Упт = 100(81,18 + 103,22+118,2+107,2+143,7)/8×(10+50+20+40+20)=49,42 %.

Разряды рабочих приведены в таблице

№ частного потока

Наименование процессов

Специальность рабочих

Разряд рабочих

Число рабочих

В

смену

В

сутки

1

Установка дерево-металлической опалубки

слесари

4

2

2

3

4

6

2

Установка арматурных сеток и каркасов

Установка и вязка арматуры отдельными стержнями

арматурщики

4

2

2

4

4

8

3

Подача бетонной смеси

Укладка бетонной смеси

машинист крана

бетонщики

такелажник на монтаже

5

4

2

2

1

3

4

2

2

6

8

4

4

Разборка опалубки

слесари

4

2

2

3

4

6

6.8 Организация и технология строительных процессов

Устройство опалубки.

 До начала установки опалубки должны быть выполнены следующие работы:

  •  организован отвод поверхностных и грунтовых вод;
  •   закончены земляные работы и установлены стремянки для спуска людей в траншеи;
  •   произведена разбивка осей фундаментов в плане и натянута проволока по осям над местом установки этих фундаментов;
  •  закончена подготовка и составлен акт приемки оснований фундаментов;
  •  устроены подъезды к рабочим местам и завезены щиты опалубки и элементы их крепления в количестве, обеспечивающем бесперебойную работу слесарей в течение не менее двух смен;
  •  подведена электроэнергия и обеспечено освещение рабочих мест.

Контроль качества опалубочных работ.

 В процессе установки опалубки с помощью нивелира, уровня, отвеса, и визуально проверяется:

  •  соответствие форм и геометрических размеров опалубки чертежам; правильность привязки осей опалубки к разбивочным осям;
  •  точность отметок, вертикальность и горизонтальность поверхностей опалубки;
  •  правильность установки пробки и закладных частей;
  •  плотность щитов, стыков и других сопряжений элементов опалубки между собой.                                                   

Установка арматуры.

  До начала установки арматурных элементов должны быть выполнены следующие работы:

- установлена и выверена опалубка;

- обеспечена работа монтажного крана и устроены площадки для складирования арматурных сеток, каркасов;

- доставлены на объект и уложены на приобъектном складе в порядке очередности монтажа арматурные элементы сварочные трансформаторы, инструмент, приспособления и инвентарь;

- очищена от грязи и мусора опалубка.

Контроль качества арматурных работ.

Приемка установленной арматуры оформляется актом на скрытые работы.

Бетонирование фундаментов.

  До начала бетонирования в фундаменте должны быть выполнены следующие работы: смонтирован временный водопровод для поливки бетона во время набора им прочности;

- проверена правильность и надежность установки опалубки, креплений, навесных площадок;

- составлены акты на скрытые работы по подготовке оснований и укладке арматуры;

- очищена опалубка и арматура от грязи, мусора и ржавчины;

- проверены и опробованы все машины и механизмы;

- устроены необходимые лестницы и площадки.

Контроль качества бетонных работ.

В процессе бетонирования мастер или прораб должен вести наблюдения за ходом работ, а результаты записывать в журнал бетонных работ го установленной форме. Проверке подлежит: подвижность и удобоукладываемость привозимой бетонной смеси;

- соответствие геометрических размеров бетонируемых фундаментов размерам, указанным в рабочих чертежах;

- точность отметок фундаментов и совпадение их осей с разбивочными осями;

- вертикальность и горизонтальность поверхностей фундаментов;

- отсутствие раковин, оголенной арматуры, расслоения бетона;

- прочность уложенного бетона.

6.9 Выполнение работ в зимних условиях

   При выполнении строительно-монтажных работ в зимнее время в разрабатываемом ППР необходимо учитывать следующее:

  •  основания котлованов должны предохраняться от промерзания;
  •  обратную засыпку пазух производить талым грунтом;
  •  при бетонировании конструкций применять электропрогрев бетона непосредственно в конструкции;
  •  кирпичную и каменную кладку необходимо вести в соответствии с указаниями в проекте и СНиП 3.03.01-87 на производство каменных работ в зимнее время;
  •  в период оттаивания и твердения раствора в каменных конструкциях, выполненных способом замораживания, следует установить постоянное наблюдение за ними, а территорию вдоль стен оградить на расстояние равное высоте стен;
  •  монтаж металлических конструкций производить после очистки от снега и наледи конструкций и монтажных площадок;
  •  специальные работы внутри здания выполняются в закрытом помещении с обеспечением необходимой плюсовой температуры;
  •  подъездные пути, пешеходные дорожки на территории строительной площадки необходимо регулярно очищать от снега, наледи и посыпать песком или золой;
  •  на объекте предусматривается работа в течение календарного периода, исключая ее сезонность.

6.10 Техника безопасности при производстве работ.

Все работы следует вести в строгом соответствии со СНиП 12-04-2001 "Техника безопасности в строительстве".

Особое внимание следует обращать на следующее:

  •  способы строповки элементов конструкций должны обеспечивать их подачу к месту установки в положении близком к проектному;
  •  элементы монтируемых конструкций во время перемещения должны удерживаться от раскачки и вращения гибкими оттяжками;
  •  не допускается нахождение людей под монтируемыми элементами конструкций до установки их в проектное положение и закрепления;
  •  при перемещения конструкций расстояние между ними и выступающими частями других конструкций должны быть по горизонтали не менее 1м, по вертикали – 0,5м;
  •  бункеры для бетонной смеси должны удовлетворять ГОСТ 21807-76*;
  •  перемещение загруженного или порожнего бункера разрешается только при закрытом затворе.

7 ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

7.1 Подсчет объемов строительно-монтажных работ

Подсчет объемов строительно-монтажных работ осуществляем в соответствии с правилами СНиП IV-2-82. Приложение Т.1-II Подсчет объемов работ производим последовательно по всем конструкциям и видам работ в технологической последовательности их выполнения (от земляных работ до отделочных).

Подсчет объемов монтируемых железобетонных конструкций и изделий осуществляем табличным методом с указанием расхода бетона на одно изделие, его геометрических характеристик  массы. Результаты расчетов заносим в таблицу 2.1.

Таблица 1. Сборные железобетонные конструкции

п/п

Тип, марка изделия

Геометрические размеры, м

Кол-

во,

шт.

Объем, м3

Масса, т.

При-

меча-

ние

Сечение

Длина,

L

Шт.

Всего

Шт.

Всего

Высота,

H

Ширина,

B

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

Вентиляционные блоки

2680

420

900

200

0,52

104

1,14

228

ВБ1

Результаты подсчета объемов работ вносим в ведомость объемов работ, таблица 2.

Таблица 2. Ведомость объемов работ


п.п.

Наименование  работ

ед.
изм.

кол-
во

1

2

3

4

Подготовительные период

1

Планировка площадки

1000м2

1.6

2

Устройство временных зданий и сооружений

1000м2

0.6

3

Ограждение стройплощадки

100м

4.34

4

Устройство автомобильных дорог

1км

0.3

5

Устройство временного водопровода

100м

0.7

6

Устройство временных электросетей

100м

2.81

 

Подземная часть

Земляные работы

7

Разработка грунта экскаватором в отвал

1000м3

0.52

8

Разработка грунта экскаватором с погрузкой на автосамосвалы

1000м3

2.58

9

Разработка грунта вручную

100м3

0.36

10

Работа на отвале

1000м3

2.58

11

Перевозка грунта автосамосвалами

4128

12

Засыпка траншей и котлованов бульдозерами

1000м3

0.52

13

Уплотнение грунта пневмотрамбовками

100м3

5.16

Фундаменты

14

Устройство основания под фундаменты щебеночного

м3

23,4

15

Устройство бетонной подготовки

100м3

0,78

16

Устройство горизонтальной гидроизоляции

100м2

7.8

17

Устройство фундаментных плит железобетонных

100м3

4.68

Подвал

18

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки стен

10м2

116.6

19

Бетонирование конструкций стен с помощью бадьи толщиной до 16 см

10м2

23.3

20

Бетонирование конструкций стен с помощью бадьи толщиной до 20 см

10м2

93.3

21

Установка каркасов и сеток в стенах массой одного элемента
до 20 кг

10.8

22

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки перекрытий

10м2

74.2

23

Бетонирование перекрытий с помощью бадьи толщиной
до 16 см в крупнощитовой опалубке

10м2

74.2

24

Установка отдельных стержней в перекрытиях

11.9

25

Гидроизоляция боковая обмазочная битумная в 2 слоя по бетону

100м2

4.47

Надземная часть

Стены и перегородки

26

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки стен

10м2

1166

27

Бетонирование конструкций стен с помощью бадьи толщиной до 16 см

10м2

233.4

28

Бетонирование конструкций стен с помощью бадьи толщиной до 20 см

10м2

932.6

29

Установка каркасов и сеток в стенах массой одного элемента
до 20 кг

107.8

1

2

3

4

30

Установка закладных деталей

0.14

31

Устройство перегородок из гипсовых пазогребневых плит
толщиной 80 мм

100м2

22

Перекрытие

32

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки перекрытий

10м2

741.5

33

Бетонирование перекрытий с помощью бадьи толщиной
до 16 см в крупнощитовой опалубке

10м2

741.5

34

Установка отдельных стержней в перекрытиях

118.9

35

Установка закладных деталей

2.05

Лестницы

36

Устройство лестниц

100м3

0.6

37

Устройство ограждений

100м

0.57

Кровля

38

Устройство пароизоляции прокладочной в один слой

100м2

7.42

39

Утепление покрытий керамзитом

1м3

144.4

40

Устройство выравнивающей стяжки толщиной 15 см

100м2

7.42

41

Устройство кровли плоской из направляемых материалов в два слоя

100м2

7.42

42

Защита ковра плоских кровель гравием на битумной мастике

100м2

7.42

Окна и балконные двери

43

Заполнение оконных проемов

100м2

5.69

44

Заполнение балконных проемов

100м2

4.15

Двери

45

Установка блоков в наружных дверных проемах

100м2

0.97

46

Установка блоков во внутренних дверных проемах

100м2

3.42

Полы

47

Устройство цементной стяжки 20мм

100м2

54.64

48

Устройство покрытий бетонных 30 мм

100м2

7.16

49

Устройство покрытия пола из керамической плитки

100м2

7.88

50

Устройство покрытия пола из линолиума

100м2

48.53

51

Устройство плинтусов деревяных

100м

25.22

Мусоропровод

52

Монтаж мусоропровода

1шт

20

Вентблоки

53

Установка вентиляционных блоков массой до 1т

100шт

2

Внутренняя отделка

54

Сплошное выравнивание потолков

100м2

61,5

55

Сплошное выравнивание стен

100м2

173,8

56

Оклеивание обоями стен

100м2

109,3

57

Облицовка стен плиткой

100м2

9,79

58

Окраска  водоэмульсионными составами по штукатурке потолков

100м2

61,5

59

Окраска  водоэмульсионными составами по штукатурке стен

100м2

18,9

60

Штукатурка поверхностей откосов

100м2

4,57

Наружная отделка

61

Изоляция изделиями из пенопласта на битуме стен

1м3

145

Оклеивание поверхности изоляции тканями стекляными на ПВА

100м2

28,7

62

Высококачественная штукатурка декоративным раствором
по бетону стен гладких

100м2

28,7

63

Окраска фасадов по подготовленной поверхности силикатная

100м2

28,7

1

2

3

4

Специальные работы

64

Санитарно-технические работы (водоснабжение, канализация,
теплоснабжение)

%

10

65

Электромонтажные работы, включая слаботочные устройства
(телефон, радио, телевидение)

%

5

66

Благоустройство и озеленение территории

%

4

67

Подготовка объекта к сдаче

%

1

68

Прочие неучтенные работы

%

15

7.2  Сметная стоимость строительства

Сметная стоимость строительства объекта равна 211172524.26 рублей.

7.3  Материально-технические ресурсы строительства

При разработке проекта организации строительства в соответствии со СНиП 3.01.01-85 предусматривается обеспечение объекта всеми видами материально-технических ресурсов в строгом соответствии с технологической последовательностью производства строительно-монтажных работ в сроки, установленные календарным планом и графиками строительства.

В проектах производства работ принимаются решения по прокладке временных водо-, тепло- и энергоснабжения, освещения строительной площадки и рабочих мест на основании расчетов в потребности этих ресурсов и источников их покрытия.

7.3.1 Расчет потребности в строительных материалах, полуфабрикатах, деталях и конструкциях

Расчет в строительных материалах, деталях, конструкциях и полуфабрикатах на производство строительно-монтажных работ и на изготовление деталей и конструкций для строительства объекта определяется в проектно-сметной документации в соответствии с ГОСТ 21.109-80.

Расчет потребности  строительства в материалах, деталях, конструкциях и полуфабрикатах производится на основании подсчитанных объемов работ и норм расхода материалов на единицу измерения конструкций и видов работ, приведенных в таблицах СНиП части IV главы 2-й «Сметные нормы и правила» или сметы на данный объект строительства.

Расчет выполняется в табличной форме. В таблице 3 материалы взяты из соответствующей сметной документации, причем одинаковые материалы в различных видах работ суммируем. Результаты расчетов вносим в таблицу 4 как исходные данные для расчета площадей приобъектных складов.

Таблица 3 Ведомость ресурсов

N№ пп

п

Шифр, номера

нормативов

и коды ресурсов

Наименование работ

и затрат, характеристика оборудования и его масса

Единица

измерения

Количество

на единицу

измерения

общее

1

2

3

4

5

6

Раздел 1. Подземная часть

Фундамент

1

ТЕР08-01-002-02

Устройство основания под фундаменты щебеночного

1 м3 основания

23.4

2

ТЕР06-01-001-01

Устройство бетонной подготовки

100 м3 бетона, бутобетона и железобетона в деле

0.78

1. 101-1668

Рогожа

м2

250

195

3

СЦМ-401-0003

Бетон тяжелый, класс В 7,5 (М100)

м3

79.56

4

ТЕР08-01-003-02

Гидроизоляция стен, фундаментов горизонтальная оклеечная в 1 слой

100 м2 изолируемой поверхности

7.8

1. 101-0073

Битумы нефтяные строительные марки БН-90/10

т

0.008

0.0624

5

ТЕР06-01-001-16

Устройство фундаментных плит железобетонных плоских

100 м3 бетона, бутобетона и железобетона в деле

4.68

1. 101-1668

Рогожа

м2

30

140.4

2. 102-0061

Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные длиной 4-6,5 м, шириной 75-150 мм, толщиной 44 мм и более, III сорта

м3

0.04

0.1872

6

СЦМ-204-0100-1

Каркасы класса А-111 диам. 14 мм

т

37.908

7

СЦМ-401-0009

Бетон тяжелый, класс В 25 (М300)

м3

475.02

Подвал

8

ТЕР06-01-087-01

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки стен

10 м2 конструкций

116.6

9

ТЕР06-01-090-06

Бетонирование конструкций внутренних стен с помощью автобетононасоса в крупнощитовой, объемно-переставной и блочной опалубках (без вычета проемов) толщиной до 20 см

10 м2 конструкций

93.3

1. 101-0584

Масла антраценовые

т

0.0042

0.39186

17

СЦМ-401-0009

Бетон тяжелый, класс В 25 (М300)

м3

186.3

18

ТЕР06-01-092-01

Установка каркасов и сеток в стенах массой одного элемента до 20 кг

1 т арматуры, закладных деталей

10.8

19

СЦМ-204-0100-2

Каркасы класса А-111 диам. от 16 до 28 мм

т

10.8

20

ТЕР06-01-087-02

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки перекрытий

10 м2 конструкций

74.2

21

ТЕР06-01-091-02

Бетонирование перекрытий с (помощью бадьи) толщиной до 16 см в крупнощитовой опалубке

10 м2 конструкций

74.2

1. 101-0584

Масла антраценовые

т

0.0021

0.15582

2. 101-1782

Ткань мешочная

10м2

0.098

7.2716

22

СЦМ-401-0009

Бетон тяжелый, класс В 25 (М300)

м3

140.2

23

ТЕР06-01-092-10

Установка отдельных стержней в перекрытиях диаметром св. 8 мм

1 т арматуры, закладных деталей

11.9

24

СЦМ-204-0021

Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса А-III диаметром 10 мм

т

11.9

25

ТЕР08-01-003-07

Гидроизоляция боковая обмазочная битумная в 2 слоя по выравненной поверхности бутовой кладки, кирпичу, бетону

100 м2 изолируемой поверхности

4.47

1. 101-0073

Битумы нефтяные строительные марки БН-90/10

т

0.016

0.07152

Раздел 2. Надземная часть

Стены и перегородки

26

ТЕР06-01-087-01

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки стен

10 м2 конструкций

1166

27

ТЕР06-01-090-06

Бетонирование конструкций внутренних стен с помощью автобетононасоса в крупнощитовой, объемно-переставной и блочной опалубках (без вычета проемов) толщиной до 20 см

10 м2 конструкций

932.6

1. 101-0584

Масла антраценовые

т

0.0042

3.91692

28

СЦМ-401-0009

Бетон тяжелый, класс В 25 (М300)

м3

1680

29

ТЕР06-01-090-03

Бетонирование конструкций наружных стен с помощью бадьи в крупнощитовой, объемно-переставной и блочной опалубках (без вычета проемов) толщиной до 30 см

10 м2 конструкций

233.4

1. 101-0584

Масла антраценовые

т

0.0042

0.98028

30

СЦМ-401-0009

Бетон тяжелый, класс В 25 (М300)

м3

453.3

31

ТЕР06-01-092-01

Установка каркасов и сеток в стенах массой одного элемента до 20 кг

1 т арматуры, закладных деталей

107.8

32

СЦМ-204-0100-2

Каркасы класса А-111 диам. от 16 до 28 мм

т

107.8

33

ТЕР06-01-092-11

Установка закладных деталей при массе элементов до 5 кг

1 т арматуры, закладных деталей

0.14

34

СЦМ-204-0062

Детали закладные и накладные изготовленные без применения сварки, гнутья, сверления (пробивки) отверстий поставляемые отдельно

т

0.14

35

ТЕР08-04-001-09

Установка перегородок из гипсовых пазогребневых плит в 1 слой при высоте этажа до 4 м

100 м2 перегородок (за вычетом проемов)

22

Н

2. 403-9094

Плиты гипсовые толщиной до 100 мм

м2

101.2

2226.4

36

СЦМ-101-0770

Плиты пазогребневые для перегородок толщиной 80 мм

м2

2226.4

Перекрытие

37

ТЕР06-01-087-02

Монтаж и демонтаж крупнощитовой опалубки перекрытий

10 м2 конструкций

741.5

38

ТЕР06-01-091-02

Бетонирование перекрытий с (помощью бадьи) толщиной до 16 см в крупнощитовой опалубке

10 м2 конструкций

741.5

1. 101-0584

Масла антраценовые

т

0.0021

1.55715

2. 101-1782

Ткань мешочная

10м2

0.098

72.667

39

СЦМ-401-0009

Бетон тяжелый, класс В 25 (М300)

м3

1041.3

40

ТЕР06-01-092-10

Установка отдельных стержней в перекрытиях диаметром св. 8 мм

1 т арматуры, закладных деталей

118.96

41

СЦМ-204-0021

Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса А-III диаметром 10 мм

т

118.96

42

ТЕР06-01-092-11

Установка закладных деталей при массе элементов до 5 кг

1 т арматуры, закладных деталей

2.05

43

СЦМ-204-0062

Детали закладные и накладные изготовленные без применения сварки, гнутья, сверления (пробивки) отверстий поставляемые отдельно

т

2.05

Лестницы

44

ТЕР06-01-041-05

Устройство перекрытий ребристых на высоте от опорной площади до 6 м

100 м3 в деле

0.6

1. 101-1782

Ткань мешочная

10м2

4.29

2.574

Н

3. 201-9002

Конструкции стальные

т

0.64

0.384

4. 203-0511

Щиты из досок толщиной 25 мм

м2

144.2

86.52

45

СЦМ-204-0100-2

Каркасы класса А-111 диам. от 16 до 28 мм

т

7.614

46

СЦМ-401-0010

Бетон тяжелый, класс В 27,5 (М350)

м3

60.9

47

ТЕР07-05-016-03

Устройство металлических ограждений с поручнями из поливинилхлорида

100 м ограждений

0.57

1. 101-0825

Поручень поливинилхлоридный

м

102

58.14

2. 101-1356

Цемент для приготовления раствора в построечных условиях и в других подобных случаях

т

0.15

0.0855

Кровля

48

ТЕР12-01-015-03

Устройство пароизоляции прокладочной в один слой

100 м2 изолируемой поверхности

7.42

1. 101-0594

Мастика битумная кровельная горячая

т

0.05

0.371

49

ТЕР12-01-014-02

Утепление покрытий керамзитом

1 м3 утеплителя

144.4

50

ТЕР12-01-017-02

Устройство выравнивающих стяжек цементно-песчаных на каждый 1 мм изменения толщины добавлять или исключать к (12-01-017-01)

100 м2 стяжек

7.42

51

ТЕР12-01-002-09

Устройство кровель плоских из наплавляемых материалов в два слоя

100 м2 кровли

7.42

1. 101-1961

Материалы рулонные кровельные для верхнего слоя, изопласт ЭKП-4.5

м2

114

845.88

2. 101-1962

Материалы рулонные кровельные для нижних слоев, изопласт ЭПП-4

м2

116

860.72

52

ТЕР12-01-002-11

Защита ковра плоских кровель гравием на битумной мастике

100 м2 кровли

7.42

1. 101-0594

Мастика битумная кровельная горячая

т

0.303

2.24826

Окна и балконные двери

53

ТЕР10-01-027-01

Установка в жилых и общественных зданиях блоков оконных с переплетами спаренными в стенах каменных площадью проема до 2 м2

100 м2 проемов

5.69

Н

1. 203-9095

Блоки оконные

м2

100

569

54

СЦМ-206-9015-7

Окна двустворчатые металлопластиковые (профиль форис) со стеклопакетом и фурнитурой

м2

569

55

ТЕР10-01-041-01

Заполнение балконных проемов в каменных стенах жилых и общественных зданий блоками дверными с полотнами спаренными площадью проема до 3 м2

100 м2 проемов

4.15

Н

2. 203-9122

Блоки дверные балконные

м2

100

415

56

СЦМ-101-1921

Пена монтажная для герметизации стыков в баллончике емкостью 0,85 л

шт

1029

57

СЦМ-206-9003-23

Дверь металлопластиковая балконная под дерево Профиль КБЕ

м2

415

Двери

58

ТЕР10-01-039-01

Установка блоков в наружных и внутренних дверных проемах в каменных стенах площадью проема до 3 м2

100 м2 проемов

0.97

1. 101-1742

Толь с крупнозернистой посыпкой гидроизоляционный марки ТГ-350

м2

89

86.33

Н

3. 203-9057

Блоки дверные

м2

100

97

59

СЦМ-203-0246

Блоки дверные наружные, пороги коробок укреплены стальной полосой, однопольные с полотном глухим ДНГ 21-9, пл.1.84 м2; ДНГ 21-10, пл.2.05 м2

м2

97

60

ТЕР10-01-039-01

Установка блоков в наружных и внутренних дверных проемах в каменных стенах площадью проема до 3 м2

100 м2 проемов

3.42

1. 101-1742

Толь с крупнозернистой посыпкой гидроизоляционный марки ТГ-350

м2

89

304.38

Н

3. 203-9057

Блоки дверные

м2

100

342

4. 402-0087

Раствор готовый отделочный тяжелый, известковый 1:2,0

м3

0.105

0.3591

61

СЦМ-203-0239

Блоки дверные внутренние с древесноволокнистыми плитами однопольные с полотнами глухими ДВГ 19-9, пл.1.63 м2

м2

342

62

СЦМ-101-1921

Пена монтажная для герметизации стыков в баллончике емкостью 0,85 л

шт

52

Полы

63

ТЕР11-01-011-01

Устройство стяжек цементных толщиной 20 мм

100 м2 стяжки

54.64

1. 402-0005

Раствор готовый кладочный цементный, марка 150

м3

2.04

111.4656

64

ТЕР11-01-015-01

Устройство покрытий бетонных толщиной 30 мм

100 м2 покрытия

8.16

1. 401-0066

Бетон тяжелый, крупность заполнителя 20 мм, класс В 15 (М200)

м3

3.06

24.9696

2. 408-0122

Песок природный для строительных работ: средний

м3

3.06

24.9696

65

ТЕР11-01-027-02

Устройство покрытий на цементном растворе из плиток керамических для полов многоцветных

100 м2 покрытия

7.88

1. 101-1741

Плитки керамические для полов гладкие неглазурованные многоцветные квадратные и прямоугольные

м2

102

803.76

66

ТЕР11-01-036-01

Устройство покрытий из линолеума на клее бустилат

100 м2 покрытия

48.53

1. 101-0562

Линолеум поливинилхлоридный на теплоизолирующей подоснове марок ПР-ВТ, ВК-ВТ, ЭК-ВТ

м2

102

4950.06

67

ТЕР11-01-040-02

Устройство плинтусов поливинилхлоридных на мастике кумароно-каучуковой КН-3

100 м плинтусов

25.22

1. 101-1753

Плинтусы для полов из пластиката

м

101

2547.22

Мусоропровод

68

ТЕР08-06-001-01

Монтаж мусоропровода со стволом из асбоцементных труб в 9-этажных зданиях с пятью клапанами общей высотой 25 м

1 мусоропровод

20

1. 101-0384

Краски масляные и алкидные густотертые: цинковые МА-011-1

т

0.002

0.04

Н

2. 101-9810

Металлический мусоросборник с тележкой

компл

1

20

3. 103-0701

Трубы асбестоцементные безнапорные условный проход 400 мм, внутренний диаметр 368 мм

м

24.5

490

Н

4. 201-9017

Металлоконструкции опорной рамы из цилиндрического телескопического отвода

кг

86

1720

69

СЦМ-101-1993

Мусоросборник металлический емкостью 750 л на металлической тележке

компл

20

Вентеляционные блоки

70

ТЕР07-05-035-05

Установка вентиляционных блоков массой до 1 т

100 шт.

2

Н

1. 440-9001

Конструкции сборные железобетонные

шт

100

200

71

СЦМ-440-9002-804

Вентиляционный блок БВ-1 (КБ1+КВ1)

шт

200

Внутренняя отделка

72

ТЕР15-02-019-02

Сплошное выравнивание бетонных поверхностей (однослойная штукатурка) известковым раствором потолков

100 м2 оштукатуриваемой поверхности

61.54

73

ТЕР15-02-019-01

Сплошное выравнивание бетонных поверхностей (однослойная штукатурка) известковым раствором стен

100 м2 оштукатуриваемой поверхности

173.84

74

ТЕР15-06-001-01

Оклейка обоями стен по монолитной штукатурке и бетону простыми и средней плотности

100 м2 оклеиваемой и обиваемой поверхности

109.3

2. 101-1830

Обои обыкновенного качества

100м2

1.13

123.509

75

ТЕР15-01-019-01

Гладкая облицовка стен, столбов, пилястр и откосов (без карнизных, плинтусных и угловых плиток) без установки плиток туалетного гарнитура на цементном растворе по кирпичу и бетону

100 м2 поверхности облицовки

9.79

1. 101-0256

Плитки керамические глазурованные для внутренней облицовки стен гладкие без завала белые

м2

100

979

76

ТЕР15-04-005-04

Окраска поливинилацетатными водоэмульсионными составами улучшенная по штукатурке потолков

100 м2 окрашиваемой поверхности

61.54

1. 101-1959

Краски водоэмульсионные ВЭАК-1180

т

0.069

4.24626

77

ТЕР15-04-005-03

Окраска поливинилацетатными водоэмульсионными составами улучшенная по штукатурке стен

100 м2 окрашиваемой поверхности

18.96

1. 101-1959

Краски водоэмульсионные ВЭАК-1180

т

0.063

1.19448

78

ТЕР15-02-031-01

Штукатурка поверхностей оконных и дверных откосов по бетону и камню плоских

100 м2 оштукатуриваемой поверхности

4.49

1. 402-0083

Раствор готовый отделочный тяжелый, цементно-известковый 1:1:6

м3

0.1

0.449

2. 402-0086

Раствор готовый отделочный тяжелый, известковый 1:2,5

м3

4.3

19.307

Наружная отделка

79

ТЕР26-01-041-01

Изоляция изделиями из пенопласта на битуме стен и колонн прямоугольных

1 м3 изоляции

145

1. 101-0079

Битумы нефтяные строительные для кровельных мастик марки БНМ-55/60

т

0.07

10.15

Н

3. 104-9166

Изделия теплоизоляционные из пенопласта

м3

0.98

142.1

80

СЦМ-104-0103

Плиты теплоизоляционные из пенопласта полистирольного ПСБС-40

м3

142.1

81

ТЕР26-01-054-03

Оклеивание поверхности изоляции тканями стеклянными, хлопчатобумажными на клеях ПВА

100 м2 поверхности покрытия изоляции

28.7

1. 101-0540

Лента стальная упаковочная, мягкая, нормальной точности 0,7?20-50 мм

т

0.0473

1.35751

82

ТЕР15-02-005-01

Высококачественная штукатурка декоративным раствором по камню стен гладких

100 м2 оштукатуриваемой поверхности

28.7

83

ТЕР15-04-013-02

Окраска фасадов с лесов по подготовленной поверхности силикатная

100 м2 фасада

28.7

1. 101-1841

Краски силикатные зеленая и красная

т

0.045

1.2915

2. 113-0368

Стекло жидкое калийное

т

0.0532

1.52684

Таблица 4 Потребное количество ресурсов

Материалы

1.

101-0079

Битумы нефтяные строительные для кровельных мастик марки БНМ-55/60

т

10.15

2.

101-0253

Известь строительная негашеная комовая, сорт 1

т

0.0882

3.

101-0256

Плитки керамические глазурованные для внутренней облицовки стен гладкие без завала белые

м2

979

4.

101-0384

Краски масляные и алкидные густотертые: цинковые МА-011-1

т

0.04

5.

101-0562

Линолеум поливинилхлоридный на теплоизолирующей подоснове марок ПР-ВТ, ВК-ВТ, ЭК-ВТ

м2

4950.06

6.

101-0584

Масла антраценовые

т

7.00203

7.

101-0594

Мастика битумная кровельная горячая

т

5.40806

8.

101-0639

Пемза шлаковая (щебень пористый из металлургического шлака), марка 600, фракция от 5 до 10 мм

м3

0.04372

9.

101-0856

Рубероид кровельный с крупнозернистой посыпкой с пылевидной посыпкой РКП-350б

м2

816.2

12.

101-1742

Толь с крупнозернистой посыпкой гидроизоляционный марки ТГ-350

м2

2393.23

1

2

3

4

5

6

13.

101-1753

Плинтусы для полов из пластиката

м

2547.22

14.

101-1782

Ткань мешочная

10м2

82.5126

15.

102-0053

Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные длиной 4-6,5 м, шириной 75-150 мм, толщиной 25 мм, III сорта

м3

65.1163

16.

401-0066

Бетон тяжелый, крупность заполнителя 20 мм, класс В 15 (М200)

м3

24.9696

17.

408-0101

Гравий для строительных работ марка Др. 8, фракция, мм:5(3)-10

м3

7.791

18.

408-0122

Песок природный для строительных работ: средний

м3

24.9696

19.

542-0042

Пропан-бутан, смесь техническая

кг

51.198

Материалы - позиции сметы

20.

СЦМ-101-0770

Плиты пазогребневые для перегородок толщиной 80 мм

м2

2226.4

21.

СЦМ-101-1921

Пена монтажная для герметизации стыков в баллончике емкостью 0,85 л

шт

1081

22.

СЦМ-101-1993

Мусоросборник металлический емкостью 750 л на металлической тележке

компл

20

23.

СЦМ-104-0103

Плиты теплоизоляционные из пенопласта полистирольного ПСБС-40

м3

142.1

24.

СЦМ-203-0239

Блоки дверные внутренние с древесноволокнистыми плитами однопольные с полотнами глухими ДВГ 19-9, пл.1.63 м2

м2

342

1

2

3

4

5

6

25.

СЦМ-203-0246

Блоки дверные наружные, пороги коробок укреплены стальной полосой, однопольные с полотном глухим ДНГ 21-9, пл.1.84 м2; ДНГ 21-10, пл.2.05 м2

м2

97

26.

СЦМ-204-0021

Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса А-III диаметром 10 мм

т

130.86

27.

СЦМ-204-0062

Детали закладные и накладные изготовленные без применения сварки, гнутья, сверления (пробивки) отверстий поставляемые отдельно

т

2.19

28.

СЦМ-204-0100-1

Каркасы класса А-111 диам. 14 мм

т

37.908

29.

СЦМ-204-0100-2

Каркасы класса А-111 диам. от 16 до 28 мм

т

126.214

30.

СЦМ-206-9003-23

Дверь металлопластиковая балконная под дерево Профиль КБЕ

м2

415

31.

СЦМ-206-9015-7

Окна двустворчатые металлопластиковые (профиль форис) со стеклопакетом и фурнитурой

м2

569

32.

СЦМ-401-0003

Бетон тяжелый, класс В 7,5 (М100)

м3

79.56

33.

СЦМ-401-0009

Бетон тяжелый, класс В 25 (М300)

м3

3976.12

34.

СЦМ-401-0010

Бетон тяжелый, класс В 27,5 (М350)

м3

60.9

35.

СЦМ-440-9002-804

Вентиляционный блок БВ-1 (КБ1+КВ1)

шт

200

7.3.2 Расчет потребности в воде для нужд строительства и определение диаметра труб временного водопровода

Временные сети водоснабжения предназначены для обеспечения производственных, хозяйственно-бытовых и противопожарных нужд строительства.

Проектирование, размещение и сооружение сетей водоснабжения производятся в соответствии со СНиП 2.04.02-84, СНиП 3.05.04-85 и др. Параметры временных сетей (или отдельных элементов) водоснабжения устанавливают в следующей последовательности:

  •  расчет потребности в воде;
  •  выбор источников водоснабжения;
  •  составление принципиальной схемы водоснабжения;
  •  расчет диаметров трубопроводов.

Потребность в воде на стадии разработки ППР  определяется для строительной площадки как сумма потребности на производственные , хозяйственно-бытовые  и противопожарные  нужды, л/с:

Расходы воды для обеспечения производственных нужд, л/с:

где - коэффициент неучтенного расхода воды, 1,2…1,3;

       - суммарный удельный расход воды на производственные нужды, л;

       - число производственных потребителей (установок, машин и др.) каждого вида в наиболее загруженную смену;

       - коэффициент часовой неравномерности потребления воды (средний – 1,5);

       - число учитываемых расчетом часов в смену.

Расчет воды для обеспечения производственных нужд в л определяется путем сравнения потребности в воде в наиболее напряженные периоды строительно-монтажных работ по графику, представленному в таблице 5. Для дальнейших расчетов принимается максимальный расход воды на производственные нужды в августе 2008 г. – феврале 2009 г.,  равный 5284 л в месяц.

Далее составляем  таблицу 6, в которую заносим данные потребления воды на производственные нужды, принятые по таблице 5 и хозяйственно-бытовые нужды, исходя из числа работающих в наиболее загруженную смену.

Таблица 5. График потребности в воде на производственные нужды

Потребители воды

Ед.

изм.

К-во в смену

Норма расхода воды на ед. изм.

Месяцы, год

Май-     Август,08

Сентяб.,08-Февраль,09

Март,09

Поливка бетона в летнее время

м3

100

300

30000

Приготовление

раствора

м3

30

250

7500

7500

7500

Посадка деревьев

шт

3

70

Поливка газона

м2

150

10

Итого:

37500

7500

7500

Таблица 6. Расчетные данные потребления воды на производственные и хозяйственно-бытовые нужды

Виды потребления воды

Кол-во,

Удельный расход, , л

Коэффициент неравномерности,

Продолжительность

потребления воды

Общий расход воды, , л

Производственные нужды:

Поливка бетона в летнее время, м3

100

300

1,5

сутки

30000

Приготовление

раствора

30

250

1,5

смена

7500

Посадка деревьев, шт.

3

70

1,5

210

Поливка газона, м2

150

10

1,5

1500

Хозяйственно-бытовые нужды:

Хозяйственно-питьевые нужды, чел.

98

25

3

смена

7350

Душевые установки, чел. (50% пользующихся)

98

30

1

45 мин

Потребность в воде  определяется по формуле:

л/с;

Потребность в воде  определяется по формуле:

л/с,

где - суммарный удельный расход воды на хозяйственно-бытовые нужды, л;

        - расход воды на прием душа одного работника;

        - число работающих в наиболее загруженную смену;

        - число пользующихся душем, до 80% человек;

        - продолжительность использования душевой установки – 45 мин.;

- коэффициент неучтенного расхода воды, 1,2…1,3;

       - суммарный удельный расход воды на производственные нужды, л;

       - число производственных потребителей (установок, машин и др.) каждого вида в наиболее загруженную смену;

       - число учитываемых расчетом часов в смену.

  - коэффициент часовой неравномерности потребления воды (средний – 1,5);

л/с;

Диаметр трубопроводов определяется без учета воды на наружное пожаротушение, приняв скорость движения воды в трубах .

мм

или по ГОСТ 3262-75 диаметр наружный равен 101,3 мм при условном проходе диаметром 90 мм.

Расход воды для наружного пожаротушения принимается с учетом ширины здания, степени его огнестойкости и категории пожарной опасности. С учетом выводов на пожаротушение диаметр трубопроводов равен:

л/с;

мм

или по ГОСТ 3262-75 диаметр наружный равен 140 мм при условном проходе диаметром 120 мм.

7.3.3 Расчет потребности в электроэнергии, выбор трансформаторов и

определение сечения проводов временных электросетей

Сети (включая установки и устройства) энергоснабжения постоянные и временные предназначены для энергетического обеспечения силовых и технологических потребителей, а также для устройства наружного и внутреннего освещения объектов строительства, подсобно-вспомогательных зданий, мест производства строительно-монтажных работ строительной площадки.

Параметры сетей (или их элементов) устанавливаются из следующей последовательности:

  •  расчет электрических нагрузок;
  •  выбор источников электроэнергии;
  •  выявление объектов обслуживания первой категории, расположенных на территории;
  •  составление рабочей схемы электроснабжения;

Расчетный показатель требуемой мощности  на стадии разработки ППР определяется для строительной площадки (кВт) из выражения:

где - коэффициент потери мощности в сетях в зависимости от протяженности, сечения и др., равен 1,05…1,1;

       - сумма номинальных мощностей всех установленных в сети электромоторов, кВт;

       - сумма потребляемой мощности для технологических потребностей, кВт;

       - суммарная мощность осветительных приборов и устройств для внутреннего освещения объектов, кВт;

       - то же, для наружного освещения объектов и территории, кВт;

       - то же, всех установленных сварочных трансформаторов, кВт;

       - коэффициент мощности для групп силовых потребителей электромоторов (в среднем 0,7);

       - то же, для технологических потребителей (в среднем 0,8);

       - коэффициент одновременности работы электромоторов (до 5 шт. – 0,6; 6…8 шт. – 0,5 и более 8 шт. – 0,4);

          - то же, для технологических потребителей (в среднем 0,4);

           - то же, для внутреннего освещения (в среднем 0,8);

          - то же, для наружного освещения (в среднем 0,9);

          - то же, для сварочных трансформаторов (до 3 шт. – 0,8; 3…6 шт. – 0,6; 6…8 шт. – 0,5 и более 8 шт. – 0,4).

Минимальная освещенность установлена Указаниями по проектированию освещения строительных площадок (СН 81-80) и СНиП II-4-79. Требуемая мощность для наружного освещения подсчитывается исходя из норм освещенности. Мощность силовых установок для производственных нужд устанавливается в виде графика в таблице 7.

По данным графика в расчете учитываем  62,6 кВт. Требуемая мощность для технологических нужд включает расход электроэнергии на прогрев бетона, учитываемый по данным приложения 6 [11]:

кВт, где 16 – продолжительность прогрева в ч.

Требуемая мощность осветительных приборов и устройств для наружного и внутреннего освещения учитывается по данным приложения 7 [11] и сводится в таблицу 8:

Для внутреннего освещения:  ,

Для наружного освещения:  .

Таблица 7. График мощности установки для производственных нужд

Механизмы

Ед.

изм.

К-во

Установл мощ-ть эл. дви-гателей, кВт

Общая мощность,

кВт

Месяцы, год

Май-Июль,08

Август,08-Февр.,09

Март,09

Башенный кран КБ-504

шт.

1

57

57

57

57

57

57

Вибраторы

шт.

2

0,8

1,6

1,6

1,6

Пистолет - распыли-тель СО-74А

шт.

1

4

4

4

4

4

Итого:  

58,6

62,6

61

61

Суммарная мощность сварочных Трансформаторов ТС-500:

                        ,  где 32 кВт – номинальная мощность сварочного трансформатора типа ТС-500 по приложению 8 [11];

Таблица 8. Мощность электросети для внутреннего и наружного освещения рабочих мест и территории производства работ

Потребители электроэнергии

Ед.

изм.

Количество

Норма освещенности, кВт

Мощность, кВт

Внутреннее освещение:

Конторские и общественные помещения

м2

189

0,015

2,835

Санитарно-бытовые помещения

м2

153

0,010

1,53

Мастерские

м2

159

0,015

2,39

Закрытые склады

м2

252

0,002

0,504

Итого:           

7,259

Наружное освещение:

Открытые склады, навесы

м2

180

0,001

0,18

Главные проходы и проезды

м2

0,12

5

0,60

Второстепенные проходы и проезды

м2

0,80

2,50

2,00

Охранное освещение

м2

1,20

1,50

1,80

Итого:           

4,58

Суммарная мощность для выбора трансформатора составит:

.

Принимается трансформатор по приложению 9 [11] СКТП-560 мощность 560 кВ.А, с габаритами: длина - 3,2 м, ширина – 2,27 м (закрытая конструкция).

Сечение проводов наружных сетей подбираем в зависимости от расчетной силы тока (условие нагрева проводов не более 700С).

Сила тока I определяется для двухпроводных линий по формуле:

,

где Р – мощность токопотребителей на расчетном участке, кВт;

      V – линейное напряжение, В;

        - коэффициент мощности, 0,6…0,7.

Определение сечения проводов по силе тока производится по формуле:

,

где L – длина линии в один конец, м;

      k – удельная проводимость материала проводов, принимаемая для алюминия равной 34,5;

       – допустимая потеря напряжения в рассчитываемой линии, .

При большой напряженности временных сетей необходимо проверять напряжение в сети  по формуле: ,

где - суммарный момент нагрузки, Вт.м, равный сумме произведений приложенных нагрузок, протекающих по участку на длину этого участка или равный сумме произведений приложенных нагрузок в Вт на длину от начала линии L в м.

Определим сечение голых алюминиевых проводов двухпроводной воздушной линии длиной L=210 м, по которой передается ток напряжением 220 В для освещения санитарно-бытовых помещений и закрытых складов:

  •  для конторских помещений длина воздушной линии L1=44 м, P1=1,5 кВт;
  •  для закрытых складов L2=54 м, P2=0,12 кВт;
  •  для открытых складов L3=42 м, P3=1,2 кВт;
  •  для санитарно-бытовых помещений L4=70 м, P4=1,7 кВт;

Потеря напряжения в сети 4%. Длины участков устанавливаются по объектному стройгенплану.

Момент нагрузки:

Сечение проводов по мощности определяем по формуле:

. Отсюда

Определяем сечение проводов по силе тока. Сила тока в двухпроводной сети определяется по формуле:   

.

Учитываем механическую прочность алюминиевых проводов, принимаем их минимальное сечение 16мм2, при этом сечение нулевого провода также 16мм2.

7.3.4 Расчет   потребности   в   сжатом   воздухе,   выбор компрессора и определение сечения разводящих трубопроводов

Сжатый воздух применяется для обеспечения работы пневматических машин. Параметры временных сетей или их отдельных элементов устанавливаются в такой последовательности:

  •  расчет требуемого количества ресурсов:
  •  определение мощности поставщиков ресурса;
  •  определение характера разводящей сети.

Расчет потребности в ресурсе производится по периодам строительства (или этапам и видам работ) путем поэтапного расчета фактических расходов.

Суммарная потребность  в сжатом воздухе определяются по формуле:

где - число однородных потребителей;

      - расход сжатого воздуха на одного потребителя, ;

      - коэффициенты, учитывающие одновременность работы однородных потребителей (при двух потребителях 1,4…0,85; при  шести – 0,8; при десяти – 0,7; при пятнадцати – 0,6; более двадцати – 0,5).

Расчетная мощность или производительность компрессорной установки  определяется по формуле: ,

где - потери воздуха в компрессоре (до 10%);

       - то же, от охлаждения в трубопроводе;

         - то же, от неплотности соединений в трубопроводах (5…30%);

         - расход сжатого воздуха на продувку (4…10%).

По данным в расчете учитываем . Тогда расчетная мощность или производительность компрессорной установки:

,

Для удовлетворения нужд строителей применяются в основном передвижные компрессорные станции производительностью 5…10 или 5…40, размещаемые в сборно-разборных зданиях.

Диаметр воздухопровода в см ориентировочно определяется по формуле:

, где  - расход воздуха, , протекающего по расчетному участку. Внутренние диаметры труб округляются до ближайшего большего диаметра. Принимаем диметр 25 мм.

7.4  Производство строительно-монтажных работ

7.4.1 Организационно-техническая  подготовка к строительству