64181

Снижение пожарной опасности на автозаправочной станции «Нефтересурсы»

Дипломная

Безопасность труда и охрана жизнедеятельности

Расчет концентрацию паров бензина при открывании горловины автоцистерны. С целью снижения вредных выбросов автомобилями их стали оборудовать каталитическими системами нейтрализации отработавших газов что потребовало ужесточения требований к качеству применяемого бензина.

Русский

2014-07-02

2.97 MB

95 чел.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ.......................................................................................................

4

1 ХАРАКТЕРИСТИКА АЗС – ООО «НЕФТЕРЕСУРСЫ» ……………….

2 ХАРАКТЕРИСТИКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА..................

3 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ  АЗС – ООО «НЕФТЕРЕСУРСЫ».....................................................................................................................

3.1 Анализ пожарной опасности обращающихся в технологическом процессе веществ и материалов.........................................

3.1.1 Физико-химические и пожаровзрывоопасные свойства бензинов……………………………………………………

3.1.2 Физико-химические и пожаровзрывоопасные свойства дизельного топлива……………………………………......

3.2 Оценка возможности образования горючей среды внутри технологического оборудования..............................................

3.3 Расчет размеров зон взрывоопасных концентраций,  при поступлении горючих газов и паров в открытое пространство ..

3.4 Оценка возможности образования горючей среды  при выходе веществ наружу из технологического оборудования, образующиеся при нормальном функционировании технологического процесса……………………………………………………

3.4.1 Расчет образования горючей среды  при выходе веществ наружу при наливе в подземные емкости и зоны взрывоопасной загазованности……………………………

3.4.2 Расчет концентрацию паров бензина при открывании горловины автоцистерны………………………………….

3.5 Расчет размеров зон взрывоопасных концентраций,  при аварийном поступлении горючих газов и паров в открытое пространство………………………………………………………..

3.6 Основные причины повреждения технологического оборудования………………………………………………………….

3.7 Оценка возможности появления источников зажигания…….

3.8 Тепловое проявление механической энергии…………………

3.8.1 Определение зажигательной способности искры………

3.8.2 Расчет температуры нагрева подшипникового узла……

3.9 Расчет механического повреждения в следствие гидравлического удара…………………………………………………….

3.10 Анализ возможных причин и путей распространения пожара………………………………………………………………….

3.11 Расчёт огнепреградителя на воздушной линии ёмкости аварийного слива…………………………………………………...

3.12 Определение категории наружной установки……………….. 

4 ПОЖАРНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ ЭКСПЕРТИЗА........................................

5 РАЗРАБОТКА ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЫ АВТОЗАПРАВОЧНОЙ СТАНЦИИ……………….

5.1 Система рециркуляции паров…………..……..........................

5.2 Система переключения между приямком аварийных переливов  и ливневой канализации………………………………….

5.3 Проверочный расчет избыточного давления при установке отбортовки по периметру территории автозаправочной станции……………………………………………………………….

6 ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ПРЕДПОЛОГАЕМЫХ

РЕШЕНИЙ …………………………………………………………………

7 МЕРОПРИЯТИЯ И ТЕХНИЧЕКИЕ РЕШЕНИЯ ПО ОХРАНЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ…………………………………………………………

7.1 Угроза загрязнения окружающей среды нефтепродуктами….

7.2 Угроза загрязнения окружающей среды пожарами………….

7.3 Экологическая опасность при тушении пенными растворами………………………………………………………

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.................................................................................................

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ.........................................

ПРИЛОЖЕНИЕ……………………………………………………………….

10

15

18

19

19

22

26

29

31

32

35

37

41

44

48

48

51

53

55

56

59

64

68

68

72

71

73

75

83

83

88

90

93

95

97


ВВЕДЕНИЕ

Автомобильный транспорт является основным потребителем нефтяного топлива. В настоящее время в мире эксплуатируется более 600 миллионов автомобилей, а к 2010 году их число, возможно, возрастет до 1 миллиарда штук.

Автомобильный парк России составляет лишь 3,5% от численности эксплуатируемых в мире автомобилей. В то же время это один из самых динамично развивающихся секторов мирового автомобильного рынка. По данным МВД РФ на 1 января 2008 года на учете числится 29404921 автомобиль. За год парк вырос на 2,6 миллионов штук, или 8,9%. Из них 8,5 миллионов автомобилей иностранного производства (29%). К 2009 году их число вырастет до 10-10,5 миллионов иностранных машин. При сохранении существующих тенденций к началу 2011 года парк иномарок достигает 15,5 миллионов машин, а в 2012 году их число сравняется с количество сравняется с количеством российских [18].

Суммарное мировое потребление моторных топлив составляет около 1,75 млрд. т/год, в том числе на долю автомобильных бензинов приходится более 800 млн. т/год.

Первый бензин производили и продавали в обычных аптеках. Парк машин был мал и автомобили не отъезжали далеко от гаража. Ростом надежности и количества автомобилей появились первые автозаправочные станции. Прообраз первой автозаправочной станции (далее АЗС) – «склад канистр с бензином для автомобилей» - был открыт в 1905 году в американском городе Сент-Луисе, а затем в Сиэтле открылась и первая бензоколонка. Она представляла собой огромный бак со шлангом, установленный на высоком помосте. Первая заправочная станция с применением ручного насоса была открыта в 1922 году в Берлине.

Первые автозаправочные станции в России появились в 30 годы в Москве и Ленинграде. С ростом строительства дорог и увеличение автотранспорта в 50-60 годы началось строительство стационарных автозаправочных станций, но сих пор можно встретить автозаправочные станции, осуществляющие заправку из бочек и бензовозов.

Фото 1 – Одна из первых отечественных топливозаправочных колонок типа БКУ-52М

Еще недавно считалось, что моторное топливо нефтяного происхождения будет активно вытесняться альтернативными видами топлива: сжиженным нефтяным газом, сжатым и сжиженным природным газом, спиртами, водородом и др.

Однако освоение альтернативных видов топлив встречает определенные технические и экономические трудности, поэтому есть уверенность, что жидкое топливо нефтяного происхождения останется на ближайшие десятилетия основным как для двигателей с искровым зажиганием, так и для дизельных двигателей.

Ассортимент и качество вырабатываемых и применяемых бензинов определяются структурой автомобильного парка страны, техническими возможностями отечественной нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности, а также экологическими требованиями, которые в последнее время стали определяющими.

Отрицательное влияние выбросов автотранспорта в окружающую среду приводит к необходимости ужесточать нормы на состав отработавших газов автомобилей.

Продукты сгорания бензинов, содержащиеся в отработавших газах автомобиля, поступают в атмосферу, загрязняя окружающую среду. Особенно сильное загрязнение воздушного бассейна наблюдается в крупных городах с большим числом эксплуатируемых автомобилей.

Так, в Москве, где эксплуатируется около 2 млн. 982 тыс. автомобилей, выбросы в атмосферу вредных веществ с отработавшими газами составляют около 1 млн. т/год. Такое загрязнение окружающей среды автотранспортом отнимает у каждого жителя столицы от трех до пяти лет жизни.

С целью снижения вредных выбросов автомобилями их стали оборудовать каталитическими системами нейтрализации отработавших газов, что потребовало ужесточения требований к качеству применяемого бензина.

Совершенствование конструкции двигателей и автомобилей, повышение качества вырабатываемых и применяемых бензинов должно сопровождаться общим повышением культуры эксплуатации автомобильного транспорта.

Прежде чем попасть непосредственно в бак автомобиля, бензин транспортируют и хранят в различных условиях. За время транспортирования и хранения бензины претерпевают различного рода изменения, вызывающие чаще всего ухудшение их качества. Причины, вызывающие изменения качества бензинов, следующие:

– изменения, связанные с химическими процессами в бензине;

– изменения, являющиеся следствием испарения из его состава низкокипящих углеводородов;

– изменения, вызванные появлением в бензине посторонних веществ;

– загрязнения механическими примесями и водой;

– случайное смешение с остатками других нефтепродуктов в трубопроводах и емкостях и др.

При обычных, распространенных методах транспортирования и хранения потери от испарения бензина на пути от нефтеперерабатывающего завода до бака автомобиля достигают 1,5-2,0 %. Ущерб, наносимый этими потерями, определятся не только их стоимостью, но и загрязнением окружающей среды. Поэтому снижение потерь бензина при хранении и транспортировке является очень актуальной задачей.

При сливе-наливе автомобильных цистерн, кроме потерь от неполного слива и испарения, возможны потери от разбрызгивания и разливов. Причинами этих потерь являются разливы остатков топлива из шлангов, несоблюдение правил и инструкций по эксплуатации, переливы, а также налив «открытой струей».

Для борьбы с потерями от переливов применяют ограничители налива, которые автоматически прекращают подачу бензина при достижении уровня налива до нормы, установленной правилами.

Потери из-за утечек из насосов могут составлять 0,06%, а вследствие неисправностей запорной арматуры – примерно 0,02 % от количества перекачиваемого  топлива. Радикальным средством борьбы с этими потерями является своевременная замена сальниковых и фланцевых уплотнений.

АЗС является пожароопасным объектом, это обуславливается обращением на АЗС нефтепродуктов. При нормальной работе АЗС выделяются, проливаются горючие вещества, которые могут послужить источниками зажигания и несут вред окружающей среде.   

В ходе изучения пожаров на автозаправочных станциях установлено, что за 2008 год на автозаправочных станциях России произошло 68 пожаров. Пожары на АЗС произошли по следующим по причинам:

– статистическое электричество – 4 случая (5 %);

– неисправности электрооборудование колонок – 7 случаев (10 %);

– неисправности электрооборудование операторной, освещение территории – 15 случаев (22 %);

– нарушение правил ремонтных работ и техники безопасности – 12 случаев (18%);

– курение – 1 случая (2 %);

– переливы – 9 случаев (13 %);

– поджоги – 3 случая (4 %);

– автомобили: а) электрооборудование – 4 случая (6 %);

                        б) искры из выхлопной трубы – 6 случаев (9 %);

                        в) нагретые части автомобиля – 5 случая (7 %);

                        г) заправка с работающим двигателем – 3 случая (4 %).

Установлено, что 62 % пожаров происходило из-за незначительных утечек через неплотности соединений, использования некачественных или нестандартных шлангов, при замазучивании АЗС, то есть по причинам не связанные с авариями и серьезными повреждениями оборудования. Причинами серьезных пожаров на АЗС явились грубые нарушения, связанные переливом наполняемой емкости при сливе топлива из бензовоза. В качестве примера можно привести пожар на автозаправочной станции в г. Перми, произошедший 23 октября 2007 г. по адресу ул.Карпинского, 99а. Рабочие производили слив бензина при помощи мотопомпы. При перекачке использовали не бензостойкие шланги. Шланг порвался и бензин выплеснулся на разогретую поверхность мотопомпы. Бензин моментально испарился с разогретой поверхности мотопомпы. Искра с высоковольтного оборудования мотопомпы подожгла паровоздушную смесь. Пролитый бензин моментально вспыхнул. Огонь охватил мотопомпу и бензовоз. Рабочие не успели перекрыть топливо и он продолжал выливаться на дорожное полотно автозаправочной станции.

 Таким образом, тема дипломного проекта является актуальной и требует разработки.

 Целью дипломного проекта является снижение пожарной опасности на автозаправочной станции.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

- проведен подбор литературных источников;

- изучен технологический процесс автозаправочной станции;

- проанализированы источники опасности;

- проанализирована пожарная опасность веществ и материалов, применяемых в технологическом процессе;

- количественно оценено действие опасных факторов;

- разработаны мероприятия для снижения уровня взрывопожарной опасности;

- дано экономическое обоснование предлагаемых решений.


1 ХАРАКТЕРИСТИКА
 АЗС – ООО «НЕФТЕРЕСУРСЫ»

Рассматриваемая в дипломном проекте автозаправочная станция –  АЗС – ООО «Нефтересурсы» расположена по адресу:  Пермский край, г.Чайковский, ул. Энтузиастов, 5, рисунок 2.1. Площадь территории в условных границах составляет 3663 м2. Данная АЗС относится к стационарному типу в соответствии с НПБ 111-98*[3]. Комплекс АЗС предназначен для хранения и отпуска четырех видов топлива: бензины марок «Нормаль-80», «Регуляр-92», «Премиум-95», дизельное топливо; организации платной заправки автомобилей топливом.

Рисунок 2.1 – Схема размещение автозаправочной станции

1 – операторная; 2 – навес; 3 – ТРК; 4 – резервуары с топливом;

5 – аварийный резервуар; 6 – резервуар для сбора ливневых вод;

7 –общественный туалет; 8 – площадка для слива топлива;

9 – люки технологических отсеков; 10 – колодцы ливневых стоков;

11 – рекламный щит.

Территория АЗС [15,16] делится функционально на подъездную зону, зону АЗС, зону общественного центра. В пределах подъездной зоны размещаются  дороги въезда-выезда, информационные и рекламные щиты.

Зона АЗС делится на:

– «складскую» (где размещаются резервуары с топливом  и приямок для слива топлива в резервуары);

– «очистных сооружений» - колодцы производственно-ливневых стоков и оборудование для сбора и передачи стоков на очистные сооружения;

– «заправочных островков» - топливо-раздаточные колонки, площадка подпора транспортных средств (зона ожидания автомобилей для заправки);

– «производственную часть», на которой размещается помещение оператора.

Состав зданий  и сооружений технологического назначения:

– операторная;

– навес и топливораздаточные колонки (далее ТРК) для заправки легковых автомобилей;

– ТРК для заправки грузовых автомобилей;

– резервуарный парк;

– резервуар для сбора аварийного пролива топлива;

– площадка для АЦ;

– лотковые каналы для трубопроводов.

Операторная расположена в одноэтажном кирпичном здании III степени огнестойкости. Здание электрифицировано, отопление центральное водяное. Стены, перегородки кирпичные, перекрытия железобетонные, кровля чердачная. Размеры здания в плане 7×10 м, одноэтажное, высота помещений 2,6 м. Несущие конструкции здания установлены и крепятся на монолитную фундаментную плиту, в соответствии с паспортом завода изготовителя. Перегородки из гипсокартонных листов в 2 слоя по металлическому каркасу. Кровля из линокрома, утеплитель – теплоизоляционный материал «УРСА». В здании операторной расположены помещения:

– рабочее помещение оператора АЗС;

– комната отдыха персонала;

– комната старшего оператора;

– электрощитовая;

– санузел персонала;

– подсобное помещение;

– помещение электрослесаря.

Из здания имеются 2 эвакуационных выхода. Смонтирована автоматическая установка пожарной сигнализации и система оповещения людей о пожаре.

ТРК для заправки легковых и грузовых автомобилей. ТРК располагаются на островках, которые возвышаются над проезжей частью на 2000 мм и огорожены специальными устройствами, предотвращающими их повреждения при случайном наезде автотранспорта. Количество ТРК – 4 шт. Управление ТРК дистанционное из операторной. ТРК защищены от солнечного излучения, осадков навесом размерами в плане 7,5×23 м, высотой 4,9 м от уровня земли. Конструктивные элементы навеса:

–  фундаменты – монолитные железобетонные столбчатые из тяжелого бетона класса В15, совмещенные с технологическими приямками для ТРК;

– колонны стальные труб диаметром 325×5 мм;

– балки и прогоны покрытия из прокатных стальных профилей;

– покрытие навеса – оцинковый профнастил НС 44 – 1000 - 0,8. Уклон покрытия навеса 2,4 %.

Для отделки навеса применен фриз из алюминиевого профиля и подвесной потолок из алюминиевой рейки. Устойчивость каркаса навеса обеспечивается жесткой заделкой колон в фундаментах и наличием в диске покрытия профнастила, закрепляемого к сжатому  поясу балок в каждой волне.  

Резервуарный парк имеет в своем составе 4 резервуара:

– 2 топливных резервуара;

– 1 емкость для аварийного пролива топлива;

– 1 емкость для сточных вод.

Резервуары подземные двустенные горизонтальные, двухкамерные объемом 50 (20+30) м3. Межстенное пространство заполнено инертным газом – азотом для контроля герметичности резервуара. Каждый резервуар имеет четыре технологических отсека – два приборных и два для осмотра. Технологические отсеки возвышаются на уровнем земли на 200 мм и закрыты откидными крышками для предотвращения попадания атмосферных осадков.

Приборные технологические отсеки оснащены:

– трубопроводом линии наполнения с установленным клапаном отсечным поплавковым;

– трубопроводом линии выдачи с клапаном обратным, огнепреградителем, краном поворотным;

– трубопроводом линии обесшламливания;

– трубой замерной;

– патрубком для датчика контроля верхнего уровня топлива;

– патрубком продувки азотом;

– патрубком для установки датчика контроля паров бензина в межстенном резервуаре;

– краном шаровым;

– фланцем для установки уровнемера.

Вместимость резервуаров, в том числе:

– бензин «Нормаль-80» – 30 м3;

– бензин «Регуляр-92» – 30 м3;

– бензин «Премиум-95» – 20 м3;

– дизельное топливо – 20 м3.

Резервуар для сбора аварийного пролива топлива и сточных вод. Резервуар стальной горизонтальный  односменный подземный V = 10 м3.

Рисунок 2.2 – Технологическая схема развязки линий наполнения и

рециркуляции паров:

1–технологический отсек узла слива; 2–технологический отсек узла рециркуляции; 3–трубопровод линии слива; 4–газопровод деаэрации; 5–стойка деаэрации; 6–трубопровод паровозврата ТРК.

Площадка для автоцистерн (АЦ). Площадка оборудована:

–  пандусами для безопасного въезда и выезда;

– приямком и сливным трубопроводом, обеспечивающим слив топлива с площадки без его перелива при возможной  разгерметизации сливного патрубка АЦ.

В приямке установлены хлопушки, выполняющие функции запорной арматуры. От одной хлопушки трубопровод идет к резервуару для сбора аварийного пролива топлива, от второй – к емкости для сбора ливневых стоков, загрязняющих нефтепродуктами. Лотковые каналы представляют собой бетонные углубления в покрытии АЗС. Глубина заложения трубопроводов  не менее 200 мм с уклоном трубопроводов в строну резервуара с топливом. Технологические выбросы паров бензина осуществляется путем вывода дыхательных клапанов за территорию АЗС и подъем  на высоту 4,5 м рисунок 2.2

Расстояние от АЗС до границ жилой застройки составляет более 200 м. Дороги, проезды и площадки имеют асфальтобетонное, цементно-бетонное покрытие. Вертикальная планировка решает отвод поверхностных вод системой открытых и закрытых ливнестоков и обеспечивает благоприятные условия для движения транспорта и пешеходов. 

Таким образом, АЗС является взрывопожароопасным объектом, так как на ней осуществляются технологические процессы с участием горючих жидкостей которые могут образовать взрывоопасную концентрацию при нормальной работе.


2 ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА И ОТДЕЛЬНЫХ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Автозаправочная станция предназначена для временного хранения моторного топлива в емкостях и раздачи потребителям.

Сущность технологии заключается в безопасном приеме, хранении моторного топлива и последующей передаче в топливораздаточные колонки и потребителям.

Нефтепродукты поступают на АЗС автомобильным транспортом. Автоцистерны после их заполнения нефтепродуктом на нефтебазе (складе топлива и т.д.) в обязательном порядке подлежат пломбированию. Схема пломбировки должна соответствовать технической документации на автоцистерну. После заполнения пломбируются: горловина (горловины) и сливной вентиль (сливная задвижка). В случае оборудования автоцистерны насосом пломбируется вентиль (задвижка), находящийся между емкостью и насосом. Установленные пломбы должны полностью исключать возможность открытия люка, вращения или открытия сливного вентиля (задвижки), снятия маховика со штока сливной задвижки. Прием нефтепродуктов в резервуары АЗС  из автоцистерны проводится как минимум двумя работниками.

Временное хранение топлива осуществляется в подземных резервуарах при нормальном атмосферном давлении и температуре не более +15 0С. Размещение под землей снижает риск аварийных ситуаций. Топливо не подвержено частым температурным колебаниям, объемное расширение топлива сведено к минимуму, следовательно, снижен выброс паров наружу. Резервуары имеют двойные стенки,  заполненные инертным газом, что позволяет контролировать состояния стенок хранилища. Контроль герметичности межстенного пространства осуществляется путем периодического наблюдения за падением избыточного давления инертного газа в межстенном пространстве резервуара. Падение давления определяется при помощи манометра со шкалой не более 0.1 МПа. При обнаружении падения давления до 0,01 МПа работа резервуара останавливается, производится его опорожнение, и проводятся пневматические испытания согласно требований НПБ 111-98*.

Подача топлива осуществляется насосом, расположенным на резервуаре при получении сигнала от оператора АЗС. Топливо поступает по подземному трубопроводу к топливораздаточной колонке, где происходит учет выданного топлива.

Далее топливо по шлангу поступает в бак автомобиля. Для предотвращения перелива топлива из бака топливораздаточный шланг оснащен устройством автоматического отключения подачи топлива.

Сбор нефтепродуктов в случае перелива или разлива топлива осуществляется в аварийные емкости. В случае перелива топлива, избыток топлива по трубопроводу направляют в аварийную емкость. Переключает оператор. Поверхность дорожного покрытия автозаправочной станции спроектирована под углом 20 к патрубкам приема ливневых вод. Жидкость (состава: нефтепродукты, вода и песок) поступает в резервуар для сбора ливневых вод, по мере накопления  откачивается и вывозится на городские очистные сооружения.


3
 АНАЛИЗ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ  АЗС – ООО «НЕФТЕРЕСУРСЫ»

Под пожарной безопасностью объекта согласно ГОСТ 12.1.033-81 [4] понимается такое его состояние, при котором с регламентируемой вероятностью исключается возможность возникновения и развития пожара, воздействия на людей опасных факторов пожара, а также обеспечивается защита материальных ценностей. Для обеспечения пожарной безопасности объекта необходимо провести предварительный анализ его пожарной опасности. Оценка пожарной опасности любого промышленного объекта, либо технологического процесса включает в себя:
– анализ пожарной опасности обращающихся веществ и материалов;
– оценка возможности образования горючей среды внутри технологического оборудования;
– оценка возможности образования горючей среды при выходе веществ наружу как из нормально работающего оборудования, так и при его повреждении;
– оценка возможности появления внешних источников зажигания;
– определение возможных причин и путей распространения пожара.

3.1 Анализ пожарной опасности обращающихся веществ и материалов

3.1.1 Физико-химические и пожаровзрывоопасные свойства бензинов

Бензины (от французкого Benzine, от арабского любан джави – яванское благовоние)  являются сложной смесью жидких низкокипящих ароматических, нафтеновых, парафиновых и смешанных углеводородов с числом углеродных атомов от 4-5 до 9-10 со средней молекулярной массой около 100, выкипающей в пределах 35-205 0С, легковоспламеняющиеся бесцветные или слегка желтые (при отсутствии специальных добавок) жидкости. Температура пламени при горении  1200 0С, пары  бензинов тяжелее воздуха.

В основном бензины получают при переработке нефти (атмосферная перегонка, термический и каталитический крекинг), меньшее количество бензина получают переработкой нефтяных газов. Очень небольшое количество вырабатывают из смол пиролиза твердых видов топлива (сланцев, каменного угля и др.). Бензины имеют высокую летучесть и температуры вспышки 20-40 0С, застывания - ниже минус 60 0С. Плотность 0,7 – 0,78 г/см3. Кинематическая вязкость примерно вдвое меньше, чем у воды. Скорость распространения фронта пламени при нормальном сгорании от 15 до 60 м/с. В промышленности, транспорте и агропромышленном комплексе бензин в основном используют как топливо для грузовых и легковых автомобилей. В значительно меньших количествах бензин используют в сельскохозяйственной авиации, как растворитель лакокрасочных материалов, при ремонте камер, покрышек и для других технических, технологических и бытовых нужд. Согласно стандарту, наличие механических примесей в бензине не допускается. Однако, при транспортировании, хранении, приемоотпускных операциях топливо обычно загрязняется пылью из окружающего воздуха. Определенное количество примесей почти всегда содержится даже в чистом по внешнему виду топливе. Кроме фактических смол в бензине содержатся смолообразующие вещества. Это различные нестойкие соединения, например олефины, которые с течением времени при повышенных температурах, под действием кислорода воздуха и других факторов окисляются, полимеризуются, конденсируются и переходят в смолы. Смолообразующие соединения называют потенциальными смолами. Их количество зависит от химического состава бензина, технологии его изготовления и качества очистки. Недостаточной стабильностью обладают бензины, в состав которых входит большое количество продуктов крекинга, содержащих много олефинов. Чем хуже условия транспортирования и хранения бензина, тем больше образуется смол. Увеличение содержания смол и смолообразующих веществ ухудшает полноту сгорания бензина и снижает его детонационную стойкость. Накапливающиеся вместе со смолами кислоты повышают коррозионность топлива. Бензины от момента изготовления на заводах до сгорания в двигателях проходят сложный путь транспортировки и хранения. За это время они претерпевают количественные и качественные изменения. Так, например, происходит потеря легкой части бензина (“утяжеление” топлива). Последнее вызывает ухудшение пуска двигателя, увеличение нагарообразования, повышение токсичности отработавших газов, загрязнения окружающей среды и перерасход топлива и масла. При охлаждении топлива в нем могут появиться кристаллы льда и углеводородов. При хранении бензина в средней климатической зоне за 1 месяц потери бензина составляют от 0,12 до 3 кг на тонну (в зависимости от его испаряемости). Еще больше потери при сливо-наливных операциях. Во избежание потерь топлива его следует хранить в подземных резервуарах, оборудованных специальными системами для улавливания паров бензина при перепадах температур и сливоналивных операциях. При хранении происходят также качественные изменения бензина. В частности, он окисляется. Первыми продуктами окисления являются органические кислоты, эфиры, кетоны и др., которые вначале увеличивают коррозионность бензина. Затем образуются продукты глубокого окисления, например асфальтены и смолы (растворимые и не растворимые в бензине). При этом изменяется цвет и запах бензина. Смолы придают бензину желтоватую окраску (этилированные бензины могут менять свой стандартный цвет). Сильно окисленный бензин нельзя использовать, т.к. смолы откладываются в баках, топливопроводах, на штоках клапанов, вызывая их зависание и прогорание. При попадании в камеру сгорания смол (вместе с топливом) увеличивается нагарообразование на днище поршня (что может привести к возникновению детонации). Образование нагаров в камере сгорания является также причиной калильного зажигания. Срок хранения бензина зависит от температуры, поверхности соприкосновения с воздухом, каталитического действия некоторых металлов (в частности, меди, свинца и их сплавов), наличия воды и прежних продуктов окисления, света и др. С повышением температуры скорость окисления увеличивается. Поэтому топливо следует хранить в больших подземных емкостях с минимальными колебаниями температуры. Это исключает каталитическое действие дневного света. В мелкой таре топливо окисляется быстрее, чем в большой (ввиду увеличения удельной площади соприкосновения с воздухом). Поэтому срок хранения бензина в канистрах в летний период не должен превышать одного-двух месяцев. Скорость окисления бензина увеличивается в присутствии воды и старых продуктов окисления (примерно в 2 раза). Хранение бензина в баках автомобиля в летний период не должно превышать двух месяцев. Автомобильные баки имеют свинцовые покрытия, внутри баков расположены медные сетки и фильтры, припаянные оловом. Площадь соприкосновения металла и бензина довольно велика. В связи с этим хранение бензина в домашних условиях недопустимо. Противоокислительные свойства бензинов характеризуются индукционным периодом. Чем он больше, тем более устойчив бензин к окислению. Отечественные бензины имеют индукционный период 900-1200 минут, тогда как у заграничных этот показатель может составлять всего 360 минут.

Условия хранения бензина - должны соответствовать требованиям для любой легкоиспаряющейся жидкости. Отсутствие герметизации при перекачке, хранении и транспортировке приводит к потере легких фракций, что ухудшает пусковые свойства бензина, снижает его октановое число, усиливает нагарообразование в камере сгорания. Повышенная температура и солнечный свет ускоряют образование смол в бензине. Поэтому при длительном хранении бензина рекомендуется держать его в доверху заполненной, плотно закрытой канистре в темном, прохладном помещении.

Основную массу бензинов в России вырабатывают по ГОСТу и техническим условиям. Выпуск бензинов по ТУ обусловлен тем, что их качество по отдельным показателям не отвечают требованиям ГОСТа, однако цена и качество такого бензина вполне устраивает потребителей. По ТУ выпускали марки: А-80, А-92, А-96, АИ-98.

Бензины по ГОСТу, в зависимости от испаряемости и соответственно, пусковых свойств, делятся на зимние, летние и всесезонные сорта. Зимние сорта содержат больше легких (пусковых) фракций, поэтому заправка ими автомобиля летом может вызвать паровоздушные пробки в топливной системе, приводящие к перебоям в работе двигателя.

В целях повышения конкурентоспособности российских бензинов и доведения их качества до европейских стандартов с января 1999 года был введен в действие ГОСТ Р 51105-97 [20]. В зависимости от октанового числа (по исследовательскому методу), установлено четыре марки бензина: «Нормаль-80», «Регуляр-91», «Премиум-95», «Супер-98». Первый предназначен для автотранспорта, использующего А-76. «Регуляр-91» заменяет А-92, 93. Бензины «Премиум-95» и «Супер-98» полностью отвечают западным стандартам и предназначены в основном для автомобилей иностранного производства.

3.1.2. Физико-химические и пожаровзрывоопасные свойства

дизельного топлива

Дизельное топливо предназначено для двигателей внутреннего сгорания с воспламенением рабочей смеси от сжатия (дизелей) представляет смесь углеводородов керосиновой, газойлевой и соляровой фракций, получаемых в результате перегонки нефти, с температурой кипения 180-360 0С и плотностью 0,79-0,86 г/см3. Дизельное топливо является сложной смесью парафиновых (10-40 %), нафтеновых (20-60 %) и ароматических (14-30 %) углеводородов и их производных средней молекулярной массы 110-230, выкипающих в пределах 170-380 0С. Температура вспышки составляет 35-80 0С, застывания - ниже – 5 0С. Дизельное топливо менее взрыво - и огнеопасно и дешевле бензина.

Для того, чтобы обеспечить надежную, экономичную и долговечную работу дизельного двигателя, топливо должно отвечать следующим требованиям: хорошо прокачиваться для бесперебойной и надежной работы насоса высокого давления, иметь оптимальную вязкость, необходимые низкотемпературные свойства, не содержать воды и механических примесей; обеспечивать тонкий распыл и хорошее смесеобразование, для чего нужны оптимальные вязкость и фракционный состав; полностью сгорать, не образуя сажистых частиц, обеспечивать легкий запуск двигателя и “мягкую” работу; не вызывать повышенного нагарообразования на клапанах, кольцах и поршнях, закоксовывания форсунки и зависания иглы распылителя; не вызывать коррозии резервуаров, топливопроводов, деталей двигателя; при сгорании выделять возможно большее количество тепла и быть стабильным. Вязкость топлива понижается с ростом температуры и наоборот. Изменение вязкости оказывает существенное влияние на пусковые свойства, особенно в холодное время года. Чем выше значение вязкости при 20 0С, тем значительнее изменения при понижении температуры. Летние сорта дизельного топлива уже при минус 3-7 0С загустевают, становятся трудноподвижными. Резко возрастает сопротивление движению по трубопроводам (особенно высокого давления). Зимние сорта сохраняют подвижность до более низкой температуры - минус 30-35 0С. При значительном повышении вязкости нарушается нормальная работа топливоподающей аппаратуры, иногда подача прекращается. В холодное время года надежная работа дизелей обеспечивается зимним сортом дизельного топлива, у которого меньше вязкость (в т.ч. при понижении температуры). Современные форсированные дизели могут надежно работать только на топливе нормированного фракционного состава: температура выкипания 96% не должна быть выше 340-360 0С (в зависимости от сорта). С фракционным составом топлива тесно связана температура вспышки, при которой пары нефтепродукта с воздухом образуют горючую смесь, вспыхивающую при поднесении огня. Дизельное топливо - легковоспламеняющаяся жидкость, температура вспышки для разных марок составляет 35-80 0С. От температуры вспышки зависит пожарная опасность при транспортировании, хранении и применении дизельного топлива. Современные дизельные топлива имеют довольно низкую температуру вспышки (35-40 0С), что достаточно для двигателей, используемых на открытом воздухе. Для двигателей, работающих в помещении, применяют специальный сорт топлива с температурой вспышки 65-80 0С. Углеводороды, которые входят в состав дизельного топлива, корродирующего действия на металлы не оказывают. Коррозию вызывают содержащиеся в топливе водорастворимые (минеральные) кислоты и щелочи, органические кислоты, сернистые соединения и вода. Так же, как и в бензинах, наличие в топливах веществ, имеющих кислую реакцию и вызывающих сильную коррозию металлов, а также активных сернистых соединений, недопустимо. Наиболее сильную коррозию вызывают сернистые соединения, которые делятся на активные (сероводород H2S, меркаптаны, элементарная сера S) и неактивные (сульфиды, дисульфиды, полисульфиды и др.).

Топлива для дизельных двигателей автомобилей вырабатывается, в соответствии с ГОСТ 305-82 [19], трех марок: Л- летнее, применяемое при температуре воздуха выше 0 0С; 3 - зимнее, двух видов: для применения до -20 0С и для применения до -30 0С; А - арктическое, применяемое до -50 0С.

Зимние дизельные топлива с депрессорными присадками (ДЗп). Получают на базе летнего топлива с добавлением незначительного количества присадок.

На АЗС «Нефтересурсы» применяется городское дизельное топливо. Основное отличие от экологически чистого дизельного топлива - улучшенное качество благодаря использованию присадок (летом - антидымной, зимой - антидымной и депрессорной), которые снижают дымность и токсичность отработавших газов на 30-50%.

Основные показатели пожарной опасности топлив [9] сведены в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 – Оценка пожарной опасности применяемых веществ и

материалов

Наименование вещества

Показатели пожарной опасности

Группа горючести

tвсп,0С

tвосп,0С

tсв,0С

НКПР

% об

ВКПР

% об

НТПР

ºС

ВТПР

ºС

Молярная

масса

Общая

формула

Бензин

«Нормаль-80»

ЛВЖ

-36

-33

440

-

-

-35

17

97,2

С6,991Н13,108

Бензин

«Регуляр-92» Л

ЛВЖ

-36

-33

410

-

-

-35

20

98,2

С7,024Н13,706

Бензин

«Регуляр-92»З

ЛВЖ

-37

-34

380

-

-

-37

-10

95,3

С6,911Н12,168

Бензин

«Премиум-95»

ЛВЖ

-37

-34

350

0,98

5,48

-37

-10

93,2

С6,742Н11,898

Дизельное топливо «Л»

ЛВЖ

40

65

370

-

-

99

137

203,6

С14,511Н29,12

Дизельное топливо «З»

ЛВЖ

35

45

240

-

-

99

137

172

С12,343Н23,889

Вывод: Бензины, легковоспламеняющиеся бесцветные жидкости, представляющие собой смесь легких углеводородов. По группе горючести бензины относятся к группе горючих веществ. Так как бензины являются  ЛВЖ они относятся еще и к группе горючих веществ повышенной пожарной опасности, которые способны воспламениться от незначительного источника зажигания (сигарета, зажженная спичка). Бензины относят к особо опасным жидкостям, потому что температура вспышки ниже 28 0С. Дизельное топливо является менее горючим, но представляет не меньшую опасность. Это вызвано меньшей испаряемостью и возможностью накопления в низинах, пустотах и пропитывания материалов, повышая пожарную нагрузку.

По сделанному выводу можно говорить о том, что данные вещества, применяемые на АЗС, являются пожаровзрывоопасными веществами и при их использовании надо учитывать все факторы, которые могут повлиять на изменение пожаровзрывоопасных свойств этих веществ.

3.2 Оценка возможности возникновения горючей среды внутри

технологического оборудования

Применяемые на АЗС аппараты и трубопроводы с пожаровзрывоопасными жидкостями при определенных условиях могут явиться местом возникновения пожара или взрыва. Для выявления возможности возникновения горения внутри технологического оборудования необходимо, прежде всего, оценить возможность образования в нем горючей среды. Под горючей средой понимается смесь горючего вещества с окислителем в таких соотношениях, при которых возможно возникновение и дальнейшее развитие горения. В нашем случае горючие вещества являются легковоспламеняющимися и горючими жидкостями.

Для оценки возможности образования горючей среды внутри технологического оборудования необходимо знать основные режимные параметры (рабочую температуру, давление, концентрацию, наличие свободного объема над зеркалом жидкости.  

В закрытых аппаратах с жидкостями горючая среда может образовываться только в том случае, когда над зеркалом жидкости имеется свободный объем. При этом жидкость будет испаряться, и ее пары постепенно распределятся в свободном пространстве. Если в свободном объеме аппарата имеется воздух или любой другой окислитель, то пары жидкости, смешиваясь с ним, могут образовывать горючую среду. Наряду с наличием свободного объема, для образования горючей среды должно выполняться следующее неравенство:   

φн≤ φр≤  φв,

где φн - нижний концентрационный предел распространения пламени;

φр - концентрация паров над зеркалом жидкости;

φв - верхний концентрационный предел распространения пламени.

При этом следует учитывать, что концентрация паров по высоте свободного пространства распределяется неравномерно. Над поверхностью жидкости она близка к концентрации насыщения, а у крышки аппарата ее значения минимальны.

В общем случае возможность образования горючей среды в аппаратах с горючими и легковоспламеняющимися жидкостями может быть оценена путем:

1) проверки наличия над зеркалом жидкости свободного паровоздушного объема;

2) сравнения рабочей концентрации паров жидкости с концентрационными пределами распространения пламени;

3) сравнения рабочей температуры жидкости со значениями температурных пределов воспламенения.

Горючая среда внутри технологических аппаратов, ёмкостей и коммуникаций, в которых обращается бензин, будет образовываться в том случае, если температура рабочей среды в них будет находиться между нижним и верхним температурными пределами распространения пламени бензина.

При этом условие безопасности будет определяться следующим выражением:

(tнпв – 10) ≤ tр ≤ (tвпр + 15),                             

где tнпр – нижний температурный предел распространения пламени, ºС;

tвпр – верхний температурный предел распространения пламени, ºС;

tр – рабочая температура жидкости в аппарате, ºС.

Причины образования горючей среды.

Причинами образования горючей среды при остановке технологического оборудования являются:

– поступление наружного воздуха через дыхательную арматуру при опорожнении аппаратов или через открытые люки при их разгерметизации;

– неполное удаление из аппаратов горючих веществ;

– негерметичное отключение аппаратов от трубопроводов с горючими веществами. При этом горючие вещества через неплотности будут попадать в аппарат, и образовывать в смеси с воздухом горючую смесь.

Проведем анализ пожарной опасности веществ обращаемых в технологических аппаратах и сведем в общую таблицу 3.2.

Таблица 3.2 – Анализ пожарной опасности аппаратов

Наименование аппаратов и обращающихся в них горючих веществ

Наличие

паровоздушного пространства в аппарате

Рабочая температура

в аппарате, 0С

Температурные пределы воспламенения

Вывод о возможности образования горючей среды

нижний

верхний

1

2

3

4

5

6

Бензовоз

есть

30

– 45

24

Взрывоопасная концентрация образуется после слива топлива.

Топливный резервуар

есть

15

– 45

24

При неподвижном хранении пожарная опасность отсутствует т.к. ВОС не образуется. ВОС образуется при большом и малом дыхании.

Резервуар аварийного слива

есть

15

– 45

24

Взрывоопасная концентрация не образуется. ВОС образуется при аварийном сливе топлива

Трубопроводы линии наполнения

нет

15

– 45

24

Взрывоопасная концентрация не образуется

Трубопроводы

линии деаэрации

да

15

– 45

24

При неподвижном хранении пожарная опасность отсутствует т.к. ВОС не образуется. ВОС образуется при малом дыхании.

Насосы подачи топлива

нет

15

– 45

24

Взрывоопасная концентрация не образуется

Вывод: Резервуары постоянно заполнены топливом на 80-95 % и концентрация паров топлива близки к насыщенным и взрывоопасная концентрация не образуется. Горючая среда может образоваться в следующих ситуациях:

– в трубопроводах при сливе-наливе нефтепродуктов;

– в бочке бензовоза при опорожнении;

– в резервуаре аварийного слива при аварийном сливе с бензовоза.

3.3 Расчет размеров зон взрывоопасных концентраций,  при поступлении горючих газов и паров в открытое пространство

При функционировании технологического оборудования возможны два варианта образования зон взрывоопасных паровоздушных смесей на открытой технологической площадке:

Первый вариант – взрывоопасные эксплуатационные зоны, образующиеся при нормальном функционировании технологического процесса;

Второй вариант – аварийные взрывоопасные зоны, образующиеся в результате неконтролируемого выхода ЛВЖ наружу из технологической системы.

Размеры взрывоопасных эксплуатационных зон при нормальной эксплуатации регламентированы «Правилами устройства электроустановок» (ПУЭ). Такие зоны у наружных установок принято классифицировать как взрывоопасные класса В - Iг.

Взрывоопасные зоны у наружных установок ограничиваются по горизонтали и вертикали следующими размерами:

  •  3 м - от закрытых технологических аппаратов, содержащих горючие газы и ЛВЖ;
  •  5 м - от места выброса взрывоопасных и горючих веществ из предохранительных и дыхательных клапанов;
  •  8 м - от резервуаров с ЛВЖ и газгольдеров, а при наличии обвалования — в пределах всей площади внутри обвалования;
  •  20 м - от мест открытого слива и налива ЛВЖ на эстакадах.

В этих зонах принимаются все меры по исключению появления источника зажигания, и в первую очередь – это требования к выбору электрооборудования.

Определение зон взрывоопасных концентраций газов и паров ЛВЖ при аварийном поступлении их в открытое пространство при неподвижной воздушной среде регламентировано ГОСТ Р 12.3.047-98 [6].

Размеры зоны (м), ограничивающие область концентраций, превышающей нижний концентрационный предел распространения пламени по горизонтали и вертикали рассчитывают по формулам, приведенным ниже.

Для паров ЛВЖ:

                       (3.1)

                        (3.2)

где mп - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг;

ρп - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кг/м3;

РS  - давление насыщенных паров ЛВЖ, кПа;

К - коэффициент (К = τ/3600);

τ - продолжительность поступления паров ЛВЖ при испарении, с;

φНКПР - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, % об;

тг - масса поступившего в открытое пространство ГГ при аварийной ситуации, кг;

ρг – плотность горючего газа при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3.

Для ЛВЖ геометрически зона, ограниченная НКПР паров, будет представлять цилиндр с основанием радиусом Rб и высотой h = Zнкпр при высоте источника паров ЛВЖ h < ZНКПРП и hб  =  h + ZНКПРП при hZНКПРП.

3.4 Оценка возможности образования горючей среды  при выходе веществ наружу из технологического оборудования, образующиеся при нормальном функционировании технологического процесса

При эксплуатации технологического оборудования, в котором обращаются легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, возможно образование горючей среды при выходе этих веществ наружу. Причем выход веществ может проходить как из нормально работающего технологического оборудования, так и при его повреждении.   

Это может происходить при наполнении подземных резервуаров нефтепродуктами, а также при заправке автотранспортных средств на топливораздаточных колонках.

При сливе бензина из АЦ в подземные емкости взрывоопасные концентрации могут создаваться в цистерне бензовоза и на площадке АЗС, около дыхательных клапанов. Оценим возможность их образования в самое опасное время - летнее. В летний, наиболее жаркий период года, бензин в цистерне бензовоза во время его движения в дневное время за счет солнечной радиации может нагреться до 30 0С и более, а сама цистерна (ее верхняя часть) до +35 - 40 0С и более [21]. Концентрация паров бензина в цистерне бензовоза при его температуре 30 0С будет насыщенной, так как при движении бензовоза происходит взбалтывание, перемешивание.

3.4.1 Расчет образования горючей среды  при выходе веществ наружу при наливе в подземные емкости и зоны взрывоопасной загазованности

Расчет по бензину «Регуляр-92»:

Количество   выходящих   паров   из   заполняемой   бензином   емкости определяем по формуле.

,                                     (3.3)

где Vн - объем поступающий в резервуар, м3; Vн =8 м3объем цистерны в бензовозе;

Рр  -  рабочее давление, Па, РР0=1·105 Па;

Тр - рабочая температура в резервуаре, 15 + 273 = 288К;

φs - концентрация насыщенного пара;

М - молярная масса бензина, кг/кмоль;

М = 98,2 кг/кмоль.

По уравнению В.П.Cучкова определяем  давление  насыщенного пара бензина.

                    (3.4)

где  tвсп – температура вспышки, 0С.

кПа,

об.доли,

кг/цикл,

Объем взрывоопасной зоны определяем по формуле:

                                                    (3.5)

где Кб - коэффициент безопасности. Кб =2;

φн - нижний концентрационный предел распространения пламени, кг/м3. Пересчет осуществляется по следующей формуле:  

,                                                   (3.6)

где φ = 0,96%;

кг/м3,

,                                            (3.7)

где Vt - молярный объем пара, м3/кмоль;

V0 - молярный объем паров при н.у., м3/кмоль.

м3/кмоль

                     

Размер зоны ограничивающей область концентрации превышающих φнкпр для паров ЛВЖ вычисляют по формуле 3.1:

Принимаем τ =0,5 час, тогда К= 1800/3600=0,5.

Vo - мольный объем, Vo=22,413 м3/кмоль;

м

,                                               (3.8)

кг/м3

Аналогично производим расчет по бензину «Премиум-95».

Расчет по бензину «Премиум-95»:

Количество   выходящих   паров   из   заполняемой   бензином   емкости определяем по формуле 3.3.

По уравнению В.П.Cучкова 3.4 определяем  давление  насыщенного пара бензина.

кПа,

об.доли,

кг/цикл.

Пересчет осуществляется по следующей формуле 3.6:  

кг/м3,

м3/кмоль,

                     

Размер зоны ограничивающей область концентрации превышающих φнкпр для паров ЛВЖ вычисляют по формуле 3.1:

м,

кг/м3,

Как видно из расчетов показатели бензинов «Регуляр-92» и «Премиум-95» практически одинаковы, но с учетов более высокой опасности и выхода постановления Правительства РФ от 27.02.2008 №118, об утверждении Технического регламента «О требованиях к автомобильному и авиационному бензину, дизельному и судовому топливу, для реактивных двигателей и топочному мазуту»[22], топлива «Нормаль-80», «Регуляр-92» будут отменены и все расчеты будем производить по бензину «Премиум-95».

3.4.2 Расчет концентрацию паров бензина при открывании

горловины автоцистерны

При открывании крышки горловины автоцистерны некоторая часть паров бензина выйдет наружу, так как избыточное давление в свободном пространстве будет немного выше атмосферного 30 - 55 кПа. Определим количество этих паров и объем, в котором может образоваться локальная концентрация паров бензина около горловины цистерны бензовоза при открывании крышки. Определим количество паров бензина, выходящих наружу:

                                  (3.9)

где Рраб - рабочее давление в цистерне бензовоза, 130350 Па;  

Ратм  - атмосферное давление, Ратм =1·105 Па;

φS  – концентрации паров бензина, об. доли;

Vсв  – свободный объем цистерны, заполненной бензином на 90%;

м3, где 8 м3 - геометрический объем цистерны;

М  - молекулярная масса паров бензина, 93,2 кг/кмоль;

Траб - рабочая температура бензина в цистерне бензовоза 273 + 30 = 303 К.

По уравнению В.П.Cучкова 3.4 определяем давление насыщенного пара бензина при + 30 0С в бензовозе.

кПа,

об.доли,

кг.

Объем взрывоопасной зоны определяем по формуле 3.5:

фн - нижний концентрационный предел распространения пламени по формуле 3.6;

кг/м3,

м3/кмоль,

.

Вывод: Таким образом, открытие горловины автоцистерны большой опасности не представляет, так как такое количество паров бензина образуется кратковременно, только при контроле заполнения цистерны. Оператор открывает горловину автоцистерны на одну, две минуты. Пары бензина быстро рассеивается в атмосфере. При сливе из бензовоза бензина, в его цистерну через дыхательной клапан поступает воздух, который перемешивается с парами бензина и способен образовать взрывоопасную смесь в свободном объеме цистерны. С АЗС ООО «Нефтересурсы» бензовоз уезжает с взрывоопасной концентрацией паров в его цистерне. Бензин, нагретый до 30 0С, сливается из цистерны в подземную емкость, температура жидкости, в которой в летнее время обычно не превышает 15 0С. Концентрация паров в емкости в начале слива будет насыщенной и примерно равна φs=11,8%, что гораздо выше φВРПР = 5,48% об и будет являться негорючей, то есть взрыва в подземной емкости с бензином при его температуре 15 0С и выше произойти не может, даже при наличии источника зажигания.

Опасная ситуация может создаваться в летнее время на площадке, около дыхательных клапанов резервуаров, в которые производиться слив бензина из бензовоза при небольших скоростях ветра (0-1 м/с).

Технико-эксплуатационной документацией проекта АЗС предусматривается расположение дыхательных клапанов, через которые будет производиться выброс паров на высоте не менее  4,5 м. Этим создаются хорошие условия для рассеивания паров бензина в окружающую атмосферу, но при отсутствии ветра паровоздушная смесь оседает на территорию АЗС «Нефтересурсы» и создает угрозу вспышки паров бензина.

3.5 Расчет размеров зон взрывоопасных концентраций,  при аварийном

поступлении горючих газов и паров в открытое пространство

Рассмотрим наихудший вариант – происходит пролив жидкости на горизонтальную поверхность при повреждении цистерны бензовоза. Бензовоз не подсоединен к трубопроводам слива.

Расчёт массы пролившейся жидкости будет находиться в соответствии с тем, что:
- вся жидкость, находящаяся в бензовозе поступает в окружающее пространство;
- жидкость растекается по поверхности не имеющей ограничений – отбортовки;
- приемные патрубки аварийного резервуара в закрытом положении.

Необходимо определить массу пролившейся жидкости. Формула расчёта массы жидкости:

(кг),                                             (3.10)

где  Vбенз – объём бензовоза, м3;

Vтрк  – объём насоса ТРК, м3;

ρб – плотность бензина равная 730 кг/м3.

Находим массу.

кг.

Зная, что 1 л. = 0,001 м3., переводим объём в литры

л,

Находим поверхность разлива F. В соответствии с НПБ 105-03 п.38г поверхность разлива принимается исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов разливается на площади 0, 15 м2.

м2.                                  (3.11)

При повреждении автоцистерны масса жидкости, которая разольётся на горизонтальную поверхность будет равна 5840 кг, а площадь разлива будет составлять 1200 м2.

Все производимые расчёты соответствуют требованиям НПБ 105-03[7,8].

Плотность паров ЛВЖ необходимо определить по следующей формуле 3.8:

Из ранее проведенных расчетов:

Бензин А-95

Условная формула С6,742Н11,898.

tр = 30 Со

τ = 120 с

Рн=22,12486 кПа.

,                                                 (3.11)

где  W – интенсивность испарения, кг/(с·м²);

Fu – площадь испарения (1200 м²);

t – продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее пространство, с.

Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле:

,                                              (3.12)

где  М – молярная масса, кг/кмоль;

Рн – давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями [12] , кПа.

Определяем интенсивность испарения.

кг/кмоль,

  кг/(с·м²),

Находим массу паров ЛВЖ поступивших в открытое пространство.

 кг,

Определяем плотность паров ЛВЖ.

кг/м³,

Рассчитываем Rнкпр.

,

Из сделанных расчётов следует, что горизонтальный размер зоны, ограничивающей область концентраций, превышающих НКПР, составляет 239,07 м.

Определим размеры зоны, ограничивающие область концентраций, превышающей нижний концентрационный предел распространения пламени по вертикали:

м.

Величина избыточного давления ∆Р., кПа, развиваемого при сгорании газопаровоздушной смеси определяется по формуле:

,                                   (3.13)

где  Ро – атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

mпр – приведенная масса пара, газа, кг;

r – расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м.

Определяем mпр.

Приведенная масса пара определяется из следующего соотношения:

,                                        (3.14)

где Qcr – удельная теплота сгорания пара, Дж/кг; 4,352·107 Дж/кг;

m – масса горючих газов, паров, поступивших в окружающее пространство в результате аварии, кг;

Qo – константа, равная 4,52·106 для паров;

Z – коэффициент участия горючих веществ в горении (0.1).

кг

где r = 30 м.

Определяем избыточное давление ∆Р по формуле 3.13.

кПа,

Расчет импульса волны давления.

Величину импульса волны давления i, Па·с, вычисляем по формуле:

Па·с,                                        (3.15)

Па·с,

Вывод: Размеры зоны, ограничивающие область концентраций, превышающей нижний концентрационный предел распространения пламени составит по горизонтали Rнкпр=90,9м, по вертикали Zнкпр=3,3м, Избыточное давление составит ∆Р=861,52 кПа, Величина импульса волны составит Па·с.

3.6 Основные причины повреждения технологического оборудования
1) Образование повышенного или пониженного давления:
Повышенное либо пониженное давление в аппарате может образоваться по следующим причинам:
а) Нарушение материального баланса.
В свою очередь к нарушению материального баланса могут привести следующие причины:
– неравнозначная замена или нарушение нормального режима работы устройств, обеспечивающих подачу веществ в аппараты;
– увеличение сопротивления в технологических коммуникациях, по которым из аппарата отводятся горючие вещества;
– нарушение работы дыхательных устройств;
– переполнение аппаратов;
б) Нарушение теплового баланса;
К нарушению теплового баланса при эксплуатации технологического оборудования могут привести следующие причины:
– нарушение режима обогрева или охлаждения аппаратов;
– нарушение скорости экзотермических и эндотермических химических процессов;
– нарушение материального баланса;
– влияние внешних источников теплоты.
в) Нарушение процесса конденсации паров.
Нарушению процесса конденсации паров в аппаратах может способствовать:
– уменьшение или полное прекращение подачи хладогента;
– поступление хладоагента с более высокой начальной температурой;
– уменьшение коэффициента теплопередачи от пара к хладоагенту при сильном загрязнении теплообменной поверхности конденсаторов малотеплопроводными отложениями.
г) Подсоединение аппаратов с разным рабочим давлением.
Если аппарат работает при давлении, меньшем, чем давление питающего источника, то есть вероятность его повреждения при
– отсутствии или неисправности на соединительных линиях редуцирующих устройств и предохранительных клапанов;
– использовании для снижения давления обычной запорной арматуры.
д) Попадание в объем высоконагретых аппаратов легкокипящих жидкостей:
Вода или другая легкокипящая жидкость может попасть в высокотемпературные аппараты вместе с поступающим продуктом, через не плотности в теплообменных элементах аппаратов, при конденсации водяного пара в период продувки аппаратов перед их пуском. Может произойти интенсивное испарение жидкости, что приведет к резкому увеличению давления.
В технологическом оборудовании АЗС повышенное либо пониженное давление может образоваться по следующим причинам:
– неисправность оборудования линии наполнения (неисправность запорной арматуры, засорение трубопровода линии наполнения);  
– неисправность дыхательных устройств резервуаров;
– переполнение резервуаров при их заполнении;
– неисправность запорной арматуры линии выдачи;
2) Воздействие динамических нагрузок.
Рассмотрим основные виды динамических воздействий, которые могут привести к механическому повреждению технологического оборудования:
а) Вибрация технологического оборудования.
Наибольшая опасность от вибрации возникает в том случае, если число колебаний возмущающей силы по своему значению приблизится к числу собственных колебаний или будет отличаться в целое число раз. При этом возникает явление резонанса.
б) Гидравлические удары.
Гидравлический удар - явление, которое возникает в результате резкого торможения движущегося потока жидкости или газа. Чаще всего происходит при быстром закрывании или открывании запорной арматуры, а также при внезапном изменении направления движения потока. Вследствие этого могут происходить значительные повреждения технологического оборудования.
в) Внешние механические удары.
Могут происходить из-за неосторожной работы внутрицехового транспорта, а также при неосторожной работе инструмента ударного действия.
Технологическое оборудование АЗС может быть повреждено при действии на него следующих динамических нагрузок:
– гидравлические удары (при резком открывании и закрывании запорной арматуры)
– внешние удары (при ремонте оборудования)
3) Эрозия.
Одной из характерных причин повреждения технологического оборудования является эрозия. Эрозия - это механический износ материала стенок резервуаров и трубопроводов, вызванный воздействием движущейся среды. Частицы вещества, ударяясь о материал стенки, разрушают ее поверхностный слой, что приводит к уменьшению толщины стенки, образованию каверн, кратеров, бороздок и т.п. В результате такого износа может происходить локальное повреждение оборудования.                    
4) Коррозия.
Коррозия - химическое воздействие, приводящее к износу и разрушению стенок аппаратов и трубопроводов. Химический износ - уменьшение толщины или прочности стенок оборудования в результате химического взаимодействия материала с обращающимися веществами, или внешней средой.

3.7 Оценка возможности появления источников зажигания

Наличие горючей среды внутри технологического оборудования, в помещениях или на открытых технологических площадках не является достаточным условием для возникновения горения. Для возникновения горения также необходимо такое условие, как наличие источника зажигания. Под внешним источником зажигания понимается любое нагретое тело, обладающее запасом энергии, температурой и временем воздействия, достаточным для воспламенения горючей среды. Из этого следует, что не каждое нагретое тело способно воспламенить горючую смесь. Источником зажигания может явиться такое нагретое тело (при вынужденном воспламенении) или такой экзотермический процесс (при самовоспламенении), которые способны нагреть некоторый объём горючей среды до определённой температуры, когда скорость тепловыделения (за счёт реакции в горючей смеси) равна или превышает скорость теплоотвода из зоны реакции, при чём мощность и длительность теплового действия источника зажигания должны обеспечивать поддержание критических условий с течением времени, необходимого для развития реакции с формированием фронта пламени, способного к дальнейшему самопроизвольному распространению, то есть источники зажигания должны удовлетворять основным трём условиям.

В общем случае при оценке воспламеняющей способности внешнего источника теплоты необходимо исходить из следующих положений:  
1) Температура источника теплоты Ти должна быть не менее температуры зажигания, необходимой для инициирования реакции между горючим веществом и окислителем:
Ти > Тз.
2) Количество энергии, заключенное в источнике теплоты, должно быть больше или равно минимальной энергии зажигания Емин этой смеси:
Еи > Емин.
3) Время теплового воздействия τи внешнего источника теплоты на горючую смесь должно быть не менее времени, необходимого для развития реакции с формированием фронта пламени, способного к дальнейшему самопроизвольному распространению:
τи > τинд
Если хотя бы одно из указанных условий не выполняется, то источник теплоты не обладает воспламеняющей способностью и, следовательно, не является источником зажигания.
При проведении технологического процесса могут появляться источники теплоты непосредственно связанные с процессом, а также источники теплоты, появление которых не связано с нормальным функционированием производства. Потенциальных источников зажигания, которые могут иметь место на АЗС достаточно большое количество.
а) Газообразные продукты горения и искры двигателей.
Газообразные продукты горения и искры, образующиеся в двигателях внутреннего сгорания, могут стать источником зажигания. Это может произойти в том случае, если имеются прогары в выхлопных трубах автотранспортных средств, находящихся на территории АЗС с работающим двигателем и по близости есть горючие материалы или паровоздушная среда в пределах от φНКПРП до φВКПРП.       
б) Открытый огонь при производстве огневых работ.
Открытый огонь при проведении огневых работ (резание металла, газоэлектросварка) представляет большую пожарную опасность, так как температура пламени при проведении огневых работ  значительно превышает температуру пламени, горючих веществ в воздухе. Так при сжигании ацетилена в воздухе температура пламени может достигать 3150 0С, при производстве электросварочных работ с использованием угольных электродов температура дуги составляет примерно 6000 0С.
г) Тепловые проявления электрической энергии.
К основным видам теплового проявления электрической энергии относятся искровые разряды статического электричества, проявления, связанные с нарушением работы электрооборудования, прямые удары молнии и ее вторичные воздействия. Все эти проявления, как правило, характеризуются высокой температурой, обладают значительной энергией и временем действия, и поэтому могут явиться источником зажигания.
На АЗС могут возникать искровые разряды статического электричества, так как там обращаются вещества, являющиеся диэлектриками (бензин, дизельное топливо). В технологическом процессе АЗС эти вещества способны накапливать заряды статического электричества. Эти заряды могут уходить в землю и нейтрализоваться, а могут накапливаться и создавать потенциалы, порой достигающие десятков тысяч вольт.
В технологическом процессе АЗС накапливанию высоких потенциалов и формированию искровых разрядов способствуют:
– отсутствие или неисправность заземляющих устройств;
– образование электроизоляционного слоя отложений на заземленных поверхностях;
– нарушение режима работы оборудования с увеличением скорости транспортировки веществ по трубопроводам, появлением на поверхности плавающих тел.
К тепловым проявлениям, возникающим при нарушении нормального режима работы электрооборудования относятся: короткие замыкания, перегрузки, большие переходные сопротивления, нагрев под воздействием вихревых токов.
Короткие замыкания - это не предусмотренные нормальными условиями работы замыкания через малое сопротивление между фазами или одной из фаз и нулевым проводом. Токи при коротких замыканиях могут достигать десятков тысяч ампер. Такие токи в незначительный промежуток времени выделяют большое количество тепла в проводниках, что приводит к воспламенению горючей изоляции, а также расплавлению металла и выбросу в окружающую среду искр, способных вызвать воспламенение горючих материалов и взрывоопасных смесей. Основная причина коротких замыканий - это нарушение изоляции в проводах, кабелях, машинах и аппаратах.
Прямые удары молнии и ее вторичные проявления также относятся к тепловым проявлениям электрической энергии. Прямые удары молнии – наиболее опасный вид воздействия. Температура искрового разряда молнии может достигать нескольких тысяч градусов. При непосредственном соприкосновении канала молнии с горючими смесями будет происходить мгновенное их воспламенение.
Вторичными воздействиями молнии являются:
– электростатическая индукция (наведение потенциалов на наземных предметах в результате изменения электростатического поля грозового облака);
– электромагнитная индукция (наведение потенциалов в незамкнутых контурах в результате быстрых изменений тока молнии);
– занос высоких потенциалов (перенесение высоких потенциалов в здания по внешним металлическим коммуникациям).
3.8 Тепловое проявление механической энергии

3.8.1 Определение зажигательной способности искры

Оценку зажигательной способности искры, образованной при работе ударным инструментом, произведем согласно ГОСТ [6]. Чтобы искра стала инициатором возникновения горения, в данном случае бензина, требуется выполнение следующих условий:

  1.  Температура нагретого тела должна быть больше температуры самовоспламенения горячей среды.
  2.  Время воздействия нагретого тела должна быть не менее периода индукции при зажигании т.е.

где Wmin -  минимальная энергия зажигания, Дж.

 Размеры искры удара представляющая собой раскаленную до свечения частичку металла, не превышают 0,5 мм, а их температура находится в пределах температуры плавления металла. 

 Количество тепла, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры tн до температуры самовоспламенения tсв вычисляется по формуле:

                            (3.16)

где  k – коэффициент, равный отношению тепла отданного горючему веществу к энергии запасенной искрой,  k = 1;

и - плотность металла, кг/м3 (и = 7800 кг/м3);  

си - 482 Дж/(кг·К) – теплоемкость расплава металла;

Vu - объем искры металла, м3. Определяется как

                           (3.17)

 Для нахождения конечной температуры капли tкон необходимо соотнести время полета искры τост до остывания и время ее нахождения в расплавленном состоянии τр.

                                          (3.18)

где τкр – время кристаллизации капли металла, с. Определить время кристаллизации можно по формуле:

                                      (3.19)

где to = 20 0С – температура окружающего воздуха;

tпл = tн = 1580 0С – температура плавления и температура искры соответственно;

mu – масса частицы металла, кг, из формулы

mu=и·Vи=7800·6,54·10-11 =5,1·10-7кг;                                     (3.20)

 α – коэффициент теплоотдачи, Вт/м2·К

                                 (3.21)

где  wu = 16 м/с  - скорость полета искры при работе ударным инструментом.

Su – площадь поверхности искры, м2, определяем по формуле:

                 (3.22)

Подставим значения в формулу 3.19:

Время остывания определяется по формуле:

                                     (3.23)

где Fo – критерий Фурье, определяемый по значениям критерия Био  Вi и относительной избыточной температуры  Ө с помощью номограммы;

λu – коэффициент теплопроводности металла искры, λu = 86,5 Вт/м·К ;

Критерий Био можно определить по формуле:

                          (3.24)

Определим относительную избыточную температуру:

                              (3.35)

где tсв = 350 0С -  температура самовоспламенения бензина «Премиум-95».

По номограмме определим критерий Фурье: Fo =180

Тогда время остывания капли найдем по формуле 3.23:

Время нахождения искры в расплавленном состоянии найдем по формуле 3.18:

Время падения искры с высоты 15 м составит: τпад=15/16=0,93 с.

Сравнивая значения времени падения и нахождения искры в расплавленном состоянии видно, что искра упадет в расплавленном состоянии.

Для определения конечной температуры воспользуемся формулой:

                             (3.26)

Подставим значения:

Подставим значения формулу 3.17

По справочнику [9] Wmin бензина «Премиум-95» составляет  0,3 мДж.

Проверим условия воспламенения горючей среды:

  1.  tкон > tсв;                    2) W > Wmin

1467 > 350                     0,28 > 0,3·10-3

Следовательно, искра, образованная при работе ударным инструментом и упавшая на поверхность горючей паровоздушной смеси способна вызвать ее воспламенение и привести к пожару. 

Этот расчет позволяет сделать заключение о необходимости проведения таких работ как минимум неискрообразующим инструментом. К работе приступать только после снижения концентрации паровоздушной среды и проведение измерения воздушной среды.

3.8.2 Расчет температуры нагрева подшипникового узла

Перегрев подшипников может быть вызван следующими причинами: плохое качество смазки рабочих поверхностей, их загрязнение, перекосы валов, перегрузка машины, чрезмерная затяжка подшипников. При этом подшипники перегреваются до опасных температур (выше температуры самовоспламенения горючей смеси, контактирующей с подшипником, или температуры самовозгорания (тления) осевшей на его корпус горючей пыли).

В насосе используются подшипники «414», диаметр вала 0,06м, коэффициент между поверхностью и средой 200 Вт/м2к, tср=15 0С, коэффициент 0,15,число оборотов вала 30 с-1, Н=1500 H, поверхность подшипника 0,08

Максимальную температуру подшипника скольжения при отсутствии смазки и принудительном охлаждении можно рассчитать по формуле:

,                                                  (3.27)

где tп - максимальная температура подшипника, 0С;

tВ - температура окружающей среды (воздуха), 0С;

α - коэффициент теплообмена между поверхностью подшипника и окружающей средой, величину коэффициента теплообмена в Вт/(м2·К) определяют по формулам:

при tп > 60 0С                                  (3.28)

при tп ≤ 60 0С   ,                                      (3.29)

F - поверхность корпуса подшипника, омываемая воздухом, м2.

Qтр - мощность сил трения в подшипнике определяют по формуле в Вт:

,                                    (3.30)

f - коэффициент трения скольжения, значения коэффициента f можно выбрать в зависимости от материалов трущихся частей из следующей таблицы:

N - реальная сила, действующая на подшипник, Н;

d - диаметр шейки вала, м;

n - частота вращения вала, с-1.

Вт

Принимаем ориентировочно максимальную температуру подшипника

tп= 300 0С, подставляем формулу 3.28

Вт/м3·К,

0С,

Вычисляем ошибку%,

 0С,

Вт/м3·К,

0С,

Вычисляем ошибку%,

 0С,

Вт/м3·К,

0С,

Вычисляем ошибку%.

Проверяем выполнение условия взрывобезопасности tп ≤ 0,8·tсв, то есть 264 0С ≤ 380 0С условие выполняется, следовательно появление источника зажигания в технологическом отсеке в результате нарушения режима эксплуатации насоса не произойдет.

3.9 Расчет механического повреждения вследствие гидравлического удара

В технологическом процессе автозаправочной станции постоянно происходят гидравлические удары на трубопровод при включении насоса ТРК, а также при сливе с бензовоза топлива, когда происходит переполнение и срабатывает отсечной поплавковый клапан в подземном резервуаре.

   Приращение давления в трубопроводе при гидравлическом ударе определяют по формуле Н.Е. Жуковского:

                                                    (3.31)

где с – скорость распространения ударной волны:

                                          (3.32)

где  - плотность жидкости при рабочей температуре, кг/м;

 d - внутренний диаметр трубы, м;

Е – модуль упругости материала трубы, Па;

 s – толщина стенки трубы, м;

 - уменьшение скорости движения жидкости в трубопроводе, м/с.

                                           (3.33)

где  - начальная скорость движения продукта в трубопроводе, м/с;

 - конечная скорость движения продукта в трубопровод, м (часто = 0).

Определим возможность повреждения трубопровода ТРК при включении насоса. Рабочее давление ТРК в трубопроводе 1,5 МПа. Плотность бензина 730 кг/м. Материал трубопровода  - сталь 17Г1С. Модуль упругости  для бензина  Производительность магистрального нефтепровода ; наружный диаметр трубы  толщина стенки s =10 мм. Пробное давление при гидравлическом исполнении трубопровода

Определяем площадь проходного сечения трубопровода

          (3.34)

где s=10мм=0,01 - по условию.

Определяем скорость движения нефти из уравнения расхода

или 4,63 м/с,

где  - по условию.

Определяем скорость распространения ударной волны при быстром перекрытии крана найдем по формуле 3.32

где

Определяем максимальное уменьшение скорости нефти в трубе по формуле найдем по формуле 3.33

Определяем приращение давления в трубопроводе при гидравлическом ударе найдем по формуле 3.31

Определяем конечное давление нефти в трубопроводе

Таким образом, давление в трубопроводе при гидравлическом ударе не превысит допустимое давление, необходимо следить за состоянием трубопроводов, так как предельное давление близко к расчетному.

3.10 Анализ возможных причин и путей распространения пожара

Одновременное появление в условиях производства горючей среды и источника зажигания, как правило, приводит к возникновению пожаров и взрывов. Однако последствия этих пожаров и взрывов могут быть совершенно различными. В одних случаях начавшийся пожар через некоторое время самоликвидируется, в других же – может получить быстрое развитие, причинить значительный материальный ущерб, а иногда и привести к гибели людей. Возможность быстрого развития пожаров на производственных объектах определяется прежде всего наличием соответствующих условий, которые способствуют распространению горения на значительные расстояния от очага. Когда такие условия соответствуют, то нет и угрозы перерастания пожаров в крупные.

Исходя из выше сказанного, в процессе анализа пожарной опасности технологического процесса нужно выявить характерные пути и причины, способствующие распространению пожара.

1) Возможные пути распространения пожара.

Пожар на АЗС может распространяться:

- по поверхности разлившейся жидкости;

- по паровоздушным смесям;

- через дыхательные устройства аппаратов с ЛВЖ и ГЖ;

- по системам канализации при попадании туда горючих жидкостей.

При этом ускорению распространения пожара способствует:

- несоблюдение противопожарных разрывов;

- отсутствие или неэффективность огнепреграждающих устройств на дыхательных линиях аппаратов и коммуникациях;

- появление факторов, ускоряющих развитие пожара  (разрушение аппаратов при взрыве, растекание огнеопасных жидкостей, образование паровоздушных облаков);

- отсутствие или неэффективность средств автоматической противопожарной защиты;

- благоприятные погодные условия (жаркая погода, сильный ветер);

- неправильные действия персонала.

Наиболее опасные ситуации на АЗС обычно создаются в следующих  ситуациях:

-  при сливе бензина из автомобильной цистерны в подземную емкость;

-  при заправке автомобилей бензином;

- при очистке  резервуаров  от  отложений,  профилактических  и ремонтных работах;

- при ошибках операторов, которые связаны с проливом бензина;

- при отказах технологического оборудования (локальные утечки бензина через соединения, сварные швы и т.д.), которые могут, приводить к выходу значительного   количества бензина и образованию взрывоопасных концентраций.

  1.  Расчёт огнепреградителя на воздушной линии

ёмкости аварийного слива

Производственные коммуникации защищаются от распространения пламени огнепреградителями. На паровоздушных коммуникациях устанавливаются сухие огнепреградители (сетчатые, кассетные, гравийные, металлокерамические), основной расчётный параметр которых – критический диаметр канала огнепреграждающего элемента.

Для защиты дыхательной линии резервуара используется кассетный огнепреградитель.

1) Определение удельной газовой постоянной горючей смеси

Удельную газовую постоянную горючей смеси определяем

,                                 (3.35)

где  –  молекулярная масса бензина, равная 9,32

 –  молекулярная масса воздуха, равная 28,96.

2) Определение критического диаметра каналов гофрированного алюминия

Предотвратить опасность развития пожара по дыхательному трубопроводу возможно выполнив условие следующего соотношения:

,                                        (3.36)

где  –  фактический диаметр каналов сухого огнепреградителя, м;

 –  удельная газовая постоянная горючей смеси;

 –  температура паровоздушной смеси бензина, равная 15 0С;

 –  коэффициент теплопроводности горючей смеси, ;

–  удельная теплоёмкость горючей смеси при постоянном давлении, ;

 –  рабочее давление, равное .

Коэффициент теплопроводности горючей смеси определяем

                               (3.37)

где  –  объёмная доля бензина в стехиометрической смеси;

 –  коэффициент теплопроводности бензина, равный 0,1823 ;

 –  коэффициент теплопроводности воздуха, равный 0,0259  ;

Объёмную долю горючего в стехиометрической смеси, определяем из уравнения сгорания бензина в воздухе:

                                    (3.38)

Подставляя значения получим:

Подставляя значения формулу 3.36, получим значение критического диаметра канала огнепреградителя:

3) Определение фактического диаметра каналов гофрированного алюминия

Фактический диаметр каналов в щелях огнепреградителя определим по формуле:

,                                                         (3.39)

где  –  коэффициент безопасности, равный 2.

Подставляя значение, получим:

Техническая характеристика огнепреградителя

горючее вещество – бензин;

критический диаметр каналов ;

фактический диаметр каналов (ОП-40 диаметр каналов 0,002);

Вывод: рассчитанный огнепреградитель обеспечит защиту дыхательных линий ёмкостей от распространения пламени внутрь аппаратов при указанной выше характеристике.

  1.  Определение категории наружной установки 

Расчет интенсивности теплового излучения.

а) Интенсивность теплового излучения q, кВт/м², при горении пролитых жидкостей определяется по формуле:

,                                             (3.40)

где Ef – среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/ м²;

Fq – угловой коэффициент облученности;

τ – коэффициент пропускания атмосферы.

Значение Ef зависит от эффективного диаметра очага d (или диаметра пролива)

м2,                                         (3.41)

 

где F – площадь пролива, м².

м.

На основе имеющихся экспериментальных данных, приведенных в таблице 3.3 и по рассчитанному диаметру, находим значение Ef.

Таблица 3.3 – Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив

Топливо

Ef, кВт×м²

m, кг/(м²×с)

d=10 м

d=20 м

d=30 м

d=40 м

d=50 м

СПГ (метан)

220

180

150

130

120

0,08

СУГ (пропанбутан)

80

63

50

43

40

0,10

Бензин

60

47

35

28

25

0,06

Дизельное топливо

40

32

25

21

18

0,04

Нефть

25

19

15

12

10

0,04

Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать величину Ef такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

Принимаем Ef=28 кВт/м².

б) Определяем угловой коэффициент облучённости.

Угловой коэффициент облученности Fq определяется из следующего выражения:

,                                            (3.42)

где Fv и Fн – факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадки.

Для определения величин Fv и Fн необходимо знать высоту пламени и некоторые другие вспомогательные параметры.

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив.

Определение величины интенсивности теплового излучения на расстоянии 30 м от установки.

Интенсивность теплового излучения необходимо рассчитывать для двух случаев пожара или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке:

1) Пожар проливов легковоспламеняющихся жидкостей, горючих жидкостей или горение твердых горючих материалов.

2) «Огненный шар» – крупномасштабное диффузионное горение.

В нашем случае характерен первый вариант.

Интенсивность теплового излучения q, кВт/м², при горении пролитых жидкостей определяется по формуле 3.40:

Определяем высоту пламени Н, м.

,                                        (3.43)

где d – эффективный диаметр очага, м;

Um – удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м²·с);

ρв – плотность окружающего воздуха, 1,2929 кг/м²;

g – ускорение свободного падения, 9,81 м/с².

Рассчитываем высоту пламени Н.

м,

Вспомогательные величины (параметры) определяют из следующих соотношений:

м,                                                 (3.44)

м,

                                                   (3.45)

,

,                                            (3.46)

,

                                                      (3.47)

,

Рассчитываем факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок

Зная величины h, S, A, B факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок определяют по формулам:

, (3.48)

,  (3.49)

Подставляем

,

.

Рассчитываем угловой коэффициент облученности

.

Определяем коэффициент пропускания атмосферы.

Коэффициент пропускания атмосферы τ определяется по формуле:

                             (3.50)

.

Определяем интенсивность теплового излучения q

кВт/м²,

Произведя расчет, получили:

Величина избыточного давления, развиваемого при сгорании газопаровоздушной смеси на расстоянии 30 м равна ∆Р = 861,52кПа.

Величина интенсивности теплового излучения на расстоянии 30 м

q = 392,0616кВт/м²

Расчеты показывают, что в следствии повреждении бензовоза в радиусе 39м все объекты будут полностью будут разрушены.

Вывод: Зная, что в ТРК обращается ЛВЖ с температурой вспышки ≤ 28˚С и  избыточное давление на расстоянии 30 м получилось равным 861,52кПа кПа, то делаем вывод, что наружная установка относится к категории Ан.

Наиболее опасная ситуация может произойти:

- при повреждении цистерны или сливного трубопровода бензовоза и выходе бензина на территорию АЗС;

-  при очистке резервуаров от отложений, профилактических и ремонтных работах;

- при ошибках операторов, которые связаны с проливами бензина;

- при отказах технологического оборудования (локальные утечки бензина через соединения, сварные швы и т.д.), которые могут приводить к утечке значительного количества бензина и образованию взрывоопасных концентраций.

Также выход горючих веществ наружу может произойти из-за повреждения оборудования.

4 ПОЖАРНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ ЭКСПЕРТИЗА

Проведена проверка соответствия АЗС требованиям НПБ 111-98*[3] в части соблюдения требований пожарной безопасности, результаты сведены в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 – Проверка соответствия АЗС требованиям НПБ 111-98* в части соблюдения требований пожарной безопасности

Что проверяется

Принято по проекту,

м

Требуется по нормам,

м

Ссылка    на пункты НПБ      111-98*

Вывод  о соответствии

Расстояние от АЗС до:

– производственные предприятия

1,5 км

15

Табл.1  п.12

Соотв.

– жилых и общественных зданий

2 км

25

Табл.1   п.12

Соотв.

– автомобильных дорог общей  сети

16

12

Табл.1 п. 12

Соотв.

– индивидуальных гаражей

500

18

Табл.1 п. 12

Соотв.

Расстояние от подземных резервуаров АЗС до:

– топливо раздаточных колонок

9

4

Табл.2 п.13

Соотв.

– зданий 1 и 2 степени огнестойкости

12

3/9

Табл.2 п. 13

Соотв.

– площадки  для стоянки транспортных средств

8

6

Табл.2 п.13

Соотв.

Расстояние от топливораздаточных колонок до:

– зданий 1 и 2 степени огнестойкости

9

15

Табл.2 п. 13

п.29

Соотв.

– очистных сооружений

10

4

Табл.2 п.13

Соотв.

– площадка для стоянки транспортных средств

15

9

Табл.2 п.13

Соотв.

Расстояние   от площадки для АЦ до:

– зданий 1 и 2 степени огнестойкости

16

6/9

Табл.2 п.1 З

Соотв.

– площадка       для стоянки транспортных средств

15

9

Табл.2 п. 1 З

Соотв.

Расстояние от зданий 1 и 2 степени огнестойкости до:

– очистных сооружений

9

3/9

Табл.2 п.4

Соотв.

– площадки  для стоянки транспортных средств

10

9

Табл.2 п. 4

Соотв.

Расстояние  от края площадки для АЦ до наземно расположенного технологического оборудования, конструкций навесов

6

2

п. 15

Соотв.

Движение автотранспорта,

въезды и выезды

Одностороннее

раздельное

Одностороннее

раздельное

п.17

Соотв.

Степень огнестойкости   здания АЗС

2

1,2 или 3а

п.22

Соотв.

Материал навесов

Негорючий

Негорючий

п.30

Соотв.

Защита от повреждении

топливораздаточных

колонок

Установлены      на

островки

Должны

защищаться

п. 33

Соотв.

Покрытие проездов, заправочных

островков

Стойкое к

воздействию

нефтепродуктов

Стойкое к

воздействию

нефтепродуктов

п. 33

Соотв.

Высота наземной части    колодцев до инженерных

коммуникаций

0,1

0,05

п.34

Соотв.

Высота   отбортовки для АЦ

Отсутствуют

0,15

п.35

Не

соотв.

Въезд    на    площадку АЦ

Пандусы

Пандусы

п.35

Соотв.

Наличие     аварийного резервуара

Имеется

Должен быть

п.35

Соотв.

Наличие   сливного трубопровода

Имеется

Должен быть

п.35

Соотв.

Сливной трубопровод ливневых стоков

Оснащен

запорной

арматурой

Должен

оснащаться

запорной

арматурой

п.35

Соотв.

Оборудование АЗС

молниезащитой

РД

34.21.122-87

РД

34.21.122-87

не ниже             2категории

п.40

Соотв.

Автоматическая блокировка       подачи топлива ТРК при

номинальном заполнении

топливного бака

Имеется

Должна быть

п.44

Соотв.

Система контроля

герметичности

резервуара

Имеется

Должна быть

п.46

Соотв.

Система контроля

герметичности       

межстенного пространства

Непрерывный

контроль

Система

объединенного

или

непрерывного

контроля

п.48

Соотв.

В технологической системе линия рециркуляции паров топлива из резервуара в АЦ  

Отсутствует

Рекомендовано

п.62

Не

соотв.

Системы обеспечивающие   при заполнении

автоматическую

сигнализацию

персоналу     АЗС,     и

aавтоматическое

прекращение

наполнения резервуара не   более чем за 5 с.

Имеется

Должна

быть

п.54

Соотв.

Наполнение резервуаров топливом из АЦ

Подземно

с

использованием,

гидрозатвора      по линии

заполнения

резервуар а

Подземно

с

использованием устройств препятствие распространению пламени по линии наполнения резервуара

п.60

Соотв.

Наличие  запорной

арматуры  между местом подсоединения

напорно-всасывающего   рукава АЦ   и   

трубопровода налива

МС-1

Должна быть

П.61

Соотв.

Обесшламливание и испытание на герметичность

Закрытым

Закрытым

п.65

Соотв.

Выполнение запорной

арматуры, устанавливаемой      на топливном

оборудовании

По первому классу

герметичности

По первому классу

герметичности

п.67   ГОСТ 9544-93

Соотв.

Снабжение     крышек, заглушек,   соединение фланцев, расположенных        на топливном оборудовании прокладками

Из

искробезопасных

материалов, устойчивых к воздействию нефтепродуктов

Должны

выполнены из искробезопасных материалов

устойчивых к воздействию нефтепродуктов

п.68

Соотв.

Стенки технологических шахт резервуаров

Выполнены        из негорючих

материалов

Должны

выполняться       из

негорючего

материала   

п.69

Соотв.

Заземление

технологических устройств

Оснащены

устройствами для

подсоединения оборудования       к контору

заземления АЗС

Должны

оснащаться

устройствами   для подсоединения

оборудования к контуру

заземления АЗС

п.71

Соотв.

Отключение

электропитания       

на АЗС

Централизованное

Должно быть централизеванным

п.72

Соотв.

По результатам экспертизы выявлены  следующие нарушения требований норм и правил пожарной безопасности:

- отсутствует отбортовка по периметру на высоту не менее 150 мм. п.35 НПБ 111-98*[9]  

Рекомендовано предусмотреть в технологической системе линию рециркуляции паров топлива из резервуара в АЦ  удовлетворяющая требованиям  п. 62 НПБ 111-98*[9] .


5  РАЗРАБОТКА ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ПРОТИВОРОЖАРНОЙ

ЗАЩИТЫ АВТОЗАПРАВОЧНОЙ СТАНЦИИ

5.1 Система рециркуляции паров.

 

По данным отечественных исследований, испарения автомобильного бензина, при его транспортировании могут достигать 0,01 кг, а при проведении сливоналивных операций 0,71 кг на 1м3 вместимости цистерны. Наибольшие испарения отмечаются в случае открытого налива в летнее время, за счет разогрева в пути порожней автоцистерны. Кроме этого, при транспортировании нефтепродуктов в автоцистернах, может иметь место увеличение испарений из-за неисправностей дыхательных клапанов и неплотно закрытых наливных горловин.

Проведенные исследования и испытания показывают, что эффективным способом, позволяющим снизить испарения и повысить скорость налива, является применение системы сбора (рекуперации) паров нефтепродуктов при их сливе в резервуары автозаправочных станций и комплексов, при правильном ее использовании, способна, по данным Американского Института Нефти (API), собрать и впоследствии переработать до 95 % выбрасываемых в атмосферу паров нефтепродуктов.

Для сведения к минимуму выбросов паров моторного топлива дипломным проектом предлагается установка линии рециркуляции паров (Рисунок 5.1).  При сливе нефтепродуктов, жидкость вытесняет газовую среду из резервуара 1 по рукаву 12 в цистерну 2, при этом выбросов газовой фазы в атмосферу не образуется.  Тем самым данная система позволяет исключать взрывоопасной концентрацию паров топлива на территорию АЗС.

ГДЕ ?

Рисунок 5.1 – Схема паров при сливе нефтепродуктов:

1–резервуар; 2–бензовоз; 3–узел наполнения; 4–узел подключение линии рециркуляции паров; 5–трубопровод; 6–топливо; 7–дорожное полотно;

8–пневмоклапан; 9–рукав слива топлива; 10–устройство дыхательное;

11–огневой предохранитель; 12–рукав рециркуляции паров; 13–донный клапан; 14–кран; 15–трос заземления; 16–решетка ливневой канализации; 17–клапан трубопровода аварийного слива; 18–трубопровод аварийного слива.

Узел УРП – 1 (Рисунок 5.2) подсоединяется к линии деаэрации, используется для соединения трубопроводов парой фазы резервуара и автоцистерны. Узел УРП – 1 выполнен из не искрового материала (алюминия), подсоединяется без использования инструментов. При подсоединении узла УРП – 1 (Рисунок 5.3) корпус с пазом 3 входит внутрь узла, приподнимая клапан байпаса 1. При этом происходит соединение линии деаэрации резервуара с линией рециркуляции паров бензовоза. Фиксатор 10 блокирует самопроизвольное разъединение узла.  При расстыковке основных частей осуществляет автоматическое перекрытие линии рециркуляции паров.

Рисунок 5.2 – Узел подключения рециркуляции паров УРП – 1.

ГДЕ ?

Рисунок 5.3 – Устройство узла УРП – 1:

1–патрубок; 2–защелка; 3–корпус; 4–кран шаровой 2′′; 5–огневой преградитесь ОП – 40; 6–патрубок; 7–ось; 8–кассета (лента алюминиевая гофрированная); 9–стопор; 10–фиксатор; 11–клапан байпас; 12–пружина.

5.2 Система переключения между приямком аварийных переливов  и ливневых канализаций

Согласно статистики, 60% всех аварий происходит из-за так называемого «человеческого фактора». Дипломным проектом предлагается установка системы переключения между приямком аварийных переливов  и ливневых канализаций (Рисунок 5.4).

 

Рисунок 5.3 – Система переключения между приямком аварийных переливов  и ливневых канализаций:

1–технологический отсек переключения аварийных переливов;

2–трубопровод Ø 100; 3– трубопровод Ø 200; 4–площадка АЦ.

Система производит:

– открывание электромагнитного клапана линии аварийного резервуара и перекрытие линии ливневой канализации происходит в автоматическом режиме  при подключении автоцистерны к устройству защитного заземления;

– открывание электромагнитного клапана аварийного резервуара с линией налива в автоматическом режиме при достижении 95% наполнения резервуара позволяет снизить гидравлические удары в системе;

– подача сигнала оператору слива при разъединении устройства защитного заземления.

При заезде автоцистерны на площадку слива датчик объема подает сигнал оператору и на въезде на автозаправку загорается сигнал: «Въезд запрещен». При подключении заземляющего устройства происходит открывание электромагнитного клапана линии аварийного резервуара и перекрытие линии ливневой канализации. После подъема  крышки технологического отсека система входит режим предупреждения. При разъединении устройства защитного заземления звучит звуковой сигнал.

Тем самым устройство позволяет частично автоматизировать  процесс слива топлива, снизить возможные неправильные действия оператора. Тем самым снизить пожарную опасность данного процесса.

5.3 Проверочный расчет избыточного давления при установке отбортовки по периметру территории автозаправочной станции

Рассмотрим наихудший вариант – происходит пролив жидкости на горизонтальную поверхность при повреждении цистерны бензовоза. Бензовоз не подсоединен к трубопроводам слива.

Расчёт массы пролившейся жидкости будет находиться в соответствии с тем, что:
- вся жидкость, находящаяся в бензовозе поступает в окружающее пространство;
- жидкость растекается по поверхности ограниченна отбортовкой;
- приемные патрубки аварийного резервуара в закрытом положении.

Из основных показателях площадь автозаправочной станции составляет 3719 м2, из них площадь не занимаемая постройками составляет 2485 м2[15,16]. Сравним с площадью разлива бензина из ранее рассчитанного F = 1200 м2.

2485 м2 › 1200 м2

Следовательно, разлившийся бензин может остаться на территории автозаправочной станции, для ограничения распространения бензина необходимо выполнить отбортовку по периметру автозаправочной станции.

Вывод: В ходе произведенного анализа пожарной опасности и проведенного детального обследования автозаправочной станции был выявлен ряд нарушений нормативных документов, которые могут стать причиной возникновения и распространения пожара по территории АЗС и привести к гибели людей, значительному материальному ущербу и неблагоприятной экологической ситуации. Требования нормативных документов нарушены при оборудовании площадки для АЦ, а также при оборудовании средствами пожаротушения. Поэтому для компенсации данных недостатков предлагаю следующее оборудовать площадку для АЦ отбортовкой высотой не менее 150 мм.


6 ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ПРЕДПОЛОГАЕМЫХ РЕШЕНИЙ

Эффективность  затрат  на  обеспечение  пожарной безопасности определяется как социальными (оценивается соответствие фактического положения      установленному социальному  нормативу), так и экономическими   (оценивается достигаемый   экономический  результат) показателями.

Экономический эффект представляет собой превышение стоимостных оценок конечных результатов над совокупными затратами ресурсов (трудовых, материальных, капитальных и др.) за расчетный период. Конечным результатом создания и использования мероприятий по обеспечению пожарной безопасности является значение предотвращенных потерь, которые рассчитывают исходя из вероятности возникновения пожара и возможных экономических потерь от него до и после реализации мероприятий по обеспечению пожарной безопасности на объекте. Численное значение затрат на мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется на основе бухгалтерской отчетности объекта защиты.

Затраты на обеспечение пожарной безопасности следует считать эффективными с социальной точки зрения, если они обеспечивают выполнение норматива по исключению воздействия на людей опасных факторов пожара.

За начальный год расчетного периода принимается год начала финансирования работ по осуществлению мероприятия. Началом расчетного периода, как правило, считается первый год выполнения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ. Конечный год расчетного периода определяется моментом завершения использования результатов осуществления мероприятия. Конечный год использования результатов мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется разработчиком и согласовывается с основным заказником.

При проведении расчетов экономического эффекта разновременные затраты и результаты приводятся к единому моменту времени - расчетному году. В качестве расчетного года принимается год, предшествующий началу использования мероприятия по обеспечению пожарной безопасности.

Для снижения пожарной опасности рассматриваемого технологического процесса предлагается установить следующие системы:

– систему автоматического переключения слива обращающихся в производстве ЛВЖ и ГЖ из оборудования;

– систему рециркуляции паров бензина.

Устройство автоматического переключения слива и системы рециркуляции паров бензина позволяет огранить зону взрывоопасных концентраций паров бензина на территории АЗС при сливе и повреждении автоцистерны - бензовоза или сливного трубопровода, а также дает возможность снизить размер материального ущерба при возникновении пожара.

Основными  показателями эффективности предлагаемого решения являются:

К - капитальные вложения, руб;

С - эксплуатационные расходы, руб/год;

У - ущерб от пожара, руб/год.

В существующем варианте все основные показатели, кроме ущерба от пожаров У, равны нулю, так как систему рециркуляции паров бензина отсутствует.

Для определения экономической целесообразности внедрения предлагаемого решения противопожарной защиты, необходимо определить приведенные затраты в базовом и предлагаемом вариантах и среднегодовой показатель материального ущерба от пожаров.

Рассмотрим отдельно базовый и предлагаемый варианты, а затем сравним их.

Данные по устройству систему рециркуляции паров бензина, балансовая стоимость  оборудования, производительность в сутки, рентабельность и  себестоимость взяты из финансовой документации предприятия.

Рассмотрим 1 вариант.

Дополнительные  капитальные  и  эксплуатационные  расходы  отсутствуют:

K1 = 0; C1 = 0.

Среднегодовой ущерб от пожара составит

,                                          (6.1)

где Уп - прямой ущерб, руб.

Ук - косвенный ущерб, руб.

,                               (6.2)

                                   

                                     (6.3)  

где ОБ – стоимость i-го вида уничтоженных оборотных средств за единицу, руб;

Кi  – количество i-го вида уничтоженных оборотных средств, ед;

I – сводный индекс роста потребительских цен;

п – количество наименований поврежденных (уничтоженных) основных средств;

При пожарах, как правило, строительные конструкции не повреждаются, то есть Кс.к. = 0, но будет уничтожена часть технологического оборудования, балансовой стоимостью Коб = 470000 руб.

Стоимость остатков составит Кост = 30000 руб.

Затраты на ликвидацию последствий составят Клпп = 70000 руб.

Топлива будет уничтожено на 40000 руб. (Уоб.ср.).

Годовая норма амортизации на восстановление здания 2,47 % в год.

Ущерба по строительным конструкциям нет, т.е. Ус.к = 0

Ущерб по оборудованию найдем по формуле:

,                           (6.8)

где Тоб - время эксплуатации оборудования до пожара,  Тоб=2 года, (после  введения в эксплуатацию объекта в 2006 году), тогда:

рубл

Отсюда прямой ущерб от пожара составит.

                  (6.9)

руб.

Определяем косвенный ущерб из-за простоя

,                                   (6.10)

где      Злик   –  затраты собственника на ликвидацию пожара, расчистку и уборку, руб;

Вуп – упущенная выгода в результате простоя предприятия или его       подразделений вызванного пожаром, руб;

Зж – затраты нам возмещение вреда, причиненного жизни и здоровью   людей, руб;

Потери от условно-постоянных расходов найдем по формуле:

,                                (6.11)

Q = 4 тонны топлива в сутки отпускает АЗС при среднегодовой производительности 1460 тонн в год,

Ц = 20 рублей за 1 литр топлива в ценах января 2008 года.

 – время простоя производства.                                 (6.12)

АЗС в среднем будет простаивать 5 суток.

Купр - коэффициент учитывающий условно-постоянные затраты и заработную плату в себестоимости продукции:

             (6.13)

где  Н ам, Н Э.П., НП.З. - собственно процент амортизации, заработной  платы и прочих затрат в себестоимости продукции (справочные данные).     

руб.

Снижение   прибыли   за   время   простоя   из-за   недовыпуска      продукции:                                                                                                   

,                                   (6.14)

где Re = 25% - рентабельность продукции к ее стоимости.                               

руб.

Потери эффективности и дополнительных капитальных затрат
отвлекаемых на восстановление уничтоженных пожаром основных фондов

.                            (6.15)

где, – соответственно нормативные коэффициенты экономической
эффективности капитальных вложений в пассивные и активные формы.
 = 0,12
1/год; = 0,15 1/год

Кск,  Коб-  соответственно  среднее  значение  ущерба  от  одного   пожара по строительным конструкциям и оборудованию, руб.

Кс.к = 0;   КоБ = 470000 руб.;

руб.

Средняя величина косвенного ущерба от одного пожара составит найдем по формуле 6.11

руб. '
Общий ущерб по 1 варианту:

руб

Рассмотрим 2 вариант.

Определим основные показатели.

Капитальные затраты, связанные с приобретением и монтажом            оборудования, труб, арматуры, земляных работ можно определить из сметы и она равна примерно 200000 руб. (данные предприятия).

                                        (6.16)

Амортизационные отчисления установки рециркуляции паров:

                                       (6.17)

где Нам = 4,7 % в год - норма амортизационных отчислений для данных          установок.

руб./год

Затраты на текущий ремонт:

                                          (6.18)

где Нтр = 4% в год - норма отчислений на текущий ремонт.

руб.

Отсюда  руб.

Определяем ущерб от пожара по 2 варианту.

Наличие систем автоматизации аварийного слива и рециркуляции паров не предотвращает опасности возникновения пожара, а только предотвращает его развитие. В связи с этим и размеры ущерба при наличии и рециркуляции паров сократятся.

Так, например, в среднем при пожаре в этом случае уничтожается и повреждается технологического оборудования на сумму:

Коб = 250000 тыс. руб. - оборотных средств;

с учетом износа тыс.руб.

Здания в основном не повреждаются, то есть Кс.к = 0;

Уоб.ср = 10000 тыс. руб.;

Стоимость остатков составит Кост = 8000 тыс. руб.

На ликвидацию последствий пожара идет Клпп = 1900 тыс. руб., простой производства составляет 1 сутки.

Прямой ущерб равен:

тыс. руб.

Косвенный ущерб от одного пожара будет:

,                                  (6.19)

руб,

руб,

руб,                 (6.20)

Тогда: руб,

Общий ущерб по 2 варианту:

руб,

Сопоставим варианты и определим экономический эффект.

Лучшим вариантом будет являться тот вариант, который будет иметь меньшую величину приведенных затрат.

Расчет приведенных затрат:

,                                       (6.18)

где Ki - капитальные вложения на противопожарную защиту по i-варианту;

Q - эксплуатационные расходы на противопожарную защиту, руб./год;

Ен - нормативный коэффициент экономической эффективности капитальных вложений, принимаемый по народному хозяйству Ен=0,12 1/год.

Частота  возникновения     пожаров   на  данных   объектах  согласно статистики  λ =  0,2 пожаров/год.

1 вариант:

К1 = 0; C1 = 0; руб

2 вариант:

К2 = 10000 руб., С2 = 26370 руб./год

У2 = 102370 тыс. руб.

Определим приведенные затраты:

руб/год

руб/год (6.21)

Приведенные затраты по 2 варианту ниже, чем по 1, следовательно применения аварийного слива экономически целесообразно.

Годовой экономический эффект от применения предложенных систем составит:

руб/год      (6.22)

В ценах на январь месяц 2008 года

 Вывод: Применение систем автоматизации аварийного слива и рециркуляции паров повышает уровень пожарной безопасности объекта и является экономически целесообразным.


7 МЕРОПРИЯТИЯ И ТЕХНИЧЕКИЕ РЕШЕНИЯ ПО ОХРАНЕ

ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

По мере ускорения темпов научно-технического прогресса воздействия людей на природу становиться более мощным, это приводит к качественному изменению соотношения сил между человеком и природой.

По особенностям технологического процесса автозаправочные станции являются постоянными источниками загрязнения воздуха, воды и почвы даже при нормальной безопасной работе. Основными источниками загрязнения окружающей среды являются:

– нефтепродукты;

– продукты жизнедеятельности человека;

– выхлопные газы;

– пожары.

7.1 Угроза загрязнения окружающей среды нефтепродуктами

На территории автозаправочной станции по технологическому процессу обращаются нефтепродукты: бензины, дизельное топливо, масла. Пролив нефтепродуктов происходит по причинам:

– разгерметизация емкостей;

– неосторожное пользование оператором и водителями заправочным оборудование;

–  неисправность автотранспорта;

– большое и малое дыхание оборудования.

Нефтепродукты накапливаются на площадке АЗС, при атмосферных осадках разливаются прилегающую территорию. Легкие фракции частично осаждаются, а основная масса уносится в атмосферу. Тем самым загрязнение нефтепродуктами происходит, как на самой АЗС, так и на прилегающей территории.

Для снижения возможных выбросов нефтепродуктов  предлагаются мероприятия:

1)  Установка системы деаэрации. При сливе топлива  пары из подземного резервуара по трубопроводу вытесняются в цистерну бензовоза, тем самым снижают выбросы паров бензина.

2) Установка очистных сооружений замкнутого цикла, которые применяются для очистки поверхностного стока территории автозаправочной станции и мест отстаивания автомобильного и автогрузового транспорта, с последующим удалением продуктов на поверхность или в городской коллектор очистных сооружений города.

На автозаправочной станции установлена емкость накопительного типа (резервуар). При заполнении опорожняется и вывозится на очистные сооружения. Недостатком такого типа сооружений являются ограничение по объему и в случае крупных осадков, аварий не позволяют собирать все фрагменты загрязнения воздуха, воды и почвы.

Различие в специфическом весе веществ,  содержащихся в  сточных водах, и воды уже давно используются для разделения этих компонентов. В зависимости от того, обладает ли отделяемое вещество меньшей или более высокой плотностью, чем вода, для отделения применяются процессы всплывание или осаждения. Вследствие этого в технике отделения может быть использована классификация вида загрязнения на выпадающие в осадок вещества, непосредственно отделяемые, эмульгирующие и растворяющиеся легкие вещества. Понятие легкие вещества включают в себя как легкие жидкости, так и твердые материалы с плотностью менее 1 г/см3. Дальнейшее дифференцирование отделяемых веществ производиться разделением их на минеральные и органические.

На территории АЗС автостоянок основными загрязнителями ливневого стока являются легкие минеральные жидкости (нефтепродукты) и механические частицы (пыль, грязь, песок). Для очистки ливневого стока от перечисленных загрязнителей предлагается установка очистных сооружений, в которой происходит отделение веществ с плотностью более или менее 1 г/см3.

Предлагаемые очистное сооружение рисунок 7.1 строится из последовательно подключенных друг за другом компонентов по принципу “модельного конструктора”. Это разрешает выполнение различных требований к степени очистки воды путем комбинации различных компонентов.

Рисунок 7.1 – Нефтеуловитель

Очистные сооружения для очистки ливневого стока автозаправочной станции состоят из трех последовательно друг за другом подключенных элементов:

– грязеуловитель (блок отстаивания);

– нефтеулавливающее устройство (сифон);

– блок сорбционной очистки.

Конструкция грязеуловителя основывается на следующих соображениях:

Приняв, что песчинки с диаметром более 50 мм, гарантированно отделяются и частицы считаются отдельными, если они в течение времени пребывания достигают глубины погружения 2 м, а скорость оседания кварцевого песка, в зависимости от диаметра частичек и температуры воды изменяются по данным в ниже указанной таблице 7.1.

Таблица 7.1 – Скорость оседания кварцевого песка, в зависимости от диаметра частичек и температуры воды

Скорость оседания

Диаметр в мм

1000

100

50

10

U,(м/ч)10 oС

520

24

6,1

0,3

U, (м/ч)20 °С

522

29

7,9

0,4

То получают, что песчинки диаметром 50 мм, должны находиться в отделителе 20 минут.

Грязеуловитель размещен в металлической емкости со специальными встроенными элементами, обеспечивающими такие условия течения воды, которые в максимальной мере способствуют отделению и фильтрации механических загрязнении. Одновременно происходит отделение нефтепродуктов.

В целях обеспечения очистки в объем, в котором размещен грязеуловитель, были встроены специальные элементы (распределитель течения/запорная плитка-фильтр), которые обеспечивают такие условия течения воды, которые в максимальной мере способствуют отделению и фильтрации механических загрязнении.

В грязеуловителе находятся следующие элементы:

–   равномерного    распределения    потока    воды    по    всему    объем грязеуловителю;

–   перехода турбулентного характера течения в ламинарный (ламинарный характер течения в наибольшей мере способствует отделению твердых примесей);

–  исключения прямого потока от входа до выхода (поток краткого замыкания);

–  замедления   скорости   течения   воды   до   значения,   позволяющего оседания твердых частиц мелкого размера.

У выхода: плитка-фильтр, который служит для:

– создания определенного напора воды (способствует отделению твердых загрязнений);

–   задерживания плавающих твердых тел;

Таким образом, грязеуловитель, выполняет следующие функции:

–  отделение взвешенных веществ;

–   содержание плавающих тел;

–   предварительное отделение нефтепродуктов.

Вода поступает в отделитель через поворотный элемент течения, который обуславливает донное направленное течение, тем самым усиливаются разделительные силы на капли нефтепродуктов. Нефтепродукты всплывают и собираются в верхней части. Очищенная вода отводиться через нижнее отверстие выходной перегородки.

В отделителе нефтепродуктов имеются следующие узлы и приспособления:

–  приспособление поворота течения воды, которое служит для изменения направления течения воды с целью наилучшего отделения нефтепродуктов (сифон);

–   выходная перегородка;

–   приспособление взятия проб.

Приняв во внимание то, что на АЗС в ряде случаев могут образоваться нестойкие эмульсии воды и нефтепродуктов, во многих случаях одного отделителя бензина не хватит для достижения требуемой степени очистки. Одной из главных причин является то, что большая часть капель легких жидкостей в связи с очень малым диаметром частичек имеет такую малую скорость подъема, что она не будет отделена. С другой стороны эти эмульсии образовались механическим путем, т.е. они являются стабильными только небольшой промежуток времени. Отделение этих, механически образованных эмульсий производится угольным фильтром.

Уровень накопления нефтепродуктов контролируется датчиком-сигнализатором. Секционная конструкция установки и блочное исполнение элементов повышает эффективность работы, а также позволяет сократить сроки проведения регламентных работ и значительно уменьшить трудозатраты.

После очистки воды ее можно использовать для полива растений, для помывки поверхности АЗС, тем самым устранить замазучивания.

Вывод: Применение данных систем позволяет снизить попадание загрязненных нефтепродуктами поверхностных вод в водоемы и почву и атмосферу. Дополнительно снижается пожароопасная обстановка на АЗС.     

7.2 Угроза загрязнения окружающей среды пожарами

Пожары приводят не только к социальному и материальному ущербу, но и к загрязнению природных сред: воздуха, поверхностных и почвенных вод, почвы; к гибели растений и животных .

В обширном перечне экологических опасностей, угрожающих людям, существует возможность отравления среды нашего обитания химическими соединениями в результате техногенных пожаров – продуктов горения, горючими материалами и огнетушащими веществами. На фоне огромного количества других техногенных выбросов: пестицидов, нитратов, тяжелых металлов – многие десятилетия «выбросы и отходы пожара» оставались незамеченными (исключением являлись лишь лесные пожары, так как выбросы при лесных пожарах сопоставимы с выбросами от вулканов). Содержание в «выбросах и отходах» пожаров некоторых очень опасных химических соединений, например диоксинов, полиароматических углеводородов, являющихся по отношению к основным загрязнениям современного мира (оксидам углерода, азота, серы, удобрениям, металлам) как бы микропримесями, делает пожары одним из серьезнейших источников опасности.

По определению пожар – неконтролируемое горение вне специального очага. [4] Горение в условиях пожара, как правило, протекает в диффузионном режиме. Наряду с выделением тепла и света образуется дым, горючие материалы сгорают не полностью, частью попадая в окружающую среду. Пожар сопровождается термическим разложением, испарением горючих веществ, взаимодействием с кислородом воздуха, повышением температуры окружающей среды. Конвективные потоки обеспечивают перенос продуктов горения в пространстве, регулируют газообмен и развитие пожара. Течение пожара характеризуется определенными параметрами, например массовой скоростью выгорания, площадью пожара, плотностью теплового потока, продолжительностью, скоростью газообмена и дымовыделення, температурой и т.д. Эти параметры определяют обстановку на пожаре и значение опасных факторов пожара - в том числе тех характеристик пожара, которые приводят к травмам и гибели людей. Опасными факторами пожара (ОФП) являются токсичность и скорость выделения продуктов горения, плотность дыма, температура пожара и т.д. Но эти же факторы пожара изменяют параметры состояния окружающей среды. Следовательно, их можно назвать экологически опасными факторами пожара (ЭОФП). Одновременно они являются абиотическими факторами для экосистем суши и водных объектов,

В процессе горения происходит уменьшение количества кислорода воздуха, расходуется горючий материал, в окружающую среду рассеивается тепло, попадают различные вредные химические соединения (продукты горения) и частично может попадать горючий материал.

Возможные последствия пожаров для окружающей среды зависят от массы выделившегося дыма, вида и концентрации токсичных веществ, температуры и т. д.

В результате возникшего пожара может происходить загрязнение всех трёх природных сред: воздуха, воды и почвы. Так как все эти среды взаимодействуют между собой, то в результате естественных процессов (круговорота веществ) загрязняющие вещества могут переходить из одной среды в другую, мигрировать во внутренние водоёмы, подземные воды. Путём переноса по воздуху и воде продукты горения, огнетушащие и горючие вещества могут распространяться на значительные расстояния от производственного участка, на котором возник пожар.

7.3 Экологическая опасность при тушении пенными растворами

Во время ликвидации пожара на АЗС в качестве огнетушащего вещества пену применяют подразделения Государственной противопожарной службы, с помощью технических средств подачи пены (генераторами ГПС-600, стволами СВП и т.д.)[9]. Достоинством пены является сокращение времени тушения и уменьшения расхода воды.

В процессе тушения пена разрушается, а пенообразователи в большинстве случаев попадают в грунт и водоёмы. Таким образом, пенообразователи не всегда являются безопасными для окружающей среды.

Качеством пен как огнетушащих веществ и как реагентов, воздейству-ющих на окружающую среду, во многом определяется природой пенообра-зователя – поверхностно-активного вещества (ПАВ). Степень опасности ПАВ для экологических систем суши и водных объектов зависит от их способности к разложению.

На вооружении подразделений ГПС стоит пенообразователь марки ПО-1. Анионоактивными ПАВ являются щелочные соли жирных кислот, алкилсуль-фаты, алкилсульфанаты щелочных металлов, некоторые перфторпроизводные кислот. На их основе получен пенообразователь ПО-1.

Использование пены при тушении пожаров приводит к отрицательным воздействиям на почву и воду.

После разрушения пен в водоемы, грунтовые воды и на почву поддают ПАВ, входящие в состав пенообразователей. Действие ПАВ на воду состоит в следующем: у воды появляется вяжущий вкус, уменьшается прозрачность, увеличивается способность к пенообраюванию, понижается концентрация кислорода, угнетается рост микроорганизмов. Кроме того ПАВ оказывают токсическое действие на водные и наземные экосистемы.

Наиболее хорошо изучены последствия загрязнения водоемов. Чем дольше находятся ПАВ в водоемах, тем опаснее эти последствия. В то же время водная среда способна самоочищаться. Под самоочищением понимают совокупность физических, биологических и химических процессов, направленных на снижение содержания загрязняющих веществ до уровня не представляющего угрозы для существования водных экосистем. Процессы самоочищения водоемов происходят за счет разбавления, перемешивания, испарения, сорбции взвешенными частицами и донными отложениями, бионакопления, микробиологических превращений и химических превращений гидролизом, окислением, фотолизом. Для самоочищения водоемов существенную роль играет растворимость ПАВ: чем она больше, тем эффективнее разлагаются ПАВ. Это связано с тем, что для биохимического окисления вещества должны попасть внутрь клеток микроорганизмов через полупроницаемые мембраны.

Применение ПАВ безусловно наносит вред окружающей среде. Вместе с тем ПАВ могут воздействовать и на человека.

Характеристика пенообразователя ПО-1:

Класс опасности – 4;

Летальная доза – ;

Токсичен.

Таким образом при использовании пен целесообразно учитывать следующие моменты. После разрушения огнетушащей пены водный поток попадает через стоки, дренажные коллекторы в грунтовые воды, почву и водоёмы. Для уменьшения опасных последствий попадания ПАВ в окружающую среду следует использовать менее вредные пенообразователи (фторпротеиновые и протеиновые пены на основе ОП-7 и ОП-10) и сокращать расход пены на тушение. Для сбора пен целесообразно устраивать обвалование, а также использовать синтетические поглотители ПАВ в сточных водах пожаров.

Вывод: Автозаправочная станция оказывает вред окружающей при любом режиме работы. Наибольший вред оказывает пожары и их ликвидация. Мероприятия, предложенные дипломном проекте, позволяют снизить вред причиняемый АЗС.


ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В дипломном проекте на основании исследования технологического процесса хранения нефтепродуктов и проведение сливо-наливных работ и экспертизы проектной документации установки проведен анализ пожарной опасности технологического процесса.

Выявлены причины образования горючей среды внутри аппаратов, как при нормальном режиме работы, так и при аварийных ситуациях; технологические источники зажигания, пути распространения пожара, определены расчетным путем категории наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности. Проведена проверка образования взрывоопасной концентрации образующиеся при работе АЗС и авариях. Произведены расчёты возможных источников зажигания на территории АЗС, а также гидравлических ударов в системе наполнения. Согласно проведённой пожарно-технической экспертизы были выявлены нарушения требований НПБ 111- 98*.

Дано обоснование экономической эффективности выбора рециркуляции паров топлива и системы автоматического переключения направления топлива.

Проанализировано влияние на окружающую среду продуктов обращающихся на АЗС и горения, выделяющихся при пожаре и в ходе его тушения, огнетушащих средств, применяемых для ликвидации пожара. Даны рекомендации по сокращению экологической опасности.

По результатам проведенного анализа пожарной опасности технологического процесса АЗС ООО «Нефтересурсы» г.Чайковского Пермского края можно сделать следующие заключения.

–   возможно образование концентраций углеводородов значительно превышающих ПДВК у бензобака автомобилей как перед заправкой, так и в период его наполнения,

–   в период слива возможно образование локальных зон ВОК за счет вытесняемых паров нефтепродуктов из топливных резервуаров;

– накоплении нефтепродуктов в накопителе вместе с водой и возможность выхода наружу в следствии аварий и крупных осадков.

– гидравлические удары в напорной аппаратуре.

Для снижение пожарной опасности функционирования автозаправочной станции необходимо на АЗС ООО «Нефтересурсы» выполнить следующие мероприятия:

– недопустимость   совмещения  по  времени   слива  с  АЦ   и  заправку автотранспорта;

–   недопущение   проведения   сливо-наливных   работ   при   работающем двигателе;

– оборудование автозаправочного комплекса и автоцистерны системой деаэрации паров топлива;

– установить отбортовку по периметру автозаправочной станции высотой не менее 150 мм;

– установить систему автоматического переключения линии напорной аппаратуры;

– установить очистные сооружения замкнутого цикла или совмещенные с городской канализацией.

Таким образом, цель дипломного проекта достигнута.


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

  1.  Методические указания к дипломному проектированию для слушателей-  УрИ  МЧС России., Екатеринбург, 2007.
  2.  Баратов А.Н., Коральченко А..Я., Кравчук Г.Н. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения.-М. Химия 1990.
  3.  НПБ 111-98** Автозаправочные станции. Требования пожарной безопасности. - М : ГУГПС МВД России 1998.
  4.  ГОСТ 12.1.033-81 ССБТ. «Пожарная безопасность. Термины и определения»
  5.  ГОСТ 12.1.004-91 Пожарная безопасность. Общие требования. -М..: Стандарты. 1992.
  6.  ГОСТ Р12.3.047-98 ССБТ Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля.»- М.: Госстандарт России, 1998.
  7.  НПБ 105-95 Определение категорий помещений и зданий по взры-вопожарной и пожарной опасности. ГУГПС МВД России. - М.: ВНИИПО. 1995.
  8.  Пособие по применению НПБ 105-95 «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» при рассмотрении проектно-сметной документации. - М.: ВНИИПО. 1998.
  9.  Под ред. Баратова А.Н., Корольченко А. Я. Справочник Пожаровзрывобезопасность  веществ и материалов и средств их тушения. - М.: Химия 1990.
  10.  Алексеев М.В., Волков О.М., Шатров Н.Ф. Пожарная профилактика технологических процессов производств. М.: 1986.
  11.   Алексеев В.М. Основы пожарной профилактики в технологических процессах производств. - М.: ВИПТШ МВД СССР. 1977.
  12.   Горячев С.А., Клубань В С. Задачник по курсу “Пожарная профилактика технологических процессов производств” – М.: ВИПТШ МВД СССР. 1983.
  13.   Волков О.М., Проскуряков Г.А. Пожарная безопасность на предприятиях транспорта и хранения нефти и нефтепродуктов, - М.: Недра 1981.
  14.  Маршал А.В. Основные опасности химических производств. - М.:
    Мир. 1995.
  15.   Рабочий проект автозаправочного комплекса.
  16.  Сводное заключение №247/5.2005-1.05 по автозаправочного комплекса.
  17.  Повзик Я.С. Методические указания к выполнению курсовой работы по курсу "Пожарная тактика". - М.: ВИПТШ МВД РФ. 1985.
  18.  Журнал «За рулем» №5 (923) 2008.
  19.  ГОСТ 305-82«Топлива для двигателей внутреннего сгорания. Дизельное топливо. Технические условия».
  20.  ГОСТ Р51105-97 «Топлива для двигателей внутреннего сгорания. Неэтилированный бензин. Технические условия».
  21.  СНиП 2.01.01-82  Строительная  климатология  и     геофизика.-М.: Стройиздат. 1983.
  22.  Технический регламент «Требования к автомобильному и авиационному бензину, дизельному и судовому топливу, для реактивных двигателей и топочному мазуту». Постановления Правительства РФ от 27.02.2008 №118.


 

А также другие работы, которые могут Вас заинтересовать

55952. ПРАВОВІ ЗАСАДИ ФУНКЦІОНУВАННЯ МОВ В УКРАЇНІ 102 KB
  Відродження України неможливе без духовного відродження нації, а духовний прогрес народу неможливий без глибокого пізнання та освоєння народної моралі, культури мовлення. Лінгвісти стверджують, що ми не лише говоримо якоюсь мовою...
55953. УКРАЇНСЬКА ЮРИДИЧНА ТЕРМІНОЛОГІЧНА СИСТЕМА. ТРУДНОЩІ ПРИ ПЕРЕКЛАДІ ЮРИДИЧНИХ ТЕРМІНІВ З РОСІЙСЬКОЇ НА УКРАЇНСЬКУ МОВУ 116 KB
  З історії розвитку мови права. Роль і місце мови в юриспруденції. Правове регулювання статусу української мови Українознавство. До питання мови в юриспруденції Держава і право.
55954. ЛЕКСИКОЛОГІЯ, ЛЕКСИКОГРАФІЯ ТА ФРАЗЕОЛОГІЯ У ПРОФЕСІЙНОМУ СПІЛКУВАННІ 108 KB
  Усі слова наявні у мові становлять лексику. Тобто майже всі слова можна поділити за їх значенням в однорідні групи з єдиним тематичним направленням. До активної лексики належать слова які широко й повсякденно вживаються. Це звичайні слова без яких не можливо висловити жодної розгорнутої думки.
55955. СТИЛІСТИЧНІ ОСОБЛИВОСТІ ВИРАЖАЛЬНИХ ЗАСОБІВ МОВИ. ТИПОВІ ПОМИЛКИ У ТЕКСТІ ДОКУМЕНТА 50 KB
  Важливу роль у піднесенні мовної культури тексту документа відіграє стилістика як розділ лінгвістики що допомагає використовувати виражальні засоби мови у різних умовах спілкування відповідно до мети і змісту. Наприклад: українська мова в ході розслідування...
55956. ДОДЕРЖАННЯ НОРМ СУЧАСНОЇ УКРАЇНСЬКОЇ ЛІТЕРАТУРНОЇ МОВИ - УМОВА УСПІШНОГО СПІЛКУВАННЯ 114.5 KB
  Мовну підготовку слід розглядати як обовязковий елемент професійної підготовки правознавця - практичного працівника. Тому нашим завданням і є звернутися до грамотності, й, насамперед, до норм орфографії, граматики, морфології тощо.
55957. ГРАМАТИЧНА ПРАВИЛЬНІСТЬ ЯК ОЗНАКА КУЛЬТУРИ УСНОГО ТА ПИСЕМНОГО СПІЛКУВАННЯ 71 KB
  Відмінювання іменників Іменники це слова які називають предмети істоти опредмечені назви процесів дій ознак і відповідають на питання хто що закон право юрист арбітраж суддя слідчий офіцер правнича фундація документ ділова мова...
55958. КУЛЬТУРА УСНОГО ДІЛОВОГО СПІЛКУВАННЯ 186 KB
  Інтерв’ю Візитна картка та її використання Орфоепія і культура усного мовлення Участь у дебатах Мистецтво публічного виступу Без спілкування люди не могли б жити в суспільстві працювати й передавати свій досвід і знання іншим.
55959. Сенсорне виховання дітей раннього віку «Ігровий майданчик» 76.5 KB
  Хід гризаняття Вихователь ставить на стіл будиночок теремок за яким розташовується 23 мотрійки і говорить малюкам що в будиночку живуть мотрійки. У третій частині заняття діти розглядають предмети витягнуті з іграшок наприклад серветки. Гразаняття Дві мотрійки Складання мотрійки з одним вкладишем Мета: розвивати навички виконувати прості дії з предметами відкривати та закривати мотрійки вкладати і виймати предмети; збагачувати сенсорний досвід під час знайомства з розміром.